JP2003146732A - Method of producing slag hardened body - Google Patents
Method of producing slag hardened bodyInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、スラグ硬化体の製
造方法に係わり、詳しくは、製鋼スラグ、とりわけ路盤
材等への有効利用が従来困難であった粉粒状の溶銑予備
処理スラグを利用し、製造後の硬化体の強度を高くした
り、ひび割れを低減する技術に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a hardened slag, and more specifically, to a steelmaking slag, particularly a powdery or granular hot metal pretreatment slag that has been difficult to be effectively used for a roadbed material or the like. , A technique for increasing the strength of a cured product after production and for reducing cracks.
【０００２】[0002]
【従来の技術】製鋼工程で発生するスラグは、塩基度が
高く、且つ遊離ＣａＯを多量に含有するため、水分を吸
って膨張し易く、高炉スラグのような土木・建設資材と
しての用途には向かず、従来からその処理に難儀してい
る。そこで、かかる状況を打破するため、製鋼スラグを
積極的に活用する幾つかの技術開発も試みられている。2. Description of the Related Art The slag generated in the steelmaking process has a high basicity and contains a large amount of free CaO, so that it easily absorbs water and expands, making it suitable for civil engineering and construction materials such as blast furnace slag. Not going, it has been difficult to process it. Therefore, in order to overcome such a situation, some technical developments have been attempted to positively utilize the steelmaking slag.
【０００３】例えば、特開平１０−１５２３６４号公報
は、製鋼スラグを含有する骨材と潜在水硬性を有するシ
リカ含有物質とポゾラン反応性を有するシリカ含有物質
のうち１種または２種を５０％以上含有し、水和反応に
よって硬化する結合材とを混合して製造した水和硬化体
を開示している。また、特開平２−２３３５３９号公報
は、結合材、細骨材、粗骨材の全てを粉砕および破砕し
た鉄鋼スラグとすると共に、前記結合材に高炉スラグと
製鋼スラグとを混合した鉄鋼スラグを用いて製造したス
ラグブロックを開示している。For example, Japanese Unexamined Patent Publication No. 10-152364 discloses 50% or more of one or two kinds of aggregate containing steelmaking slag, silica-containing substance having latent hydraulic property and silica-containing substance having pozzolanic reactivity. Disclosed is a hydrated cured product produced by mixing it with a binder that is contained and is cured by a hydration reaction. Further, JP-A-2-233539 discloses a steel slag obtained by crushing and crushing all of a binder, a fine aggregate and a coarse aggregate, and a steel slag obtained by mixing a blast furnace slag and a steelmaking slag with the binder. A slag block manufactured using the same is disclosed.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者が上記した従来技術を用いて、製鋼スラグを原料とす
るスラグ硬化体（以下、単に「硬化体」という）を試作
したところ、下記のような問題点が明らかとなった。However, when the inventors of the present invention prototyped a slag hardened body (hereinafter, simply referred to as "hardened body") using steelmaking slag as a raw material by using the above-mentioned conventional technique, the following results were obtained. The problem became clear.
【０００５】まず、特開平１０−１５２３６４号公報記
載の方法によれば、製鋼スラグとして転炉スラグを用い
ると、水蒸気雰囲気及び／又は水中で養生した際に硬化
体が崩壊し、満足できるものにならない場合があった。
そこで、この原因を詳細に調査した結果、近年は、転炉
の内張り耐火物を保護するためにスラグ中に添加される
ドロマイトやマグネシアクリンカ等に起因して転炉スラ
グ中のＭｇＯ濃度が高くなっているが、このようなＭｇ
Ｏ濃度が高い転炉スラグを用いた場合に、該転炉スラグ
に含まれるｆｒｅｅ−ＭｇＯが水中養生で水和膨張し、
製造されるべき硬化体が崩壊することが判明した。First, according to the method described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-152364, when a converter slag is used as the steelmaking slag, the cured product collapses when it is cured in a steam atmosphere and / or water, and a satisfactory product is obtained. There were cases where it did not happen.
Therefore, as a result of detailed investigation of this cause, in recent years, the MgO concentration in the converter slag has increased due to dolomite, magnesia clinker, etc. added to the slag to protect the refractory lining of the converter. However, such Mg
When a converter slag having a high O concentration is used, free-MgO contained in the converter slag is hydrated and expanded by curing in water,
It was found that the cured body to be manufactured collapsed.
【０００６】この知見に基づき、本発明者は、製鋼スラ
グとしてｆｒｅｅ−ＭｇＯをほとんど含有しない溶銑予
備処理スラグを使用することを想到し、上記特開平１０
−１５２３６４号公報記載の製鋼スラグの骨材に当該溶
銑予備処理スラグを採用して、同様な条件でスラグ硬化
体を試作した。ところが、得られた硬化体の圧縮強度
は、１８Ｎ／ｍｍ2に満たず、セメント．コンクリート
の代替としての使用に耐えるものではなかった。ここ
で、溶銑予備処理とは、溶銑の転炉製鋼において、転炉
へ供給する前の溶銑に、予め各種の精錬剤を添加して脱
珪、脱燐、脱硫等の処理をすることを言い、そこで生じ
たスラグを溶銑予備処理スラグと称し、製鋼スラグの範
疇に含めている。Based on this finding, the present inventor has conceived that a hot metal pretreatment slag containing almost no free-MgO is used as a steelmaking slag.
The hot metal pretreatment slag was adopted as the aggregate of the steelmaking slag described in JP-A-152364, and a slag hardened body was prototyped under the same conditions. However, the compressive strength of the obtained cured product was less than 18 N / mm 2 , and the cement. It did not stand up as a substitute for concrete. Here, the hot metal pretreatment means, in the converter steel making of the hot metal, the hot metal before being supplied to the converter is subjected to treatment such as desiliconization, dephosphorization and desulfurization by adding various refining agents in advance. The slag generated there is called hot metal pretreatment slag and is included in the category of steelmaking slag.
【０００７】一方、前記特開平２−２３３５３９号公報
記載の方法で転炉スラグを原料としたスラグ硬化体を製
造するには、スラグを微粉砕する必要がある。しかしな
がら、転炉スラグ中には、上記したようにｆｒｅｅ−Ｍ
ｇＯ相が含まれているため、スラグ自体が固くて微粉に
なり難く、反応性の高い微粉にまで粉砕するには、粉コ
ストが莫大になるという問題があった。そこで、前記同
様にｆｒｅｅ−ＭｇＯを含有しない溶銑予備処理スラグ
を用いることを想到し、前記特開平２−２３３５３９号
公報記載された原料配合に従ってスラグ硬化体の製造を
試みた。しかしながら、この場合も、硬化体の強度が不
足したり、多数のひび割れが発生し、特に強度と外観の
美麗さが要求されるような土木・建築用のブロックに
は、到底使用できないことが判明した。On the other hand, in order to manufacture a slag hardened body using converter slag as a raw material by the method described in the above-mentioned JP-A-2-233539, it is necessary to pulverize the slag. However, as described above, free-M is contained in the converter slag.
Since the gO phase is included, the slag itself is hard and does not easily become a fine powder, and there is a problem that the powder cost becomes enormous to pulverize it into a highly reactive fine powder. Then, similarly to the above, it was conceived to use a hot metal pretreatment slag containing no free-MgO, and an attempt was made to produce a hardened slag body according to the raw material composition described in JP-A-2-233539. However, even in this case, it was found that it could not be used at all for civil engineering / building blocks where the strength of the hardened material was insufficient or many cracks were generated, and particularly strength and appearance are required to be beautiful. did.
【０００８】本発明は、かかる事情に鑑み、製鋼スラグ
を原料の一部に使用しても、製造した硬化体の強度不
足、乾燥収縮並びにｆｒｅｅ−ＣａＯ及びｆｒｅｅ−Ｍ
ｇＯの存在によるひび割れの発生が生じないスラグ硬化
体の製造方法を提案することを目的としている。In view of the above circumstances, the present invention has an advantage that even if the steelmaking slag is used as a part of the raw material, the hardened body produced has insufficient strength, shrinkage by drying, and free-CaO and free-M.
It is an object of the present invention to propose a method for producing a hardened slag body in which cracking does not occur due to the presence of gO.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
の本発明は、粉粒状の製鋼スラグとＳｉＯ2含有物質と
を水で混練してスラグ硬化体を製造する方法において、
前記製鋼スラグに溶銑予備処理スラグ、前記ＳｉＯ2含
有物質に高炉スラグ微粉末を使用すると共に、水を除く
全配合物のうち、粒径１．１８ｍｍ以下の溶銑予備処理
スラグの含有率を７〜５５ｍａｓｓ％、高炉スラグ微粉
末の含有率を５〜４０ｍａｓｓ％として混練した後、水
蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜２４時
間養生することを特徴とするスラグ硬化体の製造方法で
ある。Means for Solving the Problems The present invention for achieving the above-mentioned object is to provide a method for producing a slag cured product by kneading powdery granular steelmaking slag and a SiO 2 -containing substance with water.
The hot metal pretreatment slag is used as the steelmaking slag, and the blast furnace slag fine powder is used as the SiO 2 -containing substance, and the content of the hot metal pretreatment slag having a particle size of 1.18 mm or less is 7 to 7 in all the compounds except water. 55 mass%, the content of blast furnace slag fine powder is 5-40 mass%, and after kneading, curing is performed for 0.5-24 hours in an atmosphere of 40-105 ° C. containing water vapor, and a method for producing a slag cured product. Is.
【００１０】また、本発明は、粉粒状の製鋼スラグとＳ
ｉＯ2含有物質とを水で混練してスラグ硬化体を製造す
る方法において、前記製鋼スラグに溶銑予備処理スラ
グ、前記ＳｉＯ2含有物質に高炉スラグ微粉末及びフラ
イアッシュを使用すると共に、水を除く全配合物のう
ち、粒径１．１８ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグの含有
率を７〜５５ｍａｓｓ％、高炉スラグ微粉末の含有率を
３〜３６ｍａｓｓ％、フライアッシュの含有率を１．５
〜３０ｍａｓｓ％とし、且つ高炉スラグ微粉末及びフラ
イアッシュの合計含有量に対するフライアッシュ含有量
の比が質量比で０．１〜０．７５として混練した後、水
蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜２４時
間養生することを特徴とするスラグ硬化体の製造方法で
ある。Further, according to the present invention, a granular steelmaking slag and S
In a method for producing a slag hardened body by kneading with an iO 2 -containing substance with water, hot metal pretreatment slag is used for the steelmaking slag, blast furnace slag fine powder and fly ash are used for the SiO 2 -containing substance, and water is removed. Of all the blends, the content of hot metal pretreatment slag having a particle size of 1.18 mm or less is 7 to 55 mass%, the content of blast furnace slag fine powder is 3 to 36 mass%, and the content of fly ash is 1.5.
To 30 mass% and kneading is carried out so that the ratio of the fly ash content to the total content of the blast furnace slag fine powder and fly ash is 0.1 to 0.75 by mass ratio, and then in an atmosphere of 40 to 105 ° C containing steam. The method for producing a slag cured product is characterized in that it is aged for 0.5 to 24 hours.
【００１１】さらに、上記した２つの本発明では、前記
高炉スラグ微粉末、前記フライアッシュ、及び粒径１．
１８ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグの合計含有量に対す
る溶銑予備処理スラグの含有量の比が、質量比で０．２
超とするのが好ましい。加えて、上記原料物質に、アル
カリ金属及び／又はアルカリ土類金属の酸化物、水酸化
物、硫酸塩、塩化物から選ばれた１種又は２種以上を、
高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの合計含有量に対
して０．２〜２０ｍａｓｓ％添加したり、あるいは、ナ
フタレンスルホン酸及び／又はポリカルボン酸を、高炉
スラグ微粉末、フライアッシュ及び粒径が０．１ｍｍ以
下の溶銑予備処理スラグの合計含有量に対して０．１〜
２．０ｍａｓｓ％添加するのが一層好ましい。Further, in the above-mentioned two inventions, the blast furnace slag fine powder, the fly ash, and the grain size of 1.
The ratio of the content of the hot metal pretreatment slag to the total content of the hot metal pretreatment slag of 18 mm or less is 0.2 by mass ratio.
It is preferably over. In addition, one or more selected from alkali metal and / or alkaline earth metal oxides, hydroxides, sulfates, and chlorides may be added to the above-mentioned raw materials.
0.2 to 20 mass% is added to the total content of the blast furnace slag fine powder and fly ash, or naphthalene sulfonic acid and / or polycarboxylic acid is added to the blast furnace slag fine powder, fly ash and particle size of 0. 0.1 to 0.1% with respect to the total content of hot metal pretreatment slag of 1 mm or less
It is more preferable to add 2.0 mass%.
【００１２】本発明では、製鋼スラグにｆｒｅｅ−Ｍｇ
Ｏ相がほとんど存在しないものを使用し、且つその使用
量を適切な範囲に制限するようにしたので、ｆｒｅｅ−
ＭｇＯは、水蒸気養生において水和膨脹を起こさないよ
うになる。また、原料の粒度分布を最適化したことによ
り、乾燥収縮を低減することができる。その結果、製造
されたスラグ硬化体は、強度が高いばかりでなく、ひび
割れも低減できる。According to the present invention, free-Mg is added to steelmaking slag.
Since the one in which the O phase is almost absent is used and the amount used is limited to an appropriate range, free-
MgO will not cause hydration swelling during steam curing. In addition, the drying shrinkage can be reduced by optimizing the particle size distribution of the raw material. As a result, the manufactured slag hardened product has not only high strength but also reduced cracking.
【００１３】[0013]
【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を詳
しく説明する。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described in detail below.
【００１４】まず、本発明では、製鋼スラグとして、下
記理由により溶銑予備処理スラグを使用することにし
た。すなわち、
（１）溶銑予備処理では、精錬剤にＭｇＯを添加しない
ことが多いので、発生したスラグは、元来ＭｇＯ濃度が
低く、且つＣａＯ／ＳｉＯ2が低い。また、若干含まれ
るＭｇＯもほとんどＣａ2ＭｇＳｉ2Ｏ7として存在し、
ｆｒｅｅ−ＭｇＯ相がほとんど存在しない。従って、従
来転炉スラグを原料として使用した場合に生じていたｆ
ｒｅｅ−ＭｇＯの水和膨張による硬化体の割れ、粉化、
変形、強度低下等の問題を一掃できる可能性がある。
（２）溶銑予備処理スラグは、上記のようにＣａＯ／Ｓ
ｉＯ2が低く、且つＰ2Ｏ 5濃度が高いので、ｆｒｅｅ−
ＣａＯ濃度が低い。そのため、ｆｒｅｅ−ＣａＯによる
水和膨張性も低く、製鋼スラグ中のｆｒｅｅ−ＣａＯの
水和膨張に起因する硬化体の割れ、粉化、変形、強度低
下等の問題も一掃できる可能性がある。
（３）微粉が多く、反応性が高いので、それ自体が他の
配合物質である高炉スラグ微粉末やフライアッシュの代
替になり得る。
（４）上記したように、ｆｒｅｅ−ＭｇＯ相がほとんど
存在しないので、スラグ自体が柔らかく、転炉スラグに
比較してはるかに粉砕し易い。
（５）微粉の溶銑予備処理スラグの働きで、溶銑予備処
理スラグと前記した高炉スラグ微粉末あるいはフライア
ッシュとが反応し易くなり、より硬化体の高強度化が図
れる。First, in the present invention, as steelmaking slag,
For the reasons stated above, we decided to use hot metal pretreatment slag.
It was That is,
(1) In hot metal pretreatment, MgO is not added to the refining agent
In many cases, the generated slag originally has a MgO concentration of
Low and CaO / SiO2Is low. Also included slightly
Most MgO is Ca2MgSi2O7Exists as
There is almost no free-MgO phase. Therefore, subordinate
F that occurred when using conventional converter slag as a raw material
cracking and powdering of the cured product due to hydration expansion of ree-MgO,
It may be possible to eliminate problems such as deformation and strength reduction.
(2) The hot metal pretreatment slag is CaO / S as described above.
iO2Is low and P2O FiveBecause the concentration is high, free-
CaO concentration is low. Therefore, by free-CaO
Hydration expansion is also low, and free-CaO in steelmaking slag
Cracking, pulverization, deformation and low strength of the cured product due to hydration expansion
It is possible that the problems below will be eliminated.
(3) Since it contains a large amount of fine powder and has high reactivity,
Substitute for compounded blast furnace slag powder and fly ash
It can be replaced.
(4) As described above, most of the free-MgO phase is
Since it does not exist, the slag itself is soft and can be used as a converter slag.
It is much easier to grind in comparison.
(5) Preliminary hot metal pretreatment of fine powder
Slag and blast furnace slag fine powder or flyer described above
It becomes easier to react with the ash, making it possible to increase the strength of the cured product.
Be done.
【００１５】しかしながら、試作によれば、単に溶銑予
備処理スラグを採用しただけでは、硬化体の強度やひび
割れに対する効果がまだ不十分であった。特に、水蒸気
雰囲気下で養生する効果が不十分であった。そこで、溶
銑予備処理スラグを使用するにあたって、そのうちの粒
径１．１８ｍｍ以下の部分が、水を除く全配合物のうち
で、その含有率が７〜５５ｍａｓｓ％となるように配合
するようにした。つまり、本発明者は、水蒸気雰囲気下
で養生する際に、溶銑予備処理スラグのうちで、硬化反
応に寄与の大きな部分がどのようなサイズのものである
かを詳細に調査し、その結果、粒径１．１８ｍｍ以下の
ものが特に反応性が良好で、得られる硬化体の強度が高
くなり、しかも、ひび割れの発生が著しく小さくなるこ
とを見い出した。そこで、本発明では、溶銑予備処理ス
ラグに含まれる粒径１．１８ｍｍ以下のものの含有量
を、水を除く全配合物のうちで特に限定するようにした
のである。なお、このことは、配合する溶銑予備処理ス
ラグの中に、これよりもサイズの大きい溶銑予備処理ス
ラグが含まれることを妨げるものではない。粒度の大き
い溶銑予備処理スラグは、粉砕の過程で粉砕され難くか
ったことを意味するだけで、それ自体がある程度の強度
を有しているので増量材として、また活性が高いため、
結合材としても寄与することになる。However, according to the trial production, the effect on the strength and cracking of the hardened body was still insufficient by simply adopting the hot metal pretreatment slag. In particular, the effect of curing in a steam atmosphere was insufficient. Therefore, when the hot metal pretreatment slag is used, the portion having a particle size of 1.18 mm or less is blended so that the content thereof is 7 to 55 mass% in all the blends except water. . That is, the present inventor, when curing in a steam atmosphere, of the hot metal pretreatment slag, a detailed investigation of what size is a large contribution to the curing reaction, as a result, It was found that particles having a particle size of 1.18 mm or less have particularly good reactivity, the strength of the obtained cured product is high, and the occurrence of cracks is significantly reduced. Therefore, in the present invention, the content of particles having a particle size of 1.18 mm or less contained in the hot metal pretreatment slag is particularly limited among all the compounds except water. In addition, this does not prevent that the hot metal pretreatment slag having a larger size is included in the hot metal pretreatment slag to be blended. The hot metal pretreatment slag with a large particle size only means that it was difficult to be crushed in the process of crushing, and since it has a certain degree of strength itself, it is a bulking material and also highly active,
It will also contribute as a binder.
【００１６】また、本発明では、このような粒径１．１
８ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグの量を限定する一方
で、これと反応するＳｉＯ2含有物質をも適正量で配合
するようにした。そのようなＳｉＯ2含有物質は、潜在
水硬性あるいはポゾラン反応性を有するものが好まし
く、具体的には高炉スラグ微粉末を単味で、あるいは高
炉スラグ微粉末とフライアッシュとの混合物の使用が好
ましい。ここで言う高炉スラグ微粉末は、高炉水砕スラ
グを粉砕したものであり、その粒径は約０．１ｍｍ以
下、つまりブレーン法による比表面積が約３０００ｃｍ
2／ｇ以上のものが好ましい。また、４０００ｃｍ2／ｇ
以上の高炉スラグ微粉末を用いると、より活性が高くな
り一層好ましい。なお、高炉スラグ微粉末を単味で使用
する場合、その適正含有量は、５〜４０ｍａｓｓ％とす
る。Further, in the present invention, such a particle size of 1.1
While limiting the amount of hot metal pretreatment slag of 8 mm or less, the SiO 2 -containing substance that reacts with the slag was also mixed in an appropriate amount. Such SiO 2 -containing substance is preferably one having latent hydraulicity or pozzolanic reactivity, specifically, it is preferable to use blast furnace slag fine powder alone or a mixture of blast furnace slag fine powder and fly ash. . The blast furnace slag fine powder referred to here is obtained by crushing granulated blast furnace slag and has a particle size of about 0.1 mm or less, that is, a specific surface area by the Blaine method of about 3000 cm.
It is preferably 2 / g or more. Also 4000 cm 2 / g
The use of the above blast furnace slag fine powder is more preferable because the activity becomes higher. When the blast furnace slag fine powder is used alone, the appropriate content is 5 to 40 mass%.
【００１７】ここで言うフライアッシュは、高炉スラグ
微粉末と同様に潜在水硬性あるいはポゾラン反応性のＳ
ｉＯ2を含有する物質であり、石炭の燃焼によって発生
する灰である。ＪＩＳ規格品のフライアッシュはもちろ
んのこと、規格外のものも使用することができる。これ
を高炉スラグ微粉末の代替として使用すると、溶銑予備
処理スラグとの反応性が一層向上し、硬化体のひび割れ
発生の抑制と長時間養生後の強度の向上が可能となる。
なお、ＪＩＳ Ａ ６２０１の規格Ｉ種またはII種のフ
ライアッシュを用いると、それらは特に微粉であること
から、より活性が高いので好ましい。The fly ash referred to here is a latent hydraulic or pozzolan-reactive S like fine blast furnace slag powder.
It is a substance containing iO 2 , and is ash generated by combustion of coal. Not only JIS standard fly ash but also non-standard fly ash can be used. When this is used as a substitute for the blast furnace slag fine powder, the reactivity with the hot metal pretreatment slag is further improved, and it becomes possible to suppress the occurrence of cracks in the hardened product and improve the strength after long-term curing.
In addition, it is preferable to use JIS A 6201 standard type I or type II fly ash because they are particularly fine powders and thus have higher activity.
【００１８】本発明において溶銑予備処理スラグ及び高
炉スラグ微粉末の含有量を上記のように限定した理由
は、下記の通りである。粒径１．１８ｍｍ以下の溶銑予
備処理スラグの含有率が７ｍａｓｓ％未満であったり、
あるいは高炉スラグ微粉末の含有量が４０ｍａｓｓ％超
えでは、相対的にＳｉＯ2を硬化させるアルカリ金属
（又はアルカリ土類金属）イオンの供給が不足気味とな
り、得られる硬化体の強度が低下するからである。ま
た、粒径１．１８ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグの含有
率が５５ｍａｓｓ％超え、あるいは高炉スラグ微粉末の
含有量が５ｍａｓｓ％未満では、溶銑予備処理スラグ中
の水和膨張性を有するＣａＯなどの成分を固定するＳｉ
Ｏ2が不足気味となるため、得られる硬化体を水中養生
する過程で硬化体の膨張や粉化が発生し、著しく強度が
低下するからである。The reasons for limiting the contents of the hot metal pretreatment slag and the blast furnace slag fine powder in the present invention as described above are as follows. The content of the hot metal pretreatment slag having a particle size of 1.18 mm or less is less than 7 mass%,
Alternatively, if the content of the blast furnace slag fine powder exceeds 40 mass%, the supply of alkali metal (or alkaline earth metal) ions that relatively hardens SiO 2 tends to be inadequate, and the strength of the resulting hardened product decreases. is there. When the content of the hot metal pretreatment slag having a particle size of 1.18 mm or less exceeds 55 mass% or the content of the blast furnace slag fine powder is less than 5 mass%, CaO or the like having hydration expandability in the hot metal pretreatment slag is obtained. Si to fix components
This is because the O 2 becomes deficient, and the cured product expands or powders in the process of curing the resulting cured product in water, resulting in a marked decrease in strength.
【００１９】さらに、本発明では、ＳｉＯ2含有物質と
して高炉スラグ微粉末とフライアッシュとの混合物を使
用する本発明の場合には、それら物質の適正含有量は、
粒径１．１８ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグの含有率７
〜５５ｍａｓｓ％、高炉スラグ微粉末の含有率３〜３６
ｍａｓｓ％、フライアッシュの含有率１．５〜３０ｍａ
ｓｓ％とする。そして、特に、高炉スラグ微粉末及びフ
ライアッシュの合計含有量に対するフライアッシュ含有
量の比を質量比で０．１〜０．７５とすることが必要で
ある。このように限定する理由は、以下の通りである。Furthermore, in the present invention, in the case of the present invention in which a mixture of blast furnace slag fine powder and fly ash is used as the SiO 2 -containing substance, the proper content of these substances is
Content of hot metal pretreatment slag with a particle size of 1.18 mm or less 7
〜55 mass%, content rate of blast furnace slag fine powder 3 to 36
mass%, fly ash content 1.5 to 30 ma
ss% And, in particular, the ratio of the fly ash content to the total content of the blast furnace slag fine powder and the fly ash needs to be 0.1 to 0.75 in mass ratio. The reason for this limitation is as follows.
【００２０】まず、粒径１．１８ｍｍ以下の溶銑予備処
理スラグの含有率を７〜５５ｍａｓｓ％とした理由は、
既に述べた理由と同じであるので省略する。高炉スラグ
微粉末を３〜３６ｍａｓｓ％としたのは、３ｍａｓｓ％
未満では、高強度の硬化体が得られず、３６ｍａｓｓ％
超えでは、強度増加が望めず、不経済だからである。フ
ライアッシュは、その含有量が１．５ｍａｓｓ％以上
で、且つ高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの合計含
有量に対するフライアッシュ含有量の比が質量比で０．
１以上の場合に、その効果が顕著である。ただし、フラ
イアッシュは、水和反応性が高炉スラグ微粉末よ１りも
劣る傾向があり、フライアッシュの含有率が３０ｍａｓ
ｓ％超えたり、あるいは高炉スラグ微粉末及びフライア
ッシュの合計含有量に対するフライアッシュ含有量の比
が質量比で０．７５を超えると、スラグ硬化体の全体と
しての硬化を遅らせることになるので、好ましくない。
したがって、フライアッシュの含有率は、１．５〜３０
ｍａｓｓ％で、且つ高炉スラグ微粉末及びフライアッシ
ュの合計含有量に対するフライアッシュ含有量の比が質
量比で０．１〜０．７５とする。First, the reason for setting the content of the hot metal pretreatment slag having a particle size of 1.18 mm or less to 7 to 55 mass% is as follows.
Since it is the same as the reason already mentioned, it is omitted. The blast furnace slag fine powder was set to 3 to 36 mass% because it was 3 mass%.
If less than 36% by weight, a high-strength cured product cannot be obtained.
It is because it is uneconomical if strength is not expected to be exceeded. The content of fly ash is 1.5 mass% or more, and the ratio of the content of fly ash to the total content of blast furnace slag fine powder and fly ash is 0.
When it is 1 or more, the effect is remarkable. However, the hydration reactivity of fly ash tends to be inferior to that of blast furnace slag fine powder, and the content of fly ash is 30 mas.
If it exceeds s%, or if the ratio of the fly ash content to the total content of the blast furnace slag fine powder and fly ash exceeds 0.75 by mass ratio, the curing of the slag cured product as a whole is delayed, Not preferable.
Therefore, the content of fly ash is 1.5 to 30.
The mass ratio of the fly ash content to the total content of blast furnace slag fine powder and fly ash is 0.1 to 0.75.
【００２１】加えて、本発明では、高炉スラグ微粉末、
フライアッシュ、粒径１・１８ｍｍ以下の溶銑予備処理
スラグの合計含有量に対する溶銑予備処理スラグの含有
量の比が質量比で０．２超とするのが一層好ましい。こ
のようにすると、溶銑予備処理スラグから供給されるア
ルカリ金属（あるいはアルカリ土類金属）イオンの量
と、ＳｉＯ2含有物質中の反応性ＳｉＯ2の量的バランス
が一層適正となり、硬化体のひび割れ防止効果が高まる
からである。In addition, in the present invention, blast furnace slag fine powder,
It is more preferable that the ratio of the content of the hot metal pretreatment slag to the total content of the fly ash and the hot metal pretreatment slag having a particle size of 1.18 mm or less is more than 0.2 in terms of mass ratio. By doing so, the quantitative balance between the amount of alkali metal (or alkaline earth metal) ions supplied from the hot metal pretreatment slag and the reactive SiO 2 in the SiO 2 -containing substance becomes more appropriate, and cracks in the cured product This is because the prevention effect is enhanced.
【００２２】さらに、本発明では、これらを混練した
後、水蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜
２４時間養生する。水蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲
気下で０．５〜２４時間養生することにより、短時間で
著しく強度が高くなるためである。水蒸気を含む雰囲気
とは、大気中に水蒸気を含む雰囲気はもちろんのこと、
例えば窒素ガス、ＣＯ2ガス等，又はこれらの混合ガス
に水蒸気を含む雰囲気でも良い。この時の相対湿度は、
６０％以上にすることが好ましい。より短時間で強度が
高くなるためである。また、空気等の他のガスを含まな
い水蒸気１００％の雰囲気、すなわち水蒸気を直接吹き
込んでも良い。なお、飽和水蒸気４０℃未満では強度向
上効果が低く、また１０５℃以上では不経済となるため
好ましくない。なお、混練物を型枠に流し込んだ後、す
ぐに水蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜
２４時間養生しても良く、あるいは脱枠可能な強度にな
るまで大気中などで養生後、脱枠した後に水蒸気を含む
４０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜２４時間養生して
も良く、さらに即時脱型により成形後に水蒸気を含む４
０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜２４時間養生しても
良い。なお、水蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で
０．５〜２４時間養生後の養生方法については特に限定
しない。Furthermore, in the present invention, after kneading these, 0.5 to 0.5% in an atmosphere of 40 to 105 ° C. containing water vapor.
Cure for 24 hours. This is because the strength is remarkably increased in a short time by performing curing for 0.5 to 24 hours in an atmosphere containing water vapor at 40 to 105 ° C. The atmosphere containing water vapor is, of course, an atmosphere containing water vapor in the air,
For example, an atmosphere containing water vapor in nitrogen gas, CO 2 gas, or the like or a mixed gas thereof may be used. The relative humidity at this time is
It is preferably 60% or more. This is because the strength increases in a shorter time. Alternatively, an atmosphere of 100% steam containing no other gas such as air, that is, steam may be blown directly. If the saturated steam is lower than 40 ° C, the strength improving effect is low, and if it is 105 ° C or higher, it is uneconomical, which is not preferable. Immediately after pouring the kneaded product into the mold, 0.5 to 0.5 in an atmosphere of 40 to 105 ° C. containing water vapor.
It may be aged for 24 hours, or may be aged in the atmosphere until the strength becomes deframed, and then deframed and may be aged for 0.5 to 24 hours in an atmosphere of 40 to 105 ° C containing water vapor. , Including steam after molding by immediate demolding 4
It may be aged for 0.5 to 24 hours in an atmosphere of 0 to 105 ° C. The curing method after curing for 0.5 to 24 hours in an atmosphere containing water vapor at 40 to 105 ° C is not particularly limited.
【００２３】本発明は、上記したような配合によって、
製造した硬化体の強度の向上とひび割れ発生を著しく低
減するものであるが、さらに加えて、アルカリ金属及び
／又はアルカリ土類金属の酸化物、水酸化物、硫酸塩、
塩化物から選ばれた１種又は２種以上を、高炉スラグ微
粉末及びフライアッシュの合計含有量に対して０．２〜
２０ｍａｓｓ％添加したり、あるいは、ナフタレンスル
ホン酸及び／又はポリカルボン酸を、高炉スラグ微粉
末、フライアッシュ及び粒径が０．１ｍｍ以下の溶銑予
備処理スラグの合計含有量に対して０．１〜２．０ｍａ
ｓｓ％添加しても良い。The present invention has the following composition.
It is intended to improve the strength of the produced cured product and remarkably reduce the occurrence of cracks, but in addition to the above, oxides, hydroxides and sulfates of alkali metals and / or alkaline earth metals,
0.2 to 1 based on the total content of blast furnace slag fine powder and fly ash.
20 mass% is added, or naphthalene sulfonic acid and / or polycarboxylic acid is added to the total content of blast furnace slag fine powder, fly ash, and hot metal pretreatment slag having a particle size of 0.1 mm or less. 2.0 ma
You may add ss%.
【００２４】アルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属
の酸化物、水酸化物、硫酸塩、塩化物から選ばれた１種
または２種以上を０．２ｍａｓｓ％以上添加することに
よって、スラグ硬化体の硬化を促進することが可能とな
り、養生に要する時間を短縮できるからである。しか
し、２０ｍａｓｓ％を超えて添加しても、その効果が飽
和するので、上限は、２０ｍａｓｓ％とする。また、ア
ルカリ土類金属の酸化物、水和物として、本発明の範囲
にセメントも含まれる。セメントは、３ＣａＯ・ＳｉＯ
2等のアルカリ土類金属の酸化物を含み、またこれらが
水和反応することにより、Ｃａ（ＯＨ）2が生成するた
めである。By adding 0.2 mass% or more of one or more selected from oxides, hydroxides, sulfates, and chlorides of alkali metals and / or alkaline earth metals, This is because hardening can be promoted and the time required for curing can be shortened. However, even if added in excess of 20 mass%, the effect is saturated, so the upper limit is made 20 mass%. Cement is also included in the scope of the present invention as an oxide or hydrate of an alkaline earth metal. Cement is 3CaO ・ SiO
This is because Ca (OH) 2 is produced by containing an oxide of an alkaline earth metal such as 2 and hydration reaction of these.
【００２５】また、ナフタレンスルホン酸及び／又はポ
リカルボン酸を添加すると、原料を水と共に混練する際
の混錬性が向上する。そのため、混練に必要な水の量を
低減することができ、その結果、より高強度の硬化体が
得られるようになる。その場合、添加量が高炉スラグ微
粉末及びフライアッシュの合計含有量に対して０．１ｍ
ａｓｓ％未満では効果に乏しく、２．０ｍａｓｓ％を超
えて添加しても、効果が飽和するので、０．１〜２．０
ｍａｓｓ％に限定する。When naphthalene sulfonic acid and / or polycarboxylic acid is added, the kneadability at the time of kneading the raw material with water is improved. Therefore, the amount of water required for kneading can be reduced, and as a result, a cured product having higher strength can be obtained. In that case, the addition amount is 0.1 m with respect to the total content of blast furnace slag fine powder and fly ash.
If the addition amount is less than 2.0% by mass, the effect is poor, and if the addition amount exceeds 2.0% by mass, the effect is saturated.
Limited to mass%.
【００２６】[0026]
【実施例】以下に、表１に組成を示す溶銑予備処理スラ
グと転炉スラグを用いての実施例及び比較例を説明す
る。EXAMPLES Examples and comparative examples using the hot metal pretreatment slag and the converter slag whose compositions are shown in Table 1 will be described below.
【００２７】[0027]
【表１】 [Table 1]
【００２８】（実施例１）配合原料として粉砕した溶銑
予備処理スラグ、粒径０．１ｍｍ以下に微粉砕した高炉
スラグ微粉末及びＣａ（ＯＨ）2を水で混練して型枠に
流し込み、水蒸気を含む４０〜ｌ０５℃の雰囲気下で
０．５〜２４時間養生して硬化体とした。配合した各原
料の含有量、比率、混練水の添加量を表２に示す。な
お、高炉スラグ微粉末は、ブレーン法による比表面積が
４０００ｃｍ2／ｇの品を用いた。得られた硬化体の強
度、湿潤比重、表面ひび割れ本数を一括して表３に示
す。なお、表３において、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄとあるのは、
それぞれ各原料の配合比を示す値であり、以下の実施例
でも同様である。Example 1 Hot metal pretreatment slag crushed as a compounding raw material, blast furnace slag fine powder finely pulverized to a particle size of 0.1 mm or less, and Ca (OH) 2 were kneaded with water, poured into a mold, and steamed. Was cured in an atmosphere of 40 to 105 ° C. for 0.5 to 24 hours to obtain a cured product. Table 2 shows the contents, ratios, and amounts of the kneading waters added to each of the blended raw materials. The blast furnace slag fine powder used had a specific surface area of 4000 cm 2 / g according to the Blaine method. The strength, the wet specific gravity and the number of surface cracks of the obtained cured product are collectively shown in Table 3. In Table 3, A, B, C and D are
Each is a value showing the blending ratio of each raw material, and is the same in the following examples.
【００２９】[0029]
【表２】 [Table 2]
【００３０】[0030]
【表３】 [Table 3]
【００３１】（実施例２）配合原料として粉砕した溶銑
予備処理スラグ、粒径０．１ｍｍ以下に微粉砕した高炉
スラグ微粉末、フライアッシュ（ＪＩＳ規格 ２種）及
びＣａ（ＯＨ）2を水で混練して型枠に流し込み、水蒸
気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜２４時間
養生して硬化体とした。配合した各原料の含有量、比
率、混練水の添加量を表４及び表５に示す。なお、高炉
スラグ微粉末は、ブレーン法による比表面積が４０００
ｃｍ2／ｇの品、フライアッシュは、ＪｌＳ Ａ６２０
１のII種品を用いた。得られた硬化体の強度、湿潤比
重、表面ひび割れ本数を一括して表６及び表７に示す。(Example 2) Preliminarily treated hot metal slag pulverized as a compounding raw material, blast furnace slag fine powder finely pulverized to a particle size of 0.1 mm or less, fly ash (JIS standard 2 types) and Ca (OH) 2 with water. The mixture was kneaded, poured into a mold, and cured in an atmosphere containing water vapor at 40 to 105 ° C. for 0.5 to 24 hours to obtain a cured product. Tables 4 and 5 show the contents, ratios, and addition amounts of the kneading waters of the mixed raw materials. The blast furnace slag fine powder has a specific surface area of 4000 by the Blaine method.
cm 2 / g products, fly ash is JLS A620
The type II product of No. 1 was used. The strength, the wet specific gravity, and the number of surface cracks of the obtained cured product are collectively shown in Tables 6 and 7.
【００３２】[0032]
【表４】 [Table 4]
【００３３】[0033]
【表５】 [Table 5]
【００３４】[0034]
【表６】 [Table 6]
【００３５】[0035]
【表７】 [Table 7]
【００３６】（実施例３）配合原料として粉砕した溶銑
予備処理スラグ、粒径０．ｌｍｍ以下に微粉砕した高炉
スラグ微粉末、さらに一部についてはこれにフライアッ
シュ（ＪＩＳ規格 II種）、Ｃａ（ＯＨ）2その他の添
加剤を加え、それらを水で混練して型枠に流し込み、水
蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜２４時
間養生して硬化体とした。配合した各原料の含有量、比
率、混練水の添加量を表８、表９及び表１０に示す。な
お、高炉スラグ微粉末は、ブレーン法による比表面積が
４０００ｃｍ2／ｇの品、フライアッシュは、ＪｌＳ
Ａ ６２０１のII種品を用いた。得られた硬化体の強
度、湿潤比重、表面ひび割れ本数及びを一括して表１
１、表１２及び表１３に併せて示す。Example 3 Hot metal pretreatment slag crushed as a compounding raw material, having a particle size of 0. Blast furnace slag fine powder finely pulverized to 1 mm or less, and for some, fly ash (JIS standard type II), Ca (OH) 2 and other additives are added, and they are kneaded with water and poured into a mold. Then, it was cured for 0.5 to 24 hours in an atmosphere containing water vapor at 40 to 105 ° C to obtain a cured product. Tables 8, 9, and 10 show the content, ratio, and addition amount of kneading water of each raw material blended. The blast furnace slag fine powder has a specific surface area of 4000 cm 2 / g by the Blaine method, and fly ash is JLS.
A 6201 type II product was used. The strength, the wet specific gravity, the number of surface cracks, and the strength of the obtained cured product are collectively shown in Table 1.
1, and also shown in Table 12 and Table 13.
【００３７】[0037]
【表８】 [Table 8]
【００３８】[0038]
【表９】 [Table 9]
【００３９】[0039]
【表１０】 [Table 10]
【００４０】[0040]
【表１１】 [Table 11]
【００４１】[0041]
【表１２】 [Table 12]
【００４２】[0042]
【表１３】 [Table 13]
【００４３】（比較例）配合原料として粉砕した溶銑予
備処理スラグ、粒径０．１ｍｍ以下に微粉砕した高炉ス
ラグ微粉末、さらに一部についてはこれにフライアッシ
ュ及びＣａ（ＯＨ）2を、本発明の限定範囲から外れる
含有率条件下に配合し、それらを水で混線して型枠に流
し込み、水蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で０．
５〜２４時間養生して硬化体とした。配合した各原料の
含有量、比率、混練水の添加量を表１４に示す。なお、
高炉スラグ微粉末は、ブレーン法による比表面積が４０
００ｃｍ2／ｇの品、フライアッシュは、ＪＩＳ Ａ
６２０１のII種品を用いた。得られた硬化体の強度、湿
潤乾燥比重、表面ひび割れ本数及び９１日養生後の強度
を一括して表１５に併せて示す。(Comparative Example) Preliminarily treated hot metal slag pulverized as a compounding raw material, blast furnace slag fine powder finely pulverized to a particle size of 0.1 mm or less, and for a part thereof, fly ash and Ca (OH) 2 Compounded under a content condition outside the range of the invention, mixed with water, poured into a mold, and filled with water in an atmosphere of 40 to 105 ° C. containing water vapor.
Cured for 5 to 24 hours to obtain a cured product. Table 14 shows the contents, ratios, and amounts of the kneading waters added to the respective raw materials. In addition,
The blast furnace slag fine powder has a specific surface area of 40 by the Blaine method.
Items of 00 cm 2 / g, fly ash are JIS A
6201 type II product was used. The strength, wet dry specific gravity, number of surface cracks, and strength after 91-day curing of the obtained cured product are collectively shown in Table 15.
【００４４】[0044]
【表１４】 [Table 14]
【００４５】[0045]
【表１５】 [Table 15]
【００４６】以上の実施例及び比較例で得られた成績
は、前記した各表を参照すると、以下のように総括でき
る。つまり、溶銑予備処理スラグのうち、粒径１．１８
ｍｍ以下の含有率が本発明の条件を満たさない比較例１
では、製造したスラグ硬化体の２８日養生後の表面ひび
割れが３本／ｃｍ2であり、耐摩耗性が悪く、ハンドリ
ング時には該硬化体の割れや欠けが発生した。これに対
して、本発明例では、いずれの硬化体もひび割れが０．
５本／ｃｍ2以下であり、ひび割れが著しく小さい。ま
た、耐摩耗性やハンドリング時の割れや欠けの問題は生
じなかった。The results obtained in the above Examples and Comparative Examples can be summarized as follows with reference to the above-mentioned tables. In other words, of the hot metal pretreatment slag, the particle size is 1.18.
Comparative Example 1 in which the content of mm or less does not satisfy the conditions of the present invention
In the cured slag, the number of surface cracks after curing for 28 days was 3 / cm 2 , wear resistance was poor, and cracks and chips of the cured body occurred during handling. On the other hand, in the examples of the present invention, the cracks of all the cured products were 0.
It is 5 lines / cm 2 or less, and cracks are extremely small. Further, there was no problem of wear resistance or cracking or chipping during handling.
【００４７】特に、高炉スラグ微粉末、フライアッシ
ュ、粒径０．４２５ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグの合
計含有量に対する溶銑予備処理スラグの含有量の比（表
中Ｃで示す比率）が質量比で０．２超である本発明例の
Ｎｏ．１−１、１−３、１−５、１ｒ６、１−８〜１−
２１、１−２３では、硬化体のひび割れ本数が０．４本
／ｃｍ2以下とさらに少なくなり、非常に好ましい結果
となっている。また、高炉スラグ微粉末、フライアッシ
ュ、粒径０．１ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグの合計含
有量に対する溶銑予備処理スラグの含有量の比（表中Ｄ
で示す比率）が質量比で０．２超である本発明例のＮ
ｏ．１−９〜１−２１では、硬化体のひび割れ本数が
０．３本／ｃｍ2以下とさらに少なくなっている。加え
て、高炉スラグ微粉末に加えて、フライアッシュを適量
配合した実施例２の各例では、硬化体のひび割れ本数が
より一層低減できている。さらに加えて、各種添加剤を
添加した実施例３の各例では、硬化体のひび割れ低減に
加え、強度の向上が達成された。In particular, the ratio of the content of the hot metal pretreatment slag (the ratio indicated by C in the table) to the total content of the blast furnace slag fine powder, fly ash, and the hot metal pretreatment slag having a particle size of 0.425 mm or less is a mass ratio. No. 2 of the example of the present invention which is more than 0.2 1-1, 1-3, 1-5, 1r6, 1-8 to 1-
In Nos. 21 and 1-23, the number of cracks in the cured product was 0.4 / cm 2 or less, which is a very favorable result. Further, the ratio of the content of the hot metal pretreatment slag to the total content of the blast furnace slag fine powder, fly ash, and the hot metal pretreatment slag having a particle size of 0.1 mm or less (D in the table)
N in the example of the present invention in which the ratio) is more than 0.2 by mass ratio.
o. In Nos. 1-9 to 1-21, the number of cracks in the cured product was 0.3 / cm 2 or less, which is even smaller. In addition, in each example of Example 2 in which an appropriate amount of fly ash was blended in addition to the blast furnace slag fine powder, the number of cracks in the cured product could be further reduced. In addition, in each example of Example 3 in which various additives were added, improvement of strength was achieved in addition to reduction of cracks in the cured body.
【００４８】なお、比較例４は、特開平２−２３３５３
９号公報に記載された実施例相当の配合量と粒径に従っ
て製造した硬化体であるが、６０℃、３時間の蒸気養生
を行ったところｆｒｅｅ−ＭｇＯの水和膨張により崩壊
した。また、比較例６は、特開平１０−１５２３６４号
公報記載の実施例相当の配合量と粒径に従って製造した
ものであるが、６０℃、５時間の蒸気養生を行ったとこ
ろｆｒｅｅ−ＣａＯの水和膨張により崩壊した。Comparative Example 4 is disclosed in JP-A-2-23353.
The cured product was manufactured according to the compounding amount and the particle size corresponding to the example described in JP-B-9, but when it was steam-cured at 60 ° C. for 3 hours, it collapsed due to hydration expansion of free-MgO. Further, Comparative Example 6 was produced according to the compounding amount and particle size corresponding to the Example described in JP-A-10-152364, but when steam curing was carried out at 60 ° C. for 5 hours, water of free-CaO was obtained. It collapsed due to Japanese expansion.
【００４９】[0049]
【発明の効果】以上述べたように、本発明により、製鋼
スラグを用いても、高強度で、且つ表面層にひび割れが
ほとんど無いスラグ硬化体が得られるようになる。この
スラグ硬化体は、路盤材、土木材、人工石、海洋ブロッ
ク、その他コンクリート代替品としての使用が可能であ
るので、本発明は、資源の再利用、環境の向上等に寄与
するところが大である。As described above, according to the present invention, a hardened slag having a high strength and almost no cracks in the surface layer can be obtained even if a steelmaking slag is used. Since this hardened slag can be used as a roadbed material, earth and wood, artificial stone, marine blocks, and other concrete substitutes, the present invention largely contributes to the reuse of resources, the improvement of the environment, and the like. is there.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 22:06 Ｃ０４Ｂ 22:06 Ｚ 22:14 22:14 Ａ 22:12 22:12 24:20 24:20 24:26） 24:26 Ｅ 111:20 111:20 (72)発明者 小菊 史男 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 相川 真紀子 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 Ｆターム(参考） 2D051 AD07 AF04 AF05 AF11 AH02 AH03 EB04 4G012 PA29 PB03 PB09 PB10 PB24 PB32 PC02 PC03 PC04 PC12─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. 7 Identification code FI theme code (reference) C04B 22:06 C04B 22:06 Z 22:14 22:14 A 22:12 22:12 24:20 24: 20 24:26) 24:26 E 111: 20 111: 20 (72) Inventor Fumio Kogiku 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba, Kawasaki Steel Corporation Technical Research Institute (72) Inventor Makiko Aikawa Chiba 1-term, Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba City F-term in the Technical Research Laboratory, Kawasaki Steel Co., Ltd. (reference) 2D051 AD07 AF04 AF05 AF11 AH02 AH03 EB04 4G012 PA29 PB03 PB09 PB10 PB24 PB32 PC02 PC03 PC04 PC12
Claims (5)
とを水で混練してスラグ硬化体を製造する方法におい
て、 前記製鋼スラグに溶銑予備処理スラグ、前記ＳｉＯ2含
有物質に高炉スラグ微粉末を使用すると共に、水を除く
全配合物のうち、粒径１．１８ｍｍ以下の溶銑予備処理
スラグの含有率を７〜５５ｍａｓｓ％、高炉スラグ微粉
末の含有率を５〜４０ｍａｓｓ％として混練した後、水
蒸気を含む４０〜１０５℃の雰囲気下で０．５〜２４時
間養生することを特徴とするスラグ硬化体の製造方法。1. A method for producing a slag hardened body by kneading powdery and granular steelmaking slag and a SiO 2 -containing substance with water, wherein the steelmaking slag is preliminarily treated with hot metal, and the SiO 2 -containing substance is blast furnace slag fine powder. After kneading, the content of the hot metal pretreatment slag having a particle size of 1.18 mm or less is 7 to 55 mass% and the content of the blast furnace slag fine powder is 5 to 40 mass% among all the compounds except water. A method for producing a slag cured product, which comprises curing for 0.5 to 24 hours in an atmosphere containing water vapor at 40 to 105 ° C.
とを水で混練してスラグ硬化体を製造する方法におい
て、 前記製鋼スラグに溶銑予備処理スラグ、前記ＳｉＯ2含
有物質に高炉スラグ微粉末及びフライアッシュを使用す
ると共に、水を除く全配合物のうち、粒径１．１８ｍｍ
以下の溶銑予備処理スラグの含有率を７〜５５ｍａｓｓ
％、高炉スラグ微粉末の含有率を３〜３６ｍａｓｓ％、
フライアッシュの含有率を１．５〜３０ｍａｓｓ％と
し、且つ高炉スラグ微粉末及びフライアッシュの合計含
有量に対するフライアッシュ含有量の比が質量比で０．
１〜０．７５として混練した後、水蒸気を含む４０〜１
０５℃の雰囲気下で０．５〜２４時間養生することを特
徴とするスラグ硬化体の製造方法。2. A method for producing a hardened slag body by kneading powdery steelmaking slag and a SiO 2 -containing substance with water, wherein the steelmaking slag is preliminarily treated with hot metal, and the SiO 2 -containing substance is blast furnace slag fine powder. And fly ash are used, and of all the compounds except water, the particle size is 1.18 mm
The content rate of the following hot metal pretreatment slag is set to 7 to 55 mass.
%, The content of the blast furnace slag fine powder is 3 to 36 mass%,
The content of fly ash was 1.5 to 30 mass%, and the ratio of the fly ash content to the total content of the blast furnace slag fine powder and fly ash was 0.
After kneading as 1 to 0.75, 40 to 1 containing water vapor
A method for producing a slag cured product, which comprises curing for 0.5 to 24 hours in an atmosphere of 05 ° C.
シュ、及び粒径１．１８ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグ
の合計含有量に対する溶銑予備処理スラグの含有量の比
が、質量比で０．２超であることを特徴とする請求項１
又は２記載のスラグ硬化体の製造方法。3. A mass ratio of the content of the hot metal pretreatment slag to the total content of the blast furnace slag fine powder, the fly ash, and the hot metal pretreatment slag having a particle size of 1.18 mm or less is more than 0.2. 2. The method according to claim 1, wherein
Alternatively, the method for producing a slag cured product according to the above item 2.
リ土類金属の酸化物、水酸化物、硫酸塩、塩化物から選
ばれた１種又は２種以上を、高炉スラグ微粉末及びフラ
イアッシュの合計含有量に対して０．２〜２０ｍａｓｓ
％添加することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに
記載のスラグ硬化体の製造方法。4. A total of blast furnace slag fine powder and fly ash containing one or more selected from oxides, hydroxides, sulfates and chlorides of alkali metals and / or alkaline earth metals. 0.2 to 20 mass for the content
% Is added, The manufacturing method of the slag hardened | cured material in any one of Claims 1-3 characterized by the above-mentioned.
はポリカルボン酸を、高炉スラグ微粉末、フライアッシ
ュ及び粒径が０．１ｍｍ以下の溶銑予備処理スラグの合
計含有量に対して０．１〜２．０ｍａｓｓ％添加するこ
とを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のスラグ
硬化体の製造方法。5. Further, naphthalene sulfonic acid and / or polycarboxylic acid is added in an amount of 0.1 to 2 with respect to the total content of blast furnace slag fine powder, fly ash, and hot metal pretreated slag having a particle size of 0.1 mm or less. 0.0 mass% is added, The manufacturing method of the slag hardening body in any one of Claims 1-4 characterized by the above-mentioned.
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
2001
- 2001-11-15 JP JP2001350371A patent/JP2003146732A/en active Pending
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