JP2003086421A - Magnet roller - Google Patents
Magnet rollerInfo
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- Magnetic Brush Developing In Electrophotography (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、複写機、レーザー
ビームプリンターまたはファクシミリの受信装置などの
画像形成装置において、電子写真プロセスを採用した電
子写真装置に組み込まれるマグネットローラに関するも
のである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a magnet roller incorporated in an electrophotographic apparatus adopting an electrophotographic process in an image forming apparatus such as a copying machine, a laser beam printer or a facsimile receiver.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来のマグネットローラは、特開昭６２
−２８２４２３の第２図、第３図等に示されているよう
に、マグネットピース同士の貼り合わせ面（側面）の延
長線がマグネットローラ中心を通ることが開示されてい
る。また、特開昭６１−１１５３１６の第３図等にも、
マグネットピース同士の貼り合わせ面（側面）の延長線
がマグネットローラ中心を通ることが開示されている。2. Description of the Related Art A conventional magnet roller is disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. 62-62
As shown in FIG. 2 and FIG. 3 of -28423, it is disclosed that an extension line of the bonding surface (side surface) between the magnet pieces passes through the center of the magnet roller. In addition, as shown in FIG. 3 of JP-A-61-115316,
It is disclosed that an extension line of the bonding surface (side surface) between the magnet pieces passes through the center of the magnet roller.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】上記のように、特開昭
６２−２８２４２３の第２図や特開昭６１−１１５３１
６の第３図において、すべてのマグネットピース同士の
貼り合わせ面（側面）の延長線はマグネットローラの中
心を通る為、複雑な磁気パターン（磁束密度ピークに対
して非対称な磁気パターン等）を形成することができ
ず、市場ニーズに対応できない面があった。本発明は、
異形の扇形状のマグネットピースを用いることで、複雑
な磁気パターンの形成が可能となるマグネットローラを
提供することを目的とする。As described above, as shown in FIG. 2 of JP-A-62-182423 and JP-A-61-11531.
6, the extension line of the bonding surface (side surface) of all the magnet pieces passes through the center of the magnet roller, so that a complicated magnetic pattern (such as a magnetic pattern asymmetric with respect to the magnetic flux density peak) is formed. It was not possible to meet the needs of the market. The present invention is
An object of the present invention is to provide a magnet roller capable of forming a complicated magnetic pattern by using an irregular fan-shaped magnet piece.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】本発明は、複数のマグネ
ットピースを貼り合わせて形成するマグネットローラに
おいて、マグネットピース側面の少なくとも１つの延長
線が、マグネットローラの中心を通らない扇形状マグネ
ットピースを１つ以上用いたことを特徴とするマグネッ
トローラに関する（請求項１）。SUMMARY OF THE INVENTION According to the present invention, in a magnet roller formed by laminating a plurality of magnet pieces, at least one extension line on the side surface of the magnet piece does not pass through the center of the magnet roller. One or more magnet rollers are used (claim 1).
【０００５】また本発明は、複数のマグネットピースを
貼り合わせて形成するマグネットローラにおいて、扇形
状マグネットピース側面の少なくとも１つの延長線が、
マグネットローラの中心から半径０．１Ｒ（ここでＲは
マグネットローラ中心から扇形状マグネットピースの外
周までの長さをいう）の円の内部を通らない扇形状マグ
ネットピースを用いたことを特徴とするマグネットロー
ラに関する（請求項２）。According to the present invention, in a magnet roller formed by laminating a plurality of magnet pieces, at least one extension line on the side surface of the fan-shaped magnet piece is
A fan-shaped magnet piece that does not pass inside a circle having a radius of 0.1 R from the center of the magnet roller (where R is the length from the center of the magnet roller to the outer circumference of the fan-shaped magnet piece) is used. The present invention relates to a magnet roller (claim 2).
【０００６】本発明においては、扇形状マグネットピー
ス側面の少なくとも１つの延長線が、マグネットローラ
の中心から半径０．２Ｒ（ここでＲはマグネットローラ
中心から扇形状マグネットピースの外周までの長さをい
う）の円の内部を通らないことが好ましい（請求項
３）。In the present invention, at least one extension line on the side surface of the fan-shaped magnet piece has a radius of 0.2 R from the center of the magnet roller (where R is the length from the center of the magnet roller to the outer circumference of the fan-shaped magnet piece). It is preferable that it does not pass through the inside of the circle.
【０００７】また本発明においては、扇形状マグネット
ピース側面の少なくとも１つの延長線が、マグネットロ
ーラの中心から半径０．３Ｒ（ここでＲはマグネットロ
ーラ中心から扇形状マグネットピースの外周までの長さ
をいう）の円の内部を通らないことが好ましい（請求項
４）。Further, in the present invention, at least one extension line on the side surface of the fan-shaped magnet piece has a radius of 0.3R from the center of the magnet roller (where R is the length from the center of the magnet roller to the outer circumference of the fan-shaped magnet piece). It does not pass through the inside of the circle.
【０００８】なお、本発明における扇形状マグネットピ
ースとは、マグネットローラの外周面が曲面であり、な
おかつ側面が直線状であるマグネットピースをいう。本
発明の扇形状マグネットピースの外周面の形状として
は、例えば「円弧」または「だ円弧」を挙げることがで
きる。また、本発明においてＲ（マグネットローラ中心
から扇形状マグネットピースの外周までの長さ）を規定
する場合の外周とは、扇形状マグネットピースの外周面
の、マグネットローラの中心と最も中心から離れた点と
の長さをいう。本発明のマグネットローラは、複雑な磁
気パターン（非対称等）を示し得る点で優れている。The fan-shaped magnet piece in the present invention means a magnet piece in which the outer peripheral surface of the magnet roller is a curved surface and the side surfaces are linear. The shape of the outer peripheral surface of the fan-shaped magnet piece of the present invention may be, for example, an “arc” or an “ellipse”. Further, in the present invention, the outer circumference when defining R (the length from the center of the magnet roller to the outer circumference of the fan-shaped magnet piece) is the outermost surface of the fan-shaped magnet piece and the center of the magnet roller and the most distant from the center. The length of a dot. The magnet roller of the present invention is excellent in that it can exhibit a complicated magnetic pattern (asymmetry, etc.).
【０００９】[0009]
【発明の実施の形態】以下、本発明につき更に詳しく説
明する。異方性フェライト磁性粉の５０重量％〜９５重
量％と、樹脂バインダーの５重量％〜５０重量％とから
なる混合物を主体とし、必要に応じて、表面処理剤とし
てシラン系やチタネート系やアルミニウム系のカップリ
ング剤、溶融樹脂磁石の流動性を良好にする滑剤として
ポリスチレン系・フッ素系滑剤、樹脂バインダーの熱分
解を防止する安定剤、可塑剤、もしくは難燃剤などを添
加した磁石材料を、混合分散し、溶融混練し、ペレット
状に成形した後に、射出成形法あるいは押出成形法など
により、マグネットピースが成形される。The present invention will be described in more detail below. Mainly a mixture of 50% by weight to 95% by weight of anisotropic ferrite magnetic powder and 5% by weight to 50% by weight of a resin binder, and if necessary, a silane-based or titanate-based or aluminum-based surface treatment agent. A magnetic material containing a coupling agent of a system, a polystyrene type / fluorine type lubricant as a lubricant for improving the fluidity of a molten resin magnet, a stabilizer for preventing thermal decomposition of a resin binder, a plasticizer, or a flame retardant, After being mixed and dispersed, melt-kneaded, and molded into pellets, a magnet piece is molded by an injection molding method or an extrusion molding method.
【００１０】樹脂バインダーとしては、エチレンーエチ
ルアクリレート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリスチレン樹
脂、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタタレート）、ＰＢＴ
（ポリブチレンテレフタレート）、ＰＰＳ（ポリフェニ
レンスフィド）、ＥＶＡ（エチレンー酢酸ビニル共重合
体）、ＥＶＯＨ（エチレンービニルアルコール共重合
体）およびＰＶＣ（ポリ塩化ビニル）などの１種類ある
いは２種類以上、もしくは、エポキシ樹脂、フェノール
樹脂、尿素樹脂、メラミン樹脂、フラン樹脂、不飽和ポ
リエステル樹脂およびポリイミド樹脂などの熱硬化性樹
脂の１種類あるいは２種類以上を混合して用いることが
できる。また、前記磁性粉の含有率が５０重量％未満で
は、磁性粉不足によりマグネットローラの磁気特性が低
下して所望の磁力が得られず、またその含有率が９５重
量％を超えると、バインダー不足となり成形性が損なわ
れる。いずれの成形方法でも成形時に印加する配向着磁
磁場は、マグネットローラ本体の各磁極あるいは各マグ
ネットピースに要求される磁束密度仕様により適宜選択
すればよい。また、要求磁気特性、使用磁気特性によっ
ては成形時に配向着磁磁場を印加せず、成形後に着磁し
てもよい。As the resin binder, ethylene-ethyl acrylate resin, polyamide resin, polystyrene resin, PET (polyethylene terephthalate), PBT
(Polybutylene terephthalate), PPS (polyphenylene sulfide), EVA (ethylene-vinyl acetate copolymer), EVOH (ethylene-vinyl alcohol copolymer), PVC (polyvinyl chloride), etc., or two or more, or It is possible to use one kind or a mixture of two or more kinds of thermosetting resins such as epoxy resin, phenol resin, urea resin, melamine resin, furan resin, unsaturated polyester resin and polyimide resin. If the content of the magnetic powder is less than 50% by weight, the magnetic properties of the magnet roller are deteriorated due to insufficient magnetic powder and the desired magnetic force cannot be obtained. If the content exceeds 95% by weight, the binder is insufficient. And the moldability is impaired. In any of the molding methods, the orientation magnetizing magnetic field applied at the time of molding may be appropriately selected according to the magnetic flux density specifications required for each magnetic pole of the magnet roller body or each magnet piece. Further, depending on the required magnetic characteristics and the used magnetic characteristics, the orientation magnetizing magnetic field may not be applied at the time of molding, and may be magnetized after molding.
【００１１】また高磁束密度を要求される場合には、等
方性希土類磁性粉と異方性フェライト磁性粉とを混合
し、更に樹脂バインダーと混合し、溶融混練しペレット
状に成形し、磁場中で押出成形あるいは射出成形により
所望のマグネットローラ本体あるいはマグネットピース
を得ることができる。前記のような混合磁性粉（異方性
フェライト系磁性粉＋希土類系磁性粉）を用いる場合
は、ナイロン等の樹脂バインダー（５重量％〜５０重量
％）と、異方性フェライト磁性粉と等方性希土類磁性と
の混合物（５０重量％〜９５重量％）を用いるのが好ま
しい。When a high magnetic flux density is required, isotropic rare earth magnetic powder and anisotropic ferrite magnetic powder are mixed, further mixed with a resin binder, melt-kneaded and molded into pellets, A desired magnet roller body or magnet piece can be obtained by extrusion molding or injection molding. When using the above mixed magnetic powder (anisotropic ferrite magnetic powder + rare earth magnetic powder), a resin binder such as nylon (5% by weight to 50% by weight), anisotropic ferrite magnetic powder, etc. It is preferable to use a mixture (50% by weight to 95% by weight) with the anisotropic rare earth magnet.
【００１２】上記等方性希土類磁性粉と異方性フェライ
ト磁性粉との割合は、等方性希土類磁性粉が１０重量％
〜９０重量％の範囲内、異方性フェライト磁性粉が９０
重量％〜１０重量％の範囲内であることが好ましく、等
方性希土類磁性粉が２０重量％〜８０重量％の範囲内、
異方性フェライト磁性粉が８０重量％〜２０重量％の範
囲内である（両者の合計は１００重量％）ことがより好
ましい。高価な等方性希土類磁性粉の含有率をより少な
くすることにより、マグネットロールの低コスト化を図
ることができる。等方性希土類磁性粉の含有率が上記範
囲よりも少ない場合には、マグネットピースに占める等
方性希土類磁性粉の割合が少なくなりすぎるので、従来
のフェライト磁石と同程度の磁力しか得ることができな
い。等方性希土類磁性粉の含有率が上記範囲よりも多い
場合には、高磁力を得る（高磁束密度を達成する）こと
ができるが、マグネットローラに所望する範囲を越えた
磁力を有する磁極が着磁されるおそれがあると共に、マ
グネットロールの仕様に無駄が生じ、該マグネットロー
ラが高価になってしまう。The ratio of the isotropic rare earth magnetic powder to the anisotropic ferrite magnetic powder is 10% by weight of the isotropic rare earth magnetic powder.
In the range of up to 90% by weight, the anisotropic ferrite magnetic powder is 90%.
It is preferable to be in the range of 10 wt% to 10 wt%, and the isotropic rare earth magnetic powder is in the range of 20 wt% to 80 wt%,
It is more preferable that the anisotropic ferrite magnetic powder is in the range of 80% by weight to 20% by weight (the total of both is 100% by weight). The cost of the magnet roll can be reduced by reducing the content of the expensive isotropic rare earth magnetic powder. When the content of the isotropic rare earth magnetic powder is less than the above range, the ratio of the isotropic rare earth magnetic powder in the magnet piece becomes too small, so that only a magnetic force comparable to that of a conventional ferrite magnet can be obtained. Can not. When the content of the isotropic rare earth magnetic powder is higher than the above range, a high magnetic force can be obtained (a high magnetic flux density can be achieved), but a magnetic pole having a magnetic force exceeding the desired range can be obtained in the magnet roller. In addition to the possibility of being magnetized, the specifications of the magnet roll are wasted, and the magnet roller becomes expensive.
【００１３】上記の希土類磁性粉として例を挙げると、
Ｒ（希土類元素）−Ｆｅ−Ｎ系合金、Ｒ―Ｆｅ―Ｂ系合
金、Ｒ−Ｃｏ系合金、Ｒ−Ｆｅ−Ｃｏ系合金などがあ
る。これらの中でも、軟磁性相と硬磁性相とを含み両相
の磁化が交換相互作用する構造をもつ交換スプリング磁
性粉を用いてもよい。交換スプリング磁性粉は、軟磁性
相からくる低保磁力を有し、かつ交換相互作用からくる
高い残留磁束密度を有するので、高い磁力を得ることが
でき、また従来の希土類磁性粉に比べ耐酸化性が良好
で、メッキ等の表面被覆をすることなく錆が防止でき、
さらに多量の軟磁性相が含まれるので、キュリー点が高
くなり（４００°Ｃ以上）使用限界温度が高く（約２０
０°Ｃ以上）残留磁化の温度依存性が小さくなる。前記
Ｒ（希土類元素）としては、好ましくはＳｍ、Ｎｄ、こ
の他にＰｒ、Ｄｙ、Ｔｂなどの１種または２種類以上を
組合せたものを用いることができ、また、前記Ｆｅの一
部を置換して磁気特性を高めるために、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃ
ｕ、Ｚｎ、Ｇａ、Ｇｅ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｓｃ、Ｔｉ、Ｖ、
Ｃｒ、Ｍｎ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔｃ、Ｒｕ、Ｒｈ、Ｐ
ｄ、Ａｇ、Ｃｄ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｈｆ、Ｔａ、Ｗ、
Ｒｅ、Ｏｓ、Ｉｒ、Ｐｔ、Ａｕ、Ｈｇ、Ｔｌ、Ｐｂ、Ｂ
ｉなどの元素の１種または２種以上を添加することがで
きる。交換スプリング磁性粉としては、硬磁性相として
Ｒ−Ｆｅ−Ｂ化合物、且つ軟磁性相としてＦｅ相または
Ｆｅ−Ｂ化合物相を用いたもの、もしくは、硬磁性相と
してＲ−Ｆｅ−Ｎ系化合物相、且つ軟磁性相としてＦｅ
相を用いたものが好ましい。より具体的には、Ｎｄ−Ｆ
ｅ−Ｂ系合金（軟磁性相：Ｆｅ−Ｂ合金、αＦｅ）、Ｓ
ｍ−Ｆｅ−Ｎ系合金（軟磁性相：αＦｅ）、Ｎｄ−Ｆｅ
−Ｃｏ−Ｃｕ−Ｎｂ−Ｂ系合金（軟磁性相：Ｆｅ−Ｂ系
合金、αＦｅなど）Ｎｄ−Ｆｅ−Ｃｏ系合金（軟磁性
相：αＦｅなど）などの交換スプリング磁性粉が好適で
あり、特に、保磁力（ｉＨｃ）を低く且つ残留磁束密度
（Ｂｒ）を大きくする観点からは、Ｎｄ4Ｆｅ80Ｂ20合
金（軟磁性相：Ｆｅ3Ｂ、αＦｅ）やＳｍ2Ｆｅ17Ｎ3合
金（軟磁性相：αＦｅ）の交換スプリング磁性粉が好ま
しい。また、上記フェライト磁性粉としては、ＭＯ・ｎ
Ｆｅ2Ｏ3（Ｍは金属。ｎは自然数）に代表される化学式
をもつ異方性のフェライト磁性粉を用い、式中のＭとし
て、Ｓｒ、Ｂａまたは鉛などの１種類あるいは２種類以
上を適宜選択して用いる。As an example of the above rare earth magnetic powder,
Examples include R (rare earth element) -Fe-N alloys, R-Fe-B alloys, R-Co alloys, and R-Fe-Co alloys. Among these, an exchange spring magnetic powder having a structure including a soft magnetic phase and a hard magnetic phase in which the magnetizations of both phases have an exchange interaction may be used. The exchange spring magnetic powder has a low coercive force due to the soft magnetic phase and a high residual magnetic flux density due to the exchange interaction, so that a high magnetic force can be obtained and oxidation resistance is higher than that of the conventional rare earth magnetic powder. It has good properties and can prevent rust without coating surface such as plating.
Since a large amount of soft magnetic phase is included, the Curie point becomes high (400 ° C or higher) and the operating limit temperature becomes high (about 20 ° C).
(0 ° C or higher) The temperature dependence of remanent magnetization is reduced. As the R (rare earth element), preferably, Sm, Nd, or one or a combination of two or more of Pr, Dy, Tb, etc. may be used, and a part of the Fe is substituted. To improve the magnetic properties of Co, Ni, C
u, Zn, Ga, Ge, Al, Si, Sc, Ti, V,
Cr, Mn, Zr, Nb, Mo, Tc, Ru, Rh, P
d, Ag, Cd, In, Sn, Sb, Hf, Ta, W,
Re, Os, Ir, Pt, Au, Hg, Tl, Pb, B
One or more elements such as i can be added. As the exchange spring magnetic powder, one using an R-Fe-B compound as a hard magnetic phase and an Fe phase or an Fe-B compound phase as a soft magnetic phase, or an R-Fe-N compound phase as a hard magnetic phase , And Fe as the soft magnetic phase
Those using phases are preferred. More specifically, Nd-F
e-B system alloy (soft magnetic phase: Fe-B alloy, αFe), S
m-Fe-N system alloy (soft magnetic phase: αFe), Nd-Fe
Exchange spring magnetic powder such as -Co-Cu-Nb-B type alloy (soft magnetic phase: Fe-B type alloy, αFe, etc.) Nd-Fe-Co type alloy (soft magnetic phase: αFe, etc.) is preferable, In particular, from the viewpoint of lowering the coercive force (iHc) and increasing the residual magnetic flux density (Br), Nd 4 Fe 80 B 20 alloy (soft magnetic phase: Fe 3 B, αFe) and Sm 2 Fe 17 N 3 alloy ( Exchange spring magnetic powder of soft magnetic phase: αFe) is preferred. The ferrite magnetic powder may be MO · n.
Anisotropic ferrite magnetic powder having a chemical formula represented by Fe 2 O 3 (M is a metal, n is a natural number) is used, and as M in the formula, one kind or two or more kinds such as Sr, Ba, or lead is used. Select appropriately and use.
【００１４】ここで、技術用語である「交換スプリング
磁性」の説明を行う。「交換スプリング磁性」とは、磁
石内に多量の軟磁性相が存在し、かつ、軟磁性特性を有
する結晶粒の磁化と硬磁性特性を有する結晶粒の磁化と
が交換相互作用で以て互いに結びつき、軟磁性結晶粒の
磁化が反転するのを硬磁性結晶粒の磁化が妨げることに
より、あたかも軟磁性相が存在しないかのような特性を
示す磁性のことである。従って、通常の希土類磁石には
硬磁性相だけが存在するのに対し、交換スプリング磁性
粉からなる磁石には、硬磁性相よりも残留磁束密度が大
きくかつ保磁力が低い軟磁性相が多量に存在している。
このため、交換スプリング磁性粉から得られる磁石は、
磁化した後、磁場を印加することを止めても軟磁性相の
磁力が残るので、保持力が低くかつ残留磁束密度が高
い。Here, the technical term "exchange spring magnetism" will be described. "Exchange spring magnetism" means that a large amount of soft magnetic phase exists in the magnet, and the magnetization of the crystal grains having the soft magnetic property and the magnetization of the crystal grain having the hard magnetic property are exchanged with each other. The magnetization of the hard magnetic crystal grains prevents the magnetization of the soft magnetic crystal grains from reversing in association with each other, so that the magnetism exhibits a characteristic as if the soft magnetic phase does not exist. Therefore, in contrast to ordinary hard magnets, which have only a hard magnetic phase, magnets made of exchange spring magnetic powder have a large amount of soft magnetic phase with a higher residual magnetic flux density and lower coercive force than the hard magnetic phase. Existing.
Therefore, the magnet obtained from the exchange spring magnetic powder is
After magnetized, the magnetic force of the soft magnetic phase remains even if the application of the magnetic field is stopped, so the coercive force is low and the residual magnetic flux density is high.
【００１５】混合磁性粉と混合する樹脂バインダーとし
ては、エチレンーエチルアクリレート樹脂、ポリアミド
樹脂、ポリスチレン樹脂、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフ
タタレート）、ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレー
ト）、ＰＰＳ（ポリフェニレンスフィド）、ＥＶＡ（エ
チレンー酢酸ビニル共重合体）、ＥＶＯＨ（エチレンー
ビニルアルコール共重合体）およびＰＶＣ（ポリ塩化ビ
ニル）などの１種類あるいは２種類以上、もしくは、エ
ポキシ樹脂、フェノール樹脂、尿素樹脂、メラミン樹
脂、フラン樹脂、不飽和ポリエステル樹脂およびポリイ
ミド樹脂などの熱硬化性樹脂の１種類あるいは２種類以
上を混合して用いることができる。また、前記混合磁性
粉の含有率が５０重量％未満では、磁性粉不足によりマ
グネットローラの磁気特性が低下して所望の磁力が得ら
れず、またその含有率が９５重量％を超えると、バイン
ダー不足となり本体部の成形性が損なわれる。該マグネ
ットローラ本体あるいはマグネットピースは、成形時に
は異方性フェライト磁性粉は磁場を印加した方向に配向
着磁されるが、等方性希土類磁性粉は配向されず、少し
着磁される程度となる。As the resin binder mixed with the mixed magnetic powder, ethylene-ethyl acrylate resin, polyamide resin, polystyrene resin, PET (polyethylene terephthalate), PBT (polybutylene terephthalate), PPS (polyphenylene sulfide), EVA ( One or more kinds such as ethylene-vinyl acetate copolymer), EVOH (ethylene-vinyl alcohol copolymer) and PVC (polyvinyl chloride), or epoxy resin, phenol resin, urea resin, melamine resin, furan resin The thermosetting resins such as unsaturated polyester resin and polyimide resin may be used alone or in combination of two or more. Further, if the content of the mixed magnetic powder is less than 50% by weight, the magnetic properties of the magnet roller are deteriorated due to insufficient magnetic powder and a desired magnetic force cannot be obtained. If the content exceeds 95% by weight, the binder is contained. It becomes insufficient and the moldability of the main body part is impaired. In the magnet roller body or magnet piece, the anisotropic ferrite magnetic powder is oriented and magnetized in the direction in which the magnetic field is applied during molding, but the isotropic rare earth magnetic powder is not oriented and is slightly magnetized. .
【００１６】例えば、現像磁極に用いるマグネットピー
スにおいて、図１のような従来扇形状マグネットピース
を用いた場合は、磁束密度パターンは図１のようにな
る。本発明は、図２のように、マグネットピースの側面
（一方の貼り合わせ面）の延長線がマグネットローラの
中心を通らないようにすることにより、磁束密度パター
ンが図２のようになり、磁束密度ピーク位置とマグネッ
トローラ中心を結ぶ線に対して非対称なパターンが可能
となる。図２の磁束密度パターンの部分のように急激
な磁束密度変化となると、当部分の磁気吸引力（マグネ
ットローラ中心に向かって現像剤を吸引する力）が、図
１のような対称的な磁束密度パターンのものに比べ大き
くなる。これは、現像剤カブリ（磁性トナーカブリある
いは磁性キャリアカブリ）の防止策のひとつになる場合
がある。また、図３のように現像磁極のマグネットピー
スの両側の側面（貼り合わせ面）の延長線がマグネット
ローラの中心を通らないようにすることにより、従来の
扇形状（図１）マグネットピースのものに比べ磁束密度
パターンの幅を狭くすることが可能となる。そして、結
果的に感光体に対向する現像剤の穂の密度が高くなり、
画質的に高濃度が可能となり、画像濃度ムラの防止策の
ひとつとなる場合がある。図４のように、現像極以外の
極であるＳ２極用マグネットピースのＮ３極側の側面
（貼り合わせ面）の延長線がマグネットローラの中心を
通らないようにすることにより、図４に示すように、磁
束密度パターンが非対称となる。更に、図５のように、
現像剤剥離部のマグネットピースの側面（マグネットピ
ース同士を貼り合わせていない面）の延長線がマグネッ
トローラの中心を通らないようにすることにより、現像
剤剥離部において低磁束密度領域10(マル10)を広くするこ
とが可能となる。そして、現像剤の剥離が従来の扇形状
マグネットピースを用いるより良好に行われ、画像濃度
低下の発生の防止策のひとつとなる場合がある。マグネ
ット材料の磁性粉として、前記異方性フェライトのみを
用いたものや前記混合磁性粉を使用したもの等を用いた
もので、押出成形あるいは射出成形等で、図２、図３、
図４、図５に示すようなマグネットピースを成形するこ
とができる。成形時の磁性粉の配向着磁方向は、一定方
向、マグネッピースの外周面（円弧）以外の３辺から外
周面の所定の位置に収束する方向（以下極異方と呼
ぶ）、マグネット中心から放射方向、マグネットピース
の底面（シャフト側の面）以外の３辺から底面の所定の
位置に収束する方向（以下逆極異方と呼ぶ）、配向させ
ずにランダムにする、等から要求される磁束密度パター
ンに応じて適宜選択すればよい。成形時の配向着磁磁場
は、磁性粉としてフェライト系のみを用いたものは、２
３９ＫＡ／ｍ〜１１１３ＫＡ／ｍ程度が望ましく、磁性
粉としてフェライト系と希土類系の混合粉や希土類系を
用いる場合は、１１９３ＫＡ／ｍ以上、望ましくは１５
９０ＫＡ／ｍ以上がよい。磁場発生源としては、電磁石
や希土類磁石等があげられる。For example, when the conventional fan-shaped magnet piece as shown in FIG. 1 is used in the magnet piece used for the developing magnetic pole, the magnetic flux density pattern is as shown in FIG. According to the present invention, as shown in FIG. 2, the extension line of the side surface (one bonding surface) of the magnet piece does not pass through the center of the magnet roller, so that the magnetic flux density pattern becomes as shown in FIG. An asymmetric pattern is possible with respect to the line connecting the density peak position and the center of the magnet roller. When the magnetic flux density changes abruptly as in the magnetic flux density pattern portion of FIG. 2, the magnetic attraction force of this portion (the force of attracting the developer toward the center of the magnet roller) becomes a symmetrical magnetic flux as shown in FIG. It becomes larger than that of the density pattern. This may be one of measures for preventing developer fogging (magnetic toner fogging or magnetic carrier fogging). Further, as shown in FIG. 3, the extension lines of the side surfaces (bonding surfaces) of the developing magnetic pole on both sides do not pass through the center of the magnet roller, so that the conventional fan-shaped (FIG. 1) magnet piece is used. It is possible to narrow the width of the magnetic flux density pattern as compared with. As a result, the density of the developer spikes facing the photoconductor becomes high,
Higher image density is possible, which may be one of the measures to prevent uneven image density. As shown in FIG. 4, the extension line of the side surface (bonding surface) on the N3 pole side of the S2 pole magnet piece, which is a pole other than the developing pole, is prevented from passing through the center of the magnet roller. Thus, the magnetic flux density pattern becomes asymmetric. Furthermore, as shown in FIG.
By preventing the extension line of the side of the magnet piece (the surface where the magnet pieces are not bonded together) in the developer peeling section from passing through the center of the magnet roller, the low magnetic flux density area 10 ( ) Can be widened. Then, the developer may be peeled off better than in the case of using the conventional fan-shaped magnet piece, which may be one of the measures for preventing the decrease in the image density. As the magnetic powder of the magnet material, the one using only the anisotropic ferrite, the one using the mixed magnetic powder, or the like is used.
A magnet piece as shown in FIGS. 4 and 5 can be molded. The orientation and magnetization direction of the magnetic powder at the time of molding is a fixed direction, a direction that converges to a predetermined position on the outer peripheral surface from three sides other than the outer peripheral surface (arc) of the magnet piece (hereinafter referred to as a polar anisotropic direction), from the magnet center. Radial direction, direction to converge from the three sides other than the bottom surface (surface on the shaft side) of the magnet piece to a predetermined position on the bottom surface (hereinafter referred to as reverse polarity anisotropic), random without orientation, etc. It may be appropriately selected according to the magnetic flux density pattern. The orientation magnetizing magnetic field at the time of molding is 2 when using only ferrite type magnetic powder.
39 KA / m to 1113 KA / m is desirable, and when a mixed powder of ferrite and rare earth or a rare earth is used as the magnetic powder, 1193 KA / m or more, preferably 15
90 KA / m or more is preferable. Examples of the magnetic field generation source include electromagnets and rare earth magnets.
【００１７】上記のように成形されたマグネットピース
をシャフト（丸、多角形等）の外周面に接着剤（シアノ
アクリレート系瞬間接着剤、アクリル系接着剤等）を用
いて貼り合わせてマグネットローラを形成する。また、
成形品（マグネットピース）の金型からの取り出しを容
易にする為や、成形物のマグカス等のゴミ付着の防止や
マグネットの取り扱い性を容易にする為に、成形後金型
内あるいは金型外で一旦脱磁し、その後磁性粒子配向方
向にほぼ沿った方向に再着磁してもよい。再着磁は、ど
のような方法でもよいが、例えば、着磁ヨークをマグネ
ットピースに当接しパルス着磁するか、マグネットピー
スを電磁石で発生させた一定磁場内を通過させて着磁し
てもよい。これらの着磁は、各マグネットピース毎に行
い、その後シャフトに貼り合わせたり、着磁前にシャフ
トに貼り合わせ、その後部分的に着磁あるいは全極一括
して着磁してもよい。ここでは磁極数が５極構成の場合
を説明しているが、本発明ではこれに限らず、所望の磁
力と磁界分布に従って、上記製法で作られたマグネット
本体の磁極数やマグネットピースの数量を選択し、磁極
数や磁極位置も適宜設定すればよい。また、ここでは磁
性粉として、異方性フェライト磁性粉単独、異方性フェ
ライト磁性粉と等方性希土類磁性粉との混合磁性粉の場
合を示したが、等方性フェライト磁性粉単独、等方性希
土類単独、異方性希土類磁性粉単独、等方性フェライト
磁性粉と異方性フェライト磁性粉との混合磁性粉、異方
性フェライト磁性粉と異方性希土類磁性粉との混合磁性
粉、等方性フェライト磁性粉と異方性希土類磁性粉との
混合磁性粉、等方性フェライト磁性粉と等方性希土類磁
性粉との混合磁性粉、異方性希土類磁性粉と等方性希土
類磁性粉との混合磁性粉を用いてもよい。The magnet piece formed as described above is attached to the outer peripheral surface of the shaft (round, polygonal, etc.) using an adhesive (cyanoacrylate-based instant adhesive, acrylic adhesive, etc.) to form a magnet roller. Form. Also,
In order to make it easier to remove the molded product (magnet piece) from the mold, to prevent dust on the molded product from sticking to the dust, and to make the magnet easier to handle, after molding, inside or outside the mold. May be demagnetized once, and then re-magnetized in a direction substantially along the magnetic particle orientation direction. Re-magnetization may be performed by any method. For example, the magnetizing yoke may be contacted with the magnet piece for pulse magnetizing, or the magnet piece may be magnetized by passing it through a constant magnetic field generated by an electromagnet. Good. These magnets may be magnetized for each magnet piece and then bonded to the shaft, or may be magnetized to the shaft before magnetizing and then partially magnetized or magnetized all poles at once. Although the case where the number of magnetic poles is five is described here, the present invention is not limited to this, and the number of magnetic poles and the number of magnet pieces of the magnet body manufactured by the above-described manufacturing method are not limited to this, and the number of magnetic pieces can be changed according to a desired magnetic force and magnetic field distribution. The number of magnetic poles and magnetic pole positions may be selected and set appropriately. Further, here, as the magnetic powder, an anisotropic ferrite magnetic powder alone, a mixed magnetic powder of anisotropic ferrite magnetic powder and isotropic rare earth magnetic powder is shown, but isotropic ferrite magnetic powder alone, etc. Isotropic rare earth alone, anisotropic rare earth magnetic powder alone, mixed magnetic powder of isotropic ferrite magnetic powder and anisotropic ferrite magnetic powder, mixed magnetic powder of anisotropic ferrite magnetic powder and anisotropic rare earth magnetic powder , Mixed magnetic powder of isotropic ferrite magnetic powder and anisotropic rare earth magnetic powder, mixed magnetic powder of isotropic ferrite magnetic powder and isotropic rare earth magnetic powder, anisotropic rare earth magnetic powder and isotropic rare earth You may use the mixed magnetic powder with a magnetic powder.
【００１８】[0018]
【実施例】実施例１
マグネット本体材料として、樹脂バインダーにナイロン
６を１０重量％（滑剤、可塑剤、安定剤も含む）、磁性
粉として異方性ストロンチウムフェライト（ＳｒＯ・６
Ｆｅ2Ｏ3）を９０重量％とし、樹脂バインダーと磁性粉
を混合し、溶融混練し、ペレット状に成形し、このペレ
ットを溶融状態にし、注入口から溶融樹脂磁石材料を射
出注入し、２３９Ｋ・Ａ／ｍ〜１１１３Ｋ・Ａ／ｍの磁
場を印加しながら各ピースを図２に示すように、それぞ
れ一定方向に配向着磁し、マグネットピースを成形し
た。これらのマグネットピース（長さ３１０ｍｍ、外周
面の曲率が６．８ｍｍ、内周面の曲率が３ｍｍ）を直径
φ６長さ３５０ｍｍのシャフトの外周に貼り合わせ、マ
グネットローラを形成した。（マグネット本体部の外径
はφ１３．６）図２のマグネットローラにおいて、ピー
スの貼り合わせ面の延長線は、マグネットローラ
の中心点を中心とする半径０．２４Ｒ（Ｒはマグネット
ローラ中心からピースの外周までの長さ）の円と接し
ている。磁束密度の測定方法は、得られたマグネットロ
ーラの両端のシャフト部を支持し、マグネットローラを
回転させながら、マグネットローラ中心から８ｍｍ離れ
た位置（スリーブ上）にプローブ（センサー）をセット
し、ガウスメータにてマグネットローラの周方向の磁束
密度を測定した。磁気吸引力の測定方法は、得られたマ
グネットローラの両端のシャフト部を支持し、マグネッ
トローラを回転させながら、マグネットローラ中心から
８．２ｍｍ離れた位置に磁性体（１mm×１ｍｍ×３０ｍ
ｍ：ＳＵＭ２２）の角棒をセットし、この角棒がマグネ
ットローラに吸引される力を上皿天秤にて周方向の磁気
吸引力を測定した。現像極部付近の磁束密度と磁気吸引
力の実測パターンを図２に示した。現像磁極部の磁束密
度パターンの半値幅、現像下流側の半身幅、及び現像下
流側の磁気吸引力ピーク値とピーク位置16（マル16）
（γ）を表１に示す。ここで、半値幅とは、図６に示す
ように、現像極磁束密度パターンにおいて、磁束密度ピ
ーク値の５０％の位置14(マル14)（ｄ点）とマグネットロ
ーラ中心とを結ぶ線と、もう一方の磁束密度ピーク値の
５０％の位置15(マル15)（ｅ点）とマグネットローラ中心
を結ぶ線との角度11(マル11)（α）で、現像下流側の半身
幅とは、同じく図６に示すように、現像極磁束密度パタ
ーンにおいて、現像下流側の磁束密度ピーク値の５０％
の位置14(マル14)（ｄ点）とマグネットローラ中心とを結
ぶ線と、磁束密度ピーク位置17(マル17)（ｆ点）とマグネ
ットローラ中心とを結ぶ線との角度12(マル12)（β）をい
う。現像下流側の磁気吸引力ピーク値は図６に示す13(マ
ル13)（ｃ点）をいう。このピーク位置13(マル13)とマグネ
ットローラ中心とを結ぶ線と、17(マル17)とマグネットロ
ーラ中心を結ぶ線とがなす角度16(マル16)（γ）をいう。EXAMPLES Example 1 As a magnet body material, nylon 6 was used as a resin binder in an amount of 10% by weight (including a lubricant, a plasticizer and a stabilizer), and as magnetic powder, anisotropic strontium ferrite (SrO.6) was used.
Fe 2 O 3 ) to 90% by weight, resin binder and magnetic powder are mixed, melt-kneaded and molded into pellets, and the pellets are put into a molten state. -A / m-1113K * Each magnetic piece was orientated and magnetized in a fixed direction as shown in FIG. 2 while applying a magnetic field of A / m, and the magnet piece was shape | molded. These magnet pieces (length: 310 mm, outer peripheral surface curvature: 6.8 mm, inner peripheral surface curvature: 3 mm) were bonded to the outer periphery of a shaft having a diameter φ6 of 350 mm and a magnet roller was formed. (The outer diameter of the magnet main body is φ13.6.) In the magnet roller shown in FIG. 2, the extension line of the bonding surface of the piece has a radius of 0.24R (R is the center of the magnet roller from the center of the magnet roller). Of the length up to the outer circumference). The magnetic flux density is measured by supporting the shafts at both ends of the obtained magnet roller, and while rotating the magnet roller, set the probe (sensor) at a position (on the sleeve) 8 mm away from the center of the magnet roller, and use a Gauss meter. The magnetic flux density in the circumferential direction of the magnet roller was measured by. The magnetic attraction force is measured by supporting the shafts at both ends of the obtained magnet roller, and rotating the magnet roller while the magnetic material (1 mm x 1 mm x 30 m) is placed at a position distant from the center of the magnet roller by 8.2 mm.
m: SUM22) square bar was set, and the magnetic attraction force in the circumferential direction was measured by the balance of the force with which the square bar was attracted by the magnet roller. The measured patterns of the magnetic flux density and the magnetic attractive force near the developing pole portion are shown in FIG. Half-value width of the magnetic flux density pattern of the developing magnetic pole part, half-width of the developing downstream side, and peak value and peak position 16 (round 16) of the magnetic attraction force on the developing downstream side.
(Γ) is shown in Table 1. Here, the full width at half maximum is, as shown in FIG. 6, a line connecting the position 14 (maru 14) (point d) at 50% of the magnetic flux density peak value and the center of the magnet roller in the developing pole magnetic flux density pattern, The half width on the downstream side of development is the angle 11 (mull 11) (α) between the position 15 (mull 15) (point e) at 50% of the other magnetic flux density peak value and the line connecting the center of the magnet roller. Similarly, as shown in FIG. 6, in the development pole magnetic flux density pattern, 50% of the magnetic flux density peak value on the downstream side of development is used.
Angle 14 (maru 12) between the line connecting the position 14 (maru 14) (point d) and the center of the magnet roller and the line connecting the magnetic flux density peak position 17 (maru 17) (point f) and the center of the magnet roller. (Β). The peak value of the magnetic attraction force on the downstream side of the development is 13 (circle 13) (point c) shown in FIG. An angle 16 (maru 16) (γ) formed by a line connecting the peak position 13 (maru 13) and the center of the magnet roller and a line 17 (maru 17) and the line connecting the magnet roller center.
【００１９】実施例２
現像極のマグネットピースを図３に示すような形状にす
る以外は、実施例１と同様に行った。図３のマグネット
ローラにおいて、ピースの両側面は、共にマグネット
ローラの中心点を中心とする半径０．１８Ｒ（Ｒはマグ
ネットローラ中心からピースの外周までの長さ）の円
と接している。Example 2 Example 1 was repeated except that the magnet piece of the developing electrode was shaped as shown in FIG. In the magnet roller of FIG. 3, both side surfaces of the piece are in contact with a circle having a radius of 0.18R (R is the length from the center of the magnet roller to the outer circumference of the piece) centered on the center point of the magnet roller.
【００２０】実施例３
現像極以外の磁極（Ｓ２極）のマグネットピースを図４
に示す形状のようにする以外は、実施例１と同様に行っ
た。図４のマグネットローラにおいて、ピースの貼り
合わせ面の延長線は、マグネットローラの中心点を
中心とする半径０．３２Ｒ（Ｒはマグネットローラ中心
からピースの外周までの長さ）の円と接している。Example 3 A magnet piece having a magnetic pole (S2 pole) other than the developing pole is shown in FIG.
The same procedure as in Example 1 was carried out except that the shape shown in FIG. In the magnet roller of FIG. 4, the extension line of the bonding surface of the piece is in contact with a circle having a radius of 0.32R (R is the length from the center of the magnet roller to the outer circumference of the piece) centered on the center point of the magnet roller. There is.
【００２１】実施例４
現像剤剥離領域に隣接するマグネットピースを図５に示
す形状のようにする以外は、実施例１と同様に行った。
図５のマグネットローラにおいて、ピースの貼り合わせ
面の延長線は、マグネットローラの中心点を中心とす
る半径０．２４Ｒ（Ｒはマグネットローラ中心から、Ｎ
２のマグネットピースの外周までの長さ）の円と接して
いる。Example 4 Example 4 was repeated except that the magnet piece adjacent to the developer peeling area had the shape shown in FIG.
In the magnet roller of FIG. 5, the extension line of the bonding surface of the piece has a radius of 0.24R (where R is N from the center of the magnet roller, centered on the center point of the magnet roller).
It is in contact with the circle of the length up to the outer circumference of the second magnet piece).
【００２２】比較例１
マグネットピースを図１に示す形状のようにする以外
は、実施例１と同様に行った。Comparative Example 1 The procedure of Example 1 was repeated except that the magnet piece had the shape shown in FIG.
【００２３】[0023]
【表１】 [Table 1]
【００２４】[0024]
【表２】 [Table 2]
【００２５】[0025]
【表３】
実施例１、２と比較例１とを比べると、実施例１、２の
現像極磁束密度パターンの半値幅α主に現像下流側の半
身幅βが４°程度狭くなっている。つまり、実施例１、
２の現像下流側の磁束密度パターンの膨らみが減り、現
像下流側の磁束密度変化量（ｍＴ／°）が上流側に比べ
大きくなっている。従って、実施例１、２は、下流側の
磁気吸引力も３ｇ〜７ｇ程度大きくなっている。実施例
３と比較例１を比べると、現像極以外の極であるＳ２極
について、実施例３のＳ２極磁束密度パターンの半値幅
α主にＮ３極側の半身幅βが９°程度狭くなっている。
つまり、実施例３のＮ３極側の磁束密度パターンの膨ら
みが減り、Ｎ３極側の磁束密度変化量（ｍＴ／°）がＮ
１極側に比べ大きくなっている。実施例４と比較例１を
比べると、実施例４はＮ２極とＮ３極との極間の低磁束
密度領域（現像剤剥離部）の磁束密度が１０ｍＴ以下の
幅が、比較例１より８°程度広くなっている。上記のよ
うに、扇状マグネットピースの側面（ピース同士の貼り
合わせ面等）の一方あるいは両方の延長線がマグネット
ローラの中心を通らない扇形状にすることにより、複雑
な磁気パターン（磁束密度ピークに対して非対称な磁気
パターン）を形成することができる。[Table 3] Comparing Examples 1 and 2 with Comparative Example 1, the half-value width α of the developing pole magnetic flux density patterns of Examples 1 and 2, mainly the half-body width β on the downstream side of the development, is narrowed by about 4 °. That is, Example 1,
2, the bulge of the magnetic flux density pattern on the downstream side of development is reduced, and the amount of change in magnetic flux density (mT / °) on the downstream side of development is larger than that on the upstream side. Therefore, in Examples 1 and 2, the magnetic attraction force on the downstream side is also increased by about 3 g to 7 g. Comparing Example 3 and Comparative Example 1, with respect to the S2 pole, which is a pole other than the developing pole, the half-value width α of the S2 pole magnetic flux density pattern of Example 3 is mainly narrowed by about 9 °. ing.
That is, the swelling of the magnetic flux density pattern on the N3 pole side of Example 3 is reduced, and the magnetic flux density change amount (mT / °) on the N3 pole side is N.
It is larger than the one pole side. Comparing Example 4 with Comparative Example 1, in Example 4, the width of the magnetic flux density in the low magnetic flux density region (developer peeling portion) between the N2 pole and the N3 pole is 10 mT or less. ° Wider. As described above, by forming a fan shape in which one or both of the side surfaces of the fan-shaped magnet pieces (bonding surfaces between the pieces, etc.) do not pass through the center of the magnet roller, a complicated magnetic pattern (magnetic flux density peak Asymmetrical magnetic patterns) can be formed.
【００２６】[0026]
【発明の効果】請求項１では、複数のマグネットピース
を貼り合わせて形成するマグネットローラにおいて、マ
グネットピース側面の少なくとも１つの延長線が、マグ
ネットローラの中心を通らない扇形状マグネットピース
を１つ以上用いることにより、複雑な磁束密度パターン
（非対称等）が可能となる。According to the present invention, in a magnet roller formed by laminating a plurality of magnet pieces, at least one fan-shaped magnet piece in which at least one extension line of the side surface of the magnet piece does not pass through the center of the magnet roller. By using it, a complicated magnetic flux density pattern (asymmetry, etc.) becomes possible.
【図１】従来のマグネットローラFIG. 1 Conventional magnet roller
【図２】本発明のマグネットローラFIG. 2 is a magnet roller of the present invention.
【図３】本発明の別の例のマグネットローラFIG. 3 is a magnet roller of another example of the present invention.
【図４】本発明の別の例のマグネットローラFIG. 4 is a magnet roller of another example of the present invention.
【図５】本発明の別の例のマグネットローラFIG. 5 is a magnet roller of another example of the present invention.
【図６】本発明を説明するための図FIG. 6 is a diagram for explaining the present invention.
１．磁束密度パターン
２．扇状マグネットピース
３．マグネットピース側面
４．マグネットピース側面の延長線
５．スリーブ
６．シャフト
７．磁気吸引力パターン
８．磁性粒子配向着磁方向
９．現像極下流側磁束密度パターン
１０．現像剤剥離領域
１１．半値幅α
１２．半身幅β
１３．磁気吸引力ピーク点：Ｃ点
１４．ｄ点（半値幅）
１５．ｅ点（半値幅）
１６．現像極磁束密度ピーク位置から現像下流側の磁気
吸引力ピーク位置までの角度（°）
１７．現像極磁束密度ピーク位置1. Magnetic flux density pattern 2. Fan-shaped magnet piece 3. Side of magnet piece 4. Extension line on the side of the magnet piece 5. Sleeve 6. Shaft 7. Magnetic attraction pattern 8. Magnetic particle orientation Magnetization direction 9. Development magnetic flux downstream side magnetic flux density pattern 10. Developer peeling area 11. Half width α 12. Half width β 13. Magnetic attraction force peak point: C point 14. Point d (half-width) 15. Point e (half-width) 16. Angle (°) from the peak position of magnetic flux density of the developing pole to the peak position of the magnetic attraction force on the downstream side of the development 17. Development pole magnetic flux density peak position
Claims (4)
成するマグネットローラにおいて、マグネットピース側
面の少なくとも１つの延長線が、マグネットローラの中
心を通らない扇形状マグネットピースを１つ以上用いた
ことを特徴とするマグネットローラ。1. A magnet roller formed by laminating a plurality of magnet pieces, wherein at least one extension line on the side surface of the magnet piece uses one or more fan-shaped magnet pieces that do not pass through the center of the magnet roller. And magnet roller.
成するマグネットローラにおいて、扇形状マグネットピ
ース側面の少なくとも１つの延長線が、マグネットロー
ラの中心から半径０．１Ｒ（ここでＲはマグネットロー
ラ中心から扇形状マグネットピースの外周までの長さを
いう）の円の内部を通らない扇形状マグネットピースを
用いたことを特徴とするマグネットローラ。2. In a magnet roller formed by laminating a plurality of magnet pieces, at least one extension line of the side surface of the fan-shaped magnet piece has a radius of 0.1 R from the center of the magnet roller (where R is from the center of the magnet roller). A magnet roller characterized by using a fan-shaped magnet piece that does not pass inside a circle having a length up to the outer circumference of the fan-shaped magnet piece.
１つの延長線が、マグネットローラの中心から半径０．
２Ｒ（ここでＲはマグネットローラ中心から扇形状マグ
ネットピースの外周までの長さをいう）の円の内部を通
らない請求項２のマグネットローラ。3. At least one extension line of the side surface of the fan-shaped magnet piece has a radius of 0.
The magnet roller according to claim 2, which does not pass through the inside of a circle of 2R (where R is the length from the center of the magnet roller to the outer circumference of the fan-shaped magnet piece).
１つの延長線が、マグネットローラの中心から半径０．
３Ｒ（ここでＲはマグネットローラ中心から扇形状マグ
ネットピースの外周までの長さをいう）の円の内部を通
らない請求項２のマグネットローラ。4. At least one extension line of the side surface of the fan-shaped magnet piece has a radius of 0.
The magnet roller according to claim 2, which does not pass through the inside of a circle of 3R (where R is the length from the center of the magnet roller to the outer circumference of the fan-shaped magnet piece).
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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Legal Events
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