JP2003081043A - Impact energy absorbing body - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an impact energy absorbing body capable of easily providing desired load bearing characteristics by reducing an impact load. SOLUTION: This impact energy absorbing body comprising a surface wall part and a rib structure part is formed with a brittle part in the surface wall part so as to reduce the impact load. This constitution can suppress the impact load of the surface wall part generally having another function as an interior component so as to provide the impact energy absorbing body having an impact absorbing performance fitted to a using state to be imposed on the vehicle interior component. The brittle part is formed as, for example, a thin-wall part or a notched part. The surface wall part and the rib structure part may be integrally formed with each other, separately formed from each other, or fixed together later.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、ドアトリ
ム、ピラーガーニッシュ等の車両内装部品として用いら
れる衝撃エネルギー吸収体に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an impact energy absorber used as a vehicle interior component such as a door trim or a pillar garnish.

【０００２】[0002]

【従来の技術】自動車等の車両の内装部品は大別して２
つの機能を有している。１つは、乗員に快適な室内空間
を提供し、その部位に応じた様々な便宜を提供する機能
であり、利便性、装飾性、触感等が含まれる。もう１つ
の重要な機能は、衝突時において自らが変形することに
よって衝撃を吸収し、乗員への衝撃を緩和する衝撃エネ
ルギー吸収体としての機能である。これに関しては、近
年、２次衝突の際に起きやすい側面からの衝突に備える
必要性が高まっている。2. Description of the Related Art Interior parts of vehicles such as automobiles are roughly classified into 2
It has two functions. One is a function of providing a comfortable interior space for the occupant and various conveniences corresponding to the site, which includes convenience, decorativeness, and tactile sensation. Another important function is a function as an impact energy absorber that absorbs impact by deforming itself at the time of collision and absorbs impact on the occupant. In this regard, in recent years, there is an increasing need to prepare for a side collision that tends to occur during a secondary collision.

【０００３】このような衝撃エネルギー吸収体は、通
常、内装部品本体である表壁部と、その裏面側のリブ構
造部からなり、双方で衝撃吸収性能をコントロールする
ようになっている。車両用のドアトリム、ピラーガーニ
ッシュにおいては、通常、表壁部の衝撃荷重方向に沿っ
た一端にリブ構造部が固定される。Such an impact energy absorber is usually composed of a front wall portion which is a main body of an interior part and a rib structure portion on the back surface side thereof, and the impact absorption performance is controlled by both of them. In vehicle door trims and pillar garnishes, a rib structure portion is usually fixed to one end of the front wall portion along the impact load direction.

【０００４】従来、車両等においては、側突等によって
車幅方向からドアトリム、ピラーガーニッシュ等の車両
内装部品に衝撃荷重を受けたときのために、車両内装部
品内にエネルギー吸収部材を設けた構造が知られてい
る。実開平４−１２８９１２号公報、特開平６−７２１
５３号公報、実開平６−７８０３５号公報、特開平６−
２４７１９９号公報及び実開平７−３１４３２号公報等
では、複数のリブを形成した樹脂部材によって衝撃を吸
収する種々の衝撃エネルギー吸収体を提案している。こ
れらの衝撃エネルギー吸収体では、衝撃による荷重を受
けたリブが塑性変形することにより衝撃エネルギーを吸
収するものである。また、特開平８−１１５４２号公報
には、衝撃吸収用リブを備えたドアトリムであり、リブ
に開口部、スリットを設けて衝撃荷重を低下させるドア
トリムが提案されている、特開平８−１３２８７４号公
報には、衝撃吸収用リブと外殻からなり、リブに切欠き
を設けて衝撃荷重を低下させる車両用内装部品が提案さ
れている。Conventionally, in a vehicle or the like, a structure in which an energy absorbing member is provided in a vehicle interior component in case the vehicle interior component such as a door trim or a pillar garnish receives an impact load from the vehicle width direction due to a side collision or the like. It has been known. Japanese Utility Model Laid-Open No. 4-128912 and Japanese Patent Laid-Open No. 6-721.
No. 53, Japanese Utility Model Laid-Open No. 6-78035, Japanese Patent Laid-Open No. 6-
Japanese Patent No. 247199 and Japanese Utility Model Laid-Open No. 7-31432 propose various impact energy absorbers that absorb impact by a resin member having a plurality of ribs. In these impact energy absorbers, the ribs that receive a load due to impact undergo plastic deformation to absorb impact energy. Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-112542 proposes a door trim having a shock absorbing rib, which is provided with openings and slits in the rib to reduce the shock load. The official gazette proposes an interior part for a vehicle, which comprises a shock absorbing rib and an outer shell, and is provided with a notch in the rib to reduce a shock load.

【０００５】衝撃エネルギーを吸収するときに衝撃エネ
ルギー吸収体に要求される理想的な荷重−変位量曲線
（対荷重特性）は、その部材が配置される位置により異
なる。図１及び図２に、車両側突時において、乗員の腰
部のように人間の体のうちで比較的高い荷重に耐えられ
る部位が衝突する高荷重衝撃点と、腹部のように高い荷
重に耐えられない部位が衝突する低荷重衝撃点とにそれ
ぞれ対応する理想的な対荷重特性の例を示している。The ideal load-displacement amount curve (against load characteristics) required of the impact energy absorber when absorbing impact energy differs depending on the position where the member is arranged. 1 and 2 show a high load impact point at which a portion of a human body, such as the waist of a passenger, which can bear a relatively high load, collides with a vehicle side collision, and a high load such as the abdomen. An example of ideal load characteristics corresponding to a low load impact point where a non-loading portion collides is shown.

【０００６】高荷重衝撃点に配置される衝撃エネルギー
吸収体の理想的な対荷重特性では、衝撃荷重を受けて塑
性変形を開始した直後は変位量に応じて荷重が大きくな
り、荷重が所定値に達すると、これ以降は、荷重は一定
のまま変位量のみが変化する。一方、低荷重衝撃点にお
ける理想的な対荷重特性では、衝撃体が衝撃エネルギー
吸収体の裏面に到達するまでに、急激な荷重の上昇がな
く略一定でかつ荷重値が低い。なお、車両用内装部品に
よっては、１つの部品が異なる対荷重特性を持つことを
要求される場合がある。In the ideal load-bearing characteristic of the impact energy absorber arranged at the high-load impact point, immediately after the impact load receives the plastic deformation, the load increases in accordance with the displacement amount, and the load becomes a predetermined value. After that, only the displacement changes while the load remains constant thereafter. On the other hand, in the ideal load characteristics at the low load impact point, there is no sudden increase in the load until the impact body reaches the back surface of the impact energy absorber, and the load value is substantially constant and the load value is low. Depending on the vehicle interior parts, one part may be required to have different load characteristics.

【０００７】衝撃エネルギー吸収体では、表壁部の形
状、板厚、リブ構造部を構成するリブ板の板厚、大き
さ、リブ板の配置間隔（ピッチ）によって対荷重特性が
大きく変化することは知られている。荷重は、衝撃領域
の衝撃荷重方向と直交する方向に沿った表壁部とリブの
断面積の総和（以下、「衝撃吸収断面積」）に影響され
る。ここで衝撃領域とは、衝撃エネルギー吸収体の全横
断面積のうち、衝突の際に衝突体が横切る領域を言う。In the impact energy absorber, the load-bearing characteristics vary greatly depending on the shape and thickness of the surface wall, the thickness and size of the rib plates forming the rib structure, and the rib plate arrangement interval (pitch). Is known. The load is affected by the total sum of the cross-sectional areas of the front wall portion and the ribs (hereinafter, “shock absorption cross-sectional area”) along the direction orthogonal to the shock load direction in the shock region. Here, the impact region refers to a region of the entire cross-sectional area of the impact energy absorber that the impactor crosses at the time of impact.

【０００８】射出成形等によってリブ構造部を形成する
ときには、金型から成形品を抜き取るために抜き勾配が
必要となる。したがって、リブ構造部は、先端が薄肉で
根元部分が厚肉となったテーパ状に形成されており、通
常、厚肉の根元部分が表壁部に固定される。このような
リブ構造部の先端は塑性変形し易いが、根元部分は塑性
変形し難くなっている。When forming the rib structure portion by injection molding or the like, a draft angle is required in order to remove the molded product from the mold. Therefore, the rib structure portion is formed in a tapered shape having a thin tip and a thick root portion, and the thick root portion is usually fixed to the front wall portion. The tip of such a rib structure portion is easily plastically deformed, but the root portion is not easily plastically deformed.

【０００９】衝撃エネルギー吸収体を製作するときに
は、所望の対荷重特性を得るためにリブ板の板厚、大き
さ、リブ板の配置間隔（ピッチ）等を決定する。これ
は、過去の経験やデータに基づき、必要に応じて実験や
解析を行って決定する。そして、この結果に合わせて金
型を作り、樹脂成形を行う。When the impact energy absorber is manufactured, the plate thickness, size, rib plate arrangement interval (pitch), etc. are determined in order to obtain desired load resistance characteristics. This is determined based on past experience and data by conducting experiments and analysis as needed. Then, a mold is made according to this result, and resin molding is performed.

【００１０】[0010]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
たように、衝撃エネルギー吸収体は配置位置に応じて異
なる対荷重特性が要求され、所望の対荷重特性が容易に
得られない場合が有る。そのような場合に対応する方法
として、リブ構造部の所定箇所、例えば、塑性変形し難
い根元部分に切欠や断面積縮小部を設けるという提案が
なされているが、それでも不十分な場合が有る。その場
合は、金型を作り直す等しなければならず、製造コスト
の上昇及び試作から製品化までの製作期間の長期化を招
いてしまう。However, as described above, the impact energy absorber is required to have different load characteristics depending on the arrangement position, and there are cases where desired load characteristics cannot be easily obtained. As a method for coping with such a case, it has been proposed to provide a notch or a cross-sectional area reduced portion at a predetermined portion of the rib structure portion, for example, a root portion where it is difficult to plastically deform, but it is still insufficient in some cases. In that case, it is necessary to remake the mold, which leads to an increase in manufacturing cost and a long manufacturing period from trial manufacture to commercialization.

【００１１】本発明は上記課題に鑑み、衝撃荷重を低下
させ、所望の対荷重特性を容易に得ることができる衝撃
エネルギー吸収体を提供することを目的とする。In view of the above problems, it is an object of the present invention to provide an impact energy absorber capable of reducing impact load and easily obtaining desired load resistance characteristics.

【００１２】[0012]

【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明
は、表壁部とリブ構造部からなる衝撃エネルギー吸収体
であって、該表壁部に脆弱部を形成し、衝撃荷重を低下
させたことを特徴とする衝撃エネルギー吸収体である。According to a first aspect of the present invention, there is provided an impact energy absorber comprising a front wall portion and a rib structure portion, wherein a weak portion is formed on the front wall portion to reduce an impact load. It is an impact energy absorber characterized by being made.

【００１３】このような衝撃エネルギー吸収体において
は、衝撃荷重を受けると、衝撃領域において、リブ構造
部は通常先端側から、表壁部は脆弱部から塑性変形し、
それが順次他の部分に広がって衝撃エネルギーを吸収す
る。表壁部の断面積が減少しているために変形荷重が著
しく大きくならずに塑性変形が進行する。In such an impact energy absorber, when an impact load is applied, the rib structure portion is usually plastically deformed from the tip side and the front wall portion is plastically deformed from the fragile portion in the impact region,
It sequentially spreads to other parts and absorbs impact energy. Since the cross-sectional area of the surface wall is reduced, the deformation load does not increase significantly and plastic deformation progresses.

【００１４】これにより、通常は内装部品等として別の
機能を有している表壁部の衝撃荷重を抑え、それによっ
て衝撃吸収のパターンを制御する機能を持たせることが
できる。従って、車両内装部品に課せられる使用状況に
適合した衝撃吸収性能を有する衝撃エネルギー吸収体を
提供することができる。脆弱部は、例えば、薄肉部又は
切欠部として形成する。表壁部とリブ構造部は一体に成
形しても、別体に成形して後に固着しても良い。表壁部
に加えてリブ構造部に脆弱部を形成してもよい。As a result, the impact load on the surface wall portion, which normally has another function as an interior component or the like, can be suppressed, and the function of controlling the impact absorption pattern can be provided. Therefore, it is possible to provide an impact energy absorber having an impact absorption performance suitable for the usage situation imposed on vehicle interior parts. The fragile portion is formed as, for example, a thin portion or a cutout portion. The front wall portion and the rib structure portion may be integrally formed or may be separately formed and then fixed. A fragile portion may be formed in the rib structure portion in addition to the front wall portion.

【００１５】薄肉部は、例えば表壁部を部分的に薄肉化
するなどして形成することができ、薄肉部の板厚を変更
することにより衝撃吸収断面積を制御し、衝撃荷重に対
する衝撃吸収体の塑性変形の度合いを変えることができ
る。このため、薄肉部の板厚を調節することにより、衝
撃エネルギーの吸収度合いの調節が可能となる。衝撃エ
ネルギー吸収体は通常は樹脂により成形するが、表壁部
に薄肉部を形成するのは、リブ構造部の肉厚やリブ構造
部間隔等を変更するよりも容易である。薄肉部は、通常
は表壁部の成形時に形成するが、表壁部を製作した後に
切削する等の方法により形成してもよい。The thin-walled portion can be formed, for example, by partially thinning the front wall portion. By changing the plate thickness of the thin-walled portion, the shock-absorbing cross-sectional area can be controlled to absorb the shock load against the shock load. The degree of plastic deformation of the body can be changed. Therefore, the degree of absorption of impact energy can be adjusted by adjusting the plate thickness of the thin portion. The impact energy absorber is usually molded from resin, but it is easier to form the thin wall portion on the surface wall portion than to change the wall thickness of the rib structure portion or the rib structure portion interval. The thin portion is usually formed at the time of molding the front wall portion, but it may be formed by a method such as cutting after the front wall portion is manufactured.

【００１６】前記表壁部を前面部と側面部から構成する
ようにしてもよい。通常、前面部は衝撃方向に交差する
ように形成され、一方、側面部は、衝撃方向に沿って延
びるか又は少なくともそれに対して斜めに延びて形成す
る。そして、前記リブ構造部を実質的に前記前面部に固
着し、前記脆弱部を前記側面部に形成する。そして、側
面部に脆弱部を形成することにより、表壁部の変形過程
における衝撃吸収パターン形成機能を側面部に分担さ
せ、衝撃荷重又はそのピークを効果的に低下させる。前
面部、側面部ともに、通常は平板状であるが、状況に応
じて曲面板状でもよく、あるいは必ずしも扁平な板状で
なくてもよい。勿論、前面部に脆弱部を形成してもよ
い。The front wall portion may be composed of a front surface portion and a side surface portion. Usually, the front surface portion is formed to intersect with the impact direction, while the side surface portion is formed to extend along the impact direction or at least obliquely thereto. Then, the rib structure portion is substantially fixed to the front surface portion, and the fragile portion is formed on the side surface portion. Then, by forming the fragile portion on the side surface portion, the side surface portion is allowed to share the shock absorbing pattern forming function in the deformation process of the front wall portion, and the impact load or its peak is effectively reduced. Both the front surface portion and the side surface portion are usually flat plates, but may be curved plate plates or not necessarily flat plate plates depending on the situation. Of course, a fragile portion may be formed on the front surface portion.

【００１７】請求項２に記載の発明は、衝撃吸収断面積
を衝撃荷重方向に沿って所定のパターンに制御したこと
を特徴とする請求項１に記載の衝撃エネルギー吸収体で
ある。衝撃吸収断面積は衝撃荷重方向に直交する断面積
であり、その衝撃荷重方向の変化は変形の進行に伴う衝
撃荷重のパターンを形成する。通常、衝撃荷重はピーク
を作らず一定であることが好ましく、そのために衝撃吸
収断面積が衝撃荷重方向に一定であるような部分を持つ
ことが望ましい。衝撃吸収断面積は表壁部とリブ構造部
の断面積の和であるので、リブ構造部が特定のパターン
を持つ場合、表壁部がそれを相殺するようなパターンを
持つように脆弱部を形成すればよい。The invention according to claim 2 is the impact energy absorber according to claim 1, characterized in that the impact absorption cross-sectional area is controlled in a predetermined pattern along the impact load direction. The impact absorption cross-sectional area is a cross-sectional area orthogonal to the impact load direction, and the change in the impact load direction forms a pattern of the impact load as the deformation progresses. Generally, it is preferable that the impact load is constant without forming a peak, and therefore it is desirable to have a portion in which the impact absorption cross-sectional area is constant in the impact load direction. Since the impact absorption cross-sectional area is the sum of the cross-sectional areas of the surface wall and rib structure, if the rib structure has a specific pattern, the fragile part should be set so that the surface has a pattern that cancels it. It may be formed.

【００１８】請求項３に記載の発明は、熱可塑性樹脂か
らなることを特徴とする請求項１又は２に記載の衝撃エ
ネルギー吸収体である。本発明の衝撃エネルギー吸収体
は、樹脂から成形することが多いが、樹脂としては、例
えば熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂が挙げられる。熱可塑
性樹脂は、射出成形法や射出圧縮成形法等の製法により
部品を得る事ができ、製法上好ましい。該熱可塑性樹脂
としては、例えばポリエチレン、ポリプロピレン、熱可
塑性エラストマー、ポリ塩化ビニル、ナイロン、ポリカ
ーボネー卜、ポリエチレンテレフタレート、ＰＭＭＡ、
ＡＢＳ樹脂、これらの変性物、ポリマーアロイ、または
これらの混合物などが挙げられる。The third aspect of the present invention is the impact energy absorber according to the first or second aspect, which is made of a thermoplastic resin. The impact energy absorber of the present invention is often molded from resin, and examples of the resin include thermoplastic resins and thermosetting resins. The thermoplastic resin is preferable in terms of the production method because the component can be obtained by a production method such as an injection molding method or an injection compression molding method. Examples of the thermoplastic resin include polyethylene, polypropylene, thermoplastic elastomer, polyvinyl chloride, nylon, polycarbonate, polyethylene terephthalate, PMMA,
Examples thereof include ABS resin, modified products thereof, polymer alloys, and mixtures thereof.

【００１９】これらの中でも、例えばエチレン、プロピ
レンなどのオレフィンの単独重合体、α−オレフィン等
の他の共重合体成分との共重合体などのオレフィン系樹
脂、オレフィン系樹脂を主体とする樹脂組成物が製品使
用後のリサイクル上好ましい。さらに、これらの中でも
プロピレン系樹脂又はプロピレン系樹脂を主体とする樹
脂組成物が好適な部品を得るのにより好ましい。プロピ
レン系樹脂は、プロピレンを主成分とする樹脂である。
プロピレン系樹脂としては、例えばプロピレン単独重合
体、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体、プ
ロピレン−α−オレフィンブロック共重合体等が挙げら
れる。α−オレフィンとしては、エチレン、ブテン−
１、ペンテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１等の炭
素数２、４〜１０のα−オレフィンが挙げられる。Among these, for example, olefin resins such as homopolymers of olefins such as ethylene and propylene, copolymers with other copolymer components such as α-olefins, and resin compositions mainly containing olefin resins. The product is preferable for recycling after using the product. Further, among these, a propylene-based resin or a resin composition mainly containing a propylene-based resin is more preferable for obtaining a suitable component. A propylene-based resin is a resin whose main component is propylene.
Examples of the propylene-based resin include propylene homopolymer, propylene-α-olefin random copolymer, propylene-α-olefin block copolymer and the like. Examples of α-olefin include ethylene and butene-
Examples include α-olefins having 2 to 4 carbon atoms, such as 1, pentene-1, hexene-1, and octene-1.

【００２０】特に、エチレン単位の含有量が２０〜６０
重量％、望ましくは３０〜５０重量％であるエチレン−
プロピレン共重合成分を含み、その割合が１０〜３０重
量％であるエチレン−プロピレンブロック共重合体を主
としたプロピレン系重合体（Ａ）８０〜１００重量％
と、エチレン−α−オレフィン共重合体ゴム（Ｂ）０〜
２０重量％とを含有する樹脂または樹脂組成物であっ
て、（Ａ）＋（Ｂ）の合計が１００重量％としたときの
（Ａ）中のエチレン−プロピレン共重合成分と（Ｂ）の
ゴム成分の合計が１５〜４０重量％であり、（Ａ）と
（Ｂ）とを含有する樹脂組成物のメルトインデックス
（ＭＩ）が５〜５０ｇ／１０分、望ましくは１０〜３５
ｇ／１０分である熱可塑性樹脂組成物が最も好ましい。In particular, the content of ethylene units is 20-60.
Ethylene, preferably 30-50% by weight,
80-100% by weight of a propylene-based polymer (A) mainly containing an ethylene-propylene block copolymer containing a propylene copolymerization component in a proportion of 10-30% by weight.
And ethylene-α-olefin copolymer rubber (B) 0 to
A resin or resin composition containing 20% by weight, wherein the ethylene-propylene copolymer component in (A) and the rubber of (B) when the total of (A) + (B) is 100% by weight. The total of the components is 15 to 40% by weight, and the melt index (MI) of the resin composition containing (A) and (B) is 5 to 50 g / 10 minutes, preferably 10 to 35.
Most preferred is a thermoplastic resin composition that is g / 10 minutes.

【００２１】また、上記の熱可塑性樹脂または熱可塑性
樹脂組成物には、必要に応じてタルク、マイカ、ガラス
ファイバー、ゴムなどの充填材、酸化防止剤、紫外線吸
収剤、難燃剤、着色剤などの通常使用されている各種の
添加剤を含有させてもよい。Further, the above-mentioned thermoplastic resin or thermoplastic resin composition may contain fillers such as talc, mica, glass fiber and rubber, antioxidants, ultraviolet absorbers, flame retardants and colorants, if necessary. Various commonly used additives may be included.

【００２２】請求項４に記載の発明は、請求項１ないし
３のいずれかに記載の衝撃エネルギー吸収体を用いたこ
とを特徴とする車両内装部品である。本発明の衝撃エネ
ルギー吸収体の用途は、特に限定されるものではない
が、衝撃エネルギー吸収性能、重量、コストの観点から
車両内装部品として好適である。特に、側面衝突時の衝
撃エネルギーを効率的に吸収可能であることから、ドア
トリム、ピラーガーニッシュとして特に好適に用いるこ
とができる。A fourth aspect of the present invention is a vehicle interior component using the impact energy absorber according to any one of the first to third aspects. The use of the impact energy absorber of the present invention is not particularly limited, but it is suitable as a vehicle interior component from the viewpoint of impact energy absorption performance, weight and cost. In particular, since it is possible to efficiently absorb the impact energy at the time of a side collision, it can be particularly suitably used as a door trim or a pillar garnish.

【００２３】[0023]

【発明の実施の形態】以下、図面を参照してこの発明の
実施の形態を説明する。図３及び図４はこの発明の衝撃
エネルギー吸収体を自動車用の内装部品であるドアトリ
ムに用いた例を示すものである。この自動車のドア１０
は鋼板等で製造された内外２枚のドアパネル１２，１４
から構成され、ドアトリム１６は内側ドアパネル１４を
覆うように取り付けられている。そして、このドアトリ
ム１６は全体を一体成形したトリム本体１８と、その所
定箇所裏面に取り付けられたリブ構造部２０とからなっ
ている。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. 3 and 4 show an example in which the impact energy absorber of the present invention is used in a door trim which is an interior part for automobiles. This car door 10
Are two inner and outer door panels 12 and 14 made of steel plate or the like.
The door trim 16 is attached so as to cover the inner door panel 14. The door trim 16 is composed of a trim body 18 integrally formed as a whole and a rib structure portion 20 attached to the back surface of a predetermined portion of the trim body 18.

【００２４】トリム本体１８は、内装部品としての役
割、すなわち、装飾性、触感を考慮してデザインや素材
が選択され、また、ドアノブ２２、灰皿２４、スピーカ
２６等を収納するための機能部が形成されている。そし
て、図示するように、乗車した人間に隣接する位置に、
腰及び腹に対応する高さに２つの突出部（表壁部）２
８，３０が形成されている。突出部２８，３０は断面が
矩形又は台形状で、突出する前面を形成する前面板３２
と側面を形成する側面板３４とを有している。側面板３
４には、後述するような薄肉部又は切欠部が形成されて
おり、それにより、ドアトリム１６は後述するようなそ
れぞれの位置に応じた衝撃エネルギー吸収体としての対
荷重特性を有している。The trim main body 18 has a function as an interior part, that is, a design and a material are selected in consideration of the decorativeness and the tactile sensation, and a function part for housing the door knob 22, the ashtray 24, the speaker 26 and the like is provided. Has been formed. And, as shown in the figure, at the position adjacent to the person who got on,
Two protrusions (front wall) at heights corresponding to the waist and belly 2
8 and 30 are formed. The projecting portions 28 and 30 have a rectangular or trapezoidal cross section, and a front plate 32 that forms a projecting front surface.
And a side surface plate 34 forming a side surface. Side plate 3
4 is formed with a thin portion or a notch as will be described later, whereby the door trim 16 has a load resistance characteristic as an impact energy absorber corresponding to each position as described later.

【００２５】突出部２８，３０の裏面側にリブ構造部２
０が固着されている。リブ構造部２０は、後述するよう
に、ハニカム構造部とその一方の開口部を覆う基板とが
樹脂で一体に成形され、基板が前面板３２の裏面に固定
されて構成されている。リブ構造部２０は側面板３４に
は一方の変形が相手に直接に影響するほどには固着され
ておらず、実質的に前面板３２に固着されている。リブ
構造部２０と側面板３４の後端と内側ドアパネル１４の
間には隙間があり、これはリブ構造部２０やそれぞれの
側面板３４について同じ大きさではない。The rib structure portion 2 is provided on the back surface side of the protrusions 28 and 30.
0 is stuck. As will be described later, the rib structure portion 20 is configured by integrally forming a honeycomb structure portion and a substrate covering one opening thereof with resin, and fixing the substrate to the back surface of the front plate 32. The rib structure portion 20 is not fixed to the side surface plate 34 to the extent that one deformation directly affects the counterpart, but is substantially fixed to the front surface plate 32. There is a gap between the rib structure 20 and the rear end of the side plate 34 and the inner door panel 14, which is not the same size for the rib structure 20 and each side plate 34.

【００２６】事故等の際に人体が移動すると、上下の突
出部２８，３０がそれぞれ腹や腰に当たり、それにより
まずドアトリム１６が弾性変形する。リブ構造部２０又
は側面板３４が内側ドアパネル１４に当たる等により弾
性変形ができなくなると、これらは順次塑性変形を始
め、その過程で人体の運動エネルギーを吸収する。この
実施の形態のドアトリム１６では、側面板３４に薄肉部
又は切欠部が形成されており、それぞれの位置に応じた
衝撃エネルギー吸収体としての対荷重特性を有している
ために、人体を損傷することなく効率良くエネルギーを
吸収し、人体を保護することができる。When the human body moves in the event of an accident or the like, the upper and lower protrusions 28 and 30 come into contact with the belly and waist, respectively, and the door trim 16 is elastically deformed first. When the rib structure portion 20 or the side surface plate 34 hits the inner door panel 14 or the like and becomes incapable of elastic deformation, they sequentially start plastic deformation and absorb the kinetic energy of the human body in the process. In the door trim 16 of this embodiment, the side plate 34 is formed with a thin portion or a notch portion and has a load resistance characteristic as an impact energy absorber corresponding to each position, so that the human body is not damaged. The energy can be absorbed efficiently and the human body can be protected without doing so.

【００２７】[0027]

【実施例】以下、図面を参照しつつ本発明の好適な実施
例を説明する。以下の実施例では、実際に製造して実機
で衝撃試験を行う代わりにコンピュータを用いたシミュ
レーションによって衝撃吸収特性を求めた。形状を多少
単純化しているが、本発明を理解するのに必要かつ充分
であると考える。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Preferred embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. In the following examples, the impact absorption characteristics were obtained by simulation using a computer instead of actually manufacturing and performing an impact test on an actual machine. The shape is somewhat simplified, but is considered necessary and sufficient for understanding the invention.

【００２８】［実施例１］図５には、本発明の第１の実
施例の衝撃エネルギー吸収体４０が、コンピュータグラ
フィックスを用いて描かれている。この衝撃エネルギー
吸収体４０は、樹脂製であり、表壁部４２と、リブ構造
部４４からなっている。表壁部４２は、図６に示すよう
に、前面板４６と４枚の側面板４８とから衝撃方向後側
が開口した箱状に形成されている。リブ構造部４４は、
図７に示すように、縦横のリブ板を格子状に組み合わせ
たハニカム形状であり、前端側の基板（図示せず）と一
体に成形されている。リブ構造部４４は、その前端を表
壁部４２の前面板４６の裏面に突き合わせて一体として
おり、表壁部４２の側面板４８とは隙間を保っている。
ここでは、表壁部４２とリブ構造部４４は、それぞれ同
じ又は異なる素材から別体に樹脂成形されたものを固着
して構成しているが、状況に応じて一体成形してもよ
い。この例の樹脂成形品の素材は、住友化学工業株式会
社製ノーブレンＡＺ１６４である。[Embodiment 1] FIG. 5 shows an impact energy absorber 40 of a first embodiment of the present invention by using computer graphics. The impact energy absorber 40 is made of resin and includes a front wall portion 42 and a rib structure portion 44. As shown in FIG. 6, the front wall portion 42 is formed in a box shape in which the front side plate 46 and the four side surface plates 48 open on the rear side in the impact direction. The rib structure portion 44 is
As shown in FIG. 7, it has a honeycomb shape in which vertical and horizontal rib plates are combined in a lattice shape, and is integrally formed with a substrate (not shown) on the front end side. The rib structure portion 44 has its front end abutted against the back surface of the front plate 46 of the front wall portion 42 to be integrated, and maintains a gap with the side surface plate 48 of the front wall portion 42.
Here, the front wall portion 42 and the rib structure portion 44 are formed by separately resin-molding the same or different materials, but they may be integrally formed depending on the situation. The material of the resin molded product of this example is Noblen AZ164 manufactured by Sumitomo Chemical Co., Ltd.

【００２９】リブ構造部４４は、幅９０ｍｍ、高さ９０
ｍｍ、（衝撃方向に沿った）奥行きが８０ｍｍであり、
基板は厚さが２．０ｍｍ、リブ板は型抜きのためテーパ
が形成されているため、固定端（前端）側が２．０ｍｍ
に対して自由端（後端）が１．３ｍｍである。表壁部４
２は、幅９５ｍｍ、高さ９５ｍｍ、奥行き（衝撃方向）
８０ｍｍに設定されている。表壁部４２を構成する前面
板４６と側面板４８の肉厚は３．０ｍｍであるが、４つ
の側面板４８には図示するような前端側から後端側に狭
くなる三角形状の薄肉部５０が厚さ１．５ｍｍになるよ
うに形成されている。The rib structure portion 44 has a width of 90 mm and a height of 90.
mm, depth (along the direction of impact) is 80 mm,
The substrate has a thickness of 2.0 mm, and the rib plate has a taper for die cutting, so the fixed end (front end) side is 2.0 mm.
On the other hand, the free end (rear end) is 1.3 mm. Front wall 4
2 is width 95mm, height 95mm, depth (impact direction)
It is set to 80 mm. The front plate 46 and the side plate 48 constituting the front wall part 42 have a thickness of 3.0 mm, but the four side plates 48 have a triangular thin part narrowing from the front end side to the rear end side as shown in the drawing. 50 is formed to have a thickness of 1.5 mm.

【００３０】表壁部４２とリブ構造部４４の衝撃領域に
おける荷重方向に直交する方向の断面積（衝撃吸収断面
積）の変化を図８に示す。図８に示すように、リブ構造
部４４ではテーパの形成によって前端（固定端）側から
後端（自由端）側に向かって断面積が減少し、一方、表
壁部４２では薄肉部５０の形成によって前端側から後端
側に向かって断面積が増加している。この実施の形態で
は、これらが相殺する結果、表壁部４２とリブ構造部４
４の断面積の総和である衝撃吸収断面積が一定になるよ
うに、薄肉部５０の寸法・形状が決められている。FIG. 8 shows changes in the cross-sectional area (shock absorption cross-sectional area) in the impact region of the front wall portion 42 and the rib structure portion 44 in the direction orthogonal to the load direction. As shown in FIG. 8, in the rib structure portion 44, the cross-sectional area decreases from the front end (fixed end) side to the rear end (free end) side due to the formation of the taper. Due to the formation, the cross-sectional area increases from the front end side to the rear end side. In this embodiment, as a result of the cancellation of these, the surface wall portion 42 and the rib structure portion 4 are
The size and shape of the thin portion 50 are determined so that the shock absorption cross-sectional area, which is the sum of the cross-sectional areas of 4, is constant.

【００３１】衝撃エネルギー吸収体４０の衝撃吸収特性
を試験するために、図９に示すような衝突試験をシミュ
レーションしたコンピュータ解析を行った。この衝突試
験は、衝撃エネルギー吸収体４０の後端をバリア（固定
障壁）５２に向けて配置し、前端側からダート（衝突
体）５４を一定速度で前進させて衝撃エネルギー吸収体
４０をバリア５２に衝突させ、その際の衝撃エネルギー
吸収体４０の変形と負荷される荷重を測定するものであ
る。ダート５４は、図１０に示すように、短辺（衝突
面）６５ｍｍ、長辺（衝突面の反対側）１８０ｍｍ、奥
行き６０ｍｍの台形状の断面を有する柱状であり、ダー
トの中心軸が衝撃エネルギー吸収体４０の中心軸に直交
するように衝突させられる。この例では、解析条件は、
ダート質量が２０ｋｇ、衝突速度が７．０ｍ／ｓであ
る。In order to test the impact absorption characteristics of the impact energy absorber 40, computer analysis was carried out by simulating a collision test as shown in FIG. In this collision test, the rear end of the impact energy absorber 40 is arranged toward the barrier (fixed barrier) 52, and the dirt (collision body) 54 is advanced from the front end side at a constant speed to move the impact energy absorber 40 to the barrier 52. The impact energy absorber 40 is deformed and the load applied is measured. As shown in FIG. 10, the dirt 54 is a column having a trapezoidal cross section with a short side (collision surface) of 65 mm, a long side (opposite side of the collision surface) of 180 mm, and a depth of 60 mm, and the center axis of the dirt has impact energy. It is made to collide so as to be orthogonal to the central axis of the absorber 40. In this example, the analysis conditions are
The dirt mass is 20 kg and the collision speed is 7.0 m / s.

【００３２】コンピュータ解析の手法について以下に説
明する。 （１）使用ソフトウェア 解析ソフト ： LS-DYNA version 9.40（Livermor
e Software TechnologyCorporation製） （２）解析方法 空間の離散化 ： 有限要素法 時間積分 ： 中心差分に基づく陽解法 材料モデル ： LS-DYNA物性タイプ２４（多直線
近似当方弾塑性体） （３）物性値The method of computer analysis will be described below. (1) Software used Analysis software: LS-DYNA version 9.40 (Livermor
(2) Analytical method Discretization of space ： Finite element method Time integration ： Explicit solution material model based on central difference ： LS-DYNA Physical property type 24 (Multilinear approximation isotropic elastic-plastic body) (3) Physical property value

【００３３】本解析に必要な物性値は、弾性率、引張降
伏強度、比重、ポアソン比であり、試験片を作成して測
定を行った。測定方法は、以下の通りである。 ａ）弾性率 ： ＪＩＳ−Ｋ−７２０３に規定された方法
に基づき測定した。 ｂ）引張降伏強度 ： ＡＳＴＭ Ｄ６３８に規定された
方法に基づき測定した。 ｃ）比重 ：ＪＩＳ−Ｋ−７１１２に規定された方法に
基づき測定した。 ｄ）ポアソン比 ： 試験片の引張方向と引張方向に垂直
方向とに取り付けた歪ゲージから測定した縦ひずみと横
ひずみから計算した。 試験片形状 ： １５０ｍｍ×１５ｍｍ×３ｍｍ 引張速度 ： １ｍｍ／ｍｉｎThe physical properties required for this analysis are elastic modulus, tensile yield strength, specific gravity and Poisson's ratio, which were measured by making test pieces. The measuring method is as follows. a) Elastic Modulus: Measured according to the method specified in JIS-K-7203. b) Tensile yield strength: Measured according to the method specified in ASTM D638. c) Specific gravity: Measured according to the method specified in JIS-K-7112. d) Poisson's ratio: Calculated from the longitudinal strain and lateral strain measured from the strain direction of the test piece and the strain gauge attached in the direction perpendicular to the tension direction. Test piece shape: 150 mm × 15 mm × 3 mm Peeling speed: 1 mm / min

【００３４】測定された物性値を表１に示す。Table 1 shows the measured physical property values.

【表１】 [Table 1]

【００３５】［比較例１］図１１に示すように、表壁部
４２に薄肉部５０がなく、板厚が全体に均一で３．０ｍ
ｍである以外は実施例１と同様の構成の衝撃エネルギー
吸収体を比較例１とした。衝撃吸収断面積を図１２に示
すが、リブ構造部４４の抜き勾配のために図に示すよう
に後端側ほど小さくなっている。実施例１及び比較例１
についての解析結果の変位―荷重曲線を図１３にまとめ
て示す。これによれば、実施例１では、初期の立ち上が
り後に一定荷重を維持しつつ変形しており、図１に示す
高荷重衝撃点用の衝撃エネルギー吸収体としての理想的
な対荷重特性を有していることが分かる。これに対し
て、比較例１では、荷重が安定せず、振幅が大きい。従
って、これに伴いピークが発生し、特に初期のピーク値
が大きく、衝撃エネルギー吸収体としては不適である。[Comparative Example 1] As shown in FIG. 11, there is no thin portion 50 on the surface wall portion 42, and the plate thickness is 3.0 m evenly throughout.
Comparative Example 1 was an impact energy absorber having the same structure as in Example 1 except that m was m. The impact absorption cross-sectional area is shown in FIG. 12. However, due to the draft of the rib structure portion 44, it becomes smaller toward the rear end side as shown in the figure. Example 1 and Comparative Example 1
13 shows the displacement-load curve of the analysis result of the above. According to this, in Example 1, it deforms while maintaining a constant load after the initial rising, and has an ideal load-bearing characteristic as the impact energy absorber for the high-load impact point shown in FIG. I understand that. On the other hand, in Comparative Example 1, the load is not stable and the amplitude is large. Therefore, a peak is generated along with this, and especially the initial peak value is large, which is not suitable as an impact energy absorber.

【００３６】［実施例２］図１４及び図１５はこの発明
の第２の実施例の衝撃エネルギー吸収体４０Ａを示すも
ので、表壁部４２Ａは全体として縦長であり、その上部
のみにリブ構造部４４が形成されている。すなわち、表
壁部４２Ａは幅９５ｍｍ、高さ２８５ｍｍ、奥行き８０
ｍｍ、肉厚３．０ｍｍであり、リブ構造部４４は実施例
１と同様である。リブ構造部４４はその中心が表壁部４
２Ａの上から４７．５ｍｍになるように配置した。表壁
部４２Ａには、リブ構造部４４を囲む３つの側面板４８
Ａに実施例１と同様の三角形状の薄肉部５０が形成さ
れ、また、下端部には正方形状の薄肉部５０Ａが形成さ
れている。この例では、薄肉部５０，５０Ａは０．９８
ｍｍ厚である。ダート中心が当たる位置（打点）をリブ
構造部４４中心に設定した場合の衝撃吸収断面積は、図
１６に示すように、衝撃荷重方向で一定となっている。
衝撃試験の試験条件は実施例１と同様とした。[Embodiment 2] FIGS. 14 and 15 show an impact energy absorber 40A according to a second embodiment of the present invention, in which the front wall portion 42A is vertically long as a whole, and a rib structure is provided only on the upper portion thereof. The portion 44 is formed. That is, the front wall portion 42A has a width of 95 mm, a height of 285 mm, and a depth of 80.
mm, the wall thickness is 3.0 mm, and the rib structure portion 44 is the same as that in the first embodiment. The center of the rib structure portion 44 is the front wall portion 4
It was arranged so as to be 47.5 mm from the top of 2A. The side wall portion 42 </ b> A includes three side surface plates 48 surrounding the rib structure portion 44.
A triangular thin portion 50 similar to that of the first embodiment is formed at A, and a square thin portion 50A is formed at the lower end portion. In this example, the thin wall portions 50 and 50A have 0.98
mm thickness. As shown in FIG. 16, the impact absorption cross-sectional area when the position where the center of the dart hits (the hitting point) is set at the center of the rib structure portion 44 is constant in the impact load direction.
The test conditions of the impact test were the same as in Example 1.

【００３７】［比較例２］図１７に示すように、表壁部
４２の厚みが全体に２．５ｍｍで均一である以外は、実
施例２と同様とした。衝撃吸収断面積の変化を図１８に
示すが、リブ構造部４４の抜き勾配のために後端側ほど
小さい。実施例２と比較例２を図１９の衝突試験モデル
に従って解析した結果を図２０に示す。これによれば、
実施例２ではピーク値が小さく、荷重が安定しており、
高荷重衝撃点用の衝撃エネルギー吸収体として好適であ
ることが分かる。Comparative Example 2 As shown in FIG. 17, the same procedure as in Example 2 was carried out except that the thickness of the front wall portion 42 was 2.5 mm throughout. The change in the impact absorption cross-sectional area is shown in FIG. 18, but it is smaller toward the rear end side due to the draft of the rib structure portion 44. FIG. 20 shows the results of analyzing Example 2 and Comparative Example 2 according to the collision test model of FIG. According to this
In Example 2, the peak value is small and the load is stable,
It can be seen that it is suitable as an impact energy absorber for high load impact points.

【００３８】［実施例３］実施例２と同じ衝撃エネルギ
ー吸収体４０Ａを用い、図２１に示すように、打点を高
さ方向上から２３７．５ｍｍとした。ここには、リブ構
造部４４はなく、衝撃吸収断面積は表壁部４２のみによ
って決まる。衝撃吸収断面積の変化を図２２に示す。表
壁部４２に矩形の薄肉部５０があるため、衝撃吸収断面
積も矩形波状に変化する。[Embodiment 3] The same impact energy absorber 40A as in Embodiment 2 was used, and as shown in FIG. 21, the hitting point was 237.5 mm from the height direction. There is no rib structure portion 44 here, and the impact absorption cross-sectional area is determined only by the front wall portion 42. FIG. 22 shows the change in the impact absorption cross section. Since the front wall portion 42 has the rectangular thin wall portion 50, the impact absorption cross-sectional area also changes into a rectangular wave shape.

【００３９】［比較例３］表壁部４２の厚みが全体に
２．５ｍｍで均一である以外は、実施例３と同様とし
た。衝撃吸収断面積の変化を図２２に示す。実施例３と
比較例３を図２３の衝突試験モデルに従って解析した結
果を図２４に示す。これによれば、実施例３では比較例
３よりも初期のピーク値が小さく抑えられており、図２
に示す低荷重衝撃点用の衝撃エネルギー吸収体としての
理想的な対荷重特性を示していることが分かる。[Comparative Example 3] The same procedure as in Example 3 was carried out except that the thickness of the front wall portion 42 was 2.5 mm throughout. FIG. 22 shows the change in the impact absorption cross section. FIG. 24 shows the results of analyzing Example 3 and Comparative Example 3 according to the collision test model of FIG. According to this, in Example 3, the initial peak value is suppressed to be smaller than that in Comparative Example 3, as shown in FIG.
It can be seen that the ideal load characteristics as an impact energy absorber for the low load impact point shown in are exhibited.

【００４０】［実施例４］図２５は実施例４の衝撃エネ
ルギー吸収体４０Ｂの衝撃試験の状況を示すもので、表
壁部４２は、幅９５ｍｍ、高さ９５ｍｍ、奥行き８０ｍ
ｍに設定されている。表壁部４２を構成する前面板４６
と側面板４８の肉厚は３．０ｍｍであるが、４つの側面
板４８には図２６に示すように前端側から後端側に狭く
なる三角形状の切欠部５６が形成されている。図２７に
示すように、リブ構造部４４は、幅６０ｍｍ、高さ６０
ｍｍ、奥行きが８０ｍｍであり、型抜きのためテーパが
形成されているため、固定端側が２．０ｍｍに対して自
由端が０．６９ｍｍである。衝撃吸収断面積は、図２８
に示すように、衝撃荷重方向で一定となっている。[Embodiment 4] FIG. 25 shows a state of an impact test of the impact energy absorber 40B of Embodiment 4, wherein the front wall portion 42 has a width of 95 mm, a height of 95 mm and a depth of 80 m.
It is set to m. Front plate 46 that constitutes the front wall portion 42
The side plate 48 has a wall thickness of 3.0 mm, but four side plates 48 are formed with triangular notches 56 that narrow from the front end side to the rear end side as shown in FIG. As shown in FIG. 27, the rib structure portion 44 has a width of 60 mm and a height of 60 mm.
Since the fixed end side is 2.0 mm, the free end is 0.69 mm because the taper is formed for die cutting. The impact absorption cross section is shown in Fig. 28.
As shown in, it is constant in the impact load direction.

【００４１】［比較例４］図２９に示すように、表壁部
４２の厚みが全体に２．４ｍｍで均一で切欠部が無い以
外は、実施例４と同様の衝撃エネルギー吸収体を比較例
４とした。衝撃吸収断面積の変化を図３０に示す。実施
例４と比較例４の試験結果を図３１に示す。これによれ
ば、実施例４ではピーク値が小さく、荷重が安定してお
り、高荷重衝撃点用の衝撃エネルギー吸収体として好適
であることが分かる。Comparative Example 4 As shown in FIG. 29, an impact energy absorber similar to that of Example 4 was used except that the thickness of the front wall portion 42 was 2.4 mm as a whole and was uniform, with no notch. It was set to 4. The change in the impact absorption cross section is shown in FIG. The test results of Example 4 and Comparative Example 4 are shown in FIG. According to this, in Example 4, the peak value is small, the load is stable, and it is found that it is suitable as an impact energy absorber for a high load impact point.

【００４２】なお、上記の各実施例では衝撃吸収断面積
が一定になるようにしたが、使用状況に合わせた特性を
得るためにこれとは異なるパターンを用いても良い。ま
た、上記の各実施例では、表壁部４２のみに薄肉部５０
や切欠部５６を形成したが、これと同時にリブ構造部４
４のリブ板にそれらを形成してもよい。その場合、衝撃
吸収断面積は全体として一定になるように、あるいは所
定のパターンになるようにすることが好ましい。In each of the above-mentioned embodiments, the impact absorption cross-sectional area is made constant, but a different pattern may be used in order to obtain the characteristics suited to the usage situation. Further, in each of the above-described embodiments, the thin wall portion 50 is provided only on the front wall portion 42.
Although the notch 56 is formed, at the same time, the rib structure 4 is formed.
They may be formed on the rib plate of No. 4. In that case, it is preferable that the impact absorption cross-sectional area be constant as a whole or have a predetermined pattern.

【００４３】また、上記の各実施例では、表壁部４２
を、１枚の前面板４６と４枚の側面板４８から矩形の箱
状に構成したが、表壁部４２は自動車等の内装部品とし
て用いられるものであり、そのデザインはその用途によ
って決まるものであるから、曲面を含む種々の形状・寸
法が適宜に採用される。また、上記の実施例ではリブ構
造部４４と表壁部４２の奥行きを同じとして、両者が同
時に変形を始めるようにしたが、一方を他方より短くし
て変形開始を遅らせるようにしてもよい。Further, in each of the above embodiments, the front wall portion 42
Is configured in a rectangular box shape from one front plate 46 and four side plates 48, the front wall portion 42 is used as an interior part of an automobile or the like, and its design is determined by its use. Therefore, various shapes and dimensions including curved surfaces are appropriately adopted. Further, in the above-described embodiment, the rib structure portion 44 and the front wall portion 42 have the same depth so that both start deformation at the same time, but one may be made shorter than the other to delay the start of deformation.

【００４４】[0044]

【発明の効果】以上に説明したように、本発明によれ
ば、衝撃荷重を低下させつつ効率良く衝撃エネルギーを
吸収することができるとともに、対荷重特性を制御する
ことにより、使用状況に応じた衝撃吸収特性を有する実
用性の高い衝撃エネルギー吸収体を提供することができ
る。As described above, according to the present invention, the impact energy can be efficiently absorbed while reducing the impact load, and by controlling the load-bearing characteristics, it is possible to meet the usage situation. A highly practical impact energy absorber having impact absorption characteristics can be provided.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】 高荷重衝撃点における理想的な対荷重特性を
示すグラフである。FIG. 1 is a graph showing an ideal load characteristic at a high load impact point.

【図２】 低荷重衝撃点における理想的な対荷重特性を
示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing an ideal load characteristic at a low load impact point.

【図３】 この発明をドアトリムに用いた実施の形態を
示す斜視図である。FIG. 3 is a perspective view showing an embodiment in which the present invention is applied to a door trim.

【図４】 図３の実施の形態の断面図である。FIG. 4 is a cross-sectional view of the embodiment of FIG.

【図５】 実施例１の衝撃エネルギー吸収体を示すコン
ピュータによる解析モデル断面図である。5 is a cross-sectional view of a computer-based analysis model showing the impact energy absorber of Example 1. FIG.

【図６】 実施例１の衝撃エネルギー吸収体の表壁部を
示す図である。FIG. 6 is a view showing a front wall portion of the impact energy absorber of Example 1.

【図７】 実施例１の衝撃エネルギー吸収体のリブ構造
部を示す図である。7 is a diagram showing a rib structure portion of the impact energy absorber of Example 1. FIG.

【図８】 実施例１の衝撃エネルギー吸収体の衝撃吸収
断面積の変化を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing changes in the impact absorption cross section of the impact energy absorber of Example 1.

【図９】 衝突試験の全体の構成の概略を示す図であ
る。FIG. 9 is a diagram showing an outline of the entire configuration of a collision test.

【図１０】 ダートの形状を示す平面図である。FIG. 10 is a plan view showing the shape of a dirt.

【図１１】 比較例１の衝撃エネルギー吸収体の表壁部
を示す図である。11 is a diagram showing a front wall portion of an impact energy absorber of Comparative Example 1. FIG.

【図１２】 比較例１の衝撃エネルギー吸収体の衝撃吸
収断面積の変化を示すグラフである。FIG. 12 is a graph showing changes in impact absorption cross section of the impact energy absorber of Comparative Example 1.

【図１３】 実施例１と比較例１の、解析による衝突試
験の変位−荷重曲線図面である。13 is a displacement-load curve drawing of a collision test by analysis of Example 1 and Comparative Example 1. FIG.

【図１４】 実施例２、３の衝撃エネルギー吸収体を示
すコンピュータによる解析モデル断面図である。FIG. 14 is a cross-sectional view of a computer-aided analysis model showing the impact energy absorbers of Examples 2 and 3.

【図１５】 実施例２，３の衝撃エネルギー吸収体の表
壁部を示す図である。FIG. 15 is a view showing a front wall portion of impact energy absorbers of Examples 2 and 3.

【図１６】 実施例２の衝撃エネルギー吸収体の衝撃吸
収断面積の変化を示すグラフである。FIG. 16 is a graph showing changes in the impact absorption cross section of the impact energy absorber of Example 2.

【図１７】 比較例２，３の衝撃エネルギー吸収体の表
壁部を示す図である。FIG. 17 is a view showing a front wall portion of impact energy absorbers of Comparative Examples 2 and 3.

【図１８】 比較例２の衝撃エネルギー吸収体の衝撃吸
収断面積の変化を示すグラフである。FIG. 18 is a graph showing changes in the impact absorption cross section of the impact energy absorber of Comparative Example 2.

【図１９】 実施例２，比較例２の衝突試験の全体の構
成の概略を示す図である。FIG. 19 is a diagram showing an outline of the overall configuration of a collision test of Example 2 and Comparative Example 2.

【図２０】 実施例２と比較例２の、解析による衝突試
験の変位−荷重曲線図面である。20 is a displacement-load curve drawing of a collision test by analysis of Example 2 and Comparative Example 2. FIG.

【図２１】 実施例３の衝撃エネルギー吸収体の衝撃荷
重の位置を示す図である。FIG. 21 is a diagram showing the positions of impact loads of the impact energy absorber of Example 3;

【図２２】 実施例３と比較例３の衝撃エネルギー吸収
体の衝撃吸収断面積の変化を示すグラフである。22 is a graph showing changes in impact absorption cross-sections of impact energy absorbers of Example 3 and Comparative Example 3. FIG.

【図２３】 実施例３と比較例３の衝突試験の全体の構
成の概略を示す図である。FIG. 23 is a diagram showing an outline of the entire configuration of a collision test of Example 3 and Comparative Example 3.

【図２４】 実施例３と比較例３の、解析による衝突試
験の変位−荷重曲線図面である。24 is a displacement-load curve drawing of a collision test by analysis of Example 3 and Comparative Example 3. FIG.

【図２５】 実施例４の衝撃エネルギー吸収体を示すコ
ンピュータによる解析モデル断面図である。FIG. 25 is a cross-sectional view of an analysis model by a computer showing an impact energy absorber of Example 4.

【図２６】 実施例４の衝撃エネルギー吸収体の表壁部
を示す図である。FIG. 26 is a view showing a front wall portion of an impact energy absorber of Example 4.

【図２７】 実施例４の衝撃エネルギー吸収体のリブ構
造部を示す図である。FIG. 27 is a view showing a rib structure portion of an impact energy absorber of Example 4.

【図２８】 実施例４の衝撃エネルギー吸収体の衝撃吸
収断面積の変化を示すグラフである。28 is a graph showing changes in the impact absorption cross section of the impact energy absorber of Example 4. FIG.

【図２９】 比較例４の衝撃エネルギー吸収体の表壁部
を示す図である。FIG. 29 is a view showing a front wall portion of an impact energy absorber of Comparative Example 4.

【図３０】 比較例４の衝撃エネルギー吸収体の衝撃吸
収断面積の変化を示すグラフである。FIG. 30 is a graph showing changes in the impact absorption cross section of the impact energy absorber of Comparative Example 4.

【図３１】 実施例４と比較例４の、解析による衝突試
験の変位−荷重曲線図面である。31 is a displacement-load curve drawing of a collision test by analysis of Example 4 and Comparative Example 4. FIG.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１０ ドア １２，１４ ドアパネル １６ ドアトリム １８ トリム本体 ２０ リブ構造部 ２２ ドアノブ ２４ 灰皿 ２６ スピーカ ２８，３０ 突出部 ３２ 前面板 ３４ 側面板 ４０ 衝撃エネルギー吸収体 ４０Ａ 衝撃エネルギー吸収体 ４０Ｂ 衝撃エネルギー吸収体 ４２，４２Ａ，４２Ｂ 表壁部 ４４ リブ構造部 ４６ 前面板 ４８，４８Ａ，４８Ｂ 側面板 ５０ 薄肉部 ５２ バリア ５４ ダート ５６ 切欠部 10 doors 12,14 Door panel 16 door trim 18 trim body 20 Rib structure part 22 Doorknob 24 ashtray 26 speakers 28,30 protrusion 32 front plate 34 Side plate 40 Impact energy absorber 40A impact energy absorber 40B impact energy absorber 42, 42A, 42B surface wall 44 Rib structure 46 Front plate 48, 48A, 48B Side plate 50 Thin-walled part 52 Barrier 54 Dirt 56 Notch

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 筒渕 雅明 千葉県市原市姉崎海岸５の１ 住友化学工 業株式会社内 Ｆターム(参考） 3D023 BA07 BB08 BB10 BC01 BD03 BD08 BE04    ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continued front page    (72) Inventor Masaaki Tsutsubuchi             Sumitomo Chemical Co., Ltd. 1-5 Anezaki Kaigan, Ichihara City, Chiba Prefecture             Business F term (reference) 3D023 BA07 BB08 BB10 BC01 BD03                       BD08 BE04

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 表壁部とリブ構造部からなる衝撃エネル
ギー吸収体であって、該表壁部に脆弱部を形成し、衝撃
荷重を低下させたことを特徴とする衝撃エネルギー吸収
体。1. An impact energy absorber comprising a surface wall portion and a rib structure portion, wherein a fragile portion is formed on the surface wall portion to reduce an impact load. 【請求項２】 衝撃吸収断面積を衝撃荷重方向に沿って
所定のパターンに制御したことを特徴とする請求項１に
記載の衝撃エネルギー吸収体。2. The impact energy absorber according to claim 1, wherein the impact absorption cross-sectional area is controlled in a predetermined pattern along the impact load direction. 【請求項３】 熱可塑性樹脂からなることを特徴とする
請求項１又は２に記載の衝撃エネルギー吸収体。3. The impact energy absorber according to claim 1, which is made of a thermoplastic resin. 【請求項４】 請求項１ないし３のいずれかに記載の衝
撃エネルギー吸収体を用いたことを特徴とする車両内装
部品。4. A vehicle interior component using the impact energy absorber according to any one of claims 1 to 3.