JP2003078338A

JP2003078338A - 低交差偏波２重偏波平面アンテナ及び給電法

Info

Publication number: JP2003078338A
Application number: JP2001263088A
Authority: JP
Inventors: Yoshiyuki Fujino; 義之藤野; Masato Tanaka; 正人田中; Masaharu Fujita; 正晴藤田
Original assignee: Communications Research Laboratory
Current assignee: Communications Research Laboratory
Priority date: 2001-08-31
Filing date: 2001-08-31
Publication date: 2003-03-14

Abstract

(57)【要約】（修正有）【課題】低交差偏波２重偏波平面アンテナ及び給電方法
に関し，従来例の２重スロット結合給電法による高次モ
ードの発生を低減し，交差偏波識別度を向上する。【解決手段】アンテナは２層の誘電体基板１２，１５の
中間に地板１３を挟んでいる。誘電体１２の表面に円型
パツチ１０を設ける。パツチ１０の中心を通り、直交
Ｘ、Ｙ軸を設定する。地板１３上にＸ軸に沿ってスロツ
ト１４をパツチ１０の中心と合わせて配置する。誘電体
１５のＡ、裏面にＹ軸に沿ってマイクロストリツプライ
ン１６ａを配置し、給電点を１７ａとする。同様にＸ軸
に沿うマイクロストリツプライン１６ｂをスロツト１４
と重ならないように小間隔をとって配置し、給電ピン１
１により円型パツチ１０と接続し、同１６ｂの他端を給
電点１７ｂとし、さらに解放スタツプ１８を設けてイン
ピーダンスマツチングをとる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は低交差偏波２重偏波
平面アンテナ及び給電法に関する。

【０００２】同一周波数を利用する直交２重偏波アンテ
ナは，偏波分離度（水平偏波駆動時に発生する垂直偏波
成分の割合が低く，垂直偏波駆動時に発生する水平偏波
成分の割合が低いこと）が良いため，マイクロ波電力を
伝送するためのレクテナアンテナや，合成開口レーダの
標準ターゲットとして，水平偏波を受信して垂直偏波を
送信したり，垂直偏波を受信して水平偏波を送信する偏
波変換型のアンテナとして用いられるバン・アッタ・ア
レー（Van Atta-Array) アンテナ用の素子として応用が
可能と見られている。この直交２重偏波平面アンテナ
は，一つのアンテナで２つの偏波に対応しているため２
つの異なる信号を送受信するために使用することができ
る。これらの，２重偏波円形パッチアンテナは２点ピン
給電やスロット結合給電が行われてきたが，それぞれに
問題があり，その改善が望まれている。

【０００３】

【従来の技術】マイクロ波により離れた場所や，移動体
に対して電力を伝送することができるようにマイクロ波
送電用のアンテナとして円形パッチを用いた円形マイク
ロストリップアンテナが従来から用いられている。その
場合の給電法として２点ピン給電と，スロット結合
給電という２つの方法があり，それぞれ図１１，図１２
を用いて以下に説明する。

【０００４】図１１は従来の２点ピン給電による円形マ
イクロストリップアンテナの構成である。図中，８０は
誘電体，８１は円形の導体で構成される円形パッチ，８
２，８３は給電ピンである。このアンテナは，誘電体８
０上に円形パッチ８１を設け，この円形パッチ８１のｘ
軸上に給電ピン８２を設け，ｙ軸上に給電ピン８３を設
けたものである。この構成では，一方の給電ピン８２か
ら水平偏波の信号を０度の位相で給電し，他方の給電ピ
ン８３から垂直偏波の信号を９０度の位相で給電するこ
とで，円偏波を発生するようにしている。しかし，この
２点ピン給電の構成では，一方の給電ピンの軸を中心と
して円形パッチの左右の構造を見ると，他の給電ピンが
存在するため左右対称の構造になっていない。このた
め，このアンテナの構造により決まる共振周波数を基本
周波数とした場合に，高次モード（基本周波数の１．８
倍程度の周波数）が発生するという問題があった。特に
広帯域化するため基板を厚くし，誘電率を下げた場合に
多く発生し，指向性，インピーダンス特性や，軸比（円
偏波の水平軸と垂直軸の成分の比率）が悪化するという
問題があった。この点に関する研究発表が，昭和５７年
度電子通信学会総合全国大会論文集, No.649，p3-102,
鈴木康夫他２名著の論文「マイクロストリップアンテナ
における高次モードの抑圧」として発表されている。

【０００５】また，水平偏波を給電した時に垂直偏波成
分が発生する割合や，垂直偏波を給電した時に水平偏波
成分が発生する割合を表す交差偏波識別度（または交差
偏波分離度という：ＸＰＲ(Cross Polarization Rati
o)) が低下するという問題があった。

【０００６】図１２は従来の２重スロット結合給電によ
る円形マイクロストリップアンテナの構成であり，Y.Mu
rakami.et.alの論文“Study on Mutual Coupling betwe
en Two Ports of Dual Slot-Coupled Circular Microst
rip Antennas”IEICE Trans.Commun. Vol.E77-B. No6,p
p.108-115, Jun.1994に記載されている。図１２のＡ．
は裏面側のマイクロストリップラインのパターン，Ｂ．
は断面図である。図中，８４は表面側に設けた円形パッ
チ，８５は誘電体，８６は中間に配置された導体で構成
された地板，８７は誘電体，８８，８９は裏面側に設け
られた２つのマイクロストリップライン，９０，９１は
各マイクロストリップライン８８，８９の端部に設けら
れた給電点，９２，９３は地板８６に設けられた２つの
スロット（細い穴）である。

【０００７】このアンテナは，誘電体８５上に円形パッ
チ８４を設け，誘電体８５の下層に導体で構成する地板
８６が設けられ，この地板８６に対し図に示すように円
形パッチ８４のｘ軸とｙ軸上の，円の中心からオフセッ
トした位置に短い長さの２重化スロットであるスロット
９２，９３を設ける。更に，この地板８６の下層（アン
テナの裏面）に設けた誘電体８７に２つのマイクロスト
リップライン８８のパターンが配置され，その端部に給
電点９０，９１を設ける。

【０００８】図１２のアンテナの場合も，一方のマイク
ロストリップライン８８の端部に設けられた給電点９０
から信号を０度の位相で給電し，他方のマイクロストリ
ップライン８９の端部に設けられた給電点９１から同じ
信号を９０度の位相で給電することで，スロット結合に
より円偏波を発生するようにしている。そのために２つ
の給電点が必要であるが，このアンテナの構造では，ス
ロット９２，９３は何れも円形パッチ８４の中心からず
れているため，本来の共振周波数より高い周波数である
高次モードが発生するという問題があった。

【０００９】以上の従来例は円偏波発生に関するもので
あるが，各モデルが有している２つの給電点のそれぞれ
に水平偏波および垂直偏波の２種類の信号を入力するこ
とで，２重偏波用アンテナとしても機能するものであ
る。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】上記したように２重偏
波の円形マイクロストリップアンテナにおいて，上記し
たように従来の２点ピン給電法では高次モードの発生
や，交差偏波識別度が悪いという問題があった。

【００１１】本発明は，従来の２重スロット結合給電法
による高次モードの発生という問題を解決し，高次モー
ドを低減し，交差偏波識別度（要求される識別度は正面
方向で４０ｄＢ）を向上することができる低交差偏波２
重偏波平面アンテナ及び給電法を提供することを目的と
する。

【００１２】

【課題を解決するための手段】本発明はスロット結合と
ピン結合を組み合わせることにより低交差偏波の２重偏
波平面アンテナを実現し，その給電法を実現したもので
ある。

【００１３】図１は本発明の基本構成を示す。図１の
Ａ．は表面，Ｂ．は断面，Ｃ．は地板，Ｄは裏面を表
す。Ｂ．の断面はＡ．に示す表面のｘ軸の線における断
面図である。図中，１は円または多角形（４角形，５角
形，６角形等）の何れかの形状をとることができるパッ
チであり，図１では円形の例を示す。２はパッチ１上に
設けられた給電ピン，３は誘電体，４は導体で構成する
地板，５は上記給電ピン２とパッチ１の中心を通る線
（図１ではｘ軸）上に設けられ，前記パッチ１の中心に
地板に開けられた細長いスロット，６は誘電体，７ａは
スロット５と交差する方向の軸（図１ではｙ軸）上に配
置されスロット給電するために第１の給電点８ａに接続
された第１のマイクロストリップライン，７ｂはスロッ
ト５と同じ方向のｘ軸の方向に設けられ，一方の端子が
上記給電ピン２と地板に設けられた通過用の穴を通過す
る線と接続され，他方の端子が第２の給電点８ｂと接続
された第２のマイクロストリップライン，８ａはスロッ
ト給電のための第１の給電点，８ｂはピン給電のための
第２の給電点である。

【００１４】図１の構成では，表面にパッチ１を設けた
誘電体３の下部に導体から成る地板４を配置し，前記地
板４の前記パッチ１の中心点を通る縦・横の軸の一方の
軸方向（図１の例ではｘ軸方向）にスロット５を配置
し，前記一方の軸上の前記スロット５の一方の端部の微
小距離だけ離れた位置に対応する前記パッチ上に一つの
給電ピン２を設け，前記地板４の下層に設けた誘電体６
の裏面に，前記スロット５と直交する軸方向に配置され
て給電点と接続する第１のマイクロストリップライン７
ａと，一端が前記給電ピンと直結して他端が第２の給電
点と接続する第２のマイクロストリップライン７ｂとを
配置して低交差偏波２重偏波平面アンテナを構成したも
のである。

【００１５】本発明は，スロット結合給電とピン結合給
電を組み合わせることにより，従来の問題を解決するも
のである。すなわち，第２の給電点８ｂから第２のマイ
クロストリップライン７ｂを介してピン結合を行うため
に設けられた給電ピン２（パッチ１上）からスロット５
の方向を見た場合，左右対称の構成にすることにより上
記従来の２つのピンを設けた場合のピン結合により生じ
る他方のピンの影響を無くすことができ，ピン給電によ
る高次モードの発生を低減することができる。また，第
１の給電点８ａから第１のマイクロストリップライン７
ａを介してスロット給電を行うためのスロット５がパッ
チ１の中心に設けられているため，２つの交差偏波識別
度（分離度）を向上することができ，高次モードの発生
を低減することができる。

【００１６】この図１に示す構成を備えるアンテナに対
し，第１の給電点８ａに水平または垂直方向に偏波され
た信号を給電し，第２の給電点８ｂにその第１の給電点
の信号と直交する方向に偏波された信号を給電すること
により，離れた地点へ直交２重偏波により同時に２信号
を伝送する構成のアンテナにおいて高次モードの発生を
抑止すると共に，交差偏波識別度を改善することがで
き，水平及び垂直偏波信号の相互干渉を低減することが
できる。

【００１７】

【発明の実施の形態】図２は実施例１の構成例１，図３
は実施例１の構成例２を示し，円形マイクロストリップ
アンテナ（ＣＭＳＡ：Circular Micro-Strip Antenna)
と称されるアンテナとして構成される。

【００１８】図２において，１０は円形パッチ，１１は
パッチ１０上に設けられた給電ピン，１２は基板を構成
するテフロン等のフッ素樹脂による誘電体，１３は銅で
構成された地板，１４は上記給電ピン１１とパッチ１０
の中心を接続する線（図１ではｘ軸）上であって，前記
パッチ１０の中心に設けられた短い長さのスロット，１
５は誘電体，１６ａはスロット１４と交差する方向の軸
（図１ではｙ軸）上に配置されスロット給電するための
給電を行うための第１の給電点と接続された第１のマイ
クロストリップライン，１６ｂは一方が上記給電ピン１
１と接続され，他方が第２の給電点と接続された第２の
マイクロストリップライン，１７ａは第１の給電点，１
７ｂは第２の給電点，１８は開放スタブである。また，
図３において，１０〜１７ｂの各符号は図２の同一符号
の各部に対応し，異なるのは図２の開放スタブ１８の代
わりに１９で示すように線幅が途中で変化する階段状パ
ターンを設けた点である。

【００１９】図２，図３において，給電ピン２の取り付
け位置はアンテナ直径の１／３程度の位置とすることで
入力インピーダンスを標準（５０Ω）の値にすることが
できるが，その位置とスロットが干渉する（重なる）た
め，給電ピン２の位置を外側にオフセットする（位置を
ずらす）必要があり，そうなると入力インピーダンスが
大きくなるため，これを修正して標準の値にするため図
２に示す構成例１では開放スタブ１８を設けた。

【００２０】図３の構成例２では，インピーダンスを増
やすため，図２に示す開放スタブ１８の代わりにマイク
ロストリップラインの線幅を一定長だけ変えた階段状パ
ターン１９を設けた。

【００２１】この図２，図３に示すアンテナは，スロッ
ト結合給電とピン結合給電を同時に使用して直交２重偏
波給電を行うものである。給電点１において，スロット
結合給電を行い，ｙ方向の偏波を生成する。また，給電
点２において，ピン給電によりｘ方向の偏波を生成す
る。ここで，ピン給電はスロット位置と干渉しないため
に通常よりパッチの外側（ｘ＝６．０ｍｍ）に移動させ
ており，開放スタブ１８を設けて整合回路を接続してい
る。アンテナは円形パッチアンテナを厚さ１．５ｍｍ，
比誘電率２．１７の基板上に形成した。

【００２２】図２，図３では円形パッチ１０を使用して
いるが，円形に限定されることなく，単一の給電ピンか
ら見て対称性を持つ多角形（正方形，正５角形，正６角
形，正８角形等）の場合にも同様の特性を発揮すること
ができる。更に，円形や正多角形でなくとも，円形や正
多角形の周囲の一部が欠落（切り欠け）した形状であっ
ても良い。

【００２３】図４は実施例２の構成を示す図である。こ
の実施例２も円形マイクロストリップアンテナ（ＣＭＳ
Ａ）に属するが，図２，図３のように誘電体の基板とし
て固体の誘電体を使用せず，ハニカム基板２４を使用し
た点で相違する。

【００２４】図４において，Ａ．は全体の外観図，Ｂ．
はアンテナを構成する各素材の構成を示す。図中，２０
は円形パッチ，２１はパッチ１０上に設けられた給電ピ
ン，２２は樹脂（絶縁体または誘電体），２３は接着シ
ート，２４は空気を誘電体とする紙または樹脂で作られ
た５ｍｍ程度の厚さを持つハニカム（蜜蜂の巣穴）の基
板，２５は接着シート，２６は銅からなる地板，２７は
２２と同じ裏面の樹脂である。この，樹脂２２には裏面
側には図示省略されているが上記図２，図３と同様の第
１のマイクロストリップライン，と第２のマイクロスト
リップライン及び第１の給電点と，第２の給電点が設け
られており，更に上記図２に設けられた開放スタブ１８
または図３に示す階段状パターン１９が図示省略されて
いる。

【００２５】この実施例２の構成によればハニカムによ
り構成することで，アンテナ全体をかなり軽量化するこ
とができ，運搬及び取り付けが容易になる。

【００２６】図５は本発明と従来例のアンテナの数値列
であり，本発明はスロットピン給電アンテナについてテ
フロン（登録商標）基板を用いた例（これをモデルと
する）とハニカム基板を用いた例（これをモデルとす
る）の２つを示し，従来の２点ピン給電の例（これをモ
デルとする）の合計３つの例についてアンテナを構成
する数値例を示す。この図では，材質，比誘電率，パッ
チ半径，厚さ及びピン位置については〜の各モデル
について各数値を示す，スロット長，スロット幅，スロ
ット側スタブ長，ピン給電側スタブ長及びピン給電側ス
タブ位置は本発明の，の２つのモデルにだけ備えら
れたスロットとスタブについての数値例である。

【００２７】図６は本発明と従来例の入力特性を示し，
Ａ．は本発明の図５に示すハニカム基板のモデル（ス
ロットピン給電）についての入力特性の理論値（〜
）と実験値（〜）であり，Ｂ．は従来例の上記図
５のモデル（２点ピン給電）についての入力特性の理
論値と実験値であり，横軸は周波数（ＧＨｚ），縦軸は
損失量（ｄＢ）を表す。入力特性として反射特性Ｓ
₁₁（入力端子１から端子１への反射率），Ｓ₂₂（入力端
子２から端子２への反射率），及び透過特性Ｓ₂₁（端子
１から端子２への透過率），Ｓ₁₂（端子２から端子１へ
の透過率）を示し，それぞれの理論値と実験値を示す。

【００２８】また，図６のＣ．には本発明のモデル，
従来例のモデルについてピン給電とスロット給電の共
振周波数（理論値と実験値）と，その周波数における透
過特性（Ｓ₂₁）の理論値，実験値を示している。

【００２９】本発明のアンテナについて，電磁界シミュ
レーション（ＩＥ３Ｄ）を使った理論検討を行い，従来
の２点ピン給電の場合と理論値と実験値を比較した。そ
の結果を図７，図８に示す。但し，この場合の理論値
は，無限地板を想定し，実験値は６０cm角の地板（約５
波長）を使用し，交差偏波の２次元パターンを測定する
ため平面近傍界測定を使用し，交差偏波の測定限界値は
−４０ｄＢであった。

【００３０】図７は本発明のアンテナのスロット給電時
と従来例の放射指向性を示す。

【００３１】本発明のアンテナは上記図５に示すハニカ
ム基板のモデルを用い，上記図４に示すハニカム基板
のアンテナの給電点１（スロット給電用）に給電した時
のｘｚ面内の主偏波及び交差偏波の理論値（図７の，
）及び実験値（図７の，）の特性を示し，比較の
ため，従来例のアンテナ（図１１に示す２点ピン給電の
アンテナで，上記図５のモデル）のピン給電時におけ
る理論値（図７の，）と実験値（図７の，）の
特性を示す。図中，縦軸は利得（Directivity) ，横軸
は水平面の角度（但し，正面方向を０度とする）を表
す。

【００３２】この図７により明らかなように，２点ピン
給電の交差偏波識別度の実験値が正面方向で２３ｄＢで
あるのに対し，本発明の給電法では交差偏波の分離度が
３８ｄＢまで１５ｄＢ程度改善されていることが分か
る。

【００３３】図８は本発明のアンテナのピン給電時と従
来例の放射指向性を示す。

【００３４】図８の本発明のアンテナと従来例のアンテ
ナは上記図７と同じであり，図８のＡ．は本発明のアン
テナについては給電点２からピン給電した時のｘｚ面内
の指向性を示し，縦軸は利得，横軸は水平面の角度（正
面方向を０度とする）を表し，図中の〜は上記図７
と同様に本発明のアンテナの主偏波，交差偏波の理論
値，実験値を示し，〜は従来のアンテナの主偏波，
交差偏波の理論値，実験値を示す。

【００３５】図８のＢ．は正面方向の交差偏波識別度
（ＸＰＲ値）を本発明（スロットピン給電）と従来（２
点ピン給電）の両方について示し，本発明の場合はピン
給電の時のＸＰＲ値と，スロット給電の時のＸＰＲ値の
理論値と実験値を示す。本発明のアンテナのピン給電時
の指向性は理論値と実験値がほぼ一致している。

【００３６】この場合も，本発明の給電法での正面方向
の交差偏波識別度の実験値は４８ｄＢであり，２点ピン
給電の場合と比較して２５ｄＢ程度改善されていること
が分かる。

【００３７】図９，図１０は近傍界測定による交差偏波
データの比較（その１），（その２）である。

【００３８】図９のＡ．は本発明によるアンテナのスロ
ット給電の場合の交差偏波の遠方界指向性のデータを示
し，Ｂ．は従来の２点ピン給電の場合の交差偏波の遠方
界指向性のデータを示す。図９のＡ．及びＢ．は，パッ
チアンテナを垂直に設置（図２におけるｘ軸を縦に，ｙ
軸を横に，ｚ軸を正面方向として設置）した時の方位角
（Azimuth(deg)で表示）を横軸，仰角（Elevation(deg)
で表示）を縦軸として表示してあり，正面方向は方位
角，仰角ともに０度である。図９のＡ．に示す本発明の
アンテナのスロット給電の場合は，アジマス及びエレベ
ーションの広角度にわたって−３０ｄＢより小さな交差
偏波を示しており，特に正面方向では−４０ｄＢ以下と
なっているのに対し，図９のＢ．に示す従来例では交差
偏波レベルは広角度にわたって−２０ｄＢ前後にとどま
っている。このため，交差偏波識別度が改善されている
ことが分かる。

【００３９】次に図１０のＡ．は本発明によるアンテナ
のピン給電の場合の交差偏波の遠方界指向性のデータを
示し，Ｂ．は従来の２点ピン給電の場合の交差偏波の遠
方界指向性のデータを示す。図１０のＡ．及びＢ．はパ
ッチアンテナを垂直に設置（図２におけるｙ軸を縦に，
ｘ軸を横に，ｚ軸を正面方向として設置）した時の方位
角を横軸，仰角を縦軸とし, 横軸, 縦軸の表示は上記図
９と同様であり，正面方向は方位角，仰角ともに０度で
ある。この図１０によっても，本発明のアンテナのピン
給電の場合は交差偏波が正面方向（０度方向）で−４０
ｄＢ以下であり，従来の２点ピン給電の場合より改善さ
れている。

【００４０】

【発明の効果】本発明によれば，２重偏波マイクロスト
リップアンテナにおいて，スロットピン結合給電を行う
ことにより交差偏波を低減することができる。また，交
差偏波識別度を大幅に低減することができる。

【００４１】更に，本発明により水平・垂直の各偏波の
共振点を独立に構成可能であり，偏波共用アンテナ（２
つの信号を異なる２つの偏波成分のそれぞれを使用する
ことにより１つのアンテナを使用して送信または受信す
るアンテナ）としても使用することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の基本構成を示す図である。

【図２】実施例１の構成例１の構成を示す図である。

【図３】実施例１の構成例２の構成を示す図である。

【図４】実施例２の構成を示す図である。

【図５】本発明と従来例のアンテナの数値列を示す図で
ある。

【図６】本発明と従来例の入力特性を示す図である。

【図７】本発明のアンテナのスロット給電時と従来例の
放射指向性を示す図である。

【図８】本発明のアンテナのピン給電時と従来例の放射
指向性を示す図である。

【図９】近傍界測定による交差偏波データの比較（その
１）を示す図である。

【図１０】近傍界測定による交差偏波データの比較（そ
の２）を示す図である。

【図１１】従来の２点ピン給電による円形マイクロスト
リップアンテナの構成を示す図である。

【図１２】従来の２重スロット結合による円形マイクロ
ストリップアンテナの構成を示す図である。

【符号の説明】

１円または多角形の形状のパッチ２給電ピン３誘電体４導体の地板５スロット６誘電体７ａ第１のマイクロストリップライン７ｂ第２のマイクロストリップライン８ａ第１の給電点８ｂ第２の給電点

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者藤田正晴東京都日野市旭が丘六丁目６番都立科学技術大学内Ｆターム(参考） 5J021 AA01 AB06 CA03 HA10 JA06 5J045 AA16 BA04 CA04 DA10 FA01 GA04 GA07 HA02 JA02 JA03 NA01

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】表面にパッチを設けた誘電体層の下部に
導体から成る地板を配置し，前記地板の前記パッチの中
心点を通る縦・横の一方の軸方向にスロットを配置し，
前記一方の軸上の前記スロットの一方の端部の微小距離
だけ離れた位置に対応する前記パッチ上に一つの給電ピ
ンを設け，前記地板の下層に設けた誘電体の裏面に，前
記スロットと直交する軸方向に配置されて給電点と接続
する第１のマイクロストリップラインと，一端が前記給
電ピンと直結して他端が第２の給電点と接続する第２の
マイクロストリップラインとを配置したことを特徴とす
る低交差偏波２重偏波平面アンテナ。
【請求項２】請求項１において，前記パッチを円形と
することを特徴とする低交差偏波２重偏波平面アンテ
ナ。
【請求項３】請求項１において，前記パッチを前記給
電ピンに対して左右対称となる方形を含む多角形とする
ことを特徴とする低交差偏波２重偏波平面アンテナ。
【請求項４】請求項１において，前記第２のマイクロ
ストリップラインの前記一端と第２の給電点との間で前
記パッチの範囲内の位置において，前記マイクロストリ
ップラインと交差する一方の方向に所定の長さのマイク
ロストリップラインを配置してインピーダンスを調整す
る開放スタブを構成したことを特徴とする低交差偏波２
重偏波平面アンテナ。
【請求項５】請求項１において，前記第２のマイクロ
ストリップラインの前記一端と第２の給電点との間に幅
が異なる階段状の構造を設け，インピーダンスを調整し
たことを特徴とする低交差偏波２重偏波平面アンテナ。
【請求項６】請求項１乃至５の何れか１つにおいて，
前記第１の給電点に水平または垂直方向に偏波された信
号を給電し，前記第２の給電点に前記第１の給電点の信
号と直交する方向に偏波された信号を給電することを特
徴とする低交差偏波２重偏波平面アンテナの給電法。