JP2003071723A - ビトリファイド砥石 - Google Patents
ビトリファイド砥石Info
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- JP2003071723A JP2003071723A JP2001261657A JP2001261657A JP2003071723A JP 2003071723 A JP2003071723 A JP 2003071723A JP 2001261657 A JP2001261657 A JP 2001261657A JP 2001261657 A JP2001261657 A JP 2001261657A JP 2003071723 A JP2003071723 A JP 2003071723A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 適正な砥粒間隔を得るようにするとともに、
研削作用表面における砥粒の早期脱落を防止できるビト
リファイド砥石を提供する。 【解決手段】 ＣＢＮ粒またはダイヤモンド粒等の超砥
粒からなる砥粒１と、該砥粒１を結合及び保持するビト
リファイドボンドからなる結合剤３とからなるビトリフ
ァイド砥石において、結合剤３中に、この結合剤３を形
成するビトリファイドボンドとの親和性の良いアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3）とで組成さ
れる複合酸化物粒子からなる骨材２を充填し、これによ
り所定の砥粒間隔が確保されかつ砥粒間結合力が強化さ
れて砥粒の早期脱落が防止されたビトリファイド砥石が
形成される。
研削作用表面における砥粒の早期脱落を防止できるビト
リファイド砥石を提供する。 【解決手段】 ＣＢＮ粒またはダイヤモンド粒等の超砥
粒からなる砥粒１と、該砥粒１を結合及び保持するビト
リファイドボンドからなる結合剤３とからなるビトリフ
ァイド砥石において、結合剤３中に、この結合剤３を形
成するビトリファイドボンドとの親和性の良いアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3）とで組成さ
れる複合酸化物粒子からなる骨材２を充填し、これによ
り所定の砥粒間隔が確保されかつ砥粒間結合力が強化さ
れて砥粒の早期脱落が防止されたビトリファイド砥石が
形成される。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、立方晶窒化ホウ素
（ＣＢＮ）粒またはダイヤモンド粒等の超砥粒をビトリ
ファイドボンド結合剤を用いて保持または結合するビト
リファイド砥石に関するもので、特に、前記結合剤中
に、ビトリファイドボンドと親和性の良い骨材を混ぜ合
わせ、これによって超砥粒の結合性を高めるようにした
ビトリファイド砥石に関するものである。
（ＣＢＮ）粒またはダイヤモンド粒等の超砥粒をビトリ
ファイドボンド結合剤を用いて保持または結合するビト
リファイド砥石に関するもので、特に、前記結合剤中
に、ビトリファイドボンドと親和性の良い骨材を混ぜ合
わせ、これによって超砥粒の結合性を高めるようにした
ビトリファイド砥石に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、立方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）粒
またはダイヤモンド粒等の超砥粒を用いた研削砥石を使
用して、細物ワーク等の曲がり易いものを研削するに際
しては、研削抵抗を小さくくする必要がある。このよう
な曲がり易いワークの研削に使用する研削砥石として
は、通常、砥粒間隔を大きくしたものを使用している。
具体的には、図１に示す如く、超砥粒１を大きな砥粒間
隔で均等に分散させるために、結合剤３（ビトリファイ
ドボンド）中にアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒からなる骨材
２を混入し、このように骨材２を混入した結合剤３（ビ
トリファイドボンド）のブリッジを介して超砥粒１を大
きな砥粒間隔を有した状態で保持するようにしている。
またはダイヤモンド粒等の超砥粒を用いた研削砥石を使
用して、細物ワーク等の曲がり易いものを研削するに際
しては、研削抵抗を小さくくする必要がある。このよう
な曲がり易いワークの研削に使用する研削砥石として
は、通常、砥粒間隔を大きくしたものを使用している。
具体的には、図１に示す如く、超砥粒１を大きな砥粒間
隔で均等に分散させるために、結合剤３（ビトリファイ
ドボンド）中にアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒からなる骨材
２を混入し、このように骨材２を混入した結合剤３（ビ
トリファイドボンド）のブリッジを介して超砥粒１を大
きな砥粒間隔を有した状態で保持するようにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記した従
来の砥石のように、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒子２を骨
材として上記ビトリファイドボンドの結合剤３中に混入
させるようにしたものにおいては、アルミナとビトリフ
ァイドボンド結合剤との親和性が良くないため、研削作
業中において、砥石表面から露出するアルミナ粒子から
なる骨材２は、図２で破線にて示す如く、研削抵抗の作
用を受けてビトリファイドボンド結合剤３との結合から
解離し、比較的簡単に脱落してしまう。その結果、ビト
リファイドボンド結合剤３は、上記骨材２の脱落によっ
て、砥石表面で隣接する砥粒１間同士の結合を低下させ
て超砥粒１の保持力を低下させてしまうことになり、図
２において破線で示す如き超砥粒１の早期脱落、延いて
は砥石寿命の短縮を招くと言う問題が生ずる。従って、
本発明の目的は、ビトリファイドボンド結合剤中に混入
された骨材が研削作業中においてもビトリファイドボン
ドからなる結合剤と強固に結合した状態で保持されるよ
うにしたビトリファイド砥石を提供することにある。
来の砥石のように、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒子２を骨
材として上記ビトリファイドボンドの結合剤３中に混入
させるようにしたものにおいては、アルミナとビトリフ
ァイドボンド結合剤との親和性が良くないため、研削作
業中において、砥石表面から露出するアルミナ粒子から
なる骨材２は、図２で破線にて示す如く、研削抵抗の作
用を受けてビトリファイドボンド結合剤３との結合から
解離し、比較的簡単に脱落してしまう。その結果、ビト
リファイドボンド結合剤３は、上記骨材２の脱落によっ
て、砥石表面で隣接する砥粒１間同士の結合を低下させ
て超砥粒１の保持力を低下させてしまうことになり、図
２において破線で示す如き超砥粒１の早期脱落、延いて
は砥石寿命の短縮を招くと言う問題が生ずる。従って、
本発明の目的は、ビトリファイドボンド結合剤中に混入
された骨材が研削作業中においてもビトリファイドボン
ドからなる結合剤と強固に結合した状態で保持されるよ
うにしたビトリファイド砥石を提供することにある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決し本発明
の目的を達成するために、請求項１記載の発明において
は、立方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）粒またはダイヤモンド
粒からなる超砥粒を骨材が混入されたビトリファイドボ
ンド結合剤にて結合及び保持してなるビトリファイド砥
石において、前記結合剤の中に前記骨材として、アルミ
ナ（Ａｌ2 Ｏ3）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸
化物粒子からなる骨材を含有するようにしたことを特徴
とする。
の目的を達成するために、請求項１記載の発明において
は、立方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）粒またはダイヤモンド
粒からなる超砥粒を骨材が混入されたビトリファイドボ
ンド結合剤にて結合及び保持してなるビトリファイド砥
石において、前記結合剤の中に前記骨材として、アルミ
ナ（Ａｌ2 Ｏ3）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸
化物粒子からなる骨材を含有するようにしたことを特徴
とする。
【０００５】このような構成を採ることにより、本発明
によるビトリファイド砥石は、次のような作用を奏す
る。すなわち、骨材として用いられるアルミナ（Ａｌ2
Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子
は、結合剤を形成するビトリファイドボンドとの親和性
が良く、砥石の焼成後ではビトリファイドボンド結合剤
と融着した状態で存在する。その結果、骨材にアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒子をい用いた従来のビトリファイド砥
石に比べて、結合剤の結合力及び保持力が強固に保たれ
て砥石の研削作用表面における骨材の早期脱落が防止さ
れ、砥粒（超砥粒）の早期脱落が防止されることとな
る。
によるビトリファイド砥石は、次のような作用を奏す
る。すなわち、骨材として用いられるアルミナ（Ａｌ2
Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子
は、結合剤を形成するビトリファイドボンドとの親和性
が良く、砥石の焼成後ではビトリファイドボンド結合剤
と融着した状態で存在する。その結果、骨材にアルミナ
（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒子をい用いた従来のビトリファイド砥
石に比べて、結合剤の結合力及び保持力が強固に保たれ
て砥石の研削作用表面における骨材の早期脱落が防止さ
れ、砥粒（超砥粒）の早期脱落が防止されることとな
る。
【０００６】また、請求項２記載の発明においては、骨
材としてのアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ
2 Ｏ3 ）との複合酸化物粒子の組成を、アルミナ（Ａｌ
2 Ｏ 3 ）が５０〜９０容量％の範囲内で、酸化クロム
（Ｃｒ2 Ｏ3 ）が５０〜１０容量％の範囲内としたこと
を特徴とする。このような組成割合のアルミナ（Ａｌ2
Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子を
用いることにより、結合剤の結合力及び砥粒（超砥粒）
の保持力を向上させることができ、砥粒（超砥粒）の早
期脱落を防止できる。
材としてのアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ
2 Ｏ3 ）との複合酸化物粒子の組成を、アルミナ（Ａｌ
2 Ｏ 3 ）が５０〜９０容量％の範囲内で、酸化クロム
（Ｃｒ2 Ｏ3 ）が５０〜１０容量％の範囲内としたこと
を特徴とする。このような組成割合のアルミナ（Ａｌ2
Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子を
用いることにより、結合剤の結合力及び砥粒（超砥粒）
の保持力を向上させることができ、砥粒（超砥粒）の早
期脱落を防止できる。
【０００７】上記した請求項１又は２に記載の構成を採
ることにより、本発明によれば、結合剤の結合力の強化
が図られ、砥粒保持力の強いビトリファイド砥石が形成
されることとなり、このような砥石を用いて研削加工を
行うときは、効率の良い、つまり高能率で低ツールコス
トの研削作業が進められることとなる。
ることにより、本発明によれば、結合剤の結合力の強化
が図られ、砥粒保持力の強いビトリファイド砥石が形成
されることとなり、このような砥石を用いて研削加工を
行うときは、効率の良い、つまり高能率で低ツールコス
トの研削作業が進められることとなる。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て、図１及び図２を参照して説明する。本発明の実施の
形態に関わるビトリファイド砥石の幾何学的形状は、従
来のように、金属製又は繊維強化複合材料製の円盤状基
板の外周に複数の砥石セグメントを接着して環状の砥粒
層を形成した例えば円筒或いは平面研削盤等で使用する
セグメント形のものである。勿論、砥石の他の幾何学的
形状としては、通常砥石のように、円盤状或いは環状の
砥粒層を直接成形して焼成する１ピース形の形態のもの
でもよい。上記したセグメント形砥石（或いは１ピース
形砥石）における砥粒層の構成は、図１に示す如く、立
方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）粒またはダイヤモンド粒等の
超砥粒からなる砥粒１と、隣接する砥粒１同士をブリッ
ジ結合して保持するビトリファイドボンドからなる結合
剤３と、この結合剤３中に混入して充填されかつビトリ
ファイドボンド結合剤との親和性の良い性状を有する骨
材２と、隣接する砥粒１を結合する結合剤３のブリッジ
間に形成される気孔４とからなる。
て、図１及び図２を参照して説明する。本発明の実施の
形態に関わるビトリファイド砥石の幾何学的形状は、従
来のように、金属製又は繊維強化複合材料製の円盤状基
板の外周に複数の砥石セグメントを接着して環状の砥粒
層を形成した例えば円筒或いは平面研削盤等で使用する
セグメント形のものである。勿論、砥石の他の幾何学的
形状としては、通常砥石のように、円盤状或いは環状の
砥粒層を直接成形して焼成する１ピース形の形態のもの
でもよい。上記したセグメント形砥石（或いは１ピース
形砥石）における砥粒層の構成は、図１に示す如く、立
方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）粒またはダイヤモンド粒等の
超砥粒からなる砥粒１と、隣接する砥粒１同士をブリッ
ジ結合して保持するビトリファイドボンドからなる結合
剤３と、この結合剤３中に混入して充填されかつビトリ
ファイドボンド結合剤との親和性の良い性状を有する骨
材２と、隣接する砥粒１を結合する結合剤３のブリッジ
間に形成される気孔４とからなる。
【０００９】本実施の形態において結合剤３中に混入し
て存在する骨材２としては、結合剤と親和性の良い複合
酸化物粒子であり、この複合酸化物粒子の代表例として
アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の
複合酸化物粒子が採用される。そして、本実施の形態に
おける超砥粒砥石の製造に際しては、前述した砥粒（超
砥粒）１と、結合剤３を形成するビトリファイドボンド
と、このビトリファイドボンドとの親和性に優れた性状
を有するアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2
Ｏ3 ）の複合酸化物粒子からなる骨材２とを混合し、こ
の混合物を複数のセグメント砥石型（或いは、１ピース
形砥石の場合は、円盤或いは環状空間を呈する成形型）
に型込め加圧成形した状態で所定の温度にて焼成する。
焼成・冷却後、複数の砥石セグメントを公知の基板外周
に適宜接着剤にて接着する。これにより、基板外周に接
着された複数の砥石セグメントからなる環状の砥粒層に
おいて図１に示すような所定の砥粒間隔及び気孔４を有
するビトリファイド砥石が形成される。なお、超砥粒
１、ビトリファイドボンド結合剤３及び骨材２の配合割
合、型込めにおける成形加圧力、焼成温度及び焼成時間
は、従来の一般的超砥粒の製造におけるものと実質的に
同一である。
て存在する骨材２としては、結合剤と親和性の良い複合
酸化物粒子であり、この複合酸化物粒子の代表例として
アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の
複合酸化物粒子が採用される。そして、本実施の形態に
おける超砥粒砥石の製造に際しては、前述した砥粒（超
砥粒）１と、結合剤３を形成するビトリファイドボンド
と、このビトリファイドボンドとの親和性に優れた性状
を有するアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2
Ｏ3 ）の複合酸化物粒子からなる骨材２とを混合し、こ
の混合物を複数のセグメント砥石型（或いは、１ピース
形砥石の場合は、円盤或いは環状空間を呈する成形型）
に型込め加圧成形した状態で所定の温度にて焼成する。
焼成・冷却後、複数の砥石セグメントを公知の基板外周
に適宜接着剤にて接着する。これにより、基板外周に接
着された複数の砥石セグメントからなる環状の砥粒層に
おいて図１に示すような所定の砥粒間隔及び気孔４を有
するビトリファイド砥石が形成される。なお、超砥粒
１、ビトリファイドボンド結合剤３及び骨材２の配合割
合、型込めにおける成形加圧力、焼成温度及び焼成時間
は、従来の一般的超砥粒の製造におけるものと実質的に
同一である。
【００１０】次に、このようにして製造される本実施の
形態のビトリファイド砥石の研削作業における作用につ
いて説明する。骨材２として用いられるアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ 3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子
は、結合剤３を形成するビトリファイドボンドとの親和
性が良いため、焼成後においてはビトリファイドボンド
と良く融着した状態で結合剤３中に存在するようにな
る。その結果、骨材２にアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒子を
用いた従来のビトリファイド砥石と比べて、複合酸化物
粒子からなる骨材２はビトリファイドボンド３と強固に
一体化して同ボンド３中に保持され、研削抵抗の作用下
においてもボンド３と解離しにくくなり、図２において
破線で示す従来のビトリファイド砥石の研削表面におけ
る骨材２のように早期に脱落されることから防止され
る。その結果、超砥粒１間の間隔及び砥粒１同士の結合
力が強固に保たれ、砥粒１の早期脱落が防止されること
となる。
形態のビトリファイド砥石の研削作業における作用につ
いて説明する。骨材２として用いられるアルミナ（Ａｌ
2 Ｏ 3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子
は、結合剤３を形成するビトリファイドボンドとの親和
性が良いため、焼成後においてはビトリファイドボンド
と良く融着した状態で結合剤３中に存在するようにな
る。その結果、骨材２にアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒子を
用いた従来のビトリファイド砥石と比べて、複合酸化物
粒子からなる骨材２はビトリファイドボンド３と強固に
一体化して同ボンド３中に保持され、研削抵抗の作用下
においてもボンド３と解離しにくくなり、図２において
破線で示す従来のビトリファイド砥石の研削表面におけ
る骨材２のように早期に脱落されることから防止され
る。その結果、超砥粒１間の間隔及び砥粒１同士の結合
力が強固に保たれ、砥粒１の早期脱落が防止されること
となる。
【００１１】また、骨材２として用いられる複合酸化物
粒子を構成するアルミナ（Ａｌ2 Ｏ 3 ）と酸化クロム
（Ｃｒ2 Ｏ3 ）との組成比を種々変えた複合酸化物粒子
を複数種用意し、ビトリファイドＣＢＮ砥石セグメント
を製作し、強度試験を行った。この強度試験の結果、ア
ルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒子を用いた従来のものに比べ
て、容量比で５０〜９０％の範囲のアルミナ（Ａｌ2 Ｏ
3 ）と同じく容量比で５０〜１０％の範囲の酸化クロム
（Ｃｒ2 Ｏ3 ）との組成割合とした複合酸化物粒子を使
用した場合に、ビトリファイドＣＢＮ砥石の強度が高い
値を示した。従って、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）５０〜９
０容量％と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）５０〜１０容量％
を組成とする複合酸化物粒子は、ビトリファイドボンド
との親和性良く、この組成割合の複合酸化物粒子を骨材
２としてビトリファイドボンドに混入した砥石では、砥
粒１（超砥粒）は強固に保持されることとなり、砥粒１
（超砥粒）の早期脱落等が防止されることが判った。
粒子を構成するアルミナ（Ａｌ2 Ｏ 3 ）と酸化クロム
（Ｃｒ2 Ｏ3 ）との組成比を種々変えた複合酸化物粒子
を複数種用意し、ビトリファイドＣＢＮ砥石セグメント
を製作し、強度試験を行った。この強度試験の結果、ア
ルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）粒子を用いた従来のものに比べ
て、容量比で５０〜９０％の範囲のアルミナ（Ａｌ2 Ｏ
3 ）と同じく容量比で５０〜１０％の範囲の酸化クロム
（Ｃｒ2 Ｏ3 ）との組成割合とした複合酸化物粒子を使
用した場合に、ビトリファイドＣＢＮ砥石の強度が高い
値を示した。従って、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）５０〜９
０容量％と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）５０〜１０容量％
を組成とする複合酸化物粒子は、ビトリファイドボンド
との親和性良く、この組成割合の複合酸化物粒子を骨材
２としてビトリファイドボンドに混入した砥石では、砥
粒１（超砥粒）は強固に保持されることとなり、砥粒１
（超砥粒）の早期脱落等が防止されることが判った。
【００１２】
【実施例】骨材２として、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸
化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子を用い、下記
配合の砥石原料の混合物を複数の砥石セグメントにプレ
ス成形した後に焼成し、厚さ３mmの砥粒層を持つ外径φ
３５０mmのビトリファイドCBN砥石を製造した。
化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子を用い、下記
配合の砥石原料の混合物を複数の砥石セグメントにプレ
ス成形した後に焼成し、厚さ３mmの砥粒層を持つ外径φ
３５０mmのビトリファイドCBN砥石を製造した。
【００１３】〈実施例の砥石原料とその配合（固体原料
の合計容積部を１００とする）〉 CBN砥粒(#１２０／１４０) ５６．８容積部 アルミナ、酸化クロム複合酸化物 １９容積部 ビトリファイド結合剤 ２４．２容積部
の合計容積部を１００とする）〉 CBN砥粒(#１２０／１４０) ５６．８容積部 アルミナ、酸化クロム複合酸化物 １９容積部 ビトリファイド結合剤 ２４．２容積部
【００１４】
【比較例】実施例と同様にして、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ
3 ）を骨材２とする下記配合の砥石原料のビトリファイ
ドCBN砥石を製造した。 〈比較例の砥石原料とその配合〉 CBN砥粒(#１２０／１４０) ５６．８容積部 アルミナ １９容積部 ビトリファイド結合剤 ２４．２容積部
3 ）を骨材２とする下記配合の砥石原料のビトリファイ
ドCBN砥石を製造した。 〈比較例の砥石原料とその配合〉 CBN砥粒(#１２０／１４０) ５６．８容積部 アルミナ １９容積部 ビトリファイド結合剤 ２４．２容積部
【００１５】実施例及び比較例のそれぞれの砥石にて円
筒プランジ研削を行い、研削時の消費動力、研削比、加
工物の表面粗さについて調査した。その結果として、表
１に研削時の消費動力及び研削比を示し、図３に加工物
の研削量と表面粗さの変化を示す。表１の研削時の消費
動力、研削比の結果は、比較例を１００とした場合の相
対的な値である。
筒プランジ研削を行い、研削時の消費動力、研削比、加
工物の表面粗さについて調査した。その結果として、表
１に研削時の消費動力及び研削比を示し、図３に加工物
の研削量と表面粗さの変化を示す。表１の研削時の消費
動力、研削比の結果は、比較例を１００とした場合の相
対的な値である。
【００１６】
【表１】研削試験結果
【００１７】なお、上記円筒プランジ研削試験における
研削条件及びツルーイング条件は下記の通りであった。 〈研削条件〉 使用機械：円筒研削盤 研削方式：円筒プランジ研削方式 砥石周速度：５０ｍ／ｓ 加工物：クロム鋼 浸炭焼入れ（φ５３ｍｍ 幅４ｍ
ｍ） 研削液：水溶性研削油剤 〈ツルーイング条件〉 ツルア：ダイヤモンドロータリードレッサ 切込量：φ４μｍ
研削条件及びツルーイング条件は下記の通りであった。 〈研削条件〉 使用機械：円筒研削盤 研削方式：円筒プランジ研削方式 砥石周速度：５０ｍ／ｓ 加工物：クロム鋼 浸炭焼入れ（φ５３ｍｍ 幅４ｍ
ｍ） 研削液：水溶性研削油剤 〈ツルーイング条件〉 ツルア：ダイヤモンドロータリードレッサ 切込量：φ４μｍ
【００１８】表１に示すように、実施例の砥石は比較例
の砥石に比べて、消費動力は同等にもかかわらず、研削
比は１．６倍と高く、１回の砥石ツルーイングによる金
属除去能力が向上した。また、図３に示すように、実施
例の砥石は、比較例の砥石が加工済み製品としての実用
限界表面粗さ３μｍRｚに到達する研削量を超える大き
な研削量の領域においても前記実用限界表面粗さ以下の
表面粗さを維持して加工物の研削を続行できた。なお、
研削比が高いということは、砥石の寿命が長いというこ
とを意味している。つまり、本実施例の砥石は、従来品
と同等の消費動力において、砥石寿命が長く加工物の表
面粗さの保持性が良いということが判った。
の砥石に比べて、消費動力は同等にもかかわらず、研削
比は１．６倍と高く、１回の砥石ツルーイングによる金
属除去能力が向上した。また、図３に示すように、実施
例の砥石は、比較例の砥石が加工済み製品としての実用
限界表面粗さ３μｍRｚに到達する研削量を超える大き
な研削量の領域においても前記実用限界表面粗さ以下の
表面粗さを維持して加工物の研削を続行できた。なお、
研削比が高いということは、砥石の寿命が長いというこ
とを意味している。つまり、本実施例の砥石は、従来品
と同等の消費動力において、砥石寿命が長く加工物の表
面粗さの保持性が良いということが判った。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、立方晶窒化ホウ素（Ｃ
ＢＮ）粒またはダイヤモンド粒からなる超砥粒と、該超
砥粒を結合及び保持するビトリファイドボンドからなる
結合剤とからなるビトリファイド砥石において、結合剤
の中に混入される骨材として結合剤と親和性のあるアル
ミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合
酸化物粒子を用いることで、砥粒の早期脱落等を防止す
ることができる。従って、ドレスインターバル間の研削
量が増加して砥石寿命が延長され、ツールコストが低減
されると云った効果が奏せられる。
ＢＮ）粒またはダイヤモンド粒からなる超砥粒と、該超
砥粒を結合及び保持するビトリファイドボンドからなる
結合剤とからなるビトリファイド砥石において、結合剤
の中に混入される骨材として結合剤と親和性のあるアル
ミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合
酸化物粒子を用いることで、砥粒の早期脱落等を防止す
ることができる。従って、ドレスインターバル間の研削
量が増加して砥石寿命が延長され、ツールコストが低減
されると云った効果が奏せられる。
【図１】従来及び本発明によるビトリファイド砥石の砥
粒層の組織構成を説明するために砥粒層の一部を拡大し
て示す拡大断面図である。
粒層の組織構成を説明するために砥粒層の一部を拡大し
て示す拡大断面図である。
【図２】従来及び本発明によるビトリファイド砥石の研
削表面に存在する砥粒及び骨材の研削作業時の挙動を説
明する説明図である。
削表面に存在する砥粒及び骨材の研削作業時の挙動を説
明する説明図である。
【図３】比較例と本発明品の研削試験時の加工物表面粗
さの推移を表すグラフである。
さの推移を表すグラフである。
１ 砥粒（超砥粒）
２ 骨材
３ 結合剤
４ 気孔
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Ｆターム(参考） 3C063 AA02 AB03 BA03 BB02 BC05
BD01 FF22 FF23
Claims (2)
- 【請求項１】 立方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）粒またはダ
イヤモンド粒からなる超砥粒を骨材が混入されたビトリ
ファイドボンド結合剤により結合及び保持してなるビト
リファイド砥石において、前記結合剤の中に前記骨材と
して、アルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化クロム（Ｃｒ2 Ｏ
3 ）の複合酸化物粒子からなる骨材が含有されているこ
とを特徴とするビトリファイド砥石。 - 【請求項２】 請求項１記載のビトリファイド砥石にお
いて、前記骨材としてのアルミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）と酸化
クロム（Ｃｒ2 Ｏ3 ）の複合酸化物粒子の組成は、アル
ミナ（Ａｌ2 Ｏ3 ）が５０〜９０容量％の範囲内で、酸
化クロム（Ｃｒ2Ｏ3 ）が５０〜１０容量％の範囲内で
あることを特徴とするビトリファイド砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001261657A JP2003071723A (ja) | 2001-08-30 | 2001-08-30 | ビトリファイド砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001261657A JP2003071723A (ja) | 2001-08-30 | 2001-08-30 | ビトリファイド砥石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003071723A true JP2003071723A (ja) | 2003-03-12 |
Family
ID=19088668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001261657A Pending JP2003071723A (ja) | 2001-08-30 | 2001-08-30 | ビトリファイド砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003071723A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007030110A (ja) * | 2005-07-28 | 2007-02-08 | Honda Motor Co Ltd | ビトリファイド砥石及びその製造方法と、それを用いた鋳鉄製ワーク研削方法 |
| CN101870091A (zh) * | 2010-06-17 | 2010-10-27 | 大连理工大学 | 一种陶瓷结合剂超细金刚石砂轮制备方法 |
| CN105818007A (zh) * | 2015-01-27 | 2016-08-03 | 株式会社捷太格特 | 砂轮以及其制造方法 |
-
2001
- 2001-08-30 JP JP2001261657A patent/JP2003071723A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN105818007B (zh) * | 2015-01-27 | 2019-08-27 | 株式会社捷太格特 | 砂轮以及其制造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20060228 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20060428 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060530 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061024 |