JP2003049827A - スラスト軸受けのスプリングおよびその設計方法 - Google Patents
スラスト軸受けのスプリングおよびその設計方法Info
- Publication number
- JP2003049827A JP2003049827A JP2001235008A JP2001235008A JP2003049827A JP 2003049827 A JP2003049827 A JP 2003049827A JP 2001235008 A JP2001235008 A JP 2001235008A JP 2001235008 A JP2001235008 A JP 2001235008A JP 2003049827 A JP2003049827 A JP 2003049827A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- spring
- thrust bearing
- slit
- columnar body
- slits
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2300/00—Application independent of particular apparatuses
- F16C2300/30—Application independent of particular apparatuses related to direction with respect to gravity
- F16C2300/34—Vertical, e.g. bearings for supporting a vertical shaft
Landscapes
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
- Springs (AREA)
- Connection Of Motors, Electrical Generators, Mechanical Devices, And The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】せん断応力が小さく、従来のものとはほぼ同じ
寸法で高い剛性を有するスラスト軸受けのスプリングお
よびその設計方法を提供する。 【解決手段】バネ材からなる柱状体の側面に前記柱状体
の軸と直角または所定の角度をもって複数の平行なスリ
ット８を形成し、前記柱状体の軸に直交する端面でスラ
スト軸受けの静止板６を支持する構成とする。
寸法で高い剛性を有するスラスト軸受けのスプリングお
よびその設計方法を提供する。 【解決手段】バネ材からなる柱状体の側面に前記柱状体
の軸と直角または所定の角度をもって複数の平行なスリ
ット８を形成し、前記柱状体の軸に直交する端面でスラ
スト軸受けの静止板６を支持する構成とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、竪型の水車発電機
や発電電動機等に備えられるスラスト軸受けの静止板を
支えるスプリングおよびその設計方法に関する。
や発電電動機等に備えられるスラスト軸受けの静止板を
支えるスプリングおよびその設計方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】竪型の水車発電機や発電電動機のスラス
ト荷重（アキシャル荷重）を支え、回転を円滑にするス
ラスト軸受けの静止板を支えるスプリングには、機械加
工されたハイリニアコイルスプリングが用いられるのが
一般的であり、このコイルスプリングが静止板の下に規
則正しく配置され、静止板に楔効果を与えて回転をスム
ーズにしている。
ト荷重（アキシャル荷重）を支え、回転を円滑にするス
ラスト軸受けの静止板を支えるスプリングには、機械加
工されたハイリニアコイルスプリングが用いられるのが
一般的であり、このコイルスプリングが静止板の下に規
則正しく配置され、静止板に楔効果を与えて回転をスム
ーズにしている。
【０００３】竪型の水車発電機や発電電動機のスラスト
軸受けの構造は図１０に示すようになっている。すなわ
ち、回転軸１の上端近くにスラストカラー２を介して回
転板３が取付けられている。一方、静止部に設けられた
ベアリングブラケット４上には多数のハイリニアコイル
型のスプリング５がその軸を竪方向にして設けられ、ス
プリング５の上に扇状の静止板６が載置されている。
軸受けの構造は図１０に示すようになっている。すなわ
ち、回転軸１の上端近くにスラストカラー２を介して回
転板３が取付けられている。一方、静止部に設けられた
ベアリングブラケット４上には多数のハイリニアコイル
型のスプリング５がその軸を竪方向にして設けられ、ス
プリング５の上に扇状の静止板６が載置されている。
【０００４】回転板３の下面と静止板６の上面のあいだ
が摺動する。回転板３と静止板６の隙間には油槽７に貯
留された油が楔状の油膜となり圧力を発生し、軸受け荷
重を支える。この楔効果を得るために機械加工ハイリニ
ア型のスプリング５が静止板６の面積の６０％から７０
％程度に規則正しく配置されている。
が摺動する。回転板３と静止板６の隙間には油槽７に貯
留された油が楔状の油膜となり圧力を発生し、軸受け荷
重を支える。この楔効果を得るために機械加工ハイリニ
ア型のスプリング５が静止板６の面積の６０％から７０
％程度に規則正しく配置されている。
【０００５】スプリング５には一般的にはバネ鋼が用い
られ、図１１に示すようにスプリングの高さＨ、スプリ
ングの外径ｄ１、スプリングの内径ｄ２が決められ、図
１２に示すように荷重に対して直線的変形をするように
設計製作されている。
られ、図１１に示すようにスプリングの高さＨ、スプリ
ングの外径ｄ１、スプリングの内径ｄ２が決められ、図
１２に示すように荷重に対して直線的変形をするように
設計製作されている。
【０００６】このように製作された機械加工ハイリニア
型スプリング５の内径側軸方向中央の応力は図１３に示
すようになり、大きなせん断力を生じることが確認され
ている。このせん断力はスプリングの疲労強度に影響を
与える要因であり、コイルスプリングの短所となってい
る。
型スプリング５の内径側軸方向中央の応力は図１３に示
すようになり、大きなせん断力を生じることが確認され
ている。このせん断力はスプリングの疲労強度に影響を
与える要因であり、コイルスプリングの短所となってい
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】スラスト軸受けは、水
車発電機の高速大容量化に伴い大形・高周速化してお
り、特に発電電動機（揚水発電機）においてはこの傾向
が顕著となっている。このため発電電動機のスラスト軸
受けに負荷される軸受け荷重と高周速に耐え、頻繁な起
動停止に対しても安定した特性と高い信頼性を有するス
ラスト軸受けが必要となってきている。
車発電機の高速大容量化に伴い大形・高周速化してお
り、特に発電電動機（揚水発電機）においてはこの傾向
が顕著となっている。このため発電電動機のスラスト軸
受けに負荷される軸受け荷重と高周速に耐え、頻繁な起
動停止に対しても安定した特性と高い信頼性を有するス
ラスト軸受けが必要となってきている。
【０００８】このためには、より剛性の高いスプリング
が要求されるが、静止板６とベアリングブラケット４間
の寸法から、スプリング高さ寸法Ｈを極端に大きくして
高剛性化を図ることはできず、コイルスプリングの形状
からも高剛性化に限界を生じている。
が要求されるが、静止板６とベアリングブラケット４間
の寸法から、スプリング高さ寸法Ｈを極端に大きくして
高剛性化を図ることはできず、コイルスプリングの形状
からも高剛性化に限界を生じている。
【０００９】このような問題を解消する方法として、コ
イルスプリングの条幅を小さくすることによって同一高
さのスプリングを高剛性化することはできるが、このよ
うにしようとすると機械加工が難しくなる等の欠点があ
る。
イルスプリングの条幅を小さくすることによって同一高
さのスプリングを高剛性化することはできるが、このよ
うにしようとすると機械加工が難しくなる等の欠点があ
る。
【００１０】そこで本発明は、せん断応力が小さく、従
来のものとはほぼ同じ寸法で高い剛性を有するスラスト
軸受けのスプリングおよびその設計方法を提供すること
を目的とする。
来のものとはほぼ同じ寸法で高い剛性を有するスラスト
軸受けのスプリングおよびその設計方法を提供すること
を目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に請求項１の発明は、バネ材からなる柱状体の側面に前
記柱状体の軸と直角または所定の角度をもって複数の平
行なスリットを形成し、前記柱状体の軸に直交する端面
でスラスト軸受けの静止板を支持する構成とする。
に請求項１の発明は、バネ材からなる柱状体の側面に前
記柱状体の軸と直角または所定の角度をもって複数の平
行なスリットを形成し、前記柱状体の軸に直交する端面
でスラスト軸受けの静止板を支持する構成とする。
【００１２】本発明によれば、柱状体の側面にスリット
を設けるという簡単な構成により、せん断応力が小さ
く、従来のものとほぼ同じ寸法で高い剛性を有するスラ
スト軸受けのスプリングを提供することができる。
を設けるという簡単な構成により、せん断応力が小さ
く、従来のものとほぼ同じ寸法で高い剛性を有するスラ
スト軸受けのスプリングを提供することができる。
【００１３】請求項２の発明は、前記複数のスリットは
相互に直交して形成されている構成とする。本発明によ
れば、バネ定数の軸まわりの差異を小さくすることがで
きる。
相互に直交して形成されている構成とする。本発明によ
れば、バネ定数の軸まわりの差異を小さくすることがで
きる。
【００１４】請求項３の発明は、前記スリットの深さを
スプリング外径の５５％から７５％とした構成とする。
本発明によれば、適度な大きさのバネ定数をもち破損等
を生じにくいスラスト軸受けのスプリングを提供するこ
とができる。
スプリング外径の５５％から７５％とした構成とする。
本発明によれば、適度な大きさのバネ定数をもち破損等
を生じにくいスラスト軸受けのスプリングを提供するこ
とができる。
【００１５】請求項４の発明は、上記のようなスラスト
軸受けのスプリングの設計方法として、スプリング高さ
に対するスリット幅、スリット数、スリットピッチ、ス
リット深さおよびスリット角の少なくともいずれか一つ
を調整することによって所定のばね定数を得る構成とす
る。
軸受けのスプリングの設計方法として、スプリング高さ
に対するスリット幅、スリット数、スリットピッチ、ス
リット深さおよびスリット角の少なくともいずれか一つ
を調整することによって所定のばね定数を得る構成とす
る。
【００１６】本発明の設計方法によれば、柱状体の側面
に設けるスリットの数、長さ、幅、ピッチ、軸となす角
の少なくともいずれか一つを調整することにより所定の
値のバネ定数を得ることが可能であり、せん断応力が小
さく、従来のものとほぼ同じ寸法で高い剛性を有するス
ラスト軸受けのスプリングを提供することができる。な
お、上記各解決手段は竪型のスラスト軸受けのみならず
横型のスラスト軸受けにも適用することができる。
に設けるスリットの数、長さ、幅、ピッチ、軸となす角
の少なくともいずれか一つを調整することにより所定の
値のバネ定数を得ることが可能であり、せん断応力が小
さく、従来のものとほぼ同じ寸法で高い剛性を有するス
ラスト軸受けのスプリングを提供することができる。な
お、上記各解決手段は竪型のスラスト軸受けのみならず
横型のスラスト軸受けにも適用することができる。
【００１７】
【発明の実施の形態】本発明の第１の実施の形態のスラ
スト軸受けのスプリングを図１を参照して説明する。す
なわち、円柱形状したバネ鋼からなる柱状体に対して、
柱状体の軸と平行の方向に２対の対向した平行のスリッ
ト８が機械加工や放電加工等で形成されており、所定の
熱処理を行った後、上下端面を研削で平行加工されてい
る。
スト軸受けのスプリングを図１を参照して説明する。す
なわち、円柱形状したバネ鋼からなる柱状体に対して、
柱状体の軸と平行の方向に２対の対向した平行のスリッ
ト８が機械加工や放電加工等で形成されており、所定の
熱処理を行った後、上下端面を研削で平行加工されてい
る。
【００１８】この実施の形態においては、円柱の高さＨ
に対するスリット深さＬ１とスリット幅Ｗとスリットピ
ッチＰを調整することによって任意のバネ定数を得るこ
とが可能となる。また、スリット８の数によってもバネ
定数の調整が可能である。
に対するスリット深さＬ１とスリット幅Ｗとスリットピ
ッチＰを調整することによって任意のバネ定数を得るこ
とが可能となる。また、スリット８の数によってもバネ
定数の調整が可能である。
【００１９】図２は、この第１の実施の形態のスラスト
軸受けのスプリングにおいて、柱状体にスリット８を加
工したことで残部として形成される梁部９の厚さｔとバ
ネ定数との関係を示したものである。この図から、スプ
リング高さＨが同一の場合はスリット幅Ｗが大きくなる
ほど（梁部厚さが小さくなるほど）バネ定数が低減し、
梁部９の厚さｔとバネ定数との関係が近似式で表現でき
ることがわかる。
軸受けのスプリングにおいて、柱状体にスリット８を加
工したことで残部として形成される梁部９の厚さｔとバ
ネ定数との関係を示したものである。この図から、スプ
リング高さＨが同一の場合はスリット幅Ｗが大きくなる
ほど（梁部厚さが小さくなるほど）バネ定数が低減し、
梁部９の厚さｔとバネ定数との関係が近似式で表現でき
ることがわかる。
【００２０】図３は、本実施の形態のスプリングにおい
て、スリット深さＬ１、逆に表現すれば直径の残り寸法
Ｌ２とバネ定数との関係を示したものであり、この図か
ら、直径の残り寸法Ｌ２のバネ定数に与える効果の大き
いことがわかる。また、直径の残り寸法Ｌ２とバネ定数
との関係も比較的簡単な近似式表示が可能であることも
わかる。
て、スリット深さＬ１、逆に表現すれば直径の残り寸法
Ｌ２とバネ定数との関係を示したものであり、この図か
ら、直径の残り寸法Ｌ２のバネ定数に与える効果の大き
いことがわかる。また、直径の残り寸法Ｌ２とバネ定数
との関係も比較的簡単な近似式表示が可能であることも
わかる。
【００２１】図４は、本実施の形態のスプリングにおい
て、スリット底に応力集中を生じないある一定のスリッ
ト幅Ｗで加工するとき、すなわち梁部厚さｔをパラメー
タとして、直径の残り寸法Ｌ２とバネ定数との関係を示
したものであり、スプリング高さＨに対してスリット幅
Ｗとスリット深さＬ１を調整することで任意のバネ定数
が得られることを示している。すなわち、スプリング高
さＨが決められても、スリット幅Ｗとスリット深さＬ１
を調整することによって任意のバネ定数を得ることがで
きる。図３と図４から、スリット深さＬ１をスプリング
外径（Ｌ１＋Ｌ２）の５５％から７５％のあいだにする
のがよいことがわかる。
て、スリット底に応力集中を生じないある一定のスリッ
ト幅Ｗで加工するとき、すなわち梁部厚さｔをパラメー
タとして、直径の残り寸法Ｌ２とバネ定数との関係を示
したものであり、スプリング高さＨに対してスリット幅
Ｗとスリット深さＬ１を調整することで任意のバネ定数
が得られることを示している。すなわち、スプリング高
さＨが決められても、スリット幅Ｗとスリット深さＬ１
を調整することによって任意のバネ定数を得ることがで
きる。図３と図４から、スリット深さＬ１をスプリング
外径（Ｌ１＋Ｌ２）の５５％から７５％のあいだにする
のがよいことがわかる。
【００２２】図５はスリット底の半径Ｒとスリット底に
生じる圧縮応力との関係を示す図であり、この図からス
リット底の半径Ｒが３ｍｍ以上であればスリット底に大
きな応力集中を生じないことがわかる。
生じる圧縮応力との関係を示す図であり、この図からス
リット底の半径Ｒが３ｍｍ以上であればスリット底に大
きな応力集中を生じないことがわかる。
【００２３】図６は本実施の形態のスプリングの荷重−
変位線図であり、簡便な構造ながら図１２に示した従来
の機械加工ハイリニアスプリングの線図と同様の良い直
線関係を示している。
変位線図であり、簡便な構造ながら図１２に示した従来
の機械加工ハイリニアスプリングの線図と同様の良い直
線関係を示している。
【００２４】図７は本実施の形態のスプリングのスリッ
トＲ部Ｇ１（図１（ｂ）に図示）および最大引張り応力
を生じる対向するスリットＲ止まりＧ２（図１（ｂ）に
図示）の荷重−応力線図である。スリットＲ部Ｇ１に生
じる応力は圧縮応力であり、圧縮応力と直交する方向は
ポアソン比分の引張り応力となる。従来の機械加工コイ
ルスプリングのせん断応力は図１３に示したように最大
応力値と同等となっているのに対し、本実施の形態のス
プリングにおけるせん断応力は最大圧縮応力の１．３倍
の半分（６５％）である。また、対向したスリットのＲ
止まりＧ２の応力値も小さく、本実施の形態のスプリン
グは金属疲労破壊しにくい形状であるといえる。
トＲ部Ｇ１（図１（ｂ）に図示）および最大引張り応力
を生じる対向するスリットＲ止まりＧ２（図１（ｂ）に
図示）の荷重−応力線図である。スリットＲ部Ｇ１に生
じる応力は圧縮応力であり、圧縮応力と直交する方向は
ポアソン比分の引張り応力となる。従来の機械加工コイ
ルスプリングのせん断応力は図１３に示したように最大
応力値と同等となっているのに対し、本実施の形態のス
プリングにおけるせん断応力は最大圧縮応力の１．３倍
の半分（６５％）である。また、対向したスリットのＲ
止まりＧ２の応力値も小さく、本実施の形態のスプリン
グは金属疲労破壊しにくい形状であるといえる。
【００２５】次に本発明の第２の実施の形態のスラスト
軸受けのスプリングを図８を参照して説明する。すなわ
ち、円柱形状したバネ鋼からなる柱状体に対して、軸方
向に２対の直交した平行のスリット８が機械加工や放電
加工等で形成されており、所定の熱処理を行った後、上
下端面を研削で平行加工されている。この実施の形態に
おいても、円柱の高さＨに対するスリット深さＬ１とス
リット幅ＷとスリットピッチＰを調整することによって
任意のバネ定数を得ることができ、スリット数を調整す
ることによってもバネ定数を変更することが可能であ
る。また、平行スリットが直交していることから面圧分
布が均一化される。
軸受けのスプリングを図８を参照して説明する。すなわ
ち、円柱形状したバネ鋼からなる柱状体に対して、軸方
向に２対の直交した平行のスリット８が機械加工や放電
加工等で形成されており、所定の熱処理を行った後、上
下端面を研削で平行加工されている。この実施の形態に
おいても、円柱の高さＨに対するスリット深さＬ１とス
リット幅ＷとスリットピッチＰを調整することによって
任意のバネ定数を得ることができ、スリット数を調整す
ることによってもバネ定数を変更することが可能であ
る。また、平行スリットが直交していることから面圧分
布が均一化される。
【００２６】次に本発明の第３の実施の形態のスラスト
軸受けのスプリングを図９を参照して説明する。すなわ
ち、円柱形状したバネ鋼からなる柱状体に対して、軸方
向に複数箇所、スラスト力方向に一定の角度θを持つ平
行するスリット８が機械加工や放電加工等で形成されて
おり、所定の熱処理を行った後、上下端面を研削で平行
加工されている。この実施の形態においても、円柱の高
さＨに対するスリット深さＬ１とスリット幅Ｗとスリッ
トピッチＰを調整することにより任意のバネ定数を得る
ことができ、第１の実施の形態同様にスリット数を調整
することによってもバネ定数を変更することが可能であ
る。さらに本実施の形態においてはスリット角θを変え
ることによってもバネ定数の微調整が可能である。
軸受けのスプリングを図９を参照して説明する。すなわ
ち、円柱形状したバネ鋼からなる柱状体に対して、軸方
向に複数箇所、スラスト力方向に一定の角度θを持つ平
行するスリット８が機械加工や放電加工等で形成されて
おり、所定の熱処理を行った後、上下端面を研削で平行
加工されている。この実施の形態においても、円柱の高
さＨに対するスリット深さＬ１とスリット幅Ｗとスリッ
トピッチＰを調整することにより任意のバネ定数を得る
ことができ、第１の実施の形態同様にスリット数を調整
することによってもバネ定数を変更することが可能であ
る。さらに本実施の形態においてはスリット角θを変え
ることによってもバネ定数の微調整が可能である。
【００２７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のスラスト
軸受けのスプリングは、バネ材からなる柱状体にスリッ
トを形成し、スリット数、スリット長さ、スリット幅、
スリットピッチ、スリット角の少なくともいずれか一つ
を調整することにより所定の値のバネ定数を得ることが
可能であり、せん断応力が小さく、従来のものとほぼ同
じ寸法で高い剛性を有するスラスト軸受けのスプリング
を提供することができる。
軸受けのスプリングは、バネ材からなる柱状体にスリッ
トを形成し、スリット数、スリット長さ、スリット幅、
スリットピッチ、スリット角の少なくともいずれか一つ
を調整することにより所定の値のバネ定数を得ることが
可能であり、せん断応力が小さく、従来のものとほぼ同
じ寸法で高い剛性を有するスラスト軸受けのスプリング
を提供することができる。
【図１】本発明の第１の実施の形態のスラスト軸受けの
スプリングを示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図。
スプリングを示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図。
【図２】上記第１の実施の形態のスラスト軸受けのスプ
リングにおける梁部板厚とバネ定数の関係を示す図。
リングにおける梁部板厚とバネ定数の関係を示す図。
【図３】上記第１の実施の形態のスラスト軸受けのスプ
リングにおける直径残り寸法とバネ定数の関係を示す
図。
リングにおける直径残り寸法とバネ定数の関係を示す
図。
【図４】上記第１の実施の形態のスラスト軸受けのスプ
リングにおける梁部板厚をパラメータとして直径の残り
寸法とバネ定数の関係を示す図。
リングにおける梁部板厚をパラメータとして直径の残り
寸法とバネ定数の関係を示す図。
【図５】上記第１の実施の形態のスラスト軸受けのスプ
リングにおけるスリット底Ｒ寸法とスリット底応力の関
係を示す図。
リングにおけるスリット底Ｒ寸法とスリット底応力の関
係を示す図。
【図６】上記第１の実施の形態のスラスト軸受けのスプ
リングにおける荷重−変位線図。
リングにおける荷重−変位線図。
【図７】上記第１の実施の形態のスラスト軸受けのスプ
リングにおける荷重−応力線図。
リングにおける荷重−応力線図。
【図８】本発明の第２の実施の形態のスラスト軸受けの
スプリングを示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図。
スプリングを示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図。
【図９】本発明の第３の実施の形態のスラスト軸受けの
スプリングを示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図。
スプリングを示し、（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図。
【図１０】竪型回転機のスラスト軸受けの断面図。
【図１１】従来のスラスト軸受けのスプリングを示し、
（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図。
（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図。
【図１２】従来のスラスト軸受けのスプリングの荷重−
変位線図。
変位線図。
【図１３】従来のスラスト軸受けのスプリングの荷重−
応力線図。
応力線図。
１…回転軸、２…スラストカラー、３…回転板、４…ベ
アリングブラケット、５…スプリング、６…静止板、７
…油槽、８…スリット、９…梁部、Ｃ…面取り、ｄ，ｄ
１…スプリング外径、ｄ２…スプリング内径、Ｈ…スプ
リング高さ、Ｌ１…スリット深さ、Ｌ２…直径の残り寸
法、Ｐ…スリットピッチ、ｔ…梁部厚さ、Ｗ…スリット
幅、θ…スリット角。
アリングブラケット、５…スプリング、６…静止板、７
…油槽、８…スリット、９…梁部、Ｃ…面取り、ｄ，ｄ
１…スプリング外径、ｄ２…スプリング内径、Ｈ…スプ
リング高さ、Ｌ１…スリット深さ、Ｌ２…直径の残り寸
法、Ｐ…スリットピッチ、ｔ…梁部厚さ、Ｗ…スリット
幅、θ…スリット角。
フロントページの続き
(72)発明者 柴田 千里
神奈川県横浜市鶴見区末広町２丁目４番地
株式会社東芝京浜事業所内
(72)発明者 齋藤 雄二
神奈川県横浜市鶴見区末広町２丁目４番地
株式会社東芝京浜事業所内
Ｆターム(参考） 3J011 AA20 BA08 KA03 MA12 NA02
3J059 AE10 BA04 BB04 GA50
5H607 AA00 BB01 BB02 BB25 CC01
DD03 DD16 GG03 GG09 GG25
JJ08 KK08 KK10
Claims (4)
- 【請求項１】 バネ材からなる柱状体の側面に前記柱状
体の軸と直角または所定の角度をもって複数の平行なス
リットを形成し、前記柱状体の軸に直交する端面でスラ
スト軸受けの静止板を支持することを特徴とするスラス
ト軸受けのスプリング。 - 【請求項２】 複数のスリットは相互に直交して形成さ
れていることを特徴とする請求項１記載のスラスト軸受
けのスプリング。 - 【請求項３】 スリット深さをスプリング外径の５５％
から７５％としたことを特徴とする請求項１記載のスラ
スト軸受けのスプリング。 - 【請求項４】 スプリング高さに対するスリット幅、ス
リット数、スリットピッチ、スリット深さおよびスリッ
ト角の少なくともいずれか一つを調整することによって
所定のバネ定数を得ることを特徴とする請求項１記載の
スラスト軸受けのスプリングの設計方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001235008A JP2003049827A (ja) | 2001-08-02 | 2001-08-02 | スラスト軸受けのスプリングおよびその設計方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001235008A JP2003049827A (ja) | 2001-08-02 | 2001-08-02 | スラスト軸受けのスプリングおよびその設計方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003049827A true JP2003049827A (ja) | 2003-02-21 |
Family
ID=19066520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001235008A Pending JP2003049827A (ja) | 2001-08-02 | 2001-08-02 | スラスト軸受けのスプリングおよびその設計方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003049827A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006349178A (ja) * | 2005-06-17 | 2006-12-28 | Sandvik Intellectual Property Ab | ロールと、ロール用のスプリング |
| JP2012233594A (ja) * | 2012-08-24 | 2012-11-29 | Ihi Corp | 回転機械支持装置とこれを用いた振動特性計測方法 |
-
2001
- 2001-08-02 JP JP2001235008A patent/JP2003049827A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006349178A (ja) * | 2005-06-17 | 2006-12-28 | Sandvik Intellectual Property Ab | ロールと、ロール用のスプリング |
| JP2012233594A (ja) * | 2012-08-24 | 2012-11-29 | Ihi Corp | 回転機械支持装置とこれを用いた振動特性計測方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0927831B1 (en) | Compliant foil fluid film radial bearing | |
| JP3101467B2 (ja) | 工作物の表面を精密加工する方法 | |
| WO1998038434A1 (en) | Dynamic pressure pneumatic bearing structure and optical deflection scanner employing the structure | |
| DE2833503A1 (de) | Radiallager | |
| CN105518323A (zh) | 推力轴承 | |
| EP0068387A1 (en) | Fluid foil bearing | |
| KR100730424B1 (ko) | 동압 베어링용 축, 동압 베어링 및 이 축의 제조 방법 | |
| CA2286085C (en) | Dynamic crown control back-up roll assembly | |
| EP2862658A1 (en) | Method for manufacturing compressor impeller and compressor impeller | |
| US20090214304A1 (en) | Helical milling cutter | |
| JP2003049827A (ja) | スラスト軸受けのスプリングおよびその設計方法 | |
| KR0185739B1 (ko) | 동 압력 기체 베어링 구조 | |
| JP2006189155A (ja) | 流体動圧軸受システム | |
| JPH1068418A (ja) | 焼結含油動圧ベアリング | |
| DE69528281T2 (de) | Hochgeschwindigkeitsrotoranordnung | |
| DE102018216520A1 (de) | Foliengaslagervorrichtung zum Lagern eines Rotors sowie Verfahren und Verwendung | |
| JP2016129921A (ja) | 回転テーブル | |
| JP2001027224A (ja) | 動圧気体軸受 | |
| JP4299625B2 (ja) | フォイル式流体軸受 | |
| WO2020054142A1 (ja) | すべり軸受 | |
| JP5959856B2 (ja) | 直動案内ユニット | |
| CN1849460A (zh) | 自调心滚子轴承及其加工方法 | |
| JP2000002233A (ja) | 動圧気体軸受およびその製造方法 | |
| CN109980812B (zh) | 一种转子结构及电磁轴承和电磁加载装置 | |
| KR200177723Y1 (ko) | 마이크로 포켓을 구비한 공기 동압 베어링 장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| RD04 | Notification of resignation of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7424 Effective date: 20060818 |
|
| RD02 | Notification of acceptance of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7422 Effective date: 20070301 |