JP2003049246A - Welded steel pipe having excellent hydroforming property and production method therefor - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a welded steel pipe which has excellent hydroforming properties, and to provide its production method. SOLUTION: A welded steel pipe having a composition containing, by mass, 0.05 to 0.3% C, <=20.% Si, >1.5 to 5.0% Mn, <=0.1% P, <=0.01% S, <=0.1% Al, <=0.3% Ti, <=0.01% N, <=0.1% Nb and <=0.1% Cr is used as a steel pipe stock, and is heated or soaked. The steel pipe is thereafter subjected to reduction rolling at a cumulative reduction ratio of >=35% and at a rolling finishing temperature of 500 to 900 deg.C. Thus, the welded steel pipe having a tensile strength of >=780 MPa, n×r of >=0.15 and excellent hydroforming properties is obtained. In the reduction rolling, the cumulative reduction ratio in the temperature range of the Ar3 transformation point or below is preferably controlled to >=20%.

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車の構造部材
や足回り部材などの使途に好適な溶接鋼管に係り、とく
にハイドロフォーミングにおける加工性（ハイドロフォ
ーミング性）の改善に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a welded steel pipe suitable for use as a structural member or an underbody member of an automobile, and more particularly to improving workability in hydroforming (hydroforming property).

【０００２】[0002]

【従来の技術】自動車用の構造部材として、種々の断面
形状をもつ中空部材が使用されている。従来、このよう
な中空部材の製造方法としては、鋼板のプレス加工によ
って成形した部品同士をスポット溶接で接合して製造す
る方法が採用されてきた。しかし、最近、自動車の構造
部材用中空部材には、衝突時のより高い衝撃吸収能を有
することが要求され、このため一層高強度化された素材
が使用されるようになっている。このため、従来のプレ
ス成形による方法では、成形欠陥のない、また成形品の
形状・寸法精度に優れた部材を製造することが次第に困
難になってきている。Hollow members having various cross-sectional shapes are used as structural members for automobiles. Conventionally, as a method of manufacturing such a hollow member, a method of joining parts formed by press working of steel plates by spot welding and manufacturing them has been adopted. However, recently, hollow members for structural members of automobiles have been required to have a higher shock absorbing capacity at the time of collision, and therefore, materials having higher strength have been used. For this reason, it has become increasingly difficult to manufacture a member having no molding defect and excellent in shape and dimensional accuracy of a molded product by the conventional press molding method.

【０００３】このような問題を解決するための新しい成
形方法として、最近、ハイドロフォーミングが注目され
ている。ハイドロフォーミングは、鋼管の内部に高圧液
体を注入して所望形状の部材に成形する成形方法であ
り、鋼管の断面寸法を拡管加工などにより変化させて、
複雑な形状の部材を一体成形でき、強度・剛性を高める
機能をもつ優れた成形法である。Hydroforming has recently attracted attention as a new molding method for solving such problems. Hydroforming is a molding method in which a high-pressure liquid is injected into a steel pipe to form a member having a desired shape, and the cross-sectional dimension of the steel pipe is changed by pipe expansion processing, etc.
This is an excellent molding method that can integrally mold members with complicated shapes and has the function of increasing strength and rigidity.

【０００４】ところで、このハイドロフォーミングに供
される鋼管としては、容易に強度が得られ、かつ安価で
あるＣ：0.10〜0.20質量％の低、中炭素鋼板からなる電
縫鋼管が用いられることが多かった。しかしながら、こ
のような中、低炭素鋼板からなる電縫鋼管にハイドロフ
ォーミングを施すと、電縫鋼管の加工性がよくないため
に、十分な拡管を行うことができないという問題があっ
た。By the way, as a steel pipe used for this hydroforming, an electric resistance welded steel pipe made of a low-medium carbon steel sheet of C: 0.10 to 0.20% by mass, which can easily obtain strength and is inexpensive, is used. There were many. However, when hydroforming is performed on an electric resistance welded steel pipe made of such a low carbon steel sheet, there is a problem that the electric resistance welded steel pipe cannot be expanded sufficiently because the workability of the electric resistance welded steel pipe is poor.

【０００５】このような問題に対し、電縫鋼管の加工性
を高めるために、素材として、炭素量を著しく低減した
極低炭素鋼板を用いることが考えられる。しかし、極低
炭素電縫鋼管の場合には、ハイドロフォーミング性はよ
いものの、鋼管製造時の溶接熱により、シーム部近傍の
結晶粒が粗大化して軟化するため、拡管時の変形がシー
ム部近傍に局部的に集中して、素材が持つ高延性を十分
に発揮できないという問題がある。このため、ハイドロ
フォーミングに十分耐えられる素材特性とシーム部品質
を有する溶接鋼管が強く要望されている。In order to improve the workability of the electric resistance welded steel pipe, it is conceivable to use an extremely low carbon steel sheet having a significantly reduced carbon content as a raw material in order to solve such problems. However, in the case of ultra-low carbon ERW steel pipe, although the hydroforming property is good, the welding heat at the time of manufacturing the steel pipe coarsens and softens the crystal grains in the vicinity of the seam, so the deformation during pipe expansion is near the seam. There is a problem that the high ductility of the material cannot be fully exerted by concentrating locally. Therefore, there is a strong demand for a welded steel pipe having material properties and seam portion quality that can sufficiently withstand hydroforming.

【０００６】[0006]

【発明の解決しようとする課題】本発明は、上記した従
来技術の問題点に鑑みてなされたものであり、厳しいハ
イドロフォーミング成形にも耐えられる、ハイドロフォ
ーミング性に優れた溶接鋼管およびその製造を提案する
ことを目的とする。なお、本発明の溶接鋼管の目標特性
は、引張強さＴＳが780MPa以上、ｎ値とｒ値の積、ｎ×
ｒが0.15以上とする。DISCLOSURE OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and a welded steel pipe excellent in hydroforming and capable of withstanding severe hydroforming, and its production. The purpose is to propose. The target characteristics of the welded steel pipe of the present invention are that the tensile strength TS is 780 MPa or more, the product of n value and r value, n ×
r should be 0.15 or more.

【０００７】本発明の溶接鋼管のさらに具体的な目標特
性は、引張強さＴＳが780MPa以上好ましくは980MPa以
下、ｎ値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.22以上、好ましくはｎ
値が0.15以上あるいはｒ値が1.5 以上とし、また、引張
強さＴＳが980MPa超え、ｎ値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.15
以上好ましくはｎ値が0.10以上あるいはｒ値が1.0 以上
とする。More specific target characteristics of the welded steel pipe of the present invention are that the tensile strength TS is 780 MPa or more, preferably 980 MPa or less, the product of n value and r value, n × r is 0.22 or more, preferably n.
The value is 0.15 or more or the r value is 1.5 or more, the tensile strength TS exceeds 980 MPa, the product of the n value and the r value, n × r is 0.15.
More preferably, the n value is 0.10 or more or the r value is 1.0 or more.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記した
課題を達成するために、溶接鋼管の組成、製造方法につ
いて鋭意検討した。その結果、Ｃ含有量を0.05〜0.2 質
量％の範囲とし、目標特性に応じ主としてMn含有量を変
化した溶接鋼管に、累積縮径率が35％以上、圧延終了温
度が500 〜900 ℃の絞り圧延を施すことにより、ｎ値と
ｒ値の積（ｎ×ｒ）が増加し、ハイドロフォーミング性
が向上するという知見を得た。Means for Solving the Problems In order to achieve the above-mentioned objects, the present inventors diligently studied the composition of a welded steel pipe and the manufacturing method. As a result, a welded steel pipe having a C content in the range of 0.05 to 0.2 mass% and a Mn content mainly changed according to the target characteristics was drawn with a cumulative reduction ratio of 35% or more and a rolling end temperature of 500 to 900 ° C. It was found that the rolling increases the product of the n value and the r value (n × r) and improves the hydroforming property.

【０００９】本発明は、上記した知見に基づき、さらに
検討を加えて完成されたものである。すなわち、本発明
の要旨は次のとおりである。 （１）質量％で、Ｃ：0.05〜0.3 ％、Si：2.0 ％以下、
Mn：1.5 ％超え5.0 ％以下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｓ：0.01
％以下、Cr：0.1 ％以下、Al：0.1 ％以下、Nb：0.1 ％
以下、Ti：0.3 ％以下、Ｎ：0.01％以下を含み、残部Fe
および不可避的不純物からなる組成を有する溶接鋼管で
あって、引張強さＴＳが780MPa以上、ｎ値とｒ値の積、
ｎ×ｒが0.15以上、であることを特徴とするハイドロフ
ォーミング性に優れた溶接鋼管。 （２）（１）において、前記組成を、質量％で、Ｃ：0.
05〜0.3 ％、Si：2.0 ％以下、Mn：1.5 ％超え2.0 ％以
下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｓ：0.01％以下、Cr：0.1％以
下、Al：0.1 ％以下、Nb：0.1 ％以下、Ti：0.1 〜0.3
％、Ｎ：0.01％以下を含み、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成とし、前記引張強さＴＳが780MPa以上98
0MPa以下、前記ｎ値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.22以上、で
あることを特徴とする溶接鋼管。 （３）（２）において、前記ｎ値が0.15以上あるいは前
記ｒ値が1.5 以上であることを特徴とする溶接鋼管。 （４）（２）または（３）において、前記組成に加えて
さらに、次Ａ群またはＢ群 Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以
下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２種以上 Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下のうちの１種
または２種 のうちの１群または２群を含有することを特徴とする溶
接鋼管。 （５）（１）において、前記組成を、質量％で、Ｃ：0.
05〜0.3 ％、Si：2.0 ％以下、Mn：2.0 ％超え5.0 ％以
下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｓ：0.01％以下、Cr：0.1％以
下、Al：0.1 ％以下、Nb：0.1 ％以下、Ti：0.1 ％以
下、Ｎ：0.01％以下を含み、残部Feおよび不可避的不純
物からなる組成とし、前記引張強さＴＳが980MPa超え、
前記ｎ値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.15以上であることを特
徴とする溶接鋼管。 （６）（５）において、前記ｎ値が0.10以上あるいは前
記ｒ値が1.0 以上であることを特徴とする溶接鋼管。 （７）（５）または（６）において、前記組成に加えて
さらに、次Ａ群またはＢ群 Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以
下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２種以上 Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下のうちの１種
または２種 のうちの１群または２群を含有することを特徴とする溶
接鋼管。 （８）質量％で、Ｃ：0.05〜0.3 ％、Si：2.0 ％以下、
Mn：1.5 ％超え5.0 ％以下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｓ：0.01
％以下、Cr：0.1 ％以下、Al：0.1 ％以下、Nb：0.1 ％
以下、Ti：0.3 ％以下、Ｎ：0.01％以下を含み、残部Fe
および不可避的不純物からなる組成を有する溶接鋼管を
素材鋼管として、該素材鋼管に加熱処理または均熱処理
を施したのち、累積縮径率：35％以上で、 圧延終了温
度：500 〜900 ℃とする絞り圧延を施すことを特徴とす
る引張強さＴＳが780MPa以上、ｎ値とｒ値の積、ｎ×ｒ
が0.15以上、を有するハイドロフォーミング性に優れた
溶接鋼管の製造方法。 （９）（８）において、前記絞り圧延を、Ａr₃変態点以
下の温度域における累積縮径率が20％以上の絞り圧延と
することを特徴とする溶接鋼管の製造方法。 （１０）（８）または（９）において、前記組成が、質
量％で、Ｃ：0.05〜0.3％、Si：2.0 ％以下、Mn：1.5
％超え2.0 ％以下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｓ：0.01％以下、
Cr：0.1 ％以下、Al：0.1 ％以下、Nb：0.1 ％以下、T
i：0.1 〜0.3 ％、Ｎ：0.01％以下を含有する組成と
し、前記引張強さＴＳが780MPa以上980MPa以下、前記ｎ
値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.22以上であることを特徴とす
る溶接鋼管の製造方法。 （１１）（１０）において、前記組成に加えてさらに、
次Ａ群またはＢ群 Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以
下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２種以上 Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下のうちの１種
または２種 のうちの１群または２群を含有することを特徴とする溶
接鋼管の製造方法。 （１２）（８）または（９）において、前記組成が、質
量％で、Ｃ：0.05〜0.3％、Si：2.0 ％以下、Mn：2.0
％超え5.0 ％以下、Ｐ：0.1 ％以下、Ｓ：0.01％以下、
Cr：0.1 ％以下、Al：0.1 ％以下、Nb：0.1 ％以下、T
i：0.1 ％以下、 Ｎ：0.01％以下を含有する組成とし、
前記引張強さＴＳが980MPa超え、前記ｎ値とｒ値の積、
ｎ×ｒが0.15以上を有することを特徴とする溶接鋼管の
製造方法。 （１３）（１２）において、前記組成に加えてさらに、
次Ａ群またはＢ群 Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以
下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２種以上 Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下のうちの１種
または２種 のうちの１群または２群を含有することを特徴とする溶
接鋼管の製造方法。The present invention has been completed by further studies based on the above findings. That is, the gist of the present invention is as follows. (1) In mass%, C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less,
Mn: more than 1.5% and 5.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01
% Or less, Cr: 0.1% or less, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1%
Below, Ti: 0.3% or less, N: 0.01% or less, balance Fe
And a welded steel pipe having a composition consisting of inevitable impurities, having a tensile strength TS of 780 MPa or more, a product of n value and r value,
Welded steel pipe with excellent hydroforming properties, characterized in that n × r is 0.15 or more. (2) In (1), the composition is C: 0.
05 to 0.3%, Si: 2.0% or less, Mn: more than 1.5% and 2.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Cr: 0.1% or less, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1-0.3
%, N: 0.01% or less, the balance Fe and unavoidable impurities, and the tensile strength TS is 780 MPa or more and 98
A welded steel pipe, wherein the product of the n value and the r value, n × r, is 0.22 or more, 0 MPa or less. (3) The welded steel pipe according to (2), wherein the n value is 0.15 or more or the r value is 1.5 or more. (4) In (2) or (3), in addition to the above composition, the following A group or B group A group: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% Welded steel pipe characterized by containing 1 or 2 or more of the following, Group B: Ca: 0.02% or less, REM: 0.02% or less, and 1 or 2 of 1 or 2 . (5) In (1), the composition is C: 0.
05 to 0.3%, Si: 2.0% or less, Mn: 2.0% to 5.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Cr: 0.1% or less, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1% or less, N: 0.01% or less, the balance Fe and inevitable impurities, the tensile strength TS exceeds 980 MPa,
A welded steel pipe characterized in that the product of the n value and the r value, n × r, is 0.15 or more. (6) The welded steel pipe according to (5), wherein the n value is 0.10 or more or the r value is 1.0 or more. (7) In (5) or (6), in addition to the above composition, the following A group or B group A group: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% Welded steel pipe characterized by containing 1 or 2 or more of the following, Group B: Ca: 0.02% or less, REM: 0.02% or less, and 1 or 2 of 1 or 2 . (8) In mass%, C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less,
Mn: more than 1.5% and 5.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01
% Or less, Cr: 0.1% or less, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1%
Below, Ti: 0.3% or less, N: 0.01% or less, balance Fe
And a welded steel pipe having a composition consisting of unavoidable impurities is used as a raw steel pipe, and after the raw steel pipe is subjected to heat treatment or soaking, the cumulative diameter reduction ratio is 35% or more, and the rolling end temperature is 500 to 900 ° C. Tensile strength TS is 780MPa or more, product of n value and r value, n × r
Of 0.15 or more, and a method for producing a welded steel pipe having excellent hydroforming properties. (9) The method for producing a welded steel pipe according to (8), wherein the reduction rolling is a reduction rolling having a cumulative reduction rate of 20% or more in a temperature range of Ar ₃ transformation point or lower. (10) In (8) or (9), the composition is C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less and Mn: 1.5% by mass.
% Over 2.0%, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less,
Cr: 0.1% or less, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, T
i: 0.1 to 0.3%, N: 0.01% or less, the tensile strength TS is 780 MPa or more and 980 MPa or less, and the n is
A method for manufacturing a welded steel pipe, characterized in that the product of the value and the r value, n × r, is 0.22 or more. (11) In (10), in addition to the above composition,
Next A group or B group A group: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% or less, one or more types, B group: Ca: 0.02% or less, REM: A method for producing a welded steel pipe, characterized in that it contains one or two groups of one or two of 0.02% or less. (12) In (8) or (9), the composition is C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less and Mn: 2.0 in mass%.
% Over 5.0%, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less,
Cr: 0.1% or less, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, T
i: 0.1% or less, N: 0.01% or less,
The tensile strength TS exceeds 980 MPa, the product of the n value and the r value,
A method for manufacturing a welded steel pipe, wherein n × r is 0.15 or more. (13) In (12), in addition to the above composition,
Next A group or B group A group: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% or less, one or more types, B group: Ca: 0.02% or less, REM: A method for producing a welded steel pipe, characterized in that it contains one or two groups of one or two of 0.02% or less.

【００１０】[0010]

【発明の実施の形態】まず、本発明の溶接鋼管の組成限
定理由について説明する。以下、組成に関する質量％は
単に％で記す。 Ｃ：0.05〜0.3 ％ Ｃは、鋼の強度増加に寄与する元素であるが、0.3 ％を
超えて過剰に含有すると成形性が低下する。一方、0.05
％未満の含有では、所望の引張強さを確保することがで
きにくくなるうえ、溶接時に結晶粒が粗大化する傾向を
示し、強度低下や不均一な変形の原因となる。このた
め、Ｃは0.05〜0.3 ％の範囲に限定した。なお、引張強
さが980MPa以下で優れた成形性を要求される場合は、0.
05〜0.20％とすることが好ましい。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION First, reasons for limiting the composition of the welded steel pipe of the present invention will be explained. In the following, mass% relating to the composition will be simply expressed as%. C: 0.05 to 0.3% C is an element that contributes to the increase in strength of steel, but if it is contained in excess of 0.3%, the formability decreases. On the other hand, 0.05
If the content is less than%, it becomes difficult to secure a desired tensile strength, and the crystal grains tend to become coarse during welding, which causes strength reduction and uneven deformation. Therefore, C is limited to the range of 0.05 to 0.3%. If the tensile strength is 980 MPa or less and excellent moldability is required, 0.
It is preferably set to 05 to 0.20%.

【００１１】Si：2.0 ％以下 Siは、鋼の強度を増加させる元素であり、本発明では0.
01％以上含有することが好ましいが、2.0 ％を超えて過
剰に含有すると、表面性状の顕著な悪化を招くうえ、延
性を低下させ、所要の限界拡管率LBR が得られず、ハイ
ドロフォーミング性が低下させる。このため、本発明で
はSiは2.0 ％以下に限定した。なお、好ましくは0.05％
以上1.6 ％以下である。なお、引張強さが980MPa超える
高強度の場合には、Siは0.1 ％以上1.5 ％以下とするこ
とが好ましい。より好ましくは1.0 ％以下である。Si: 2.0% or less Si is an element that increases the strength of steel.
It is preferable that the content is 01% or more, but if it exceeds 2.0% and is excessively contained, not only the surface quality deteriorates remarkably, but also the ductility decreases, the required limit expansion ratio LBR cannot be obtained, and the hydroforming property is deteriorated. Lower. Therefore, in the present invention, Si is limited to 2.0% or less. In addition, preferably 0.05%
It is above 1.6%. When the tensile strength is high, exceeding 980 MPa, Si is preferably 0.1% or more and 1.5% or less. It is more preferably 1.0% or less.

【００１２】Mn：1.5 ％超え5.0 ％以下 Mnは、表面性状および溶接性を低下させることなく、強
度を向上させる元素であり、所望の強度を確保するため
に、本発明では1.5 ％超え含有する。一方、5.0 ％を超
えて含有すると、本発明の製造条件範囲内で縮径圧延を
行っても所望のｒ値が得られず、ハイドロフォーミング
時の限界拡管率LBR が低下し、ハイドロフォーミング性
が低下する。このため、Mnは1.5 ％超え5.0 ％以下に限
定した。Mn: more than 1.5% and 5.0% or less Mn is an element that improves the strength without lowering the surface properties and weldability, and in the present invention, it is contained in an amount of more than 1.5% in order to secure the desired strength. . On the other hand, if the content is more than 5.0%, the desired r value cannot be obtained even if the diameter reduction rolling is performed within the manufacturing condition range of the present invention, the critical expansion ratio LBR during hydroforming is lowered, and the hydroforming property is deteriorated. descend. Therefore, Mn is limited to more than 1.5% and 5.0% or less.

【００１３】なお、引張強さが980MPa以下の場合には、
3.0 ％を超えて含有すると、本発明の製造条件範囲内で
縮径圧延を行っても所望のｒ値が得られず、ハイドロフ
ォーミング時の限界拡管率LBR が低下するため、Mnは1.
5 ％超え3.0 ％以下に限定することが好ましい。また、
引張強さが980MPaを超える高強度の場合には、Mnは2.0
％超え5.0 ％以下に限定することが好ましい。なお、よ
り好ましくは 2.0％以上 3.5％以下である。When the tensile strength is 980 MPa or less,
If the content exceeds 3.0%, the desired r value cannot be obtained even if the diameter reduction rolling is carried out within the manufacturing condition range of the present invention, and the limit expansion ratio LBR during hydroforming decreases, so Mn is 1.
It is preferable to limit the content to more than 5% and 3.0% or less. Also,
When the tensile strength is higher than 980 MPa, Mn is 2.0.
It is preferable to limit the amount to more than 5.0% and less than 5.0%. It is more preferably 2.0% or more and 3.5% or less.

【００１４】Ｐ：0.1 ％以下 Ｐは、強度の増加に有用な元素である。0.01％以上の含
有で効果が顕著となるが、0.1 ％を超えて含有すると溶
接性が顕著に劣化する。このため、本発明ではＰは0.1
％以下に限定した。なお、Ｐによる強化をさほど必要と
しない場合や溶接性が問題となる場合には、0.05％以下
とすることが望ましい。P: 0.1% or less P is an element useful for increasing strength. If the content is 0.01% or more, the effect becomes remarkable, but if the content exceeds 0.1%, the weldability is significantly deteriorated. Therefore, in the present invention, P is 0.1
% Or less. It should be noted that if the strengthening with P is not required so much or the weldability becomes a problem, it is desirable to set it to 0.05% or less.

【００１５】Ｓ：0.01％以下 Ｓは、鋼中で非金属介在物として存在するが、この非金
属介在物を起点としてハイドロフォーミング時に鋼管が
破断（バースト）する場合があり、ハイドロフォーミン
グ性が低下する。このため、Ｓはできるかぎり低減する
ことが好ましいが、0.01％以下に低減すれば、ハイドロ
フォーミング性低下に対する影響は少なくなるため、Ｓ
は0.01％以下に限定した。なお、更なるハイドロフォー
ミング性向上の観点から、0.003 ％以下とすることが好
ましく、さらに好ましくは0.0010％以下である。S: 0.01% or less S exists as non-metallic inclusions in steel, but the steel pipe may break (burst) at the time of hydroforming starting from these non-metallic inclusions, and the hydroforming property deteriorates. To do. For this reason, it is preferable to reduce S as much as possible, but if it is reduced to 0.01% or less, the influence on the decrease in hydroforming property is reduced.
Was limited to 0.01% or less. From the viewpoint of further improving the hydroforming property, it is preferably 0.003% or less, more preferably 0.0010% or less.

【００１６】Al：0.1 ％以下 Alは、脱酸剤として作用するとともに、結晶粒の粗大化
を抑制する有用な元素であり、0.01％以上含有すること
が望ましい。しかし、0.1 ％を超えて含有すると、酸化
物系介在物量が増加し清浄度が低下する。このため、Al
は0.1 ％以下に限定した。なお、ハイドロフォーミング
時の割れの起点となる介在物を少なくするるという観点
から、0.05％以下とすることが好ましい。Al: 0.1% or less Al is a useful element that acts as a deoxidizing agent and suppresses coarsening of crystal grains, and it is desirable to contain 0.01% or more. However, if the content exceeds 0.1%, the amount of oxide inclusions increases and the cleanliness decreases. Therefore, Al
Was limited to 0.1% or less. The content is preferably 0.05% or less from the viewpoint of reducing inclusions that are the starting points of cracks during hydroforming.

【００１７】Ｎ：0.01％以下 Ｎは、Alと結合して結晶粒を微細化する元素であり、こ
のためには0.001 ％以上含有することが望ましいが、0.
01％を超えて含有すると、延性を劣化させる。このた
め、Ｎは0.01％以下に限定した。 Cr：0.1 ％以下 Crは、強度を増加させ、耐食性を向上させる元素であ
り、このような効果は0.01以上の含有で顕著となるた
め、0.01％以上含有することが好ましい。一方、0.1 ％
を超える過剰の含有は、 延性、 溶接性を劣化させる。こ
のため、本発明では、Crは0.1 ％以下に限定した。N: 0.01% or less N is an element that combines with Al to refine the crystal grains, and for this purpose, it is desirable to contain 0.001% or more.
If the content exceeds 01%, the ductility deteriorates. Therefore, N is limited to 0.01% or less. Cr: 0.1% or less Cr is an element that increases strength and improves corrosion resistance. Since such an effect becomes remarkable when the content is 0.01 or more, it is preferable to contain 0.01% or more. On the other hand, 0.1%
If it is contained in excess, the ductility and weldability deteriorate. Therefore, in the present invention, Cr is limited to 0.1% or less.

【００１８】Nb：0.1 ％以下、 Nbは、少量の含有で結晶粒の微細化、強度の増加に有効
に寄与する元素である。このような効果は、0.01％以上
の含有で顕著に認められる。しかし、0.1 ％を超えて含
有すると、鋼の熱間変形抵抗が増加し、製造性が阻害さ
れるとともに、延性が低下する。このため、Nbは0.1 ％
以下に限定した。Nb: 0.1% or less, Nb is an element that effectively contributes to the refinement of crystal grains and the increase of strength when contained in a small amount. Such an effect is noticeable when the content is 0.01% or more. However, if the content exceeds 0.1%, the hot deformation resistance of the steel increases, the manufacturability is impaired, and the ductility decreases. Therefore, Nb is 0.1%
Limited to:

【００１９】Ti：0.3 ％以下、 Tiは、Nbと同様に、結晶粒の微細化、強度の増加に有効
に寄与する元素であり、所望の強度を確保するために、
本発明では0.01％以上含有することが好ましい。しか
し、0.3 ％を超えて含有すると、強度が増加し、ハイド
ロフォーミング性が低下する。このため、Tiは0.3 ％以
下に限定した。なお、引張強さが980MPa以下の溶接鋼管
の場合には、Tiは0.1 ％以上積極的に含有することが好
ましいが、0.3 ％を超えて含有すると、強度が増加しす
ぎて、所望のｒ値が得られない。このため、引張強さが
980MPa以下の溶接鋼管の場合には、Tiは0.1 〜0.3 ％と
することが好ましい。Ti: 0.3% or less, Ti, like Nb, is an element that effectively contributes to the refinement of crystal grains and the increase in strength, and in order to secure a desired strength,
In the present invention, the content is preferably 0.01% or more. However, if the content exceeds 0.3%, the strength increases and the hydroforming property deteriorates. Therefore, Ti is limited to 0.3% or less. In the case of a welded steel pipe having a tensile strength of 980 MPa or less, it is preferable that Ti is positively contained in an amount of 0.1% or more, but if it is contained in an amount of more than 0.3%, the strength is excessively increased, and a desired r value is obtained. Can't get Therefore, the tensile strength is
In the case of welded steel pipe of 980 MPa or less, Ti is preferably 0.1 to 0.3%.

【００２０】引張強さが980MPa超える高強度の溶接鋼管
の場合には、Tiを0.1 ％超えて含有すると、強度が増加
し、ハイドロフォーミング性が低下するため、Tiは0.1
％以下とすることが好ましい。本発明では、上記した成
分組成に加えて、さらに、Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：
1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以下、Ｂ：0.01％以下のうちの
１種または２種以上、Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.
02％以下のうちの１種または２種、のうちの１群または
２群を含有することができる。In the case of a high-strength welded steel pipe having a tensile strength of more than 980 MPa, if Ti is contained in an amount of more than 0.1%, the strength increases and the hydroforming property decreases.
% Or less is preferable. In the present invention, in addition to the above-mentioned composition of components, Group A: Cu: 1.0% or less, Ni:
1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% or less, one or more, B group: Ca: 0.02% or less, REM: 0.0.
One or two of 02% or less and one or two of them can be contained.

【００２１】Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、
Mo：1.0 ％以下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２
種以上 Cu、Ni、Mo、Ｂは、いずれも延性を損なうことなく、強
度を向上させることができる有用な元素であり、必要に
応じ選択して含有できる。このような効果は、Cu、Ni、
Moで、それぞれ0.01％以上、Ｂで0.001 ％以上の含有で
顕著に認められる。一方、Cu、Ni、Moで1.0 ％を、Ｂで
0.01％を超えて含有しても効果が飽和し、含有量に見合
う効果が期待できず、経済的に不利になるほか、鋼の熱
間加工性および冷間加工性を低下させる。このため、C
u：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以下、
Ｂ：0.01％以下に限定することが好ましい。Group A: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less,
Mo: 1.0% or less, B: 0.01% or less, one or two
At least one of Cu, Ni, Mo, and B is a useful element that can improve the strength without impairing the ductility, and can be selected and contained as necessary. Such effects are
The content of Mo is 0.01% or more, and the content of B is 0.001% or more. On the other hand, Cu, Ni, and Mo are 1.0%, and B is 1.0%.
If the content exceeds 0.01%, the effect is saturated, the effect commensurate with the content cannot be expected, it is economically disadvantageous, and the hot workability and cold workability of steel are deteriorated. Therefore, C
u: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less,
B: It is preferably limited to 0.01% or less.

【００２２】Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下
のうちの１種または２種 Ca、REM は、いずれも非金属介在物の形態を球状とし、
ハイドロフォーミング性の向上に有効な元素であり、必
要に応じ選択して含有できる。このような効果は、Ca、
REM ともに0.0020％以上の含有で認められる。一方、0.
02％を超えて含有すると、介在物量が多くなりすぎて清
浄度が低下する。このため、Ca、REM ともに0.02％以下
にすることが好ましい。なお、Ca、REM の両者を併用す
る場合には合計量で0.03％以下とすることが好ましい。Group B: Ca: 0.02% or less, REM: 0.02% or less One or two types of Ca and REM, each of which has a non-metallic inclusion in a spherical shape,
It is an element effective in improving the hydroforming property, and can be selected and contained if necessary. Such effects are
REM content of 0.0020% or more is recognized. On the other hand, 0.
If the content exceeds 02%, the amount of inclusions becomes too large and the cleanliness decreases. Therefore, both Ca and REM are preferably 0.02% or less. When both Ca and REM are used together, the total amount is preferably 0.03% or less.

【００２３】上記した成分以外の残部はFeおよび不可避
的不純物である。上記した組成を有する、本発明の溶接
鋼管は、引張強さＴＳが780MPa以上の高強度を有し、さ
らに、ｎ値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.15以上と高くハイド
ロフォーミング加工性に優れた鋼管である。なお、本発
明の溶接鋼管は、好ましくは引張強さＴＳが780MPa以上
980MPa以下の高強度を有し、さらに、ｎ値とｒ値の積、
ｎ×ｒが0.22以上と高い、ハイドロフォーミング加工性
に優れた鋼管である。この強度レベルで、ｎ×ｒが0.22
未満では、所望のハイドロフォーミング性が満足されな
い。なお、ｎ値は0.15以上であることが、局部的な変形
をなくし、バーストを抑制する観点から好ましい。ま
た、変形時の板厚方向の歪を抑制し、バーストを抑制す
るという観点から、ｒ値は1.5 以上であることが好まし
い。The balance other than the above components is Fe and inevitable impurities. The welded steel pipe of the present invention having the above-mentioned composition has a high tensile strength TS of 780 MPa or more, and a product of n value and r value, n × r is 0.15 or more, which is high in hydroforming workability. Excellent steel pipe. The welded steel pipe of the present invention preferably has a tensile strength TS of 780 MPa or more.
It has a high strength of 980MPa or less, and the product of n value and r value,
A steel pipe with a high n × r of 0.22 or more and excellent hydroformability. N × r is 0.22 at this intensity level
If it is less than the desired value, the desired hydroforming property is not satisfied. It is preferable that the n value is 0.15 or more from the viewpoint of eliminating local deformation and suppressing burst. Further, from the viewpoint of suppressing strain in the plate thickness direction during deformation and suppressing burst, the r value is preferably 1.5 or more.

【００２４】また、本発明の溶接鋼管は、好ましくは、
引張強さＴＳが980MPa超えの高強度を有し、さらに、ｎ
値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.15以上と高い、ハイドロフォ
ーミング加工性 に優れた鋼管である。この強度レベル
で、ｎ×ｒが0.15未満では所望のハイドロフォーミング
性を満足することができない。なお、ｎ値は0.10以上で
あることが、局部的な変形をなくしバーストを抑制する
観点から好ましい。また、変形時の板厚方向の歪を抑制
し、バーストを抑制する観点から、ｒ値は 1.0以上であ
ることが好ましい。The welded steel pipe of the present invention is preferably
Tensile strength TS has high strength over 980MPa, and
It is a steel pipe with excellent hydroforming workability, with the product of the value and r value, n × r, being as high as 0.15 or more. At this strength level, if n × r is less than 0.15, the desired hydroforming property cannot be satisfied. The n value is preferably 0.10 or more from the viewpoint of eliminating local deformation and suppressing burst. Further, from the viewpoint of suppressing strain in the plate thickness direction during deformation and suppressing burst, the r value is preferably 1.0 or more.

【００２５】また、本発明の溶接鋼管は、引張強さＴＳ
と限界拡管率LBR との積、ＴＳ×LBR が、引張強さＴＳ
が780MPa以上980MPa以下の場合は15600MPa・％以上、引
張強さＴＳが980MPa超えの場合は14700MPa・％以上、を
有することが好ましい。引張強さが低いと衝突時のエネ
ルギー吸収能が小さく、一方、限界拡管率LBR が小さい
とハイドロフォーミングにより成形できる形状が限定さ
れる。この両者がバランスよく高くなることがハイドロ
フォーミング用材料として必要となる。The welded steel pipe of the present invention has a tensile strength TS.
And the limit expansion ratio LBR, TS × LBR is the tensile strength TS
When the tensile strength TS is 780 MPa or more and 980 MPa or less, it is preferably 15600 MPa ·% or more, and when the tensile strength TS is 980 MPa or more, it is preferably 14700 MPa ·% or more. If the tensile strength is low, the energy absorption capacity at the time of collision is low, while if the critical expansion ratio LBR is low, the shape that can be formed by hydroforming is limited. It is necessary for the material for hydroforming to have a high balance between the two.

【００２６】ここで、限界拡管率LBR とは、次式 LBR （％）＝（ｄ_max −ｄ_O ）／ｄ_O ×100 で定義されるものとする。ここで、ｄ_max はバースト
（破断）時の最大外径（mm）、ｄ₀ は試験前の外径（m
m）である。ｄ_max はバースト部分の周長を円周率πで
除した値である。なお、本発明における限界拡管率LBR
は、軸方向圧縮を付与した自由バルジ試験を実施して求
めた値とする。Here, the limit expansion ratio LBR is defined by the following equation: LBR (%) = (d _max −d _O ) / d _O × 100. Here, d _max is the maximum outer diameter (mm) at the time of burst (breaking), and d ₀ is the outer diameter before the test (m
m). d _max is a value obtained by dividing the perimeter of the burst portion by the circular constant π. The limit expansion ratio LBR in the present invention
Is a value obtained by performing a free bulge test with axial compression applied.

【００２７】自由バルジ試験は、例えば、図１に示され
る２つ割りの金型２ａ、２ｂを、図２に示す構成のハイ
ドロフォーミング加工装置を用いて、拡管を行うことに
より実施できる。図１は使用する金型の断面図である。
上部金型２ａ、下部金型２ｂはそれぞれ、長さ方向両端
側には、試験鋼管の外径ｄ_O に略等しい半筒状面で構成
される鋼管保持部３を有し、一方、長さ方向中央部に
は、径ｄ_C の半円筒状変形部４および傾斜角θ＝45°の
テーパ状変形部５とよりなる変形部６を有する。なお、
変形部６の長さｌ_c は鋼管の外径ｄ_O の２倍となってい
る。また、半円筒状変形部４の径ｄ_C は、鋼管の外径ｄ
_O の２倍程度あればよい。The free bulge test can be carried out, for example, by expanding the halves of the molds 2a and 2b shown in FIG. 1 by using the hydroforming apparatus having the configuration shown in FIG. FIG. 1 is a sectional view of a mold used.
Each of the upper die 2a and the lower die 2b has a steel pipe holding portion 3 composed of a semi-cylindrical surface substantially equal to the outer diameter d _O of the test steel pipe on both ends in the length direction, while At the central portion in the direction, there is a deformation portion 6 including a semi-cylindrical deformation portion 4 having a diameter d _C and a tapered deformation portion 5 having an inclination angle θ = 45 °. In addition,
The length l _c of the deformed portion 6 is twice the outer diameter d _O of the steel pipe. Further, the diameter d _C of the semi-cylindrical deformation portion 4 is the outer diameter d of the steel pipe.
_It should be about twice as much as _O.

【００２８】この上部金型２ａと下部金型２ｂとを使用
して、図２に示すように、鋼管保持部３に鋼管１が嵌ま
るように、試験鋼管１を挟み込む。この状態で、試験鋼
管１の両端から該試験鋼管１の内面側に、軸押シリンダ
７ａを介して水等の液体を供給して、液圧Ｐを付与し、
円形断面自由バルジ変形させ、バーストするまで自由バ
ルジ変形させる。そして、バースト（破断）した時の最
大外径ｄmax を測定する。Using the upper mold 2a and the lower mold 2b, the test steel pipe 1 is sandwiched so that the steel pipe 1 fits into the steel pipe holding portion 3 as shown in FIG. In this state, a liquid such as water is supplied from both ends of the test steel pipe 1 to the inner surface side of the test steel pipe 1 through the shaft pressing cylinder 7a to apply the hydraulic pressure P,
Circular section Free bulge deformation, free bulge deformation until burst. Then, the maximum outer diameter dmax at the time of bursting (breaking) is measured.

【００２９】なお、８は金型ホルダ、９はアウターリン
グであり、いずれも金型に鋼管を挟み込んだ状態に保持
しておくためのものである。なお、ハイドロフォーミン
グでは、管の両端を固定する場合と、管の両端から圧縮
力を加える場合（軸方向圧縮という）とがある。一般
に、軸方向圧縮の方が高い限界拡管率LBR を得ることが
可能であり、本発明においても、高い限界拡管率が得ら
れるよう、管の両端から圧縮力を適宜負荷するものとす
る。この圧縮力の負荷は、図２において、軸押シリンダ
７ａ、７ｂに対して軸方向に圧縮力Ｆを負荷することに
より実施できる。Numeral 8 is a die holder, and numeral 9 is an outer ring, both of which are for holding a steel pipe in a die. In hydroforming, there are cases where both ends of the tube are fixed and cases where a compressive force is applied from both ends of the tube (referred to as axial compression). In general, it is possible to obtain a higher limiting expansion ratio LBR by axial compression, and in the present invention, a compressive force is appropriately applied from both ends of the pipe so that a high limiting expansion ratio is obtained. The compression force can be applied by applying a compression force F in the axial direction to the shaft pressing cylinders 7a and 7b in FIG.

【００３０】次に、本発明溶接鋼管の製造方法について
説明する。本発明では、上記した組成を有する溶接鋼管
を素材鋼管として用いるが、この素材鋼管の製造手段は
とくに限定されない。帯鋼を、冷間あるいは温間（また
は熱間）でロール成形あるいは曲げ加工してオープン管
とし、該オープン管の両エッジ部を誘導加熱を利用し融
点以上に加熱しスクイズロールで衝合溶接する電気抵抗
溶接法、あるいは、オープン管の両エッジ部を誘導加熱
を利用し融点未満の固相圧接温度域に加熱しスクイズロ
ールで衝合圧接する固相圧接法、あるいは鍛接法、など
がいずれも好適に用いることができる。なお、素材鋼管
の製造に使用する帯鋼は、上記した組成の鋼を溶製した
後、連続鋳造法あるいは造塊−分塊法によりスラブし、
該スラブを、熱間圧延により熱延鋼板とするか、さらに
冷間圧延−焼鈍により冷延鋼板とした、熱間圧延鋼板、
あるいは冷間圧延鋼板が好適に利用できる。Next, a method for manufacturing the welded steel pipe of the present invention will be described. In the present invention, the welded steel pipe having the above-mentioned composition is used as the raw material steel pipe, but the manufacturing method of the raw material steel pipe is not particularly limited. Cold or warm (or hot) roll forming or bending of steel strip into an open tube, both edges of the open tube are heated above the melting point using induction heating and squeeze roll abutting welded The electrical resistance welding method, or the solid pressure welding method in which both edges of the open pipe are heated to a solid pressure welding temperature range below the melting point by using induction heating and squeeze roll is used for abutting pressure welding, or forging welding method is used. Can also be preferably used. The strip steel used in the production of the raw material steel pipe, after smelting the steel of the above composition, slab by the continuous casting method or the ingot-segmentation method,
The slab is a hot rolled steel sheet by hot rolling, or a cold rolled steel sheet by cold rolling-annealing, a hot rolled steel sheet,
Alternatively, a cold rolled steel plate can be preferably used.

【００３１】上記したような素材鋼管に、まず、加熱処
理または均熱処理を施す。素材鋼管に施す加熱処理の条
件は、とくに限定されないが、 700〜1100℃とすること
が、後述する絞り圧延条件を満足するために好ましい。
なお、素材鋼管の製造が温間または熱間で行われ、絞り
圧延に際し、充分な温度を保有している場合には、管温
度分布の均熱化のために均熱処理を施すのみで充分であ
る。素材鋼管の保有する温度が低い場合には加熱処理を
施すことはいうまでもない。First, the material steel pipe as described above is subjected to heat treatment or soaking. The condition of the heat treatment applied to the raw steel pipe is not particularly limited, but 700 to 1100 ° C. is preferable in order to satisfy the conditions for reduction rolling described later.
If the raw material steel pipe is manufactured warm or hot and it retains a sufficient temperature during the drawing rolling, it is sufficient to carry out a soaking treatment to make the pipe temperature distribution uniform. is there. It goes without saying that heat treatment is performed when the temperature of the raw steel pipe is low.

【００３２】加熱処理または均熱処理を施された素材鋼
管は、ついで絞り圧延を施される。絞り圧延は、累積縮
径率：35％以上とする。累積縮径率が35％未満では、ｎ
値、ｒ値の向上が望めず、加工性、ハイドロフォーミン
グ性が低下する。このため、本発明では累積縮径率を35
％以上に限定した。なお、累積縮径率の上限は偏肉率の
増大を抑制することおよび生産性の観点から95％とする
ことが好ましい。なおより好ましくは35〜90％である。
また、更なるｒ値向上の観点からは、フェライト域にて
高い縮径率で絞り圧延を施し、圧延集合組織を発達させ
ることが肝要となる。そのため、Ａr₃変態点以下の温度
域における累積縮径率を20％以上とすることが好まし
い。The material steel pipe which has been subjected to the heat treatment or soaking is then subjected to squeeze rolling. The reduction rolling shall have a cumulative reduction ratio of 35% or more. If the cumulative reduction ratio is less than 35%, n
Value and r value cannot be expected to be improved, and the workability and hydroforming property deteriorate. Therefore, in the present invention, the cumulative reduction ratio is 35
Limited to at least%. The upper limit of the cumulative diameter reduction ratio is preferably 95% from the viewpoint of suppressing the increase of the uneven thickness ratio and productivity. Still more preferably, it is 35 to 90%.
Further, from the viewpoint of further improving the r value, it is important to perform reduction rolling at a high reduction ratio in the ferrite region to develop a rolling texture. Therefore, it is preferable that the cumulative diameter reduction rate in the temperature range below the Ar ₃ transformation point is 20% or more.

【００３３】絞り圧延における圧延終了温度は500 〜90
0 ℃とする。絞り圧延温度が500 ℃未満、または900 ℃
を超えると、ｎ値、ｒ値の向上が望めず加工性が低下
し、あるいは自由バルジ試験における限界拡管率の増加
が望めず、ハイドロフォーミング性が低下する。このた
め、本発明では絞り圧延の圧延終了温度を500 〜900 ℃
に限定した。なお、圧延終了後は、空冷または加速冷却
することが好ましい。The rolling end temperature in the drawing rolling is 500 to 90.
Set to 0 ° C. Drawing rolling temperature is less than 500 ℃ or 900 ℃
If it exceeds, the n-value and the r-value cannot be expected to be improved and the workability is lowered, or the limit expansion ratio in the free bulge test cannot be expected to be increased and the hydroforming property is lowered. Therefore, in the present invention, the rolling end temperature of the drawing rolling is 500 to 900 ° C.
Limited to. After the rolling is finished, it is preferable to perform air cooling or accelerated cooling.

【００３４】なお、絞り圧延には、レデューサーと称さ
れる複数の孔型圧延機をタンデムに配列した圧延機列を
使用することが好ましい。本発明では、上記した組成範
囲の素材鋼管に、上記したような絞り圧延を施すことに
よりはじめて、所望の引張強さＴＳで、ｎ×ｒが増加
し、高強度鋼管のハイドロフォーミング性を顕著に向上
させることができるのである。For the reduction rolling, it is preferable to use a rolling mill train in which a plurality of hole rolling mills called reducers are arranged in tandem. In the present invention, n × r is increased at the desired tensile strength TS and the hydroforming property of the high-strength steel pipe is remarkably increased only by subjecting the raw steel pipe having the above composition range to the above-described drawing rolling. It can be improved.

【００３５】[0035]

【実施例】(実施例１）表１に示す組成の鋼板（熱延鋼
板または焼鈍済み冷間圧延鋼板）を、管状にロール成形
した後、両端を誘導加熱により加熱して衝合接合して、
溶接鋼管（外径：146 mmφ、肉厚：2.6 mm ）とした。Example 1 A steel sheet having the composition shown in Table 1 (hot rolled steel sheet or annealed cold rolled steel sheet) was roll-formed into a tubular shape, and then both ends were heated by induction heating to be abutted and joined. ,
Welded steel pipe (outer diameter: 146 mmφ, wall thickness: 2.6 mm) was used.

【００３６】これら溶接鋼管を素材鋼管として、表２に
示す条件で絞り圧延を施し、製品鋼管とした。得られた
製品鋼管から、長手方向に引張試験片（JIS 12Ａ号試験
片）を採取し、製品鋼管の引張特性（ＹＳ、ＴＳ、Ｅ
ｌ）、およびｎ値、ｒ値を求めた。ｎ値は、５〜10％間
の真応力の変化に対する真歪の変化の比、すなわち、ｎ
＝（lnσ _10% −lnσ_5%）／（lnｅ_10% −lnｅ_5%）により
求めた。なお、σは真応力、ｅは真歪である。Table 2 shows these welded steel pipes as raw steel pipes.
Drawing rolling was performed under the conditions shown to obtain a product steel pipe. Got
From the product steel pipe, tensile test piece in the longitudinal direction (JIS 12A test
Sample) and collect the tensile properties (YS, TS, E) of the product steel pipe.
1), and n value and r value were determined. n value is between 5 and 10%
The ratio of the change in true strain to the change in true stress, ie, n
= (Lnσ _Ten%−lnσ_Five%) / (Lne_Ten%-Lne_Five%)
I asked. Note that σ is true stress and e is true strain.

【００３７】また、ｒ値は、引張試験における板厚真歪
に対する板幅真歪の比で定義される。 ｒ＝ｌｎ（Ｗ_i ／Ｗ_f ）／ｌｎ（Ｔ_i ／Ｔ_f ） ここで、Ｗ_i ：最初の板幅、Ｗ_f ：最終の板幅 Ｔ_i ：最初の板厚、Ｔ_f ：最終の板厚 ただし、板厚測定は、かなりの誤差を伴うため、通常は
試験片の体積は一定であるとして、次式によりｒ値を求
める。The r value is defined by the ratio of the true strain of the plate width to the true strain of the plate thickness in the tensile test. r = ln (W _i / W _f ) / ln (T _i / T _f ), where W _{i is the} initial strip width, W _{f is the} final strip width T _{i is the} initial strip thickness, and T _{f is the} final strip width. Plate thickness However, since the plate thickness measurement involves a considerable error, the value of r is determined by the following equation assuming that the volume of the test piece is usually constant.

【００３８】 ｒ＝ｌｎ（Ｗ_i ／Ｗ_f ）／ｌｎ（Ｌ_f Ｗ_f ／Ｌ_i Ｗ_i ） ここで、Ｗ_i ：最初の板幅、Ｗ_f ：最終の板幅 Ｌ_i ：最初の長さ、Ｌ_f ：最終の長さ 本発明では、ｒ値は、引張試験片にゲージ長さが２mmの
歪ゲージを貼り付け、公称歪で６〜７％の引張を行った
時の長手方向の真歪、幅方向の真歪を測定し、前記式に
より算出した。R = ln (W _i / W _f ) / ln (L _f W _f / L _i W _i ), where W _i : initial plate width, W _f : final plate width L _i : initial length L _f : Final length In the present invention, the r value is the longitudinal direction when a strain gauge having a gauge length of 2 mm is attached to a tensile test piece and a tensile strain of 6 to 7% is performed. The true strain and the true strain in the width direction were measured and calculated by the above formula.

【００３９】また、製品鋼管を500 mmの長さに切断しハ
イドロフォーミング用試験体とした。この試験体を図２
に示すように、ハイドロフォーミング加工装置にセット
し、試験体の両端から水を供給して、円形断面自由バル
ジ変形させて、バーストさせた。バーストしたときの試
験体の最大外径ｄ_max を測定し、次式 LBR （％）＝（ｄ_max −ｄ_O ）／ｄ_O ×100 から限界拡管率LBR を算出した。ここで、ｄ_O は試験体
の外径（製品管外径）である。なお、使用した金型寸法
は、図１におけるｌ_c が127mm 、ｄ_C が127mm 、ｒ_d が
5mm、ｌ_O が550mm 、θが45°とした。Further, the product steel pipe was cut into a length of 500 mm to obtain a test body for hydroforming. This test piece is shown in Figure 2.
As shown in (1), the test piece was set in a hydroforming apparatus, and water was supplied from both ends of the test piece to cause free bulge deformation of a circular cross section to cause a burst. The maximum outer diameter d _max of the test body at the time of bursting was measured, and the limiting tube expansion ratio LBR was calculated from the following formula LBR (%) = (d _max −d _O ) / d _O × 100. Here, d _O is the outer diameter of the test body (outer diameter of the product pipe). The mold dimensions used were l _c of 127 mm, d _C of 127 mm, and r _d of FIG.
5 mm, l _O was 550 mm, and θ was 45 °.

【００４０】得られた結果を表３に示す。The results obtained are shown in Table 3.

【００４１】[0041]

【表１】 [Table 1]

【００４２】[0042]

【表２】 [Table 2]

【００４３】[0043]

【表３】 [Table 3]

【００４４】本発明例は、いずれも780MPa以上の引張強
さを有し、ｎ値、ｒ値も高く、ｎ×ｒが0.22以上と加工
性に優れ、優れたハイドロフォーミング性を有してい
る。これに対し、本発明範囲から外れる比較例は、ｎ×
ｒが低く加工性に劣り、LBR が低く、ハイドロフォーミ
ングを施される部材用としては適正を欠く製品管であ
る。 （実施例２）表４に示す組成の鋼板（熱延鋼板または焼
鈍済み冷間圧延鋼板）を、管状にロール成形した後、両
端を誘導加熱により加熱して衝合接合して、溶接鋼管
（外径：146 mmφ、肉厚： 2.5 mm ）とした。Each of the examples of the present invention has a tensile strength of 780 MPa or more, a high n value and a high r value, and n × r of 0.22 or more is excellent in workability and has excellent hydroforming property. . On the other hand, in the comparative example outside the scope of the present invention, n ×
It is a product pipe with low r and poor workability, low LBR, and is not suitable for hydroforming members. (Example 2) Steel plates (hot-rolled steel plates or annealed cold-rolled steel plates) having the compositions shown in Table 4 were roll-formed into a tubular shape, and then both ends were heated by induction heating to be butt-joined and welded steel pipe ( Outer diameter: 146 mmφ, wall thickness: 2.5 mm).

【００４５】これら溶接鋼管を素材鋼管として、素材鋼
管に表５に示す条件で絞り圧延を施し、製品鋼管とし
た。得られた製品鋼管から、実施例１と同様に、長手方
向に引張試験片（JIS 12号Ａ試験片）を採取し、製品鋼
管の引張特性（ＹＳ、ＴＳ、Ｅｌ）、およびｎ値、ｒ値
を求めた。ｎ値、ｒ値は、実施例１と同様の方法で求め
た。These welded steel pipes were used as raw steel pipes, and the raw steel pipes were subjected to reduction rolling under the conditions shown in Table 5 to obtain product steel pipes. A tensile test piece (JIS 12 A test piece) was sampled in the longitudinal direction from the obtained product steel pipe in the same manner as in Example 1, and the tensile properties (YS, TS, El) of the product steel pipe, and n value, r The value was calculated. The n value and the r value were obtained by the same method as in Example 1.

【００４６】また、製品鋼管を500 mmの長さに切断しハ
イドロフォーミング用試験体とした。実施例１と同様
に、この試験体を図２に示すように、ハイドロフォーミ
ング加工装置にセットし、試験体の両端から水を供給し
て、円形断面自由バルジ変形させて、バーストさせ、実
施例１と同様に、バーストしたときの試験体の最大外径
ｄ_max を測定し、限界拡管率LBR を算出した。なお、使
用した金型は実施例１と同様にした。Further, the product steel pipe was cut into a length of 500 mm to obtain a test body for hydroforming. As in Example 1, this test piece was set in a hydroforming apparatus as shown in FIG. 2, water was supplied from both ends of the test piece to cause free bulge deformation of a circular cross section, and bursting was performed. In the same manner as in 1, the maximum outer diameter d _max of the test body at the time of bursting was measured, and the limit expansion rate LBR was calculated. The mold used was the same as in Example 1.

【００４７】得られた結果を表６に示す。The results obtained are shown in Table 6.

【００４８】[0048]

【表４】 [Table 4]

【００４９】[0049]

【表５】 [Table 5]

【００５０】[0050]

【表６】 [Table 6]

【００５１】本発明例は、いずれも980MPa超えの引張強
さを有し、ｎ値、ｒ値も高く、ｎ×ｒが0.15以上と加工
性に優れ、優れたハイドロフォーミング性を有してい
る。これに対し、本発明範囲から外れる比較例は、ｎ×
ｒが低く加工性に劣り、ハイドロフォーミング性が劣
り、ハイドロフォーミングを施される部材用としては適
正を欠く製品管である。Each of the examples of the present invention has a tensile strength of more than 980 MPa, a high n value and a high r value, and n × r of 0.15 or more is excellent in workability and has excellent hydroforming property. . On the other hand, in the comparative example outside the scope of the present invention, n ×
It is a product pipe that has a low r and is inferior in workability and inferior in hydroforming property, and is not suitable for a member to be hydroformed.

【００５２】[0052]

【発明の効果】以上詳述したように、本発明によれば、
加工性に優れ、とくにハイドロフォーミング性に優れた
構造部材用の高強度溶接鋼管を、安価にまた生産性を低
下させることなく製造することが可能になり、産業上格
段の効果を奏する。As described in detail above, according to the present invention,
It becomes possible to manufacture a high-strength welded steel pipe for a structural member which is excellent in workability, and particularly excellent in hydroforming property, at low cost and without lowering productivity, which is remarkably industrially effective.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】自由バルジ試験に用いる金型の一例を示す断面
図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing an example of a mold used for a free bulge test.

【図２】自由バルジ試験に用いるハイドロフォーミング
加工装置の構成の一例を示す断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view showing an example of the configuration of a hydroforming apparatus used for a free bulge test.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 試験体（試験鋼管） ２ 金型 ２ａ 上部金型 ２ｂ 下部金型 ３ 鋼管保持部 ４ 半円筒状変形部 ５ テーパ状変形部 ６ 変形部 ７ａ、７ｂ 軸押シリンダ ８ 金型ホルダ ９ アウターリング 1 test body (test steel pipe) 2 mold 2a Upper mold 2b Lower mold 3 Steel pipe holder 4 Semi-cylindrical deformation part 5 Tapered deformation part 6 Deformation part 7a, 7b Axial push cylinder 8 Mold holder 9 Outer ring

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） // Ｂ２１Ｄ 26/02 Ｂ２１Ｄ 26/02 Ｃ (72)発明者 西森 正徳 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 橋本 裕二 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 河端 良知 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 木村 光男 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 依藤 章 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 岡部 能知 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 長濱 拓也 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 Ｆターム(参考） 4K032 AA01 AA04 AA05 AA08 AA11 AA14 AA16 AA17 AA19 AA21 AA22 AA23 AA27 AA29 AA31 AA32 AA35 AA40 BA03 CB01 CB02 CC02 CC03 ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (51) Int.Cl. ⁷ Identification code FI theme code (reference) // B21D 26/02 B21D 26/02 C (72) Inventor Masanori Nishimori 1-1, Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Address Kawasaki Steel Co., Ltd. Chita Works (72) Inventor Yuji Hashimoto 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba City, Chiba Prefecture Kawasaki Steel Co., Ltd. Technical Research Laboratory (72) Inventor Yoshichi Kawabata 1-1, Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Address Kawasaki Steel Co., Ltd. Chita Works (72) Inventor Mitsuo Kimura 1-1 Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Prefecture Kawasaki Steel Co., Ltd. Chita Works (72) Inventor Akira Ito 1-1, Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Prefecture Address: Kawasaki Steel Co., Ltd., Chita Works (72) Inventor: Nori Okabe 1-1, Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Prefecture Kawasaki Steel Co., Ltd., Chita Works (72) Inventor Takuya Nagahama 1-chome, Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi F-term inside Chita Works of Kawasaki Steel (reference) 4K032 AA01 AA04 AA05 AA08 AA11 AA14 AA16 AA17 AA19 AA21 AA22 AA23 AA27 AA29 AA31 A40 A3 CB01 CB02 CC02 CC03

Claims (13)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 質量％で、 Ｃ：0.05〜0.3 ％、 Si：2.0 ％以下、 Mn：1.5 ％超え5.0 ％以下、 Ｐ：0.1 ％以下、 Ｓ：0.01％以下、 Cr：0.1 ％以下、 Al：0.1 ％以下、 Nb：0.1 ％以下、 Ti：0.3 ％以下、 Ｎ：0.01％以下 を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有
する溶接鋼管であって、引張強さＴＳが780MPa以上、ｎ
値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.15以上、であることを特徴と
するハイドロフォーミング性に優れた溶接鋼管。1. In mass%, C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less, Mn: more than 1.5% and 5.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Cr: 0.1% or less, Al A welded steel pipe containing 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.3% or less, N: 0.01% or less, and a balance Fe and unavoidable impurities, and a tensile strength TS of 780 MPa or more, n
A welded steel pipe with excellent hydroforming properties, characterized in that the product of the value and r value, n × r, is 0.15 or more. 【請求項２】 前記組成を、質量％で、 Ｃ：0.05〜0.3 ％、 Si：2.0 ％以下、 Mn：1.5 ％超え2.0 ％以下、 Ｐ：0.1 ％以下、 Ｓ：0.01％以下、 Cr：0.1 ％以下、 Al：0.1 ％以下、 Nb：0.1 ％以下、 Ti：0.1 〜0.3 ％、 Ｎ：0.01％以下 を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と
し、前記引張強さＴＳが780MPa以上980MPa以下、前記ｎ
値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.22以上、であることを特徴と
する請求項１に記載のハイドロフォーミング性に優れた
溶接鋼管。2. The composition, by mass%, is C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less, Mn: more than 1.5% and 2.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Cr: 0.1. % Or less, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1 to 0.3%, N: 0.01% or less, with the balance Fe and inevitable impurities, and the tensile strength TS is 780 MPa or more and 980 MPa or more. Hereinafter, the n
The welded steel pipe having excellent hydroforming property according to claim 1, wherein the product of the value and the r value, n × r, is 0.22 or more. 【請求項３】 前記ｎ値が0.15以上あるいは前記ｒ値が
1.5 以上であることを特徴とする請求項２に記載の溶接
鋼管。3. The n value is 0.15 or more or the r value is
It is 1.5 or more, The welded steel pipe of Claim 2 characterized by the above-mentioned. 【請求項４】 前記組成に加えてさらに、下記Ａ群また
はＢ群のうちの１群または２群を含有することを特徴と
する請求項２または３に記載の溶接鋼管。 記 Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以
下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２種以上 Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下のうちの１種
または２種4. The welded steel pipe according to claim 2 or 3, further comprising, in addition to the composition, one or two of the following groups A or B. One or more of group A: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% or less, Group B: Ca: 0.02% or less, REM: 0.02% or less One or two of 【請求項５】 前記組成を、質量％で、 Ｃ：0.05〜0.3 ％、 Si：2.0 ％以下、 Mn：2.0 ％超え5.0 ％以下、 Ｐ：0.1 ％以下、 Ｓ：0.01％以下、 Cr：0.1 ％以下、 Al：0.1 ％以下、 Nb：0.1 ％以下、 Ti：0.1 ％以下、 Ｎ：0.01％以下 を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成と
し、前記引張強さＴＳが980MPa超え、前記ｎ値とｒ値の
積、ｎ×ｒが0.15以上であることを特徴とする請求項１
に記載の溶接鋼管。5. The composition, in mass%, is C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less, Mn: more than 2.0% and 5.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Cr: 0.1. % Or less, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1% or less, N: 0.01% or less, the balance Fe and unavoidable impurities, and the tensile strength TS exceeds 980 MPa, The product of n value and r value, n × r, is 0.15 or more.
Welded steel pipe described in. 【請求項６】 前記ｎ値が0.10以上あるいは前記ｒ値が
1.0 以上であることを特徴とする請求項５に記載の溶接
鋼管。6. The n value is 0.10 or more or the r value is
It is 1.0 or more, The welded steel pipe of Claim 5 characterized by the above-mentioned. 【請求項７】 前記組成に加えてさらに、下記Ａ群また
はＢ群のうちの１群または２群を含有することを特徴と
する請求項５または６に記載の溶接鋼管。 記 Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以
下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２種以上 Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下のうちの１種
または２種7. The welded steel pipe according to claim 5, further comprising, in addition to the composition, one or two of the following groups A and B. One or more of group A: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% or less, Group B: Ca: 0.02% or less, REM: 0.02% or less One or two of 【請求項８】 質量％で、 Ｃ：0.05〜0.3 ％、 Si：2.0 ％以下、 Mn：1.5 ％超え5.0 ％以下、 Ｐ：0.1 ％以下、 Ｓ：0.01％以下、 Cr：0.1 ％以下、 Al：0.1 ％以下、 Nb：0.1 ％以下、 Ti：0.3 ％以下、 Ｎ：0.01％以下 を含み、残部Feおよび不可避的不純物からなる組成を有
する溶接鋼管を素材鋼管として、該素材鋼管に加熱処理
または均熱処理を施したのち、累積縮径率：35％以上
で、 圧延終了温度：500 〜900 ℃とする絞り圧延を施す
ことを特徴とする引張強さＴＳが780MPa以上、ｎ値とｒ
値の積、ｎ×ｒが0.15以上、を有するハイドロフォーミ
ング性に優れた溶接鋼管の製造方法。8. In mass%, C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less, Mn: more than 1.5% and 5.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Cr: 0.1% or less, Al : 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.3% or less, N: 0.01% or less, a welded steel pipe having a composition of balance Fe and unavoidable impurities is used as a raw steel pipe, and the raw steel pipe is heat-treated or After being subjected to soaking, it is subjected to draw rolling at a cumulative diameter reduction ratio of 35% or more and a rolling end temperature of 500 to 900 ° C. The tensile strength TS is 780 MPa or more, n value and r
A method for producing a welded steel pipe having a product of values and n × r of 0.15 or more and having excellent hydroforming property. 【請求項９】 前記絞り圧延を、Ａr₃変態点以下の温度
域における累積縮径率が20％以上の絞り圧延とすること
を特徴とする請求項８に記載の溶接鋼管の製造方法。9. The method for producing a welded steel pipe according to claim 8, wherein the reduction rolling is a reduction rolling having a cumulative diameter reduction ratio of 20% or more in a temperature range of the Ar ₃ transformation point or lower. 【請求項１０】 前記組成が、質量％で、 Ｃ：0.05〜0.3 ％、 Si：2.0 ％以下、 Mn：1.5 ％超え2.0 ％以下、 Ｐ：0.1 ％以下、 Ｓ：0.01％以下、 Cr：0.1 ％以下、 Al：0.1 ％以下、 Nb：0.1 ％以下、 Ti：0.1 〜0.3 ％、 Ｎ：0.01％以下 を含有する組成とし、前記引張強さＴＳが780MPa以上98
0MPa以下、前記ｎ値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.22以上であ
ることを特徴とする請求項８または９に記載の溶接鋼管
の製造方法。10. The composition, in mass%, is C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less, Mn: more than 1.5% and 2.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Cr: 0.1. %, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1 to 0.3%, N: 0.01% or less, and the tensile strength TS is 780 MPa or more and 98
The method for producing a welded steel pipe according to claim 8 or 9, wherein the product of the n value and the r value, nxr, is 0.22 or more. 【請求項１１】 前記組成に加えてさらに、下記Ａ群ま
たはＢ群のうちの１群または２群を含有することを特徴
とする請求項１０に記載の溶接鋼管の製造方法。 記 Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以
下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２種以上 Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下のうちの１種
または２種11. The method for producing a welded steel pipe according to claim 10, further comprising, in addition to the composition, one or two of the following groups A and B. One or more of group A: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% or less, Group B: Ca: 0.02% or less, REM: 0.02% or less One or two of 【請求項１２】 前記組成が、質量％で、 Ｃ：0.05〜0.3 ％、 Si：2.0 ％以下、 Mn：2.0 ％超え5.0 ％以下、 Ｐ：0.1 ％以下、 Ｓ：0.01％以下、 Cr：0.1 ％以下、 Al：0.1 ％以下、 Nb：0.1 ％以下、 Ti：0.1 ％以下、 Ｎ：0.01％以下 を含有する組成とし、前記引張強さＴＳが980MPa超え、
前記ｎ値とｒ値の積、ｎ×ｒが0.15以上を有することを
特徴とする請求項８または９に記載の溶接鋼管の製造方
法。12. The composition, in mass%, is C: 0.05 to 0.3%, Si: 2.0% or less, Mn: 2.0% to 5.0% or less, P: 0.1% or less, S: 0.01% or less, Cr: 0.1. %, Al: 0.1% or less, Nb: 0.1% or less, Ti: 0.1% or less, N: 0.01% or less, and the tensile strength TS exceeds 980 MPa,
The method for producing a welded steel pipe according to claim 8 or 9, wherein the product of the n value and the r value, nxr, is 0.15 or more. 【請求項１３】 前記組成に加えてさらに、下記Ａ群ま
たはＢ群のうちの１群または２群を含有することを特徴
とする請求項１２に記載の溶接鋼管の製造方法。 記 Ａ群：Cu：1.0 ％以下、Ni：1.0 ％以下、Mo：1.0 ％以
下、Ｂ：0.01％以下のうちの１種または２種以上 Ｂ群：Ca：0.02％以下、REM ：0.02％以下のうちの１種
または２種13. The method for producing a welded steel pipe according to claim 12, further comprising, in addition to the composition, one or two of the following groups A and B. One or more of group A: Cu: 1.0% or less, Ni: 1.0% or less, Mo: 1.0% or less, B: 0.01% or less, Group B: Ca: 0.02% or less, REM: 0.02% or less One or two of