JP2002365576A - Lens for scanning optical system - Google Patents
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、プリンタなどの画
像形成装置に用いられると好適な走査光学系用レンズに
関する。The present invention relates to a lens for a scanning optical system suitable for use in an image forming apparatus such as a printer.
【０００２】[0002]
【従来の技術】高速印刷を達成するものとして、レーザ
プリンタが知られている。一般的なレーザプリンタにお
いて、半導体レーザから出射したレーザビームは、ポリ
ゴンミラーの反射面に照射され、その回転により偏向走
査されながら、ｆθレンズで集光され、感光体層を形成
したドラム上に同一ビームスポットを形成するようにな
っている。2. Description of the Related Art Laser printers have been known to achieve high-speed printing. In a general laser printer, a laser beam emitted from a semiconductor laser is irradiated on a reflection surface of a polygon mirror, and is condensed by an fθ lens while being deflected and scanned by the rotation thereof. A beam spot is formed.
【０００３】従って、ｆθレンズには、ポリゴンミラー
によって反射された光束が、広範囲に走査されるため、
高画質な画像を形成するためには、初期形状はもとよ
り、環境変化に応じた歪みなど極力排除することが必要
となっている。Accordingly, the light beam reflected by the polygon mirror is scanned over a wide range by the fθ lens.
In order to form a high-quality image, it is necessary to eliminate as much as possible the initial shape as well as distortion due to environmental changes.
【０００４】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところで、ｆθレンズ
を樹脂材料から形成すれば、安価に大量生産が可能とな
る。しかしながら、ｆθレンズを樹脂材料から形成した
場合、樹脂の吸水により屈折率が変化するという問題が
ある。これに対し、ある種のポリオレフィン系の樹脂材
料を用いると、吸水率を極端に小さく抑えることができ
ることが判っている。By the way, if the fθ lens is formed of a resin material, mass production becomes possible at low cost. However, when the fθ lens is formed of a resin material, there is a problem that the refractive index changes due to water absorption of the resin. On the other hand, it has been found that the use of a certain type of polyolefin-based resin material can reduce the water absorption to an extremely low level.
【０００５】しかるに、樹脂材料の吸水率を低く抑える
ことができたとしても、環境温度変化による熱膨張など
に基づく変化や、レンズ成形時に発生するレンズ内歪の
影響は無視できないという実情がある。特に、ｆθレン
ズには、副走査方向の側面中央に、位置決めのための突
起などを設けることが一般的に行われており、この突起
の大きさ、形状によっては、熱膨張に基づく変形時にｆ
θレンズの歪みが大きくなったり、レンズ成形時に発生
するレンズ内部歪の影響が大きくなったりすることが判
った。[0005] However, even if the water absorption of the resin material can be suppressed to a low level, there is a fact that changes due to thermal expansion and the like due to environmental temperature changes and the effects of distortion in the lens generated during lens molding cannot be ignored. In particular, the fθ lens is generally provided with a projection or the like for positioning at the center of the side surface in the sub-scanning direction, and depending on the size and shape of the projection, f.
It has been found that the distortion of the θ lens is increased and the influence of the lens internal distortion generated during lens molding is increased.
【０００６】本発明は、かかる問題点に鑑みてなされた
ものであり、熱膨張による変形や、レンズ成形時に発生
するレンズ内部歪を抑制し、高画質な画像の形成に貢献
できる走査光学系用レンズを提供することを目的とす
る。The present invention has been made in view of the above problems, and is intended for a scanning optical system capable of suppressing deformation due to thermal expansion and internal distortion generated during lens molding, and contributing to the formation of high-quality images. It is intended to provide a lens.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】第１の本発明の走査光学
系用レンズは、光弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の
式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであっ
て、 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） （好ましくは、０＜Ｐｃ＜２×１０Ｅ−１３） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２） 前記走査光学系用レンズは、副走査方向の側面に少なく
とも一つの突起を有し、且つ前記突起が形成された側面
と、前記走査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲
との距離ＨＨは、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 前記突起が形成されることによる、前記走査光学系用レ
ンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを抑制し、
それにより環境変化に関わらず収差などを抑えることが
できるため、かかる走査光学系用レンズを用いることに
より、高画質な画像を形成することができる。尚、前記
走査光学用レンズの側面といった場合、側面にフランジ
が形成されているときには、かかるフランジの側面を含
むものとする。又、「前記走査光学系用レンズを通過す
る光線」とは、前記走査光学系用レンズを組みこんだ機
器（例えばレーザプリンタなど）において、その動作時
に光源からの光束が走査される範囲をいうものとする。
更に、本明細書において、１０のべき乗数（例えば ４
×１０−１３）を、Ｅ（例えば ４×Ｅ−１３）を用い
て表すものとする。According to a first aspect of the present invention, there is provided a lens for a scanning optical system comprising a resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formulas: 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) (preferably 0 <Pc <2 × 10E-13) 0% <Hc <0.1% (2) The lens for the scanning optical system is arranged in the sub-scanning direction. Since the distance HH between the side surface having at least one protrusion on the side surface and the side surface on which the protrusion is formed and the effective range of the light beam passing through the scanning optical system lens satisfies the following expression, 0.5 mm <0.5 mm < HH <3.0 mm (3) Strain at the time of thermal expansion and lens molding of the lens for the scanning optical system due to the formation of the projection is suppressed,
As a result, aberrations and the like can be suppressed regardless of environmental changes. Therefore, by using such a lens for a scanning optical system, a high-quality image can be formed. In the case where the side surface of the scanning optical lens has a flange, the side surface of the flange includes the flange. The “light beam passing through the lens for the scanning optical system” refers to a range in which a light beam from a light source is scanned during operation of a device (for example, a laser printer) incorporating the lens for the scanning optical system. Shall be.
Further, in this specification, a power of 10 (for example, 4
× 10 −13 ) is represented using E (for example, 4 × E−13).
【０００８】更に、前記突起が、主走査方向の前記光線
の有効範囲全体にわたって形成されていると、前記走査
光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみ
を、より抑制できる。Further, when the projection is formed over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed.
【０００９】又、前記突起の光軸直交方向の幅が、前記
距離ＨＨ以下であると、前記走査光学系用レンズの熱膨
張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。
前記突起の幅とは、前記突起が複数ある場合、各々の幅
の合計をいうものとする。When the width of the projection in the direction perpendicular to the optical axis is equal to or less than the distance HH, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed.
When there are a plurality of protrusions, the width of the protrusion refers to the sum of the respective widths.
【００１０】更に、前記走査光学系用レンズの光軸方向
の厚さをＤとしたときに、前記突起の光軸方向の長さｂ
が、以下の式を満たすと、前記走査光学系用レンズの熱
膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制でき
る。 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４）Further, when the thickness of the scanning optical system lens in the optical axis direction is D, the length b of the projection in the optical axis direction is b.
However, when the following expression is satisfied, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed. 0 <b <D / 3 (4)
【００１１】第２の本発明の走査光学系用レンズは、光
弾性係数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たす樹脂材
料からなる走査光学系用レンズであって、 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） （好ましくは、０＜Ｐｃ＜２×１０Ｅ−１３） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６） 前記走査光学系用レンズは、副走査方向の側面に少なく
とも一つの凹みを有し、且つ前記凹みの底部と、前記走
査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲との距離Ｈ
Ｈは、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 前記凹みが形成されることによる、前記走査光学系用レ
ンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを抑制し、
それにより環境変化に関わらず収差などを抑えることが
できるため、かかる走査光学系用レンズを用いることに
より、高画質な画像を形成することができる。A second lens for a scanning optical system according to the present invention is a lens for a scanning optical system made of a resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula: 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) (preferably 0 <Pc <2 × 10E-13) 0% <Hc <0.1% (6) The scanning optical system lens has at least one recess on a side surface in the sub-scanning direction. And the distance H between the bottom of the recess and the effective range of the light beam passing through the lens for the scanning optical system.
H satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) Strain at the time of thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens due to the formation of the dent is suppressed. ,
As a result, aberrations and the like can be suppressed regardless of environmental changes. Therefore, by using such a lens for a scanning optical system, a high-quality image can be formed.
【００１２】更に、前記凹みが、主走査方向の前記光線
の有効範囲全体にわたって形成されていると、前記走査
光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみ
を、より抑制できる。Further, when the depression is formed over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed.
【００１３】又、前記凹みの光軸直交方向の幅が、前記
距離ＨＨ以下であると、前記走査光学系用レンズの熱膨
張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。
前記凹みの幅とは、前記凹みが複数ある場合、各々の幅
の合計をいうものとする。If the width of the dent in the direction perpendicular to the optical axis is less than the distance HH, the distortion of the scanning optical system lens during thermal expansion and lens molding can be further suppressed.
When there are a plurality of the dents, the width of the dents refers to the sum of the widths of the respective dents.
【００１４】更に、前記走査光学系用レンズの光軸方向
の厚さをＤとしたときに、前記凹みの光軸方向の長さｂ
が、以下の式を満たすと、前記走査光学系用レンズの熱
膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制でき
る。 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８）Further, when the thickness of the scanning optical system lens in the optical axis direction is D, the length b of the recess in the optical axis direction is b.
However, when the following expression is satisfied, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed. 0 <b <D / 3 (8)
【００１５】又、前記樹脂材料がポリオレフィン系樹脂
を含むと、吸水率を低く抑えることができるので好まし
い。It is preferable that the resin material contains a polyolefin-based resin, since the water absorption can be kept low.
【００１６】[0016]
【発明の実施の形態】以下、実施の形態を参照して本発
明を説明する。図１は、本実施の形態にかかる、レーザ
プリンタの走査光学系１００の概略構成を示す斜視図で
ある。半導体レーザ１０１は、不図示の光学系制御部に
制御されレーザビームを出射する。半導体レーザ１０１
から出射されたレーザビームは、コリメートレンズ１０
２により概略平行光にされ、ポリゴンミラー１０４の反
射面に対して副走査方向に結像させるシリンドリカルレ
ンズ１０３を通過して、そのポリゴンミラー１０４で反
射し、更に一対のｆθレンズ１０５，１０により集光さ
れて、感光体ドラム１０６の表面にスポット光を結像す
るようになっている。かかるレーザプリンタにおいて
は、半導体レーザ１０１への駆動電流のオン／オフ変調
による発光の断続と、ポリゴンミラー１０４の等速回転
による偏向走査と、感光体ドラム１０６の回転によっ
て、画像が形成されるようになっている。駆動電流のオ
ン／オフ変調は、不図示の光学系制御部により行われ
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to embodiments. FIG. 1 is a perspective view showing a schematic configuration of a scanning optical system 100 of a laser printer according to the present embodiment. The semiconductor laser 101 emits a laser beam under the control of an optical system controller (not shown). Semiconductor laser 101
Is emitted from the collimating lens 10
2, the light passes through a cylindrical lens 103 that forms an image on the reflection surface of the polygon mirror 104 in the sub-scanning direction, is reflected by the polygon mirror 104, and is collected by a pair of fθ lenses 105 and 10. The light is emitted to form a spot light on the surface of the photosensitive drum 106. In such a laser printer, an image is formed by intermittent light emission due to on / off modulation of the drive current to the semiconductor laser 101, deflection scanning by rotation of the polygon mirror 104 at a constant speed, and rotation of the photosensitive drum 106. It has become. The ON / OFF modulation of the drive current is performed by an optical system control unit (not shown).
【００１７】図２は、上述した実施の形態に用いること
ができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図２
（ａ）は上面図、図２（ｂ）は側面図、図２（ｃ）は底
面図、図２（ｄ）は、図２（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図
である。ｆθレンズ１０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率
Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２）FIG. 2 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the above-described embodiment.
2 (a) is a top view, FIG. 2 (b) is a side view, FIG. 2 (c) is a bottom view, and FIG. 2 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 2 (b). lens 10 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【００１８】ｆθレンズ１０は、湾曲したレンズ部１１
と、レンズ部１１の周辺に形成されたフランジ部１２
と、フランジ部１２の一方の側面１２ａに形成された突
起１３とを有している。突起１３は、ｆθレンズ１０の
中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の
幅がａとなっている。突起１３は、レーザプリンタに組
み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レ
ンズ部１１を通過する光線の有効範囲（ここでは半導体
レーザ１０１のレーザビームの走査範囲、以下同じ）Ａ
は、図２（ｃ）に一点鎖線で示している。The fθ lens 10 has a curved lens portion 11
And a flange portion 12 formed around the lens portion 11
And a projection 13 formed on one side surface 12 a of the flange portion 12. The projection 13 is arranged at the center of the fθ lens 10, and has a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. The projection 13 is used for positioning when incorporated in a laser printer. Further, the effective range of the light beam passing through the lens unit 11 (here, the scanning range of the laser beam of the semiconductor laser 101, the same applies hereinafter) A
Is indicated by a dashed line in FIG.
【００１９】ここで、光線の有効範囲Ａと側面１２ａと
の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 環境温度変化によりｆθレンズ１０に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、突起１３が存在することにより生ずる光
線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるの
である。尚、突起１３の光軸直交方向の幅ａは、距離Ｈ
Ｈ以下であり、しかもｆθレンズ１０の光軸方向の厚さ
をＤとしたときに、突起１３の光軸方向の長さｂは、以
下の式を満たしているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４） 突起１３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａ
における歪みをより効果的に抑制することができる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 12a satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) The fθ lens 10 is heated by the environmental temperature change. Even in the case where expansion occurs, it is possible to suppress distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusion 13. The width a of the protrusion 13 in the direction orthogonal to the optical axis is the distance H.
H and the thickness b of the fθ lens 10 in the optical axis direction is D, and the length b of the protrusion 13 in the optical axis direction satisfies the following equation. 3 (4) Effective range A of light beam generated by the presence of projection 13
Can be suppressed more effectively.
【００２０】図３は、第２の実施の形態に用いることが
できるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図３
（ａ）は上面図、図３（ｂ）は側面図、図３（ｃ）は底
面図、図３（ｄ）は、図３（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図
である。ｆθレンズ２０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率
Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２）FIG. 3 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the second embodiment.
3 (a) is a top view, FIG. 3 (b) is a side view, FIG. 3 (c) is a bottom view, and FIG. 3 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 3 (b). lens 20 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【００２１】ｆθレンズ２０は、湾曲したレンズ部２１
と、レンズ部２１の周辺に形成されたフランジ部２２
と、フランジ部２２の一方の側面２２ａに形成された一
対の突起２３ａ、２３ｂとを有している。突起２３ａ、
２３ｂは、ｆθレンズ２０の中央を挟んで等距離に配置
され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅
がａとなっている。突起２３ａ、２３ｂは、レーザプリ
ンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものであ
る。又、レンズ部２１を通過する光線の有効範囲Ａは、
図３（ｃ）に一点鎖線で示している。Lens 20 has a curved lens portion 21
And a flange portion 22 formed around the lens portion 21
And a pair of protrusions 23a and 23b formed on one side surface 22a of the flange portion 22. Projection 23a,
23b are arranged equidistant with respect to the center of the fθ lens 20, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction, respectively. The projections 23a and 23b are used for positioning when incorporated in a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 21 is:
FIG. 3C shows this by a dashed line.
【００２２】ここで、光線の有効範囲Ａと側面２２ａと
の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 環境温度変化によりｆθレンズ２０に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、突起２３ａ、２３ｂが存在することによ
り生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制すること
ができるのである。尚、突起２３ａ、２３ｂの光軸直交
方向の合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθ
レンズ２０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起２
３ａ、２３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たし
ているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４） 突起２３ａ、２３ｂが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 22a satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) The fθ lens 20 is heated by the environmental temperature change. Even in the case where expansion occurs, it is possible to suppress distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusions 23a and 23b. Note that the total width 2a of the projections 23a and 23b in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH, and moreover, fθ
When the thickness of the lens 20 in the optical axis direction is D, the protrusion 2
Since the length b in the optical axis direction of 3a and 23b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (4) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the projections 23a and 23b It can be suppressed more effectively.
【００２３】図４は、第３の実施の形態に用いることが
できるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図４
（ａ）は上面図、図４（ｂ）は側面図、図４（ｃ）は底
面図、図４（ｄ）は、図４（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図
である。ｆθレンズ３０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率
Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６）FIG. 4 is a view showing an fθ lens which can be used in the third embodiment.
4 (a) is a top view, FIG. 4 (b) is a side view, FIG. 4 (c) is a bottom view, and FIG. 4 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 4 (b). fθ lens 30 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【００２４】ｆθレンズ３０は、湾曲したレンズ部３１
と、レンズ部３１の周辺に形成されたフランジ部３２
と、フランジ部３２の一方の側面３２ａに形成された凹
み３３とを有している。凹み３３は、ｆθレンズ３０の
中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の
幅がａとなっている。凹み３３は、レーザプリンタに組
み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レ
ンズ部３１を通過する光線の有効範囲Ａは、図４（ｃ）
に一点鎖線で示している。Lens 30 has a curved lens portion 31
And a flange portion 32 formed around the lens portion 31
And a recess 33 formed on one side surface 32 a of the flange portion 32. The recess 33 is arranged at the center of the fθ lens 30, and has a length b in the optical axis direction and a in the orthogonal direction to the optical axis. The recess 33 is used for positioning when incorporated in a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 31 is as shown in FIG.
Is indicated by a chain line.
【００２５】ここで、光線の有効範囲Ａと凹み３３の底
部の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 環境温度変化によりｆθレンズ３０に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、凹み３３が存在することにより生ずる光
線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるの
である。尚、凹み３３の光軸直交方向の幅ａは、距離Ｈ
Ｈ以下であり、しかもｆθレンズ３０の光軸方向の厚さ
をＤとしたときに、凹み３３の光軸方向の長さｂは、以
下の式を満たしているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８） 凹み３３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａ
における歪みをより効果的に抑制することができる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 33 satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm Even in the case where thermal expansion occurs, distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recess 33 can be suppressed. The width a of the recess 33 in the direction perpendicular to the optical axis is the distance H.
H and the thickness b of the fθ lens 30 in the optical axis direction is D, and the length b of the recess 33 in the optical axis direction satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (8) Effective range A of the light beam generated by the presence of the dent 33
Can be suppressed more effectively.
【００２６】図５は、第４の実施の形態に用いることが
できるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図５
（ａ）は上面図、図５（ｂ）は側面図、図５（ｃ）は底
面図、図５（ｄ）は、図５（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図
である。ｆθレンズ４０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率
Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６）FIG. 5 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the fourth embodiment.
5 (a) is a top view, FIG. 5 (b) is a side view, FIG. 5 (c) is a bottom view, and FIG. 5 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 5 (b). lens 40 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formulas. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【００２７】ｆθレンズ４０は、湾曲したレンズ部４１
と、レンズ部４１の周辺に形成されたフランジ部４２
と、フランジ部４２の一方の側面４２ａに形成された一
対の凹み４３ａ、４３ｂとを有している。凹み４３ａ、
４３ｂは、ｆθレンズ４０の中央を挟んで等距離に配置
され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅
がａとなっている。凹み４３ａ、４３ｂは、レーザプリ
ンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものであ
る。又、レンズ部４１を通過する光線の有効範囲Ａは、
図５（ｃ）に一点鎖線で示している。Lens 40 has a curved lens portion 41
And a flange portion 42 formed around the lens portion 41
And a pair of recesses 43a and 43b formed on one side surface 42a of the flange portion 42. Recess 43a,
43b are arranged equidistant with respect to the center of the fθ lens 40, and have a length b in the optical axis direction and a width a in the direction orthogonal to the optical axis. The recesses 43a and 43b are used for positioning when incorporated in a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 41 is:
FIG. 5C shows this by a dashed line.
【００２８】ここで、光線の有効範囲Ａと凹み４３ａ、
４３ｂの底部の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすの
で、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 環境温度変化によりｆθレンズ４０に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、凹み４３ａ、４３ｂが存在することによ
り生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制すること
ができるのである。尚、凹み４３ａ、４３ｂの光軸直交
方向の合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθ
レンズ４０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み４
３ａ、４３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たし
ているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８） 凹み４３ａ、４３ｂが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the effective range A of the light beam and the depression 43a,
The distance HH between the bottoms of 43b satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) Even when the thermal expansion occurs in the fθ lens 40 due to a change in environmental temperature, the recess 43a, The distortion in the effective range A of the light beam caused by the existence of 43b can be suppressed. Note that the total width 2a of the recesses 43a and 43b in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH, and moreover, fθ
When the thickness of the lens 40 in the optical axis direction is D,
Since the length b in the optical axis direction of 3a and 43b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (8) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recesses 43a and 43b It can be suppressed more effectively.
【００２９】図６は、第５の実施の形態に用いることが
できるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図６
（ａ）は上面図、図６（ｂ）は側面図、図６（ｃ）は底
面図、図６（ｄ）は、図６（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図
である。ｆθレンズ５０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率
Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２）FIG. 6 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the fifth embodiment.
6 (a) is a top view, FIG. 6 (b) is a side view, FIG. 6 (c) is a bottom view, and FIG. 6 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 6 (b). lens 50 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【００３０】ｆθレンズ５０は、湾曲したレンズ部５１
と、レンズ部５１の光軸直交方向両側のみに形成された
フランジ部５２と、レンズ部５１の一方の側面５１ａに
形成された突起５３とを有している。突起５３は、ｆθ
レンズ５０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光
軸直交方向の幅がａとなっている。突起５３は、レーザ
プリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるもので
ある。又、レンズ部５１を通過する光線の有効範囲Ａ
は、図６（ｃ）に一点鎖線で示している。The fθ lens 50 includes a curved lens portion 51
And a flange portion 52 formed only on both sides of the lens portion 51 in the direction orthogonal to the optical axis, and a projection 53 formed on one side surface 51 a of the lens portion 51. The protrusion 53 is fθ
It is arranged at the center of the lens 50 and has a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. The projections 53 are used as positioning when incorporated into a laser printer. Also, the effective range A of the light beam passing through the lens unit 51
Is indicated by a dashed line in FIG.
【００３１】ここで、光線の有効範囲Ａと側面５１ａと
の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 環境温度変化によりｆθレンズ５０に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、突起５３が存在することにより生ずる光
線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるの
である。尚、突起５３の光軸直交方向の幅ａは、距離Ｈ
Ｈ以下であり、しかもｆθレンズ５０の光軸方向の厚さ
をＤとしたときに、突起５３の光軸方向の長さｂは、以
下の式を満たしているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４） 突起５３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａ
における歪みをより効果的に抑制することができる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 51a satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) The fθ lens 50 is heated by the environmental temperature change. Even in the case where the expansion occurs, the distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusion 53 can be suppressed. The width a of the projection 53 in the direction perpendicular to the optical axis is the distance H.
H and the thickness b of the fθ lens 50 in the optical axis direction is D, and the length b of the projection 53 in the optical axis direction satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (4) Effective range A of the light beam generated by the presence of the projection 53
Can be suppressed more effectively.
【００３２】図７は、第６の実施の形態に用いることが
できるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図７
（ａ）は上面図、図７（ｂ）は側面図、図７（ｃ）は底
面図、図７（ｄ）は、図７（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図
である。ｆθレンズ６０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率
Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２）FIG. 7 is a view showing an fθ lens which can be used in the sixth embodiment.
7 (a) is a top view, FIG. 7 (b) is a side view, FIG. 7 (c) is a bottom view, and FIG. 7 (d) is a view seen in the direction of arrow Y in FIG. 7 (b). fθ lens 60 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【００３３】ｆθレンズ６０は、湾曲したレンズ部６１
と、レンズ部６１の光軸直交方向両側のみに形成された
フランジ部６２と、レンズ部６１の一方の側面６１ａに
形成された一対の突起６３ａ、６３ｂとを有している。
突起６３ａ、６３ｂは、ｆθレンズ６０の中央を挟んで
等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸
直交方向の幅がａとなっている。突起６３ａ、６３ｂ
は、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用
いるものである。又、レンズ部６１を通過する光線の有
効範囲Ａは、図７（ｃ）に一点鎖線で示している。The fθ lens 60 includes a curved lens portion 61
And a flange portion 62 formed only on both sides of the lens portion 61 in the direction orthogonal to the optical axis, and a pair of protrusions 63a and 63b formed on one side surface 61a of the lens portion 61.
The projections 63a and 63b are arranged at equal distances across the center of the fθ lens 60, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction, respectively. Projections 63a, 63b
Is used for positioning when incorporated into a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens portion 61 is indicated by a dashed line in FIG.
【００３４】ここで、光線の有効範囲Ａと側面６１ａと
の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 環境温度変化によりｆθレンズ６０に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、突起６３ａ、６３ｂが存在することによ
り生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制すること
ができるのである。尚、突起６３ａ、６３ｂの光軸直交
方向の合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθ
レンズ６０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起６
３ａ、６３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たし
ているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４） 突起６３ａ、６３ｂが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 61a satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) The fθ lens 60 is heated by the environmental temperature change. Even in the case where expansion occurs, it is possible to suppress distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusions 63a and 63b. Note that the total width 2a of the projections 63a and 63b in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH, and moreover, fθ
When the thickness of the lens 60 in the optical axis direction is D, the protrusion 6
Since the length b in the optical axis direction of 3a, 63b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (4) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the projections 63a, 63b is It can be suppressed more effectively.
【００３５】図８は、第７の実施の形態に用いることが
できるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図８
（ａ）は上面図、図８（ｂ）は側面図、図８（ｃ）は底
面図、図８（ｄ）は、図８（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図
である。ｆθレンズ７０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率
Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６）FIG. 8 is a view showing an fθ lens which can be used in the seventh embodiment.
8 (a) is a top view, FIG. 8 (b) is a side view, FIG. 8 (c) is a bottom view, and FIG. 8 (d) is a view seen in the direction of arrow Y in FIG. 8 (b). lens 70 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【００３６】ｆθレンズ７０は、湾曲したレンズ部７１
と、レンズ部７１の光軸直交方向両側のみに形成された
フランジ部７２と、レンズ部７１の一方の側面７１ａに
形成された凹み７３とを有している。凹み７３は、ｆθ
レンズ７０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光
軸直交方向の幅がａとなっている。凹み７３は、レーザ
プリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるもので
ある。又、レンズ部７１を通過する光線の有効範囲Ａ
は、図８（ｃ）に一点鎖線で示している。Lens 70 has a curved lens portion 71
And a flange portion 72 formed only on both sides of the lens portion 71 in the direction orthogonal to the optical axis, and a concave portion 73 formed on one side surface 71a of the lens portion 71. The depression 73 is fθ
It is arranged at the center of the lens 70 and has a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. The recess 73 is used for positioning when incorporated into a laser printer. Also, the effective range A of the light beam passing through the lens unit 71
Is indicated by a dashed line in FIG.
【００３７】ここで、光線の有効範囲Ａと凹み７３の底
部の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 環境温度変化によりｆθレンズ７０に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、凹み７３が存在することにより生ずる光
線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制することができるの
である。尚、凹み７３の光軸直交方向の幅ａは、距離Ｈ
Ｈ以下であり、しかもｆθレンズ７０の光軸方向の厚さ
をＤとしたときに、凹み７３の光軸方向の長さｂは、以
下の式を満たしているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８） 凹み７３が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａ
における歪みをより効果的に抑制することができる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 73 satisfies the following formula: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) The fθ lens 70 Even in the case where thermal expansion occurs, distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recess 73 can be suppressed. The width a of the recess 73 in the direction orthogonal to the optical axis is the distance H.
H and the thickness b of the fθ lens 70 in the optical axis direction is D, and the length b of the recess 73 in the optical axis direction satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (8) Effective range A of the light beam generated by the presence of the dent 73
Can be suppressed more effectively.
【００３８】図９は、第８の実施の形態に用いることが
できるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図９
（ａ）は上面図、図９（ｂ）は側面図、図９（ｃ）は底
面図、図９（ｄ）は、図９（ｂ）の矢印Ｙ方向に見た図
である。ｆθレンズ８０は、光弾性係数Ｐｃと、吸水率
Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６）FIG. 9 is a view showing an fθ lens which can be used in the eighth embodiment.
9 (a) is a top view, FIG. 9 (b) is a side view, FIG. 9 (c) is a bottom view, and FIG. 9 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 9 (b). lens 80 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【００３９】ｆθレンズ８０は、湾曲したレンズ部８１
と、レンズ部８１の光軸直交方向両側のみに形成された
フランジ部８２と、レンズ部８１の一方の側面８１ａに
形成された一対の凹み８３ａ、８３ｂとを有している。
凹み８３ａ、８３ｂは、ｆθレンズ８０の中央を挟んで
等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸
直交方向の幅がａとなっている。凹み８３ａ、８３ｂ
は、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用
いるものである。又、レンズ部８１を通過する光線の有
効範囲Ａは、図９（ｃ）に一点鎖線で示している。Lens 80 has a curved lens section 81
And a flange portion 82 formed only on both sides of the lens portion 81 in the direction orthogonal to the optical axis, and a pair of recesses 83a and 83b formed on one side surface 81a of the lens portion 81.
The recesses 83a and 83b are arranged at equal distances across the center of the fθ lens 80, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. Recesses 83a, 83b
Is used for positioning when incorporated into a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens portion 81 is indicated by a dashed line in FIG.
【００４０】ここで、光線の有効範囲Ａと凹み８３ａ、
８３ｂの底部の間の距離ＨＨは、以下の式を満たすの
で、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 環境温度変化によりｆθレンズ８０に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、凹み８３ａ、８３ｂが存在することによ
り生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制すること
ができるのである。尚、凹み８３ａ、８３ｂの光軸直交
方向の合計幅２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθ
レンズ８０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み８
３ａ、８３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たし
ているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８） 凹み８３ａ、８３ｂが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the effective range A of the light beam and the recess 83a,
Since the distance HH between the bottoms of the lenses 83b satisfies the following formula, 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) Even when the thermal expansion occurs in the fθ lens 80 due to a change in the environmental temperature, the recesses 83a, The distortion in the effective range A of the light beam caused by the existence of 83b can be suppressed. The total width 2a of the recesses 83a and 83b in the direction perpendicular to the optical axis is less than the distance HH, and moreover, fθ
When the thickness of the lens 80 in the optical axis direction is D,
Since the length b in the optical axis direction of 3a and 83b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (8) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recesses 83a and 83b It can be suppressed more effectively.
【００４１】図１０は、第９の実施の形態に用いること
ができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１０
（ａ）は上面図、図１０（ｂ）は側面図、図１０（ｃ）
は底面図、図１０（ｄ）は、図１０（ｂ）の矢印Ｙ方向
に見た図である。ｆθレンズ１１０は、光弾性係数Ｐｃ
と、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂
材料から形成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２）FIG. 10 is a view showing an fθ lens which can be used in the ninth embodiment.
10A is a top view, FIG. 10B is a side view, and FIG.
Is a bottom view, and FIG. 10D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 10B. lens 110 has a photoelastic coefficient Pc
And a water absorption Hc satisfying the following equation. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【００４２】ｆθレンズ１１０は、湾曲したレンズ部１
１と、レンズ部１１の周辺に形成されたフランジ部１２
と、フランジ部１２の両方の側面１２ａ、１２ｂにそれ
ぞれ形成された突起１３ａ、１３ｂとを有している。突
起１３ａ、１３ｂは、ｆθレンズ１１０の中央に配置さ
れ、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅が
ａとなっている。突起１３ａ、１３ｂは、レーザプリン
タに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。
又、レンズ部１１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１
０（ｃ）に一点鎖線で示している。Lens 110 is a curved lens unit 1
1 and a flange portion 12 formed around the lens portion 11
And protrusions 13a and 13b formed on both side surfaces 12a and 12b of the flange portion 12, respectively. The projections 13a and 13b are arranged at the center of the fθ lens 110, and each have a length b in the optical axis direction and a width in the direction orthogonal to the optical axis. The projections 13a and 13b are used for positioning when incorporated into a laser printer.
The effective range A of the light beam passing through the lens unit 11 is as shown in FIG.
0 (c) is indicated by a dashed line.
【００４３】ここで、光線の有効範囲Ａと側面１２ａ、
及び光線の有効範囲Ａと側面１２ｂとの間の距離ＨＨは
互いに等しく（但し常に等しい必要はない、以降の実施
の形態において同じ）、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 環境温度変化によりｆθレンズ１１０に熱膨張が生じた
ような場合でも、突起１３ａ、１３ｂが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制するこ
とができるのである。尚、突起１３ａ、１３ｂの光軸直
交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレン
ズ１１０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起１３
ａ、１３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たして
いるので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４） 突起１３ａ、１３ｂが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the effective range A of the light beam and the side surface 12a,
And the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 12b is equal to each other (although it is not always necessary to be equal, the same applies to the following embodiments), and the following expression is satisfied. 0.5 mm <HH <3. 0 mm (3) Even when thermal expansion occurs in the fθ lens 110 due to a change in environmental temperature, distortion in the effective range A of light rays caused by the presence of the protrusions 13a and 13b can be suppressed. The width a of the projections 13a and 13b in the direction perpendicular to the optical axis is less than the distance HH, and when the thickness of the fθ lens 110 in the optical axis direction is D, the projection 13
Since the length b in the optical axis direction of each of a and 13b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (4) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the projections 13a and 13b It can be suppressed more effectively.
【００４４】図１１は、第１０の実施の形態に用いるこ
とができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１
１（ａ）は上面図、図１１（ｂ）は側面図、図１１
（ｃ）は底面図、図１１（ｄ）は、図１１（ｂ）の矢印
Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１２０は、光弾性係
数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２）FIG. 11 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the tenth embodiment, and FIG.
1 (a) is a top view, FIG. 11 (b) is a side view, FIG.
11C is a bottom view, and FIG. 11D is a view as seen in the direction of the arrow Y in FIG. 11B. fθ lens 120 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【００４５】ｆθレンズ１２０は、湾曲したレンズ部２
１と、レンズ部２１の周辺に形成されたフランジ部２２
と、フランジ部２２の両方の側面２２ａ、２２ｂに形成
された各一対の突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄと
を有している。突起２３ａ、２３ｂ及び突起２３ｃ、２
３ｄは、それぞれｆθレンズ１２０の中央を挟んで等距
離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、光軸直交
方向の幅がａとなっている。突起２３ａ、２３ｂ；２３
ｃ、２３ｄは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決
めとして用いるものである。又、レンズ部２１を通過す
る光線の有効範囲Ａは、図１１（ｃ）に一点鎖線で示し
ている。The fθ lens 120 is a curved lens unit 2
1 and a flange portion 22 formed around the lens portion 21
And a pair of projections 23a, 23b; 23c, 23d formed on both side surfaces 22a, 22b of the flange portion 22. Projections 23a, 23b and projections 23c, 2
3d are arranged at equal distances with respect to the center of the fθ lens 120, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. Projections 23a, 23b; 23
c and 23d are used for positioning when incorporated in a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 21 is indicated by a dashed line in FIG.
【００４６】ここで、光線の有効範囲Ａと側面２２ａ、
及び光線の有効範囲Ａと側面２２ｂとの間の距離ＨＨは
互いに等しく、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 環境温度変化によりｆθレンズ１２０に熱膨張が生じた
ような場合でも、突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄ
が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける
歪みを抑制することができるのである。尚、突起２３
ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄの光軸直交方向の各合計幅
２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１２０
の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起２３ａ、２３
ｂ；２３ｃ、２３ｄの光軸方向の長さｂは、以下の式を
満たしているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４） 突起２３ａ、２３ｂ；２３ｃ、２３ｄが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的
に抑制することができる。Here, the effective range A of the light beam and the side surface 22a,
And the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 22b is equal to each other and satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) Thermal expansion occurs in the fθ lens 120 due to environmental temperature change. Even in such a case, the projections 23a, 23b; 23c, 23d
Can suppress the distortion of the light beam in the effective range A caused by the existence of the light beam. The protrusion 23
a, 23b; 23c, 23d have a total width 2a in the direction orthogonal to the optical axis which is equal to or less than the distance HH, and
When the thickness in the optical axis direction is D, the protrusions 23a, 23
b; 23c, 23d satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (4) The protrusions 23a, 23b; The distortion in the effective range A can be suppressed more effectively.
【００４７】図１２は、第１１の実施の形態に用いるこ
とができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１
２（ａ）は上面図、図１２（ｂ）は側面図、図１２
（ｃ）は底面図、図１２（ｄ）は、図１２（ｂ）の矢印
Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１３０は、光弾性係
数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６）FIG. 12 is a view showing an fθ lens which can be used in the eleventh embodiment.
2 (a) is a top view, FIG. 12 (b) is a side view, FIG.
12C is a bottom view, and FIG. 12D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 12B. lens 130 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【００４８】ｆθレンズ１３０は、湾曲したレンズ部３
１と、レンズ部３１の周辺に形成されたフランジ部３２
と、フランジ部３２の両方の側面３２ａ、３２ｂにそれ
ぞれ形成された凹み３３ａ、３３ｂとを有している。凹
み３３ａ、３３ｂは、ｆθレンズ１３０の中央に配置さ
れ、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっ
ている。凹み３３ａ、３３ｂは、レーザプリンタに組み
込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レン
ズ部３１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１２（ｃ）
に一点鎖線で示している。Lens 130 has a curved lens portion 3
1 and a flange portion 32 formed around the lens portion 31
And recesses 33a and 33b formed on both side surfaces 32a and 32b of the flange portion 32, respectively. The recesses 33a and 33b are arranged at the center of the fθ lens 130, have a length in the optical axis direction b, and a width in the optical axis orthogonal direction. The recesses 33a and 33b are used for positioning when incorporated into a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 31 is as shown in FIG.
Is indicated by a chain line.
【００４９】ここで、光線の有効範囲Ａと凹み３３ａの
底部、及び光線の有効範囲Ａと凹み３３ｂの底部の間の
距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 環境温度変化によりｆθレンズ１３０に熱膨張が生じた
ような場合でも、凹み３３ａ、３３ｂが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制するこ
とができるのである。尚、凹み３３ａ、３３ｂの光軸直
交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレン
ズ１３０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み３３
ａ、３３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たして
いるので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８） 凹み３３ａ、３３ｂが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 33a and the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 33b are equal to each other and satisfy the following equation: 0.5 mm <HH < 3.0 mm (7) Even in the case where thermal expansion occurs in the fθ lens 130 due to a change in environmental temperature, distortion in the effective range A of light rays caused by the presence of the depressions 33a and 33b can be suppressed. The width a of the recesses 33a and 33b in the direction orthogonal to the optical axis is less than the distance HH, and when the thickness of the fθ lens 130 in the optical axis direction is D, the recess 33
Since the length b in the optical axis direction of the a and 33b satisfies the following equation, 0 <b <D / 3 (8) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the depressions 33a and 33b is It can be suppressed more effectively.
【００５０】図１３は、第１２の実施の形態に用いるこ
とができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１
３（ａ）は上面図、図１３（ｂ）は側面図、図１３
（ｃ）は底面図、図１３（ｄ）は、図１３（ｂ）の矢印
Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１４０は、光弾性係
数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６）FIG. 13 is a view showing an fθ lens which can be used in the twelfth embodiment.
3A is a top view, FIG. 13B is a side view, and FIG.
13C is a bottom view, and FIG. 13D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 13B. fθ lens 140 is formed of a polyolefin resin material whose photoelastic coefficient Pc and water absorption Hc satisfy the following formulas. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【００５１】ｆθレンズ１４０は、湾曲したレンズ部４
１と、レンズ部４１の周辺に形成されたフランジ部４２
と、フランジ部４２の両方の側面４２ａ、４２ｂにそれ
ぞれ形成された各一対の凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、
４３ｄとを有している。凹み４３ａ、４３ｂ及び凹み４
３ｃ、４３ｄは、それぞれｆθレンズ１４０の中央を挟
んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがｂ、
光軸直交方向の幅がａとなっている。凹み４３ａ、４３
ｂ；４３ｃ、４３ｄは、レーザプリンタに組み込む際
に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部４
１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１３（ｃ）に一点
鎖線で示している。The fθ lens 140 has a curved lens portion 4
1 and a flange portion 42 formed around the lens portion 41
A pair of recesses 43a, 43b; 43c formed on both side surfaces 42a, 42b of the flange portion 42, respectively;
43d. Recesses 43a and 43b and Recess 4
3c and 43d are arranged at equal distances with the center of the fθ lens 140 interposed therebetween, and have lengths b and
The width in the direction orthogonal to the optical axis is a. Recesses 43a, 43
b; 43c and 43d are used for positioning when incorporated into a laser printer. Also, the lens unit 4
The effective range A of the light beam passing through 1 is indicated by a dashed line in FIG.
【００５２】ここで、光線の有効範囲Ａと凹み４３ａ、
４３ｂの底部、及び光線の有効範囲Ａと凹み４３ｃ、４
３ｄの底部の間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を
満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 環境温度変化によりｆθレンズ１４０に熱膨張が生じた
ような場合でも、凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄ
が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける
歪みを抑制することができるのである。尚、凹み４３
ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄの光軸直交方向の各合計幅
２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１４０
の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み４３ａ、４３
ｂ；４３ｃ、４３ｄの光軸方向の長さｂは、以下の式を
満たしているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８） 凹み４３ａ、４３ｂ；４３ｃ、４３ｄが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的
に抑制することができる。Here, the effective range A of the light beam and the depression 43a,
43b, the effective area A of the light beam and the depressions 43c, 4c
Since the distances HH between the bottoms of the 3d are equal to each other and satisfy the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) Even if the thermal expansion occurs in the fθ lens 140 due to a change in the environmental temperature, the dent is formed. 43a, 43b; 43c, 43d
Can suppress the distortion of the light beam in the effective range A caused by the existence of the light beam. The dent 43
a, 43b; 43c, 43d have a total width 2a in the direction orthogonal to the optical axis, which is not more than the distance HH, and
When the thickness in the optical axis direction is D, the recesses 43a, 43
b; 43c, 43d satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (8) Depressions 43a, 43b; The distortion in the effective range A can be suppressed more effectively.
【００５３】図１４は、第１３の実施の形態に用いるこ
とができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１
４（ａ）は上面図、図１４（ｂ）は側面図、図１４
（ｃ）は底面図、図１４（ｄ）は、図１４（ｂ）の矢印
Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１５０は、光弾性係
数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２）FIG. 14 is a view showing an fθ lens which can be used in the thirteenth embodiment.
4A is a top view, FIG. 14B is a side view, FIG.
14C is a bottom view, and FIG. 14D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 14B. lens 150 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【００５４】ｆθレンズ１５０は、湾曲したレンズ部５
１と、レンズ部５１の光軸直交方向両側のみに形成され
たフランジ部５２と、レンズ部５１の両方の側面５１
ａ、５１ｂにそれぞれ形成された突起５３ａ、５３ｂと
を有している。突起５３ａ、５３ｂは、ｆθレンズ１５
０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方
向の幅がａとなっている。突起５３ａ、５３ｂは、レー
ザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるもの
である。又、レンズ部５１を通過する光線の有効範囲Ａ
は、図１４（ｃ）に一点鎖線で示している。The fθ lens 150 is a curved lens unit 5
1, a flange portion 52 formed only on both sides of the lens portion 51 in the direction orthogonal to the optical axis, and both side surfaces 51 of the lens portion 51.
a and 51b respectively formed with protrusions 53a and 53b. The projections 53a and 53b are
0, the length in the optical axis direction is b, and the width in the optical axis orthogonal direction is a. The projections 53a and 53b are used for positioning when incorporated in a laser printer. Also, the effective range A of the light beam passing through the lens unit 51
Is indicated by a dashed line in FIG.
【００５５】ここで、光線の有効範囲Ａと側面５１ａ、
及び光線友好範囲Ａと側面５１ｂとの間の距離ＨＨは互
いに等しく、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 環境温度変化によりｆθレンズ１５０に熱膨張が生じた
ような場合でも、突起５３ａ、５３ｂが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制するこ
とができるのである。尚、突起５３ａ、５３ｂの光軸直
交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレン
ズ１５０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起５３
ａ、５３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たして
いるので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４） 突起５３ａ、５３ｂが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the effective range A of the light beam and the side surface 51a,
And the distance HH between the light ray friendship range A and the side surface 51b is equal to each other and satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) Thermal expansion occurs in the fθ lens 150 due to a change in environmental temperature. Even in such a case, the distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusions 53a and 53b can be suppressed. The width a of the projections 53a and 53b in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH, and when the thickness of the fθ lens 150 in the optical axis direction is D, the projection 53
The length b in the optical axis direction of a and 53b satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (4) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the projections 53a and 53b It can be suppressed more effectively.
【００５６】図１５は、第１４の実施の形態に用いるこ
とができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１
５（ａ）は上面図、図１５（ｂ）は側面図、図１５
（ｃ）は底面図、図１５（ｄ）は、図１５（ｂ）の矢印
Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１６０は、光弾性係
数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （１） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （２）FIG. 15 is a view showing an fθ lens which can be used in the fourteenth embodiment.
5 (a) is a top view, FIG. 15 (b) is a side view, and FIG.
15C is a bottom view, and FIG. 15D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 15B. fθ lens 160 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【００５７】ｆθレンズ１６０は、湾曲したレンズ部６
１と、レンズ部６１の光軸直交方向両側のみに形成され
たフランジ部６２と、レンズ部６１の両方の側面６１
ａ、６１ｂにそれぞれ形成された各一対の突起６３ａ、
６３ｂ；６３ｃ、６３ｄとを有している。突起６３ａ、
６３ｂ及び突起６３ｃ、６３ｄは、それぞれｆθレンズ
１６０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸
方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。
突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄは、レーザプリン
タに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。
又、レンズ部６１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１
５（ｃ）に一点鎖線で示している。The fθ lens 160 has a curved lens portion 6
1, a flange portion 62 formed only on both sides of the lens portion 61 in the direction orthogonal to the optical axis, and both side surfaces 61 of the lens portion 61
a, a pair of projections 63a respectively formed on
63b; 63c and 63d. Projection 63a,
The projection 63b and the projections 63c and 63d are arranged at equal distances with respect to the center of the fθ lens 160, respectively, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction.
The projections 63a, 63b; 63c, 63d are used for positioning when incorporated in a laser printer.
The effective range A of the light beam passing through the lens portion 61 is as shown in FIG.
5 (c) is indicated by a dashed line.
【００５８】ここで、光線の有効範囲Ａと側面６１ａ、
及び光線の有効範囲Ａと側面６１ｂとの間の距離ＨＨは
互いに等しく、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （３） 環境温度変化によりｆθレンズ１６０に熱膨張が生じた
ような場合でも、突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄ
が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける
歪みを抑制することができるのである。尚、突起６３
ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄの光軸直交方向の各合計幅
２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１６０
の光軸方向の厚さをＤとしたときに、突起６３ａ、６３
ｂ；６３ｃ、６３ｄの光軸方向の長さｂは、以下の式を
満たしているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （４） 突起６３ａ、６３ｂ；６３ｃ、６３ｄが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的
に抑制することができる。Here, the effective range A of the light beam and the side surface 61a,
And the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 61b is equal to each other and satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) Thermal expansion occurs in the fθ lens 160 due to a change in environmental temperature. Even in such a case, the projections 63a, 63b; 63c, 63d
Can suppress the distortion of the light beam in the effective range A caused by the existence of the light beam. The protrusion 63
a, 63b; 63c, 63d each have a total width 2a in the direction perpendicular to the optical axis that is less than or equal to the distance HH, and
When the thickness in the optical axis direction is D, the protrusions 63a, 63
b; 63b, 63d satisfy the following formula: 0 <b <D / 3 (4) The length of the light beam caused by the presence of the projections 63a, 63b; 63c, 63d The distortion in the effective range A can be suppressed more effectively.
【００５９】図１６は、第１５の実施の形態に用いるこ
とができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１
６（ａ）は上面図、図１６（ｂ）は側面図、図１６
（ｃ）は底面図、図１６（ｄ）は、図１６（ｂ）の矢印
Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１７０は、光弾性係
数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６）FIG. 16 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the fifteenth embodiment, and FIG.
16A is a top view, FIG. 16B is a side view, and FIG.
16C is a bottom view, and FIG. 16D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 16B. lens 170 is formed of a polyolefin resin material whose photoelastic coefficient Pc and water absorption Hc satisfy the following formulas. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【００６０】ｆθレンズ１７０は、湾曲したレンズ部７
１と、レンズ部７１の光軸直交方向両側のみに形成され
たフランジ部７２と、レンズ部７１の両方の側面７１
ａ、７１ｂにそれぞれ形成された凹み７３ａ、７３ｂと
を有している。凹み７３ａ、７３ｂは、ｆθレンズ１７
０の中央に配置され、光軸方向の長さがｂ、光軸直交方
向の幅がａとなっている。凹み７３ａ、７３ｂは、レー
ザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるもの
である。又、レンズ部７１を通過する光線の有効範囲Ａ
は、図１６（ｃ）に一点鎖線で示している。The fθ lens 170 has a curved lens portion 7
1, a flange portion 72 formed only on both sides of the lens portion 71 in the direction orthogonal to the optical axis, and both side surfaces 71 of the lens portion 71
a, 71b respectively formed in the recesses 73a, 73b. The recesses 73a and 73b are
0, the length in the optical axis direction is b, and the width in the optical axis orthogonal direction is a. The recesses 73a and 73b are used for positioning when incorporated in a laser printer. Also, the effective range A of the light beam passing through the lens unit 71
Is indicated by a dashed line in FIG.
【００６１】ここで、光線の有効範囲Ａと凹み７３ａの
底部、及び光線の有効範囲Ａと凹み７３ｂの底部の間の
距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たすので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 環境温度変化によりｆθレンズ１７０に熱膨張が生じた
ような場合でも、凹み７３ａ、７３ｂが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みを抑制するこ
とができるのである。尚、凹み７３ａ、７３ｂの光軸直
交方向の幅ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレン
ズ１７０の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み７３
ａ、７３ｂの光軸方向の長さｂは、以下の式を満たして
いるので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８） 凹み７３ａ、７３ｂが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Ａにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。The distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 73a and the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 73b are equal to each other and satisfy the following equation: 0.5 mm <HH < 3.0 mm (7) Even in a case where thermal expansion occurs in the fθ lens 170 due to a change in environmental temperature, distortion in the effective range A of light rays caused by the presence of the recesses 73a and 73b can be suppressed. The width a of the recesses 73a and 73b in the direction perpendicular to the optical axis is less than or equal to the distance HH, and when the thickness of the fθ lens 170 in the optical axis direction is D, the recess 73
Since the length b in the optical axis direction of the a and 73b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (8) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recesses 73a and 73b is It can be suppressed more effectively.
【００６２】図１７は、第１６の実施の形態に用いるこ
とができるｆθレンズを示す図であり、それぞれ、図１
７（ａ）は上面図、図１７（ｂ）は側面図、図１７
（ｃ）は底面図、図１７（ｄ）は、図１７（ｂ）の矢印
Ｙ方向に見た図である。ｆθレンズ１８０は、光弾性係
数Ｐｃと、吸水率Ｈｃが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ （５） ０％＜Ｈｃ＜０．１％ （６）FIG. 17 is a view showing an fθ lens which can be used in the sixteenth embodiment.
17A is a top view, FIG. 17B is a side view, FIG.
17C is a bottom view, and FIG. 17D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 17B. lens 180 is made of a polyolefin resin material whose photoelastic coefficient Pc and water absorption Hc satisfy the following formulas. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【００６３】ｆθレンズ１８０は、湾曲したレンズ部８
１と、レンズ部８１の光軸直交方向両側のみに形成され
たフランジ部８２と、レンズ部８１の両方の側面８１
ａ、８１ｂにそれぞれ形成された各一対の凹み８３ａ、
８３ｂ；８３ｃ、８３ｄとを有している。凹み８３ａ、
８３ｂ及び凹み８３ｃ、８３ｄは、それぞれｆθレンズ
１８０の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸
方向の長さがｂ、光軸直交方向の幅がａとなっている。
凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄは、レーザプリン
タに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。
又、レンズ部８１を通過する光線の有効範囲Ａは、図１
７（ｃ）に一点鎖線で示している。The fθ lens 180 has a curved lens portion 8
1, a flange portion 82 formed only on both sides of the lens portion 81 in the direction orthogonal to the optical axis, and both side surfaces 81 of the lens portion 81
a, a pair of recesses 83a respectively formed in the
83b; 83c and 83d. Dent 83a,
The recesses 83b and the recesses 83c and 83d are arranged at the same distance from each other with the center of the fθ lens 180 interposed therebetween. The length in the optical axis direction is b, and the width in the optical axis orthogonal direction is a.
The recesses 83a, 83b; 83c, 83d are used for positioning when incorporated in a laser printer.
The effective range A of the light beam passing through the lens unit 81 is as shown in FIG.
7 (c) is indicated by a dashed line.
【００６４】ここで、光線の有効範囲Ａと凹み８３ａ、
８３ｂ、及び光線の有効範囲Ａと凹み８３ｃ、８３ｄの
底部の間の距離ＨＨは互いに等しく、以下の式を満たす
ので、 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ （７） 環境温度変化によりｆθレンズ１８０に熱膨張が生じた
ような場合でも、凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄ
が存在することにより生ずる光線の有効範囲Ａにおける
歪みを抑制することができるのである。尚、凹み８３
ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄの光軸直交方向の各合計幅
２ａは、距離ＨＨ以下であり、しかもｆθレンズ１８０
の光軸方向の厚さをＤとしたときに、凹み８３ａ、８３
ｂ；８３ｃ、８３ｄの光軸方向の長さｂは、以下の式を
満たしているので、 ０＜ｂ＜Ｄ／３ （８） 凹み８３ａ、８３ｂ；８３ｃ、８３ｄが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Ａにおける歪みをより効果的
に抑制することができる。Here, the effective range A of the light beam and the dent 83a,
The distance HH between the effective range 83b and the effective range A of the light beam and the bottoms of the recesses 83c and 83d is equal to each other and satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) fθ lens 180 due to environmental temperature change 83a, 83b; 83c, 83d
Can suppress the distortion of the light beam in the effective range A caused by the existence of the light beam. The dent 83
a, 83b; 83c, 83d each have a total width 2a in the direction orthogonal to the optical axis which is equal to or less than the distance HH, and
When the thickness in the optical axis direction is D, the recesses 83a, 83
b; 83c, 83d satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (8) Depths 83a, 83b; The distortion in the effective range A can be suppressed more effectively.
【００６５】図１８は、以上のｆθレンズを用いること
ができる、別なレーザプリンタの走査光学系２００の概
略構成を示す斜視図である。図１８において、半導体レ
ーザ２０１は、不図示の光学系制御部に制御されレーザ
ビームを出射する。半導体レーザ２０１から出射された
レーザビームは、コリメートレンズ２０２により概略平
行光にされ、ポリゴンミラー２０４の反射面に対して副
走査方向に結像させるシリンドリカルレンズ２０３を通
過して、そのポリゴンミラー２０４で反射し、更に一対
のｆθレンズ１０’，２０５により集光されて、感光体
ドラム２０６の表面にスポット光を結像するようになっ
ている。かかるレーザプリンタにおいては、半導体レー
ザ２０１への駆動電流のオン／オフ変調による発光の断
続と、ポリゴンミラー２０４の等速回転による偏向走査
と、感光体ドラム２０６の回転によって、画像が形成さ
れるようになっている。駆動電流のオン／オフ変調は、
不図示の光学系制御部により行われる。FIG. 18 is a perspective view showing a schematic configuration of a scanning optical system 200 of another laser printer which can use the above fθ lens. In FIG. 18, a semiconductor laser 201 emits a laser beam under the control of an optical system control unit (not shown). The laser beam emitted from the semiconductor laser 201 is converted into substantially parallel light by a collimating lens 202, passes through a cylindrical lens 203 that forms an image on the reflection surface of the polygon mirror 204 in the sub-scanning direction, and is reflected by the polygon mirror 204. The light is reflected and further condensed by the pair of fθ lenses 10 ′ and 205, and forms a spot light on the surface of the photosensitive drum 206. In such a laser printer, an image is formed by intermittent light emission due to on / off modulation of the drive current to the semiconductor laser 201, deflection scanning by constant rotation of the polygon mirror 204, and rotation of the photosensitive drum 206. It has become. On / off modulation of drive current is
This is performed by an optical system control unit (not shown).
【００６６】以上、本発明を実施の形態を参照して説明
してきたが、本発明は上記実施の形態に限定して解釈さ
れるべきではなく、適宜変更・改良が可能であることは
もちろんである。例えば、突起もしくは凹みは、ｆθレ
ンズの主走査方向における光線の有効範囲全体にわたっ
ていても良い。As described above, the present invention has been described with reference to the embodiments. However, the present invention should not be construed as being limited to the above embodiments, and it is needless to say that modifications and improvements can be made as appropriate. is there. For example, the protrusion or the dent may extend over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction of the fθ lens.
【００６７】[0067]
【発明の効果】本発明によれば、熱膨張による変形や、
レンズ成形時に発生するレンズ内部歪などを抑制し、高
画質な画像の形成に貢献できる走査光学系用レンズを提
供することができる。According to the present invention, deformation due to thermal expansion,
It is possible to provide a lens for a scanning optical system that can suppress distortion inside a lens generated during lens molding and contribute to formation of a high-quality image.
【図１】本実施の形態にかかる、レーザプリンタの走査
光学系１００の概略構成を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing a schematic configuration of a scanning optical system 100 of a laser printer according to an embodiment.
【図２】第１の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図
である。FIG. 2 is a diagram illustrating an fθ lens according to the first embodiment.
【図３】第２の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図
である。FIG. 3 is a diagram illustrating an fθ lens according to a second embodiment.
【図４】第３の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図
である。FIG. 4 is a diagram illustrating an fθ lens according to a third embodiment.
【図５】第４の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図
である。FIG. 5 is a diagram showing an fθ lens according to a fourth embodiment.
【図６】第５の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図
である。FIG. 6 is a diagram illustrating an fθ lens according to a fifth embodiment.
【図７】第６の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図
である。FIG. 7 is a diagram showing an fθ lens according to a sixth embodiment.
【図８】第７の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図
である。FIG. 8 is a diagram showing an fθ lens according to a seventh embodiment.
【図９】第８の実施の形態にかかるｆθレンズを示す図
である。FIG. 9 is a diagram showing an fθ lens according to an eighth embodiment.
【図１０】第９の実施の形態にかかるｆθレンズを示す
図である。FIG. 10 is a diagram showing an fθ lens according to a ninth embodiment.
【図１１】第１０の実施の形態にかかるｆθレンズを示
す図である。FIG. 11 is a diagram showing an fθ lens according to a tenth embodiment.
【図１２】第１１の実施の形態にかかるｆθレンズを示
す図である。FIG. 12 is a diagram showing an fθ lens according to an eleventh embodiment.
【図１３】第１２の実施の形態にかかるｆθレンズを示
す図である。FIG. 13 is a diagram showing an fθ lens according to a twelfth embodiment.
【図１４】第１３の実施の形態にかかるｆθレンズを示
す図である。FIG. 14 is a diagram showing an fθ lens according to a thirteenth embodiment.
【図１５】第１４の実施の形態にかかるｆθレンズを示
す図である。FIG. 15 is a diagram illustrating an fθ lens according to a fourteenth embodiment.
【図１６】第１５の実施の形態にかかるｆθレンズを示
す図である。FIG. 16 is a diagram showing an fθ lens according to a fifteenth embodiment.
【図１７】第１６の実施の形態にかかるｆθレンズを示
す図である。FIG. 17 is a diagram illustrating an fθ lens according to a sixteenth embodiment.
【図１８】別な実施の形態にかかる、レーザプリンタの
走査光学系２００の概略構成を示す斜視図である。FIG. 18 is a perspective view showing a schematic configuration of a scanning optical system 200 of a laser printer according to another embodiment.
１０，２０，３０，４０，５０，６０，７０，８０，１
１０，１２０，１３０，１４０，１５０，１６０，１７
０，１８０ ｆθレンズ １３，１３ａ、１３ｂ、２３ａ、２３ｂ、２３ｃ、２３
ｄ、５３，５３ａ、５３ｂ、６３ａ、６３ｂ、６３ｃ、
６３ｄ 突起 ３３，３３ａ、３３ｂ、４３ａ、４３ｂ、４３ｃ、４３
ｄ、７３，７３ａ、７３ｂ、８３ａ、８３ｂ、８３ｃ、
８３ｄ 凹み10, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 80, 1
10, 120, 130, 140, 150, 160, 17
0,180 fθ lens 13, 13a, 13b, 23a, 23b, 23c, 23
d, 53, 53a, 53b, 63a, 63b, 63c,
63d projection 33, 33a, 33b, 43a, 43b, 43c, 43
d, 73, 73a, 73b, 83a, 83b, 83c,
83d dent
フロントページの続き Ｆターム(参考） 2H045 CA67 CB22 DA01 DA41 5C051 AA02 CA07 DB22 DC04 DC07 5C072 AA03 BA17 HA02 HA09 HA13 XA05 Continued on front page F-term (reference) 2H045 CA67 CB22 DA01 DA41 5C051 AA02 CA07 DB22 DC04 DC07 5C072 AA03 BA17 HA02 HA09 HA13 XA05
Claims (9)
式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであっ
て、 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ ０％＜Ｈｃ＜０．１％ 前記走査光学系用レンズは、副走査方向の側面に少なく
とも一つの突起を有し、且つ前記突起が形成された側面
と、前記走査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲
との距離ＨＨは、以下の式を満たすことを特徴とする走
査光学系用レンズ。 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ1. A scanning optical system lens made of a resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula: 0 <Pc <4 × 10E−130% <Hc <0.1 % The scanning optical system lens has at least one projection on a side surface in the sub-scanning direction, and a distance HH between a side surface on which the projection is formed and an effective range of a light beam passing through the scanning optical system lens. Is a lens for a scanning optical system characterized by satisfying the following expression. 0.5mm <HH <3.0mm
効範囲全体にわたって形成されていることを特徴とする
請求項１に記載の走査光学系用レンズ。2. The scanning optical system lens according to claim 1, wherein the projection is formed over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction.
離ＨＨ以下であることを特徴とする請求項１に記載の走
査光学系用レンズ。3. The scanning optical system lens according to claim 1, wherein a width of the projection in a direction orthogonal to an optical axis is equal to or less than the distance HH.
さをＤとしたときに、前記突起の光軸方向の長さｂは、
以下の式を満たすことを特徴とする請求項１に記載の走
査光学系用レンズ。０＜ｂ＜Ｄ／３4. When the thickness of the scanning optical system lens in the optical axis direction is D, the length b of the projection in the optical axis direction is:
The scanning optical system lens according to claim 1, wherein the following expression is satisfied. 0 <b <D / 3
式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであっ
て、 ０＜Ｐｃ＜４×１０Ｅ−１３ ０％＜Ｈｃ＜０．１％ 前記走査光学系用レンズは、副走査方向の側面に少なく
とも一つの凹みを有し、且つ前記凹みの底部と、前記走
査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲との距離Ｈ
Ｈは、以下の式を満たすことを特徴とする走査光学系用
レンズ。 ０．５ｍｍ＜ＨＨ＜３．０ｍｍ5. A scanning optical system lens made of a resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula: 0 <Pc <4 × 10E−130% <Hc <0.1 % The scanning optical system lens has at least one depression on a side surface in the sub-scanning direction, and a distance H between a bottom of the depression and an effective range of a light beam passing through the scanning optical system lens.
H is a scanning optical system lens that satisfies the following expression. 0.5mm <HH <3.0mm
効範囲全体にわたって形成されていることを特徴とする
請求項５に記載の走査光学系用レンズ。6. The lens for a scanning optical system according to claim 5, wherein the recess is formed over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction.
離ＨＨ以下であることを特徴とする請求項５に記載の走
査光学系用レンズ。7. The scanning optical system lens according to claim 5, wherein the width of the recess in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH.
さをＤとしたときに、前記凹みの光軸方向の長さｂは、
以下の式を満たすことを特徴とする請求項５に記載の走
査光学系用レンズ。 ０＜ｂ＜Ｄ／３8. When the thickness of the scanning optical system lens in the optical axis direction is D, the length b of the recess in the optical axis direction is:
The scanning optical system lens according to claim 5, wherein the following expression is satisfied. 0 <b <D / 3
含むことを特徴とする請求項１乃至８のいずれかに記載
の走査光学系用レンズ。9. The scanning optical system lens according to claim 1, wherein the resin material includes a polyolefin resin.
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