JP2002365576A - Lens for scanning optical system - Google Patents
Lens for scanning optical systemInfo
- Publication number
- JP2002365576A JP2002365576A JP2001176756A JP2001176756A JP2002365576A JP 2002365576 A JP2002365576 A JP 2002365576A JP 2001176756 A JP2001176756 A JP 2001176756A JP 2001176756 A JP2001176756 A JP 2001176756A JP 2002365576 A JP2002365576 A JP 2002365576A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- optical axis
- optical system
- light beam
- effective range
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Mechanical Optical Scanning Systems (AREA)
- Facsimile Heads (AREA)
- Facsimile Scanning Arrangements (AREA)
Abstract
Description
【0001】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、プリンタなどの画
像形成装置に用いられると好適な走査光学系用レンズに
関する。The present invention relates to a lens for a scanning optical system suitable for use in an image forming apparatus such as a printer.
【0002】[0002]
【従来の技術】高速印刷を達成するものとして、レーザ
プリンタが知られている。一般的なレーザプリンタにお
いて、半導体レーザから出射したレーザビームは、ポリ
ゴンミラーの反射面に照射され、その回転により偏向走
査されながら、fθレンズで集光され、感光体層を形成
したドラム上に同一ビームスポットを形成するようにな
っている。2. Description of the Related Art Laser printers have been known to achieve high-speed printing. In a general laser printer, a laser beam emitted from a semiconductor laser is irradiated on a reflection surface of a polygon mirror, and is condensed by an fθ lens while being deflected and scanned by the rotation thereof. A beam spot is formed.
【0003】従って、fθレンズには、ポリゴンミラー
によって反射された光束が、広範囲に走査されるため、
高画質な画像を形成するためには、初期形状はもとよ
り、環境変化に応じた歪みなど極力排除することが必要
となっている。Accordingly, the light beam reflected by the polygon mirror is scanned over a wide range by the fθ lens.
In order to form a high-quality image, it is necessary to eliminate as much as possible the initial shape as well as distortion due to environmental changes.
【0004】[0004]
【発明が解決しようとする課題】ところで、fθレンズ
を樹脂材料から形成すれば、安価に大量生産が可能とな
る。しかしながら、fθレンズを樹脂材料から形成した
場合、樹脂の吸水により屈折率が変化するという問題が
ある。これに対し、ある種のポリオレフィン系の樹脂材
料を用いると、吸水率を極端に小さく抑えることができ
ることが判っている。By the way, if the fθ lens is formed of a resin material, mass production becomes possible at low cost. However, when the fθ lens is formed of a resin material, there is a problem that the refractive index changes due to water absorption of the resin. On the other hand, it has been found that the use of a certain type of polyolefin-based resin material can reduce the water absorption to an extremely low level.
【0005】しかるに、樹脂材料の吸水率を低く抑える
ことができたとしても、環境温度変化による熱膨張など
に基づく変化や、レンズ成形時に発生するレンズ内歪の
影響は無視できないという実情がある。特に、fθレン
ズには、副走査方向の側面中央に、位置決めのための突
起などを設けることが一般的に行われており、この突起
の大きさ、形状によっては、熱膨張に基づく変形時にf
θレンズの歪みが大きくなったり、レンズ成形時に発生
するレンズ内部歪の影響が大きくなったりすることが判
った。[0005] However, even if the water absorption of the resin material can be suppressed to a low level, there is a fact that changes due to thermal expansion and the like due to environmental temperature changes and the effects of distortion in the lens generated during lens molding cannot be ignored. In particular, the fθ lens is generally provided with a projection or the like for positioning at the center of the side surface in the sub-scanning direction, and depending on the size and shape of the projection, f.
It has been found that the distortion of the θ lens is increased and the influence of the lens internal distortion generated during lens molding is increased.
【0006】本発明は、かかる問題点に鑑みてなされた
ものであり、熱膨張による変形や、レンズ成形時に発生
するレンズ内部歪を抑制し、高画質な画像の形成に貢献
できる走査光学系用レンズを提供することを目的とす
る。The present invention has been made in view of the above problems, and is intended for a scanning optical system capable of suppressing deformation due to thermal expansion and internal distortion generated during lens molding, and contributing to the formation of high-quality images. It is intended to provide a lens.
【0007】[0007]
【課題を解決するための手段】第1の本発明の走査光学
系用レンズは、光弾性係数Pcと、吸水率Hcが以下の
式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであっ
て、 0<Pc<4×10E−13 (1) (好ましくは、0<Pc<2×10E−13) 0%<Hc<0.1% (2) 前記走査光学系用レンズは、副走査方向の側面に少なく
とも一つの突起を有し、且つ前記突起が形成された側面
と、前記走査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲
との距離HHは、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 前記突起が形成されることによる、前記走査光学系用レ
ンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを抑制し、
それにより環境変化に関わらず収差などを抑えることが
できるため、かかる走査光学系用レンズを用いることに
より、高画質な画像を形成することができる。尚、前記
走査光学用レンズの側面といった場合、側面にフランジ
が形成されているときには、かかるフランジの側面を含
むものとする。又、「前記走査光学系用レンズを通過す
る光線」とは、前記走査光学系用レンズを組みこんだ機
器(例えばレーザプリンタなど)において、その動作時
に光源からの光束が走査される範囲をいうものとする。
更に、本明細書において、10のべき乗数(例えば 4
×10−13)を、E(例えば 4×E−13)を用い
て表すものとする。According to a first aspect of the present invention, there is provided a lens for a scanning optical system comprising a resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formulas: 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) (preferably 0 <Pc <2 × 10E-13) 0% <Hc <0.1% (2) The lens for the scanning optical system is arranged in the sub-scanning direction. Since the distance HH between the side surface having at least one protrusion on the side surface and the side surface on which the protrusion is formed and the effective range of the light beam passing through the scanning optical system lens satisfies the following expression, 0.5 mm <0.5 mm < HH <3.0 mm (3) Strain at the time of thermal expansion and lens molding of the lens for the scanning optical system due to the formation of the projection is suppressed,
As a result, aberrations and the like can be suppressed regardless of environmental changes. Therefore, by using such a lens for a scanning optical system, a high-quality image can be formed. In the case where the side surface of the scanning optical lens has a flange, the side surface of the flange includes the flange. The “light beam passing through the lens for the scanning optical system” refers to a range in which a light beam from a light source is scanned during operation of a device (for example, a laser printer) incorporating the lens for the scanning optical system. Shall be.
Further, in this specification, a power of 10 (for example, 4
× 10 −13 ) is represented using E (for example, 4 × E−13).
【0008】更に、前記突起が、主走査方向の前記光線
の有効範囲全体にわたって形成されていると、前記走査
光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみ
を、より抑制できる。Further, when the projection is formed over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed.
【0009】又、前記突起の光軸直交方向の幅が、前記
距離HH以下であると、前記走査光学系用レンズの熱膨
張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。
前記突起の幅とは、前記突起が複数ある場合、各々の幅
の合計をいうものとする。When the width of the projection in the direction perpendicular to the optical axis is equal to or less than the distance HH, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed.
When there are a plurality of protrusions, the width of the protrusion refers to the sum of the respective widths.
【0010】更に、前記走査光学系用レンズの光軸方向
の厚さをDとしたときに、前記突起の光軸方向の長さb
が、以下の式を満たすと、前記走査光学系用レンズの熱
膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制でき
る。 0<b<D/3 (4)Further, when the thickness of the scanning optical system lens in the optical axis direction is D, the length b of the projection in the optical axis direction is b.
However, when the following expression is satisfied, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed. 0 <b <D / 3 (4)
【0011】第2の本発明の走査光学系用レンズは、光
弾性係数Pcと、吸水率Hcが以下の式を満たす樹脂材
料からなる走査光学系用レンズであって、 0<Pc<4×10E−13 (5) (好ましくは、0<Pc<2×10E−13) 0%<Hc<0.1% (6) 前記走査光学系用レンズは、副走査方向の側面に少なく
とも一つの凹みを有し、且つ前記凹みの底部と、前記走
査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲との距離H
Hは、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 前記凹みが形成されることによる、前記走査光学系用レ
ンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみを抑制し、
それにより環境変化に関わらず収差などを抑えることが
できるため、かかる走査光学系用レンズを用いることに
より、高画質な画像を形成することができる。A second lens for a scanning optical system according to the present invention is a lens for a scanning optical system made of a resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula: 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) (preferably 0 <Pc <2 × 10E-13) 0% <Hc <0.1% (6) The scanning optical system lens has at least one recess on a side surface in the sub-scanning direction. And the distance H between the bottom of the recess and the effective range of the light beam passing through the lens for the scanning optical system.
H satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) Strain at the time of thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens due to the formation of the dent is suppressed. ,
As a result, aberrations and the like can be suppressed regardless of environmental changes. Therefore, by using such a lens for a scanning optical system, a high-quality image can be formed.
【0012】更に、前記凹みが、主走査方向の前記光線
の有効範囲全体にわたって形成されていると、前記走査
光学系用レンズの熱膨張時およびレンズ成形時のひずみ
を、より抑制できる。Further, when the depression is formed over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed.
【0013】又、前記凹みの光軸直交方向の幅が、前記
距離HH以下であると、前記走査光学系用レンズの熱膨
張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制できる。
前記凹みの幅とは、前記凹みが複数ある場合、各々の幅
の合計をいうものとする。If the width of the dent in the direction perpendicular to the optical axis is less than the distance HH, the distortion of the scanning optical system lens during thermal expansion and lens molding can be further suppressed.
When there are a plurality of the dents, the width of the dents refers to the sum of the widths of the respective dents.
【0014】更に、前記走査光学系用レンズの光軸方向
の厚さをDとしたときに、前記凹みの光軸方向の長さb
が、以下の式を満たすと、前記走査光学系用レンズの熱
膨張時およびレンズ成形時のひずみを、より抑制でき
る。 0<b<D/3 (8)Further, when the thickness of the scanning optical system lens in the optical axis direction is D, the length b of the recess in the optical axis direction is b.
However, when the following expression is satisfied, distortion during thermal expansion and lens molding of the scanning optical system lens can be further suppressed. 0 <b <D / 3 (8)
【0015】又、前記樹脂材料がポリオレフィン系樹脂
を含むと、吸水率を低く抑えることができるので好まし
い。It is preferable that the resin material contains a polyolefin-based resin, since the water absorption can be kept low.
【0016】[0016]
【発明の実施の形態】以下、実施の形態を参照して本発
明を説明する。図1は、本実施の形態にかかる、レーザ
プリンタの走査光学系100の概略構成を示す斜視図で
ある。半導体レーザ101は、不図示の光学系制御部に
制御されレーザビームを出射する。半導体レーザ101
から出射されたレーザビームは、コリメートレンズ10
2により概略平行光にされ、ポリゴンミラー104の反
射面に対して副走査方向に結像させるシリンドリカルレ
ンズ103を通過して、そのポリゴンミラー104で反
射し、更に一対のfθレンズ105,10により集光さ
れて、感光体ドラム106の表面にスポット光を結像す
るようになっている。かかるレーザプリンタにおいて
は、半導体レーザ101への駆動電流のオン/オフ変調
による発光の断続と、ポリゴンミラー104の等速回転
による偏向走査と、感光体ドラム106の回転によっ
て、画像が形成されるようになっている。駆動電流のオ
ン/オフ変調は、不図示の光学系制御部により行われ
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described below with reference to embodiments. FIG. 1 is a perspective view showing a schematic configuration of a scanning optical system 100 of a laser printer according to the present embodiment. The semiconductor laser 101 emits a laser beam under the control of an optical system controller (not shown). Semiconductor laser 101
Is emitted from the collimating lens 10
2, the light passes through a cylindrical lens 103 that forms an image on the reflection surface of the polygon mirror 104 in the sub-scanning direction, is reflected by the polygon mirror 104, and is collected by a pair of fθ lenses 105 and 10. The light is emitted to form a spot light on the surface of the photosensitive drum 106. In such a laser printer, an image is formed by intermittent light emission due to on / off modulation of the drive current to the semiconductor laser 101, deflection scanning by rotation of the polygon mirror 104 at a constant speed, and rotation of the photosensitive drum 106. It has become. The ON / OFF modulation of the drive current is performed by an optical system control unit (not shown).
【0017】図2は、上述した実施の形態に用いること
ができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図2
(a)は上面図、図2(b)は側面図、図2(c)は底
面図、図2(d)は、図2(b)の矢印Y方向に見た図
である。fθレンズ10は、光弾性係数Pcと、吸水率
Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 0<Pc<4×10E−13 (1) 0%<Hc<0.1% (2)FIG. 2 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the above-described embodiment.
2 (a) is a top view, FIG. 2 (b) is a side view, FIG. 2 (c) is a bottom view, and FIG. 2 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 2 (b). lens 10 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【0018】fθレンズ10は、湾曲したレンズ部11
と、レンズ部11の周辺に形成されたフランジ部12
と、フランジ部12の一方の側面12aに形成された突
起13とを有している。突起13は、fθレンズ10の
中央に配置され、光軸方向の長さがb、光軸直交方向の
幅がaとなっている。突起13は、レーザプリンタに組
み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レ
ンズ部11を通過する光線の有効範囲(ここでは半導体
レーザ101のレーザビームの走査範囲、以下同じ)A
は、図2(c)に一点鎖線で示している。The fθ lens 10 has a curved lens portion 11
And a flange portion 12 formed around the lens portion 11
And a projection 13 formed on one side surface 12 a of the flange portion 12. The projection 13 is arranged at the center of the fθ lens 10, and has a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. The projection 13 is used for positioning when incorporated in a laser printer. Further, the effective range of the light beam passing through the lens unit 11 (here, the scanning range of the laser beam of the semiconductor laser 101, the same applies hereinafter) A
Is indicated by a dashed line in FIG.
【0019】ここで、光線の有効範囲Aと側面12aと
の間の距離HHは、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 環境温度変化によりfθレンズ10に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、突起13が存在することにより生ずる光
線の有効範囲Aにおける歪みを抑制することができるの
である。尚、突起13の光軸直交方向の幅aは、距離H
H以下であり、しかもfθレンズ10の光軸方向の厚さ
をDとしたときに、突起13の光軸方向の長さbは、以
下の式を満たしているので、 0<b<D/3 (4) 突起13が存在することにより生ずる光線の有効範囲A
における歪みをより効果的に抑制することができる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 12a satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) The fθ lens 10 is heated by the environmental temperature change. Even in the case where expansion occurs, it is possible to suppress distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusion 13. The width a of the protrusion 13 in the direction orthogonal to the optical axis is the distance H.
H and the thickness b of the fθ lens 10 in the optical axis direction is D, and the length b of the protrusion 13 in the optical axis direction satisfies the following equation. 3 (4) Effective range A of light beam generated by the presence of projection 13
Can be suppressed more effectively.
【0020】図3は、第2の実施の形態に用いることが
できるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図3
(a)は上面図、図3(b)は側面図、図3(c)は底
面図、図3(d)は、図3(b)の矢印Y方向に見た図
である。fθレンズ20は、光弾性係数Pcと、吸水率
Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 0<Pc<4×10E−13 (1) 0%<Hc<0.1% (2)FIG. 3 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the second embodiment.
3 (a) is a top view, FIG. 3 (b) is a side view, FIG. 3 (c) is a bottom view, and FIG. 3 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 3 (b). lens 20 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【0021】fθレンズ20は、湾曲したレンズ部21
と、レンズ部21の周辺に形成されたフランジ部22
と、フランジ部22の一方の側面22aに形成された一
対の突起23a、23bとを有している。突起23a、
23bは、fθレンズ20の中央を挟んで等距離に配置
され、それぞれ光軸方向の長さがb、光軸直交方向の幅
がaとなっている。突起23a、23bは、レーザプリ
ンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものであ
る。又、レンズ部21を通過する光線の有効範囲Aは、
図3(c)に一点鎖線で示している。Lens 20 has a curved lens portion 21
And a flange portion 22 formed around the lens portion 21
And a pair of protrusions 23a and 23b formed on one side surface 22a of the flange portion 22. Projection 23a,
23b are arranged equidistant with respect to the center of the fθ lens 20, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction, respectively. The projections 23a and 23b are used for positioning when incorporated in a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 21 is:
FIG. 3C shows this by a dashed line.
【0022】ここで、光線の有効範囲Aと側面22aと
の間の距離HHは、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 環境温度変化によりfθレンズ20に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、突起23a、23bが存在することによ
り生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みを抑制すること
ができるのである。尚、突起23a、23bの光軸直交
方向の合計幅2aは、距離HH以下であり、しかもfθ
レンズ20の光軸方向の厚さをDとしたときに、突起2
3a、23bの光軸方向の長さbは、以下の式を満たし
ているので、 0<b<D/3 (4) 突起23a、23bが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Aにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 22a satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) The fθ lens 20 is heated by the environmental temperature change. Even in the case where expansion occurs, it is possible to suppress distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusions 23a and 23b. Note that the total width 2a of the projections 23a and 23b in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH, and moreover, fθ
When the thickness of the lens 20 in the optical axis direction is D, the protrusion 2
Since the length b in the optical axis direction of 3a and 23b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (4) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the projections 23a and 23b It can be suppressed more effectively.
【0023】図4は、第3の実施の形態に用いることが
できるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図4
(a)は上面図、図4(b)は側面図、図4(c)は底
面図、図4(d)は、図4(b)の矢印Y方向に見た図
である。fθレンズ30は、光弾性係数Pcと、吸水率
Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 0<Pc<4×10E−13 (5) 0%<Hc<0.1% (6)FIG. 4 is a view showing an fθ lens which can be used in the third embodiment.
4 (a) is a top view, FIG. 4 (b) is a side view, FIG. 4 (c) is a bottom view, and FIG. 4 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 4 (b). fθ lens 30 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【0024】fθレンズ30は、湾曲したレンズ部31
と、レンズ部31の周辺に形成されたフランジ部32
と、フランジ部32の一方の側面32aに形成された凹
み33とを有している。凹み33は、fθレンズ30の
中央に配置され、光軸方向の長さがb、光軸直交方向の
幅がaとなっている。凹み33は、レーザプリンタに組
み込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レ
ンズ部31を通過する光線の有効範囲Aは、図4(c)
に一点鎖線で示している。Lens 30 has a curved lens portion 31
And a flange portion 32 formed around the lens portion 31
And a recess 33 formed on one side surface 32 a of the flange portion 32. The recess 33 is arranged at the center of the fθ lens 30, and has a length b in the optical axis direction and a in the orthogonal direction to the optical axis. The recess 33 is used for positioning when incorporated in a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 31 is as shown in FIG.
Is indicated by a chain line.
【0025】ここで、光線の有効範囲Aと凹み33の底
部の間の距離HHは、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 環境温度変化によりfθレンズ30に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、凹み33が存在することにより生ずる光
線の有効範囲Aにおける歪みを抑制することができるの
である。尚、凹み33の光軸直交方向の幅aは、距離H
H以下であり、しかもfθレンズ30の光軸方向の厚さ
をDとしたときに、凹み33の光軸方向の長さbは、以
下の式を満たしているので、 0<b<D/3 (8) 凹み33が存在することにより生ずる光線の有効範囲A
における歪みをより効果的に抑制することができる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 33 satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm Even in the case where thermal expansion occurs, distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recess 33 can be suppressed. The width a of the recess 33 in the direction perpendicular to the optical axis is the distance H.
H and the thickness b of the fθ lens 30 in the optical axis direction is D, and the length b of the recess 33 in the optical axis direction satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (8) Effective range A of the light beam generated by the presence of the dent 33
Can be suppressed more effectively.
【0026】図5は、第4の実施の形態に用いることが
できるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図5
(a)は上面図、図5(b)は側面図、図5(c)は底
面図、図5(d)は、図5(b)の矢印Y方向に見た図
である。fθレンズ40は、光弾性係数Pcと、吸水率
Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 0<Pc<4×10E−13 (5) 0%<Hc<0.1% (6)FIG. 5 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the fourth embodiment.
5 (a) is a top view, FIG. 5 (b) is a side view, FIG. 5 (c) is a bottom view, and FIG. 5 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 5 (b). lens 40 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formulas. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【0027】fθレンズ40は、湾曲したレンズ部41
と、レンズ部41の周辺に形成されたフランジ部42
と、フランジ部42の一方の側面42aに形成された一
対の凹み43a、43bとを有している。凹み43a、
43bは、fθレンズ40の中央を挟んで等距離に配置
され、それぞれ光軸方向の長さがb、光軸直交方向の幅
がaとなっている。凹み43a、43bは、レーザプリ
ンタに組み込む際に、位置決めとして用いるものであ
る。又、レンズ部41を通過する光線の有効範囲Aは、
図5(c)に一点鎖線で示している。Lens 40 has a curved lens portion 41
And a flange portion 42 formed around the lens portion 41
And a pair of recesses 43a and 43b formed on one side surface 42a of the flange portion 42. Recess 43a,
43b are arranged equidistant with respect to the center of the fθ lens 40, and have a length b in the optical axis direction and a width a in the direction orthogonal to the optical axis. The recesses 43a and 43b are used for positioning when incorporated in a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 41 is:
FIG. 5C shows this by a dashed line.
【0028】ここで、光線の有効範囲Aと凹み43a、
43bの底部の間の距離HHは、以下の式を満たすの
で、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 環境温度変化によりfθレンズ40に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、凹み43a、43bが存在することによ
り生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みを抑制すること
ができるのである。尚、凹み43a、43bの光軸直交
方向の合計幅2aは、距離HH以下であり、しかもfθ
レンズ40の光軸方向の厚さをDとしたときに、凹み4
3a、43bの光軸方向の長さbは、以下の式を満たし
ているので、 0<b<D/3 (8) 凹み43a、43bが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Aにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the effective range A of the light beam and the depression 43a,
The distance HH between the bottoms of 43b satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) Even when the thermal expansion occurs in the fθ lens 40 due to a change in environmental temperature, the recess 43a, The distortion in the effective range A of the light beam caused by the existence of 43b can be suppressed. Note that the total width 2a of the recesses 43a and 43b in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH, and moreover, fθ
When the thickness of the lens 40 in the optical axis direction is D,
Since the length b in the optical axis direction of 3a and 43b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (8) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recesses 43a and 43b It can be suppressed more effectively.
【0029】図6は、第5の実施の形態に用いることが
できるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図6
(a)は上面図、図6(b)は側面図、図6(c)は底
面図、図6(d)は、図6(b)の矢印Y方向に見た図
である。fθレンズ50は、光弾性係数Pcと、吸水率
Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 0<Pc<4×10E−13 (1) 0%<Hc<0.1% (2)FIG. 6 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the fifth embodiment.
6 (a) is a top view, FIG. 6 (b) is a side view, FIG. 6 (c) is a bottom view, and FIG. 6 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 6 (b). lens 50 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【0030】fθレンズ50は、湾曲したレンズ部51
と、レンズ部51の光軸直交方向両側のみに形成された
フランジ部52と、レンズ部51の一方の側面51aに
形成された突起53とを有している。突起53は、fθ
レンズ50の中央に配置され、光軸方向の長さがb、光
軸直交方向の幅がaとなっている。突起53は、レーザ
プリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるもので
ある。又、レンズ部51を通過する光線の有効範囲A
は、図6(c)に一点鎖線で示している。The fθ lens 50 includes a curved lens portion 51
And a flange portion 52 formed only on both sides of the lens portion 51 in the direction orthogonal to the optical axis, and a projection 53 formed on one side surface 51 a of the lens portion 51. The protrusion 53 is fθ
It is arranged at the center of the lens 50 and has a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. The projections 53 are used as positioning when incorporated into a laser printer. Also, the effective range A of the light beam passing through the lens unit 51
Is indicated by a dashed line in FIG.
【0031】ここで、光線の有効範囲Aと側面51aと
の間の距離HHは、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 環境温度変化によりfθレンズ50に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、突起53が存在することにより生ずる光
線の有効範囲Aにおける歪みを抑制することができるの
である。尚、突起53の光軸直交方向の幅aは、距離H
H以下であり、しかもfθレンズ50の光軸方向の厚さ
をDとしたときに、突起53の光軸方向の長さbは、以
下の式を満たしているので、 0<b<D/3 (4) 突起53が存在することにより生ずる光線の有効範囲A
における歪みをより効果的に抑制することができる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 51a satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) The fθ lens 50 is heated by the environmental temperature change. Even in the case where the expansion occurs, the distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusion 53 can be suppressed. The width a of the projection 53 in the direction perpendicular to the optical axis is the distance H.
H and the thickness b of the fθ lens 50 in the optical axis direction is D, and the length b of the projection 53 in the optical axis direction satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (4) Effective range A of the light beam generated by the presence of the projection 53
Can be suppressed more effectively.
【0032】図7は、第6の実施の形態に用いることが
できるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図7
(a)は上面図、図7(b)は側面図、図7(c)は底
面図、図7(d)は、図7(b)の矢印Y方向に見た図
である。fθレンズ60は、光弾性係数Pcと、吸水率
Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 0<Pc<4×10E−13 (1) 0%<Hc<0.1% (2)FIG. 7 is a view showing an fθ lens which can be used in the sixth embodiment.
7 (a) is a top view, FIG. 7 (b) is a side view, FIG. 7 (c) is a bottom view, and FIG. 7 (d) is a view seen in the direction of arrow Y in FIG. 7 (b). fθ lens 60 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【0033】fθレンズ60は、湾曲したレンズ部61
と、レンズ部61の光軸直交方向両側のみに形成された
フランジ部62と、レンズ部61の一方の側面61aに
形成された一対の突起63a、63bとを有している。
突起63a、63bは、fθレンズ60の中央を挟んで
等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがb、光軸
直交方向の幅がaとなっている。突起63a、63b
は、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用
いるものである。又、レンズ部61を通過する光線の有
効範囲Aは、図7(c)に一点鎖線で示している。The fθ lens 60 includes a curved lens portion 61
And a flange portion 62 formed only on both sides of the lens portion 61 in the direction orthogonal to the optical axis, and a pair of protrusions 63a and 63b formed on one side surface 61a of the lens portion 61.
The projections 63a and 63b are arranged at equal distances across the center of the fθ lens 60, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction, respectively. Projections 63a, 63b
Is used for positioning when incorporated into a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens portion 61 is indicated by a dashed line in FIG.
【0034】ここで、光線の有効範囲Aと側面61aと
の間の距離HHは、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 環境温度変化によりfθレンズ60に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、突起63a、63bが存在することによ
り生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みを抑制すること
ができるのである。尚、突起63a、63bの光軸直交
方向の合計幅2aは、距離HH以下であり、しかもfθ
レンズ60の光軸方向の厚さをDとしたときに、突起6
3a、63bの光軸方向の長さbは、以下の式を満たし
ているので、 0<b<D/3 (4) 突起63a、63bが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Aにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 61a satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) The fθ lens 60 is heated by the environmental temperature change. Even in the case where expansion occurs, it is possible to suppress distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusions 63a and 63b. Note that the total width 2a of the projections 63a and 63b in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH, and moreover, fθ
When the thickness of the lens 60 in the optical axis direction is D, the protrusion 6
Since the length b in the optical axis direction of 3a, 63b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (4) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the projections 63a, 63b is It can be suppressed more effectively.
【0035】図8は、第7の実施の形態に用いることが
できるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図8
(a)は上面図、図8(b)は側面図、図8(c)は底
面図、図8(d)は、図8(b)の矢印Y方向に見た図
である。fθレンズ70は、光弾性係数Pcと、吸水率
Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 0<Pc<4×10E−13 (5) 0%<Hc<0.1% (6)FIG. 8 is a view showing an fθ lens which can be used in the seventh embodiment.
8 (a) is a top view, FIG. 8 (b) is a side view, FIG. 8 (c) is a bottom view, and FIG. 8 (d) is a view seen in the direction of arrow Y in FIG. 8 (b). lens 70 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【0036】fθレンズ70は、湾曲したレンズ部71
と、レンズ部71の光軸直交方向両側のみに形成された
フランジ部72と、レンズ部71の一方の側面71aに
形成された凹み73とを有している。凹み73は、fθ
レンズ70の中央に配置され、光軸方向の長さがb、光
軸直交方向の幅がaとなっている。凹み73は、レーザ
プリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるもので
ある。又、レンズ部71を通過する光線の有効範囲A
は、図8(c)に一点鎖線で示している。Lens 70 has a curved lens portion 71
And a flange portion 72 formed only on both sides of the lens portion 71 in the direction orthogonal to the optical axis, and a concave portion 73 formed on one side surface 71a of the lens portion 71. The depression 73 is fθ
It is arranged at the center of the lens 70 and has a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. The recess 73 is used for positioning when incorporated into a laser printer. Also, the effective range A of the light beam passing through the lens unit 71
Is indicated by a dashed line in FIG.
【0037】ここで、光線の有効範囲Aと凹み73の底
部の間の距離HHは、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 環境温度変化によりfθレンズ70に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、凹み73が存在することにより生ずる光
線の有効範囲Aにおける歪みを抑制することができるの
である。尚、凹み73の光軸直交方向の幅aは、距離H
H以下であり、しかもfθレンズ70の光軸方向の厚さ
をDとしたときに、凹み73の光軸方向の長さbは、以
下の式を満たしているので、 0<b<D/3 (8) 凹み73が存在することにより生ずる光線の有効範囲A
における歪みをより効果的に抑制することができる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 73 satisfies the following formula: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) The fθ lens 70 Even in the case where thermal expansion occurs, distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recess 73 can be suppressed. The width a of the recess 73 in the direction orthogonal to the optical axis is the distance H.
H and the thickness b of the fθ lens 70 in the optical axis direction is D, and the length b of the recess 73 in the optical axis direction satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (8) Effective range A of the light beam generated by the presence of the dent 73
Can be suppressed more effectively.
【0038】図9は、第8の実施の形態に用いることが
できるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図9
(a)は上面図、図9(b)は側面図、図9(c)は底
面図、図9(d)は、図9(b)の矢印Y方向に見た図
である。fθレンズ80は、光弾性係数Pcと、吸水率
Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂材料から形
成されている。 0<Pc<4×10E−13 (5) 0%<Hc<0.1% (6)FIG. 9 is a view showing an fθ lens which can be used in the eighth embodiment.
9 (a) is a top view, FIG. 9 (b) is a side view, FIG. 9 (c) is a bottom view, and FIG. 9 (d) is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 9 (b). lens 80 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【0039】fθレンズ80は、湾曲したレンズ部81
と、レンズ部81の光軸直交方向両側のみに形成された
フランジ部82と、レンズ部81の一方の側面81aに
形成された一対の凹み83a、83bとを有している。
凹み83a、83bは、fθレンズ80の中央を挟んで
等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがb、光軸
直交方向の幅がaとなっている。凹み83a、83b
は、レーザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用
いるものである。又、レンズ部81を通過する光線の有
効範囲Aは、図9(c)に一点鎖線で示している。Lens 80 has a curved lens section 81
And a flange portion 82 formed only on both sides of the lens portion 81 in the direction orthogonal to the optical axis, and a pair of recesses 83a and 83b formed on one side surface 81a of the lens portion 81.
The recesses 83a and 83b are arranged at equal distances across the center of the fθ lens 80, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. Recesses 83a, 83b
Is used for positioning when incorporated into a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens portion 81 is indicated by a dashed line in FIG.
【0040】ここで、光線の有効範囲Aと凹み83a、
83bの底部の間の距離HHは、以下の式を満たすの
で、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 環境温度変化によりfθレンズ80に熱膨張が生じたよ
うな場合でも、凹み83a、83bが存在することによ
り生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みを抑制すること
ができるのである。尚、凹み83a、83bの光軸直交
方向の合計幅2aは、距離HH以下であり、しかもfθ
レンズ80の光軸方向の厚さをDとしたときに、凹み8
3a、83bの光軸方向の長さbは、以下の式を満たし
ているので、 0<b<D/3 (8) 凹み83a、83bが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Aにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the effective range A of the light beam and the recess 83a,
Since the distance HH between the bottoms of the lenses 83b satisfies the following formula, 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) Even when the thermal expansion occurs in the fθ lens 80 due to a change in the environmental temperature, the recesses 83a, The distortion in the effective range A of the light beam caused by the existence of 83b can be suppressed. The total width 2a of the recesses 83a and 83b in the direction perpendicular to the optical axis is less than the distance HH, and moreover, fθ
When the thickness of the lens 80 in the optical axis direction is D,
Since the length b in the optical axis direction of 3a and 83b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (8) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recesses 83a and 83b It can be suppressed more effectively.
【0041】図10は、第9の実施の形態に用いること
ができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図10
(a)は上面図、図10(b)は側面図、図10(c)
は底面図、図10(d)は、図10(b)の矢印Y方向
に見た図である。fθレンズ110は、光弾性係数Pc
と、吸水率Hcが以下の式を満たすポリオレフィン樹脂
材料から形成されている。 0<Pc<4×10E−13 (1) 0%<Hc<0.1% (2)FIG. 10 is a view showing an fθ lens which can be used in the ninth embodiment.
10A is a top view, FIG. 10B is a side view, and FIG.
Is a bottom view, and FIG. 10D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 10B. lens 110 has a photoelastic coefficient Pc
And a water absorption Hc satisfying the following equation. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【0042】fθレンズ110は、湾曲したレンズ部1
1と、レンズ部11の周辺に形成されたフランジ部12
と、フランジ部12の両方の側面12a、12bにそれ
ぞれ形成された突起13a、13bとを有している。突
起13a、13bは、fθレンズ110の中央に配置さ
れ、それぞれ光軸方向の長さがb、光軸直交方向の幅が
aとなっている。突起13a、13bは、レーザプリン
タに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。
又、レンズ部11を通過する光線の有効範囲Aは、図1
0(c)に一点鎖線で示している。Lens 110 is a curved lens unit 1
1 and a flange portion 12 formed around the lens portion 11
And protrusions 13a and 13b formed on both side surfaces 12a and 12b of the flange portion 12, respectively. The projections 13a and 13b are arranged at the center of the fθ lens 110, and each have a length b in the optical axis direction and a width in the direction orthogonal to the optical axis. The projections 13a and 13b are used for positioning when incorporated into a laser printer.
The effective range A of the light beam passing through the lens unit 11 is as shown in FIG.
0 (c) is indicated by a dashed line.
【0043】ここで、光線の有効範囲Aと側面12a、
及び光線の有効範囲Aと側面12bとの間の距離HHは
互いに等しく(但し常に等しい必要はない、以降の実施
の形態において同じ)、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 環境温度変化によりfθレンズ110に熱膨張が生じた
ような場合でも、突起13a、13bが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みを抑制するこ
とができるのである。尚、突起13a、13bの光軸直
交方向の幅aは、距離HH以下であり、しかもfθレン
ズ110の光軸方向の厚さをDとしたときに、突起13
a、13bの光軸方向の長さbは、以下の式を満たして
いるので、 0<b<D/3 (4) 突起13a、13bが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Aにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the effective range A of the light beam and the side surface 12a,
And the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 12b is equal to each other (although it is not always necessary to be equal, the same applies to the following embodiments), and the following expression is satisfied. 0.5 mm <HH <3. 0 mm (3) Even when thermal expansion occurs in the fθ lens 110 due to a change in environmental temperature, distortion in the effective range A of light rays caused by the presence of the protrusions 13a and 13b can be suppressed. The width a of the projections 13a and 13b in the direction perpendicular to the optical axis is less than the distance HH, and when the thickness of the fθ lens 110 in the optical axis direction is D, the projection 13
Since the length b in the optical axis direction of each of a and 13b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (4) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the projections 13a and 13b It can be suppressed more effectively.
【0044】図11は、第10の実施の形態に用いるこ
とができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図1
1(a)は上面図、図11(b)は側面図、図11
(c)は底面図、図11(d)は、図11(b)の矢印
Y方向に見た図である。fθレンズ120は、光弾性係
数Pcと、吸水率Hcが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 0<Pc<4×10E−13 (1) 0%<Hc<0.1% (2)FIG. 11 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the tenth embodiment, and FIG.
1 (a) is a top view, FIG. 11 (b) is a side view, FIG.
11C is a bottom view, and FIG. 11D is a view as seen in the direction of the arrow Y in FIG. 11B. fθ lens 120 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【0045】fθレンズ120は、湾曲したレンズ部2
1と、レンズ部21の周辺に形成されたフランジ部22
と、フランジ部22の両方の側面22a、22bに形成
された各一対の突起23a、23b;23c、23dと
を有している。突起23a、23b及び突起23c、2
3dは、それぞれfθレンズ120の中央を挟んで等距
離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがb、光軸直交
方向の幅がaとなっている。突起23a、23b;23
c、23dは、レーザプリンタに組み込む際に、位置決
めとして用いるものである。又、レンズ部21を通過す
る光線の有効範囲Aは、図11(c)に一点鎖線で示し
ている。The fθ lens 120 is a curved lens unit 2
1 and a flange portion 22 formed around the lens portion 21
And a pair of projections 23a, 23b; 23c, 23d formed on both side surfaces 22a, 22b of the flange portion 22. Projections 23a, 23b and projections 23c, 2
3d are arranged at equal distances with respect to the center of the fθ lens 120, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction. Projections 23a, 23b; 23
c and 23d are used for positioning when incorporated in a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 21 is indicated by a dashed line in FIG.
【0046】ここで、光線の有効範囲Aと側面22a、
及び光線の有効範囲Aと側面22bとの間の距離HHは
互いに等しく、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 環境温度変化によりfθレンズ120に熱膨張が生じた
ような場合でも、突起23a、23b;23c、23d
が存在することにより生ずる光線の有効範囲Aにおける
歪みを抑制することができるのである。尚、突起23
a、23b;23c、23dの光軸直交方向の各合計幅
2aは、距離HH以下であり、しかもfθレンズ120
の光軸方向の厚さをDとしたときに、突起23a、23
b;23c、23dの光軸方向の長さbは、以下の式を
満たしているので、 0<b<D/3 (4) 突起23a、23b;23c、23dが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みをより効果的
に抑制することができる。Here, the effective range A of the light beam and the side surface 22a,
And the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 22b is equal to each other and satisfies the following equation: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) Thermal expansion occurs in the fθ lens 120 due to environmental temperature change. Even in such a case, the projections 23a, 23b; 23c, 23d
Can suppress the distortion of the light beam in the effective range A caused by the existence of the light beam. The protrusion 23
a, 23b; 23c, 23d have a total width 2a in the direction orthogonal to the optical axis which is equal to or less than the distance HH, and
When the thickness in the optical axis direction is D, the protrusions 23a, 23
b; 23c, 23d satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (4) The protrusions 23a, 23b; The distortion in the effective range A can be suppressed more effectively.
【0047】図12は、第11の実施の形態に用いるこ
とができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図1
2(a)は上面図、図12(b)は側面図、図12
(c)は底面図、図12(d)は、図12(b)の矢印
Y方向に見た図である。fθレンズ130は、光弾性係
数Pcと、吸水率Hcが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 0<Pc<4×10E−13 (5) 0%<Hc<0.1% (6)FIG. 12 is a view showing an fθ lens which can be used in the eleventh embodiment.
2 (a) is a top view, FIG. 12 (b) is a side view, FIG.
12C is a bottom view, and FIG. 12D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 12B. lens 130 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【0048】fθレンズ130は、湾曲したレンズ部3
1と、レンズ部31の周辺に形成されたフランジ部32
と、フランジ部32の両方の側面32a、32bにそれ
ぞれ形成された凹み33a、33bとを有している。凹
み33a、33bは、fθレンズ130の中央に配置さ
れ、光軸方向の長さがb、光軸直交方向の幅がaとなっ
ている。凹み33a、33bは、レーザプリンタに組み
込む際に、位置決めとして用いるものである。又、レン
ズ部31を通過する光線の有効範囲Aは、図12(c)
に一点鎖線で示している。Lens 130 has a curved lens portion 3
1 and a flange portion 32 formed around the lens portion 31
And recesses 33a and 33b formed on both side surfaces 32a and 32b of the flange portion 32, respectively. The recesses 33a and 33b are arranged at the center of the fθ lens 130, have a length in the optical axis direction b, and a width in the optical axis orthogonal direction. The recesses 33a and 33b are used for positioning when incorporated into a laser printer. The effective range A of the light beam passing through the lens unit 31 is as shown in FIG.
Is indicated by a chain line.
【0049】ここで、光線の有効範囲Aと凹み33aの
底部、及び光線の有効範囲Aと凹み33bの底部の間の
距離HHは互いに等しく、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 環境温度変化によりfθレンズ130に熱膨張が生じた
ような場合でも、凹み33a、33bが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みを抑制するこ
とができるのである。尚、凹み33a、33bの光軸直
交方向の幅aは、距離HH以下であり、しかもfθレン
ズ130の光軸方向の厚さをDとしたときに、凹み33
a、33bの光軸方向の長さbは、以下の式を満たして
いるので、 0<b<D/3 (8) 凹み33a、33bが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Aにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 33a and the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 33b are equal to each other and satisfy the following equation: 0.5 mm <HH < 3.0 mm (7) Even in the case where thermal expansion occurs in the fθ lens 130 due to a change in environmental temperature, distortion in the effective range A of light rays caused by the presence of the depressions 33a and 33b can be suppressed. The width a of the recesses 33a and 33b in the direction orthogonal to the optical axis is less than the distance HH, and when the thickness of the fθ lens 130 in the optical axis direction is D, the recess 33
Since the length b in the optical axis direction of the a and 33b satisfies the following equation, 0 <b <D / 3 (8) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the depressions 33a and 33b is It can be suppressed more effectively.
【0050】図13は、第12の実施の形態に用いるこ
とができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図1
3(a)は上面図、図13(b)は側面図、図13
(c)は底面図、図13(d)は、図13(b)の矢印
Y方向に見た図である。fθレンズ140は、光弾性係
数Pcと、吸水率Hcが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 0<Pc<4×10E−13 (5) 0%<Hc<0.1% (6)FIG. 13 is a view showing an fθ lens which can be used in the twelfth embodiment.
3A is a top view, FIG. 13B is a side view, and FIG.
13C is a bottom view, and FIG. 13D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 13B. fθ lens 140 is formed of a polyolefin resin material whose photoelastic coefficient Pc and water absorption Hc satisfy the following formulas. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【0051】fθレンズ140は、湾曲したレンズ部4
1と、レンズ部41の周辺に形成されたフランジ部42
と、フランジ部42の両方の側面42a、42bにそれ
ぞれ形成された各一対の凹み43a、43b;43c、
43dとを有している。凹み43a、43b及び凹み4
3c、43dは、それぞれfθレンズ140の中央を挟
んで等距離に配置され、それぞれ光軸方向の長さがb、
光軸直交方向の幅がaとなっている。凹み43a、43
b;43c、43dは、レーザプリンタに組み込む際
に、位置決めとして用いるものである。又、レンズ部4
1を通過する光線の有効範囲Aは、図13(c)に一点
鎖線で示している。The fθ lens 140 has a curved lens portion 4
1 and a flange portion 42 formed around the lens portion 41
A pair of recesses 43a, 43b; 43c formed on both side surfaces 42a, 42b of the flange portion 42, respectively;
43d. Recesses 43a and 43b and Recess 4
3c and 43d are arranged at equal distances with the center of the fθ lens 140 interposed therebetween, and have lengths b and
The width in the direction orthogonal to the optical axis is a. Recesses 43a, 43
b; 43c and 43d are used for positioning when incorporated into a laser printer. Also, the lens unit 4
The effective range A of the light beam passing through 1 is indicated by a dashed line in FIG.
【0052】ここで、光線の有効範囲Aと凹み43a、
43bの底部、及び光線の有効範囲Aと凹み43c、4
3dの底部の間の距離HHは互いに等しく、以下の式を
満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 環境温度変化によりfθレンズ140に熱膨張が生じた
ような場合でも、凹み43a、43b;43c、43d
が存在することにより生ずる光線の有効範囲Aにおける
歪みを抑制することができるのである。尚、凹み43
a、43b;43c、43dの光軸直交方向の各合計幅
2aは、距離HH以下であり、しかもfθレンズ140
の光軸方向の厚さをDとしたときに、凹み43a、43
b;43c、43dの光軸方向の長さbは、以下の式を
満たしているので、 0<b<D/3 (8) 凹み43a、43b;43c、43dが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みをより効果的
に抑制することができる。Here, the effective range A of the light beam and the depression 43a,
43b, the effective area A of the light beam and the depressions 43c, 4c
Since the distances HH between the bottoms of the 3d are equal to each other and satisfy the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) Even if the thermal expansion occurs in the fθ lens 140 due to a change in the environmental temperature, the dent is formed. 43a, 43b; 43c, 43d
Can suppress the distortion of the light beam in the effective range A caused by the existence of the light beam. The dent 43
a, 43b; 43c, 43d have a total width 2a in the direction orthogonal to the optical axis, which is not more than the distance HH, and
When the thickness in the optical axis direction is D, the recesses 43a, 43
b; 43c, 43d satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (8) Depressions 43a, 43b; The distortion in the effective range A can be suppressed more effectively.
【0053】図14は、第13の実施の形態に用いるこ
とができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図1
4(a)は上面図、図14(b)は側面図、図14
(c)は底面図、図14(d)は、図14(b)の矢印
Y方向に見た図である。fθレンズ150は、光弾性係
数Pcと、吸水率Hcが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 0<Pc<4×10E−13 (1) 0%<Hc<0.1% (2)FIG. 14 is a view showing an fθ lens which can be used in the thirteenth embodiment.
4A is a top view, FIG. 14B is a side view, FIG.
14C is a bottom view, and FIG. 14D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 14B. lens 150 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【0054】fθレンズ150は、湾曲したレンズ部5
1と、レンズ部51の光軸直交方向両側のみに形成され
たフランジ部52と、レンズ部51の両方の側面51
a、51bにそれぞれ形成された突起53a、53bと
を有している。突起53a、53bは、fθレンズ15
0の中央に配置され、光軸方向の長さがb、光軸直交方
向の幅がaとなっている。突起53a、53bは、レー
ザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるもの
である。又、レンズ部51を通過する光線の有効範囲A
は、図14(c)に一点鎖線で示している。The fθ lens 150 is a curved lens unit 5
1, a flange portion 52 formed only on both sides of the lens portion 51 in the direction orthogonal to the optical axis, and both side surfaces 51 of the lens portion 51.
a and 51b respectively formed with protrusions 53a and 53b. The projections 53a and 53b are
0, the length in the optical axis direction is b, and the width in the optical axis orthogonal direction is a. The projections 53a and 53b are used for positioning when incorporated in a laser printer. Also, the effective range A of the light beam passing through the lens unit 51
Is indicated by a dashed line in FIG.
【0055】ここで、光線の有効範囲Aと側面51a、
及び光線友好範囲Aと側面51bとの間の距離HHは互
いに等しく、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 環境温度変化によりfθレンズ150に熱膨張が生じた
ような場合でも、突起53a、53bが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みを抑制するこ
とができるのである。尚、突起53a、53bの光軸直
交方向の幅aは、距離HH以下であり、しかもfθレン
ズ150の光軸方向の厚さをDとしたときに、突起53
a、53bの光軸方向の長さbは、以下の式を満たして
いるので、 0<b<D/3 (4) 突起53a、53bが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Aにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。Here, the effective range A of the light beam and the side surface 51a,
And the distance HH between the light ray friendship range A and the side surface 51b is equal to each other and satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) Thermal expansion occurs in the fθ lens 150 due to a change in environmental temperature. Even in such a case, the distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the protrusions 53a and 53b can be suppressed. The width a of the projections 53a and 53b in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH, and when the thickness of the fθ lens 150 in the optical axis direction is D, the projection 53
The length b in the optical axis direction of a and 53b satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (4) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the projections 53a and 53b It can be suppressed more effectively.
【0056】図15は、第14の実施の形態に用いるこ
とができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図1
5(a)は上面図、図15(b)は側面図、図15
(c)は底面図、図15(d)は、図15(b)の矢印
Y方向に見た図である。fθレンズ160は、光弾性係
数Pcと、吸水率Hcが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 0<Pc<4×10E−13 (1) 0%<Hc<0.1% (2)FIG. 15 is a view showing an fθ lens which can be used in the fourteenth embodiment.
5 (a) is a top view, FIG. 15 (b) is a side view, and FIG.
15C is a bottom view, and FIG. 15D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 15B. fθ lens 160 is formed of a polyolefin resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following equations. 0 <Pc <4 × 10E-13 (1) 0% <Hc <0.1% (2)
【0057】fθレンズ160は、湾曲したレンズ部6
1と、レンズ部61の光軸直交方向両側のみに形成され
たフランジ部62と、レンズ部61の両方の側面61
a、61bにそれぞれ形成された各一対の突起63a、
63b;63c、63dとを有している。突起63a、
63b及び突起63c、63dは、それぞれfθレンズ
160の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸
方向の長さがb、光軸直交方向の幅がaとなっている。
突起63a、63b;63c、63dは、レーザプリン
タに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。
又、レンズ部61を通過する光線の有効範囲Aは、図1
5(c)に一点鎖線で示している。The fθ lens 160 has a curved lens portion 6
1, a flange portion 62 formed only on both sides of the lens portion 61 in the direction orthogonal to the optical axis, and both side surfaces 61 of the lens portion 61
a, a pair of projections 63a respectively formed on
63b; 63c and 63d. Projection 63a,
The projection 63b and the projections 63c and 63d are arranged at equal distances with respect to the center of the fθ lens 160, respectively, and have a length in the optical axis direction b and a width in the optical axis orthogonal direction.
The projections 63a, 63b; 63c, 63d are used for positioning when incorporated in a laser printer.
The effective range A of the light beam passing through the lens portion 61 is as shown in FIG.
5 (c) is indicated by a dashed line.
【0058】ここで、光線の有効範囲Aと側面61a、
及び光線の有効範囲Aと側面61bとの間の距離HHは
互いに等しく、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (3) 環境温度変化によりfθレンズ160に熱膨張が生じた
ような場合でも、突起63a、63b;63c、63d
が存在することにより生ずる光線の有効範囲Aにおける
歪みを抑制することができるのである。尚、突起63
a、63b;63c、63dの光軸直交方向の各合計幅
2aは、距離HH以下であり、しかもfθレンズ160
の光軸方向の厚さをDとしたときに、突起63a、63
b;63c、63dの光軸方向の長さbは、以下の式を
満たしているので、 0<b<D/3 (4) 突起63a、63b;63c、63dが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みをより効果的
に抑制することができる。Here, the effective range A of the light beam and the side surface 61a,
And the distance HH between the effective range A of the light beam and the side surface 61b is equal to each other and satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (3) Thermal expansion occurs in the fθ lens 160 due to a change in environmental temperature. Even in such a case, the projections 63a, 63b; 63c, 63d
Can suppress the distortion of the light beam in the effective range A caused by the existence of the light beam. The protrusion 63
a, 63b; 63c, 63d each have a total width 2a in the direction perpendicular to the optical axis that is less than or equal to the distance HH, and
When the thickness in the optical axis direction is D, the protrusions 63a, 63
b; 63b, 63d satisfy the following formula: 0 <b <D / 3 (4) The length of the light beam caused by the presence of the projections 63a, 63b; 63c, 63d The distortion in the effective range A can be suppressed more effectively.
【0059】図16は、第15の実施の形態に用いるこ
とができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図1
6(a)は上面図、図16(b)は側面図、図16
(c)は底面図、図16(d)は、図16(b)の矢印
Y方向に見た図である。fθレンズ170は、光弾性係
数Pcと、吸水率Hcが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 0<Pc<4×10E−13 (5) 0%<Hc<0.1% (6)FIG. 16 is a diagram showing fθ lenses that can be used in the fifteenth embodiment, and FIG.
16A is a top view, FIG. 16B is a side view, and FIG.
16C is a bottom view, and FIG. 16D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 16B. lens 170 is formed of a polyolefin resin material whose photoelastic coefficient Pc and water absorption Hc satisfy the following formulas. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【0060】fθレンズ170は、湾曲したレンズ部7
1と、レンズ部71の光軸直交方向両側のみに形成され
たフランジ部72と、レンズ部71の両方の側面71
a、71bにそれぞれ形成された凹み73a、73bと
を有している。凹み73a、73bは、fθレンズ17
0の中央に配置され、光軸方向の長さがb、光軸直交方
向の幅がaとなっている。凹み73a、73bは、レー
ザプリンタに組み込む際に、位置決めとして用いるもの
である。又、レンズ部71を通過する光線の有効範囲A
は、図16(c)に一点鎖線で示している。The fθ lens 170 has a curved lens portion 7
1, a flange portion 72 formed only on both sides of the lens portion 71 in the direction orthogonal to the optical axis, and both side surfaces 71 of the lens portion 71
a, 71b respectively formed in the recesses 73a, 73b. The recesses 73a and 73b are
0, the length in the optical axis direction is b, and the width in the optical axis orthogonal direction is a. The recesses 73a and 73b are used for positioning when incorporated in a laser printer. Also, the effective range A of the light beam passing through the lens unit 71
Is indicated by a dashed line in FIG.
【0061】ここで、光線の有効範囲Aと凹み73aの
底部、及び光線の有効範囲Aと凹み73bの底部の間の
距離HHは互いに等しく、以下の式を満たすので、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 環境温度変化によりfθレンズ170に熱膨張が生じた
ような場合でも、凹み73a、73bが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みを抑制するこ
とができるのである。尚、凹み73a、73bの光軸直
交方向の幅aは、距離HH以下であり、しかもfθレン
ズ170の光軸方向の厚さをDとしたときに、凹み73
a、73bの光軸方向の長さbは、以下の式を満たして
いるので、 0<b<D/3 (8) 凹み73a、73bが存在することにより生ずる光線の
有効範囲Aにおける歪みをより効果的に抑制することが
できる。The distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 73a and the distance HH between the effective range A of the light beam and the bottom of the recess 73b are equal to each other and satisfy the following equation: 0.5 mm <HH < 3.0 mm (7) Even in a case where thermal expansion occurs in the fθ lens 170 due to a change in environmental temperature, distortion in the effective range A of light rays caused by the presence of the recesses 73a and 73b can be suppressed. The width a of the recesses 73a and 73b in the direction perpendicular to the optical axis is less than or equal to the distance HH, and when the thickness of the fθ lens 170 in the optical axis direction is D, the recess 73
Since the length b in the optical axis direction of the a and 73b satisfies the following expression, 0 <b <D / 3 (8) The distortion in the effective range A of the light beam caused by the presence of the recesses 73a and 73b is It can be suppressed more effectively.
【0062】図17は、第16の実施の形態に用いるこ
とができるfθレンズを示す図であり、それぞれ、図1
7(a)は上面図、図17(b)は側面図、図17
(c)は底面図、図17(d)は、図17(b)の矢印
Y方向に見た図である。fθレンズ180は、光弾性係
数Pcと、吸水率Hcが以下の式を満たすポリオレフィ
ン樹脂材料から形成されている。 0<Pc<4×10E−13 (5) 0%<Hc<0.1% (6)FIG. 17 is a view showing an fθ lens which can be used in the sixteenth embodiment.
17A is a top view, FIG. 17B is a side view, FIG.
17C is a bottom view, and FIG. 17D is a view as seen in the direction of arrow Y in FIG. 17B. lens 180 is made of a polyolefin resin material whose photoelastic coefficient Pc and water absorption Hc satisfy the following formulas. 0 <Pc <4 × 10E-13 (5) 0% <Hc <0.1% (6)
【0063】fθレンズ180は、湾曲したレンズ部8
1と、レンズ部81の光軸直交方向両側のみに形成され
たフランジ部82と、レンズ部81の両方の側面81
a、81bにそれぞれ形成された各一対の凹み83a、
83b;83c、83dとを有している。凹み83a、
83b及び凹み83c、83dは、それぞれfθレンズ
180の中央を挟んで等距離に配置され、それぞれ光軸
方向の長さがb、光軸直交方向の幅がaとなっている。
凹み83a、83b;83c、83dは、レーザプリン
タに組み込む際に、位置決めとして用いるものである。
又、レンズ部81を通過する光線の有効範囲Aは、図1
7(c)に一点鎖線で示している。The fθ lens 180 has a curved lens portion 8
1, a flange portion 82 formed only on both sides of the lens portion 81 in the direction orthogonal to the optical axis, and both side surfaces 81 of the lens portion 81
a, a pair of recesses 83a respectively formed in the
83b; 83c and 83d. Dent 83a,
The recesses 83b and the recesses 83c and 83d are arranged at the same distance from each other with the center of the fθ lens 180 interposed therebetween. The length in the optical axis direction is b, and the width in the optical axis orthogonal direction is a.
The recesses 83a, 83b; 83c, 83d are used for positioning when incorporated in a laser printer.
The effective range A of the light beam passing through the lens unit 81 is as shown in FIG.
7 (c) is indicated by a dashed line.
【0064】ここで、光線の有効範囲Aと凹み83a、
83b、及び光線の有効範囲Aと凹み83c、83dの
底部の間の距離HHは互いに等しく、以下の式を満たす
ので、 0.5mm<HH<3.0mm (7) 環境温度変化によりfθレンズ180に熱膨張が生じた
ような場合でも、凹み83a、83b;83c、83d
が存在することにより生ずる光線の有効範囲Aにおける
歪みを抑制することができるのである。尚、凹み83
a、83b;83c、83dの光軸直交方向の各合計幅
2aは、距離HH以下であり、しかもfθレンズ180
の光軸方向の厚さをDとしたときに、凹み83a、83
b;83c、83dの光軸方向の長さbは、以下の式を
満たしているので、 0<b<D/3 (8) 凹み83a、83b;83c、83dが存在することに
より生ずる光線の有効範囲Aにおける歪みをより効果的
に抑制することができる。Here, the effective range A of the light beam and the dent 83a,
The distance HH between the effective range 83b and the effective range A of the light beam and the bottoms of the recesses 83c and 83d is equal to each other and satisfies the following expression: 0.5 mm <HH <3.0 mm (7) fθ lens 180 due to environmental temperature change 83a, 83b; 83c, 83d
Can suppress the distortion of the light beam in the effective range A caused by the existence of the light beam. The dent 83
a, 83b; 83c, 83d each have a total width 2a in the direction orthogonal to the optical axis which is equal to or less than the distance HH, and
When the thickness in the optical axis direction is D, the recesses 83a, 83
b; 83c, 83d satisfies the following equation: 0 <b <D / 3 (8) Depths 83a, 83b; The distortion in the effective range A can be suppressed more effectively.
【0065】図18は、以上のfθレンズを用いること
ができる、別なレーザプリンタの走査光学系200の概
略構成を示す斜視図である。図18において、半導体レ
ーザ201は、不図示の光学系制御部に制御されレーザ
ビームを出射する。半導体レーザ201から出射された
レーザビームは、コリメートレンズ202により概略平
行光にされ、ポリゴンミラー204の反射面に対して副
走査方向に結像させるシリンドリカルレンズ203を通
過して、そのポリゴンミラー204で反射し、更に一対
のfθレンズ10’,205により集光されて、感光体
ドラム206の表面にスポット光を結像するようになっ
ている。かかるレーザプリンタにおいては、半導体レー
ザ201への駆動電流のオン/オフ変調による発光の断
続と、ポリゴンミラー204の等速回転による偏向走査
と、感光体ドラム206の回転によって、画像が形成さ
れるようになっている。駆動電流のオン/オフ変調は、
不図示の光学系制御部により行われる。FIG. 18 is a perspective view showing a schematic configuration of a scanning optical system 200 of another laser printer which can use the above fθ lens. In FIG. 18, a semiconductor laser 201 emits a laser beam under the control of an optical system control unit (not shown). The laser beam emitted from the semiconductor laser 201 is converted into substantially parallel light by a collimating lens 202, passes through a cylindrical lens 203 that forms an image on the reflection surface of the polygon mirror 204 in the sub-scanning direction, and is reflected by the polygon mirror 204. The light is reflected and further condensed by the pair of fθ lenses 10 ′ and 205, and forms a spot light on the surface of the photosensitive drum 206. In such a laser printer, an image is formed by intermittent light emission due to on / off modulation of the drive current to the semiconductor laser 201, deflection scanning by constant rotation of the polygon mirror 204, and rotation of the photosensitive drum 206. It has become. On / off modulation of drive current is
This is performed by an optical system control unit (not shown).
【0066】以上、本発明を実施の形態を参照して説明
してきたが、本発明は上記実施の形態に限定して解釈さ
れるべきではなく、適宜変更・改良が可能であることは
もちろんである。例えば、突起もしくは凹みは、fθレ
ンズの主走査方向における光線の有効範囲全体にわたっ
ていても良い。As described above, the present invention has been described with reference to the embodiments. However, the present invention should not be construed as being limited to the above embodiments, and it is needless to say that modifications and improvements can be made as appropriate. is there. For example, the protrusion or the dent may extend over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction of the fθ lens.
【0067】[0067]
【発明の効果】本発明によれば、熱膨張による変形や、
レンズ成形時に発生するレンズ内部歪などを抑制し、高
画質な画像の形成に貢献できる走査光学系用レンズを提
供することができる。According to the present invention, deformation due to thermal expansion,
It is possible to provide a lens for a scanning optical system that can suppress distortion inside a lens generated during lens molding and contribute to formation of a high-quality image.
【図1】本実施の形態にかかる、レーザプリンタの走査
光学系100の概略構成を示す斜視図である。FIG. 1 is a perspective view showing a schematic configuration of a scanning optical system 100 of a laser printer according to an embodiment.
【図2】第1の実施の形態にかかるfθレンズを示す図
である。FIG. 2 is a diagram illustrating an fθ lens according to the first embodiment.
【図3】第2の実施の形態にかかるfθレンズを示す図
である。FIG. 3 is a diagram illustrating an fθ lens according to a second embodiment.
【図4】第3の実施の形態にかかるfθレンズを示す図
である。FIG. 4 is a diagram illustrating an fθ lens according to a third embodiment.
【図5】第4の実施の形態にかかるfθレンズを示す図
である。FIG. 5 is a diagram showing an fθ lens according to a fourth embodiment.
【図6】第5の実施の形態にかかるfθレンズを示す図
である。FIG. 6 is a diagram illustrating an fθ lens according to a fifth embodiment.
【図7】第6の実施の形態にかかるfθレンズを示す図
である。FIG. 7 is a diagram showing an fθ lens according to a sixth embodiment.
【図8】第7の実施の形態にかかるfθレンズを示す図
である。FIG. 8 is a diagram showing an fθ lens according to a seventh embodiment.
【図9】第8の実施の形態にかかるfθレンズを示す図
である。FIG. 9 is a diagram showing an fθ lens according to an eighth embodiment.
【図10】第9の実施の形態にかかるfθレンズを示す
図である。FIG. 10 is a diagram showing an fθ lens according to a ninth embodiment.
【図11】第10の実施の形態にかかるfθレンズを示
す図である。FIG. 11 is a diagram showing an fθ lens according to a tenth embodiment.
【図12】第11の実施の形態にかかるfθレンズを示
す図である。FIG. 12 is a diagram showing an fθ lens according to an eleventh embodiment.
【図13】第12の実施の形態にかかるfθレンズを示
す図である。FIG. 13 is a diagram showing an fθ lens according to a twelfth embodiment.
【図14】第13の実施の形態にかかるfθレンズを示
す図である。FIG. 14 is a diagram showing an fθ lens according to a thirteenth embodiment.
【図15】第14の実施の形態にかかるfθレンズを示
す図である。FIG. 15 is a diagram illustrating an fθ lens according to a fourteenth embodiment.
【図16】第15の実施の形態にかかるfθレンズを示
す図である。FIG. 16 is a diagram showing an fθ lens according to a fifteenth embodiment.
【図17】第16の実施の形態にかかるfθレンズを示
す図である。FIG. 17 is a diagram illustrating an fθ lens according to a sixteenth embodiment.
【図18】別な実施の形態にかかる、レーザプリンタの
走査光学系200の概略構成を示す斜視図である。FIG. 18 is a perspective view showing a schematic configuration of a scanning optical system 200 of a laser printer according to another embodiment.
10,20,30,40,50,60,70,80,1
10,120,130,140,150,160,17
0,180 fθレンズ 13,13a、13b、23a、23b、23c、23
d、53,53a、53b、63a、63b、63c、
63d 突起 33,33a、33b、43a、43b、43c、43
d、73,73a、73b、83a、83b、83c、
83d 凹み10, 20, 30, 40, 50, 60, 70, 80, 1
10, 120, 130, 140, 150, 160, 17
0,180 fθ lens 13, 13a, 13b, 23a, 23b, 23c, 23
d, 53, 53a, 53b, 63a, 63b, 63c,
63d projection 33, 33a, 33b, 43a, 43b, 43c, 43
d, 73, 73a, 73b, 83a, 83b, 83c,
83d dent
フロントページの続き Fターム(参考) 2H045 CA67 CB22 DA01 DA41 5C051 AA02 CA07 DB22 DC04 DC07 5C072 AA03 BA17 HA02 HA09 HA13 XA05 Continued on front page F-term (reference) 2H045 CA67 CB22 DA01 DA41 5C051 AA02 CA07 DB22 DC04 DC07 5C072 AA03 BA17 HA02 HA09 HA13 XA05
Claims (9)
式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであっ
て、 0<Pc<4×10E−13 0%<Hc<0.1% 前記走査光学系用レンズは、副走査方向の側面に少なく
とも一つの突起を有し、且つ前記突起が形成された側面
と、前記走査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲
との距離HHは、以下の式を満たすことを特徴とする走
査光学系用レンズ。 0.5mm<HH<3.0mm1. A scanning optical system lens made of a resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula: 0 <Pc <4 × 10E−130% <Hc <0.1 % The scanning optical system lens has at least one projection on a side surface in the sub-scanning direction, and a distance HH between a side surface on which the projection is formed and an effective range of a light beam passing through the scanning optical system lens. Is a lens for a scanning optical system characterized by satisfying the following expression. 0.5mm <HH <3.0mm
効範囲全体にわたって形成されていることを特徴とする
請求項1に記載の走査光学系用レンズ。2. The scanning optical system lens according to claim 1, wherein the projection is formed over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction.
離HH以下であることを特徴とする請求項1に記載の走
査光学系用レンズ。3. The scanning optical system lens according to claim 1, wherein a width of the projection in a direction orthogonal to an optical axis is equal to or less than the distance HH.
さをDとしたときに、前記突起の光軸方向の長さbは、
以下の式を満たすことを特徴とする請求項1に記載の走
査光学系用レンズ。0<b<D/34. When the thickness of the scanning optical system lens in the optical axis direction is D, the length b of the projection in the optical axis direction is:
The scanning optical system lens according to claim 1, wherein the following expression is satisfied. 0 <b <D / 3
式を満たす樹脂材料からなる走査光学系用レンズであっ
て、 0<Pc<4×10E−13 0%<Hc<0.1% 前記走査光学系用レンズは、副走査方向の側面に少なく
とも一つの凹みを有し、且つ前記凹みの底部と、前記走
査光学系用レンズを通過する光線の有効範囲との距離H
Hは、以下の式を満たすことを特徴とする走査光学系用
レンズ。 0.5mm<HH<3.0mm5. A scanning optical system lens made of a resin material having a photoelastic coefficient Pc and a water absorption Hc satisfying the following formula: 0 <Pc <4 × 10E−130% <Hc <0.1 % The scanning optical system lens has at least one depression on a side surface in the sub-scanning direction, and a distance H between a bottom of the depression and an effective range of a light beam passing through the scanning optical system lens.
H is a scanning optical system lens that satisfies the following expression. 0.5mm <HH <3.0mm
効範囲全体にわたって形成されていることを特徴とする
請求項5に記載の走査光学系用レンズ。6. The lens for a scanning optical system according to claim 5, wherein the recess is formed over the entire effective range of the light beam in the main scanning direction.
離HH以下であることを特徴とする請求項5に記載の走
査光学系用レンズ。7. The scanning optical system lens according to claim 5, wherein the width of the recess in the direction orthogonal to the optical axis is equal to or less than the distance HH.
さをDとしたときに、前記凹みの光軸方向の長さbは、
以下の式を満たすことを特徴とする請求項5に記載の走
査光学系用レンズ。 0<b<D/38. When the thickness of the scanning optical system lens in the optical axis direction is D, the length b of the recess in the optical axis direction is:
The scanning optical system lens according to claim 5, wherein the following expression is satisfied. 0 <b <D / 3
含むことを特徴とする請求項1乃至8のいずれかに記載
の走査光学系用レンズ。9. The scanning optical system lens according to claim 1, wherein the resin material includes a polyolefin resin.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001176756A JP4706131B2 (en) | 2001-06-12 | 2001-06-12 | Scanning optical system lens |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2001176756A JP4706131B2 (en) | 2001-06-12 | 2001-06-12 | Scanning optical system lens |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2002365576A true JP2002365576A (en) | 2002-12-18 |
JP4706131B2 JP4706131B2 (en) | 2011-06-22 |
Family
ID=19017695
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2001176756A Expired - Lifetime JP4706131B2 (en) | 2001-06-12 | 2001-06-12 | Scanning optical system lens |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP4706131B2 (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7170662B2 (en) | 2003-10-14 | 2007-01-30 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Optical lens system, optical scanning apparatus, and image forming apparatus |
JP2009015044A (en) * | 2007-07-05 | 2009-01-22 | Konica Minolta Opto Inc | Scanning optical system, optical scanner, and image forming device |
CN102207562A (en) * | 2010-03-31 | 2011-10-05 | 兄弟工业株式会社 | Long-length lens |
JP2011215277A (en) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Brother Industries Ltd | Lens |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0384513A (en) * | 1989-08-29 | 1991-04-10 | Ricoh Co Ltd | Lens holding structure for optical writing means |
JPH04311915A (en) * | 1991-04-10 | 1992-11-04 | Canon Inc | Synthetic resin lens fixing mechanism |
JPH08179236A (en) * | 1994-12-27 | 1996-07-12 | Seiko Epson Corp | Beam scanner |
JPH103052A (en) * | 1996-06-17 | 1998-01-06 | Canon Inc | Holding method for optical parts, optical device, optical scanner, and image forming device |
JPH11194289A (en) * | 1998-01-05 | 1999-07-21 | Minolta Co Ltd | Scanning optical device |
JP2000047128A (en) * | 1998-05-22 | 2000-02-18 | Minolta Co Ltd | Optical scanning device |
JP2000075230A (en) * | 1998-08-28 | 2000-03-14 | Minolta Co Ltd | Laser scanning optical device |
-
2001
- 2001-06-12 JP JP2001176756A patent/JP4706131B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0384513A (en) * | 1989-08-29 | 1991-04-10 | Ricoh Co Ltd | Lens holding structure for optical writing means |
JPH04311915A (en) * | 1991-04-10 | 1992-11-04 | Canon Inc | Synthetic resin lens fixing mechanism |
JPH08179236A (en) * | 1994-12-27 | 1996-07-12 | Seiko Epson Corp | Beam scanner |
JPH103052A (en) * | 1996-06-17 | 1998-01-06 | Canon Inc | Holding method for optical parts, optical device, optical scanner, and image forming device |
JPH11194289A (en) * | 1998-01-05 | 1999-07-21 | Minolta Co Ltd | Scanning optical device |
JP2000047128A (en) * | 1998-05-22 | 2000-02-18 | Minolta Co Ltd | Optical scanning device |
JP2000075230A (en) * | 1998-08-28 | 2000-03-14 | Minolta Co Ltd | Laser scanning optical device |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US7170662B2 (en) | 2003-10-14 | 2007-01-30 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Optical lens system, optical scanning apparatus, and image forming apparatus |
JP2009015044A (en) * | 2007-07-05 | 2009-01-22 | Konica Minolta Opto Inc | Scanning optical system, optical scanner, and image forming device |
CN102207562A (en) * | 2010-03-31 | 2011-10-05 | 兄弟工业株式会社 | Long-length lens |
JP2011215277A (en) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Brother Industries Ltd | Lens |
JP2011215309A (en) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Brother Industries Ltd | Lens |
US8345353B2 (en) | 2010-03-31 | 2013-01-01 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Long-length lens |
CN102207562B (en) * | 2010-03-31 | 2014-02-26 | 兄弟工业株式会社 | Long-length lens |
US8665524B2 (en) | 2010-03-31 | 2014-03-04 | Brother Kogyo Kabushiki Kaisha | Long-length lens |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP4706131B2 (en) | 2011-06-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP4847201B2 (en) | Light source system, optical scanning device, image forming apparatus, light amount control method, optical scanning method, and image forming method | |
JP2003279874A (en) | Optical scanner and image forming apparatus | |
US6995919B2 (en) | F-theta lens and laser scanning unit including the same | |
JP2006313174A (en) | Optical scanner and image forming apparatus using the same | |
JP5896651B2 (en) | Optical scanning device and image forming apparatus using the same | |
EP1939666B1 (en) | Optical scanning device and image forming apparatus using the same | |
JP2001150715A (en) | Optical printing head and image-forming apparatus using the same | |
JP2002365576A (en) | Lens for scanning optical system | |
JP2007140418A (en) | Light scanning device and scanning optical system | |
JP5333070B2 (en) | Optical scanning apparatus and image forming apparatus | |
JPH08248340A (en) | Laser beam scanner | |
JP4106526B2 (en) | Optical deflection optical system | |
JP2007133334A (en) | Scanner and scanning optical system | |
JP6312525B2 (en) | Optical scanning device | |
JP3595640B2 (en) | Scanning optical system and laser beam printer | |
JP5063194B2 (en) | Optical scanning device and image forming apparatus using the same | |
JP4612767B2 (en) | Scanning optical system and image forming apparatus using the scanning optical system | |
KR100484199B1 (en) | Optical scanning apparatus | |
JP2002122799A (en) | Multi-beam scanning device and image-forming device equipped with the same | |
JPH04242215A (en) | Optical scanner | |
JP2931181B2 (en) | Optical scanning device | |
JP6132536B2 (en) | Optical scanning device, image forming apparatus, and method of manufacturing optical scanning device | |
JP2010066679A (en) | Scanning optical apparatus and image forming apparatus using the same | |
JP3945954B2 (en) | Writing optical system and image forming apparatus using the same | |
US7265774B2 (en) | Collimating lens of beam scanning apparatus |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080602 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20100729 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20101112 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20110107 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20110215 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20110228 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 4706131 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |