JP2002365469A - 分散補償光ファイバの接続構造 - Google Patents
分散補償光ファイバの接続構造Info
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- G02B6/2552—Splicing of light guides, e.g. by fusion or bonding reshaping or reforming of light guides for coupling using thermal heating, e.g. tapering, forming of a lens on light guide ends
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 負の分散スロープを備えた分散スロープ補償
型の分散補償光ファイバと接続用光ファイバなどの他の
光ファイバとを低損失で接続できる構造を提供する。 【解決手段】 負の分散スロープを備えた分散補償光フ
ァイバと、該分散補償光ファイバとニアフィールドパタ
ーンが異なる接続用光ファイバとを融着接続するにおい
て、接続用光ファイバとして、使用波長において、分散
補償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパターン
と、当該接続用光ファイバの融着接続後のニアフィール
ドパターンとの重なり積分から求められる理論的接続損
失が０．３ｄＢ以下となるものを選択する。
型の分散補償光ファイバと接続用光ファイバなどの他の
光ファイバとを低損失で接続できる構造を提供する。 【解決手段】 負の分散スロープを備えた分散補償光フ
ァイバと、該分散補償光ファイバとニアフィールドパタ
ーンが異なる接続用光ファイバとを融着接続するにおい
て、接続用光ファイバとして、使用波長において、分散
補償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパターン
と、当該接続用光ファイバの融着接続後のニアフィール
ドパターンとの重なり積分から求められる理論的接続損
失が０．３ｄＢ以下となるものを選択する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、シングルモード光
ファイバと分散補償光ファイバとの接続構造、特に負の
分散スロープを有する分散補償光ファイバとの接続構造
に関する。
ファイバと分散補償光ファイバとの接続構造、特に負の
分散スロープを有する分散補償光ファイバとの接続構造
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、１．３μｍ用シングルモード光フ
ァイバなどのシングルモード光ファイバと、その波長分
散を補償する分散補償光ファイバとを組み合わせた伝送
路が実用化されている。前記シングルモード光ファイバ
は有効コア断面積（Ａｅｆｆ）が比較的大きいため、非
線形効果が抑制されるが、１．５５μｍ帯などを使用波
長帯とすると波長分散が大きくなるため、これを前記分
散補償光ファイバにて補償することにより、低損失の伝
送路を構築することができる。
ァイバなどのシングルモード光ファイバと、その波長分
散を補償する分散補償光ファイバとを組み合わせた伝送
路が実用化されている。前記シングルモード光ファイバ
は有効コア断面積（Ａｅｆｆ）が比較的大きいため、非
線形効果が抑制されるが、１．５５μｍ帯などを使用波
長帯とすると波長分散が大きくなるため、これを前記分
散補償光ファイバにて補償することにより、低損失の伝
送路を構築することができる。
【０００３】特許第２９５１５６２号においては、通常
のシングルモード光ファイバと、その波長分散を補償す
るいわゆるＷ型と呼ばれる屈折率分布形状を備えた分散
補償光ファイバとの間に中間光ファイバを介在させて接
続する構造が開示されている。この構造においては、中
間光ファイバのモードフィールド径が分散補償光ファイ
バのモードフィールド径と実質的に同じ値とされてい
る。また、この中間光ファイバのシングルモード光ファ
イバ側のモードフィールド径は、シングルモード光ファ
イバのモードフィールド径に合うように拡大されてい
る。その結果、中間光ファイバと分散補償光ファイバお
よびシングルモード光ファイバとの接続損失が低減され
る。モードフィールド径の拡大は、中間光ファイバの端
部を加熱して、そのコアに添加されているゲルマニウム
などのドーパントを拡散させることによって行う。
のシングルモード光ファイバと、その波長分散を補償す
るいわゆるＷ型と呼ばれる屈折率分布形状を備えた分散
補償光ファイバとの間に中間光ファイバを介在させて接
続する構造が開示されている。この構造においては、中
間光ファイバのモードフィールド径が分散補償光ファイ
バのモードフィールド径と実質的に同じ値とされてい
る。また、この中間光ファイバのシングルモード光ファ
イバ側のモードフィールド径は、シングルモード光ファ
イバのモードフィールド径に合うように拡大されてい
る。その結果、中間光ファイバと分散補償光ファイバお
よびシングルモード光ファイバとの接続損失が低減され
る。モードフィールド径の拡大は、中間光ファイバの端
部を加熱して、そのコアに添加されているゲルマニウム
などのドーパントを拡散させることによって行う。
【０００４】近年、波長多重伝送などの発達により、シ
ングルモード光ファイバの波長分散のみならず、分散ス
ロープも補償可能な分散補償光ファイバが開発されてい
る。分散スロープは波長を横軸、波長分散を縦軸にとっ
たときのグラフの傾きであって、通常のシングルモード
光ファイバは正の分散スロープを備えている。したがっ
て、負の分散スロープを備えた分散補償光ファイバによ
って前記シングルモード光ファイバの分散スロープを補
償すると、比較的広い波長帯域において平坦な波長分散
特性が得られる。ここで、本明細書において通常のシン
グルモード光ファイバとは、１．３μｍ用シングルモー
ド光ファイバ、分散シフト光ファイバのように通常、光
信号を伝搬する目的で用いられているものとする。ま
た、分散補償光ファイバもシングルモード伝搬可能なも
のが好ましい。
ングルモード光ファイバの波長分散のみならず、分散ス
ロープも補償可能な分散補償光ファイバが開発されてい
る。分散スロープは波長を横軸、波長分散を縦軸にとっ
たときのグラフの傾きであって、通常のシングルモード
光ファイバは正の分散スロープを備えている。したがっ
て、負の分散スロープを備えた分散補償光ファイバによ
って前記シングルモード光ファイバの分散スロープを補
償すると、比較的広い波長帯域において平坦な波長分散
特性が得られる。ここで、本明細書において通常のシン
グルモード光ファイバとは、１．３μｍ用シングルモー
ド光ファイバ、分散シフト光ファイバのように通常、光
信号を伝搬する目的で用いられているものとする。ま
た、分散補償光ファイバもシングルモード伝搬可能なも
のが好ましい。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、このよ
うな負の分散スロープを備えた分散補償光ファイバは、
従来提案されていた波長分散のみを補償するタイプの分
散補償光ファイバと屈折率分布形状などが異なり、特許
第２９５１５６２号に開示されているようにモードフィ
ールド径を基準として接続構造を構成しても十分に接続
損失を低減することができなかった。特に融着接続を行
うと、接続損失の増大が顕著となる傾向があった。ま
た、分散補償光ファイバには、その中で発生する非線形
効果による伝送品質の劣化を防ぐために、有効コア断面
積を拡大したものが提供されている。この有効コア断面
積を拡大した分散補償光ファイバにおいては、さらに融
着接続による接続損失の増大が大きくなる傾向があっ
た。
うな負の分散スロープを備えた分散補償光ファイバは、
従来提案されていた波長分散のみを補償するタイプの分
散補償光ファイバと屈折率分布形状などが異なり、特許
第２９５１５６２号に開示されているようにモードフィ
ールド径を基準として接続構造を構成しても十分に接続
損失を低減することができなかった。特に融着接続を行
うと、接続損失の増大が顕著となる傾向があった。ま
た、分散補償光ファイバには、その中で発生する非線形
効果による伝送品質の劣化を防ぐために、有効コア断面
積を拡大したものが提供されている。この有効コア断面
積を拡大した分散補償光ファイバにおいては、さらに融
着接続による接続損失の増大が大きくなる傾向があっ
た。
【０００６】本発明は前記事情に鑑てなされたもので、
負の分散スロープを備えた分散スロープ補償型の分散補
償光ファイバと接続用光ファイバなどの他の光ファイバ
とを低損失で接続できる構造を提供することを課題とす
る。さらには、この接続用光ファイバの一方の端部に負
の分散スロープを備えた分散補償光ファイバを接続し、
他方の端部にこの分散補償光ファイバによって分散スロ
ープが補償されるシングルモード光ファイバを接続した
場合に低損失で接続できる構造を提供することを課題と
する。
負の分散スロープを備えた分散スロープ補償型の分散補
償光ファイバと接続用光ファイバなどの他の光ファイバ
とを低損失で接続できる構造を提供することを課題とす
る。さらには、この接続用光ファイバの一方の端部に負
の分散スロープを備えた分散補償光ファイバを接続し、
他方の端部にこの分散補償光ファイバによって分散スロ
ープが補償されるシングルモード光ファイバを接続した
場合に低損失で接続できる構造を提供することを課題と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
に本発明者らが鋭意検討した結果、融着接続後のニアフ
ィールドパターンが、負の分散スロープを備えた分散補
償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパターンと
整合する様な光ファイバを用いることにより、この光フ
ァイバと分散補償光ファイバとの接続損失を確実に低減
することができることがわかった。
に本発明者らが鋭意検討した結果、融着接続後のニアフ
ィールドパターンが、負の分散スロープを備えた分散補
償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパターンと
整合する様な光ファイバを用いることにより、この光フ
ァイバと分散補償光ファイバとの接続損失を確実に低減
することができることがわかった。
【０００８】すなわち、第１の発明は、負の分散スロー
プを備えた分散補償光ファイバと、該分散補償光ファイ
バとニアフィールドパターンが異なる接続用光ファイバ
とを融着接続した分散補償光ファイバの接続構造であっ
て、前記接続用光ファイバが、未接続の状態で、前記分
散補償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパター
ンと、当該接続用光ファイバの融着接続後のニアフィー
ルドパターンとの重なり積分から求められる使用波長に
おける理論的接続損失が、０．３ｄＢ以下となることが
推定されるニアフィールドパターンを備えていることを
特徴とする分散補償光ファイバの接続構造である。第２
の発明は、第１の発明の分散補償光ファイバの接続構造
において、未接続の状態の前記接続用光ファイバの有効
コア断面積が、未接続の状態の前記分散補償光ファイバ
の有効コア断面積よりも大きいことを特徴とする。
プを備えた分散補償光ファイバと、該分散補償光ファイ
バとニアフィールドパターンが異なる接続用光ファイバ
とを融着接続した分散補償光ファイバの接続構造であっ
て、前記接続用光ファイバが、未接続の状態で、前記分
散補償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパター
ンと、当該接続用光ファイバの融着接続後のニアフィー
ルドパターンとの重なり積分から求められる使用波長に
おける理論的接続損失が、０．３ｄＢ以下となることが
推定されるニアフィールドパターンを備えていることを
特徴とする分散補償光ファイバの接続構造である。第２
の発明は、第１の発明の分散補償光ファイバの接続構造
において、未接続の状態の前記接続用光ファイバの有効
コア断面積が、未接続の状態の前記分散補償光ファイバ
の有効コア断面積よりも大きいことを特徴とする。
【０００９】第３の発明は、第１または第２の発明の分
散補償光ファイバの接続構造において、前記接続用光フ
ァイバの加熱による有効コア断面積の拡大速度が、前記
分散補償光ファイバの加熱による有効コア断面積の拡大
速度よりも小さいことを特徴とする。第４の発明は、第
１ないし第３の何れか一つの発明の分散補償光ファイバ
の接続構造において、当該接続用光ファイバの一方の端
部に前記分散補償光ファイバが接続され、前記接続用光
ファイバの他方の端部が、該分散補償光ファイバによっ
て補償される正の分散スロープを備えたシングルモード
光ファイバと接続されていることを特徴とする。
散補償光ファイバの接続構造において、前記接続用光フ
ァイバの加熱による有効コア断面積の拡大速度が、前記
分散補償光ファイバの加熱による有効コア断面積の拡大
速度よりも小さいことを特徴とする。第４の発明は、第
１ないし第３の何れか一つの発明の分散補償光ファイバ
の接続構造において、当該接続用光ファイバの一方の端
部に前記分散補償光ファイバが接続され、前記接続用光
ファイバの他方の端部が、該分散補償光ファイバによっ
て補償される正の分散スロープを備えたシングルモード
光ファイバと接続されていることを特徴とする。
【００１０】第５の発明は、第４の発明の分散補償光フ
ァイバの接続構造において、未接続の状態の前記分散補
償光ファイバの有効コア断面積をＡ、未接続の状態の前
記接続用光ファイバの有効コア断面積をＢ、未接続の状
態の前記シングルモード光ファイバの有効コア断面積を
Ｃとしたとき、Ａ＜Ｂ＜Ｃであることを特徴とする。第
６の発明は、第４または第５の発明の分散補償光ファイ
バの接続構造において、前記分散補償光ファイバの加熱
による有効コア断面積の拡大速度をＤ、前記接続用光フ
ァイバの加熱による有効コア断面積の拡大速度をＥ、前
記シングルモード光ファイバの加熱による有効コア断面
積の拡大速度をＦとしたとき、Ｆ＜Ｅ＜Ｄであることを
特徴とする。
ァイバの接続構造において、未接続の状態の前記分散補
償光ファイバの有効コア断面積をＡ、未接続の状態の前
記接続用光ファイバの有効コア断面積をＢ、未接続の状
態の前記シングルモード光ファイバの有効コア断面積を
Ｃとしたとき、Ａ＜Ｂ＜Ｃであることを特徴とする。第
６の発明は、第４または第５の発明の分散補償光ファイ
バの接続構造において、前記分散補償光ファイバの加熱
による有効コア断面積の拡大速度をＤ、前記接続用光フ
ァイバの加熱による有効コア断面積の拡大速度をＥ、前
記シングルモード光ファイバの加熱による有効コア断面
積の拡大速度をＦとしたとき、Ｆ＜Ｅ＜Ｄであることを
特徴とする。
【００１１】第７の発明は、第４ないし第６の何れか一
つの発明の分散補償光ファイバの接続構造において、前
記シングルモード光ファイバの使用波長における有効コ
ア断面積が１００〜１５０μｍ2であることを特徴とす
る。第８の発明は、第４ないし第６の何れか一つの発明
の分散補償光ファイバの接続構造において、前記シング
ルモード光ファイバの使用波長における有効コア断面積
が５５〜９０μｍ2であることを特徴とする。
つの発明の分散補償光ファイバの接続構造において、前
記シングルモード光ファイバの使用波長における有効コ
ア断面積が１００〜１５０μｍ2であることを特徴とす
る。第８の発明は、第４ないし第６の何れか一つの発明
の分散補償光ファイバの接続構造において、前記シング
ルモード光ファイバの使用波長における有効コア断面積
が５５〜９０μｍ2であることを特徴とする。
【００１２】第９の発明は、第１ないし第８の何れか一
つの発明の分散補償光ファイバの接続構造において、前
記接続用光ファイバが、コアと該コアの外周上に設けら
れたクラッドとを備え、該クラッドにフッ素が添加され
ていることを特徴とする。第１０の発明は、第９の発明
の分散補償光ファイバの接続構造において、フッ素の添
加量が０．６重量％以上であることを特徴とする。
つの発明の分散補償光ファイバの接続構造において、前
記接続用光ファイバが、コアと該コアの外周上に設けら
れたクラッドとを備え、該クラッドにフッ素が添加され
ていることを特徴とする。第１０の発明は、第９の発明
の分散補償光ファイバの接続構造において、フッ素の添
加量が０．６重量％以上であることを特徴とする。
【００１３】第１１の発明は、第９または第１０の発明
の分散補償光ファイバの接続構造において、前記クラッ
ドが２層以上からなり、当該クラッドの最外層が純粋石
英からなることを特徴とする。第１２の発明は、第１な
いし第１１の何れか一つの発明の分散補償光ファイバの
接続構造において、前記分散補償光ファイバが、センタ
コアと、該センタコアの外周上に設けられたサイドコア
と、該サイドコアの外周上に設けられたクラッドとを備
え、前記センタコアの屈折率が前記クラッドよりも高
く、前記サイドコアの屈折率が前記クラッドよりも低い
ことを特徴とする。
の分散補償光ファイバの接続構造において、前記クラッ
ドが２層以上からなり、当該クラッドの最外層が純粋石
英からなることを特徴とする。第１２の発明は、第１な
いし第１１の何れか一つの発明の分散補償光ファイバの
接続構造において、前記分散補償光ファイバが、センタ
コアと、該センタコアの外周上に設けられたサイドコア
と、該サイドコアの外周上に設けられたクラッドとを備
え、前記センタコアの屈折率が前記クラッドよりも高
く、前記サイドコアの屈折率が前記クラッドよりも低い
ことを特徴とする。
【００１４】第１３の発明は、第１２の発明の分散補償
光ファイバの接続構造において、前記分散補償光ファイ
バの使用波長における有効コア断面積が１６μｍ2以上
であることを特徴とする。第１４の発明は、第１〜第１
１の何れか一つの発明の分散補償光ファイバの接続構造
において、前記分散補償光ファイバが、センタコアと、
該センタコアの外周上に設けられたサイドコアと、該サ
イドコアの外周上に設けられたリングコアと、該リング
コアの外周上に設けられたクラッドとを備え、前記セン
タコアと前記リングコアの屈折率が前記クラッドよりも
高く、前記サイドコアの屈折率が前記クラッドよりも低
いことを特徴とする。
光ファイバの接続構造において、前記分散補償光ファイ
バの使用波長における有効コア断面積が１６μｍ2以上
であることを特徴とする。第１４の発明は、第１〜第１
１の何れか一つの発明の分散補償光ファイバの接続構造
において、前記分散補償光ファイバが、センタコアと、
該センタコアの外周上に設けられたサイドコアと、該サ
イドコアの外周上に設けられたリングコアと、該リング
コアの外周上に設けられたクラッドとを備え、前記セン
タコアと前記リングコアの屈折率が前記クラッドよりも
高く、前記サイドコアの屈折率が前記クラッドよりも低
いことを特徴とする。
【００１５】第１５の発明は、第１４の発明の分散補償
光ファイバの接続構造において、前記分散補償光ファイ
バの使用波長における有効コア断面積が１８μｍ2以上
であることを特徴とする。第１６の発明は、第１５の発
明の分散補償光ファイバの接続構造において、前記分散
補償光ファイバが、以下の（ａ−１）〜（ｄ−１）に示
した特性を備えていることを特徴とする。 （ａ−１）使用波長における波長分散値が−６０〜−４
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−１）使用波長における分散
スロープが−０．１８０〜−０．１３５ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ、（ｃ−１）使用波長における有効コア断面積が２
０〜２６μｍ2、（ｄ−１）使用波長における伝送損失
が０．３５ｄＢ／ｋｍ以下。
光ファイバの接続構造において、前記分散補償光ファイ
バの使用波長における有効コア断面積が１８μｍ2以上
であることを特徴とする。第１６の発明は、第１５の発
明の分散補償光ファイバの接続構造において、前記分散
補償光ファイバが、以下の（ａ−１）〜（ｄ−１）に示
した特性を備えていることを特徴とする。 （ａ−１）使用波長における波長分散値が−６０〜−４
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−１）使用波長における分散
スロープが−０．１８０〜−０．１３５ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ、（ｃ−１）使用波長における有効コア断面積が２
０〜２６μｍ2、（ｄ−１）使用波長における伝送損失
が０．３５ｄＢ／ｋｍ以下。
【００１６】第１７の発明は、第１５の発明の分散補償
光ファイバの接続構造において、前記分散補償光ファイ
バが、以下の（ａ−２）〜（ｄ−２）に示した特性を備
えていることを特徴とする。 （ａ−２）使用波長における波長分散値が−１００〜−
８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−２）使用波長における分
散スロープが−０．３００〜−０．２３０ｐｓ／ｎｍ2
／ｋｍ、（ｃ−２）使用波長における有効コア断面積が
１８〜２４μｍ2、（ｄ−２）使用波長における伝送損
失が０．４０ｄＢ／ｋｍ以下。第１８の発明は、第１５
の発明の分散補償光ファイバの接続構造において、前記
分散補償光ファイバが、以下の（ａ−３）〜（ｄ−３）
に示した特性を備えていることを特徴とする。 （ａ−３）使用波長における波長分散値が−４５〜−３
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−３）使用波長における分散
スロープが−０．１５０〜−０．１００ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ、（ｃ−３）使用波長における有効コア断面積が２
６〜３５μｍ2、（ｄ−３）使用波長における伝送損失
が０．２５ｄＢ／ｋｍ以下。
光ファイバの接続構造において、前記分散補償光ファイ
バが、以下の（ａ−２）〜（ｄ−２）に示した特性を備
えていることを特徴とする。 （ａ−２）使用波長における波長分散値が−１００〜−
８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−２）使用波長における分
散スロープが−０．３００〜−０．２３０ｐｓ／ｎｍ2
／ｋｍ、（ｃ−２）使用波長における有効コア断面積が
１８〜２４μｍ2、（ｄ−２）使用波長における伝送損
失が０．４０ｄＢ／ｋｍ以下。第１８の発明は、第１５
の発明の分散補償光ファイバの接続構造において、前記
分散補償光ファイバが、以下の（ａ−３）〜（ｄ−３）
に示した特性を備えていることを特徴とする。 （ａ−３）使用波長における波長分散値が−４５〜−３
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−３）使用波長における分散
スロープが−０．１５０〜−０．１００ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ、（ｃ−３）使用波長における有効コア断面積が２
６〜３５μｍ2、（ｄ−３）使用波長における伝送損失
が０．２５ｄＢ／ｋｍ以下。
【００１７】第１９の発明は、第１ないし第１８の何れ
か一つの発明の分散補償光ファイバの接続構造を備えて
いることを特徴とする伝送路である。第２０の発明は、
第１ないし第１８の何れか一つの発明の分散補償光ファ
イバの接続構造を備えていることを特徴とする分散補償
器である。第２１の発明は、第１ないし第１８の何れか
一つの発明の分散補償光ファイバの接続構造を得ること
を特徴とする分散補償光ファイバの接続方法である。
か一つの発明の分散補償光ファイバの接続構造を備えて
いることを特徴とする伝送路である。第２０の発明は、
第１ないし第１８の何れか一つの発明の分散補償光ファ
イバの接続構造を備えていることを特徴とする分散補償
器である。第２１の発明は、第１ないし第１８の何れか
一つの発明の分散補償光ファイバの接続構造を得ること
を特徴とする分散補償光ファイバの接続方法である。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の一例を説明する。
なお、本発明において、使用波長は、伝送特性の観点か
ら、好ましくは１．５３〜１．６３μｍの範囲から適当
な波長域が選択される。波長多重伝送を行う場合は比較
的広い波長域が選択される。図１は負の分散スロープを
備えた分散補償光ファイバの融着接続時のニアフィール
ドパターンの変化を示したグラフである。ニアフィール
ドパターンはＩＴＵＴ規格に規定されたＧ．６５０に記
載の方法によって測定することができる。具体的には、
例えばファーフィールドパターンを測定し、この測定結
果を逆フーリエ変換してニアフィールドパターンを得る
ことができる。なお、ニアフィールドパターンは光のパ
ワーの分布によって表される。このグラフにおいて、横
軸は光ファイバの半径であり、縦軸は測定時に観測され
る光のパワーである。なお、縦軸のスケールはｄＢｍで
あり、光のパワーで規格化したものである。グラフ中の
０、１０００ｍｓ（ミリ秒）、１８００ｍｓは、融着接
続時の加熱時間を示している。加熱時間以外の温度など
の条件はいずれも一定である。なお、０は融着接続前の
ニアフィールドパターンである。
なお、本発明において、使用波長は、伝送特性の観点か
ら、好ましくは１．５３〜１．６３μｍの範囲から適当
な波長域が選択される。波長多重伝送を行う場合は比較
的広い波長域が選択される。図１は負の分散スロープを
備えた分散補償光ファイバの融着接続時のニアフィール
ドパターンの変化を示したグラフである。ニアフィール
ドパターンはＩＴＵＴ規格に規定されたＧ．６５０に記
載の方法によって測定することができる。具体的には、
例えばファーフィールドパターンを測定し、この測定結
果を逆フーリエ変換してニアフィールドパターンを得る
ことができる。なお、ニアフィールドパターンは光のパ
ワーの分布によって表される。このグラフにおいて、横
軸は光ファイバの半径であり、縦軸は測定時に観測され
る光のパワーである。なお、縦軸のスケールはｄＢｍで
あり、光のパワーで規格化したものである。グラフ中の
０、１０００ｍｓ（ミリ秒）、１８００ｍｓは、融着接
続時の加熱時間を示している。加熱時間以外の温度など
の条件はいずれも一定である。なお、０は融着接続前の
ニアフィールドパターンである。
【００１９】このグラフから分かる様に負の分散スロー
プを備えた分散補償光ファイバは融着接続時の加熱によ
ってニアフィールドパターンが容易に変化する。通常の
光ファイバにおいても、このようなニアフィールドパタ
ーンの変化が生じるが、負の分散スロープを備えた分散
補償光ファイバは、その変化が顕著である。
プを備えた分散補償光ファイバは融着接続時の加熱によ
ってニアフィールドパターンが容易に変化する。通常の
光ファイバにおいても、このようなニアフィールドパタ
ーンの変化が生じるが、負の分散スロープを備えた分散
補償光ファイバは、その変化が顕著である。
【００２０】図２、図３は負の分散スロープを備えた分
散補償光ファイバの屈折率分布形状の例を示した説明図
である。図２はいわゆるＷ型の屈折率分布形状を示した
もので、この屈折率分布形状においては、中心のセンタ
コア１１と、その外周上に同心円状に設けられたサイド
コア１２とからコア１３が構成され、その外周上に同心
円状にクラッド１５が設けられている。
散補償光ファイバの屈折率分布形状の例を示した説明図
である。図２はいわゆるＷ型の屈折率分布形状を示した
もので、この屈折率分布形状においては、中心のセンタ
コア１１と、その外周上に同心円状に設けられたサイド
コア１２とからコア１３が構成され、その外周上に同心
円状にクラッド１５が設けられている。
【００２１】これらの屈折率の関係は、前記センタコア
１１の屈折率が前記クラッド１５よりも高く、前記サイ
ドコア１２の屈折率が前記クラッド１５よりも低くなっ
ている。屈折率は屈折率を上昇させる作用を備えたゲル
マニウム、屈折率を下降させる作用を備えたフッ素など
のドーパントの添加によって調整される。例えばセンタ
コア１１はゲルマニウム添加石英ガラスなどからなり、
サイドコア１２はフッ素添加石英ガラスなどからなり、
クラッド１５は純粋石英ガラス、またはフッ素添加石英
ガラスなどからなる。
１１の屈折率が前記クラッド１５よりも高く、前記サイ
ドコア１２の屈折率が前記クラッド１５よりも低くなっ
ている。屈折率は屈折率を上昇させる作用を備えたゲル
マニウム、屈折率を下降させる作用を備えたフッ素など
のドーパントの添加によって調整される。例えばセンタ
コア１１はゲルマニウム添加石英ガラスなどからなり、
サイドコア１２はフッ素添加石英ガラスなどからなり、
クラッド１５は純粋石英ガラス、またはフッ素添加石英
ガラスなどからなる。
【００２２】そして、クラッド１５を基準にしたセンタ
コア１１の比屈折率差Δ1、クラッド１５を基準にした
サイドコア１２の比屈折率差Δ2、およびセンタコア１
１の半径ｒ1とサイドコア１２の半径ｒ2との比率を調整
すると、負の波長分散と負の分散スロープを備えた分散
補償光ファイバが得られる。
コア１１の比屈折率差Δ1、クラッド１５を基準にした
サイドコア１２の比屈折率差Δ2、およびセンタコア１
１の半径ｒ1とサイドコア１２の半径ｒ2との比率を調整
すると、負の波長分散と負の分散スロープを備えた分散
補償光ファイバが得られる。
【００２３】図３は、いわゆるセグメント付きＷ型の屈
折率分布形状を示したもので、この屈折率分布形状は、
中心のセンタコア２１と、サイドコア２２と、リングコ
ア２４とが順次同心円状に設けられたコア２３と、その
外周上に同心円状に設けられたクラッド２５とから構成
されている。センタコア２１とリングコア２４の屈折率
はクラッド２５よりも高く、サイドコア２２の屈折率は
クラッド２５よりも低く設定されている。また、この例
において、リングコア２４の屈折率はセンタコア２１よ
りも低くなっている。
折率分布形状を示したもので、この屈折率分布形状は、
中心のセンタコア２１と、サイドコア２２と、リングコ
ア２４とが順次同心円状に設けられたコア２３と、その
外周上に同心円状に設けられたクラッド２５とから構成
されている。センタコア２１とリングコア２４の屈折率
はクラッド２５よりも高く、サイドコア２２の屈折率は
クラッド２５よりも低く設定されている。また、この例
において、リングコア２４の屈折率はセンタコア２１よ
りも低くなっている。
【００２４】また、例えばセンタコア２１、リングコア
２４はゲルマニウム添加石英ガラスなどからなり、サイ
ドコア２２はフッ素添加石英ガラスなどからなり、クラ
ッド２５は純粋石英ガラス、またはフッ素添加石英ガラ
スなどからなる。そして、クラッド２５を基準にしたセ
ンタコア２１の比屈折率差Δ11、クラッド２５を基準に
したサイドコア２２の比屈折率差Δ12、クラッド２５を
基準にしたリングコア２４の比屈折率差Δ13、センタコ
ア２１の半径ｒ11とサイドコア２２の半径ｒ12との比
率、センタコア２１の半径ｒ11とリングコア２４の半径
ｒ13との比率を調整すると、負の波長分散と負の分散ス
ロープを備えた分散補償光ファイバが得られる。
２４はゲルマニウム添加石英ガラスなどからなり、サイ
ドコア２２はフッ素添加石英ガラスなどからなり、クラ
ッド２５は純粋石英ガラス、またはフッ素添加石英ガラ
スなどからなる。そして、クラッド２５を基準にしたセ
ンタコア２１の比屈折率差Δ11、クラッド２５を基準に
したサイドコア２２の比屈折率差Δ12、クラッド２５を
基準にしたリングコア２４の比屈折率差Δ13、センタコ
ア２１の半径ｒ11とサイドコア２２の半径ｒ12との比
率、センタコア２１の半径ｒ11とリングコア２４の半径
ｒ13との比率を調整すると、負の波長分散と負の分散ス
ロープを備えた分散補償光ファイバが得られる。
【００２５】本発明者らの検討の結果、負の分散スロー
プを備えた分散補償光ファイバにおいて、加熱によるニ
アフィールドパターンの変化が顕著である理由は以下の
通りである。負の分散スロープを備えた分散補償光ファ
イバに限らず、光ファイバのコアには通常ゲルマニウム
などの屈折率を上昇させる作用を備えたドーパントが添
加されている。通常ゲルマニウムが好適に用いられるた
め、以下ゲルマニウムを例として説明する。また、光フ
ァイバを構成する各層の構成材料のガラス転移点の違い
などに起因して、ファイバ母材から光ファイバを線引き
し、これが冷却、固化すると、光ファイバ内（主にコ
ア）に応力が凍結される。これを残留応力という。つい
で、光ファイバを加熱すると、コアに添加されたゲルマ
ニウムがクラッドに向かって拡散する。また、加熱によ
る構成材料の軟化によって残留応力が解放される。上述
のようにゲルマニウムは屈折率を上昇させる作用を備え
たものであるため、拡散によりコアの実効的な屈折率が
低下する。また、残留応力の解放によってもコアの実効
的な屈折率が低下する。その結果、コアへの光の閉じ込
めが弱くなり、有効コア断面積が拡大するとともに、ニ
アフィールドパターンが拡大する。
プを備えた分散補償光ファイバにおいて、加熱によるニ
アフィールドパターンの変化が顕著である理由は以下の
通りである。負の分散スロープを備えた分散補償光ファ
イバに限らず、光ファイバのコアには通常ゲルマニウム
などの屈折率を上昇させる作用を備えたドーパントが添
加されている。通常ゲルマニウムが好適に用いられるた
め、以下ゲルマニウムを例として説明する。また、光フ
ァイバを構成する各層の構成材料のガラス転移点の違い
などに起因して、ファイバ母材から光ファイバを線引き
し、これが冷却、固化すると、光ファイバ内（主にコ
ア）に応力が凍結される。これを残留応力という。つい
で、光ファイバを加熱すると、コアに添加されたゲルマ
ニウムがクラッドに向かって拡散する。また、加熱によ
る構成材料の軟化によって残留応力が解放される。上述
のようにゲルマニウムは屈折率を上昇させる作用を備え
たものであるため、拡散によりコアの実効的な屈折率が
低下する。また、残留応力の解放によってもコアの実効
的な屈折率が低下する。その結果、コアへの光の閉じ込
めが弱くなり、有効コア断面積が拡大するとともに、ニ
アフィールドパターンが拡大する。
【００２６】負の分散スロープを備えた分散補償光ファ
イバにおいては、図２、図３に示したセンタコア１１、
２１の比屈折率差Δ1、Δ11が、例えば１．０％以上で
あり、比較的高くなっている。そのため、ファイバ母材
から光ファイバを線引きするにおいて、線引き張力を大
きくして伝送損失の増加を抑制する必要があり、この張
力が残留応力となる。したがって、残留応力が大きい。
また、センタコア１１、２１の外周上には通常、フッ素
が添加されたサイドコア１２、２２が設けられている。
ゲルマニウム添加石英ガラスからなる層に隣接する層に
フッ素が添加されていると、ゲルマニウムの拡散が促進
される。そして、融着接続時の加熱によって大きな残留
応力が解放され、かつ比較的多量のゲルマニウムの拡散
が促進される状態にあるため、実効的な屈折率の低下が
大きくなる。センタコア１１、２１の実効的な屈折率が
低下すると、コア１３、２３への光の閉じ込めが弱くな
り、有効コア断面積とニアフィールドパターンがコア１
３、２３の外側に拡大する。そして、加熱を続け、ニア
フィールドパターンの拡大が進行すると、コア１３、２
３を伝搬する伝搬モードのクラッドモードへの結合が生
じ、接続損失がさらに大きくなる。
イバにおいては、図２、図３に示したセンタコア１１、
２１の比屈折率差Δ1、Δ11が、例えば１．０％以上で
あり、比較的高くなっている。そのため、ファイバ母材
から光ファイバを線引きするにおいて、線引き張力を大
きくして伝送損失の増加を抑制する必要があり、この張
力が残留応力となる。したがって、残留応力が大きい。
また、センタコア１１、２１の外周上には通常、フッ素
が添加されたサイドコア１２、２２が設けられている。
ゲルマニウム添加石英ガラスからなる層に隣接する層に
フッ素が添加されていると、ゲルマニウムの拡散が促進
される。そして、融着接続時の加熱によって大きな残留
応力が解放され、かつ比較的多量のゲルマニウムの拡散
が促進される状態にあるため、実効的な屈折率の低下が
大きくなる。センタコア１１、２１の実効的な屈折率が
低下すると、コア１３、２３への光の閉じ込めが弱くな
り、有効コア断面積とニアフィールドパターンがコア１
３、２３の外側に拡大する。そして、加熱を続け、ニア
フィールドパターンの拡大が進行すると、コア１３、２
３を伝搬する伝搬モードのクラッドモードへの結合が生
じ、接続損失がさらに大きくなる。
【００２７】したがって、負の分散スロープを備えた分
散補償光ファイバと、これに接続する接続用光ファイバ
において、融着接続前のモードフィールド径が比較的近
い場合であっても、融着接続後には分散補償光ファイバ
のニアフィールドパターンが大きく変化するため、接続
損失が増加してしまう。
散補償光ファイバと、これに接続する接続用光ファイバ
において、融着接続前のモードフィールド径が比較的近
い場合であっても、融着接続後には分散補償光ファイバ
のニアフィールドパターンが大きく変化するため、接続
損失が増加してしまう。
【００２８】そこで、本発明者らは、融着接続後のニア
フィールドパターンを整合させることにより、負の分散
スロープを備えた分散補償光ファイバと接続用光ファイ
バとの接続損失を低減することを試みた。その結果、ニ
アフィールドパターンが異なる分散補償光ファイバと接
続用光ファイバとを接続する場合であっても、以下に示
す条件にて融着接続後のニアフィールドパターンを整合
させることにより、接続損失が低減できることが明かと
なった。
フィールドパターンを整合させることにより、負の分散
スロープを備えた分散補償光ファイバと接続用光ファイ
バとの接続損失を低減することを試みた。その結果、ニ
アフィールドパターンが異なる分散補償光ファイバと接
続用光ファイバとを接続する場合であっても、以下に示
す条件にて融着接続後のニアフィールドパターンを整合
させることにより、接続損失が低減できることが明かと
なった。
【００２９】具体的には、分散補償光ファイバの融着接
続後のニアフィールドパターンと、接続用光ファイバの
融着接続後のニアフィールドパターンとの重なり積分か
ら求められる理論的接続損失が０．３ｄＢ以下、好まし
くは０．１ｄＢ以下となることが推定される接続用光フ
ァイバを用いることにより、低損失の接続を実現でき
る。理論的接続損失が０．３ｄＢをこえる場合は接続損
失が大きくなり、不都合である。なお、理論的接続損失
は小さい程好ましいが、後述する分散補償光ファイバが
補償するシングルモード光ファイバとの接続損失の観点
から、実質的には０．０５ｄＢ以上である。また、理論
接続損失は、屈折率分布形状、ドーパントの拡散速度、
残留応力の大きさなどから推定することができる。実際
は予備実験を行って確認することが好ましい。
続後のニアフィールドパターンと、接続用光ファイバの
融着接続後のニアフィールドパターンとの重なり積分か
ら求められる理論的接続損失が０．３ｄＢ以下、好まし
くは０．１ｄＢ以下となることが推定される接続用光フ
ァイバを用いることにより、低損失の接続を実現でき
る。理論的接続損失が０．３ｄＢをこえる場合は接続損
失が大きくなり、不都合である。なお、理論的接続損失
は小さい程好ましいが、後述する分散補償光ファイバが
補償するシングルモード光ファイバとの接続損失の観点
から、実質的には０．０５ｄＢ以上である。また、理論
接続損失は、屈折率分布形状、ドーパントの拡散速度、
残留応力の大きさなどから推定することができる。実際
は予備実験を行って確認することが好ましい。
【００３０】前記理論的接続損失は以下のようにして求
めることができる。まず、未接続の状態で分散補償光フ
ァイバの一端を融着接続時と同様の条件で加熱する。ま
た、この分散補償光ファイバに接続する接続用光ファイ
バについても未接続の状態で同様に加熱する。そして、
これら分散補償光ファイバと接続用光ファイバのそれぞ
れについて、上述のＩＴＵＴ規格に規定された方法によ
り、一端から光を入射し、他方の端部から出射する光の
パワーの分布をファーフィールドパターン測定器にて測
定し、逆フーリエ変換してニアフィールドパターンを得
る。そして、このようにして得られたニアフィールドパ
ターンを１／２乗すると、電解強度分布を求めることが
できる。そして、これらの電解強度を以下の式１に代入
すると、これらのニアフィールドパターンの重なり積分
から求められる理論的接続損失を算出することができ
る。一般にニアフィールドパターンが同じであれば理論
的接続損失はゼロであり、ニアフィールドパターンが似
ているもの程、理論的接続損失は小さくなる。
めることができる。まず、未接続の状態で分散補償光フ
ァイバの一端を融着接続時と同様の条件で加熱する。ま
た、この分散補償光ファイバに接続する接続用光ファイ
バについても未接続の状態で同様に加熱する。そして、
これら分散補償光ファイバと接続用光ファイバのそれぞ
れについて、上述のＩＴＵＴ規格に規定された方法によ
り、一端から光を入射し、他方の端部から出射する光の
パワーの分布をファーフィールドパターン測定器にて測
定し、逆フーリエ変換してニアフィールドパターンを得
る。そして、このようにして得られたニアフィールドパ
ターンを１／２乗すると、電解強度分布を求めることが
できる。そして、これらの電解強度を以下の式１に代入
すると、これらのニアフィールドパターンの重なり積分
から求められる理論的接続損失を算出することができ
る。一般にニアフィールドパターンが同じであれば理論
的接続損失はゼロであり、ニアフィールドパターンが似
ているもの程、理論的接続損失は小さくなる。
【００３１】
【数１】
【００３２】式１において、Ｅ1（ｒ）とＥ2（ｒ）は、
それぞれ分散補償光ファイバと接続用光ファイバの電解
強度である。
それぞれ分散補償光ファイバと接続用光ファイバの電解
強度である。
【００３３】なお、接続用光ファイバのニアフィールド
パターンは分散補償光ファイバのニアフィールドパター
ンと比べて加熱によってニアフィールドパターンが大き
く変化しにくいものを選択すると好ましい。この様な接
続用光ファイバにおいては、融着接続前のニアフィール
ドパターンが分散補償光ファイバの融着接続後のニアフ
ィールドパターンに近いもの、または加熱によってコア
に添加されたゲルマニウムなどのドーパントが拡散し、
ニアフィールドパターンが若干拡大することに鑑み、分
散補償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパター
ンよりもやや小さいニアフィールドパターンを備えた接
続用光ファイバを選択すると、前記理論的接続損失の条
件をより容易に満足することができる。
パターンは分散補償光ファイバのニアフィールドパター
ンと比べて加熱によってニアフィールドパターンが大き
く変化しにくいものを選択すると好ましい。この様な接
続用光ファイバにおいては、融着接続前のニアフィール
ドパターンが分散補償光ファイバの融着接続後のニアフ
ィールドパターンに近いもの、または加熱によってコア
に添加されたゲルマニウムなどのドーパントが拡散し、
ニアフィールドパターンが若干拡大することに鑑み、分
散補償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパター
ンよりもやや小さいニアフィールドパターンを備えた接
続用光ファイバを選択すると、前記理論的接続損失の条
件をより容易に満足することができる。
【００３４】また、この様な理論的接続損失の条件を容
易に満足するために、分散補償光ファイバと接続用光フ
ァイバが以下の条件を満足すると好ましい。すなわち、
未接続の状態の接続用光ファイバの有効コア断面積が、
未接続の状態の分散補償光ファイバの有効コア断面積よ
りも大きいことが好ましい。その差は例えば１〜３５μ
ｍ2、好ましくは２〜２５μｍ2である。１μｍ2未満で
は充分な効果を得ることができず、３５μｍ2をこえる
と接続損失が大きくなる可能性がある。
易に満足するために、分散補償光ファイバと接続用光フ
ァイバが以下の条件を満足すると好ましい。すなわち、
未接続の状態の接続用光ファイバの有効コア断面積が、
未接続の状態の分散補償光ファイバの有効コア断面積よ
りも大きいことが好ましい。その差は例えば１〜３５μ
ｍ2、好ましくは２〜２５μｍ2である。１μｍ2未満で
は充分な効果を得ることができず、３５μｍ2をこえる
と接続損失が大きくなる可能性がある。
【００３５】また、前記接続用光ファイバの加熱による
有効コア断面積の拡大速度が、前記分散補償光ファイバ
の加熱による有効コア断面積の拡大速度よりも小さいこ
とが好ましい。接続用光ファイバの方が拡大速度が大き
いと、ニアフィールドパターンが整合する前にクラッド
モードへの結合が生じやすくなり、接続損失が大きくな
りやすいためである。加熱による有効コア断面積の拡大
速度は例えば以下の様にして測定することができる。す
なわち、所定の加熱温度条件において、加熱時間をパラ
メータとして、有効コア断面積の大きさを上述の様にフ
ァーフィールドパターン測定器によって求める。そし
て、この拡大速度は、一定の加熱条件の拡大速度の値を
比較したときに、接続用光ファイバの拡大速度に対する
分散補償光ファイバの拡大速度の比が１．１〜８．０、
好ましくは１．２〜７．０であると好ましい。１．１未
満では充分な効果を得ることができず、８．０をこえる
と接続時の加熱時間の制御が困難となるおそれがある。
なお、拡大速度は加熱条件（特に加熱温度）に大きく依
存するため、比較のためには加熱条件が一定の値を比較
する必要がある。
有効コア断面積の拡大速度が、前記分散補償光ファイバ
の加熱による有効コア断面積の拡大速度よりも小さいこ
とが好ましい。接続用光ファイバの方が拡大速度が大き
いと、ニアフィールドパターンが整合する前にクラッド
モードへの結合が生じやすくなり、接続損失が大きくな
りやすいためである。加熱による有効コア断面積の拡大
速度は例えば以下の様にして測定することができる。す
なわち、所定の加熱温度条件において、加熱時間をパラ
メータとして、有効コア断面積の大きさを上述の様にフ
ァーフィールドパターン測定器によって求める。そし
て、この拡大速度は、一定の加熱条件の拡大速度の値を
比較したときに、接続用光ファイバの拡大速度に対する
分散補償光ファイバの拡大速度の比が１．１〜８．０、
好ましくは１．２〜７．０であると好ましい。１．１未
満では充分な効果を得ることができず、８．０をこえる
と接続時の加熱時間の制御が困難となるおそれがある。
なお、拡大速度は加熱条件（特に加熱温度）に大きく依
存するため、比較のためには加熱条件が一定の値を比較
する必要がある。
【００３６】また、接続損失低減の観点から、接続用光
ファイバは、融着接続時に長時間加熱し、コアに添加さ
れたゲルマニウムなどのドーパントが拡散しても、コア
を伝搬する伝搬モードがクラッドモードと結合しにくい
ものが好ましい。したがって、伝搬モードとクラッドモ
ードとの伝搬定数の差（Δβ）が大きいものを選択する
と好ましい。Δβは例えば８０００（ｒａｄ／ｍ）以
上、好ましくは９０００（ｒａｄ／ｍ）以上とされる。
接続用光ファイバとしては、例えば、センタコアと、そ
の外周上に設けられたサイドコアと、その外周上に設け
られたクラッドとを備え、センタコア、サイドコア、ク
ラッドの順に屈折率が低くなっているいわゆる階段型の
屈折率分布形状を備えたものを例示することができる。
この階段型の屈折率分布形状において、例えばセンタコ
アとサイドコアはゲルマニウム添加石英ガラスなどから
形成されている。クラッドについては後述する。接続用
光ファイバは分散補償光ファイバに対応して適宜選択さ
れるため、構造パラメータなどの条件は特に限定されな
いが、クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差
は、加熱によるニアフィールドパターンの変化を抑制す
る観点から、１．０％以下、実質的には０．５％以上で
あると好ましい。また、カットオフ波長の適性化、ニア
フィールドパターンの適性化、曲げ損失の低減の観点か
ら、クラッドを基準にしたサイドコアの比屈折率差は
０．０７〜０．２％が好ましい。さらに、カットオフ波
長の適性化、ニアフィールドパターンの適性化、曲げ損
失の低減の観点から、センタコアの半径に対するサイド
コアの半径の比率は２．５〜４．０が好ましい。
ファイバは、融着接続時に長時間加熱し、コアに添加さ
れたゲルマニウムなどのドーパントが拡散しても、コア
を伝搬する伝搬モードがクラッドモードと結合しにくい
ものが好ましい。したがって、伝搬モードとクラッドモ
ードとの伝搬定数の差（Δβ）が大きいものを選択する
と好ましい。Δβは例えば８０００（ｒａｄ／ｍ）以
上、好ましくは９０００（ｒａｄ／ｍ）以上とされる。
接続用光ファイバとしては、例えば、センタコアと、そ
の外周上に設けられたサイドコアと、その外周上に設け
られたクラッドとを備え、センタコア、サイドコア、ク
ラッドの順に屈折率が低くなっているいわゆる階段型の
屈折率分布形状を備えたものを例示することができる。
この階段型の屈折率分布形状において、例えばセンタコ
アとサイドコアはゲルマニウム添加石英ガラスなどから
形成されている。クラッドについては後述する。接続用
光ファイバは分散補償光ファイバに対応して適宜選択さ
れるため、構造パラメータなどの条件は特に限定されな
いが、クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差
は、加熱によるニアフィールドパターンの変化を抑制す
る観点から、１．０％以下、実質的には０．５％以上で
あると好ましい。また、カットオフ波長の適性化、ニア
フィールドパターンの適性化、曲げ損失の低減の観点か
ら、クラッドを基準にしたサイドコアの比屈折率差は
０．０７〜０．２％が好ましい。さらに、カットオフ波
長の適性化、ニアフィールドパターンの適性化、曲げ損
失の低減の観点から、センタコアの半径に対するサイド
コアの半径の比率は２．５〜４．０が好ましい。
【００３７】また、図３に示した屈折率分布形状と類似
する屈折率分布形状であって、センタコアと、その外周
上に設けられたサイドコアと、その外周上に設けられた
リングコアと、その外周上に設けられたクラッドとを備
え、センタコアとリングコアの屈折率がクラッドの屈折
率よりも高く、サイドコアの屈折率がクラッドの屈折率
以上であって、センタコアとリングコアよりも低い屈折
率を有するものなどを例示することができる。この屈折
率分布形状において、例えばセンタコアとリングコアは
ゲルマニウム添加石英ガラス、サイドコアは純粋石英ガ
ラス、ゲルマニウム添加石英ガラス、またはフッ素添加
石英ガラスなどから形成されている。クラッドについて
は後述する。接続用光ファイバは分散補償光ファイバに
対応して適宜選択されるため、構造パラメータなどの条
件は特に限定されないが、クラッドを基準にしたセンタ
コアの比屈折率差は、加熱によるニアフィールドパター
ンの変化を抑制する観点から、１．２％以下、実質的に
は０．８％以上であると好ましい。また、カットオフ波
長の適性化、ニアフィールドパターンの適性化、曲げ損
失の低減の観点から、クラッドを基準にしたサイドコア
の比屈折率差は＋０．０５〜＋０．１０％が好ましい。
また、カットオフ波長の適性化、ニアフィールドパター
ンの適性化、曲げ損失の低減の観点から、クラッドを基
準にしたリングコアの比屈折率差は０．２〜０．４％が
好ましい。さらに、カットオフ波長の適性化、ニアフィ
ールドパターンの適性化、曲げ損失の低減の観点から、
センタコアの半径に対するサイドコアの半径の比率は
３．２〜３．８が好ましい。また、カットオフ波長の適
性化、ニアフィールドパターンの適性化、曲げ損失の低
減の観点から、センタコアの半径に対するリングコアの
半径の比率は４．０〜５．０が好ましい。
する屈折率分布形状であって、センタコアと、その外周
上に設けられたサイドコアと、その外周上に設けられた
リングコアと、その外周上に設けられたクラッドとを備
え、センタコアとリングコアの屈折率がクラッドの屈折
率よりも高く、サイドコアの屈折率がクラッドの屈折率
以上であって、センタコアとリングコアよりも低い屈折
率を有するものなどを例示することができる。この屈折
率分布形状において、例えばセンタコアとリングコアは
ゲルマニウム添加石英ガラス、サイドコアは純粋石英ガ
ラス、ゲルマニウム添加石英ガラス、またはフッ素添加
石英ガラスなどから形成されている。クラッドについて
は後述する。接続用光ファイバは分散補償光ファイバに
対応して適宜選択されるため、構造パラメータなどの条
件は特に限定されないが、クラッドを基準にしたセンタ
コアの比屈折率差は、加熱によるニアフィールドパター
ンの変化を抑制する観点から、１．２％以下、実質的に
は０．８％以上であると好ましい。また、カットオフ波
長の適性化、ニアフィールドパターンの適性化、曲げ損
失の低減の観点から、クラッドを基準にしたサイドコア
の比屈折率差は＋０．０５〜＋０．１０％が好ましい。
また、カットオフ波長の適性化、ニアフィールドパター
ンの適性化、曲げ損失の低減の観点から、クラッドを基
準にしたリングコアの比屈折率差は０．２〜０．４％が
好ましい。さらに、カットオフ波長の適性化、ニアフィ
ールドパターンの適性化、曲げ損失の低減の観点から、
センタコアの半径に対するサイドコアの半径の比率は
３．２〜３．８が好ましい。また、カットオフ波長の適
性化、ニアフィールドパターンの適性化、曲げ損失の低
減の観点から、センタコアの半径に対するリングコアの
半径の比率は４．０〜５．０が好ましい。
【００３８】接続用光ファイバと分散補償光ファイバと
の融着接続の条件は特に限定しないが、例えば１８００
〜２３００℃、０．８〜３秒程度の条件が好ましい。ま
た、光を入射して光学特性をモニタしながら行うと好ま
しい。上述の様に拡大速度は同一の加熱条件における値
を比較する。また、接続用光ファイバの一方の端部は分
散補償光ファイバと接続されるが、他方の端部は、好ま
しくはこの分散補償光ファイバによって補償される正の
波長分散と分散スロープを備えたシングルモード光ファ
イバと融着接続される。なお、このときの接続用光ファ
イバの使用長さは例えば５０ｃｍ以上、好ましくは２０
ｍ以下とされる。５０ｃｍ未満では長さが不十分で融着
接続の操作性が低下したり、接続点で生じた損失分に相
当する光がコアを伝搬するモードと結合してノイズとな
る場合がある。また、２０ｍをこえると伝送特性の観点
から不都合となる場合がある。
の融着接続の条件は特に限定しないが、例えば１８００
〜２３００℃、０．８〜３秒程度の条件が好ましい。ま
た、光を入射して光学特性をモニタしながら行うと好ま
しい。上述の様に拡大速度は同一の加熱条件における値
を比較する。また、接続用光ファイバの一方の端部は分
散補償光ファイバと接続されるが、他方の端部は、好ま
しくはこの分散補償光ファイバによって補償される正の
波長分散と分散スロープを備えたシングルモード光ファ
イバと融着接続される。なお、このときの接続用光ファ
イバの使用長さは例えば５０ｃｍ以上、好ましくは２０
ｍ以下とされる。５０ｃｍ未満では長さが不十分で融着
接続の操作性が低下したり、接続点で生じた損失分に相
当する光がコアを伝搬するモードと結合してノイズとな
る場合がある。また、２０ｍをこえると伝送特性の観点
から不都合となる場合がある。
【００３９】このシングルモード光ファイバとしては、
正の波長分散と分散スロープを有するものであり、使用
波長において、有効コア断面積が好ましくは５５μｍ2
以上、さらに好ましくは８０μｍ2以上、のものが用い
られる。１．３μｍ用シングルモード光ファイバなどの
通常のシングルモード光ファイバや分散シフト光ファイ
バなどのうち、有効コア断面積が５５〜９０μｍ2程度
のものを用いることもできるが、有効コア断面積が、例
えば１００〜１５０μｍ2、好ましく１２０〜１４０μ
ｍ2のものが特に好適である。この範囲の有効コア断面
積を有するものは非線形効果が発生しにくく、伝送特性
の向上に寄与する。有効コア断面積が大きいシングルモ
ード光ファイバとしては、例えばセンタコアと、その外
周上に設けられたこのセンタコアよりも屈折率が低いサ
イドコアと、その外周上に設けられた、前記サイドコア
よりも屈折率が高いクラッドからなる、いわゆるＷ型の
屈折率分布形状などを備えた光ファイバなどを例示する
ことができる。また、有効コア断面積を拡大するため
に、クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差は
０．２〜０．２５％、クラッドを基準にしたサイドコア
の比屈折率差は−０．０２〜−０．０７％、センタコア
の直径に対するサイドコアの直径の比率が３．５〜４．
５であると好ましい。なお、有効コア断面積が５５〜９
０μｍ2のシングルモード光ファイバあるいは有効コア
断面積１００〜１５０μｍ2のシングルモード光ファイ
バのいずれを用いるかは、その用途、要求される特性な
どによって適宜判断される。
正の波長分散と分散スロープを有するものであり、使用
波長において、有効コア断面積が好ましくは５５μｍ2
以上、さらに好ましくは８０μｍ2以上、のものが用い
られる。１．３μｍ用シングルモード光ファイバなどの
通常のシングルモード光ファイバや分散シフト光ファイ
バなどのうち、有効コア断面積が５５〜９０μｍ2程度
のものを用いることもできるが、有効コア断面積が、例
えば１００〜１５０μｍ2、好ましく１２０〜１４０μ
ｍ2のものが特に好適である。この範囲の有効コア断面
積を有するものは非線形効果が発生しにくく、伝送特性
の向上に寄与する。有効コア断面積が大きいシングルモ
ード光ファイバとしては、例えばセンタコアと、その外
周上に設けられたこのセンタコアよりも屈折率が低いサ
イドコアと、その外周上に設けられた、前記サイドコア
よりも屈折率が高いクラッドからなる、いわゆるＷ型の
屈折率分布形状などを備えた光ファイバなどを例示する
ことができる。また、有効コア断面積を拡大するため
に、クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差は
０．２〜０．２５％、クラッドを基準にしたサイドコア
の比屈折率差は−０．０２〜−０．０７％、センタコア
の直径に対するサイドコアの直径の比率が３．５〜４．
５であると好ましい。なお、有効コア断面積が５５〜９
０μｍ2のシングルモード光ファイバあるいは有効コア
断面積１００〜１５０μｍ2のシングルモード光ファイ
バのいずれを用いるかは、その用途、要求される特性な
どによって適宜判断される。
【００４０】また、分散補償光ファイバ、接続用光ファ
イバ、およびシングルモード光ファイバにおいては、未
接続の状態の前記分散補償光ファイバの有効コア断面積
をＡ、未接続の状態の前記接続用光ファイバの有効コア
断面積をＢ、未接続の状態の前記シングルモード光ファ
イバの有効コア断面積をＣとしたとき、Ａ＜Ｂ＜Ｃであ
ると好ましい。
イバ、およびシングルモード光ファイバにおいては、未
接続の状態の前記分散補償光ファイバの有効コア断面積
をＡ、未接続の状態の前記接続用光ファイバの有効コア
断面積をＢ、未接続の状態の前記シングルモード光ファ
イバの有効コア断面積をＣとしたとき、Ａ＜Ｂ＜Ｃであ
ると好ましい。
【００４１】また、前記分散補償光ファイバの加熱によ
る有効コア断面積の拡大速度をＤ、前記接続用光ファイ
バの加熱による有効コア断面積の拡大速度をＥ、前記シ
ングルモード光ファイバの加熱による有効コア断面積の
拡大速度をＦとしたとき、 Ｆ＜Ｅ＜Ｄ であると好ましい。なお拡大速度の測定方法は上述の通
りである。また、上述の様に拡大速度は同一の加熱条件
における値を比較する。上述の様に前記分散補償光ファ
イバと前記接続用光ファイバとを低損失で接続するため
には、Ａ＜Ｂ、かつＥ＜Ｄである必要がある。ここで、
一般的にはＡ＜Ｃの関係が成り立つ。したがって、前記
分散補償光ファイバ、前記接続用光ファイバ、および前
記シングルモード光ファイバを全て低損失で接続するた
めには、Ｂ＜Ｃ、かつＦ＜Ｅである必要がある。ここ
で、ＢとＣとの差は１５〜１３０μｍ2 、好ましくは２
０〜１２０μｍ2とされる。１５μｍ2未満では接続時の
加熱条件の制御が困難となり、１３０μｍ2をこえると
前記接続用光ファイバと前記シングルモード光ファイバ
との接続損失を充分に低減することができないおそれが
ある。 また、Ｆに対するＥの比（Ｅ／Ｆ）は２〜１
５、好ましくは２．５〜１０とされる。２未満では前記
接続用光ファイバと前記シングルモード光ファイバとの
接続損失が低減される前に前記接続用光ファイバにおい
て、クラッドモードの結合が生じるため、低損失の接続
を実現することができないおそれがあり、１５をこえる
と、接続時の加熱時間の制御が困難となるおそれがあ
る。
る有効コア断面積の拡大速度をＤ、前記接続用光ファイ
バの加熱による有効コア断面積の拡大速度をＥ、前記シ
ングルモード光ファイバの加熱による有効コア断面積の
拡大速度をＦとしたとき、 Ｆ＜Ｅ＜Ｄ であると好ましい。なお拡大速度の測定方法は上述の通
りである。また、上述の様に拡大速度は同一の加熱条件
における値を比較する。上述の様に前記分散補償光ファ
イバと前記接続用光ファイバとを低損失で接続するため
には、Ａ＜Ｂ、かつＥ＜Ｄである必要がある。ここで、
一般的にはＡ＜Ｃの関係が成り立つ。したがって、前記
分散補償光ファイバ、前記接続用光ファイバ、および前
記シングルモード光ファイバを全て低損失で接続するた
めには、Ｂ＜Ｃ、かつＦ＜Ｅである必要がある。ここ
で、ＢとＣとの差は１５〜１３０μｍ2 、好ましくは２
０〜１２０μｍ2とされる。１５μｍ2未満では接続時の
加熱条件の制御が困難となり、１３０μｍ2をこえると
前記接続用光ファイバと前記シングルモード光ファイバ
との接続損失を充分に低減することができないおそれが
ある。 また、Ｆに対するＥの比（Ｅ／Ｆ）は２〜１
５、好ましくは２．５〜１０とされる。２未満では前記
接続用光ファイバと前記シングルモード光ファイバとの
接続損失が低減される前に前記接続用光ファイバにおい
て、クラッドモードの結合が生じるため、低損失の接続
を実現することができないおそれがあり、１５をこえる
と、接続時の加熱時間の制御が困難となるおそれがあ
る。
【００４２】なお、接続用光ファイバは、上述のニアフ
ィールドパターンの条件を満足するため、ほぼ分散補償
光ファイバと同程度の有効コア断面積を有している傾向
があり、上述の様に非線形効果抑制型（有効コア断面積
拡大型）のシングルモード光ファイバとは、特に有効コ
ア断面積の差が大きい。なお、負の分散スロープを備え
た分散補償光ファイバの有効コア断面積は例えば１６〜
３５μｍ2程度である。したがって、接続用光ファイバ
とシングルモード光ファイバとの接続損失を低減するた
めに、シングルモード光ファイバとの融着接続時には、
接続用光ファイバを比較的長く加熱して、そのコアに添
加されたゲルマニウムなどのドーパントをできるだけ拡
散させて有効コア断面積を拡大すると好ましい。このと
き、コアに隣接する外側（コアの外周上）の層がフッ素
添加石英ガラスからなる場合、ゲルマニウムなどドーパ
ントの拡散が促進され、速やかに有効コア断面積を拡大
することができる。フッ素の添加量は０．６重量％以
上、さらに好ましくは０．９〜１．５重量％の範囲が好
ましい。０．６重量％未満では拡散促進効果が得られな
い。一方、１．５重量％をこえると、分散補償光ファイ
バとの融着接続においてニアフィールドパターンが変化
しやすくなるため、不都合が生じるおそれがある。
ィールドパターンの条件を満足するため、ほぼ分散補償
光ファイバと同程度の有効コア断面積を有している傾向
があり、上述の様に非線形効果抑制型（有効コア断面積
拡大型）のシングルモード光ファイバとは、特に有効コ
ア断面積の差が大きい。なお、負の分散スロープを備え
た分散補償光ファイバの有効コア断面積は例えば１６〜
３５μｍ2程度である。したがって、接続用光ファイバ
とシングルモード光ファイバとの接続損失を低減するた
めに、シングルモード光ファイバとの融着接続時には、
接続用光ファイバを比較的長く加熱して、そのコアに添
加されたゲルマニウムなどのドーパントをできるだけ拡
散させて有効コア断面積を拡大すると好ましい。このと
き、コアに隣接する外側（コアの外周上）の層がフッ素
添加石英ガラスからなる場合、ゲルマニウムなどドーパ
ントの拡散が促進され、速やかに有効コア断面積を拡大
することができる。フッ素の添加量は０．６重量％以
上、さらに好ましくは０．９〜１．５重量％の範囲が好
ましい。０．６重量％未満では拡散促進効果が得られな
い。一方、１．５重量％をこえると、分散補償光ファイ
バとの融着接続においてニアフィールドパターンが変化
しやすくなるため、不都合が生じるおそれがある。
【００４３】しかしながら、ドーパントを添加すると石
英ガラスの融点が低下する。そのため長時間の加熱によ
り接続用光ファイバの外形が変形すると不都合である。
そこで、クラッドを二層以上とし、このうち、コアに隣
接する層はフッ素添加石英ガラスから形成し、最外層を
純粋石英ガラスから形成し、ドーパントの拡散を促すと
ともに外形の変形を防ぐようにすると好ましい。クラッ
ドを構成する各層の外径は接続用光ファイバとシングル
モード光ファイバの有効コア断面積などによって適宜変
更可能であるが、通常はコアに隣接するフッ素添加石英
ガラスからなるクラッドの第１層の外径が４５〜７０μ
ｍ、クラッドの最外層の外径が１２５μｍ程度であると
好ましい。融着接続およびコア径の拡大のための加熱の
条件は特に限定しないが、例えば１８００〜２３００
℃、１０〜３０秒とすると好ましい。
英ガラスの融点が低下する。そのため長時間の加熱によ
り接続用光ファイバの外形が変形すると不都合である。
そこで、クラッドを二層以上とし、このうち、コアに隣
接する層はフッ素添加石英ガラスから形成し、最外層を
純粋石英ガラスから形成し、ドーパントの拡散を促すと
ともに外形の変形を防ぐようにすると好ましい。クラッ
ドを構成する各層の外径は接続用光ファイバとシングル
モード光ファイバの有効コア断面積などによって適宜変
更可能であるが、通常はコアに隣接するフッ素添加石英
ガラスからなるクラッドの第１層の外径が４５〜７０μ
ｍ、クラッドの最外層の外径が１２５μｍ程度であると
好ましい。融着接続およびコア径の拡大のための加熱の
条件は特に限定しないが、例えば１８００〜２３００
℃、１０〜３０秒とすると好ましい。
【００４４】なお、分散補償光ファイバにおいては、有
効コア断面積が大きい程伝送特性向上の観点から好まし
い。図２に示したＷ型の屈折率分布形状を備えた分散補
償光ファイバにおいては、有効コア断面積が１６μｍ2
以上（実質的には２０μｍ2以下）のものが好ましい。
図３に示したセグメント付きＷ型の屈折率分布形状を備
えた分散補償光ファイバは、前記Ｗ型の屈折率分布形状
を備えたものよりも有効コア断面積を拡大できる傾向が
ある。この分散補償光ファイバの有効コア断面積は、好
ましくは１８μｍ2以上（実質的には３５μｍ2以下）と
される。
効コア断面積が大きい程伝送特性向上の観点から好まし
い。図２に示したＷ型の屈折率分布形状を備えた分散補
償光ファイバにおいては、有効コア断面積が１６μｍ2
以上（実質的には２０μｍ2以下）のものが好ましい。
図３に示したセグメント付きＷ型の屈折率分布形状を備
えた分散補償光ファイバは、前記Ｗ型の屈折率分布形状
を備えたものよりも有効コア断面積を拡大できる傾向が
ある。この分散補償光ファイバの有効コア断面積は、好
ましくは１８μｍ2以上（実質的には３５μｍ2以下）と
される。
【００４５】また、本発明に用いる分散補償光ファイバ
において、分散スロープの値は、波長分散、有効コア断
面積などの他の特性などによって変化する。よって、補
償するシングルモード光ファイバの波長分散、分散スロ
ープなどにあわせて適宜選択される。本発明において、
具体的には、例えば以下の様な特性を備えた分散補償光
ファイバを用いると好ましい。第１の例の分散補償光フ
ァイバは、図３に示したセグメント付きＷ型の屈折率分
布形状を備え、波長分散値が−６０〜−４５ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍで、分散スロープが−０．１８０〜−０．１３５
ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍで、有効コア断面積が２０〜２６μ
ｍ2で、伝送損失が０．３５ｄＢ／ｋｍ以下（実質的に
は０．２５ｄＢ／ｋｍ以上）のものである。この分散補
償光ファイバは波長分散値が大きく、その結果伝送損失
が小さいものである。また、分散スロープと有効コア断
面積が大きいという特徴も有している。なお、ｒ12／ｒ
11は２．５〜５．０、ｒ13／ｒ11は４．０〜５．５、Δ
11は０．８〜１．５％、Δ12は−０．３〜−０．４５
％、Δ13は０．４〜１．０％の範囲が好ましい。そし
て、これらの数値範囲から上述の好ましい特性を満足す
る値を組み合わせて選択すると好ましい。
において、分散スロープの値は、波長分散、有効コア断
面積などの他の特性などによって変化する。よって、補
償するシングルモード光ファイバの波長分散、分散スロ
ープなどにあわせて適宜選択される。本発明において、
具体的には、例えば以下の様な特性を備えた分散補償光
ファイバを用いると好ましい。第１の例の分散補償光フ
ァイバは、図３に示したセグメント付きＷ型の屈折率分
布形状を備え、波長分散値が−６０〜−４５ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍで、分散スロープが−０．１８０〜−０．１３５
ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍで、有効コア断面積が２０〜２６μ
ｍ2で、伝送損失が０．３５ｄＢ／ｋｍ以下（実質的に
は０．２５ｄＢ／ｋｍ以上）のものである。この分散補
償光ファイバは波長分散値が大きく、その結果伝送損失
が小さいものである。また、分散スロープと有効コア断
面積が大きいという特徴も有している。なお、ｒ12／ｒ
11は２．５〜５．０、ｒ13／ｒ11は４．０〜５．５、Δ
11は０．８〜１．５％、Δ12は−０．３〜−０．４５
％、Δ13は０．４〜１．０％の範囲が好ましい。そし
て、これらの数値範囲から上述の好ましい特性を満足す
る値を組み合わせて選択すると好ましい。
【００４６】第２の例の分散補償光ファイバは、図３に
示したセグメント付きＷ型の屈折率分布形状を備え、波
長分散値が−４５〜−３５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍで、分散ス
ロープが−０．１５０〜−０．１００ｐｓ／ｎｍ2／ｋ
ｍで、有効コア断面積が２６〜３５μｍ2で、伝送損失
が０．２５ｄＢ／ｋｍ以下（実質的には０．２０ｄＢ／
ｋｍ以上）のものである。この分散補償光ファイバは波
長分散値が第１の例の分散補償光ファイバよりも大き
く、その結果、伝送損失がさらに小さいものである。ま
た、分散スロープと有効コア断面積がさらに大きいとい
う特徴も有している。波長多重伝送においては、伝送損
失を小さくかつ有効コア断面積を大きくすることが重要
であることから、上記第２の例は好ましく適用され得
る。なお、ｒ12／ｒ11は２．５〜５．０、ｒ13／ｒ11は
４．０〜５．５、Δ11は０．８〜１．５％、Δ12は−
０．３〜−０．４５％、Δ13は０．４〜１．０％の範囲
が好ましい。そして、これらの数値範囲から上述の特性
を満足させるように値を組み合わせて選択すると好まし
い。
示したセグメント付きＷ型の屈折率分布形状を備え、波
長分散値が−４５〜−３５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍで、分散ス
ロープが−０．１５０〜−０．１００ｐｓ／ｎｍ2／ｋ
ｍで、有効コア断面積が２６〜３５μｍ2で、伝送損失
が０．２５ｄＢ／ｋｍ以下（実質的には０．２０ｄＢ／
ｋｍ以上）のものである。この分散補償光ファイバは波
長分散値が第１の例の分散補償光ファイバよりも大き
く、その結果、伝送損失がさらに小さいものである。ま
た、分散スロープと有効コア断面積がさらに大きいとい
う特徴も有している。波長多重伝送においては、伝送損
失を小さくかつ有効コア断面積を大きくすることが重要
であることから、上記第２の例は好ましく適用され得
る。なお、ｒ12／ｒ11は２．５〜５．０、ｒ13／ｒ11は
４．０〜５．５、Δ11は０．８〜１．５％、Δ12は−
０．３〜−０．４５％、Δ13は０．４〜１．０％の範囲
が好ましい。そして、これらの数値範囲から上述の特性
を満足させるように値を組み合わせて選択すると好まし
い。
【００４７】第３の例の分散補償光ファイバは、図３に
示したセグメント付きＷ型の屈折率分布形状を備え、波
長分散値が−１００〜−８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍで、分散
スロープが−０．３００〜−０．２３０ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍで、有効コア断面積が１８〜２４μｍ2で、伝送損
失が０．４０ｄＢ／ｋｍ以下（実質的には０．３１ｄＢ
／ｋｍ以上）のものである。この分散補償光ファイバ
は、波長分散値が小さく、その結果伝送損失が比較的大
きいものである。また、第１の例の分散補償光ファイバ
と比較すると、分散スロープと有効コア断面積がやや小
さくなる傾向がある。ｒ12／ｒ11は２．５〜４．０、ｒ
13／ｒ11は２．７〜８．０、Δ11は１．２〜１．７％、
Δ12は−０．２５〜−０．４５％、Δ13は０．２〜１．
１％の範囲が好ましい。そして、これらの数値範囲から
上述の好ましい特性を満足する値を組み合わせて選択す
ると好ましい。
示したセグメント付きＷ型の屈折率分布形状を備え、波
長分散値が−１００〜−８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍで、分散
スロープが−０．３００〜−０．２３０ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍで、有効コア断面積が１８〜２４μｍ2で、伝送損
失が０．４０ｄＢ／ｋｍ以下（実質的には０．３１ｄＢ
／ｋｍ以上）のものである。この分散補償光ファイバ
は、波長分散値が小さく、その結果伝送損失が比較的大
きいものである。また、第１の例の分散補償光ファイバ
と比較すると、分散スロープと有効コア断面積がやや小
さくなる傾向がある。ｒ12／ｒ11は２．５〜４．０、ｒ
13／ｒ11は２．７〜８．０、Δ11は１．２〜１．７％、
Δ12は−０．２５〜−０．４５％、Δ13は０．２〜１．
１％の範囲が好ましい。そして、これらの数値範囲から
上述の好ましい特性を満足する値を組み合わせて選択す
ると好ましい。
【００４８】図４は、本発明の接続構造に用いる各光フ
ァイバのニアフィールドパターンの例を示したグラフで
ある。 ＮＯ．１は１．３μｍ用シングルモード光ファイバなど
の通常のシングルモード光ファイバ（有効コア断面積８
０μｍ2） ＮＯ．２は有効コア断面積１３５μｍ2のシングルモー
ド光ファイバ ＮＯ．３は融着接続と同様の条件で加熱した分散補償光
ファイバ ＮＯ．４は融着接続と同様の条件で加熱した接続用光フ
ァイバのニアフィールドパターンである。 ＮＯ．３とＮＯ．４のニアフィールドパターンはよく一
致しており、この例の理論的接続損失は０．０８ｄＢで
ある。
ァイバのニアフィールドパターンの例を示したグラフで
ある。 ＮＯ．１は１．３μｍ用シングルモード光ファイバなど
の通常のシングルモード光ファイバ（有効コア断面積８
０μｍ2） ＮＯ．２は有効コア断面積１３５μｍ2のシングルモー
ド光ファイバ ＮＯ．３は融着接続と同様の条件で加熱した分散補償光
ファイバ ＮＯ．４は融着接続と同様の条件で加熱した接続用光フ
ァイバのニアフィールドパターンである。 ＮＯ．３とＮＯ．４のニアフィールドパターンはよく一
致しており、この例の理論的接続損失は０．０８ｄＢで
ある。
【００４９】本発明の接続構造を備えた伝送路において
は、分散補償光ファイバとシングルモード光ファイバと
を接続用光ファイバを介して低損失で接続することがで
き、伝送特性の向上を図ることができる。また、本発明
の接続構造は分散補償器に適用することができる。すな
わち、分散補償器は分散補償光ファイバをモジュール化
して提供するものである。例えば、直方体形などの筐体
内に円筒体に巻き回された分散補償光ファイバを収納し
たものである。本発明においては、例えば筐体内の分散
補償光ファイバの両端にリードファイバとして接続用光
ファイバをそれぞれ融着接続し、これらのリードファイ
バを筐体に設けられたふたつの孔からそれぞれ引き出し
た分散補償器を構成することができる。そして、これら
の引き出されたリードファイバに伝送路に用いるシング
ルモード光ファイバを接続することにより、低損失の伝
送路を構築することができる。分散補償器に用いる円筒
体と筐体は、例えば、金属、セラミックスなどから形成
され、そのサイズなどは分散補償光ファイバの長さなど
によって適宜変更可能である。
は、分散補償光ファイバとシングルモード光ファイバと
を接続用光ファイバを介して低損失で接続することがで
き、伝送特性の向上を図ることができる。また、本発明
の接続構造は分散補償器に適用することができる。すな
わち、分散補償器は分散補償光ファイバをモジュール化
して提供するものである。例えば、直方体形などの筐体
内に円筒体に巻き回された分散補償光ファイバを収納し
たものである。本発明においては、例えば筐体内の分散
補償光ファイバの両端にリードファイバとして接続用光
ファイバをそれぞれ融着接続し、これらのリードファイ
バを筐体に設けられたふたつの孔からそれぞれ引き出し
た分散補償器を構成することができる。そして、これら
の引き出されたリードファイバに伝送路に用いるシング
ルモード光ファイバを接続することにより、低損失の伝
送路を構築することができる。分散補償器に用いる円筒
体と筐体は、例えば、金属、セラミックスなどから形成
され、そのサイズなどは分散補償光ファイバの長さなど
によって適宜変更可能である。
【００５０】なお、伝送路や分散補償器においては、分
散補償光ファイバ、シングルモード光ファイバ、接続用
光ファイバ（リードファイバ）は、石英系ガラスからな
る最外層（クラッド）の外周上に、紫外線硬化型樹脂な
どからなる被覆層が設けられた光ファイバ素線、または
その外周上にさらにナイロンなどからなる被覆層が設け
られた光ファイバ心線などの形態で用いられる。
散補償光ファイバ、シングルモード光ファイバ、接続用
光ファイバ（リードファイバ）は、石英系ガラスからな
る最外層（クラッド）の外周上に、紫外線硬化型樹脂な
どからなる被覆層が設けられた光ファイバ素線、または
その外周上にさらにナイロンなどからなる被覆層が設け
られた光ファイバ心線などの形態で用いられる。
【００５１】
【実施例】以下、本発明を実施例を示して詳しく説明す
る。 （実施例１）接続用光ファイバの両端に、負の分散スロ
ープを備えた分散補償光ファイバとこの分散補償光ファ
イバによって補償されるシングルモード光ファイバとを
融着接続し、ニアフィールドパターンと接続損失を測定
した。なお、使用波長は１．５５μｍとし、用いた光フ
ァイバの外径（クラッドの外径）はいずれも約１２５μ
ｍであった。なお、加熱による有効コア断面積の拡大速
度は加熱温度に強く依存するため、本実施例における値
は参考値として例示した。なお、加熱条件はほぼ同一で
ある。
る。 （実施例１）接続用光ファイバの両端に、負の分散スロ
ープを備えた分散補償光ファイバとこの分散補償光ファ
イバによって補償されるシングルモード光ファイバとを
融着接続し、ニアフィールドパターンと接続損失を測定
した。なお、使用波長は１．５５μｍとし、用いた光フ
ァイバの外径（クラッドの外径）はいずれも約１２５μ
ｍであった。なお、加熱による有効コア断面積の拡大速
度は加熱温度に強く依存するため、本実施例における値
は参考値として例示した。なお、加熱条件はほぼ同一で
ある。
【００５２】分散補償光ファイバは、図３に示したセグ
メント付きＷ型の屈折率分布形状を備えたもので、その
構造パラメータと特性は以下の通りであった。また、セ
ンタコアとリングコアはゲルマニウム添加石英ガラス
製、サイドコアはフッ素添加石英ガラス製、クラッドは
純粋石英ガラス製とした。 ｒ11：１．８μｍ ｒ12：５．８μｍ ｒ13：７．１μｍ Δ11：１．６５％ Δ12：−０．３５％ Δ13：０．５％ 有効コア断面積：２２μｍ2 モードフィールド径：５．３μｍ 波長分散：−９３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：−０．２８ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．３３ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．７μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：７．０μｍ2／
ｓｅｃ
メント付きＷ型の屈折率分布形状を備えたもので、その
構造パラメータと特性は以下の通りであった。また、セ
ンタコアとリングコアはゲルマニウム添加石英ガラス
製、サイドコアはフッ素添加石英ガラス製、クラッドは
純粋石英ガラス製とした。 ｒ11：１．８μｍ ｒ12：５．８μｍ ｒ13：７．１μｍ Δ11：１．６５％ Δ12：−０．３５％ Δ13：０．５％ 有効コア断面積：２２μｍ2 モードフィールド径：５．３μｍ 波長分散：−９３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：−０．２８ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．３３ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．７μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：７．０μｍ2／
ｓｅｃ
【００５３】接続用光ファイバはセグメント付きＷ型の
屈折率分布形状を備えたもので、融着接続前は分散補償
光ファイバと異なるニアフィールドパターンを備えたも
のを用いた（融着接続前の理論的接続損失は０．７ｄ
Ｂ）。なおクラッドは１層構造とし、純粋石英ガラスか
ら形成した。この接続用光ファイバの構造パラメータと
特性は以下の通りであった。また、センタコアはゲルマ
ニウム添加石英ガラス製、サイドコアはフッ素とゲルマ
ニウムを共添加した石英ガラス製、リングコアはゲルマ
ニウム添加石英ガラス製とした。 クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差：１．３
％ クラッドを基準にしたサイドコアの比屈折差：０．０１
％ クラッドを基準にしたリングコアの比屈折差：０．３５
％ センタコアの半径：１．２μｍ サイドコアの半径：８．３μｍ リングコアの半径：９．４μｍ モードフィールド径：６．２μｍ 有効コア断面積：２４．５μｍ2 加熱による有効コア断面積の拡大速度：３．０μｍ2／
ｓｅｃ
屈折率分布形状を備えたもので、融着接続前は分散補償
光ファイバと異なるニアフィールドパターンを備えたも
のを用いた（融着接続前の理論的接続損失は０．７ｄ
Ｂ）。なおクラッドは１層構造とし、純粋石英ガラスか
ら形成した。この接続用光ファイバの構造パラメータと
特性は以下の通りであった。また、センタコアはゲルマ
ニウム添加石英ガラス製、サイドコアはフッ素とゲルマ
ニウムを共添加した石英ガラス製、リングコアはゲルマ
ニウム添加石英ガラス製とした。 クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差：１．３
％ クラッドを基準にしたサイドコアの比屈折差：０．０１
％ クラッドを基準にしたリングコアの比屈折差：０．３５
％ センタコアの半径：１．２μｍ サイドコアの半径：８．３μｍ リングコアの半径：９．４μｍ モードフィールド径：６．２μｍ 有効コア断面積：２４．５μｍ2 加熱による有効コア断面積の拡大速度：３．０μｍ2／
ｓｅｃ
【００５４】シングルモード光ファイバは、Ｗ型の屈折
率分布形状を備えたもので、その構造パラメータと特性
は以下の通りであった。また、センタコアはゲルマニウ
ム添加石英ガラス製、サイドコアはフッ素添加石英ガラ
ス製、クラッドは純粋石英ガラス製とした。 クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差：０．２
５％ クラッドを基準にしたサイドコアの比屈折差：−０．０
５％ センタコアの半径：６．８μｍ サイドコアの半径：２７μｍ モードフィールド径：１２．７μｍ 有効コア断面積：１３５μｍ2 波長分散：２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ： ０．０６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．１９ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．６μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度；２．０μｍ2／
ｓｅｃ
率分布形状を備えたもので、その構造パラメータと特性
は以下の通りであった。また、センタコアはゲルマニウ
ム添加石英ガラス製、サイドコアはフッ素添加石英ガラ
ス製、クラッドは純粋石英ガラス製とした。 クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差：０．２
５％ クラッドを基準にしたサイドコアの比屈折差：−０．０
５％ センタコアの半径：６．８μｍ サイドコアの半径：２７μｍ モードフィールド径：１２．７μｍ 有効コア断面積：１３５μｍ2 波長分散：２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ： ０．０６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．１９ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．６μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度；２．０μｍ2／
ｓｅｃ
【００５５】分散補償光ファイバとの接続においては融
着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した。分散
補償光ファイバの融着接続後のモードフィールド径は
５．９μｍであった。接続用光ファイバの融着接続後の
モードフィールド径は殆ど変化しなかった。シングルモ
ード光ファイバとの接続においては融着接続機を用いて
約２２００℃、２秒間の条件で加熱して融着接続した
後、接続用光ファイバの端部をさらに３０秒間加熱して
ゲルマニウムを拡散させた。
着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した。分散
補償光ファイバの融着接続後のモードフィールド径は
５．９μｍであった。接続用光ファイバの融着接続後の
モードフィールド径は殆ど変化しなかった。シングルモ
ード光ファイバとの接続においては融着接続機を用いて
約２２００℃、２秒間の条件で加熱して融着接続した
後、接続用光ファイバの端部をさらに３０秒間加熱して
ゲルマニウムを拡散させた。
【００５６】分散補償光ファイバのニアフィールドパタ
ーンと接続用光ファイバのニアフィールドパターンの重
なり積分から求められる理論的接続損失は０．１１ｄＢ
であった。接続損失の実測値を表１に示す。
ーンと接続用光ファイバのニアフィールドパターンの重
なり積分から求められる理論的接続損失は０．１１ｄＢ
であった。接続損失の実測値を表１に示す。
【００５７】（実施例１−Ａ）他のシングルモードファ
イバとして、単峰型の屈折率分布形状を備え、以下の構
造パラメータを有する光ファイバを用いた。 クラッドを基準にしたコアの比屈折率差：０．３１％ コア半径：４．５μｍ モードフィールド径：１０．１μｍ 有効コア断面積：８３μｍ2 波長分散：１６．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：０．０５７ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．１９６ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．２μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：１．１μｍ2／
ｓｅｃ
イバとして、単峰型の屈折率分布形状を備え、以下の構
造パラメータを有する光ファイバを用いた。 クラッドを基準にしたコアの比屈折率差：０．３１％ コア半径：４．５μｍ モードフィールド径：１０．１μｍ 有効コア断面積：８３μｍ2 波長分散：１６．５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：０．０５７ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．１９６ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．２μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：１．１μｍ2／
ｓｅｃ
【００５８】シングルモード光ファイバとの接続におい
ては融着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した
後、接続用光ファイバの端部をさらに２０秒間加熱して
ゲルマニウムを拡散させた。接続損失の実測値を表１に
示す。
ては融着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した
後、接続用光ファイバの端部をさらに２０秒間加熱して
ゲルマニウムを拡散させた。接続損失の実測値を表１に
示す。
【００５９】（実施例１−Ｂ）他のシングルモードファ
イバとして、単峰型の屈折率分布形状を備え、以下の構
造パラメータを有している光ファイバを用いた。 クラッドを基準にしたコアの比屈折率差：０．３３％ コア半径：４．７８μｍ モードフィールド径：１０．８μｍ 有効コア断面積：９０μｍ2 波長分散：１８．２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：０．０６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．１９６ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．３４μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：１．１μｍ2／
ｓｅｃ
イバとして、単峰型の屈折率分布形状を備え、以下の構
造パラメータを有している光ファイバを用いた。 クラッドを基準にしたコアの比屈折率差：０．３３％ コア半径：４．７８μｍ モードフィールド径：１０．８μｍ 有効コア断面積：９０μｍ2 波長分散：１８．２ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：０．０６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．１９６ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．３４μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：１．１μｍ2／
ｓｅｃ
【００６０】シングルモード光ファイバとの接続におい
ては融着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した
後、接続用光ファイバの端部をさらに２５秒間加熱して
ゲルマニウムを拡散させた。接続損失の実測値を表１に
示す。
ては融着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した
後、接続用光ファイバの端部をさらに２５秒間加熱して
ゲルマニウムを拡散させた。接続損失の実測値を表１に
示す。
【００６１】（実施例１−Ｃ）他のシングルモードファ
イバとして、セグメント付きＷ型の屈折率分布形状を備
え、以下の構造パラメータを有している光ファイバを用
いた。 クラッドを基準としたセンタコアの比屈折率差：０．５
％ クラッドを基準としたサイドコアの比屈折率差：−０．
１１％ クラッドを基準としたリングコアの比屈折率差：０．１
８％ センタコア半径：３．５μｍ サイドコア半径：５．９μｍ リングコア半径：７．９μｍ モードフィールド径：８．５μｍ 有効コア断面積：５５μｍ2 波長分散：３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：０．０５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．２１０ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．２５μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：１．１μｍ2／
ｓｅｃ
イバとして、セグメント付きＷ型の屈折率分布形状を備
え、以下の構造パラメータを有している光ファイバを用
いた。 クラッドを基準としたセンタコアの比屈折率差：０．５
％ クラッドを基準としたサイドコアの比屈折率差：−０．
１１％ クラッドを基準としたリングコアの比屈折率差：０．１
８％ センタコア半径：３．５μｍ サイドコア半径：５．９μｍ リングコア半径：７．９μｍ モードフィールド径：８．５μｍ 有効コア断面積：５５μｍ2 波長分散：３ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：０．０５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．２１０ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．２５μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：１．１μｍ2／
ｓｅｃ
【００６２】シングルモード光ファイバとの接続におい
ては融着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した
後、接続用光ファイバの端部をさらに１０秒間加熱して
ゲルマニウムを拡散させた。接続損失の実測値を表１に
示す。
ては融着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した
後、接続用光ファイバの端部をさらに１０秒間加熱して
ゲルマニウムを拡散させた。接続損失の実測値を表１に
示す。
【００６３】（実施例２）接続用光ファイバの両端に、
負の分散スロープを備えた分散補償光ファイバとこの分
散補償光ファイバによって補償されるシングルモード光
ファイバとを融着接続し、ニアフィールドパターンと接
続損失を測定した。なお、使用波長は１．５５μｍと
し、用いた光ファイバの外径（クラッドの外径）はいず
れも約１２５μｍであった。なお、加熱による有効コア
断面積の拡大速度は加熱温度に強く依存するため、本実
施例における値は参考値として例示した。なお、加熱条
件はほぼ同一である。
負の分散スロープを備えた分散補償光ファイバとこの分
散補償光ファイバによって補償されるシングルモード光
ファイバとを融着接続し、ニアフィールドパターンと接
続損失を測定した。なお、使用波長は１．５５μｍと
し、用いた光ファイバの外径（クラッドの外径）はいず
れも約１２５μｍであった。なお、加熱による有効コア
断面積の拡大速度は加熱温度に強く依存するため、本実
施例における値は参考値として例示した。なお、加熱条
件はほぼ同一である。
【００６４】分散補償光ファイバは、図３に示したセグ
メント付きＷ型の屈折率分布形状を備えたもので、その
構造パラメータと特性は以下の通りであった。また、セ
ンタコアとリングコアはゲルマニウム添加石英ガラス
製、サイドコアはフッ素添加石英ガラス製、クラッドは
フッ素添加石英ガラス製とした。 ｒ11：２．０μｍ ｒ12：５．７μｍ ｒ13：６．９μｍ Δ11：０．８％ Δ12：−０．３７％ Δ13：０．４％ 有効コア断面積：２９μｍ2 モードフィールド径：６．１μｍ 波長分散：−４０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：−０．１２ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．２２８ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．５μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：８．３μｍ2／
ｓｅｃ
メント付きＷ型の屈折率分布形状を備えたもので、その
構造パラメータと特性は以下の通りであった。また、セ
ンタコアとリングコアはゲルマニウム添加石英ガラス
製、サイドコアはフッ素添加石英ガラス製、クラッドは
フッ素添加石英ガラス製とした。 ｒ11：２．０μｍ ｒ12：５．７μｍ ｒ13：６．９μｍ Δ11：０．８％ Δ12：−０．３７％ Δ13：０．４％ 有効コア断面積：２９μｍ2 モードフィールド径：６．１μｍ 波長分散：−４０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：−０．１２ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．２２８ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．５μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：８．３μｍ2／
ｓｅｃ
【００６５】接続用光ファイバのクラッドは２層構造で
あり、コアに隣接する第１層は１．２重量％のフッ素を
添加した石英ガラスから形成し、その半径は２５μｍと
した。最外層（第２層）は純粋石英ガラスから形成し
た。この接続用光ファイバの構造パラメータと特性は以
下の通りであった。 クラッドの第１層を基準にしたセンタコアの比屈折率
差：１．９％ クラッドの第１層を基準にしたサイドコアの比屈折差：
０．０５％ クラッドの第１層を基準にしたリングコアの比屈折差：
０．３８％ センタコアの半径：１．９μｍ サイドコアの半径：６．９μｍ リングコアの半径：８．５μｍ モードフィールド径：６．３μｍ 有効コア断面積：３５μｍ2 加熱による有効コア断面積の拡大速度：４．３μｍ2／
ｓｅｃ
あり、コアに隣接する第１層は１．２重量％のフッ素を
添加した石英ガラスから形成し、その半径は２５μｍと
した。最外層（第２層）は純粋石英ガラスから形成し
た。この接続用光ファイバの構造パラメータと特性は以
下の通りであった。 クラッドの第１層を基準にしたセンタコアの比屈折率
差：１．９％ クラッドの第１層を基準にしたサイドコアの比屈折差：
０．０５％ クラッドの第１層を基準にしたリングコアの比屈折差：
０．３８％ センタコアの半径：１．９μｍ サイドコアの半径：６．９μｍ リングコアの半径：８．５μｍ モードフィールド径：６．３μｍ 有効コア断面積：３５μｍ2 加熱による有効コア断面積の拡大速度：４．３μｍ2／
ｓｅｃ
【００６６】シングルモード光ファイバは、Ｗ型の屈折
率分布形状を備えたもので、その構造パラメータと特性
は以下の通りであった。また、センタコアはゲルマニウ
ム添加石英ガラス製、サイドコアはフッ素添加石英ガラ
ス製、クラッドは純粋石英ガラス製とした。 クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差：０．２
５％ クラッドを基準にしたサイドコアの比屈折差：−０．０
５％ センタコアの半径：６．８μｍ サイドコアの半径：２７μｍ モードフィールド径：１２．７μｍ 有効コア断面積：１３５μｍ2 波長分散：２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ： ０．０６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．１９ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．６μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度；２．０μｍ2／
ｓｅｃ
率分布形状を備えたもので、その構造パラメータと特性
は以下の通りであった。また、センタコアはゲルマニウ
ム添加石英ガラス製、サイドコアはフッ素添加石英ガラ
ス製、クラッドは純粋石英ガラス製とした。 クラッドを基準にしたセンタコアの比屈折率差：０．２
５％ クラッドを基準にしたサイドコアの比屈折差：−０．０
５％ センタコアの半径：６．８μｍ サイドコアの半径：２７μｍ モードフィールド径：１２．７μｍ 有効コア断面積：１３５μｍ2 波長分散：２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ： ０．０６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．１９ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．６μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度；２．０μｍ2／
ｓｅｃ
【００６７】分散補償光ファイバとの接続においては融
着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した。分散
補償光ファイバの融着接続後のモードフィールド径は
６．４μｍであった。接続用光ファイバの融着接続後の
モードフィールド径は殆ど変化しなかった。
着接続機を用い、約２２００℃、２秒間加熱した。分散
補償光ファイバの融着接続後のモードフィールド径は
６．４μｍであった。接続用光ファイバの融着接続後の
モードフィールド径は殆ど変化しなかった。
【００６８】シングルモード光ファイバとの接続におい
ては融着接続機を用いて約２２００℃、２秒間の条件で
加熱して融着接続した後、接続用光ファイバの端部をさ
らに３０秒間加熱してゲルマニウムを拡散させた。分散
補償光ファイバのニアフィールドパターンと接続用光フ
ァイバのニアフィールドパターンの重なり積分から求め
られる理論的接続損失は０．１０ｄＢであった。接続損
失の実測値を表１に示す。
ては融着接続機を用いて約２２００℃、２秒間の条件で
加熱して融着接続した後、接続用光ファイバの端部をさ
らに３０秒間加熱してゲルマニウムを拡散させた。分散
補償光ファイバのニアフィールドパターンと接続用光フ
ァイバのニアフィールドパターンの重なり積分から求め
られる理論的接続損失は０．１０ｄＢであった。接続損
失の実測値を表１に示す。
【００６９】（実施例３）接続用光ファイバのクラッド
の構成を変更した以外は実施例１と同様にして接続構造
を構成した。すなわち、接続用光ファイバのクラッドは
２層構造であり、コアに隣接する第１層は１．２重量％
のフッ素を添加した石英ガラスから形成し、その半径は
２５μｍとした。最外層（第２層）は純粋石英ガラスか
ら形成した。この接続用光ファイバの構造パラメータと
特性は以下の通りであった。 クラッドの第１層を基準にしたセンタコアの比屈折率
差：１．０％ クラッドの第１層を基準にしたサイドコアの比屈折差：
０．０５％ クラッドの第１層を基準にしたリングコアの比屈折差：
０．３８％ センタコアの半径：１．８μｍ サイドコアの半径：６．７μｍ リングコアの半径：８．２μｍ モードフィールド径：５．７μｍ 有効コア断面積：２４．７μｍ2
の構成を変更した以外は実施例１と同様にして接続構造
を構成した。すなわち、接続用光ファイバのクラッドは
２層構造であり、コアに隣接する第１層は１．２重量％
のフッ素を添加した石英ガラスから形成し、その半径は
２５μｍとした。最外層（第２層）は純粋石英ガラスか
ら形成した。この接続用光ファイバの構造パラメータと
特性は以下の通りであった。 クラッドの第１層を基準にしたセンタコアの比屈折率
差：１．０％ クラッドの第１層を基準にしたサイドコアの比屈折差：
０．０５％ クラッドの第１層を基準にしたリングコアの比屈折差：
０．３８％ センタコアの半径：１．８μｍ サイドコアの半径：６．７μｍ リングコアの半径：８．２μｍ モードフィールド径：５．７μｍ 有効コア断面積：２４．７μｍ2
【００７０】加熱による有効コア断面積の拡大速度：
５．６μｍ2／ｓｅｃ 分散補償光ファイバの融着接続後のモードフィールド径
は５．９μｍであった。また、接続用光ファイバの融着
接続後のモードフィールド径も変化し、５．９μｍであ
った。分散補償光ファイバのニアフィールドパターンと
接続用光ファイバのニアフィールドパターンの重なり積
分から求められる理論的接続損失は０．０７ｄＢであっ
た。接続損失の実測値を表１に示す。
５．６μｍ2／ｓｅｃ 分散補償光ファイバの融着接続後のモードフィールド径
は５．９μｍであった。また、接続用光ファイバの融着
接続後のモードフィールド径も変化し、５．９μｍであ
った。分散補償光ファイバのニアフィールドパターンと
接続用光ファイバのニアフィールドパターンの重なり積
分から求められる理論的接続損失は０．０７ｄＢであっ
た。接続損失の実測値を表１に示す。
【００７１】（比較例１）接続用光ファイバの両端に、
負の分散スロープを備えた分散補償光ファイバとこの分
散補償光ファイバによって補償されるシングルモード光
ファイバとを実施例１と同様にして融着接続し、ニアフ
ィールドパターンと接続損失を測定した。なお、使用波
長は１．５５μｍとし、用いた光ファイバの外径はいず
れも約１２５μｍであった。
負の分散スロープを備えた分散補償光ファイバとこの分
散補償光ファイバによって補償されるシングルモード光
ファイバとを実施例１と同様にして融着接続し、ニアフ
ィールドパターンと接続損失を測定した。なお、使用波
長は１．５５μｍとし、用いた光ファイバの外径はいず
れも約１２５μｍであった。
【００７２】分散補償光ファイバは、図３に示したセグ
メント付きＷ型の屈折率分布形状を備えたもので、その
構造パラメータと特性は以下の通りであった。また、セ
ンタコアとリングコアはゲルマニウム添加石英ガラス
製、サイドコアはフッ素添加石英ガラス製、クラッドは
純粋石英ガラス製とした。 ｒ11：２．０μｍ ｒ12：５．８μｍ ｒ13：６．８μｍ Δ11：１．０％ Δ12：−０．４％ Δ13：０．９％ 有効コア断面積：２６μｍ2 モードフィールド径：６．０μｍ 波長分散：−５４ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：−０．１５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．３ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．６μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：８．５μｍ2／
ｓｅｃ
メント付きＷ型の屈折率分布形状を備えたもので、その
構造パラメータと特性は以下の通りであった。また、セ
ンタコアとリングコアはゲルマニウム添加石英ガラス
製、サイドコアはフッ素添加石英ガラス製、クラッドは
純粋石英ガラス製とした。 ｒ11：２．０μｍ ｒ12：５．８μｍ ｒ13：６．８μｍ Δ11：１．０％ Δ12：−０．４％ Δ13：０．９％ 有効コア断面積：２６μｍ2 モードフィールド径：６．０μｍ 波長分散：−５４ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ 分散スロープ：−０．１５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ 伝送損失：０．３ｄＢ／ｋｍ カットオフ波長：１．６μｍ 加熱による有効コア断面積の拡大速度：８．５μｍ2／
ｓｅｃ
【００７３】接続用光ファイバは単峰型の屈折率分布形
状を備えたもので、融着接続前は分散補償光ファイバと
異なるニアフィールドパターンを備えたものを用いた
（融着接続前の理論的接続損失は０．６ｄＢ）。なお単
峰型とは、コアとその外周上に設けられたクラッドから
なる２層構造のもので、このコアの屈折率がクラッドの
屈折率よりも高くなっているものである。なおクラッド
は２層構造とし、第１層は０．４重量％のフッ素を添加
したフッ素添加石英ガラスから形成し、その半径は３０
μｍとした。最外層（第２層）は純粋石英ガラスから形
成した。この接続用光ファイバの構造パラメータと特性
は以下の通りであった。また、コアはゲルマニウム添加
石英ガラス製とした。 クラッドの第１層を基準にしたコアの比屈折率差：１．
０％ コアの半径：２．４μｍ モードフィールド径：６．２μｍ 有効コア断面積：２９μｍ2 加熱による有効コア断面積の拡大速度：７．２μｍ2／
ｓｅｃ
状を備えたもので、融着接続前は分散補償光ファイバと
異なるニアフィールドパターンを備えたものを用いた
（融着接続前の理論的接続損失は０．６ｄＢ）。なお単
峰型とは、コアとその外周上に設けられたクラッドから
なる２層構造のもので、このコアの屈折率がクラッドの
屈折率よりも高くなっているものである。なおクラッド
は２層構造とし、第１層は０．４重量％のフッ素を添加
したフッ素添加石英ガラスから形成し、その半径は３０
μｍとした。最外層（第２層）は純粋石英ガラスから形
成した。この接続用光ファイバの構造パラメータと特性
は以下の通りであった。また、コアはゲルマニウム添加
石英ガラス製とした。 クラッドの第１層を基準にしたコアの比屈折率差：１．
０％ コアの半径：２．４μｍ モードフィールド径：６．２μｍ 有効コア断面積：２９μｍ2 加熱による有効コア断面積の拡大速度：７．２μｍ2／
ｓｅｃ
【００７４】シングルモード光ファイバは、実施例１と
同様のものを用いた。接続後の分散補償光ファイバのニ
アフィールドパターンと接続用光ファイバのニアフィー
ルドパターンの重なり積分から求められる理論的接続損
失は０．９５ｄＢであった。接続損失の実測値を表１に
示す。
同様のものを用いた。接続後の分散補償光ファイバのニ
アフィールドパターンと接続用光ファイバのニアフィー
ルドパターンの重なり積分から求められる理論的接続損
失は０．９５ｄＢであった。接続損失の実測値を表１に
示す。
【００７５】（比較例２）接続用光ファイバは単峰型の
屈折率分布形状を備えたもので、融着接続前は分散補償
光ファイバと異なるニアフィールドパターンを備えたも
のを用いた（融着接続前の理論的接続損失は０．６８ｄ
Ｂ）。なおクラッドは２層構造とし、第１層は０．３重
量％のフッ素を添加したフッ素添加石英ガラスから形成
し、その半径は３０μｍとした。最外層（第２層）は純
粋石英ガラスから形成した。この接続用光ファイバの構
造パラメータと特性は以下の通りであった。また、コア
はゲルマニウム添加石英ガラス製とした。 クラッドの第１層を基準にしたコアの比屈折率差：１．
２％ コアの半径：３．０μｍ モードフィールド径：６．０μｍ 有効コア断面積：２７μｍ2 加熱による有効コア断面積の拡大速度：７．１μｍ2／
ｓｅｃ 分散補償光ファイバとシングルモード光ファイバは比較
例１と同様のものを用いた。
屈折率分布形状を備えたもので、融着接続前は分散補償
光ファイバと異なるニアフィールドパターンを備えたも
のを用いた（融着接続前の理論的接続損失は０．６８ｄ
Ｂ）。なおクラッドは２層構造とし、第１層は０．３重
量％のフッ素を添加したフッ素添加石英ガラスから形成
し、その半径は３０μｍとした。最外層（第２層）は純
粋石英ガラスから形成した。この接続用光ファイバの構
造パラメータと特性は以下の通りであった。また、コア
はゲルマニウム添加石英ガラス製とした。 クラッドの第１層を基準にしたコアの比屈折率差：１．
２％ コアの半径：３．０μｍ モードフィールド径：６．０μｍ 有効コア断面積：２７μｍ2 加熱による有効コア断面積の拡大速度：７．１μｍ2／
ｓｅｃ 分散補償光ファイバとシングルモード光ファイバは比較
例１と同様のものを用いた。
【００７６】接続後の分散補償光ファイバのニアフィー
ルドパターンと接続用光ファイバのニアフィールドパタ
ーンの重なり積分から求められる理論的接続損失は０．
９０ｄＢであった。接続損失の実測値を表１に示す。
ルドパターンと接続用光ファイバのニアフィールドパタ
ーンの重なり積分から求められる理論的接続損失は０．
９０ｄＢであった。接続損失の実測値を表１に示す。
【００７７】
【表１】
【００７８】実施例１、１−Ａ〜１−Ｃ、及び２はそれ
ぞれ比較例１と比較される。実施例１、１−Ａ〜１−
Ｃ、２、及び３の融着接続前の分散補償光ファイバと接
続用光ファイバのモードフィールド径の差は、比較例
１、２のそれと比べて大きい。しかしながら、表１に示
されるように、実施例１、１−Ａ〜１−Ｃ、２、及び３
においては、比較例１、２よりも接続損失を低減するこ
とができた。特にクラッドにフッ素を添加した実施例
２、３においては、シングルモード光ファイバとの接続
損失が大幅に小さくなった。したがって、負の分散スロ
ープを備えた分散補償光ファイバとの接続においては、
融着接続後のニアフィールドパターンの整合が重要であ
ることが明かとなった。なお、比較のために各実施例、
比較例に用いた分散補償光ファイバとシングルモード光
ファイバとを直接融着接続したところ、接続損失は１．
５ｄＢをこえる値となった。
ぞれ比較例１と比較される。実施例１、１−Ａ〜１−
Ｃ、２、及び３の融着接続前の分散補償光ファイバと接
続用光ファイバのモードフィールド径の差は、比較例
１、２のそれと比べて大きい。しかしながら、表１に示
されるように、実施例１、１−Ａ〜１−Ｃ、２、及び３
においては、比較例１、２よりも接続損失を低減するこ
とができた。特にクラッドにフッ素を添加した実施例
２、３においては、シングルモード光ファイバとの接続
損失が大幅に小さくなった。したがって、負の分散スロ
ープを備えた分散補償光ファイバとの接続においては、
融着接続後のニアフィールドパターンの整合が重要であ
ることが明かとなった。なお、比較のために各実施例、
比較例に用いた分散補償光ファイバとシングルモード光
ファイバとを直接融着接続したところ、接続損失は１．
５ｄＢをこえる値となった。
【００７９】
【発明の効果】以上説明したように本発明においては、
融着接続後のニアフィールドパターンを整合させた接続
用光ファイバを用いることにより、負の分散スロープを
備えた分散補償光ファイバと接続用光ファイバとを低損
失で接続することができる。その結果、分散補償光ファ
イバと、この分散補償光ファイバが補償するシングルモ
ード光ファイバとを接続用光ファイバを介して低損失で
接続することができる。また、接続用光ファイバのクラ
ッドにおいて、少なくともコアに隣接する層をフッ素添
加石英ガラスから形成することにより、特に有効コア断
面積が大きいシングルモード光ファイバとの接続損失を
より低減することができる。
融着接続後のニアフィールドパターンを整合させた接続
用光ファイバを用いることにより、負の分散スロープを
備えた分散補償光ファイバと接続用光ファイバとを低損
失で接続することができる。その結果、分散補償光ファ
イバと、この分散補償光ファイバが補償するシングルモ
ード光ファイバとを接続用光ファイバを介して低損失で
接続することができる。また、接続用光ファイバのクラ
ッドにおいて、少なくともコアに隣接する層をフッ素添
加石英ガラスから形成することにより、特に有効コア断
面積が大きいシングルモード光ファイバとの接続損失を
より低減することができる。
【図１】 加熱による分散補償光ファイバのニアフィー
ルドパターンの変化を示したグラフである。
ルドパターンの変化を示したグラフである。
【図２】 本発明の接続構造に適したシングルモード光
ファイバの一例として、Ｗ型の屈折率分布形状を示した
グラフである。
ファイバの一例として、Ｗ型の屈折率分布形状を示した
グラフである。
【図３】 本発明の接続構造に適した分散補償光ファイ
バの一例として、セグメントコア付きのＷ型の屈折率分
布形状を示したグラフである。
バの一例として、セグメントコア付きのＷ型の屈折率分
布形状を示したグラフである。
【図４】 各種光ファイバのニアフィールドパターンを
示したグラフである。
示したグラフである。
１１...センタコア、１２...サイドコア、１３...コ
ア、１５...クラッド、２１...センタコア、２２...サ
イドコア、２３...コア、２４...リングコア、２５...
クラッド
ア、１５...クラッド、２１...センタコア、２２...サ
イドコア、２３...コア、２４...リングコア、２５...
クラッド
フロントページの続き (72)発明者 愛川 和彦 千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ クラ佐倉事業所内 (72)発明者 姫野 邦治 千葉県佐倉市六崎1440番地 株式会社フジ クラ佐倉事業所内 Ｆターム(参考） 2H036 MA11 2H050 AC09 AC14 AC15
Claims (21)
- 【請求項１】 負の分散スロープを備えた分散補償光フ
ァイバと、該分散補償光ファイバとニアフィールドパタ
ーンが異なる接続用光ファイバとを融着接続した分散補
償光ファイバの接続構造であって、 前記接続用光ファイバが、未接続の状態で、前記分散補
償光ファイバの融着接続後のニアフィールドパターン
と、当該接続用光ファイバの融着接続後のニアフィール
ドパターンとの重なり積分から求められる使用波長にお
ける理論的接続損失が、０．３ｄＢ以下となるニアフィ
ールドパターンを備えていることを特徴とする分散補償
光ファイバの接続構造。 - 【請求項２】 請求項１に記載の分散補償光ファイバの
接続構造において、未接続の状態の前記接続用光ファイ
バの有効コア断面積が、未接続の状態の前記分散補償光
ファイバの有効コア断面積よりも大きいことを特徴とす
る分散補償光ファイバの接続構造。 - 【請求項３】 請求項１に記載の分散補償光ファイバの
接続構造において、前記接続用光ファイバの加熱による
有効コア断面積の拡大速度が、前記分散補償光ファイバ
の加熱による有効コア断面積の拡大速度よりも小さいこ
とを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。 - 【請求項４】 請求項１に記載の分散補償光ファイバの
接続構造において、 前記接続用光ファイバの一方の端部に前記分散補償光フ
ァイバが接続され、 該接続用光ファイバの他方の端部が、該分散補償光ファ
イバによって補償される正の分散スロープを備えたシン
グルモード光ファイバと接続されていることを特徴とす
る分散補償光ファイバの接続構造。 - 【請求項５】 請求項４に記載の分散補償光ファイバの
接続構造において、 未接続の状態の前記分散補償光ファイバの有効コア断面
積をＡ、未接続の状態の前記接続用光ファイバの有効コ
ア断面積をＢ、未接続の状態の前記シングルモード光フ
ァイバの有効コア断面積をＣとしたとき、 Ａ＜Ｂ＜Ｃ であることを特徴とする分散補償光ファイバの接続構
造。 - 【請求項６】 請求項４に記載の分散補償光ファイバの
接続構造において、前記分散補償光ファイバの加熱によ
る有効コア断面積の拡大速度をＤ、前記接続用光ファイ
バの加熱による有効コア断面積の拡大速度をＥ、前記シ
ングルモード光ファイバの加熱による有効コア断面積の
拡大速度をＦとしたとき、 Ｆ＜Ｅ＜Ｄ であることを特徴とする分散補償光ファイバの接続構
造。 - 【請求項７】 請求項４に記載の分散補償光ファイバの
接続構造において、前記シングルモード光ファイバの使
用波長における有効コア断面積が１００〜１５０μｍ2
であることを特徴とする分散補償光ファイバの接続構
造。 - 【請求項８】 請求項４に記載の分散補償光ファイバの
接続構造において、前記シングルモード光ファイバの使
用波長における有効コア断面積が５５〜９０μｍ2であ
ることを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。 - 【請求項９】 請求項１に記載の分散補償光ファイバの
接続構造において、前記接続用光ファイバが、コアと該
コアの外周上に設けられたクラッドとを備え、該クラッ
ドにフッ素が添加されていることを特徴とする分散補償
光ファイバの接続構造。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の分散補償光ファイバ
の接続構造において、フッ素の添加量が０．６重量％以
上であることを特徴とする分散補償光ファイバの接続構
造。 - 【請求項１１】 請求項９に記載の分散補償光ファイバ
の接続構造において、 前記クラッドが２層以上からなり、当該クラッドの最外
層が純粋石英からなることを特徴とする分散補償光ファ
イバの接続構造。 - 【請求項１２】 請求項１に記載の分散補償光ファイバ
の接続構造において、 前記分散補償光ファイバが、センタコアと、該センタコ
アの外周上に設けられたサイドコアと、該サイドコアの
外周上に設けられたクラッドとを備え、 前記センタコアの屈折率が前記クラッドよりも高く、前
記サイドコアの屈折率が前記クラッドよりも低いことを
特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。 - 【請求項１３】 請求項１２に記載の分散補償光ファイ
バの接続構造において、前記分散補償光ファイバの使用
波長における有効コア断面積が１６μｍ2以上であるこ
とを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。 - 【請求項１４】 請求項１に記載の分散補償光ファイバ
の接続構造において、 前記分散補償光ファイバが、センタコアと、該センタコ
アの外周上に設けられたサイドコアと、該サイドコアの
外周上に設けられたリングコアと、該リングコアの外周
上に設けられたクラッドとを備え、 前記センタコアと前記リングコアの屈折率が前記クラッ
ドよりも高く、前記サイドコアの屈折率が前記クラッド
よりも低いことを特徴とする分散補償光ファイバの接続
構造。 - 【請求項１５】 請求項１４に記載の分散補償光ファイ
バの接続構造において、前記分散補償光ファイバの使用
波長における有効コア断面積が１８μｍ2以上であるこ
とを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。 - 【請求項１６】 請求項１５に記載の分散補償光ファイ
バの接続構造において、前記分散補償光ファイバが、以
下の（ａ−１）〜（ｄ−１）に示した特性を備えている
ことを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。 （ａ−１）使用波長における波長分散値が−６０〜−４
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−１）使用波長における分散
スロープが−０．１８０〜−０．１３５ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ、（ｃ−１）使用波長における有効コア断面積が２
０〜２６μｍ2、（ｄ−１）使用波長における伝送損失
が０．３５ｄＢ／ｋｍ以下。 - 【請求項１７】 請求項１５に記載の分散補償光ファイ
バの接続構造において、 前記分散補償光ファイバが、
以下の（ａ−２）〜（ｄ−２）に示した特性を備えてい
ることを特徴とする分散補償光ファイバの接続構造。 （ａ−２）使用波長における波長分散値が−１００〜−
８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−２）使用波長における分
散スロープが−０．３００〜−０．２３０ｐｓ／ｎｍ2
／ｋｍ、（ｃ−２）使用波長における有効コア断面積が
１８〜２４μｍ2、（ｄ−２）使用波長における伝送損
失が０．４０ｄＢ／ｋｍ以下。 - 【請求項１８】 請求項１５に記載の分散補償光ファイ
バの接続構造において、 前記分散補償光ファイバが、以下の（ａ−３）〜（ｄ−
３）に示した特性を備えていることを特徴とする分散補
償光ファイバの接続構造。 （ａ−３）使用波長における波長分散値が−４５〜−３
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ、（ｂ−３）使用波長における分散
スロープが−０．１５０〜−０．１００ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ、（ｃ−３）使用波長における有効コア断面積が２
６〜３５μｍ2、（ｄ−３）使用波長における伝送損失
が０．２５ｄＢ／ｋｍ以下。 - 【請求項１９】 請求項１〜１８のいずれか一項に記載
の分散補償光ファイバの接続構造を備えていることを特
徴とする伝送路。 - 【請求項２０】 請求項１〜１８のいずれか一項に記載
の分散補償光ファイバの接続構造を備えていることを特
徴とする分散補償器。 - 【請求項２１】 請求項１〜１８のいずれか一項に記載
の分散補償光ファイバの接続構造を得ることを特徴とす
る分散補償光ファイバの接続方法。
Priority Applications (5)
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|---|---|---|---|
| JP2002070833A JP3774159B2 (ja) | 2001-04-03 | 2002-03-14 | 分散補償光ファイバの接続構造 |
| GB0207403A GB2374681B (en) | 2001-04-03 | 2002-03-28 | Connection structure for dispersion compensating optical fiber |
| US10/114,964 US20020181885A1 (en) | 2001-04-03 | 2002-04-01 | Connection structure for dispersion compensating optical fiber |
| CNB021200947A CN1213315C (zh) | 2001-04-03 | 2002-04-01 | 色散补偿光纤的连接结构 |
| US10/950,304 US7036995B2 (en) | 2001-04-03 | 2004-09-23 | Joint loss minimizing connection structure for dispersion compensating optical fiber |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001-104928 | 2001-04-03 | ||
| JP2001104928 | 2001-04-03 | ||
| JP2002070833A JP3774159B2 (ja) | 2001-04-03 | 2002-03-14 | 分散補償光ファイバの接続構造 |
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|---|---|---|---|
| JP2005379135A Division JP4118912B2 (ja) | 2001-04-03 | 2005-12-28 | 分散補償光ファイバの接続構造 |
Publications (2)
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|---|---|
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| JP3774159B2 JP3774159B2 (ja) | 2006-05-10 |
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ID=26613029
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002070833A Expired - Fee Related JP3774159B2 (ja) | 2001-04-03 | 2002-03-14 | 分散補償光ファイバの接続構造 |
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|---|---|
| US (2) | US20020181885A1 (ja) |
| JP (1) | JP3774159B2 (ja) |
| CN (1) | CN1213315C (ja) |
| GB (1) | GB2374681B (ja) |
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| WO2020040220A1 (ja) | 2018-08-24 | 2020-02-27 | 住友電気工業株式会社 | 光ファイバ線路、モジュールおよび光ファイバ線路製造方法 |
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| JP3286018B2 (ja) | 1993-06-08 | 2002-05-27 | 株式会社フジクラ | カーボンコート光ファイバ |
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| JP3760557B2 (ja) | 1996-04-15 | 2006-03-29 | 住友電気工業株式会社 | 分散補償ファイバ及びそれを含む光伝送システム |
| JP3824725B2 (ja) | 1997-01-17 | 2006-09-20 | 古河電気工業株式会社 | 波長分散を有する光ファイバと分散補償光ファイバの接続部 |
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| JPH10325913A (ja) | 1997-03-25 | 1998-12-08 | Furukawa Electric Co Ltd:The | 分散補償光ファイバおよびその光ファイバを用いた波長多重光伝送路 |
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