JP2002333106A

JP2002333106A - 低ｎｏｘ蓄熱式ラジアントチューブバーナ

Info

Publication number: JP2002333106A
Application number: JP2001137323A
Authority: JP
Inventors: Yutaka Suzukawa; 豊鈴川; Isao Mori; 功森; Koji Hashizume; 耕次橋爪; Takahiro Otomo; 隆広大友
Original assignee: NKK Corp; Nippon Kokan Ltd
Current assignee: JFE Engineering Corp
Priority date: 2001-05-08
Filing date: 2001-05-08
Publication date: 2002-11-22

Abstract

(57)【要約】【課題】低ＮＯ_X燃焼を維持しつつ、ラジアントチュ
ーブ周方向の温度分布が均一化される。【解決手段】ラジアントチューブ１と一対のバーナ本
体２とからなり、バーナ本体２は、燃焼用空気および燃
焼排ガス用通気路１０と、通気路１０に設けられた蓄熱
体１３と、通気路１０からラジアントチューブ１に連通
する、燃焼中は燃焼空気噴出口として機能し、蓄熱中は
燃焼排ガス吸引口として作用する開口１１と、燃料ガス
噴出口１２とを有し、燃料ガス噴出口１２は、ラジアン
トチューブ２の軸心位置に設けられている蓄熱式ラジア
ントチューブバーナにおいて、開口１１は、燃料ガス噴
出口１２の周囲に同心円状に複数個配され、更に、燃料
ガス噴出口１２の前方に間隔をあけて、燃焼排ガスと燃
料ガスとの拡散を促進させる衝突板１６が設けられ、衝
突板１６には、燃料ガス噴出口１２と軸心が一致し、燃
料ガス噴出口１２の直径より大きい直径の第１孔１６Ａ
と、開口１１と軸心が一致し、開口１１以上の直径の第
２孔１６Ｂとが形成されている。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、蓄熱式ラジアン
トチューブバーナ、特に、高温の予熱空気を得て低ＮＯ
_X燃焼可能な、主として工業用加熱炉に用いる蓄熱式ラ
ジアントチューブバーナに関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来の蓄熱式ラジアントチューブバーナ
として、例えば、特許第３１１１８４８号明細書に開示
されているものがある。これに開示されている技術は、
所謂、蓄熱式ラジアントチューブバーナにおいて、
（１）燃料ガスおよび燃焼空気供給口の少なくとも１つ
をラジアントチューブの軸心から半径方向に偏心させて
配置し、（２）燃焼空気の噴出遠度を従来のラジアント
チューブバーナでの噴出速度より大幅に高速化して、燃
焼排ガス再循環流を励起し、これにより燃料ガスと燃焼
空気との間で非平衡燃焼させることによって、高温空気
燃焼において低ＮＯ_X燃焼を実現するものである。

【０００３】この技術を製品化したラジアントチューブ
バーナがＮＫＫ技報Ｎo.１６１に開示されている。この
従来ラジアントチューブバーナを、図面を参照しながら
説明する。

【０００４】図３は、従来ラジアントチューブバーナの
バーナ本体を示す概略斜視図、図４は、従来ラジアント
チューブバーナを示す部分断面図である。

【０００５】図３および図４において、１は、バーナ本
体、２は、両端にバーナ本体１が組み込まれたラジアン
トチューブ、１１は、燃焼中は燃焼空気噴出口として機
能し、蓄熱中は燃焼排ガス吸引口として機能する開口、
１２は、ラジアントチューブ２の軸心位置に設けられた
燃料ガス噴出口、１３は、燃焼用空気および燃焼排ガス
用通気路１０内に設けられた蓄熱体である。蓄熱体１３
は、耐熱性に優れたセラミックや耐熱金属などで作ら
れ、ボール状やハニカム状の通気性の良いものが使用さ
れる。１４は、燃料供給口、１５は、燃焼空気および燃
焼排ガスの給排気口である。

【０００６】上記バーナ本体１の定格容量での燃焼時に
おいては、燃焼空気は、開口１１から約１００ｍ／ｓ
と、従来のバーでの流遠３０ｍ／ｓ程度に比ベ、極めて
高速で噴出するように設計されている。

【０００７】図５は、上記従来ラジアントチューブバー
ナを取り付けた加熱装置の構成図である。

【０００８】図５において、１ａ、１ｂは、バーナ本
体、２は、ラジアントチューブ、３は、燃料供給配管、
４ａ、４ｂは、燃料遮断弁、５は、燃焼空気または燃焼
排ガスの給排気配管、６は、四方向切り替え弁、７は、
燃焼空気送風ファン、８は、排ガス吸引ファン、９は、
ラジアントチューブバーナが設置された加熱炉である。

【０００９】図５において、バーナ本体１ａが燃焼状態
にあるときは、燃料遮断弁４ａが開いて、４ｂが閉じて
おり、燃焼空気が燃焼空気送風ファン７から、四方向切
り替え弁６を経てバーナ本体１ａに供給されて燃焼す
る。燃焼排ガスは、排ガス吸引ファン８によりバーナ本
体１ｂに吸引され、四方向切り替え弁６を経て大気に放
出される。このとき、バーナ本体１ａにおいては、燃焼
空気が蓄熱体で加熱されて高温の予熱空気となって燃焼
する。一方、バーナ本体１ｂでは、蓄熱体が燃焼排ガス
によって加熱される。

【００１０】ラジアントチューブ２を用いる加熱炉９で
は、燃焼排ガスと炉内ガスとがラジアントチューブ２に
より隔絶されているので、炉内ガスの成分調整が容易に
行え、且つ、薄鋼板の連続焼鈍ライン等、無酸化加熱や
雰囲気加熱に多く用いられる。

【００１１】一定時間経過後、四方向切り替え弁と燃料
遮断弁が作動して、バーナ本体１ｂが燃焼状態となる。
このとき、燃料遮断弁４ｂが開いて、４ａが閉じてお
り、燃焼空気が燃焼空気送風ファン７から、四方向切り
替え弁６を経てバーナ本体１ｂに供給されて燃焼する。
燃焼排ガスは、排ガス吸引ファン８によりバーナ本体１
ａに吸引され、四方向切り替え弁６を経て大気に放出さ
れる。このとき、バーナ本体１ｂにおいては、燃焼空気
が蓄熱体で加熱されて高温の予熱空気となって燃焼す
る。一方、バーナ本体１ａでは、蓄熱体が燃焼排ガスに
よって加熱される。

【００１２】以上の切り替え動作を操り返すことによっ
て、燃焼排ガスの顕熱を、蓄熱体を介して燃焼空気を予
熱することによって回収でき、省エネルギーが図れる。

【００１３】上述した従来ラジアントチューブバーナに
よれば、高温の予熱空気を得て燃焼するため、火炎温度
が上昇して、燃焼空気中の窒素が酸化されてＮＯ_X濃度
が高くなるといった問題を、下記対策によって解決し、
高温空気燃焼において低ＮＯ _X燃焼を実現している。

【００１４】（１）燃焼中は燃焼空気噴出口として機能
し、蓄熱中は燃焼排ガス吸引口として作用する開口１１
をラジアントチューブ２の中心軸線から半径方向に偏心
させて配置する。

【００１５】（２）燃焼空気の噴出速度を、従来ラジア
ントチューブバーナでの噴出速度より大幅に高遠化し
て、燃焼排ガス再循環流を励起し、これにより燃料ガス
と燃焼空気との間で非平衡燃焼させる。

【００１６】即ち、図８に示すように、燃料ガス噴出口
１２をラジアントチューブ２の中心軸心に設ける一方、
開口１１をラジアントチューブ２の軸心から半径方向に
偏心させ、燃焼空気の噴出速度を約１００ｍ／ｓと、従
来のバーナでの流速３０ｍ／ｓ程度に比ベ、極めて高速
で噴出することにして、ラジアントチューブ２内に排ガ
ス再循環流を形成し、これにより燃料および燃焼空気を
希釈して、低ＮＯ_X燃焼させるものである。

【００１７】図８において、太破線は、燃焼空気流を
示し、太実線は、燃料ガス流を示し、細実線は、排
ガス再循環流を示す。これらは、汎用流れ解析プログラ
ムを用いた数植解析により計算した結果を示すものであ
る。

【００１８】上記従来ラジアントチューブバーナによれ
ば、高温の予熱空気での燃焼において低ＮＯ_X燃焼が可
能であるばかりか、ラジアントチューブ長手方向の温度
分布が、従来のレキュペレータ方式のバーナでの温度分
布より平坦で、チューブ寿命の延長が期待される。

【００１９】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者等は、上記従来ラジアントチューブバーナを薄板の連
続焼鈍ラインに組み込んで運転し、ラジアントチューブ
の詳細な温度分布を測定したところ、以下の問題を発見
した。

【００２０】燃焼中のバーナ本体の先端からラジアント
チューブの直径Ｄと同じ長さ下流側の位置でラジアント
チューブ周方向の温度を、上を０°として９０°間隔で
４ヶ所測定し、その平均温度との偏差を測定した。この
結果を図６中点線で示す。なお、この結果は、図８のＸ
−Ｘ方向矢視図である。

【００２１】従来ラジアントチューブバーナ周方向の温
度分布は、図６の点線で示すように、燃焼中のバーナ先
端の開口１１側のラジアントチューブ温度が平均温度よ
り約５０℃高く、その反対側では、約３０℃低くなり、
非燃焼中には、この温度分布が解消するという現象があ
った。そして、この温度分布によりラジアントチューブ
に繰り返しの熱応力が発生し、長期使用においてラジア
ントチューブに亀裂が発生してラジアントチューブの寿
命が予想した期間より短くなるといった問題があった。

【００２２】従って、この発明の目的は、低ＮＯ_X燃焼
を維持しつつ、ラジアントチューブに大きな周方向温度
分布を発生させないラジアントチューブバーナを提供す
ることにある。

【００２３】

【課題を解決するための手段】本発明者等は、図８に示
すガス流を改善し、ラジアントチューブ周方向の温度分
布の均一化を図るべく鋭意検討を重ねた。その結果、燃
料ガス流と再循環排ガス流との拡散混合を促進し、
燃料ガス流と燃焼空気流との急速な拡散を抑制する
ことによって、ラジアントチューブ周方向の温度分布の
均一化を図ることができるといった知見を得た。

【００２４】この発明は、上記知見に基づきなされたも
のであって、下記を特徴とするものである。

【００２５】請求項１記載の発明は、ラジアントチュー
ブと、前記ラジアントチューブの両端に取り付けられた
一対のバーナ本体とからなり、前記バーナ本体は、燃焼
用空気および燃焼排ガス用通気路と、前記通気路に設け
られた蓄熱体と、前記通気路から前記ラジアントチュー
ブに連通する、燃焼中は燃焼空気噴出口として機能し、
蓄熱中は燃焼排ガス吸引口として作用する開口と、燃料
ガス噴出口とを有し、前記燃料ガス噴出口は、前記ラジ
アントチューブの軸心位置に設けられ、一方のバーナ本
体が燃焼中は、前記蓄熱体で予熱した燃焼用空気を前記
ラジアントチューブ内に供給し、前記燃料ガス噴出口か
ら供給される燃料ガスと混合して燃焼させ、蓄熱中は、
燃焼排ガスを前記蓄熱体に通過させて熱回収する蓄熱式
ラジアントチューブバーナにおいて、前記開口は、前記
燃料ガス噴出口の周囲に同心円状に複数個配され、更
に、前記燃料ガス噴出口の前方に間隔（Ｌ）をあけて、
燃焼排ガスと燃料ガスとの拡散を促進させる衝突板が設
けられ、前記衝突板には、前記燃料ガス噴出口と軸心が
一致し、前記燃料ガス噴出口の直径より大きい直径の第
１孔と、前記開口と軸心が一致し、前記開口以上の直径
の第２孔とが形成されていることに特徴を有するもので
ある。

【００２６】請求項２記載の発明は、前記第１孔の直径
は、前記燃料ガス噴出口の直径の１．１から１．４倍で
あり、前記第２孔の直径は、前記開口の直径の１．０か
ら１．４倍であることに特徴を有するものである。

【００２７】請求項３記載の発明は、前記衝突板の前記
間隔（Ｌ）は、前記ラジアントチューブの内径（Ｄ）の
０．２から０．５倍であることに特徴を有するものであ
る。

【００２８】図９に、汎用流れ解析プログラムを用いた
数値解析により、この発明におけるバーナ本体および衝
突板近傍のガスの流れの計算結果を模式的に表した図を
示す。

【００２９】図９において、１は、バーナ本体、２は、
ラジアントチューブ、１１は、燃焼中は燃焼空気噴出口
として機能し、蓄熱中は燃焼排ガス吸引口として作用す
る開口、１２は、ラジアントチューブ２の軸心位置に設
けられた燃料ガス噴出口、１６は、燃料ガス噴出口１２
の前方に間隔をあけて設けられた、燃焼排ガスと燃料ガ
スとの拡散を促進させる衝突板である。

【００３０】開口１１は、燃料ガス噴出口１２の周囲に
同心円状に複数個配されている。衝突板１６には、燃料
ガス噴出口１２と軸心が一致し、燃料ガス噴出口１２の
直径より大きい直径の第１孔１６Ａと、開口１１と軸心
が一致し、開口１１以上の直径の第２孔１６Ｂとが形成
されている。

【００３１】このときラジアントチューブ２の内径
（Ｄ）は、１７０ｍｍ、燃料ガス噴出口１２の直径は、
４３ｍｍ、開口１１の直径は、８ｍｍで６ヶ所とし、９
００℃の予熱空気噴出流速は、１００ｍ／ｓ、バーナ本
体１と衝突板１６との間隔は、２０から１００ｍｍ、衝
突板１６の第１孔１６Ａの直径は、４０から６５ｍｍ、
第２孔１６Ｂは、８から１５ｍｍとして計算した。

【００３２】図９において、太破線は、燃焼空気流を
示し、太実線は、燃料ガス流を示し、細実線は、排
ガス再循環流を示す。

【００３３】図９から明らかなように、高速で噴出する
燃料空気が衝突板１６の第２孔１６Ｂを通過するときに
生じるエジェクター効果により、燃料ガスの大部分は、
燃焼空気噴出口としての開口１１側に吸引される。この
間、第１孔１６Ａから燃焼排ガスの再循環流も同様に吸
引される。そして、燃焼排ガスによって希釈された燃料
ガスは、予熱空気と混合しながら衝突板１６の第２孔１
６Ｂからラジアントチューブ２内に噴出して燃焼する。

【００３４】このとき、衝突板１６の第１孔１６Ａの直
径を、燃料ガス噴出口１２の直径の１．１倍未満にする
と、燃料ガスの噴出運動量によって排ガス再循環量が極
端に減少する問題がある。一方、１．４倍超にすると、
第１孔１６Ａを通過して直進する燃料ガスの比率が多く
なり、燃焼空気との拡散混合が遅れる結果となり、着火
不安定となることが分かった。従って、この発明では、
第１孔６Ａの直径は、燃料ガス噴出口１２の直径の１．
１から１．４倍の範囲内とする。

【００３５】また、衝突板１６の第２孔１６Ｂの直径
を、開口１１の直径の１．０倍未満とすると、第２孔１
６Ｂを通過する燃焼空気の割合が低下し、第２孔１６Ｂ
に衝突した燃焼空気の一部が第１孔１６Ａに向かって流
れ、排ガス再循環量が極端に減少する問題がある。

【００３６】一方、１．４倍超にすると、燃焼空気が第
２孔１６Ｂを通過するときに生じるエジェクタ効果が減
少する問題がある。従って、この発明では、第２孔１６
Ｂの直径は、開口１１の直径の１．０から１．４倍の範
囲内とする。

【００３７】更に、バーナ本体１と衝突板１６との間隔
（Ｌ）も排ガス再循環量に大きな影響を与え、この間隔
がラジアントチューブ２の内径（Ｄ）の０．２倍未満で
あると、排ガス再循環流がバーナ本体１と衝突板１６と
の間に入り込みにくくなって、燃料の排ガス再循環流に
よる希釈が促進されない。一方、前記間隔がラジアント
チューブ２の内径（Ｄ）の０．５倍超であると、高速で
噴出した燃焼空気のジェットの直径が衝突板１６の第２
孔１６Ｂより大きくなり且つ速度が減速するため、エジ
ェクタ効果が小さくなることが分かった。従って、この
発明では、バーナ本体１と衝突板１６との間隔（Ｌ）
は、ラジアントチューブの内径（Ｄ）の０．２から０．
５倍とする。

【００３８】なお、何れの場合でもラジアントチューブ
周方向の温度分布は、ほぼなくなることが分かった。ま
た、ラジアントチューブ長手方向の温度分布は、なだら
かに上昇することも分かった。

【００３９】ＮＯ_Xの発生濃度については、解析が困難
で、計算により推定することができなかったが、本願発
明者等の経験によれば、燃料ガスを燃焼排ガスによって
希釈する機構を付与したことによって、より低ＮＯ_Xに
なることが推測される。

【００４０】

【発明の実施の形態】次に、この発明の一実施形態を、
図面を参照しながら説明する。

【００４１】図１は、この発明のラジアントチューブの
バーナ本体を示す概略斜視図、図２は、この発明のラジ
アントチューブバーナを示す部分断面図である。図１お
よび図２において、従来バーナと同一部分に関しては、
同一の符号をつけて説明する。

【００４２】１は、バーナ本体、２は、両端にバーナ本
体１が組み込まれたラジアントチューブ、１１は、燃焼
中は燃焼空気噴出口として機能し、蓄熱中は燃焼排ガス
吸引口として機能する開口、１２は、ラジアントチュー
ブ２の軸心位置に設けられた燃料ガス噴出口、１３は、
燃焼用空気および燃焼排ガス用通気路１０内に設けられ
た蓄熱体である。蓄熱体１３は、耐熱性に優れたセラミ
ックや耐熱金属等で作られ、ボール状やハニカム状の通
気性の良いものが使用される。１４は、燃料供給口、１
５は、燃焼空気および燃焼排ガスの給排気口である。１
６は、燃料ガス噴出口１２の前方に間隔（Ｌ）をあけて
設けられた、燃焼排ガスと燃料ガスとの拡散を促進させ
る衝突板である。

【００４３】開口１１は、燃料ガス噴出口１２の周囲に
同心円状に複数個配されている。衝突板１６には、燃料
ガス噴出口１２と軸心が一致し、燃料ガス噴出口１２の
直径より大きい直径の第１孔１６Ａと、開口１１と軸心
が一致し、開口１１以上の直径の第２孔１６Ｂとが形成
されている。

【００４４】上記バーナ本体１の定格容量での燃焼時に
おいては、燃焼空気は、開口１１から約１００ｍ／ｓ
と、従来のバーでの流遠３０ｍ／ｓ程度に比ベ、極めて
高速で噴出するように設計されている。

【００４５】この発明のラジアントチューブバーナを、
図５に示す加熱装置にて運転し、開口１１の前方のラジ
アントチューブ周方向の温度分布を測定すると共に、図
５に示す排ガス吸引ファン８の出側の排ガス中のＮＯ_X
濃度も測定した。このときの運転条件を表１に示す。

【００４６】

【表１】

【００４７】燃焼中のバーナ本体の先端からラジアント
チューブの直径（Ｄ）と同じ長さ下流側の位置で、ラジ
アントチューブ周方向の温度を、上を０°として９０°
間隔で４ヶ所測定し、その平均温度との偏差を測定し
た。この結果を図６中実線で示す。なお、この結果は、
図９のＸ−Ｘ方向矢視図である。

【００４８】図６から明らかなように、この発明のラジ
アントチューブバーナによれば、ラジアントチューブ周
方向の温度分布の偏差が±５Ｋ以内に収まっていて、従
来バーナより大幅に温度分布の偏差が改善されているこ
とが分かった。

【００４９】図７は、図６の温度分布測定時の従来バー
ナとこの発明のバーナでの排ガス中のＮＯ_X濃度測定値
を示すグラフである。図７の縦軸は、従来バーナでのＮ
Ｏ_X測定値を１００としている。この発明によれば、Ｎ
Ｏ_X濃度は、約８０となり、衝突板設置による低ＮＯ_X効
果が確認された。

【００５０】

【発明の効果】以上説明したように、この発明によれ
ば、燃焼中は燃焼空気噴出口として機能し、蓄熱中は燃
焼排ガス吸引口として作用する開口を、燃料ガス噴出口
の周囲に同心円状に複数個配し、更に、燃料ガス噴出口
の前方に間隔をあけて、燃焼排ガスと燃料ガスとの拡散
を促進させる衝突板を設け、衝突板には、燃料ガス噴出
口と軸心が一致し、燃料ガス噴出口の直径より大きい直
径の第１孔と、前記開口と軸心が一致し、前記開口以上
の直径の第２孔とを形成することによって、ラジアント
チューブ周方向温度分布が均一化され、また、ＮＯ_X濃
度が低減する。この結果、ラジアントチューブの寿命が
延長され、また、交換による操業停止もなくなり、生産
性も向上し、更に、高価なＮＯ_X除去装置が不要となる
等、種々の有用な効果がもたらされる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明のラジアントチューブのバーナ本体を
示す概略分解斜視図である。

【図２】この発明のラジアントチューブのバーナを示す
部分断面図である。

【図３】従来ラジアントチューブバーナのバーナ本体を
示す概略斜視図である。

【図４】従来ラジアントチューブバーナを示す部分断面
図である。

【図５】ラジアントチューブバーナを取り付けた加熱装
置の構成図である。

【図６】ラジアントチューブ周方向温度分布の測定結果
を示す図である。

【図７】ＮＯ_X濃度の測定結果を示すグラフである。

【図８】従来バーナによるガスの流れを示す図である。

【図９】この発明によるガスの流れを示す図である。

【符号の説明】

１、１ａ、１ｂ：バーナ本体２：ラジアントチューブ３：燃料供給管４ａ、４ｂ：燃料遮断弁５：給排気配管６：四方向切り替え弁７：燃焼空気送風ファン８：排ガス吸引ファン９：加熱炉１０：通気路１１：開口１２：燃料ガス噴出口１３：蓄熱体１４：燃料供給口１５：給排気口１６：衝突板１６Ａ：第１孔１６Ｂ：第２孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者橋爪耕次東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内 (72)発明者大友隆広東京都千代田区丸の内一丁目１番２号日本鋼管株式会社内Ｆターム(参考） 3K017 BA06 BB07 BE09 BE14 3K065 TA01 TA15 TB01 TC03 TH09 TJ06 TP03 3K091 AA01 AA05 BB08 DD03 EA12 EA22 EA34

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ラジアントチューブと、前記ラジアント
チューブの両端に取り付けられた一対のバーナ本体とか
らなり、前記バーナ本体は、燃焼用空気および燃焼排ガ
ス用通気路と、前記通気路に設けられた蓄熱体と、前記
通気路から前記ラジアントチューブに連通する、燃焼中
は燃焼空気噴出口として機能し、蓄熱中は燃焼排ガス吸
引口として作用する開口と、燃料ガス噴出口とを有し、
前記燃料ガス噴出口は、前記ラジアントチューブの軸心
位置に設けられ、一方のバーナ本体が燃焼中は、前記蓄
熱体で予熱した燃焼用空気を前記ラジアントチューブ内
に供給し、前記燃料ガス噴出口から供給される燃料ガス
と混合して燃焼させ、蓄熱中は、燃焼排ガスを前記蓄熱
体に通過させて熱回収する蓄熱式ラジアントチューブバ
ーナにおいて、前記開口は、前記燃料ガス噴出口の周囲に同心円状に複
数個配され、更に、前記燃料ガス噴出口の前方に間隔
（Ｌ）をあけて、燃焼排ガスと燃料ガスとの拡散を促進
させる衝突板が設けられ、前記衝突板には、前記燃料ガ
ス噴出口と軸心が一致し、前記燃料ガス噴出口の直径よ
り大きい直径の第１孔と、前記開口と軸心が一致し、前
記開口以上の直径の第２孔とが形成されていることを特
徴とする低ＮＯ_X蓄熱式ラジアントチューブバーナ。
【請求項２】前記第１孔の直径は、前記燃料ガス噴出
口の直径の１．１から１．４倍であり、前記第２孔の直
径は、前記開口の直径の１．０から１．４倍であること
を特徴とする、請求項１記載の低ＮＯ_X蓄熱式ラジアン
トチューブバーナ。
【請求項３】前記衝突板の前記間隔（Ｌ）は、前記ラ
ジアントチューブの内径（Ｄ）の０．２から０．５倍で
あることを特徴とする、請求項１または２記載の低ＮＯ
_X蓄熱式ラジアントチューブバーナ。