JP2002318315A - 光ファイバ、及びその製造方法 - Google Patents
光ファイバ、及びその製造方法Info
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- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/01205—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments starting from tubes, rods, fibres or filaments
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- C03B37/01228—Removal of preform material
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- C03B2203/10—Internal structure or shape details
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- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 所望の波長分散特性が実現されるとともに、
伝送損失の増加が抑止され、且つ曲げ損失が低減される
光ファイバ、及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 純石英ガラスの屈折率を基準とした比屈
折率差Δｎ(ｒ)が、比屈折率差の最大値ｎ0(％)、中心
軸からの距離ｒ(ｒ≦ａ)、半径ａに対し、ｎ0×[１−
(ｒ／ａ)1.5]≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×[１−(ｒ／ａ)3.5]の関
係を満たすガラスロッドが研削され、外周面での同比屈
折率差が０．２％以上０．３５％以下とされる。この研
削後のガラスロッドからコア領域が形成された光ファイ
バのコア領域の比屈折率差は、コア領域の中心軸におい
て最大となり、中心軸からクラッド領域に向かう方向に
沿って減少し、コア領域とクラッド領域との界面で０．
２％以上０．３５％以下といった値となる。
伝送損失の増加が抑止され、且つ曲げ損失が低減される
光ファイバ、及びその製造方法を提供する。 【解決手段】 純石英ガラスの屈折率を基準とした比屈
折率差Δｎ(ｒ)が、比屈折率差の最大値ｎ0(％)、中心
軸からの距離ｒ(ｒ≦ａ)、半径ａに対し、ｎ0×[１−
(ｒ／ａ)1.5]≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×[１−(ｒ／ａ)3.5]の関
係を満たすガラスロッドが研削され、外周面での同比屈
折率差が０．２％以上０．３５％以下とされる。この研
削後のガラスロッドからコア領域が形成された光ファイ
バのコア領域の比屈折率差は、コア領域の中心軸におい
て最大となり、中心軸からクラッド領域に向かう方向に
沿って減少し、コア領域とクラッド領域との界面で０．
２％以上０．３５％以下といった値となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、光ファイバ、及び
光ファイバの製造方法に関する。
光ファイバの製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】シングルモードファイバや分散シフトフ
ァイバ等の波長分散を補償するために分散補償ファイバ
が使用されている。波長分散を効果的に補償するために
は、分散補償ファイバの波長分散は、負の値をとり絶対
値が大きいと好ましい。これは、波長分散の絶対値が大
きい程、使用する分散補償ファイバの長さが短く済み、
システムの小型化が可能となるためである。さらに、分
散補償ファイバによる分散スロープ補償率が１００％に
近いと好ましい。これは、特に波長多重伝送システムに
分散補償ファイバを用いる場合には、伝送帯域を拡大で
きるためである。
ァイバ等の波長分散を補償するために分散補償ファイバ
が使用されている。波長分散を効果的に補償するために
は、分散補償ファイバの波長分散は、負の値をとり絶対
値が大きいと好ましい。これは、波長分散の絶対値が大
きい程、使用する分散補償ファイバの長さが短く済み、
システムの小型化が可能となるためである。さらに、分
散補償ファイバによる分散スロープ補償率が１００％に
近いと好ましい。これは、特に波長多重伝送システムに
分散補償ファイバを用いる場合には、伝送帯域を拡大で
きるためである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、本発明
者らの調査研究の結果によれば、波長分散の絶対値が大
きい、或いはスロープ補償率を１００％に近い値とし得
る分散補償ファイバでは、曲げ損失が増大する傾向があ
る。そのため、このような特性を有する分散補償ファイ
バを光通信システムに適用すると、長波長域での損失が
増大し、伝送帯域が制限されてしまうという問題があっ
た。
者らの調査研究の結果によれば、波長分散の絶対値が大
きい、或いはスロープ補償率を１００％に近い値とし得
る分散補償ファイバでは、曲げ損失が増大する傾向があ
る。そのため、このような特性を有する分散補償ファイ
バを光通信システムに適用すると、長波長域での損失が
増大し、伝送帯域が制限されてしまうという問題があっ
た。
【０００４】所望の波長分散特性を実現しつつ、曲げ損
失の増大に伴って伝送帯域が制限されてしまうのを防ぐ
ため、コア領域の比屈折率差Δｎの最大値を大きくする
とよい。しかしながら、この場合には伝送損失が増大す
る傾向がある。そのため、このような分散補償ファイバ
を使用すると、光通信システムの性能が低下してしまう
という問題があった。
失の増大に伴って伝送帯域が制限されてしまうのを防ぐ
ため、コア領域の比屈折率差Δｎの最大値を大きくする
とよい。しかしながら、この場合には伝送損失が増大す
る傾向がある。そのため、このような分散補償ファイバ
を使用すると、光通信システムの性能が低下してしまう
という問題があった。
【０００５】本発明は、上記の事情に鑑みてなされたも
のであり、所望の波長分散特性が実現されるとともに、
伝送損失の増加が抑止され、且つ曲げ損失が低減される
光ファイバ、及びその製造方法を提供することを目的と
する。
のであり、所望の波長分散特性が実現されるとともに、
伝送損失の増加が抑止され、且つ曲げ損失が低減される
光ファイバ、及びその製造方法を提供することを目的と
する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明に係る光ファイバ
の製造方法は、純石英ガラスの屈折率を基準とした比屈
折率差Δｎ(ｒ)の分布が、比屈折率差の最大値をｎ
0(％)、中心軸からの距離をｒ(ｒ≦ａ)、半径をａとし
たときに、 ｎ0×[１−(ｒ／ａ)1.5]≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×[１−(ｒ／ａ)3.5]…式(１) で表される関係を満たす第１のガラスロッドを用意し、
第１のガラスロッドの外周部を研削することにより、外
周面における比屈折率差が純石英ガラスの屈折率を基準
として０．２％以上０．３５％以下となる第２のガラス
ロッドを作製し、第２のガラスロッドから光ファイバの
コア領域が形成されるよう光ファイバを製造することを
特徴とする。
の製造方法は、純石英ガラスの屈折率を基準とした比屈
折率差Δｎ(ｒ)の分布が、比屈折率差の最大値をｎ
0(％)、中心軸からの距離をｒ(ｒ≦ａ)、半径をａとし
たときに、 ｎ0×[１−(ｒ／ａ)1.5]≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×[１−(ｒ／ａ)3.5]…式(１) で表される関係を満たす第１のガラスロッドを用意し、
第１のガラスロッドの外周部を研削することにより、外
周面における比屈折率差が純石英ガラスの屈折率を基準
として０．２％以上０．３５％以下となる第２のガラス
ロッドを作製し、第２のガラスロッドから光ファイバの
コア領域が形成されるよう光ファイバを製造することを
特徴とする。
【０００７】上記の製造方法によれば、先ず、純石英ガ
ラスの屈折率を基準とした比屈折率差が上記の式(１)の
関係を満たすガラスロッドが用意される。次に、このガ
ラスロッドが研削されて外周面での比屈折率差が純石英
ガラスの屈折率を基準として０．２％以上０．３５％以
下とされる。そして、このガラスロッドからコア領域が
形成されるように光ファイバが製造される。そのため、
製造された光ファイバのコア領域の比屈折率差は、コア
領域の中心軸において最大となり、中心軸からクラッド
領域に向かう方向に沿って減少し、コア領域とクラッド
領域との界面で０．２％以上０．３５％以下といった値
となる。その結果、波長分散の補償に好適な波長分散特
性が確保されるとともに、曲げ損失が低減され、且つ伝
送損失の増大が抑止される。
ラスの屈折率を基準とした比屈折率差が上記の式(１)の
関係を満たすガラスロッドが用意される。次に、このガ
ラスロッドが研削されて外周面での比屈折率差が純石英
ガラスの屈折率を基準として０．２％以上０．３５％以
下とされる。そして、このガラスロッドからコア領域が
形成されるように光ファイバが製造される。そのため、
製造された光ファイバのコア領域の比屈折率差は、コア
領域の中心軸において最大となり、中心軸からクラッド
領域に向かう方向に沿って減少し、コア領域とクラッド
領域との界面で０．２％以上０．３５％以下といった値
となる。その結果、波長分散の補償に好適な波長分散特
性が確保されるとともに、曲げ損失が低減され、且つ伝
送損失の増大が抑止される。
【０００８】本発明に係る光ファイバは、上記の光ファ
イバの製造方法により製造されることを特徴とする。ま
た、本発明に係る光ファイバは、上記の光ファイバの製
造方法により製造され、純石英ガラスの屈折率を基準と
したコア領域の比屈折率差の最大値が１．３５％以上
１．５５％以下であり、波長１．５５μｍにおける波長
分散が−３０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波長１．５
５μｍにおける分散スロープが−０．０３ｐｓ／ｎｍ2
／ｋｍ以下であり、直径２０ｍｍの径に曲げたときに波
長１．５５μｍにおける曲げ損失が１０ｄＢ／ｍ以下で
あり、波長１．５５μｍにおける伝送損失が０．３０ｄ
Ｂ／ｋｍ以下であることを特徴とすることができる。な
お、波長分散は−５５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上−３０ｐｓ
／ｎｍ／ｋｍ以下であり、分散スロープは−０．１５ｐ
ｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．０３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下
であると好適である。
イバの製造方法により製造されることを特徴とする。ま
た、本発明に係る光ファイバは、上記の光ファイバの製
造方法により製造され、純石英ガラスの屈折率を基準と
したコア領域の比屈折率差の最大値が１．３５％以上
１．５５％以下であり、波長１．５５μｍにおける波長
分散が−３０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波長１．５
５μｍにおける分散スロープが−０．０３ｐｓ／ｎｍ2
／ｋｍ以下であり、直径２０ｍｍの径に曲げたときに波
長１．５５μｍにおける曲げ損失が１０ｄＢ／ｍ以下で
あり、波長１．５５μｍにおける伝送損失が０．３０ｄ
Ｂ／ｋｍ以下であることを特徴とすることができる。な
お、波長分散は−５５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上−３０ｐｓ
／ｎｍ／ｋｍ以下であり、分散スロープは−０．１５ｐ
ｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．０３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下
であると好適である。
【０００９】また、本発明の光ファイバは、上記の光フ
ァイバの製造方法により製造され、純石英ガラスの屈折
率を基準としたコア領域の比屈折率差の最大値が１．５
０％以上１．６５％以下であり、波長１．５５μｍにお
ける波長分散が−４５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波
長１．５５μｍにおける分散スロープが−０．０７８ｐ
ｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下であり、直径２０ｍｍの径に曲げ
たときに波長１．５５μｍにおける曲げ損失が３０ｄＢ
／ｍ以下であり、波長１．５５μｍにおける伝送損失が
０．３５ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴としてもよ
い。なお、波長分散は−７０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上−４
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、分散スロープは−０．
３０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．０７８ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ以下であると好適である。
ァイバの製造方法により製造され、純石英ガラスの屈折
率を基準としたコア領域の比屈折率差の最大値が１．５
０％以上１．６５％以下であり、波長１．５５μｍにお
ける波長分散が−４５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波
長１．５５μｍにおける分散スロープが−０．０７８ｐ
ｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下であり、直径２０ｍｍの径に曲げ
たときに波長１．５５μｍにおける曲げ損失が３０ｄＢ
／ｍ以下であり、波長１．５５μｍにおける伝送損失が
０．３５ｄＢ／ｋｍ以下であることを特徴としてもよ
い。なお、波長分散は−７０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上−４
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、分散スロープは−０．
３０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．０７８ｐｓ／ｎｍ2／
ｋｍ以下であると好適である。
【００１０】さらに、本発明の光ファイバは、上記の光
ファイバの製造方法により製造され、純石英ガラスの屈
折率を基準としたコア領域の比屈折率差の最大値が１．
７０％以上２．０％以下であり、波長１．５５μｍにお
ける波長分散が−８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波
長１．５５μｍにおける分散スロープが−０．１４ｐｓ
／ｎｍ2／ｋｍ以下であり、直径２０ｍｍの径に曲げた
ときに波長１．５５μｍにおける曲げ損失が５０ｄＢ／
ｍ以下であり、波長１．５５μｍにおける伝送損失が
０．４０ｄＢ／ｋｍ以下であると好適である。なお、波
長分散は−１２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上−８０ｐｓ／ｎ
ｍ／ｋｍ以下であり、分散スロープは−０．５０ｐｓ／
ｎｍ2／ｋｍ以上−０．１４ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下であ
ると好適である。
ファイバの製造方法により製造され、純石英ガラスの屈
折率を基準としたコア領域の比屈折率差の最大値が１．
７０％以上２．０％以下であり、波長１．５５μｍにお
ける波長分散が−８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波
長１．５５μｍにおける分散スロープが−０．１４ｐｓ
／ｎｍ2／ｋｍ以下であり、直径２０ｍｍの径に曲げた
ときに波長１．５５μｍにおける曲げ損失が５０ｄＢ／
ｍ以下であり、波長１．５５μｍにおける伝送損失が
０．４０ｄＢ／ｋｍ以下であると好適である。なお、波
長分散は−１２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上−８０ｐｓ／ｎ
ｍ／ｋｍ以下であり、分散スロープは−０．５０ｐｓ／
ｎｍ2／ｋｍ以上−０．１４ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下であ
ると好適である。
【００１１】さらにまた、本発明の光ファイバは、上記
の光ファイバの製造方法により製造され、純石英ガラス
の屈折率を基準としたコア領域の比屈折率差の最大値が
２．４％以上２．６％以下であり、波長１．５５μｍに
おける波長分散が−９５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、
波長１．５５μｍにおける分散スロープが−０．１６ｐ
ｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下であり、直径２０ｍｍの径に曲げ
たときの波長１．５５μｍにおける曲げ損失が５０ｄＢ
／ｍ以下であり、波長１．５５μｍにおける伝送損失が
０．７０ｄＢ／ｋｍ以下であると好ましい。なお、波長
分散は−１８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上−９５ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍ以下であり、分散スロープは−０．７５ｐｓ／ｎ
ｍ2／ｋｍ以上−０．１６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下である
と好適である。
の光ファイバの製造方法により製造され、純石英ガラス
の屈折率を基準としたコア領域の比屈折率差の最大値が
２．４％以上２．６％以下であり、波長１．５５μｍに
おける波長分散が−９５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、
波長１．５５μｍにおける分散スロープが−０．１６ｐ
ｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下であり、直径２０ｍｍの径に曲げ
たときの波長１．５５μｍにおける曲げ損失が５０ｄＢ
／ｍ以下であり、波長１．５５μｍにおける伝送損失が
０．７０ｄＢ／ｋｍ以下であると好ましい。なお、波長
分散は−１８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上−９５ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍ以下であり、分散スロープは−０．７５ｐｓ／ｎ
ｍ2／ｋｍ以上−０．１６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下である
と好適である。
【００１２】上記の光ファイバは様々な分散特性を有し
ており、且つ、これらの光ファイバでは、曲げ損失が低
減されるとともに伝送損失の増大が抑止されている。こ
のような光ファイバを用いれば、様々な光通信システム
において波長分散を効果的に補償し得る。
ており、且つ、これらの光ファイバでは、曲げ損失が低
減されるとともに伝送損失の増大が抑止されている。こ
のような光ファイバを用いれば、様々な光通信システム
において波長分散を効果的に補償し得る。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明による光ファイバの
製造方法及びこの製造方法により製造される光ファイバ
の好適な実施形態について説明する。なお、以下の説明
においては、同一の要素には同一の符号を用いることと
し、重複する説明は省略する。また、以下の説明におい
て、比屈折率差は、特に断りのない限り、純石英ガラス
が有する屈折率を基準とした値である。
製造方法及びこの製造方法により製造される光ファイバ
の好適な実施形態について説明する。なお、以下の説明
においては、同一の要素には同一の符号を用いることと
し、重複する説明は省略する。また、以下の説明におい
て、比屈折率差は、特に断りのない限り、純石英ガラス
が有する屈折率を基準とした値である。
【００１４】図１は、本実施形態による光ファイバの製
造方法を説明する図である。先ず、所定の比屈折率差分
布を有するガラスロッド１が用意される(ステップＳ
１)。ここで、所定の比屈折率差分布とは、比屈折率差
をΔｎ(ｒ)、比屈折率差の最大値をｎ0（％）、ガラス
ロッド１の半径をａ、中心軸からの距離をｒ(ｒ≦ａ)と
すると、 ｎ0×[１−(ｒ／ａ)1.5]≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×[１−(ｒ／ａ)3.5] …式(１) といった式(１)で表される関係を満たす分布である。こ
のような比屈折率差分布を有するガラスロッド１は、例
えば、ＧｅＯ2等の屈折率増加剤が添加された石英ガラ
スからなり、ＶＡＤ法等により製造される。
造方法を説明する図である。先ず、所定の比屈折率差分
布を有するガラスロッド１が用意される(ステップＳ
１)。ここで、所定の比屈折率差分布とは、比屈折率差
をΔｎ(ｒ)、比屈折率差の最大値をｎ0（％）、ガラス
ロッド１の半径をａ、中心軸からの距離をｒ(ｒ≦ａ)と
すると、 ｎ0×[１−(ｒ／ａ)1.5]≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×[１−(ｒ／ａ)3.5] …式(１) といった式(１)で表される関係を満たす分布である。こ
のような比屈折率差分布を有するガラスロッド１は、例
えば、ＧｅＯ2等の屈折率増加剤が添加された石英ガラ
スからなり、ＶＡＤ法等により製造される。
【００１５】図２(ａ)は、式(１)で表される比屈折率差
分布を有するガラスロッド１の径方向の比屈折率差Δｎ
の分布の一例を示すグラフである。具体的には、同図に
示す分布は、 Δｎ＝１．５×[１−(ｒ／ａ)2.0] (％) …… 式(２) のような比屈折率差分布である。図示の通り、このガラ
スロッド１の比屈折率差は、ガラスロッド１の中心軸に
おいて最大(１．５％)となり、中心軸から外周面に近づ
くに従って減少していき、外周面(ｒ/ａ＝±１)では０
％となるよう分布している。
分布を有するガラスロッド１の径方向の比屈折率差Δｎ
の分布の一例を示すグラフである。具体的には、同図に
示す分布は、 Δｎ＝１．５×[１−(ｒ／ａ)2.0] (％) …… 式(２) のような比屈折率差分布である。図示の通り、このガラ
スロッド１の比屈折率差は、ガラスロッド１の中心軸に
おいて最大(１．５％)となり、中心軸から外周面に近づ
くに従って減少していき、外周面(ｒ/ａ＝±１)では０
％となるよう分布している。
【００１６】次に、このガラスロッド１の外周部をフッ
酸(ＨＦ)溶液といったエッチング液により研削し、外周
面での比屈折率差が０．２％以上０．３５％以下となっ
たガラスロッド２を作製する。このとき、研削量は、研
削後の外周面での比屈折率差の目標値(０．２％以上
０．３５％以下)と上記の式(１)とに基づいて決定され
る。そして、この研削量と予備実験等から求めたエッチ
ング速度とからエッチング時間が決定される。エッチン
グ開始後、このエッチング時間が経過した時点でエッチ
ングを停止させる。これにより、外周面での比屈折率差
が目標とする値となったガラスロッド２が得られる(ス
テップＳ２)。
酸(ＨＦ)溶液といったエッチング液により研削し、外周
面での比屈折率差が０．２％以上０．３５％以下となっ
たガラスロッド２を作製する。このとき、研削量は、研
削後の外周面での比屈折率差の目標値(０．２％以上
０．３５％以下)と上記の式(１)とに基づいて決定され
る。そして、この研削量と予備実験等から求めたエッチ
ング速度とからエッチング時間が決定される。エッチン
グ開始後、このエッチング時間が経過した時点でエッチ
ングを停止させる。これにより、外周面での比屈折率差
が目標とする値となったガラスロッド２が得られる(ス
テップＳ２)。
【００１７】図２(ｂ)は、図２(ａ)に示す比屈折率差分
布を有するガラスロッド１を研削して得たガラスロッド
２の径方向の比屈折率差分布の一例を示すグラフであ
る。図２(ａ)と図２(ｂ)とを比較すると、外周部が研削
された分だけガラスロッド２の外径は細くなっており、
また、研削後のガラスロッド２の外周面における比屈折
率差は具体的には約０．３５％となっていることが分か
る。
布を有するガラスロッド１を研削して得たガラスロッド
２の径方向の比屈折率差分布の一例を示すグラフであ
る。図２(ａ)と図２(ｂ)とを比較すると、外周部が研削
された分だけガラスロッド２の外径は細くなっており、
また、研削後のガラスロッド２の外周面における比屈折
率差は具体的には約０．３５％となっていることが分か
る。
【００１８】次に、このように研削されたガラスロッド
２を用いたロッドインコラプス法により光ファイバ母材
が作製される。すなわち、研削後のガラスロッド２を所
定の屈折率を有する第１のガラスパイプ３の内部に挿入
する(ステップＳ３)。その後、ガラスパイプ３の外周面
からガラスパイプ３とガラスロッド２とを酸水素火炎バ
ーナにより加熱する。これにより、ガラスパイプ３とガ
ラスロッド２とが一体化され、母材中間体４が得られる
(ステップＳ４)。次に、母材中間体４を酸水素火炎バー
ナにより延伸して縮径化する(ステップＳ５)。そして、
縮径化された母材中間体５の外周面をフッ酸(ＨＦ)によ
り化学的に研削し、ガラスロッド２により形成されたコ
アとなる領域とガラスパイプ３により形成されたクラッ
ドとなる領域との径比を調整する(ステップＳ６)。径比
の調整が終了した母材中間体６を第２クラッド用のガラ
スパイプ７に挿入する(ステップＳ７)。
２を用いたロッドインコラプス法により光ファイバ母材
が作製される。すなわち、研削後のガラスロッド２を所
定の屈折率を有する第１のガラスパイプ３の内部に挿入
する(ステップＳ３)。その後、ガラスパイプ３の外周面
からガラスパイプ３とガラスロッド２とを酸水素火炎バ
ーナにより加熱する。これにより、ガラスパイプ３とガ
ラスロッド２とが一体化され、母材中間体４が得られる
(ステップＳ４)。次に、母材中間体４を酸水素火炎バー
ナにより延伸して縮径化する(ステップＳ５)。そして、
縮径化された母材中間体５の外周面をフッ酸(ＨＦ)によ
り化学的に研削し、ガラスロッド２により形成されたコ
アとなる領域とガラスパイプ３により形成されたクラッ
ドとなる領域との径比を調整する(ステップＳ６)。径比
の調整が終了した母材中間体６を第２クラッド用のガラ
スパイプ７に挿入する(ステップＳ７)。
【００１９】母材中間体６がガラスパイプ７に挿入され
た後、ガラスパイプ７の外周面からガラスパイプ７と母
材中間体６とを酸水素火炎バーナにより加熱する。これ
により、ガラスパイプ７と母材中間体６とが一体化され
て光ファイバ母材８が得られる(ステップＳ８)。光ファ
イバ母材８は、例えば、第１のガラスパイプ３としてフ
ッ素(Ｆ)が添加された石英ガラスからなるガラスパイプ
を用い、第２のガラスパイプ７として純石英ガラスから
なるガラスパイプを用いれば、図３に示すような屈折率
分布を有することとなる。次に、この光ファイバ母材８
を所定の条件にて線引きすることにより、所定の波長分
散値及び分散スロープを有する本実施形態の光ファイバ
９が得られる(ステップＳ９)。
た後、ガラスパイプ７の外周面からガラスパイプ７と母
材中間体６とを酸水素火炎バーナにより加熱する。これ
により、ガラスパイプ７と母材中間体６とが一体化され
て光ファイバ母材８が得られる(ステップＳ８)。光ファ
イバ母材８は、例えば、第１のガラスパイプ３としてフ
ッ素(Ｆ)が添加された石英ガラスからなるガラスパイプ
を用い、第２のガラスパイプ７として純石英ガラスから
なるガラスパイプを用いれば、図３に示すような屈折率
分布を有することとなる。次に、この光ファイバ母材８
を所定の条件にて線引きすることにより、所定の波長分
散値及び分散スロープを有する本実施形態の光ファイバ
９が得られる(ステップＳ９)。
【００２０】以上の説明の通り、本実施形態の光ファイ
バの製造方法においては、先ず、比屈折率差分布が式
(１)で表されるガラスロッド１が用意される。続いて、
その外周部を研削することにより外周面における比屈折
率差が０．２％以上０．３５％以下であるガラスロッド
２が作製される。そして、この研削後のガラスロッド２
が所定の比屈折率差を有する第１のガラスパイプ３に挿
入された後、加熱一体化されて母材中間体４が得られ
る。母材中間体４を延伸することにより母材中間体５を
得た後、母材中間体５の外周面を研削することにより、
コアとなるべき領域とクラッドとなるべき領域との径比
が調整される。次いで、径比が調整された母材中間体６
が第２クラッド用のガラスパイプ７に挿入される。その
後、ガラスパイプ７と母材中間体６とを加熱一体化して
光ファイバ母材８を得る。この光ファイバ母材８を線引
きすることにより光ファイバ９が得られる。
バの製造方法においては、先ず、比屈折率差分布が式
(１)で表されるガラスロッド１が用意される。続いて、
その外周部を研削することにより外周面における比屈折
率差が０．２％以上０．３５％以下であるガラスロッド
２が作製される。そして、この研削後のガラスロッド２
が所定の比屈折率差を有する第１のガラスパイプ３に挿
入された後、加熱一体化されて母材中間体４が得られ
る。母材中間体４を延伸することにより母材中間体５を
得た後、母材中間体５の外周面を研削することにより、
コアとなるべき領域とクラッドとなるべき領域との径比
が調整される。次いで、径比が調整された母材中間体６
が第２クラッド用のガラスパイプ７に挿入される。その
後、ガラスパイプ７と母材中間体６とを加熱一体化して
光ファイバ母材８を得る。この光ファイバ母材８を線引
きすることにより光ファイバ９が得られる。
【００２１】このようにして得られた光ファイバ９にお
いては、コア領域の比屈折率差は、コア領域の中心軸に
おいて最大となり、径方向に沿ってクラッド領域に近づ
くとともに低下し、コア領域とクラッド領域との界面に
おいて所定の値(０．２％以上０．３５％以下)となる。
比屈折率差がこのように分布しているため、この光ファ
イバにおいては、所望の波長分散特性が得られるととも
に、曲げ損失が低減され、且つ伝送損失の増加が防止さ
れる。特に、波長分散の絶対値を大きくする場合であっ
ても、曲げ損失を低く抑えることができ、しかも伝送損
失が増加するのを抑えることができる。
いては、コア領域の比屈折率差は、コア領域の中心軸に
おいて最大となり、径方向に沿ってクラッド領域に近づ
くとともに低下し、コア領域とクラッド領域との界面に
おいて所定の値(０．２％以上０．３５％以下)となる。
比屈折率差がこのように分布しているため、この光ファ
イバにおいては、所望の波長分散特性が得られるととも
に、曲げ損失が低減され、且つ伝送損失の増加が防止さ
れる。特に、波長分散の絶対値を大きくする場合であっ
ても、曲げ損失を低く抑えることができ、しかも伝送損
失が増加するのを抑えることができる。
【００２２】以下に、実施例を用いて本実施形態の光フ
ァイバを更に詳しく説明する。以下に説明する曲げ損失
及び伝送損失の測定には、波長１．５５μｍのレーザ光
を放出するレーザ光源を使用した。また、曲げ損失につ
いては、製造した光ファイバを直径２０ｍｍのコイル状
に巻いて測定を行った。
ァイバを更に詳しく説明する。以下に説明する曲げ損失
及び伝送損失の測定には、波長１．５５μｍのレーザ光
を放出するレーザ光源を使用した。また、曲げ損失につ
いては、製造した光ファイバを直径２０ｍｍのコイル状
に巻いて測定を行った。
【００２３】(実施例１)先ず、ガラスロッドを２本用意
した。これらのガラスロッドは、ＶＡＤ法により製造さ
れた石英焼結体を電気炉で直径８ｍｍに延伸することに
より製造された。これらのガラスロッドにはＧｅＯ2が
添加されており、式(２)で表されるように比屈折率差が
分布している。２本のガラスロッドのうち一本を１９時
間ＨＦ溶液に浸漬し、他の一本を２９時間ＨＦ溶液に浸
漬することにより、２本のガラスロッドの外周部を化学
的に一様に研削した。この研削により、研削後のガラス
ロッドの外周面での比屈折率差は、一本のガラスロッド
が０．２％であり、他の一本は０．３％となった。
した。これらのガラスロッドは、ＶＡＤ法により製造さ
れた石英焼結体を電気炉で直径８ｍｍに延伸することに
より製造された。これらのガラスロッドにはＧｅＯ2が
添加されており、式(２)で表されるように比屈折率差が
分布している。２本のガラスロッドのうち一本を１９時
間ＨＦ溶液に浸漬し、他の一本を２９時間ＨＦ溶液に浸
漬することにより、２本のガラスロッドの外周部を化学
的に一様に研削した。この研削により、研削後のガラス
ロッドの外周面での比屈折率差は、一本のガラスロッド
が０．２％であり、他の一本は０．３％となった。
【００２４】続けて、ロッドインコラプス法により光フ
ァイバ母材を作製した。すなわち、先ず、研削後のガラ
スロッドのうち一本を第１クラッドとなるべきＦ添加石
英ガラスパイプに挿入した。このＦ添加石英ガラスパイ
プは、一様な比屈折率差−０．４５％程度を有してい
る。また、内径は５ｍｍであり、外径は２５ｍｍであ
る。挿入の後、Ｆ添加石英ガラスパイプの外周面からＦ
添加石英ガラスパイプとガラスロッドとを酸水素火炎バ
ーナにより加熱した。これにより、Ｆ添加石英ガラスパ
イプとガラスロッドとが一体化されて中間体が得られ
た。次に、この中間体を酸水素火炎バーナにより延伸
し、その外径が８ｍｍとなるよう縮径化した。そして、
縮径化された中間体の外周面をＨＦにより化学的に研削
することにより、中間体におけるコアとなるべき領域及
びクラッドとなるべき領域との径比を調整した。具体的
には、この調整により、コアとなるべき領域の直径をＲ
aとし、クラッドとなるべき領域の外径をＲbとすると、
Ｒa／Ｒb＝０．５となった。続いて、上記のような径比
を有する中間体を第２クラッドとなるべき純石英ガラス
パイプに挿入した。この純石英ガラスパイプの内径は５
ｍｍであり、外径は２５ｍｍである。その後、純石英ガ
ラスパイプをその外部から酸水素火炎バーナにより加熱
し、純石英ガラスパイプと中間体とを一体化した。他の
一本のガラスロッドについても、上記と同一の屈折率を
有する２つのガラスパイプを用いた同一の工程を行なっ
て、合計２本の光ファイバ母材を得た。
ァイバ母材を作製した。すなわち、先ず、研削後のガラ
スロッドのうち一本を第１クラッドとなるべきＦ添加石
英ガラスパイプに挿入した。このＦ添加石英ガラスパイ
プは、一様な比屈折率差−０．４５％程度を有してい
る。また、内径は５ｍｍであり、外径は２５ｍｍであ
る。挿入の後、Ｆ添加石英ガラスパイプの外周面からＦ
添加石英ガラスパイプとガラスロッドとを酸水素火炎バ
ーナにより加熱した。これにより、Ｆ添加石英ガラスパ
イプとガラスロッドとが一体化されて中間体が得られ
た。次に、この中間体を酸水素火炎バーナにより延伸
し、その外径が８ｍｍとなるよう縮径化した。そして、
縮径化された中間体の外周面をＨＦにより化学的に研削
することにより、中間体におけるコアとなるべき領域及
びクラッドとなるべき領域との径比を調整した。具体的
には、この調整により、コアとなるべき領域の直径をＲ
aとし、クラッドとなるべき領域の外径をＲbとすると、
Ｒa／Ｒb＝０．５となった。続いて、上記のような径比
を有する中間体を第２クラッドとなるべき純石英ガラス
パイプに挿入した。この純石英ガラスパイプの内径は５
ｍｍであり、外径は２５ｍｍである。その後、純石英ガ
ラスパイプをその外部から酸水素火炎バーナにより加熱
し、純石英ガラスパイプと中間体とを一体化した。他の
一本のガラスロッドについても、上記と同一の屈折率を
有する２つのガラスパイプを用いた同一の工程を行なっ
て、合計２本の光ファイバ母材を得た。
【００２５】この後、上記２本の光ファイバ母材をそれ
ぞれ線引きすることにより、波長１．５５μｍにおける
波長分散値が−５５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍとなり、分散スロ
ープが−０．１５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍとなる２種類の光
ファイバを得た。
ぞれ線引きすることにより、波長１．５５μｍにおける
波長分散値が−５５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍとなり、分散スロ
ープが−０．１５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍとなる２種類の光
ファイバを得た。
【００２６】次に、実施例１の光ファイバと比較するた
め、３種類の光ファイバを作製した。このうち２種類の
光ファイバは、研削後のガラスロッドの外周面における
比屈折率差が異なる以外は、実施例１の光ファイバの作
製手順と同一の手順により作製された。その比屈折率差
は、一本のガラスロッドでは０．５％とし、他の一本の
ガラスロッドでは１．０％とした。また、他の１種類の
光ファイバは、ガラスロッドの研削を行なわずに実施例
１の光ファイバと同様な手順により作製した。いずれの
光ファイバにおいても、波長１．５５μｍにおける波長
分散値は−５５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ程度であり、分散スロ
ープは−０．１５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ程度であった。
め、３種類の光ファイバを作製した。このうち２種類の
光ファイバは、研削後のガラスロッドの外周面における
比屈折率差が異なる以外は、実施例１の光ファイバの作
製手順と同一の手順により作製された。その比屈折率差
は、一本のガラスロッドでは０．５％とし、他の一本の
ガラスロッドでは１．０％とした。また、他の１種類の
光ファイバは、ガラスロッドの研削を行なわずに実施例
１の光ファイバと同様な手順により作製した。いずれの
光ファイバにおいても、波長１．５５μｍにおける波長
分散値は−５５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ程度であり、分散スロ
ープは−０．１５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ程度であった。
【００２７】実施例１の２種類の光ファイバ及び比較用
の３種類の光ファイバについて、曲げ損失及び伝送損失
の測定を行なった。その結果について説明する。図４
は、波長１．５５μｍにおける曲げ損失及び伝送損失の
比屈折率差依存性を示すグラフである。同図において、
横軸は、研削後のガラスロッドの外周面における比屈折
率差を表している。また、同図中の点Ａ1，Ｂ1は実施例
１の光ファイバの曲げ損失の結果を示し、点Ｃ1，Ｄ1は
実施例１の光ファイバの伝送損失の結果を示している。
の３種類の光ファイバについて、曲げ損失及び伝送損失
の測定を行なった。その結果について説明する。図４
は、波長１．５５μｍにおける曲げ損失及び伝送損失の
比屈折率差依存性を示すグラフである。同図において、
横軸は、研削後のガラスロッドの外周面における比屈折
率差を表している。また、同図中の点Ａ1，Ｂ1は実施例
１の光ファイバの曲げ損失の結果を示し、点Ｃ1，Ｄ1は
実施例１の光ファイバの伝送損失の結果を示している。
【００２８】図４から分かるように、比屈折率差が増加
するに従って曲げ損失は低下する傾向が見られる。反
面、伝送損失は比屈折率差の増加と伴に増大する傾向が
ある。比屈折率差が０．２％よりも小さい場合には、伝
送損失はほぼ一定で低い値に保たれているが、曲げ損失
は急激に増大してしまう。また、比屈折率差が０．３５
％より大きい場合は、曲げ損失は低下するが、伝送損失
が増大してしまう。そのため、本発明者らは、曲げ損失
が実用上十分に低く、且つ、伝送損失の上昇が抑えられ
る比屈折率差の範囲として０．２％以上０．３５％以下
が好適であると考えている。比屈折率差がこの範囲にあ
る実施例１の光ファイバ(点Ａ1，Ｂ1，Ｃ1，Ｄ1)は、比
較用の光ファイバと比較すると、曲げ損失が十分に低い
という条件と伝送損失の上昇が抑えられるという条件と
を同時に満たしていることが分かる。具体的には、実施
例１の光ファイバは、曲げ損失は１０ｄＢ／ｍ以下であ
り、伝送損失は０．３０ｄＢ／ｋｍ以下である。
するに従って曲げ損失は低下する傾向が見られる。反
面、伝送損失は比屈折率差の増加と伴に増大する傾向が
ある。比屈折率差が０．２％よりも小さい場合には、伝
送損失はほぼ一定で低い値に保たれているが、曲げ損失
は急激に増大してしまう。また、比屈折率差が０．３５
％より大きい場合は、曲げ損失は低下するが、伝送損失
が増大してしまう。そのため、本発明者らは、曲げ損失
が実用上十分に低く、且つ、伝送損失の上昇が抑えられ
る比屈折率差の範囲として０．２％以上０．３５％以下
が好適であると考えている。比屈折率差がこの範囲にあ
る実施例１の光ファイバ(点Ａ1，Ｂ1，Ｃ1，Ｄ1)は、比
較用の光ファイバと比較すると、曲げ損失が十分に低い
という条件と伝送損失の上昇が抑えられるという条件と
を同時に満たしていることが分かる。具体的には、実施
例１の光ファイバは、曲げ損失は１０ｄＢ／ｍ以下であ
り、伝送損失は０．３０ｄＢ／ｋｍ以下である。
【００２９】また、図４から分かる通り、伝送損失に関
しては、研削を行なわなかった場合、すなわち、ガラス
ロッドの外周面における比屈折率差が０％の場合に最小
値となっている。伝送損失がこの最小値とほぼ同程度と
なるのは、研削を行なった場合には比屈折率差が０．３
％のときである。また、このとき、曲げ損失も十分に低
下している。これらのことから、本発明者らは、比屈折
率差０．３％の場合が特に好適であると考えている。
しては、研削を行なわなかった場合、すなわち、ガラス
ロッドの外周面における比屈折率差が０％の場合に最小
値となっている。伝送損失がこの最小値とほぼ同程度と
なるのは、研削を行なった場合には比屈折率差が０．３
％のときである。また、このとき、曲げ損失も十分に低
下している。これらのことから、本発明者らは、比屈折
率差０．３％の場合が特に好適であると考えている。
【００３０】なお、実施例１では波長分散が−５５ｐｓ
／ｎｍ／ｋｍとなり、波長分散が−０．１５ｐｓ／ｎｍ
2／ｋｍとなるよう作製した光ファイバについて説明し
たが、波長分散については−５５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上
−３０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の範囲、分散スロープにつ
いては−０．１５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．０３ｐ
ｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の範囲にて同様の結果が得られ
た。
／ｎｍ／ｋｍとなり、波長分散が−０．１５ｐｓ／ｎｍ
2／ｋｍとなるよう作製した光ファイバについて説明し
たが、波長分散については−５５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上
−３０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の範囲、分散スロープにつ
いては−０．１５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．０３ｐ
ｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の範囲にて同様の結果が得られ
た。
【００３１】(実施例２)実施例２においては、以下の相
違点を除いて、実施例１の光ファイバと同一の手順によ
り２種類の光ファイバを製造した。相違点は、(ａ)用意
した２本のガラスロッドの径方向に沿った比屈折率差の
分布が、 Δｎ＝１．６×[１−(ｒ／ａ)2.0] (％) …… 式(３) で与えられることと、(ｂ)得られた光ファイバの波長
１．５５μｍにおける波長分散値が−７０ｐｓ／ｎｍ／
ｋｍであり、分散スロープが−０．３０ｐｓ／ｎｍ 2／
ｋｍであることである。
違点を除いて、実施例１の光ファイバと同一の手順によ
り２種類の光ファイバを製造した。相違点は、(ａ)用意
した２本のガラスロッドの径方向に沿った比屈折率差の
分布が、 Δｎ＝１．６×[１−(ｒ／ａ)2.0] (％) …… 式(３) で与えられることと、(ｂ)得られた光ファイバの波長
１．５５μｍにおける波長分散値が−７０ｐｓ／ｎｍ／
ｋｍであり、分散スロープが−０．３０ｐｓ／ｎｍ 2／
ｋｍであることである。
【００３２】また、実施例２の光ファイバとの比較のた
め、比較用の光ファイバを３種類製造した。このうち２
種類の光ファイバは、ガラスロッド研削後の外周面にお
ける比屈折率差が異なる以外は、実施例２の光ファイバ
の作製手順と同一の手順により作製した。ガラスロッド
研削後の外周面での比屈折率差は、具体的には一本のガ
ラスロッドでは０．５％とし、他の一本のガラスロッド
では１．０％とした。また、他の１種類の光ファイバ
は、ガラスロッドの研削を行なわずに実施例２の光ファ
イバと同様の手順により作製した。いずれの光ファイバ
においても、波長１．５５μｍにおける波長分散値は−
７０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ程度であり、分散スロープは−
０．３０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ程度であった。
め、比較用の光ファイバを３種類製造した。このうち２
種類の光ファイバは、ガラスロッド研削後の外周面にお
ける比屈折率差が異なる以外は、実施例２の光ファイバ
の作製手順と同一の手順により作製した。ガラスロッド
研削後の外周面での比屈折率差は、具体的には一本のガ
ラスロッドでは０．５％とし、他の一本のガラスロッド
では１．０％とした。また、他の１種類の光ファイバ
は、ガラスロッドの研削を行なわずに実施例２の光ファ
イバと同様の手順により作製した。いずれの光ファイバ
においても、波長１．５５μｍにおける波長分散値は−
７０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ程度であり、分散スロープは−
０．３０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ程度であった。
【００３３】実施例２の２種類の光ファイバ及び比較用
の３種類の光ファイバについて、曲げ損失及び伝送損失
の測定を行なった。図５は、波長１．５５μｍにおける
曲げ損失及び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフ
である。同図において、横軸は、研削後のガラスロッド
の外周面における比屈折率差を表している。また、同図
中の点Ａ2，Ｂ2は実施例２の光ファイバの曲げ損失の結
果であり、点Ｃ2，Ｄ2は実施例２の光ファイバの伝送損
失の結果である。
の３種類の光ファイバについて、曲げ損失及び伝送損失
の測定を行なった。図５は、波長１．５５μｍにおける
曲げ損失及び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフ
である。同図において、横軸は、研削後のガラスロッド
の外周面における比屈折率差を表している。また、同図
中の点Ａ2，Ｂ2は実施例２の光ファイバの曲げ損失の結
果であり、点Ｃ2，Ｄ2は実施例２の光ファイバの伝送損
失の結果である。
【００３４】図５に示す通り、曲げ損失は比屈折率差の
増加とともに低下し、伝送損失は比屈折率差の増加と伴
に上昇する傾向がある。また、図４に示した実施例１及
び実施例１との比較用の光ファイバの場合と比べると、
実施例２及び実施例２との比較用の光ファイバの場合に
は、曲げ損失も伝送損失も全体として大きくなっている
ことが分かる。これは光ファイバの製造に用意したガラ
スロッドの最大比屈折率差が大きいためである。その結
果、波長分散値及び分散スロープの絶対値が大きくなっ
ている。
増加とともに低下し、伝送損失は比屈折率差の増加と伴
に上昇する傾向がある。また、図４に示した実施例１及
び実施例１との比較用の光ファイバの場合と比べると、
実施例２及び実施例２との比較用の光ファイバの場合に
は、曲げ損失も伝送損失も全体として大きくなっている
ことが分かる。これは光ファイバの製造に用意したガラ
スロッドの最大比屈折率差が大きいためである。その結
果、波長分散値及び分散スロープの絶対値が大きくなっ
ている。
【００３５】このような場合であっても、曲げ損失が十
分に小さくなるとともに伝送損失の増大が抑えられてい
るのは、比屈折率差が０．２％以上０．３５％以下の範
囲である。具体的には、実施例２の光ファイバは、曲げ
損失は３０ｄＢ／ｍ以下であり、伝送損失は０．３５ｄ
Ｂ／ｋｍ以下である。
分に小さくなるとともに伝送損失の増大が抑えられてい
るのは、比屈折率差が０．２％以上０．３５％以下の範
囲である。具体的には、実施例２の光ファイバは、曲げ
損失は３０ｄＢ／ｍ以下であり、伝送損失は０．３５ｄ
Ｂ／ｋｍ以下である。
【００３６】また、図５から分かる通り、伝送損失に関
しては、研削を行なわなかった場合、すなわち、ガラス
ロッドの外周面における比屈折率差が０％の場合に最小
値となっている。研削を行なった場合は、研削後のガラ
スロッドの外周面における比屈折率差が０．３％のと
き、伝送損失はこの最小値とほぼ同程度となる。また、
このとき、曲げ損失も十分に減少している。このことか
ら、本発明者らは、比屈折率差０．３％の場合が特に好
適であると考えている。
しては、研削を行なわなかった場合、すなわち、ガラス
ロッドの外周面における比屈折率差が０％の場合に最小
値となっている。研削を行なった場合は、研削後のガラ
スロッドの外周面における比屈折率差が０．３％のと
き、伝送損失はこの最小値とほぼ同程度となる。また、
このとき、曲げ損失も十分に減少している。このことか
ら、本発明者らは、比屈折率差０．３％の場合が特に好
適であると考えている。
【００３７】なお、実施例１では波長分散が−７０ｐｓ
／ｎｍ／ｋｍとなり、波長分散が−０．３０ｐｓ／ｎｍ
2／ｋｍとなるよう作製した光ファイバについて説明し
たが、波長分散については−７０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上
−４５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の範囲、分散スロープにつ
いては−０．３０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．０７８
ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の範囲にて同様の結果が得られ
た。
／ｎｍ／ｋｍとなり、波長分散が−０．３０ｐｓ／ｎｍ
2／ｋｍとなるよう作製した光ファイバについて説明し
たが、波長分散については−７０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以上
−４５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の範囲、分散スロープにつ
いては−０．３０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．０７８
ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の範囲にて同様の結果が得られ
た。
【００３８】(実施例３)実施例３においては、以下の点
で異なる以外、実施例１の光ファイバと同一の手順によ
り２種類の光ファイバを製造した。相違点は、(ａ)用意
した２本のガラスロッドの径方向に沿った比屈折率差の
分布が、 Δｎ＝１．９×[１−(ｒ／ａ)2.0] (％) …… 式(４) で与えられることと、(ｂ)得られた光ファイバの波長
１．５５μｍにおける波長分散値が−１２０ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍであり、分散スロープが−０．５０ｐｓ／ｎｍ2
／ｋｍであることである。
で異なる以外、実施例１の光ファイバと同一の手順によ
り２種類の光ファイバを製造した。相違点は、(ａ)用意
した２本のガラスロッドの径方向に沿った比屈折率差の
分布が、 Δｎ＝１．９×[１−(ｒ／ａ)2.0] (％) …… 式(４) で与えられることと、(ｂ)得られた光ファイバの波長
１．５５μｍにおける波長分散値が−１２０ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍであり、分散スロープが−０．５０ｐｓ／ｎｍ2
／ｋｍであることである。
【００３９】また、実施例３の光ファイバと比較するた
め、比較用の３種類の光ファイバを作製した。このうち
２種類の光ファイバは、ガラスロッド研削後の外周面に
おける比屈折率差が異なる以外は、実施例３の光ファイ
バの作製手順と同一の手順により作製した。ガラスロッ
ド研削後の外周面での比屈折率差は、具体的には一本の
ガラスロッドでは０．５％とし、他の一本のガラスロッ
ドでは１．０％とした。また、他の１種類の光ファイバ
は、ガラスロッドの研削を行なわずに実施例３の光ファ
イバと同様の手順により作製した。いずれの光ファイバ
においても、波長１．５５μｍにおける波長分散値は−
１２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ程度であり、分散スロープは−
０．５０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ程度であった。
め、比較用の３種類の光ファイバを作製した。このうち
２種類の光ファイバは、ガラスロッド研削後の外周面に
おける比屈折率差が異なる以外は、実施例３の光ファイ
バの作製手順と同一の手順により作製した。ガラスロッ
ド研削後の外周面での比屈折率差は、具体的には一本の
ガラスロッドでは０．５％とし、他の一本のガラスロッ
ドでは１．０％とした。また、他の１種類の光ファイバ
は、ガラスロッドの研削を行なわずに実施例３の光ファ
イバと同様の手順により作製した。いずれの光ファイバ
においても、波長１．５５μｍにおける波長分散値は−
１２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ程度であり、分散スロープは−
０．５０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ程度であった。
【００４０】実施例３の２種類の光ファイバ及び比較用
の３種類の光ファイバについて、波長１．５５μｍのレ
ーザ光を用いて、曲げ損失及び伝送損失の測定を行なっ
た。その結果を図６に示す。図６は、波長１．５５μｍ
における曲げ損失及び伝送損失の比屈折率差依存性を示
すグラフである。同図において、横軸は、研削後のガラ
スロッドの外周面における比屈折率差を表している。ま
た、同図中、符号を付した点は実施例３の光ファイバの
結果を示している。具体的には、点Ａ3，Ｂ3は曲げ損失
の結果であり、点Ｃ3，Ｄ3は伝送損失の結果である。符
号のない点は比較用の光ファイバの結果を示す。
の３種類の光ファイバについて、波長１．５５μｍのレ
ーザ光を用いて、曲げ損失及び伝送損失の測定を行なっ
た。その結果を図６に示す。図６は、波長１．５５μｍ
における曲げ損失及び伝送損失の比屈折率差依存性を示
すグラフである。同図において、横軸は、研削後のガラ
スロッドの外周面における比屈折率差を表している。ま
た、同図中、符号を付した点は実施例３の光ファイバの
結果を示している。具体的には、点Ａ3，Ｂ3は曲げ損失
の結果であり、点Ｃ3，Ｄ3は伝送損失の結果である。符
号のない点は比較用の光ファイバの結果を示す。
【００４１】図６から、実施例３の光ファイバ(点Ａ3，
Ｂ3，Ｃ3，Ｄ3)は、比較用の光ファイバに比べ、曲げ損
失が十分に低いという条件と、伝送損失の増加が抑えら
れるという条件とを満たしていることが分かる。この結
果から、研削後のガラスロッドの外周面での比屈折率差
が０．２％以上０．３５％以下の範囲である効果が理解
される。具体的には、実施例３の光ファイバは、曲げ損
失は５０ｄＢ／ｍ以下であり、伝送損失は０．４０ｄＢ
／ｋｍ以下である。
Ｂ3，Ｃ3，Ｄ3)は、比較用の光ファイバに比べ、曲げ損
失が十分に低いという条件と、伝送損失の増加が抑えら
れるという条件とを満たしていることが分かる。この結
果から、研削後のガラスロッドの外周面での比屈折率差
が０．２％以上０．３５％以下の範囲である効果が理解
される。具体的には、実施例３の光ファイバは、曲げ損
失は５０ｄＢ／ｍ以下であり、伝送損失は０．４０ｄＢ
／ｋｍ以下である。
【００４２】また、比屈折率差が０．３％の場合は、伝
送損失が最小となる比屈折率差０％の場合とほぼ同程度
となっており、また、曲げ損失も十分に低減されてい
る。このことから、本発明者らは、比屈折率差が０．３
％の場合を特に好適であると考えている。
送損失が最小となる比屈折率差０％の場合とほぼ同程度
となっており、また、曲げ損失も十分に低減されてい
る。このことから、本発明者らは、比屈折率差が０．３
％の場合を特に好適であると考えている。
【００４３】なお、実施例１では波長分散が−１２０ｐ
ｓ／ｎｍ／ｋｍとなり、波長分散が−０．５０ｐｓ／ｎ
ｍ2／ｋｍとなるよう作製した光ファイバについて説明
したが、波長分散については−１２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以上−８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の範囲、分散スロープ
については−０．５０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．１
４ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の範囲にて同様の結果が得ら
れた。
ｓ／ｎｍ／ｋｍとなり、波長分散が−０．５０ｐｓ／ｎ
ｍ2／ｋｍとなるよう作製した光ファイバについて説明
したが、波長分散については−１２０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以上−８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の範囲、分散スロープ
については−０．５０ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．１
４ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の範囲にて同様の結果が得ら
れた。
【００４４】(実施例４)実施例４においては、以下の３
点で異なる以外は、実施例１と同一の手順により２種類
の光ファイバを製造した。相違点は、(ａ)用意した２本
のガラスロッドの径方向に沿った比屈折率差の分布が、 Δｎ＝２．５×[１−(ｒ／ａ)2.0] (％) …… 式(５) で与えられること、(ｂ)製造された光ファイバは、波長
１．５５μｍにおける波長分散値が−１８０ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍ程度、分散スロープ−０．７５ｐｓ／ｎｍ 2／ｋ
ｍ程度を有していること、及び(ｃ)第１クラッドとなる
べきＦ添加石英ガラスパイプが一様な比屈折率差−０．
３６％程度を有していることである。
点で異なる以外は、実施例１と同一の手順により２種類
の光ファイバを製造した。相違点は、(ａ)用意した２本
のガラスロッドの径方向に沿った比屈折率差の分布が、 Δｎ＝２．５×[１−(ｒ／ａ)2.0] (％) …… 式(５) で与えられること、(ｂ)製造された光ファイバは、波長
１．５５μｍにおける波長分散値が−１８０ｐｓ／ｎｍ
／ｋｍ程度、分散スロープ−０．７５ｐｓ／ｎｍ 2／ｋ
ｍ程度を有していること、及び(ｃ)第１クラッドとなる
べきＦ添加石英ガラスパイプが一様な比屈折率差−０．
３６％程度を有していることである。
【００４５】また、実施例４の光ファイバと比較のた
め、比較用の光ファイバを３種類製造した。このうち２
種類の光ファイバは、ガラスロッド研削後の外周面での
比屈折率差を一本は０．５％とし、他の一本は１．０％
として、実施例４の光ファイバの作製手順と同一の手順
により作製した。また、他の１種類の光ファイバは、ガ
ラスロッドの研削を行なわずに実施例２の光ファイバと
同様の手順により作製した。いずれの光ファイバにおい
ても、波長１．５５μｍにおける波長分散値は−１８０
ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ程度であり、分散スロープは−０．７
５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ程度であった。
め、比較用の光ファイバを３種類製造した。このうち２
種類の光ファイバは、ガラスロッド研削後の外周面での
比屈折率差を一本は０．５％とし、他の一本は１．０％
として、実施例４の光ファイバの作製手順と同一の手順
により作製した。また、他の１種類の光ファイバは、ガ
ラスロッドの研削を行なわずに実施例２の光ファイバと
同様の手順により作製した。いずれの光ファイバにおい
ても、波長１．５５μｍにおける波長分散値は−１８０
ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ程度であり、分散スロープは−０．７
５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ程度であった。
【００４６】実施例４の２種類の光ファイバ及び比較用
の３種類の光ファイバについて、曲げ損失及び伝送損失
の測定を行なった結果を図７に示す。図７は、波長１．
５５μｍにおける曲げ損失及び伝送損失の比屈折率差依
存性を示すグラフである。同図において、横軸は、研削
後のガラスロッドの外周面における比屈折率差を表して
いる。また、同図中には、実施例４の光ファイバの結果
を示す点に符号を付してある。点Ａ4，Ｂ4が曲げ損失の
結果であり、点Ｃ4，Ｄ4が伝送損失の結果である。その
他の符号のない点は比較用の光ファイバの結果を示す。
の３種類の光ファイバについて、曲げ損失及び伝送損失
の測定を行なった結果を図７に示す。図７は、波長１．
５５μｍにおける曲げ損失及び伝送損失の比屈折率差依
存性を示すグラフである。同図において、横軸は、研削
後のガラスロッドの外周面における比屈折率差を表して
いる。また、同図中には、実施例４の光ファイバの結果
を示す点に符号を付してある。点Ａ4，Ｂ4が曲げ損失の
結果であり、点Ｃ4，Ｄ4が伝送損失の結果である。その
他の符号のない点は比較用の光ファイバの結果を示す。
【００４７】図７に示す通り、曲げ損失は比屈折率差の
増加とともに低下し、伝送損失は比屈折率差の増加と伴
に上昇する。比屈折率差が０．２％以上０．３５％以下
の範囲にある実施例４の光ファイバ(点Ａ4，Ｂ4，Ｃ4，
Ｄ4)では、曲げ損失と伝送損失との双方が低く抑えられ
ている。具体的には、実施例１の光ファイバは、曲げ損
失は５０ｄＢ／ｍ以下であり、伝送損失は０．７０ｄＢ
／ｋｍ以下である。
増加とともに低下し、伝送損失は比屈折率差の増加と伴
に上昇する。比屈折率差が０．２％以上０．３５％以下
の範囲にある実施例４の光ファイバ(点Ａ4，Ｂ4，Ｃ4，
Ｄ4)では、曲げ損失と伝送損失との双方が低く抑えられ
ている。具体的には、実施例１の光ファイバは、曲げ損
失は５０ｄＢ／ｍ以下であり、伝送損失は０．７０ｄＢ
／ｋｍ以下である。
【００４８】また、比屈折率差が０．３％の場合は、伝
送損失が最小となる比屈折率差０％の場合とほぼ同程度
となっており、また、曲げ損失も十分に低減されてい
る。このことから、本発明者らは、比屈折率差が０．３
％の場合を特に好適であると考えている。
送損失が最小となる比屈折率差０％の場合とほぼ同程度
となっており、また、曲げ損失も十分に低減されてい
る。このことから、本発明者らは、比屈折率差が０．３
％の場合を特に好適であると考えている。
【００４９】なお、実施例１では波長分散が−１８０ｐ
ｓ／ｎｍ／ｋｍとなり、波長分散が−０．７５ｐｓ／ｎ
ｍ2／ｋｍとなるよう作製した光ファイバについて説明
したが、波長分散については−１８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以上−９５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の範囲、分散スロープ
については−０．７５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．１
６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の範囲にて同様の結果が得ら
れた。
ｓ／ｎｍ／ｋｍとなり、波長分散が−０．７５ｐｓ／ｎ
ｍ2／ｋｍとなるよう作製した光ファイバについて説明
したが、波長分散については−１８０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ
以上−９５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下の範囲、分散スロープ
については−０．７５ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以上−０．１
６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下の範囲にて同様の結果が得ら
れた。
【００５０】以上、実施形態及び幾つかの実施例を用い
て本発明の光ファイバ及びその製造方法について説明し
たが、本発明は、これらに限られることなく様々な変形
が可能である。
て本発明の光ファイバ及びその製造方法について説明し
たが、本発明は、これらに限られることなく様々な変形
が可能である。
【００５１】上記の実施形態及び実施例においては、ク
ラッド領域となるべきガラスパイプを２重にして用いた
が、ガラスパイプは一本でもよく、また、３本以上であ
っても構わない。使用するガラスパイプの本数、内径と
外径、及び屈折率は、製造しようとする光ファイバが有
するべき諸特性が実現されるよう決定されるべきことは
言うまでもない。
ラッド領域となるべきガラスパイプを２重にして用いた
が、ガラスパイプは一本でもよく、また、３本以上であ
っても構わない。使用するガラスパイプの本数、内径と
外径、及び屈折率は、製造しようとする光ファイバが有
するべき諸特性が実現されるよう決定されるべきことは
言うまでもない。
【００５２】また、上記の実施形態及び実施例において
は、ロッドインコラプス法を用いて光ファイバ母材を作
製し、この母材を線引きして光ファイバを製造したが、
研削後のガラスロッドの外周部にクラッド領域となるべ
きガラスを外付ＣＶＤ法により堆積させることによって
光ファイバ母材を作製し、この母材を線引きして光ファ
イバを製造してもよい。
は、ロッドインコラプス法を用いて光ファイバ母材を作
製し、この母材を線引きして光ファイバを製造したが、
研削後のガラスロッドの外周部にクラッド領域となるべ
きガラスを外付ＣＶＤ法により堆積させることによって
光ファイバ母材を作製し、この母材を線引きして光ファ
イバを製造してもよい。
【００５３】さらに、ガラスロッドの研削方法について
は、フッ酸(ＨＦ)溶液等のエッチング液を用いる方法の
ほか、旋盤等の工作機械を用いる方法を採用してもよ
い。
は、フッ酸(ＨＦ)溶液等のエッチング液を用いる方法の
ほか、旋盤等の工作機械を用いる方法を採用してもよ
い。
【００５４】さらにまた、研削量を決定する際には、上
記の式(１)に基づく方法のほかに、プリフォームアナラ
イザといった非破壊型の屈折率測定装置により予め測定
した結果に基づいて決定してもよい。また、屈折率測定
装置で測定を行ないながら研削を行なってもよい。
記の式(１)に基づく方法のほかに、プリフォームアナラ
イザといった非破壊型の屈折率測定装置により予め測定
した結果に基づいて決定してもよい。また、屈折率測定
装置で測定を行ないながら研削を行なってもよい。
【００５５】また、上記の実施形態及び実施例において
は、一旦光ファイバ母材を作製した後に同母材を線引き
して光ファイバを製造したが、ガラスパイプとガラスロ
ッドとを一体化させると同時に線引きを行なって光ファ
イバを製造するようにしてもよい。
は、一旦光ファイバ母材を作製した後に同母材を線引き
して光ファイバを製造したが、ガラスパイプとガラスロ
ッドとを一体化させると同時に線引きを行なって光ファ
イバを製造するようにしてもよい。
【００５６】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係る光フ
ァイバの製造方法によれば、先ず、純石英ガラスの屈折
率を基準とした比屈折率差Δｎ(ｒ)の分布が、比屈折率
差の最大値をｎ0、中心軸からの距離をｒ(ｒ≦ａ)、半
径をａとしたときに、 ｎ0×[１−(ｒ／ａ) 1.5]≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×[１−(ｒ／ａ) 3.5]…式(１) の関係を満たすガラスロッドが用意される。次に、この
ガラスロッドが研削されて外周面での比屈折率差が純石
英ガラスの屈折率を基準として０．２％以上０．３５％
以下とされる。そして、このガラスロッドからコア領域
が形成されるように光ファイバが製造される。そのた
め、製造された光ファイバにおいても、コア領域の比屈
折率差は、コア領域の中心軸において最大となり、中心
軸からクラッド領域に向かう方向に沿って減少してい
き、コア領域とクラッド領域との界面で０．２％以上
０．３５％以下といった値とできる。その結果、波長分
散補償に好適な波長分散特性が確保されるとともに、曲
げ損失が低減され、且つ伝送損失の増大が抑止される。
ァイバの製造方法によれば、先ず、純石英ガラスの屈折
率を基準とした比屈折率差Δｎ(ｒ)の分布が、比屈折率
差の最大値をｎ0、中心軸からの距離をｒ(ｒ≦ａ)、半
径をａとしたときに、 ｎ0×[１−(ｒ／ａ) 1.5]≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×[１−(ｒ／ａ) 3.5]…式(１) の関係を満たすガラスロッドが用意される。次に、この
ガラスロッドが研削されて外周面での比屈折率差が純石
英ガラスの屈折率を基準として０．２％以上０．３５％
以下とされる。そして、このガラスロッドからコア領域
が形成されるように光ファイバが製造される。そのた
め、製造された光ファイバにおいても、コア領域の比屈
折率差は、コア領域の中心軸において最大となり、中心
軸からクラッド領域に向かう方向に沿って減少してい
き、コア領域とクラッド領域との界面で０．２％以上
０．３５％以下といった値とできる。その結果、波長分
散補償に好適な波長分散特性が確保されるとともに、曲
げ損失が低減され、且つ伝送損失の増大が抑止される。
【図１】図１は、実施形態による光ファイバの製造方法
を説明する図である。
を説明する図である。
【図２】図２(ａ)は、ガラスロッドの径方向の比屈折率
差分布の一例を示すグラフである。図２(ｂ)は、図２
(ａ)に示す比屈折率差分布を有するガラスロッドを研削
した後の径方向の比屈折率差分布の一例を示すグラフで
ある。
差分布の一例を示すグラフである。図２(ｂ)は、図２
(ａ)に示す比屈折率差分布を有するガラスロッドを研削
した後の径方向の比屈折率差分布の一例を示すグラフで
ある。
【図３】図３は、光ファイバ母材の屈折率分布の一例を
示すグラフである。
示すグラフである。
【図４】図４は、波長１．５５μｍにおける曲げ損失及
び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフである。
び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフである。
【図５】図５は、波長１．５５μｍにおける曲げ損失及
び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフである。
び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフである。
【図６】図６は、波長１．５５μｍにおける曲げ損失及
び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフである。
び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフである。
【図７】図７は、波長１．５５μｍにおける曲げ損失及
び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフである。
び伝送損失の比屈折率差依存性を示すグラフである。
１…ガラスロッド、２…研削後のガラスロッド、３…第
１のガラスパイプ、４，５，６…母材中間体、７…ガラ
スパイプ、８…光ファイバ母材、９…光ファイバ。
１のガラスパイプ、４，５，６…母材中間体、７…ガラ
スパイプ、８…光ファイバ母材、９…光ファイバ。
Claims (6)
- 【請求項１】 純石英ガラスの屈折率を基準とした比屈
折率差Δｎ(ｒ)の分布が、 ｎ0×｛１−(ｒ／ａ)1.5｝≦Δｎ(ｒ)≦ｎ0×｛１−(ｒ
／ａ)3.5｝ ただし、 ｎ0：比屈折率差の最大値(％)、 ｒ：中心軸からの距離(ｒ≦ａ)、 ａ：半径、 で表される関係を満たす第１のガラスロッドを用意し、
前記第１のガラスロッドの外周部を研削することによ
り、外周面における比屈折率差が純石英ガラスの屈折率
を基準として０．２％以上０．３５％以下となる第２の
ガラスロッドを作製し、前記第２のガラスロッドからコ
ア領域が形成されるよう光ファイバを製造することを特
徴とする光ファイバの製造方法。 - 【請求項２】 請求項１記載の光ファイバの製造方法に
より製造された光ファイバ。 - 【請求項３】 純石英ガラスの屈折率を基準としたコア
領域の比屈折率差の最大値が１．３５％以上１．５５％
以下であり、波長１．５５μｍにおける波長分散が−３
０ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波長１．５５μｍにお
ける分散スロープが−０．０３ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下
であり、直径２０ｍｍの径に曲げたときに波長１．５５
μｍにおける曲げ損失が１０ｄＢ／ｍ以下であり、波長
１．５５μｍにおける伝送損失が０．３０ｄＢ／ｋｍ以
下であることを特徴とする請求項２記載の光ファイバ。 - 【請求項４】 純石英ガラスの屈折率を基準としたコア
領域の比屈折率差の最大値が１．５０％以上１．６５％
以下であり、波長１．５５μｍにおける波長分散が−４
５ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波長１．５５μｍにお
ける分散スロープが−０．０７８ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以
下であり、直径２０ｍｍの径に曲げたときに波長１．５
５μｍにおける曲げ損失が３０ｄＢ／ｍ以下であり、波
長１．５５μｍにおける伝送損失が０．３５ｄＢ／ｋｍ
以下であることを特徴とする請求項２記載の光ファイ
バ。 - 【請求項５】 純石英ガラスの屈折率を基準としたコア
領域の比屈折率差の最大値が１．７０％以上２．０％以
下であり、波長１．５５μｍにおける波長分散が−８０
ｐｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波長１．５５μｍにおけ
る分散スロープが−０．１４ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下で
あり、直径２０ｍｍの径に曲げたときに波長１．５５μ
ｍにおける曲げ損失が５０ｄＢ／ｍ以下であり、波長
１．５５μｍにおける伝送損失が０．４０ｄＢ／ｋｍ以
下であることを特徴とする請求項２記載の光ファイバ。 - 【請求項６】 純石英ガラスの屈折率を基準としたコア
領域の比屈折率差の最大値が２．４％以上２．６％以下
であり、波長１．５５μｍにおける波長分散が−９５ｐ
ｓ／ｎｍ／ｋｍ以下であり、波長１．５５μｍにおける
分散スロープが−０．１６ｐｓ／ｎｍ2／ｋｍ以下であ
り、直径２０ｍｍの径に曲げたときの波長１．５５μｍ
における曲げ損失が５０ｄＢ／ｍ以下であり、波長１．
５５μｍにおける伝送損失が０．７０ｄＢ／ｋｍ以下で
あることを特徴とする請求項２記載の光ファイバ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001124627A JP3653724B2 (ja) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | 光ファイバ、及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001124627A JP3653724B2 (ja) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | 光ファイバ、及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002318315A true JP2002318315A (ja) | 2002-10-31 |
| JP3653724B2 JP3653724B2 (ja) | 2005-06-02 |
Family
ID=18973985
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001124627A Expired - Fee Related JP3653724B2 (ja) | 2001-04-23 | 2001-04-23 | 光ファイバ、及びその製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3653724B2 (ja) |
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| WO2006006749A1 (en) * | 2004-07-08 | 2006-01-19 | Ls Cable Ltd. | Optical fiber with zero dispersion wavelength shifted to short wavelength region, and optical transmission line and optical transmission system using the same |
| KR100693638B1 (ko) | 2004-04-28 | 2007-03-14 | 엘에스전선 주식회사 | 구부림 강건형 광섬유 |
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| US8009950B2 (en) | 2007-10-23 | 2011-08-30 | Draka Comteq, B.V. | Multimode fiber |
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| JP2011170357A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Ofs Fitel Llc | 切頂コアを有する光ファイバ |
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| US8391661B2 (en) | 2011-01-31 | 2013-03-05 | Draka Comteq, B.V. | Multimode optical fiber |
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