JP2002298407A - Optical pickup - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To suppress resonance by dealing with speeding up of an access speed with extremely high supporting accuracy of a lens in correspondence to the higher density of a recording medium. SOLUTION: Either of a supporting shaft and bearing portion of the optical pickup including the supporting shaft and the bearing portion freely turnably fitted to this supporting shaft is formed of ceramics including zirconia and the lens supporting portion is formed of a liquid crystal resin or liquid crystal resin composition.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は情報記録再生装置に
使用される光学式ピックアップに関する。The present invention relates to an optical pickup used for an information recording / reproducing apparatus.

【０００２】[0002]

【従来の技術】ビテオディスクプレーヤ、デジタルオー
ディオプレーヤや光ディスクファイル等の光学式情報記
録再生装置は、ディスク上の信号トラック（情報ピット
列）と情報とを検出するための光学式ピックアップを備
えている。この光学式ピックアップの対物レンズの光軸
にずれ（光軸の径方向ずれ）があると、光ビームをディ
スク面上の適正位置に集光させることができなくなり情
報の正確な読み取りができない。このため、通常、対物
レンズの焦点ずれに対してはフォーカシングサーボによ
り、また、信号トラックのずれに対してはトラッキング
サーボによって補償されるようになっている。このよう
な補償機能を有する光学式ピックアップの一例を図１を
援用して説明する。図１は、光学式ピックアップの部分
断面図である。図１において、ベース１には支持軸２、
コア３および磁石４が設けられ、支持軸２にはレンズホ
ルダ６が回転可能に嵌合されている。そして、レンズホ
ルダ６の中心部に軸受孔５ａが設けられ、外周部に駆動
用コイル７、および軸受孔５ａの偏心位置に対物レンズ
８を取リ付けるためのレンズ取付け孔９を有している。
ここで、駆動用コイル７は軸受孔５ａの軸芯を中心とし
て巻かれたフォーカスコイルと対物レンズ８の光軸方向
に巻かれた軸受孔５ａの軸芯を含む平面を基準面として
対向位置に配置されるトラッキングコイル（図示省略）
とを含んでいて、フォーカスコイルおよびトラッキング
コイルに流れる電流に応じてレンズホルダ６の回動量、
すなわち軸方向の移動量および軸直角断面方向の回転量
が制御される。2. Description of the Related Art An optical information recording / reproducing apparatus such as a video disk player, a digital audio player and an optical disk file has an optical pickup for detecting signal tracks (information pit strings) and information on a disk. . If the optical axis of the objective lens of this optical pickup has a deviation (radial deviation of the optical axis), the light beam cannot be focused on an appropriate position on the disk surface, and information cannot be read accurately. For this reason, the focus servo is usually compensated for the defocus of the objective lens, and the tracking servo is compensated for the deviation of the signal track. An example of an optical pickup having such a compensation function will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a partial sectional view of the optical pickup. In FIG. 1, a support shaft 2 is provided on a base 1,
A core 3 and a magnet 4 are provided, and a lens holder 6 is rotatably fitted to the support shaft 2. A bearing hole 5a is provided at the center of the lens holder 6, and a driving coil 7 is provided on the outer periphery, and a lens mounting hole 9 for mounting the objective lens 8 at an eccentric position of the bearing hole 5a. .
Here, the driving coil 7 is located at an opposing position with respect to a plane including the axis of the bearing hole 5a wound in the optical axis direction of the objective lens 8 and the focus coil wound around the axis of the bearing hole 5a. Tracking coil (not shown)
The amount of rotation of the lens holder 6 in accordance with the current flowing through the focus coil and the tracking coil,
That is, the amount of movement in the axial direction and the amount of rotation in the direction perpendicular to the axis are controlled.

【０００３】このような制御の応答性を向上させるた
め、種々の改良がなされている。例えば、ステンレス金
属等の支持軸２により支持されるレンズホルダ６の軸受
部内面、およびこの内面に接する支持軸２の外周面とに
フッ素樹脂含有重合体で潤滑性被膜を形成させ、両者間
の摺動特性を向上させることが開示されている（特開昭
62-245537号公報）。また、高周波数領域での共振を抑
える目的でセラミックス製支持軸を用いることが開示さ
れている（特開昭 62-262237号公報）。Various improvements have been made to improve the responsiveness of such control. For example, a lubricating film is formed of a fluororesin-containing polymer on the inner surface of the bearing portion of the lens holder 6 supported by the support shaft 2 made of stainless steel and the outer peripheral surface of the support shaft 2 in contact with the inner surface. It is disclosed that the sliding characteristics are improved (Japanese Unexamined Patent Publication No.
No. 62-245537). Further, it is disclosed that a ceramic supporting shaft is used for the purpose of suppressing resonance in a high frequency region (Japanese Patent Application Laid-Open No. 62-262237).

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、潤滑性
被膜を形成させた支持軸は、最近の高密度化、大容量化
されたＣＤ−ＲＯＭやＣＤ−ＲＡＭ、ＤＶＤ等の記録媒
体を再生記録するのに対して寸法精度を維持することが
困難になる場合がある。例えば、ＤＶＤにおいては、記
録容量を大きくするため、トラックピッチをコンパクト
ディスクやデジタルオーディオディスクの 1.6μm から
0.74 μm へ短縮し、また、最短ピット長さを 0.87 μ
m から 0.4μm へ短縮し、高密度化を図っている。この
ように高密度化されたディスク上の信号トラックに光ビ
ームを結像させるには、これまで以上の高精度が要求さ
れる。このため、フォーカシングサーボ、トラッキング
サーボの性能を向上させる他、支持軸の寸法精度および
嵌合すきまの精度を向上させて支持軸による対物レンズ
の支持精度を上げ、ディスクの高密度化に対応する正確
な読み取りを行わせる必要がある。しかし、従来の潤滑
性被膜が形成された金属製支持軸では寸法精度を向上さ
せることが困難な場合がある。また、従来のセラミック
ス製支持軸においては摺動性に劣るという問題がある。However, the support shaft on which the lubricating film is formed is used for reproducing and recording information on recording media such as CD-ROM, CD-RAM, DVD, etc., which have recently been increased in density and capacity. In some cases, it may be difficult to maintain dimensional accuracy. For example, in the case of DVD, the track pitch must be increased from 1.6 μm for compact discs and digital audio discs in order to increase the recording capacity.
0.74 μm and the shortest pit length is 0.87 μm
m to 0.4 μm to achieve higher density. In order to focus a light beam on a signal track on a disk with such a high density, higher precision than before is required. For this reason, in addition to improving the performance of the focusing servo and tracking servo, the dimensional accuracy of the support shaft and the accuracy of the fitting clearance have been improved, and the support accuracy of the objective lens by the support shaft has been increased, and the precision required for high-density discs has been improved. It is necessary to make the reading. However, it is sometimes difficult to improve the dimensional accuracy of a conventional metal support shaft on which a lubricating film is formed. Further, there is a problem that the conventional ceramic support shaft has poor slidability.

【０００５】また、アクセススピードが速くなるため、
フォーカシングサーボ、トラッキングサーボの性能を向
上、すなわち高速化に伴い、レンズホルダと支持軸とが
共振する周波数領域が高くなり、従来の中実円柱状のセ
ラミックス製支持軸では弾性不足となり、高周波領域で
のレンズホルダと支持軸との共振を抑えることが困難に
なるという問題がある。更に、アルミニウムまたはアル
ミニウム合金等の金属材を軸受部に用いると高温多湿の
雰囲気では腐食されやすく、特に摺動面に錆が発生する
と正常な摺動特性が得られないという問題がある。In addition, since the access speed is increased,
With the improvement of focusing servo and tracking servo performance, that is, with the increase in speed, the frequency range where the lens holder and the support shaft resonate increases, and the conventional solid cylindrical ceramic support shaft becomes insufficiently elastic. There is a problem that it becomes difficult to suppress the resonance between the lens holder and the support shaft. Further, when a metal material such as aluminum or an aluminum alloy is used for the bearing portion, it is easily corroded in a high-temperature and high-humidity atmosphere, and there is a problem that normal sliding characteristics cannot be obtained particularly when rust is generated on the sliding surface.

【０００６】また、更なる高密度化のために、レーザー
種の変更を行なっている。従来のレーザーとの共用のた
めにレンズを複数搭載するレンズホルダの開発がなされ
ており、レンズを切り換えるために、レンズホルダと支
持軸の摺動性と精度が更に求められるようになってい
る。[0006] In order to further increase the density, the type of laser is changed. A lens holder equipped with a plurality of lenses has been developed for common use with a conventional laser. In order to switch lenses, slidability and accuracy between the lens holder and a support shaft are further required.

【０００７】また、ポリフェニレンスルフィド樹脂は、
振動減衰性が劣り、高性能光ピックアップ部品の材料と
しては不十分であった。特に近年ＤＶＤとＣＤ−ＲＷ等
との併用化、ＤＶＤの更なる高密度化のためレーザー波
長の変更等が検討されている。レーザー波長が異なると
ーつのレンズですべての波長を読み取ることができなく
なり、複数の対物レンズをーつのレンズホルダに設ける
必要性が生じた。しかし、その場合、より高い光軸精度
が要求され、またレンズ切替え時の回転角度が大きくな
ることや高密度化によるグルーブの追従性向上のために
摺動特性の向上や寸法精度の向上が要求される。更に支
持軸を中心にしてレンズとバランサーとが取り付くた
め、フォーカス制御時にレンズホルダが撓み、振動す
る。この振動を早く抑えるために高減衰特性が必要にな
るが、ポリフェニレンスルフィド樹脂では振動減衰性に
劣るという問題がある。[0007] Polyphenylene sulfide resin is
Poor vibration damping properties and insufficient as a material for high performance optical pickup parts. In particular, in recent years, the use of a DVD with a CD-RW or the like and the change of the laser wavelength for further increasing the density of the DVD have been studied. If the laser wavelengths are different, it becomes impossible to read all wavelengths with one lens, and it becomes necessary to provide a plurality of objective lenses on one lens holder. However, in this case, higher optical axis accuracy is required, and the sliding characteristics and dimensional accuracy must be improved in order to increase the rotation angle when switching lenses and to improve the followability of grooves by increasing the density. Is done. Further, since the lens and the balancer are attached to each other around the support shaft, the lens holder bends and vibrates during focus control. Although high damping characteristics are required to suppress such vibrations quickly, polyphenylene sulfide resin has a problem that vibration damping properties are poor.

【０００８】本発明は、このような問題に対処するため
になされたもので、記録媒体の高密度化に対応してレン
ズの支持精度が極めて高く、アクセススピードの高速化
に対応して共振を抑えることができる光学式ピックアッ
プを提供することを目的とする。The present invention has been made to address such a problem, and has extremely high lens support accuracy in response to the increase in the density of a recording medium, and resonance has occurred in response to an increase in access speed. It is an object of the present invention to provide an optical pickup that can be suppressed.

【０００９】[0009]

【課題を解決するための手段】本発明は、支持軸と、こ
の支持軸に回動自在に嵌合する軸受部およびレンズ支持
部を有するレンズホルダとを具備してなる光学式ピック
アップであって、上記支持軸および上記軸受部の一方が
ジルコニア（酸化ジルコニウム）を含むセラミックスで
形成され、レンズ支持部が液晶樹脂または液晶樹脂組成
物にて形成されることを特徴とする。特に、上記支持軸
がジルコニアを含むセラミックスで形成され、上記軸受
部が液晶樹脂組成物にて形成されることを特徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention is an optical pickup comprising a support shaft, a lens holder rotatably fitted to the support shaft and a lens holder having a lens support portion. One of the support shaft and the bearing portion is formed of ceramics containing zirconia (zirconium oxide), and the lens support portion is formed of a liquid crystal resin or a liquid crystal resin composition. In particular, the support shaft is formed of ceramics containing zirconia, and the bearing is formed of a liquid crystal resin composition.

【００１０】また、上記液晶樹脂組成物は、液晶樹脂に
繊維状充填材および薄片状充填材の少なくとも一種を配
合してなることを特徴とする。更にフッ素樹脂を配合し
てなることを特徴とする。また、上記繊維状充填材がウ
ィスカ、炭素繊維およびガラス繊維から選ばれた少なく
とも一種の繊維状充填材であることを特徴とする。ま
た、上記薄片状充填材がマイカ、タルクおよび黒鉛から
選ばれた少なくとも一種の薄片状充填材であることを特
徴とする。[0010] The liquid crystal resin composition is characterized in that at least one of a fibrous filler and a flaky filler is mixed with a liquid crystal resin. It is further characterized by being compounded with a fluorine resin. Further, the fibrous filler is at least one kind of fibrous filler selected from whiskers, carbon fibers, and glass fibers. Further, the flaky filler is at least one flaky filler selected from mica, talc and graphite.

【００１１】上記材料で形成される光学式ピックアップ
の支持軸は、円筒度が 0〜6 μm であることを特徴とす
る。また、上記支持軸および上記軸受部における少なく
とも一方の摺動面の表面における中心線平均粗さ(Ra)が
0〜3 μm であることを特徴とする。The support shaft of the optical pickup made of the above material has a cylindricity of 0 to 6 μm. Further, the center line average roughness (Ra) on the surface of at least one sliding surface of the support shaft and the bearing portion is
It is characterized by being 0 to 3 μm.

【００１２】光学式ピックアップのレンズホルダに形成
されている軸受部および支持軸の一方をジルコニアを含
むセラミックスで、レンズ支持部を液晶樹脂または液晶
樹脂組成物にて形成することにより、軸受部および支持
軸を高精度に加工することができる。これにより支持軸
と軸受孔との隙間（嵌合隙間精度）を 6 μm 以下にす
ることができ、結果的には対物レンズの支持精度を上げ
て高密度化された記録トラックヘ光ビームを集光させる
ことが可能になる。One of the bearing and the support shaft formed on the lens holder of the optical pickup is made of ceramics containing zirconia, and the lens support is made of a liquid crystal resin or a liquid crystal resin composition. The shaft can be machined with high precision. As a result, the gap between the support shaft and the bearing hole (fitting gap accuracy) can be reduced to 6 μm or less, and as a result, the light beam is focused on the recording track that has been increased in density by increasing the accuracy of supporting the objective lens. It becomes possible to do.

【００１３】[0013]

【発明の実施の形態】本発明の光学式ピックアップを図
１〜図３により説明する。図１〜図３は光学式ピックア
ップの部分断面図である。光学式ピックアップは、支持
軸２と、この支持軸２に回動自在に嵌合する軸受部５お
よびレンズ支持部を有するレンズホルダ６とから少なく
とも構成されている。ここで、軸受部５はレンズホルダ
６の軸受孔５ａ表面を含む領域であり、レンズ支持部は
レンズホルダから軸受部を除いた部分を指す。軸受部５
および支持軸２の一方がジルコニアを含むセラミックス
で形成され、レンズ支持部が液晶樹脂または液晶樹脂組
成物にて形成される。なお、ベース１には支持軸２、コ
ア３および磁石４が設けられ、支持軸２にはレンズホル
ダ６が回転可能に嵌合される。また、レンズホルダ６の
中心部に軸受孔５ａが設けられ、レンズ支持部の外周部
に駆動用コイル７、および軸受孔５ａの偏心位置に対物
レンズ８を取リ付けるためのレンズ取付け孔９がレンズ
支持部に有している。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An optical pickup according to the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 3 are partial sectional views of the optical pickup. The optical pickup includes at least a support shaft 2 and a bearing portion 5 rotatably fitted to the support shaft 2 and a lens holder 6 having a lens support portion. Here, the bearing portion 5 is a region including the surface of the bearing hole 5a of the lens holder 6, and the lens support portion refers to a portion obtained by removing the bearing portion from the lens holder. Bearing part 5
And one of the support shafts 2 is formed of ceramics containing zirconia, and the lens support portion is formed of a liquid crystal resin or a liquid crystal resin composition. A support shaft 2, a core 3, and a magnet 4 are provided on the base 1, and a lens holder 6 is rotatably fitted to the support shaft 2. A bearing hole 5a is provided in the center of the lens holder 6, a driving coil 7 is provided on the outer periphery of the lens support, and a lens mounting hole 9 for mounting the objective lens 8 at an eccentric position of the bearing hole 5a. It is provided on the lens support.

【００１４】支持軸２の形状は、図２に示すように、円
筒状とすることができる。また、図３に示すように、潤
滑性被膜が形成された支持軸２´とすることができる。
この場合、生産性を上げるため、支持軸２´をジルコニ
アを含むセラミックスで形成し、軸受部およびレンズ支
持部を液晶樹脂組成物にて一体に形成することが好まし
い（図１および図２）。また、軸受部５をジルコニアを
含むセラミックスで形成し、軸受部を液晶樹脂組成物に
インサート成形することで軸受部とレンズ支持部とが別
体のレンズホルダ構造としてもよい（図３）。The shape of the support shaft 2 can be cylindrical, as shown in FIG. In addition, as shown in FIG. 3, a support shaft 2 'on which a lubricating film is formed can be used.
In this case, in order to increase the productivity, it is preferable that the support shaft 2 ′ is formed of ceramic containing zirconia, and the bearing portion and the lens support portion are integrally formed of a liquid crystal resin composition (FIGS. 1 and 2). Alternatively, the bearing portion 5 may be formed of ceramics containing zirconia, and the bearing portion may be insert-molded in a liquid crystal resin composition to form a lens holder structure in which the bearing portion and the lens support portion are separate (FIG. 3).

【００１５】本発明に使用できるジルコニアを含むセラ
ミックスとは、少なくともジルコニアを含むセラミック
スをいう。例えば、安定化剤を含むジルコニアや、アル
ミナ（酸化アルミニウム）とジルコニアとの複合セラミ
ックスなどを挙げることができる。The ceramic containing zirconia that can be used in the present invention refers to a ceramic containing at least zirconia. For example, zirconia containing a stabilizer, a composite ceramic of alumina (aluminum oxide) and zirconia, and the like can be given.

【００１６】本発明における安定化剤とは、イットリア
（酸化イットリウム）、セリア（酸化セリウム）、カル
シア（酸化カルシウム）、マグネシア（酸化マグネシウ
ム）を単体もしくは組み合わせたものである。ただし光
学式ピックアップ用支持軸や軸受部としての強度、靭
性、表面の平滑性等を考慮するとイットリアを主体にし
た安定化剤を用いるのが特に好ましい。安定化剤を含む
ジルコニアは摺動性および耐摩耗性に優れるため、長期
間寸法精度を維持でき、また、靭性に優れるので光学式
ピックアップ用支持軸組み立て時や、軸受インサート成
形法によりレンズホルダを成形するときに、部品の破損
を防止できる。The stabilizer in the present invention is a single or a combination of yttria (yttrium oxide), ceria (cerium oxide), calcia (calcium oxide), and magnesia (magnesium oxide). However, considering the strength, toughness, surface smoothness and the like of the support shaft and bearing for the optical pickup, it is particularly preferable to use a stabilizer mainly composed of yttria. Zirconia containing a stabilizer has excellent slidability and abrasion resistance, so that dimensional accuracy can be maintained for a long period of time, and because of its excellent toughness, the lens holder can be used when assembling a support shaft for an optical pickup or using a bearing insert molding method. During molding, damage to parts can be prevented.

【００１７】安定化剤の含有量は、イットリアの場合は
2〜5 モル％、セリアの場合は 5〜14 モル％が好まし
い。それぞれの範囲を外れると、強度や靭性が低下する
おそれがあり、また正方晶の安定性が損なわれるため光
学式ピックアップ用支持軸や軸受部として好ましくな
い。なお、イットリアやセリアに加えて、カルシアやマ
グネシアを配合することができる。しかしその配合量
が、イットリアやセリアに対して 10 モル％をこえる
と、強度や靭性が低下するおそれがあり好ましくない。
更に安定化剤を含むジルコニアは、結晶相が主として正
方晶および立方晶からなり、かつ正方晶の含有率が 40
体積％以上、好ましくは 60 体積％以上で、実質的に単
斜晶を含有しないことが好ましい。ここで、主として正
方晶および立方晶からなり実質的に単斜晶を含有しない
とは、単斜晶の含有率が 15 体積％以下で、他は正方晶
および立方晶からなることをいう。なお、正方晶、立方
晶、単斜晶の含有割合は、ジルコニア材の研磨した表面
をＸ線回折装置により、それぞれの結晶面の回折強度等
を求めて算出することができる。In the case of yttria, the content of the stabilizer is
Preferred is 2 to 5 mol%, and in the case of ceria, 5 to 14 mol%. Outside of these ranges, the strength and toughness may decrease, and the stability of the tetragonal crystal may be impaired, which is not preferable as a support shaft or a bearing for an optical pickup. In addition, calcia and magnesia can be blended in addition to yttria and ceria. However, if the compounding amount exceeds 10 mol% with respect to yttria or ceria, strength and toughness may decrease, which is not preferable.
Further, zirconia containing a stabilizer has a crystal phase mainly composed of tetragonal and cubic crystals and a tetragonal crystal content of 40%.
It is preferred that it is at least about 60% by volume, preferably at least about 60% by volume, and contains substantially no monoclinic crystals. Here, "consisting mainly of tetragonal and cubic crystals and containing substantially no monoclinic crystals" means that the content of monoclinic crystals is 15% by volume or less, and the others consist of tetragonal crystals and cubic crystals. The content ratio of tetragonal, cubic, and monoclinic can be calculated by determining the diffraction intensity of each crystal plane and the like of the polished surface of the zirconia material using an X-ray diffractometer.

【００１８】正方晶の含有率が 40 体積％未満であると
強度や靭性が低下するため支持軸または軸受部として好
ましくない。結晶相に単斜晶が 15 体積％をこえて存在
すると安定化剤の均一性が損なわれる。この場合、正方
晶の安定性が劣り長期の使用の間に徐々に単斜晶の割合
が増加し、ジルコニア表面に微少なクラックや凹凸が生
じ、支持軸または軸受部表面の平滑性が損なわれる。If the content of the tetragonal crystal is less than 40% by volume, the strength and the toughness decrease, which is not preferable as a support shaft or a bearing portion. The presence of more than 15% by volume of monoclinic crystals in the crystalline phase impairs the uniformity of the stabilizer. In this case, the stability of the tetragonal crystal is inferior, and the proportion of monoclinic crystal gradually increases during long-term use, and fine cracks and irregularities occur on the zirconia surface, and the smoothness of the support shaft or the bearing surface is impaired. .

【００１９】上記結晶相の存在割合は、単に安定化剤の
種類と添加量から決定されるのではなく、安定化剤の均
一性や正方晶粒子の粒径に左右されるため、結晶相の条
件を満足するジルコニアを選択する必要がある。ここで
述べた正方晶粒子の粒径は、一般に 1μm 以下であるこ
とが好ましい。The proportion of the crystal phase is determined not only by the type and amount of the stabilizer but also by the uniformity of the stabilizer and the particle size of the tetragonal grains. It is necessary to select zirconia that satisfies the conditions. Generally, the particle size of the tetragonal particles described herein is preferably 1 μm or less.

【００２０】上記正方晶の安定性が劣化するのを防ぐた
めに、安定化剤の添加量による制御以外に、アルミナを
40 体積％以下添加したジルコニアを使用することも効
果的である。In order to prevent the stability of the tetragonal crystal from deteriorating, in addition to controlling the amount of the stabilizer added, alumina
It is also effective to use zirconia to which 40% by volume or less is added.

【００２１】また、安定化剤を含むジルコニアを他のセ
ラミックスに配合して、そのセラミックスを光学式ピッ
クアップ用支持軸または軸受部に適する材料に改質でき
る。例えばアルミナに安定化剤を含むジルコニアを配合
することにより、好ましくは、 30 体積％以上配合する
ことにより、アルミナを支持軸または軸受部に成形した
ときの中心線平均粗さ(Ra)や最大静摩擦係数を小さくで
きる。In addition, zirconia containing a stabilizer is mixed with other ceramics, and the ceramics can be modified into a material suitable for a support shaft or a bearing for an optical pickup. For example, by blending zirconia containing a stabilizer with alumina, preferably at least 30% by volume, the center line average roughness (Ra) and the maximum static friction when alumina is molded into a support shaft or a bearing portion Coefficient can be reduced.

【００２２】光学式ピックアップ用支持軸または軸受部
は、相互に摺動する表面の平滑性が重要となるが、本発
明に使用するジルコニアを含むセラミックスは、実質的
に単斜晶を含有しないので、単斜晶の存在により発生す
る亀裂や気孔を大幅に抑えることができる。その結果、
強度や耐摩耗性を向上できるとともに、一様な外径寸法
を有し、円柱体である光学式ピックアップ用支持軸、中
空の円筒体である光学式ピックアップ用支持軸、または
一様な内径寸法を有するレンズホルダの軸受部に必要と
される寸法精度を維持することができる。It is important for the support shaft or bearing part of the optical pickup that the surfaces slide with each other to be smooth. However, the ceramic containing zirconia used in the present invention does not substantially contain a monoclinic crystal. In addition, cracks and pores generated by the presence of monoclinic crystals can be significantly suppressed. as a result,
It can improve strength and abrasion resistance, and has a uniform outer diameter, and is a cylindrical support shaft for optical pickup, a hollow cylindrical support shaft for optical pickup, or a uniform inner diameter. It is possible to maintain the dimensional accuracy required for the bearing portion of the lens holder having the above.

【００２３】例えば、図１に示す中実の円柱体の支持軸
であっても、図２に示す中空の円筒体である支持軸であ
っても、支持軸２の長さが 5〜 20mm 、直径が 0.8〜3m
m である場合、支持軸外径の寸法精度は 10 μm 以内、
好ましくは 4μm 以内の公差範囲に収まる。また、図３
に示す軸受部５においては、軸受内径精度は 10 μm以
内、好ましくは 6μm 以内、更に好ましくは 4μm 以内
の公差範囲に収まる。For example, whether the support shaft is a solid cylindrical support shaft shown in FIG. 1 or a hollow cylindrical support shaft shown in FIG. 0.8 ~ 3m in diameter
m, the dimensional accuracy of the support shaft outer diameter is within 10 μm,
It preferably falls within a tolerance range of 4 μm or less. FIG.
In the bearing portion 5 shown in (1), the accuracy of the bearing inner diameter falls within a tolerance range of 10 μm or less, preferably 6 μm or less, and more preferably 4 μm or less.

【００２４】ジルコニアを含むセラミックス製支持軸お
よび軸受部の成形、焼成品の精度は、研磨加工によって
摺動面の円筒度を 6μm 以下、および／または、表面の
中心線平均粗さ(Ra)を 3 μm 以下に仕上げる。研磨加
工を行い上記形状に仕上げることによって図１および図
２に示す支持軸２と軸受孔５ａ、および図３に示す支持
軸２´と軸受孔５ａとの嵌合隙間精度を上げることがで
きる。The precision of the formed and fired product of the ceramic support shaft and bearing portion containing zirconia is determined by polishing the sliding surface so that the cylindricity of the sliding surface is 6 μm or less and / or the center line average roughness (Ra) of the surface. Finish to 3 μm or less. By polishing and finishing to the above-mentioned shape, the fitting gap accuracy between the support shaft 2 and the bearing hole 5a shown in FIGS. 1 and 2 and between the support shaft 2 'and the bearing hole 5a shown in FIG. 3 can be improved.

【００２５】セラミックス製支持軸または軸受部におけ
る摺動面の中心線平均粗さ(Ra)を 3μm 以下にするに
は、ジルコニアを含むセラミックスの気孔率が 5％以下
であることが必要であり、気孔率を低下させる方法とし
ては、例えば、共沈法、加水分解法等の化学的湿式合成
法により得られる安定化剤を含むジルコニア粉末を用い
て、通常の常圧焼結法、冷間静水圧プレス、熱間静水圧
プレス（ＨＩＰ）およびホットプレス焼結等により形成
する方法を挙げることができる。研磨加工の方法は周知
の方法であってよいが、特に支持軸２の端部を保持せず
に転動させながら外周面を研磨するセンタレス研磨であ
れば、上記精度内に容易に加工することができるので好
ましい。In order to reduce the center line average roughness (Ra) of the sliding surface of the ceramic support shaft or bearing to 3 μm or less, the porosity of the ceramic containing zirconia must be 5% or less. As a method of reducing the porosity, for example, using a zirconia powder containing a stabilizer obtained by a chemical wet synthesis method such as a coprecipitation method, a hydrolysis method, a normal atmospheric pressure sintering method, cold static Examples thereof include a method of forming by a hydraulic press, a hot isostatic press (HIP), and a hot press sintering. The polishing method may be a well-known method. In particular, in the case of centerless polishing in which the outer peripheral surface is polished while being rolled without holding the end of the support shaft 2, the processing can be easily performed within the above accuracy. Is preferred.

【００２６】支持軸の円筒度が 3μm をこえれば対物レ
ンズが信号トラックに焦点を合わせにくくなるという不
都合が生じる。また、表面の中心線平均粗さ(Ra)が 3μ
m をこえると支持軸のスムーズな動きを妨げることにな
り、レスポンス性が悪くなる場合が生じる。最も望まし
い円筒度および表面粗さの精度は 0μm に限りなく近づ
けることである。なお、円筒度とは、円筒部分の幾何学
的円筒面からの狂いの大きさをいい、最も半径の小さい
円筒面の半径と、最も半径の大きい円筒面の半径との差
異で表される値としてＪＩＳ Ｂ ０８１２に、また、
表面の中心線平均粗さ(Ra)は、支持軸の場合、軸方向表
面の中心線平均粗さ(Ra)をいい、軸受の場合、内周面の
軸方向の中心線平均粗さ(Ra)をいい、中心線平均粗さ(R
a)はＪＩＳ Ｂ ０６０１にそれぞれ定義されている。If the cylindricity of the support shaft exceeds 3 μm, there arises a problem that it becomes difficult for the objective lens to focus on the signal track. In addition, the center line average roughness (Ra) of the surface is 3μ.
If m is exceeded, the smooth movement of the support shaft will be hindered, and the response may deteriorate. The most desirable cylindricity and surface roughness accuracy is as close as possible to 0 μm. The cylindricity refers to the degree of deviation of the cylindrical portion from the geometrical cylindrical surface, and is a value represented by the difference between the radius of the cylindrical surface with the smallest radius and the radius of the cylindrical surface with the largest radius. To JIS B 0812,
The center line average roughness (Ra) of the surface refers to the center line average roughness (Ra) of the axial surface for a support shaft, and the axial center line average roughness (Ra) of the inner peripheral surface for a bearing. ) Means center line average roughness (R
a) is defined in JIS B0601.

【００２７】光学式ピックアップ用支持軸は、その形状
を円筒状または円柱状とすることができる。本発明にお
いて、円筒状とは円柱体の内部が同軸状に中空になって
いることをいう。すなわち、支持軸に直角方向の断面で
内径が外径に同心円であっても、内径が同心の多角形で
あってもよい。高周波での共振を防ぐためには内径が外
径に同心円である円筒体が好ましい。円筒体の肉厚とし
ては外径の 10〜40％が好ましい。支持軸の形状を円筒
状とすることにより剛性が向上し、その結果、固有振動
数が高くなり共振を防ぐことができる。The support shaft for an optical pickup can have a cylindrical or cylindrical shape. In the present invention, the term “cylindrical” means that the inside of a cylindrical body is hollow coaxially. That is, the inner diameter may be concentric with the outer diameter in a cross section perpendicular to the support shaft, or may be a polygon with the inner diameter concentric. In order to prevent resonance at high frequencies, a cylindrical body whose inner diameter is concentric with the outer diameter is preferable. The thickness of the cylindrical body is preferably 10 to 40% of the outer diameter. By making the shape of the support shaft cylindrical, rigidity is improved, and as a result, the natural frequency is increased and resonance can be prevented.

【００２８】本発明に使用できる液晶樹脂は、異方性溶
融相を形成し得る芳香族ポリエステル（液晶ポリエステ
ル）、芳香族ポリエステルイミド（液晶ポリエステルイ
ミド）、芳香族ポリエステルアミド（液晶ポリエステル
アミド）、ポリカーボネート（液晶ポリカーボネート）
類が挙げられ、下記の式（１）、式（２）、式（３）、
式（４）、式（５）、式（６）の群から選ばれる構造を
主要成分の繰り返し単位として有するものが好ましい。The liquid crystal resins usable in the present invention include aromatic polyesters (liquid crystal polyesters), aromatic polyesterimides (liquid crystal polyesterimides), aromatic polyesteramides (liquid crystal polyesteramides), and polycarbonates capable of forming an anisotropic molten phase. (Liquid crystal polycarbonate)
And the following formulas (1), (2), (3),
Those having a structure selected from the group of the formulas (4), (5) and (6) as a repeating unit of a main component are preferred.

【００２９】[0029]

【化１】 上式において、Ａｒは少なくとも一つの炭素６員環を含
む２価の芳香族基を、Ｒは脂肪族基または脂環族基を、
ＸはＯまたはＮＨをそれぞれ示す。Embedded image In the above formula, Ar represents a divalent aromatic group containing at least one carbon 6-membered ring, R represents an aliphatic group or an alicyclic group,
X represents O or NH, respectively.

【００３０】液晶樹脂は、式（１）の構造単独を主要成
分とする場合と、式（１）の構造を必須成分とし他は式
（２）〜式（４）の群から選ばれる１種類以上および式
（５）および式（６）の群から選ばれる１種類以上、合
計３種類以上の構造を主要成分とする場合の２通りがあ
る。後者の場合は、実質的にモル％で、式（２）＋式
（３）＋式（４）＝式（５）＋式（６）となる条件を満
たさなければならない。The liquid crystal resin is composed of one type selected from the group of the formulas (2) to (4), in which the main component is the structure alone of the formula (1), and the other type is a component selected from the group of the formulas (2) to (4). There are two cases in which one or more types selected from the groups of the above and formulas (5) and (6), that is, a total of three or more types of structures are used as main components. In the latter case, it is necessary to substantially satisfy the condition of the formula (2) + the formula (3) + the formula (4) = the formula (5) + the formula (6) in mol%.

【００３１】本発明に好適に使用される液晶樹脂は、具
体的には、上記式（１）、（１）／（２）／（５）、
（１）／（２）／（６）、（１）／（２）／（３）／
（５）、または（１）／（２）／（４）／（５）の組合
わせによる。なお、ここで（１）／（２）／（５）と
は、式（１）、式（２）および式（５）の構造を主要成
分の繰り返し単位とする実質的に液晶性ポリエステルま
たはポリエステルアミドの構造を意味する。液晶樹脂が
上記の 3つまたは 4つの式の組合せによる場合、式
（１）は、全構造の合計 100モル％に対して 5〜 80 モ
ル％、好ましくは、 10 〜70 モル％を占め、モル％で
実質的に（２）＝（５）、（２）＝（６）、（２）＋
（３）＝（５）、（２）＋（４）＝（５）の関係にあ
る。更に、アミド結合やイミド結合を有する液晶樹脂の
場合、式（３）、式（４）の構造は、それぞれ、（２）
＋（３）、（２）＋（４）の合計 100モル％に対して 1
〜 90 モル％、好ましくは 5〜 60 モル％を占める。ま
た、式（１）のＡｒの具体例としては、パラフェニレン
および２，６−ナフタレン構造が挙げられる。The liquid crystal resin suitably used in the present invention is specifically represented by the above formulas (1), (1) / (2) / (5),
(1) / (2) / (6), (1) / (2) / (3) /
(5) or a combination of (1) / (2) / (4) / (5). Here, (1) / (2) / (5) means a substantially liquid crystalline polyester or polyester having a structure represented by the formulas (1), (2) and (5) as a repeating unit of a main component. Means the structure of the amide. When the liquid crystal resin is a combination of the above three or four formulas, the formula (1) occupies 5 to 80 mol%, preferably 10 to 70 mol%, based on 100 mol% of the total structure. (2) = (5), (2) = (6), (2) +
(3) = (5), and (2) + (4) = (5). Further, in the case of a liquid crystal resin having an amide bond or an imide bond, the structures of the formulas (3) and (4) are respectively represented by (2)
+ (3), (2) + (4) 1
Accounts for 9090 mol%, preferably 5-60 mol%. In addition, specific examples of Ar in the formula (1) include a paraphenylene and a 2,6-naphthalene structure.

【００３２】本発明に好適な液晶樹脂は、液晶ポリエス
テル（式（１）および式（５）のＸがＯを示す場合）、
液晶ポリエステルアミド（式（１）および式（５）のＸ
がＮＨを示す場合）であり、より好ましい液晶樹脂は、
液晶ポリエステル（式（１）および式（５）のＸがＯを
示す場合）である。またこれらの液晶ポリエステル、液
晶ポリエステルアミドの中で好ましいものは、（１）、
（１）／（２）／（５）、（１）／（２）／（６）、
（１）／（２）／（３）／（５）または（１）／（２）
／（４）／（５）の構造であり、特に好ましいものは、
（１）／（２）／（４）／（５）の構造である。The liquid crystal resin suitable for the present invention is a liquid crystal polyester (when X in the formulas (1) and (5) represents O),
Liquid crystal polyesteramide (X in formulas (1) and (5))
Is NH), and a more preferable liquid crystal resin is
It is a liquid crystal polyester (when X in the formulas (1) and (5) represents O). Preferred among these liquid crystal polyesters and liquid crystal polyesteramides are (1)
(1) / (2) / (5), (1) / (2) / (6),
(1) / (2) / (3) / (5) or (1) / (2)
/ (4) / (5), and particularly preferred are:
The structure is (1) / (2) / (4) / (5).

【００３３】また、他の液晶樹脂の代表例として以下の
化２から化４に示される単位を有する樹脂群が挙げられ
る。Further, as typical examples of other liquid crystal resins, resin groups having the units shown in the following chemical formulas 2 to 4 can be mentioned.

【００３４】[0034]

【化２】 Embedded image

【化３】 Embedded image

【化４】 上式において、ｎは０または１を、ｘ、ｙ、ｚはそれぞ
れ任意の整数を表す。Embedded image In the above formula, n represents 0 or 1, and x, y, and z each represent an arbitrary integer.

【００３５】その他異方性溶融相を形成する液晶樹脂、
例えばサーモトロピック液晶性を示す樹脂系のものであ
ればいかなる液晶樹脂であってもよい。Other liquid crystal resins forming an anisotropic molten phase,
For example, any liquid crystal resin may be used as long as it is a resin material having thermotropic liquid crystal property.

【００３６】本発明に使用できる液晶樹脂組成物は、上
記液晶樹脂に繊維状充填材、薄片状充填材、またはこれ
らの混合充填材を配合し、摺動特性を向上させるため
に、更にフッ素樹脂を配合できる。The liquid crystal resin composition which can be used in the present invention is obtained by mixing a fibrous filler, a flaky filler or a mixture thereof with the above-mentioned liquid crystal resin, and further comprising a fluororesin to improve the sliding properties. Can be blended.

【００３７】本発明に使用できる繊維状充填材は、無機
質繊維および有機質繊維いずれであっても使用できる。
例えば、ガラス繊維、グラファイト繊維、炭素繊維、タ
ングステン心線もしくは炭素繊維などにボロンもしくは
炭化ケイ素などを蒸着したいわゆるボロン繊維もしくは
炭化ケイ素繊維、芳香族ポリアミド繊維等、また各種の
ウィスカ類が例示できる。また、これらの繊維表面をエ
ポキシ系やアミノ系のシランカップリング剤で処理した
繊維であってもよい。繊維状充填材の中で、特に炭素繊
維、ガラス繊維およびウィスカから選ばれた少なくとも
一つの繊維状充填材であることが成形体の曲げ弾性率を
10GPa 以上とできるので好ましい。The fibrous filler that can be used in the present invention may be any of inorganic fibers and organic fibers.
For example, so-called boron fibers or silicon carbide fibers obtained by depositing boron or silicon carbide on glass fibers, graphite fibers, carbon fibers, tungsten core wires or carbon fibers, and aromatic polyamide fibers, and various whiskers can be exemplified. Further, fibers obtained by treating the surface of these fibers with an epoxy-based or amino-based silane coupling agent may be used. Among the fibrous fillers, in particular, it is at least one fibrous filler selected from carbon fibers, glass fibers, and whiskers to increase the flexural modulus of the molded body.
It is preferable because it can be 10 GPa or more.

【００３８】ここで、繊維状充填材は、繊維径 0.01 〜
50μm 、繊維長 1〜10000 μm であればよい。繊維径、
繊維長が細すぎたり、短すぎたりすると機械的強度が向
上されにくく、一方、繊維径、繊維長が太すぎたり、長
すぎたりすると樹脂組成物が流動しがたくなり、射出成
形性が低下するため好ましくない。また、適度な剛性、
耐振動性、耐共振性等をレンズホルダに持たせるために
も、繊維状充填材の引張強度は、少なくとも 1000MPa以
上、好ましくは 2000MPa以上を有することが好ましい。
引張強度の上限値は特定しないが、一般的な工業用繊維
物であれば、およそ 10000MPa 、具体的には約 8000MPa
程度である。Here, the fibrous filler has a fiber diameter of 0.01 to
What is necessary is just 50 micrometers and fiber length of 1-10000 micrometers. Fiber diameter,
If the fiber length is too thin or too short, the mechanical strength is hardly improved, while if the fiber diameter or fiber length is too thick or too long, the resin composition becomes difficult to flow and the injection moldability decreases. Is not preferred. Also, moderate rigidity,
In order to provide the lens holder with vibration resistance, resonance resistance, and the like, the fibrous filler preferably has a tensile strength of at least 1000 MPa, preferably at least 2000 MPa.
Although the upper limit of the tensile strength is not specified, if it is a general industrial fiber material, it is about 10,000 MPa, specifically, about 8000 MPa.
It is about.

【００３９】炭素繊維は、現在汎用されている 1000 ℃
以上、好ましくは 1200 〜 1500 ℃の高温に耐えるもの
であれば、レーヨン系、ポリアクリロニトリル系（以
下、PAN 系と略称する）、リグニンーポバール系混合
物、特殊ピッチ系など原料の種類の如何にかかわらず使
用できる。そして、その形状は長短いずれの単繊維であ
ってもよい。本発明に使用できる炭素繊維は、引張り弾
性率の大きいものが好ましく、以下に述べる PAN系の炭
素繊維が特に好ましい。Carbon fiber is used at 1000 ° C.
As described above, as long as it can withstand a high temperature of preferably 1200 to 1500 ° C., regardless of the type of raw material such as rayon type, polyacrylonitrile type (hereinafter abbreviated as PAN type), lignin-poval type mixture, special pitch type, etc. Can be used without. The shape may be either long or short single fiber. As the carbon fibers that can be used in the present invention, those having a large tensile modulus are preferable, and PAN-based carbon fibers described below are particularly preferable.

【００４０】PAN 系炭素繊維は、ポリアクリロニトリル
繊維等のアクリル系繊維を加熱焼成して得られる。 PAN
系炭素繊維の特性としては、引張強度が 2500 〜3500 M
Pa、引張弾性率が 240〜500 GPa の範囲にあることが好
ましい。引張強度および引張弾性率が下限値未満の場合
は弾性率不足により撓み量が大きくなり読取精度が低下
する。また、これらの値が上限値をこえる場合は成形性
が低下し、摺動する相手となる支持軸を攻撃して摩耗さ
せるおそれがある。The PAN-based carbon fiber is obtained by heating and firing an acrylic fiber such as a polyacrylonitrile fiber. PAN
As a characteristic of carbon fiber, the tensile strength is 2500-3500M
Pa and the tensile modulus are preferably in the range of 240 to 500 GPa. If the tensile strength and the tensile elasticity are less than the lower limit, the amount of deflection is increased due to insufficient elasticity, and the reading accuracy is reduced. If these values exceed the upper limits, the formability is reduced, and the support shaft, which is a sliding partner, may be attacked and worn.

【００４１】PAN 系炭素繊維は、平均繊維径が好ましく
は 1〜20μm 、より好ましくは 5〜10μm で、繊維長が
約 10 〜1000μm 、好ましくは 10 〜 500μm 、より好
ましくは約 10 〜 300μm で、かつアスペクト比が好ま
しくは 1〜80、より好ましくは 5〜50である。炭素繊維
の平均繊維径が 1μm 未満では、繊維同士で凝集する現
象がみられ樹脂組成物中に均一に分散し難くなる。一
方、20μm をこえると、流動性が低くなり、射出成形性
が低下する。また、アスペクト比が 1未満では、マトリ
ックス自体の補強効果が損なわれて機械的特性が低下
し、逆にアスペクト比が 80 をこえると、混合時の均一
分散が極めて困難となって、耐摩耗性が充分に改善され
ずに品質低下をまねくことになりやすい。The PAN-based carbon fiber preferably has an average fiber diameter of 1 to 20 μm, more preferably 5 to 10 μm, and a fiber length of about 10 to 1000 μm, preferably 10 to 500 μm, more preferably about 10 to 300 μm. And the aspect ratio is preferably 1 to 80, more preferably 5 to 50. If the average fiber diameter of the carbon fibers is less than 1 μm, a phenomenon of agglomeration among the fibers is observed, and it is difficult to uniformly disperse the carbon fibers in the resin composition. On the other hand, if it exceeds 20 μm, the fluidity will decrease and the injection moldability will decrease. On the other hand, if the aspect ratio is less than 1, the reinforcing effect of the matrix itself is impaired and the mechanical properties are reduced, and if the aspect ratio exceeds 80, uniform dispersion during mixing becomes extremely difficult, and Is not sufficiently improved, which is likely to result in quality deterioration.

【００４２】この PAN系炭素繊維の例としては、「ベス
ファイト」（東邦レーヨン社製商品名）シリーズ全般が
挙げられ、その具体例としては、ベスファイトＨＭ３５
Ｃ６Ｓ、ベスファイトＨＴＡ−ＣＭＦ−１０００−Ｅ、
ベスファイトＨＴＡ一Ｃ６−Ｅ等（いずれも、繊維長 7
〜8 μm ）が挙げられる。また、「トレカ」（東レ社製
商品名）シリーズ全般があり、トレカＭＬＤ−３００、
トレカＭＬＤ−１０００等が挙げられる。Examples of the PAN-based carbon fiber include the whole series of “Vesfight” (trade name, manufactured by Toho Rayon Co., Ltd.). Specific examples thereof include Vesfight HM35.
C6S, Vesfight HTA-CMF-1000-E,
Vesfight HTA-1 C6-E etc. (All fiber length 7
88 μm). In addition, there is the "Treca" (trade name, manufactured by Toray) series in general, and Torayca MLD-300,
Trading Card MLD-1000 and the like.

【００４３】ガラス繊維は、ＳｉＯ₂、Ｂ₂Ｏ₃、Ａｌ₂Ｏ
₃、ＣａＯ、ＭｇＯ、Ｎａ₂Ｏ、Ｋ₂Ｏ、Ｆｅ₂Ｏ₃などを
主成分とする無機ガラスから得られるものであり、一般
に無アルカリガラス（Ｅガラス）、含アルカリガラス
（Ｃガラス、Ａガラス）などを用いることもできる。こ
れらの中で、液晶樹脂への影響等を考慮し無アルカリガ
ラスが好ましい。無アルカリガラスは組成物中にアルカ
リ成分をほとんど含んでいないホウケイ酸ガラスが好ま
しい。また、ガラス繊維の引張り強さは、約 2500 〜 5
000 MPa 、無アルカリガラスは平均して約 3500 MPa で
ある。また、ガラス繊維の弾性率は 70 〜 90 GPa 、無
アルカリガラスは平均して 74 〜 77 GPa である。その
ような点から無アルカリガラスは、引張り強度、弾性
率、量産性、価格等の点で総合的に優れたものである。The glass fibers are SiO ₂ , B ₂ O ₃ , Al ₂ O
_3, CaO, MgO, is obtained from Na ₂ O, K ₂ O, an inorganic glass as a main component, such as Fe ₂ O _3, generally an alkali-free glass (E glass), alkali-containing glass (C glass, A (Glass) can also be used. Among these, alkali-free glass is preferable in consideration of the influence on the liquid crystal resin and the like. The non-alkali glass is preferably a borosilicate glass containing almost no alkali component in the composition. The tensile strength of glass fiber is about 2500 to 5
000 MPa, alkali-free glass averages about 3500 MPa. The elastic modulus of glass fiber is 70 to 90 GPa, and that of non-alkali glass is 74 to 77 GPa on average. From such a point, the alkali-free glass is excellent in terms of tensile strength, elastic modulus, mass productivity, price, and the like.

【００４４】充填材として無アルカリガラス繊維を用い
る場合には、その繊維長が約 10 〜700 μm のものが好
ましく、より好ましくは 30 〜300 μm である。また、
その繊維径は約 5〜 15 μm が好ましく、より好ましく
は約 6〜 13 μm である。なぜなら、繊維径が約 15 μ
m をこえる大径のもの、または繊維長が約 700μm をこ
えるものを用いると、樹脂と混合する際に均一分散させ
ることが難しくなり、不均一分散の組成物では成形も困
難になるからである。繊維径が 5μm 未満であったり、
繊維長が 10 μm 未満であったりすると、レンズホルダ
の曲げ弾性率が低下して読取精度に影響がでる。ガラス
繊維としては、例えば、ＧＦ−ＭＦ−ＫＡＣ−Ｌ１５
０、ＣＳ０３ＤＥ４０４、ＭＦ０６ＭＢ１２０（旭ファ
イバーグラス社商品名）等が挙げられる。When an alkali-free glass fiber is used as the filler, the fiber length is preferably about 10 to 700 μm, more preferably 30 to 300 μm. Also,
The fiber diameter is preferably about 5 to 15 μm, more preferably about 6 to 13 μm. Because the fiber diameter is about 15 μ
This is because, if a large-diameter material with a diameter of more than m or a fiber length of more than about 700 μm is used, it is difficult to uniformly disperse it when mixing with the resin, and molding with a non-uniformly dispersed composition becomes difficult. . Fiber diameter less than 5μm,
If the fiber length is less than 10 μm, the bending elastic modulus of the lens holder decreases, and reading accuracy is affected. As the glass fiber, for example, GF-MF-KAC-L15
0, CS03DE404, MF06MB120 (trade name of Asahi Fiberglass).

【００４５】ウィスカは、例えば平均繊維径が 0.01 μ
m 以上、5 μm 未満、好ましくは 0.05 〜3 μm 、平均
繊維長が 1〜300 μm 、好ましくは 1〜 50 μm のウィ
スカであれば、いかなるウィスカであってもよい。この
ような短繊維は、曲げ弾性率を高めるとともに表面平滑
性に寄与する。また、成形時のバリの発生を抑えること
ができる。本発明で使用できるウィスカとしては、硫酸
カルシウムウィスカ、ホウ酸アルミニウムウィスカ、硫
酸マグネシウムウィスカ、短繊維状合成ケイ酸カルシウ
ム水和物ウィスカ、チタン酸バリウムウィスカ、酸化亜
鉛ウィスカ、チタン酸カリウムウィスカ、酸化チタンウ
ィスカから選ばれた少なくとも一つのウィスカを挙げる
ことができる。すなわち、これらのウィスカ単独あるい
は 2種以上混合したウィスカ類であってもよい。液晶樹
脂の相性から、好ましいウィスカとしては、ホウ酸アル
ミニウムウィスカまたは酸化チタンウィスカが挙げられ
る。更に好ましくはホウ酸アルミニウムウィスカであ
る。The whisker has, for example, an average fiber diameter of 0.01 μm.
Any whisker may be used as long as the whisker has a length of 1 m to less than 5 m, preferably 0.05 to 3 m, and an average fiber length of 1 to 300 m, preferably 1 to 50 m. Such short fibers increase the flexural modulus and contribute to the surface smoothness. Further, the occurrence of burrs during molding can be suppressed. Examples of the whisker that can be used in the present invention include calcium sulfate whisker, aluminum borate whisker, magnesium sulfate whisker, short fibrous synthetic calcium silicate hydrate whisker, barium titanate whisker, zinc oxide whisker, potassium titanate whisker, and titanium oxide. At least one whisker selected from whiskers can be mentioned. That is, these whiskers may be used alone or in combination of two or more. Preferred whiskers include aluminum borate whiskers and titanium oxide whiskers in view of the compatibility of the liquid crystal resin. More preferred are aluminum borate whiskers.

【００４６】なお、これらの炭素繊維、ガラス繊維また
はウィスカなどの繊維状充填材と液晶樹脂との密着性を
高め、レンズホルダの機械的特性等を向上させるため
に、これらの繊維状充填材の表面をエポキシ系樹脂、ポ
リアミド系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリアセタ
ール系樹脂等含有の処理剤やシラン系カップリング剤等
により表面処理を施してもよい。The fibrous filler such as carbon fiber, glass fiber or whisker and the liquid crystal resin are made to adhere to each other in order to improve the mechanical properties and the like of the lens holder. The surface may be subjected to a surface treatment with a treating agent containing an epoxy resin, a polyamide resin, a polycarbonate resin, a polyacetal resin, or the like, or a silane coupling agent.

【００４７】繊維状充填材の配合割合は、レンズホルダ
を構成する樹脂組成物全体量の 5〜60 重量％、好まし
くは 20〜40 重量％である。 5重量％未満では、機械的
強度が得られず、 60 重量％をこえると成形時の樹脂溶
融粘度が高くなりすぎるので成形不良となり、また機械
的強度もこれ以上向上しなくなる。The mixing ratio of the fibrous filler is 5 to 60% by weight, preferably 20 to 40% by weight, based on the total amount of the resin composition constituting the lens holder. If the amount is less than 5% by weight, mechanical strength cannot be obtained. If the amount exceeds 60% by weight, the resin melt viscosity during molding becomes too high, resulting in molding failure and the mechanical strength cannot be further improved.

【００４８】また、図１に示すレンズホルダにおいて
は、軸孔５ａの周辺近傍において、上記繊維状充填材が
樹脂組成物に含有される繊維状充填材の総量に対して、
少なくとも 5 重量％以上、好ましくは 10 重量％以
上、より好ましくは 30 重量％以上、更に好ましくは 5
0 〜略100 重量％の繊維状充填材を配合することが好ま
しい。なお、略100 重量％の繊維状充填材とは、結合剤
としての樹脂成分を含む繊維状充填材を意味する。In the lens holder shown in FIG. 1, the amount of the fibrous filler in the vicinity of the shaft hole 5a is smaller than the total amount of the fibrous filler contained in the resin composition.
At least 5% by weight or more, preferably 10% by weight or more, more preferably 30% by weight or more, still more preferably 5% by weight or more.
It is preferable to add 0 to about 100% by weight of the fibrous filler. In addition, the fibrous filler of about 100% by weight means a fibrous filler containing a resin component as a binder.

【００４９】本発明に使用できる薄片状充填材は板状充
填材または鱗片状充填材であり、平均粒径としては 1〜
30μm であることが好ましい。平均粒径 1〜30μm を有
する板状または鱗片状充填材としては、マイカ粉、タル
ク粉、黒鉛が挙げられる。これらは曲げ弾性率向上のた
めに配合される。また液晶樹脂の異方性を緩和でき、レ
ンズホルダの成形精度を向上することができる。平均粒
径 1〜30μm の範囲であると、分散性が良く曲げ弾性率
が向上するので好ましい。また、その配合割合は樹脂組
成物全体量の 5〜 40 重量％である。なお、繊維系充填
材と薄板状充填材とを併用が好ましく、その合計配合割
合が25 重量％をこえることが好ましい。好適な合計配
合割合としては 30 〜 85 重量％である。この範囲であ
ると射出成形時の樹脂溶融粘度が高くならず、曲げ弾性
率および耐久性に優れる。The flaky filler usable in the present invention is a plate-like filler or a flaky filler, and has an average particle size of 1 to
It is preferably 30 μm. Examples of the plate-like or flaky filler having an average particle size of 1 to 30 μm include mica powder, talc powder, and graphite. These are blended to improve the flexural modulus. Further, the anisotropy of the liquid crystal resin can be reduced, and the molding accuracy of the lens holder can be improved. It is preferable that the average particle diameter is in the range of 1 to 30 μm because the dispersibility is good and the flexural modulus is improved. The compounding ratio is 5 to 40% by weight of the total amount of the resin composition. It is preferable that the fibrous filler and the lamellar filler are used in combination, and the total blending ratio thereof is preferably more than 25% by weight. A preferred total compounding ratio is 30 to 85% by weight. Within this range, the resin melt viscosity at the time of injection molding does not increase, and the flexural modulus and durability are excellent.

【００５０】上記組成物からなる成形体の曲げ弾性率
は、例えばＡＳＴＭ Ｄ７９０の測定方法により、 10G
Pa 以上、好ましくは 15GPa 以上、より好ましくは 17G
Pa 以上、またはこれらの値をこえる曲げ弾性率とな
り、剛性、耐振動性、耐共振性等に優れた光学式ピック
アップとなる。上記樹脂組成物からなる成形体の曲げ弾
性率の上限値は、各種材料の特性にもよるが、例えば 5
0GPa 以下、具体的には 40GPa 以下、より具体的には 3
7GPa以下、またはこれらの数値未満である。The flexural modulus of the molded article made of the above composition can be measured, for example, by 10 G according to the measuring method of ASTM D790.
Pa or more, preferably 15GPa or more, more preferably 17G
The flexural modulus is Pa or more or exceeds these values, and an optical pickup having excellent rigidity, vibration resistance, resonance resistance, and the like is obtained. The upper limit of the flexural modulus of the molded article made of the resin composition depends on the characteristics of various materials.
0 GPa or less, specifically 40 GPa or less, more specifically 3
7 GPa or less, or less than these figures.

【００５１】本発明に使用できるフッ素樹脂としては、
耐熱性、摺動性、射出金型からの離型性等に優れたフッ
素樹脂が好ましく、例えば四フッ化エチレン樹脂（ＰＴ
ＦＥ）、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキ
ルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロ
エチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥ
Ｐ）などのパーフルオロ系フッ素樹脂が挙げられる。こ
れらの中で、特にＰＴＦＥが低摩擦係数、非粘着性、耐
熱性、耐薬品性などに優れ好ましい。また、成形流動性
への影響を小さくできる一度焼成されたＰＴＦＥが、成
形精度の向上のために好ましい。更に、電子線やガンマ
線照射して低分子量化されたＰＴＦＥが成形流動性への
影響をより小さくできるため好ましい。フッ素樹脂の配
合割合は樹脂組成物全体量の 0.5〜 20 重量％である。
フッ素樹脂を配合することにより摺動性が向上する。
0.5 重量％未満であると摺動性が向上しない。 20 重量
％をこえると曲げ弾性率が低下する。特に好ましい配合
量としては 1〜10 重量％であり、この範囲であれば、
特に曲げ弾性率の低下がなく、摺動性の向上効果が大き
い。The fluororesin that can be used in the present invention includes:
Fluororesins excellent in heat resistance, slidability, release from an injection mold, and the like are preferable. For example, ethylene tetrafluoride resin (PT
FE), tetrafluoroethylene-perfluoroalkyl vinyl ether copolymer (PFA), tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer (FE
Perfluorofluororesin such as P). Among them, PTFE is particularly preferable because of its low coefficient of friction, non-adhesion, heat resistance, chemical resistance and the like. Further, once fired PTFE which can reduce the influence on the molding fluidity is preferable for improving the molding accuracy. Further, PTFE reduced in molecular weight by irradiation with an electron beam or gamma ray is preferable because the influence on molding fluidity can be reduced. The mixing ratio of the fluororesin is 0.5 to 20% by weight based on the total amount of the resin composition.
By blending the fluororesin, the slidability is improved.
If it is less than 0.5% by weight, the slidability is not improved. If it exceeds 20% by weight, the flexural modulus decreases. A particularly preferred blending amount is 1 to 10% by weight.
In particular, there is no decrease in flexural modulus, and the effect of improving slidability is great.

【００５２】上述の樹脂材料と配合剤との混合方法は特
に限定するものではなく、例えばヘンシェルミキサー、
ボールミル、タンブラミキサー等の混合機を用いて乾式
混合した後に、熱ロール、ニーダ、バンバリミキサー、
溶融押出機などで溶融混合（例えば造粒）できる。そし
て、このようなペレットの造粒時や、射出成形時等の溶
融混合成形時にウィスカをはじめとする各種繊維類は折
れるので成形体中の繊維類の平均繊維長さは、繊維径が
5〜 25 μm の繊維類のものでは、およそ 0.3mm以下、
繊維径が 5μm 未満のようなウィスカでは、およそ 10
μm 未満、種類によっては約 1〜 5μm になるものと考
えられる。なお、上記樹脂組成物は、必要に応じて顔
料、滑剤、可塑剤、安定剤、紫外線吸収剤、難燃剤など
の他の配合剤やエラストマー成分を配合してもよい。The method of mixing the above resin material and the compounding agent is not particularly limited. For example, a Henschel mixer,
After dry mixing using a mixer such as a ball mill and a tumbler mixer, a hot roll, kneader, Banbury mixer,
Melt mixing (eg, granulation) can be performed by a melt extruder or the like. When granulating such pellets, or melt-mixing molding such as injection molding, various fibers such as whiskers are broken, so the average fiber length of the fibers in the molded body is as follows.
For fibers of 5 to 25 μm, about 0.3 mm or less,
For whiskers with a fiber diameter of less than 5 μm, about 10
It is considered to be less than μm, and about 1-5 μm depending on the type. The resin composition may contain other components such as a pigment, a lubricant, a plasticizer, a stabilizer, an ultraviolet absorber, a flame retardant, and an elastomer component, if necessary.

【００５３】[0053]

【実施例】実施例および比較例に使用したレンズホルダ
の原材料を一括して示すと以下の通りである。なお、
［ ］内に表１に用いた略号を示し、配合割合は全て重
量％で示した。 （１）液晶樹脂［ＬＣＰ］、日本石油化学社製：ザイダ
ーＳＲＴ９００ （２）ポリフェニレンスルフィド樹脂［ＰＰＳ］、トー
プレン社製：Ｔ４ＡＧ （３）炭素繊維［ＣＦ］、東邦レーヨン社製：ベスファ
イトＨＭ３５ （４）ガラス繊維［ＧＦ］、旭ファイバーグラス社製：
ＧＦ−ＭＦ−ＫＡＣ−Ｌ１５０ （５）ウィスカ［Ｗ１］、四国化成工業社製：ホウ酸ア
ルミニウムウィスカ、アルボレックスＹ （６）ウィスカ［Ｗ２］、石原産業社製：酸化チタンウ
ィスカ、ＦＴＬ３００ （７）フッ素樹脂［Ｆ］、喜多村社製：ＫＴＬ６１０ （８）薄片状充填材１［ＴＡＬＣ］、日本タルク社製：
タルクＸ５０ （９）薄片状充填材２［ＭＩＣＡ］、カナダマイカ社
製：Ｓ３２５ （10）薄片状充填材３［ＧＲＰ］、日本黒鉛社製：ＡＣ
ＰEXAMPLES The raw materials of the lens holder used in the examples and comparative examples are collectively shown below. In addition,
The abbreviations used in Table 1 are shown in [], and the blending ratios are all shown by weight%. (1) Liquid crystal resin [LCP], manufactured by Nippon Petrochemical: Zyder SRT900 (2) Polyphenylene sulfide resin [PPS], manufactured by Topren: T4AG (3) Carbon fiber [CF], manufactured by Toho Rayon: Vesfight HM35 ( 4) Glass fiber [GF], manufactured by Asahi Fiberglass:
GF-MF-KAC-L150 (5) Whisker [W1], manufactured by Shikoku Chemicals: Aluminum borate whisker, Alvolex Y (6) Whisker [W2], manufactured by Ishihara Sangyo: titanium oxide whisker, FTL300 (7) Fluororesin [F], manufactured by Kitamura: KTL610 (8) Flaky filler 1 [TALC], manufactured by Nippon talc:
Talc X50 (9) Flaky filler 2 [MICA], manufactured by Mica Canada: S325 (10) Flaky filler 3 [GRP], Nippon Graphite: AC
P

【００５４】実施例１〜実施例８ 表１に示す割合で上述の原材料を配合し、ヘンシェルミ
キサーで充分混合した後、二軸溶融押出機に供給し、押
出し造粒した。そのペレットを射出成形機に供給し、所
定の金型内に所定の成形条件で成形して図１に示す軸受
部とレンズ支持部とが一体となったレンズホルダを成形
した。また、支持軸をジルコニアを含むセラミックスで
作製した。このセラミックスは、ジルコニア 97 モル
％、イットリア 3 モル％の組成にてセラミックス粉末
を湿式混合法にて調製し、得られた粉末を冷間静水圧成
形で支持軸形状にプレス成形した後、 1400℃で 2時間
大気中で焼成し、外径φ 1.50mm 長さ 10mm の支持軸と
し、その後センタレス研磨を行なって光学式ピックアッ
プ用支持軸を作製した。得られた光学式ピックアップ用
支持軸の円筒度および中心線平均粗さ(Ra)を接触式表面
粗さ計により測定した結果、いずれも円筒度は 1μm 以
下、中心線平均粗さ(Ra)は 0.3μm 以下であった。ま
た、上記レンズホルダと上記支持軸とを組み合わせて、
光学式ピックアップを組み立て、以下の評価試験を行な
った。Examples 1 to 8 The above-mentioned raw materials were blended in the proportions shown in Table 1 and mixed thoroughly with a Henschel mixer, and then supplied to a twin-screw extruder to extrude and granulate. The pellets were supplied to an injection molding machine and molded in a predetermined mold under predetermined molding conditions to form a lens holder in which the bearing and the lens support shown in FIG. 1 were integrated. The support shaft was made of ceramics containing zirconia. This ceramic was prepared by wet mixing a ceramic powder with a composition of 97 mol% of zirconia and 3 mol% of yttria, and pressing the obtained powder into a support shaft by cold isostatic pressing. For 2 hours in the atmosphere to form a support shaft having an outer diameter of 1.50 mm and a length of 10 mm, and then performing centerless polishing to produce a support shaft for an optical pickup. As a result of measuring the cylindricity and center line average roughness (Ra) of the obtained optical pickup support shaft by a contact type surface roughness meter, the cylindricity was 1 μm or less and the center line average roughness (Ra) was It was 0.3 μm or less. Also, by combining the lens holder and the support shaft,
An optical pickup was assembled and the following evaluation tests were performed.

【００５５】（１）剛性試験 ＪＩＳ Ｋ ７１７１に基づく試験方法で曲げ弾性率を
測定した（測定機器：島津製作所製、オートグラフＡＧ
５０００Ａ）。レンズホルダに必要な曲げ弾性率は 10G
Pa 以上、好ましくは 15GPa 以上である。結果を表１に
示す。(1) Rigidity test The flexural modulus was measured by a test method based on JIS K7171 (measurement equipment: Autograph AG, manufactured by Shimadzu Corporation).
5000A). Flexural modulus required for lens holder is 10G
It is at least Pa, preferably at least 15 GPa. Table 1 shows the results.

【００５６】（２）耐久試験 上述のレンズホルダの外周面に駆動コイルを巻回して、
図１に示す、すべり軸受を使用する方式の光学式ピック
アップを作製した。得られた光学式ピックアップを試験
台に取り付け、駆動装置（ＮＴＮ精密樹脂社製）と信号
発生装置（アドバンテスト社製商品名；シグナルジェネ
レータＴＲ９８２０２）からなる印加電圧発生装置とを
結線し、印加電圧発生装置によって光学式ピックアップ
の駆動用コイル５に電圧 0.5V 、周波数 20Hz （正弦
波）の電圧を印加し、レンズホルダ４を±1.5mm の振幅
にて駆動させ、室内雰囲気下にて連続運転をした。作動
不良となるまでの運転時間をもって耐久性の目安とする
が、良好な作動をして 1000時間をこえる長時間運転に
耐えるものについては 1000 時間で運転を打ち切った。
結果を表１に示す。なお、表１において、＞1000 は 10
00 時間で運転を打ち切ったことを表す。(2) Endurance test A drive coil is wound around the outer peripheral surface of the lens holder described above.
An optical pickup using a sliding bearing as shown in FIG. 1 was produced. The obtained optical pickup is mounted on a test stand, and a drive device (NTN Precision Resin Co., Ltd.) and an applied voltage generator including a signal generator (trade name of ADVANTEST Corp .; signal generator TR98202) are connected to generate an applied voltage. A voltage of 0.5 V and a frequency of 20 Hz (sine wave) was applied to the drive coil 5 of the optical pickup by the apparatus, and the lens holder 4 was driven with an amplitude of ± 1.5 mm, and the continuous operation was performed in an indoor atmosphere. . The operating time until the operation failure is used as a measure of durability. However, the operation was terminated after 1000 hours for those that performed well and withstand long-term operation exceeding 1000 hours.
Table 1 shows the results. In Table 1,> 1000 is 10
This means that driving was stopped at 00 hours.

【００５７】（３）摺動特性試験 オプティカル・アクチュエータ・テストヘッド（アドバ
ンテスト社製商品名；ＴＱ８８０９１）とアナライジン
グレコーダ（横河北辰電機社製商品名；３６５６）から
なるレンズホルダ変位測定装置に、運転試験前、耐久試
験 500 および1000 時間後の供試ピックアップアクチュ
エータを取り付け、駆動装置（ＮＴＮ精密樹脂社製）と
信号発生器（岩崎通信機社製商品名；ＦＧ−３５）から
なる印加電圧発生装置によって、電圧 0.1V 、周波数
0.1 Hz の三角波の電圧を駆動用コイル５に印加し、印
加電圧波形とレンズホルダの応答波形との差の大小（両
波形が近似しているほど潤滑性が良い）から、良（○
印）、可（△印）および不良（×印）の三段階に評価し
た。結果を表１に示す。(3) Sliding characteristics test A lens holder displacement measuring device comprising an optical actuator test head (trade name, manufactured by Advantest; TQ88091) and an analyzing recorder (trade name, 3656, manufactured by Yokogawa Hokushin Electric Co., Ltd.) Attach the test pickup actuators before and after the operation test and after 500 and 1000 hours of the endurance test. Depending on the device, voltage 0.1V, frequency
A triangular wave voltage of 0.1 Hz is applied to the driving coil 5, and the difference between the applied voltage waveform and the response waveform of the lens holder is large or small (the closer the two waveforms are, the better the lubricity is).
The evaluation was made in three stages: (marked), acceptable (marked with △) and defective (marked with ×). Table 1 shows the results.

【００５８】（４）静摩擦特性試験 試験片にレンズホルダを固定し、ゴニオステージ、ゴニ
オメータからなる試験機にて次第に角度を上げていった
とき、試験前と 500時間後のレンズホルダが動き出す角
度から静摩擦係数を計算した。なお、レンズホルダの軸
受部内周面の寸法はφ1.51mmであり、その重さは 0.5g
である。最大静摩擦係数（μ_ｓ）は、レンズホルダの軸
受孔に供試支持軸を挿入して、支持軸が水平になるよう
にセットする。その後、徐々に軸を傾斜させてレンズホ
ルダが軸方向に移動し始めたときの傾斜角度（θ）を読
取り、μ_ｓ＝ｔａｎθとした。結果を表１に示す。な
お、上記の各試験は、n=5 にて実施した。(4) Static friction characteristics test When the lens holder was fixed to the test piece and the angle was gradually increased by a test machine composed of a goniometer and a goniometer, the angle before the test and after 500 hours from when the lens holder began to move. The coefficient of static friction was calculated. The dimension of the inner peripheral surface of the bearing part of the lens holder is φ1.51 mm, and its weight is 0.5 g.
It is. The maximum static friction coefficient (μ _s ) is set so that the test support shaft is inserted into the bearing hole of the lens holder and the support shaft is horizontal. Thereafter, the tilt angle (θ) when the lens holder started to move in the axial direction by gradually tilting the axis was read, and μ _s = tan θ. Table 1 shows the results. Each of the above tests was performed with n = 5.

【００５９】（５）摺動減衰特性試験 レンズホルダを直径φ0.07mmのナイロンワイヤーで吊り
下げ、約 30g の鉄製ブロックに衝突させて、その時の
音響の周波数解析を行ない、固有振動数を測定して減衰
時間を求めた。得られた評価結果を表１に示す。(5) Sliding damping characteristic test The lens holder was hung with a nylon wire having a diameter of 0.07 mm, and collided with an iron block weighing about 30 g. The frequency of the sound at that time was analyzed, and the natural frequency was measured. To determine the decay time. Table 1 shows the obtained evaluation results.

【００６０】比較例１〜比較例４ 実施例１と同一形状の光学式ピックアップ用支持軸をジ
ルコニアを含むセラミックス（比較例１）、アルミナセ
ラミックス（比較例２）、ステンレス（ＳＵＳ４０２
Ｊ、以下ＳＵＳとする）（比較例３）、およびステンレ
ス（ＳＵＳ４０２Ｊ、以下ＳＵＳ＋とする）（比較例
４）にフッ素樹脂含有重合体の潤滑性被覆を形成させて
作製した。得られた光学式ピックアップ用支持軸を実施
例１と同一の方法で評価した。結果を表１に示す。Comparative Examples 1 to 4 The optical pickup support shaft having the same shape as that of Example 1 was made of ceramics containing zirconia (Comparative Example 1), alumina ceramics (Comparative Example 2), and stainless steel (SUS402).
J (hereinafter referred to as SUS) (Comparative Example 3) and stainless steel (SUS402J, hereinafter referred to as SUS +) (Comparative Example 4) were formed by forming a lubricious coating of a fluororesin-containing polymer. The obtained support shaft for an optical pickup was evaluated in the same manner as in Example 1. Table 1 shows the results.

【００６１】[0061]

【表１】 [Table 1]

【００６２】表１に示すように、実施例１から実施例８
は、曲げ弾性率、耐久試験、摺動特性試験、静摩擦係
数、振動減衰特性に優れ、優れた性能を示した。一方各
比較例は、上記各特性が劣っていた。As shown in Table 1, Examples 1 to 8 were used.
Showed excellent performance in flexural modulus, durability test, sliding property test, static friction coefficient, and vibration damping property. On the other hand, each comparative example was inferior in each of the above characteristics.

【００６３】[0063]

【発明の効果】本発明の光学式ピックアップは、支持軸
および軸受部の一方がジルコニアを含むセラミックスで
形成され、レンズ支持部が液晶樹脂または液晶樹脂組成
物にて形成されるので、レンズホルダと支持軸との支持
精度を向上させ、その結果対物レンズの光軸精度が向上
する。また、高弾性であり、摺動特性、摺動減衰特性に
優れる液晶樹脂組成物製レンズホルダと、高精度なジル
コニアを含むセラミックス製支持軸とを組み合わせるこ
とにより、優れた耐久性、摺動特性、静摩擦特性を有す
る、高精度な光学式ピックアップが得られる。According to the optical pickup of the present invention, one of the support shaft and the bearing portion is formed of ceramic containing zirconia, and the lens support portion is formed of a liquid crystal resin or a liquid crystal resin composition. The accuracy of support with the support shaft is improved, and as a result, the accuracy of the optical axis of the objective lens is improved. In addition, by combining a lens holder made of a liquid crystal resin composition, which has high elasticity and excellent sliding properties and sliding damping properties, with a ceramic support shaft containing high-precision zirconia, excellent durability and sliding properties are achieved. Thus, a highly accurate optical pickup having static friction characteristics can be obtained.

【００６４】また、液晶樹脂組成物が請求項３ないし請
求項６記載の液晶樹脂組成物とするので、曲げ弾性率も
高く、成形時のバリ発生が少なく、かつ摺動特性、摺動
減衰特性に優れる。Further, since the liquid crystal resin composition is the liquid crystal resin composition according to any one of claims 3 to 6, the flexural modulus is high, the occurrence of burrs at the time of molding is small, and the sliding characteristics and sliding damping characteristics are obtained. Excellent.

【００６５】本発明の光学式ピックアップは、支持軸の
円筒度が 0〜6 μm であり、また支持軸および軸受部に
おける少なくとも一方の摺動面の表面の中心線平均粗さ
(Ra)が 0〜3 μm であるので、従来のフッ素樹脂含有重
合体の潤滑性被覆を形成させる光学式ピックアップ用支
持軸よりも生産工程数を減らすことができ、生産性が向
上する。In the optical pickup of the present invention, the cylindricity of the support shaft is 0 to 6 μm, and the center line average roughness of at least one of the sliding surfaces of the support shaft and the bearing portion.
Since (Ra) is 0 to 3 μm, the number of production steps can be reduced as compared with a conventional support shaft for an optical pickup which forms a lubricating coating of a fluororesin-containing polymer, and the productivity is improved.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】光学式ピックアップの部分断面図である。FIG. 1 is a partial sectional view of an optical pickup.

【図２】円筒状支持軸を有する光学式ピックアップの断
面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view of an optical pickup having a cylindrical support shaft.

【図３】潤滑被膜付き支持軸を有する光学式ピックアッ
プの断面図である。FIG. 3 is a sectional view of an optical pickup having a support shaft with a lubricating film.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ ベース ２ 支持軸 ３ コア ４ 磁石 ５ 軸受部 ６ レンズホルダ ７ 駆動用コイル ８ 対物レンズ ９ レンズ取付け孔 Reference Signs List 1 base 2 support shaft 3 core 4 magnet 5 bearing 6 lens holder 7 drive coil 8 objective lens 9 lens mounting hole

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 3J011 AA20 BA02 DA01 KA02 LA01 MA02 SA01 SA05 SA06 SC04 SD10 5D118 AA12 AA13 DC03 EF02 FA07 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page F term (reference) 3J011 AA20 BA02 DA01 KA02 LA01 MA02 SA01 SA05 SA06 SC04 SD10 5D118 AA12 AA13 DC03 EF02 FA07

Claims (8)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 支持軸と、この支持軸に回動自在に嵌合
する軸受部およびレンズ支持部を有するレンズホルダと
を具備してなる光学式ピックアップであって、 前記支持軸および前記軸受部の一方がジルコニアを含む
セラミックスで形成され、前記レンズ支持部が液晶樹脂
または液晶樹脂組成物にて形成されることを特徴とする
光学式ピックアップ。1. An optical pickup comprising: a support shaft; and a lens holder having a bearing portion and a lens support portion rotatably fitted to the support shaft, wherein the support shaft and the bearing portion are provided. An optical pickup characterized in that one of them is formed of a ceramic containing zirconia, and the lens support is formed of a liquid crystal resin or a liquid crystal resin composition. 【請求項２】 前記支持軸が前記ジルコニアを含むセラ
ミックスで形成され、前記軸受部が液晶樹脂組成物にて
形成されることを特徴とする請求項１記載の光学式ピッ
クアップ。2. The optical pickup according to claim 1, wherein said support shaft is formed of ceramic containing said zirconia, and said bearing portion is formed of a liquid crystal resin composition. 【請求項３】 前記液晶樹脂組成物は、前記液晶樹脂に
繊維状充填材および薄片状充填材の少なくとも一種を配
合してなることを特徴とする請求項１または請求項２記
載の光学式ピックアップ。3. The optical pickup according to claim 1, wherein the liquid crystal resin composition is obtained by mixing at least one of a fibrous filler and a flaky filler with the liquid crystal resin. . 【請求項４】 前記液晶樹脂組成物は、更にフッ素樹脂
を配合してなることを特徴とする請求項３記載の光学式
ピックアップ。4. The optical pickup according to claim 3, wherein the liquid crystal resin composition further contains a fluorine resin. 【請求項５】 前記繊維状充填材がウィスカ、炭素繊維
およびガラス繊維から選ばれた少なくとも一種の繊維状
充填材であることを特徴とする請求項３または請求項４
記載の光学式ピックアップ。5. The fibrous filler is at least one fibrous filler selected from whiskers, carbon fibers and glass fibers.
Optical pickup as described. 【請求項６】 前記薄片状充填材がマイカ、タルクおよ
び黒鉛から選ばれた少なくとも一種の薄片状充填材であ
ることを特徴とする請求項３、請求項４または請求項５
記載の光学式ピックアップ。6. The flaky filler is at least one type of flaky filler selected from mica, talc and graphite.
Optical pickup as described. 【請求項７】 前記支持軸は円筒度が 0〜6 μm である
ことを特徴とする請求項１ないし請求項６のいずれか一
項記載の光学式ピックアップ。7. The optical pickup according to claim 1, wherein said support shaft has a cylindricity of 0 to 6 μm. 【請求項８】 前記支持軸および前記軸受部における少
なくとも一方の摺動面の表面における中心線平均粗さ(R
a)が 0〜3 μm であることを特徴とする請求項１ないし
請求項７のいずれか一項記載の光学式ピックアップ。8. A center line average roughness (R) on a surface of at least one of the sliding surfaces of the support shaft and the bearing portion.
The optical pickup according to any one of claims 1 to 7, wherein a) is 0 to 3 µm.