JP2002257496A - Heat exchanger for recovering latent heat - Google Patents
Heat exchanger for recovering latent heatInfo
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- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【技術分野】本発明は，水分が凝縮する際の潜熱を回収
するよう構成された潜熱回収用熱交換器に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a latent heat recovery heat exchanger configured to recover latent heat when water condenses.
【０００２】[0002]
【従来技術】例えば給湯器などの燃焼機器においては，
ガスバーナの燃焼による加熱だけでなく，その燃焼排ガ
スに含まれる水分が凝縮するときの潜熱を回収して利用
し，エネルギー効率を向上させることが行われている。
この潜熱回収を行うに当たっては，例えば，被加熱流体
を流す複数のパイプと，該パイプの周囲に配設された複
数のフィンとを有する潜熱回収用熱交換器を用いる。そ
して，上記パイプには，耐食性に優れたステンレス鋼等
が用いられている。また，上記複数のパイプは，その端
部と隣接するパイプの端部との間をＵ字状パイプで結ん
で，該Ｕ字状パイプと上記各パイプの端部とをろう付け
することにより接合している。2. Description of the Related Art For example, in combustion equipment such as a water heater,
In addition to heating by combustion of a gas burner, energy efficiency is improved by recovering and utilizing latent heat generated when water contained in flue gas is condensed.
In performing the latent heat recovery, for example, a latent heat recovery heat exchanger having a plurality of pipes through which a fluid to be heated flows and a plurality of fins disposed around the pipes is used. The pipe is made of stainless steel having excellent corrosion resistance. Further, the plurality of pipes are connected by connecting a U-shaped pipe between an end of the plurality of pipes and an end of an adjacent pipe, and brazing the U-shaped pipe and an end of each of the pipes. are doing.
【０００３】[0003]
【解決しようとする課題】しかしながら，上記従来の潜
熱回収用熱交換器においては以下のような問題点があ
る。即ち，上記ステンレス鋼等のろう付けにおいて，該
ステンレス鋼等は酸化しやすい性質を持っている。その
ため，上記ステンレス鋼のパイプの接合には，真空雰囲
気下においてろう付けを行う真空ろう付けを行う必要が
ある。However, the above-mentioned conventional heat exchanger for latent heat recovery has the following problems. That is, in the brazing of the above stainless steel or the like, the stainless steel or the like has a property of being easily oxidized. Therefore, it is necessary to perform vacuum brazing for brazing in a vacuum atmosphere to join the above stainless steel pipes.
【０００４】つまり，上記ろう付けは，真空装置内で行
う必要があり，該ろう付けを行う潜熱回収用熱交換器を
ロット毎に真空装置内に配置して，バッチ処理により行
っている。そのため，上記ろう付けの生産性をあまり向
上させることができない。また，上記真空ろう付けを行
うために，上記真空装置を準備する必要があり，該真空
装置の設備投資が増大し，生産コストを増大させてしま
う。That is, the above brazing must be performed in a vacuum apparatus, and a heat exchanger for latent heat recovery for performing the brazing is arranged in the vacuum apparatus for each lot, and is performed by a batch process. Therefore, the productivity of the brazing cannot be improved much. Moreover, in order to perform the above-mentioned vacuum brazing, it is necessary to prepare the above-mentioned vacuum device, and the capital investment of the vacuum device increases, and the production cost increases.
【０００５】また，上記潜熱回収用熱交換器におけるパ
イプ等は，水分と接触する過酷な環境下で使用されるた
め，一層優れた耐食性を有することが好ましく，潜熱の
回収効率を高くするために一層高い熱伝導率を有するこ
とが好ましい。[0005] Further, since the pipes and the like in the latent heat recovery heat exchanger are used in a severe environment in contact with moisture, it is preferable that they have more excellent corrosion resistance, and in order to increase the efficiency of latent heat recovery. It is preferred to have a higher thermal conductivity.
【０００６】本発明は，かかる従来の問題点に鑑みてな
されたもので，耐食性に優れると共に，潜熱の回収効率
が高く，パイプを接合するためのろう付けの生産性が高
い潜熱回収用熱交換器を提供しようとするものである。The present invention has been made in view of the above-mentioned conventional problems, and has excellent corrosion resistance, high latent heat recovery efficiency, and high productivity in brazing for joining pipes. It is intended to provide a container.
【０００７】[0007]
【課題の解決手段】請求項１に記載の発明は，被加熱流
体を流すパイプを有し，該パイプに接触する燃焼排ガス
中に含有される水分が凝縮する際の潜熱を回収するよう
構成された潜熱回収用熱交換器において，上記パイプ
は，内管が銅材料で，外管がステンレス鋼である２重管
構造を有しており，かつ，上記外管は，ＪＩＳ規格にお
けるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４
４のいずれかのフェライト系ステンレス鋼よりなること
を特徴とする潜熱回収用熱交換器にある。According to a first aspect of the present invention, there is provided a pipe for flowing a fluid to be heated, and configured to recover latent heat generated when water contained in combustion exhaust gas contacting the pipe is condensed. In the latent heat recovery heat exchanger, the pipe has a double pipe structure in which the inner pipe is made of a copper material and the outer pipe is made of stainless steel, and the outer pipe is made of SUS436J1L, SUS436L in JIS standard. , SUS44
4. The latent heat recovery heat exchanger according to item 4, wherein the heat exchanger is made of ferritic stainless steel.
【０００８】本発明において最も注目すべきことは，上
記パイプは，内管が銅材料で，外管がステンレス鋼であ
る２重管構造を有しており，かつ，上記外管は，上記特
定のフェライト系ステンレス鋼よりなることである。こ
こで，上記ＪＩＳ規格とは，日本工業規格のことであ
る。そして，上記ＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６
Ｌ，ＳＵＳ４４４は，いずれもフェライト系ステンレス
鋼の成分規格である。具体的な成分規格は後述する表１
に示す。なお，表１には，残部鉄（Ｆｅ）の表示は省略
してある。また，上記内管における銅材料としては，り
ん脱酸銅，無酸素銅，黄銅，青銅，その他９９．９％以
上のＣｕを含有する銅等を用いることができる。[0008] Most notably, in the present invention, the pipe has a double pipe structure in which the inner pipe is made of a copper material and the outer pipe is made of stainless steel. Of ferritic stainless steel. Here, the JIS standard is the Japanese Industrial Standard. Then, the above SUS436J1L, SUS436
Both L and SUS444 are component standards for ferritic stainless steel. The specific component specifications are shown in Table 1 below.
Shown in In Table 1, the indication of the remaining iron (Fe) is omitted. Further, as the copper material for the inner tube, phosphorous deoxidized copper, oxygen-free copper, brass, bronze, and other copper containing 99.9% or more of Cu can be used.
【０００９】次に，本発明の作用効果につき説明する。
本発明の潜熱回収用熱交換器は，上記燃焼ガスを上記パ
イプに接触させて，燃焼排ガス中に含有される水分が凝
縮する際の潜熱を回収して，上記パイプの中を流れる被
加熱流体を昇温させる。上記潜熱回収用熱交換器は，例
えば，ガスバーナ等の燃焼により直接加熱する一次熱交
換器に連続して設けられ，該一次熱交換器の燃焼による
燃焼排ガスを利用する。そして，燃焼排ガスが上記パイ
プに接触する際には，該燃焼排ガスが冷却され，凝縮
し，パイプに熱を伝える。このとき，上記パイプは，燃
焼排ガス中に含有される水分と接触する環境下にあり，
腐蝕が起こりやすい状況下にある。Next, the operation and effect of the present invention will be described.
The heat exchanger for latent heat recovery according to the present invention recovers the latent heat when the moisture contained in the flue gas is condensed by bringing the combustion gas into contact with the pipe and the fluid to be heated flowing through the pipe. Is heated. The latent heat recovery heat exchanger is provided, for example, continuously to a primary heat exchanger that is directly heated by combustion of a gas burner or the like, and uses combustion exhaust gas generated by combustion of the primary heat exchanger. When the flue gas contacts the pipe, the flue gas is cooled, condensed, and transmits heat to the pipe. At this time, the pipe is in an environment where it comes into contact with moisture contained in the flue gas,
Corrosion-prone situation.
【００１０】ここで，本発明における上記パイプは，内
管が銅材料で，外管が上記特定のフェライト系ステンレ
ス鋼である２重管構造を有している。そして，上記燃焼
排ガスは，上記ステンレス鋼からなる外管と接触させる
ことができる。そのため，上記潜熱回収用熱交換器は，
耐食性に優れている。一方，上記パイプの内管である銅
材料は，ステンレス鋼に比べ熱伝導率が高い。そのた
め，上記潜熱回収用熱交換器における潜熱の回収効率を
向上させることができる。それ故，上記パイプは，２重
管構造を有していることにより，耐食性に優れると共
に，潜熱の回収効率に優れている。Here, the pipe of the present invention has a double pipe structure in which the inner pipe is made of a copper material and the outer pipe is made of the above specific ferritic stainless steel. The combustion exhaust gas can be brought into contact with the outer tube made of stainless steel. Therefore, the above latent heat recovery heat exchanger is
Excellent corrosion resistance. On the other hand, the copper material, which is the inner tube of the pipe, has a higher thermal conductivity than stainless steel. Therefore, the latent heat recovery efficiency of the latent heat recovery heat exchanger can be improved. Therefore, since the pipe has a double-pipe structure, it has excellent corrosion resistance and excellent latent heat recovery efficiency.
【００１１】また，上記パイプを周囲の接続管に接合す
る際には，内管である銅材料に対してろう付けを行うこ
とにより接合することができる。つまり，銅はろう付け
を行う際に酸化され難いため，通常のＣＯ，ＣＯ２，Ｈ
２，Ｈ２Ｏ，Ｎ２の混合した還元性ガス雰囲気下でろう
付けを行うことができる。そのため，パイプを接合する
ためのろう付けの生産性を向上させることができる。ま
た，そのため，特別な設備等を準備する必要がなく，設
備投資が減少し，生産コストを減少させることができ
る。Further, when joining the pipe to the surrounding connecting pipe, the pipe can be joined by brazing to a copper material as an inner pipe. That is, since copper is not easily oxidized during brazing, ordinary CO, CO 2 , H
2 , brazing can be performed in a reducing gas atmosphere in which H 2 O and N 2 are mixed. Therefore, the productivity of brazing for joining pipes can be improved. In addition, there is no need to prepare special equipment and the like, so that equipment investment is reduced and production costs can be reduced.
【００１２】以上，本発明によれば，耐食性に優れると
共に，潜熱の回収効率が高く，パイプを接合するための
ろう付けの生産性が高い潜熱回収用熱交換器を提供する
ことができる。As described above, according to the present invention, it is possible to provide a heat exchanger for latent heat recovery having excellent corrosion resistance, high latent heat recovery efficiency, and high productivity in brazing for joining pipes.
【００１３】次に，請求項２に記載の発明は，被加熱流
体を流すパイプを有し，該パイプに接触する燃焼排ガス
中に含有される水分が凝縮する際の潜熱を回収するよう
構成された潜熱回収用熱交換器において，上記パイプ
は，内管が銅材料で，外管がステンレス鋼である２重管
構造を有しており，かつ，上記外管は，Ｃ；０．０２５
％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；０．７５％以下，Ｍ
ｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４０％以下，Ｓ；０．
０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜１９．００％，Ｎ
ｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０〜０．８０％，
Ｎ；０．０１５％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ＋Ｎ）〜０．８
０％，残部Ｆｅよりなるフェライト系ステンレス鋼より
なることを特徴とする潜熱回収用熱交換器にある。Next, a second aspect of the present invention has a pipe through which a fluid to be heated flows, and is configured to recover latent heat when water contained in combustion exhaust gas contacting the pipe is condensed. In the latent heat recovery heat exchanger, the pipe has a double pipe structure in which the inner pipe is made of a copper material and the outer pipe is made of stainless steel, and the outer pipe is C;
% Or less (same as the weight ratio or less), Si; 0.75% or less, M
n: 1.00% or less, P: 0.040% or less, S;
030% or less, Cr: 17.00 to 19.00%, N
i; 0.60% or less, Mo; 0.40 to 0.80%,
N: 0.015% or less, Ti: 8 × (C + N) to 0.8
A latent heat recovery heat exchanger characterized in that the heat exchanger is made of ferritic stainless steel containing 0% and the balance being Fe.
【００１４】上記のフェライト系ステンレス鋼は，川崎
製鉄（株）製の商品名「Ｒ４３２ＬＴＭステンレス鋼」
で，Ｔｉを上記のごとく含有するものである。以下，上
記フェライト系ステンレス鋼を「Ｒステンレス鋼」と称
することもある。本発明によっても，上記請求項１に記
載の発明と同様に，耐食性に優れると共に，潜熱の回収
効率が高く，パイプを接合するためのろう付けの生産性
が高い潜熱回収用熱交換器を提供することができる。The above ferritic stainless steel is available from Kawasaki Steel Corporation under the trade name "R432LTM stainless steel".
And contains Ti as described above. Hereinafter, the ferritic stainless steel may be referred to as “R stainless steel”. According to the present invention, similarly to the first aspect of the present invention, a latent heat recovery heat exchanger having excellent corrosion resistance, high latent heat recovery efficiency, and high productivity of brazing for joining pipes is provided. can do.
【００１５】次に，請求項３に記載の発明のように，上
記内管の端部は，隣接する上記パイプの内管の端部と略
Ｕ字状のＵ字管を介して接続されており，かつ，該Ｕ字
管と上記各内管の端部とは，ろう付けにより接合されて
いることが好ましい。これにより，上記潜熱回収用熱交
換器において，上記パイプを複数本繋ぎ合わせることが
でき，確実にろう付けを行うことができる。Next, as in the third aspect of the present invention, the end of the inner pipe is connected to the end of the inner pipe of the adjacent pipe via a substantially U-shaped U-shaped pipe. Preferably, the U-tube and the end of each of the inner tubes are joined by brazing. Thus, in the latent heat recovery heat exchanger, a plurality of the pipes can be connected, and brazing can be performed reliably.
【００１６】次に，請求項４に記載の発明のように，上
記Ｕ字管は，銅材料よりなることが好ましい。これによ
り，上記ろう付けを一層良好に行うことができる。上記
銅材料としては，りん脱酸銅，無酸素銅，黄銅，青銅，
その他９９．９％以上のＣｕを含有する銅等を用いるこ
とができる。Next, it is preferable that the U-shaped tube is made of a copper material. Thereby, the brazing can be performed more favorably. The copper materials include phosphorus deoxidized copper, oxygen-free copper, brass, bronze,
In addition, copper containing 99.9% or more of Cu can be used.
【００１７】また，請求項５の発明のように，上記燃焼
排ガス中の水分が凝縮した凝縮液には，重量比にて，６
０ｐｐｍ以上の硝酸イオンが含有されている。この場合
には，上記の各フェライト系ステンレス鋼の耐食性等の
優れた効果が特に有効に発揮される。According to a fifth aspect of the present invention, the condensate obtained by condensing the moisture in the flue gas has a weight ratio of 6%.
Contains 0 ppm or more nitrate ions. In this case, the above-mentioned excellent effects such as the corrosion resistance of each ferritic stainless steel are particularly effectively exhibited.
【００１８】また，請求項６の発明のように，上記パイ
プの周囲には，複数のフィンが配設されており，該フィ
ンはＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４
３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかのフェライト系ステン
レス鋼よりなることが好ましい。Further, a plurality of fins are provided around the pipe, and the fins are SUS436J1L, SUS4 in JIS standard.
Preferably, the ferrite stainless steel is any one of 36L and SUS444.
【００１９】これにより，上記潜熱回収用熱交換器にお
ける潜熱の回収効率を一層高くすることができる。ま
た，上記潜熱回収用熱交換器において，上記パイプの周
囲にフィンを配置した構成を有する場合でも，上記フィ
ンに上記特定のフェライト系ステンレス鋼を適用するこ
とによって，上記パイプの外管における作用効果と同様
の作用効果を上記フィンにおいて発現させることができ
る。Thus, the latent heat recovery efficiency of the latent heat recovery heat exchanger can be further increased. Further, even when the heat exchanger for latent heat recovery has a configuration in which fins are arranged around the pipe, by applying the specific ferritic stainless steel to the fins, the effect of the outer pipe of the pipe can be improved. The same function and effect as described above can be exhibited in the fin.
【００２０】次に，請求項７の発明のように，上記パイ
プの周囲には，複数のフィンが配設されており，該フィ
ンはＣ；０．０２５％以下（重量比以下同じ），Ｓｉ；
０．７５％以下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．０４
０％以下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．００〜
１９．００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．４０
〜０．８０％，Ｎ；０．０１５％以下，Ｔｉ；８×（Ｃ
＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよりなるフェライト系ス
テンレス鋼よりなることが好ましい。これにより，上記
請求項６に記載の発明と同様の作用効果を得ることがで
きる。Next, a plurality of fins are provided around the pipe as described above, wherein the fins are C: 0.025% or less (the same in weight ratio or less), Si ;
0.75% or less, Mn: 1.00% or less, P: 0.04
0% or less, S; 0.030% or less, Cr;
19.00%, Ni: 0.60% or less, Mo: 0.40
0.80%, N: 0.015% or less, Ti; 8 × (C
+ N) to 0.80%, the balance being preferably made of ferritic stainless steel consisting of Fe. Thereby, the same operation and effect as the above-described invention can be obtained.
【００２１】次に，請求項８に記載の発明のように，上
記内管と上記外管とは，内管の内径よりも大きな外径を
有する拡管片を，上記外管の内部に通した上記内管の内
部を通過させ，上記内管の内径を拡大する拡管を行うこ
とにより，上記内管と上記外管とを密着させていること
が好ましい。これにより，上記内管及び外管からなる２
重管構造を有するパイプを容易に製作することができ
る。また，上記のように密着させることにより，パイプ
の伝熱効率を一層向上させることができ，潜熱の回収効
率を一層向上させることができる。Next, as in the invention according to claim 8, the inner pipe and the outer pipe are formed by passing an expanded pipe having an outer diameter larger than the inner diameter of the inner pipe through the outer pipe. It is preferable that the inner pipe and the outer pipe are brought into close contact with each other by passing the inside of the inner pipe and expanding the inner diameter of the inner pipe. As a result, the inner tube and the outer tube
A pipe having a double pipe structure can be easily manufactured. Further, by bringing the pipes into close contact as described above, the heat transfer efficiency of the pipe can be further improved, and the efficiency of collecting latent heat can be further improved.
【００２２】[0022]
【発明の実施の形態】実施形態例１ 本発明の実施形態例にかかる潜熱回収用熱交換器につ
き，図１〜図３を用いて説明する。図１に示すごとく，
本例における潜熱回収用熱交換器２は，被加熱流体７を
流すパイプ３を有し，該パイプ３に接触する燃焼排ガス
５９中に含有される水分が凝縮する際の潜熱を回収する
よう構成されている。上記パイプ３は，内管３１が銅材
料で，外管３２がステンレス鋼である２重管構造を有し
ている。また，上記内管３１は，その両端部３１１が上
記外管３２の両端部３２１よりも突出している（図２参
照）。また，上記パイプ３の周囲には複数のフィン３４
が配設されている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS First Embodiment A latent heat recovery heat exchanger according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. As shown in FIG.
The latent heat recovery heat exchanger 2 in this embodiment has a pipe 3 through which a fluid to be heated 7 flows, and recovers latent heat when water contained in the combustion exhaust gas 59 contacting the pipe 3 is condensed. Have been. The pipe 3 has a double pipe structure in which the inner pipe 31 is made of a copper material and the outer pipe 32 is made of stainless steel. The inner tube 31 has both ends 311 protruding from both ends 321 of the outer tube 32 (see FIG. 2). A plurality of fins 34 are provided around the pipe 3.
Are arranged.
【００２３】また，上記外管３２及びフィン３４は，い
ずれも，ＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵ
Ｓ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４，及び川崎製鉄（株）製「Ｒ
４３２ＬＴＭ」（Ｒステンレス鋼）の４種類のいずれか
のフェライト系ステンレス鋼を適用する。これらの成分
規格（ｗｔ％）を表１に示す。なお，表１には，残部Ｆ
ｅの記載を省略した。The outer tube 32 and the fins 34 are both SUS436J1L, SU in the JIS standard.
S436L, SUS444, and "R" manufactured by Kawasaki Steel Corporation
432LTM "(R stainless steel). Table 1 shows the component specifications (wt%). Table 1 shows the remainder F
The description of e was omitted.
【００２４】[0024]
【表１】 [Table 1]
【００２５】以下に，これを詳説する。図１に示すごと
く，上記潜熱回収用熱交換器２は，ガスバーナ５の燃焼
により直接加熱する一次熱交換器１０に連続して設けら
れ，該一次熱交換器１０の燃焼による燃焼排ガス５９を
利用する。また，潜熱回収用熱交換器２は，一次熱交換
器１０に直列に接続されている。The details will be described below. As shown in FIG. 1, the latent heat recovery heat exchanger 2 is provided continuously to a primary heat exchanger 10 which is directly heated by the combustion of a gas burner 5, and uses a flue gas 59 produced by the combustion of the primary heat exchanger 10. I do. Further, the latent heat recovery heat exchanger 2 is connected in series to the primary heat exchanger 10.
【００２６】図２に示すごとく，上記内管３１の端部３
１１は，隣接する上記パイプ３の内管３１の端部３１１
と略Ｕ字状のＵ字管３３を介して接続されている。そし
て，該Ｕ字管３３と上記各内管３１の端部３１１とは，
ろう付けにより接合されている。このろう付けは，リン
銅ろう付けを行っている。また，上記内管３１と上記外
管３２とは，内管３１の内径よりも大きな外径を有する
拡管片４を，上記外管３２の内部に通した上記内管３１
の内部を通過させ，上記内管３１の内径を拡大する拡管
を行うことにより，密着されている（図３参照）。As shown in FIG. 2, the end 3 of the inner tube 31
11 is an end 311 of the inner pipe 31 of the adjacent pipe 3
And a U-shaped tube 33 which is substantially U-shaped. The U-shaped pipe 33 and the end 311 of each of the inner pipes 31 are
Joined by brazing. In this brazing, a phosphor copper brazing is performed. Further, the inner pipe 31 and the outer pipe 32 are formed by passing an expanded piece 4 having an outer diameter larger than the inner diameter of the inner pipe 31 through the inside of the outer pipe 32.
The inner tube 31 is in close contact with the inner tube 31 by expanding the inner diameter of the inner tube 31 (see FIG. 3).
【００２７】上記内管３１及びＵ字管３３は，上記銅材
料の１つであるりん脱酸銅よりなる。なお，この他に
も，内管３１及びＵ字管３３には銅材料としての無酸素
銅，黄銅，青銅，その他９９．９％以上のＣｕを含有す
る銅等を用いることができる。The inner tube 31 and the U-shaped tube 33 are made of phosphorous deoxidized copper, which is one of the copper materials. In addition, oxygen-free copper, brass, bronze, and other copper containing 99.9% or more of Cu as a copper material can be used for the inner tube 31 and the U-shaped tube 33.
【００２８】上記一次熱交換器１０は，被加熱流体７を
流す１重パイプ１０１及び該１重パイプ１０１の周囲に
配設された複数のフィン１０２を有している。上記１重
パイプ１０１及び複数のフィン１０２は，上記外管３２
及びフィン３４と同様のフェライト系ステンレス鋼より
なる。なお，上記１重パイプ１０１及び複数のフィン１
０２の材質は，必ずしも上記４種類のフェライト系ステ
ンレス鋼から選択する必要はなく，他の材質を用いるこ
ともできる。また，互いに隣接する１重パイプ１０１の
端部同士は，上記パイプ３と同様にして，略Ｕ字状のＵ
字管１０３を介して接続されており，該Ｕ字管１０３と
１重パイプ１０１の端部とは，ろう付けにより接合され
ている。The primary heat exchanger 10 has a single pipe 101 through which the fluid 7 to be heated flows, and a plurality of fins 102 disposed around the single pipe 101. The single pipe 101 and the plurality of fins 102 are connected to the outer pipe 32.
And the fins 34 are made of the same ferritic stainless steel. The single pipe 101 and the plurality of fins 1
The material No. 02 does not necessarily need to be selected from the above four types of ferritic stainless steel, and other materials can be used. In addition, the ends of the single pipes 101 adjacent to each other are substantially U-shaped in the same manner as the pipe 3.
The U-shaped pipe 103 is connected to the end of the single pipe 101 by brazing.
【００２９】上記燃焼機器１は，一次熱交換器１０を配
置する第１室１１１と，潜熱回収用熱交換器２を配置す
る第２室１１２，及び第１室１１１と第２室１１２とを
連結する連結室１１３から構成されたハウジング１１を
有している。上記第１室１１１には，一次熱交換器１０
を加熱するガスバーナ５が配置されている。また，上記
第２室１１２の下方には，燃焼排ガス５９中の水分が凝
縮した凝縮液６０を受けるドレン受け部６が設けてあ
る。The combustion apparatus 1 includes a first chamber 111 in which the primary heat exchanger 10 is disposed, a second chamber 112 in which the latent heat recovery heat exchanger 2 is disposed, and a first chamber 111 and a second chamber 112. The housing 11 includes a connection chamber 113 to be connected. In the first chamber 111, the primary heat exchanger 10
The gas burner 5 which heats is provided. A drain receiver 6 is provided below the second chamber 112 for receiving the condensate 60 obtained by condensing water in the flue gas 59.
【００３０】上記被加熱流体７は，潜熱回収用熱交換器
２のパイプ３から，一次熱交換器１０の１重パイプ１０
１に向かって連続して流れる。被加熱流体７は，燃焼機
器１において，潜熱回収用熱交換器２によって昇温さ
れ，また一次熱交換器１０によって加熱されて，高温に
なる。潜熱回収用熱交換器２は，被加熱流体７の流れ方
向の上流７１側に，一次熱交換器１０は下流７２側に配
置されている。The fluid to be heated 7 flows from the pipe 3 of the latent heat recovery heat exchanger 2 to the single pipe 10 of the primary heat exchanger 10.
It flows continuously toward 1. The heated fluid 7 is heated by the latent heat recovery heat exchanger 2 in the combustion equipment 1 and is heated by the primary heat exchanger 10 to a high temperature. The latent heat recovery heat exchanger 2 is arranged on the upstream 71 side in the flow direction of the fluid 7 to be heated, and the primary heat exchanger 10 is arranged on the downstream 72 side.
【００３１】一方，上記燃焼排ガス５９は，一次熱交換
器１０が配置されている側から潜熱回収用熱交換器２が
配置されている側へと流れ，該潜熱回収用熱交換器２に
おいて凝縮し，その潜熱を回収される。その後，凝縮し
た燃焼排ガス５９は，ハウジング１１の第２室１１２に
設けられた開口部１１４より外部に排出される。On the other hand, the combustion exhaust gas 59 flows from the side where the primary heat exchanger 10 is disposed to the side where the latent heat recovery heat exchanger 2 is disposed, and condenses in the latent heat recovery heat exchanger 2. The latent heat is recovered. Thereafter, the condensed combustion exhaust gas 59 is discharged to the outside through an opening 114 provided in the second chamber 112 of the housing 11.
【００３２】なお，本例における被加熱流体７として
は，水を適用した。即ち，本例の燃焼機器１は，潜熱回
収用熱交換器２のパイプ３の上流７１から冷水を導入
し，一次熱交換器１０のパイプ１０１の下流７２へ温水
を導出する給湯器を構成した。また，図１においては，
図面を簡略化して平面的に，潜熱回収用熱交換器２にお
けるパイプ３及びＵ字管３３，及び一次熱交換器１０に
おける１重パイプ１０１及びＵ字管１０３を書いている
が，実際には，立体的にそれらは構成されている。As the fluid 7 to be heated in this embodiment, water was used. That is, the combustion apparatus 1 of this embodiment constitutes a water heater that introduces cold water from the upstream 71 of the pipe 3 of the latent heat recovery heat exchanger 2 and draws hot water to the downstream 72 of the pipe 101 of the primary heat exchanger 10. . In FIG. 1,
The pipe 3 and the U-shaped pipe 33 in the latent heat recovery heat exchanger 2 and the single pipe 101 and the U-shaped pipe 103 in the primary heat exchanger 10 are illustrated in a plan view by simplifying the drawing. , They are three-dimensionally composed.
【００３３】次に，上記２重管構造のパイプ３を拡管に
より形成する方法について説明する。まず，潜熱回収用
熱交換器２の上記フィン３４に設けてある通し穴３４１
に上記外管３２を挿入する。このとき，上記通し穴３４
１は，上記外管３２の外径よりも若干大きく作ってある
ため，容易に挿入を行うことができる。Next, a method of forming the pipe 3 having the double pipe structure by expanding the pipe will be described. First, a through hole 341 provided in the fin 34 of the latent heat recovery heat exchanger 2 is provided.
The outer tube 32 is inserted into the outer tube. At this time, the through hole 34
Since 1 is made slightly larger than the outer diameter of the outer tube 32, it can be easily inserted.
【００３４】次いで，上記外管３２の内部に上記内管３
１を挿入する。このとき，上記内管３１の外径は外管３
２の内径に対して若干小さく作ってあるため，容易に挿
入を行うことができる。本例においては，内管３１の外
径はφ１１．３ｍｍ，外管３２の内径はφ１１．７ｍｍ
としている。つまり，内管３１の外径は，外管３２の内
径に対して直径で約０．４ｍｍ小さく作ってある。Next, the inner pipe 3 is placed inside the outer pipe 32.
Insert 1. At this time, the outer diameter of the inner pipe 31 is equal to the outer pipe 3
Since it is made slightly smaller than the inner diameter of 2, it can be easily inserted. In this example, the outer diameter of the inner tube 31 is φ11.3 mm, and the inner diameter of the outer tube 32 is φ11.7 mm.
And That is, the outer diameter of the inner tube 31 is made smaller by about 0.4 mm in diameter than the inner diameter of the outer tube 32.
【００３５】次いで，上記内管３１の内径よりも大きな
外径を有する拡管片４を，上記外管３２の内部に通した
上記内管３１の内部を通過させる。このとき，内管３１
及び外管３２の外径が拡大されて，内管３１と外管３２
とが密着し，また外管３２が上記通し穴３４１に密着す
る（図３参照）。このようにして，上記パイプ３が，燃
焼機器１のハウジング１１内に固定される。Next, the expanded pipe piece 4 having an outer diameter larger than the inner diameter of the inner tube 31 is passed through the inside of the inner tube 31 passed through the inside of the outer tube 32. At this time, the inner pipe 31
And the outer diameter of the outer pipe 32 is increased, and the inner pipe 31 and the outer pipe 32 are enlarged.
And the outer tube 32 comes into close contact with the through hole 341 (see FIG. 3). Thus, the pipe 3 is fixed in the housing 11 of the combustion device 1.
【００３６】次に，上記ろう付けの方法について説明す
る。図２に示すごとく，上記ろう付けは，上記内管３１
の端部３１１と上記Ｕ字管３３の端部３３１との間に行
う。まずは，上記内管３１の端部３１１に箔板状のろう
材３５を巻き付ける。次いで，ろう材３５を巻き付けた
内管３１の端部３１１を，上記Ｕ字管３３の端部３３１
に挿入するようにして取り付ける。このとき，Ｕ字管３
３の端部３３１は，一般部３３２に対して管径が広くし
てあり，この端部３３１に上記内管３１の端部３１１を
容易に挿入することができるようになっている。Next, the brazing method will be described. As shown in FIG.
Between the end 311 and the end 331 of the U-shaped tube 33. First, a brazing material 35 in the form of a foil is wound around the end 311 of the inner tube 31. Next, the end 311 of the inner pipe 31 around which the brazing material 35 is wound is connected to the end 331 of the U-shaped pipe 33.
Attach it by inserting it into At this time, U-shaped tube 3
The end portion 331 has a larger diameter than the general portion 332, so that the end portion 311 of the inner tube 31 can be easily inserted into the end portion 331.
【００３７】次いで，上記内管３１とＵ字管３３とを組
み合わせたものを温度約１０９３〜１１０３Ｋの恒温槽
の内部に配置する。そして，上記ろう材３５が溶けて上
記内管３１の端部３１１と上記Ｕ字管３３の端部３３１
とが接合される。このようにして，ろう付けが行われ
る。Next, the combination of the inner tube 31 and the U-shaped tube 33 is placed inside a thermostat at a temperature of about 1093 to 1103K. Then, the brazing material 35 is melted and the end 311 of the inner pipe 31 and the end 331 of the U-shaped pipe 33 are melted.
Are joined. In this way, brazing is performed.
【００３８】次に，本例の作用効果につき説明する。本
例の潜熱回収用熱交換器２は，上記燃焼排ガス５９を上
記パイプ３及びフィン３４に接触させて，燃焼排ガス５
９中に含有される水分が凝縮する際の潜熱を回収して，
上記パイプ３の中を流れる被加熱流体７を昇温させる。
上記潜熱回収用熱交換器２は，ガスバーナ５の燃焼によ
り直接加熱する一次熱交換器１０に連続して設けられて
おり，該一次熱交換器１０の燃焼による燃焼排ガス５９
を利用する。Next, the operation and effect of this embodiment will be described. The latent heat recovery heat exchanger 2 of the present embodiment brings the flue gas 59 into contact with the pipe 3 and the fins 34 and
9 recovers the latent heat when the water contained in it condenses,
The heated fluid 7 flowing through the pipe 3 is heated.
The latent heat recovery heat exchanger 2 is provided continuously to the primary heat exchanger 10 that is directly heated by the combustion of the gas burner 5, and the flue gas 59 generated by the combustion of the primary heat exchanger 10.
Use
【００３９】そして，燃焼排ガス５９が上記パイプ３及
び上記フィン３４に接触する際には，該燃焼排ガス５９
が冷却され，凝縮し，パイプ３及びフィン３４に熱を伝
える。このとき，上記パイプ３及びフィン３４は，燃焼
排ガス５９中に含有される水分と接触する環境下にあ
り，腐蝕が起こりやすい状況下にある。When the flue gas 59 contacts the pipe 3 and the fins 34, the flue gas 59
Is cooled, condensed, and transfers heat to the pipe 3 and the fins 34. At this time, the pipe 3 and the fins 34 are in an environment where they come into contact with the moisture contained in the flue gas 59, and are in a state where corrosion is likely to occur.
【００４０】ここで，上記パイプ３は，内管３１がりん
脱酸銅で，外管３２が上記４種類のフェライト系ステン
レス鋼である２重管構造を有している。そして，上記燃
焼排ガス５９は，パイプ３に対しては，ステンレス鋼で
ある外管３２と接触させることができる。そのため，上
記潜熱回収用熱交換器２は，耐食性に優れている。The pipe 3 has a double pipe structure in which the inner pipe 31 is made of phosphorous deoxidized copper and the outer pipe 32 is made of the above four kinds of ferritic stainless steel. The flue gas 59 can be brought into contact with the pipe 3 with the outer pipe 32 made of stainless steel. Therefore, the latent heat recovery heat exchanger 2 is excellent in corrosion resistance.
【００４１】一方，上記パイプ３の内管３１であるりん
脱酸銅は，ステンレス鋼に比べ熱伝導率が高い。そのた
め，上記潜熱回収用熱交換器２における潜熱の回収効率
を向上させることができる。それ故，上記パイプ３は，
２重管構造を有していることにより，耐食性に優れると
共に，潜熱の回収効率に優れている。On the other hand, the phosphorus deoxidized copper which is the inner pipe 31 of the pipe 3 has a higher thermal conductivity than stainless steel. Therefore, the latent heat recovery efficiency of the latent heat recovery heat exchanger 2 can be improved. Therefore, the pipe 3 is
By having a double tube structure, it has excellent corrosion resistance and excellent latent heat recovery efficiency.
【００４２】また，上記Ｕ字管３３は，上記パイプ３の
内管３１に対して接合する。つまり，Ｕ字管３３と内管
３１とはりん脱酸銅でできており，このりん脱酸銅はろ
う付けを行う際にステンレス鋼に比べて酸化され難い。
そのため，通常のＣＯ，ＣＯ ２，Ｈ２，Ｈ２Ｏ，Ｎ２の
混合した還元性ガス雰囲気下でろう付けを行うことがで
きる。それ故，パイプ３を接合するためのろう付けの生
産性を向上させることができる。また，本例において
は，上記内管３１の端部３１１は，上記外管３２よりも
突出しており，上記Ｕ字管３３と容易に接合を行うこと
ができる。The U-shaped pipe 33 is formed of the pipe 3
Joined to the inner tube 31. In other words, U-shaped pipe 33 and inner pipe
31 is made of phosphorus deoxidized copper, and this phosphorus deoxidized copper is filtered.
It is not easily oxidized when brazing compared to stainless steel.
Therefore, ordinary CO, CO 2, H2, H2O, N2of
Brazing can be performed in a mixed reducing gas atmosphere.
Wear. Therefore, the brazing process for joining the pipes 3
Productivity can be improved. In this example,
Is that the end 311 of the inner tube 31 is
It is protruding and can be easily joined to the U-shaped tube 33
Can be.
【００４３】また，上記２重管構造のパイプ３は，拡管
を行うことにより，形成されている。そのため，上記内
管３１及び外管３２からなる２重管構造を有するパイプ
３を容易に製作することができる。また，この拡管によ
り，内管３１と外管３２とが密着しているため，パイプ
３の伝熱効率を一層向上させることができ，潜熱の回収
効率を一層向上させることができる。The pipe 3 having the double pipe structure is formed by expanding a pipe. Therefore, the pipe 3 having the double pipe structure including the inner pipe 31 and the outer pipe 32 can be easily manufactured. Further, since the inner pipe 31 and the outer pipe 32 are in close contact with each other by this expansion, the heat transfer efficiency of the pipe 3 can be further improved, and the efficiency of recovering latent heat can be further improved.
【００４４】実施形態例２ 本例は，上記燃焼機器１を，図４に示すごとく，竪型に
した例である。即ち，ハウジング１１の内部において，
その上部から順に，ガスバーナ５，一次熱交換器１０，
潜熱回収用熱交換器２，ドレン受け部６を配設してあ
る。そして，暖めるべき冷水は，上記潜熱回収用熱交換
器２側から導入され，一次熱交換器１０から導出される
よう構成することができる。その他は上記実施形態例１
と同様である。この場合にも，実施形態例１と同様の作
用効果が得られる。Embodiment 2 This embodiment is an example in which the combustion equipment 1 is made vertical as shown in FIG. That is, inside the housing 11,
From the top, gas burner 5, primary heat exchanger 10,
A latent heat recovery heat exchanger 2 and a drain receiver 6 are provided. The cold water to be heated can be configured to be introduced from the latent heat recovery heat exchanger 2 side and be led out of the primary heat exchanger 10. Others are the above-described first embodiment.
Is the same as In this case, the same operation and effect as those of the first embodiment can be obtained.
【００４５】実施形態例３ 本例においては，実施形態例１における潜熱回収用熱交
換器２に使用することができるパイプ３の外管３２，フ
ィン３４の材質の優れた特性を評価すべく試験を行っ
た。表２に示すごとく，この試験においては，ＪＩＳ規
格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ（２種
類），ＳＵＳ４４４，及び上記Ｒステンレス鋼のフェラ
イト系ステンレス鋼のいずれかの試験片である発明品
（試料Ｎｏ．Ｅ１〜Ｅ５），及び比較のための試験片で
ある比較品（試料Ｎｏ．Ｃ１〜Ｃ１１）を準備した。Embodiment 3 In this embodiment, a test was performed to evaluate the excellent properties of the material of the outer tube 32 and the fins 34 of the pipe 3 that can be used for the latent heat recovery heat exchanger 2 in Embodiment 1. Was done. As shown in Table 2, in this test, an invention product (sample No. E1 to SUS436J1L, SUS436L (two types), SUS444, and any of the above-mentioned ferritic stainless steels of R stainless steel in the JIS standard). E5) and comparative products (sample Nos. C1 to C11), which are test pieces for comparison, were prepared.
【００４６】そして，表３に示すごとく，上記評価試験
においては，平均腐食速度及び熱伝導率を測定し，それ
らを評価した。また，本例においては，上記外管３２に
対して直接ろう付けを行う場合もあることを想定して，
ろう付け性についても評価を行った。As shown in Table 3, in the above evaluation test, the average corrosion rate and the thermal conductivity were measured and evaluated. Also, in this example, assuming that brazing may be directly performed on the outer tube 32,
The brazing property was also evaluated.
【００４７】[0047]
【表２】 [Table 2]
【００４８】[0048]
【表３】 [Table 3]
【００４９】上記平均腐食速度の測定においては，実施
形態例１におけるガスバーナ５の燃焼排ガス５９の凝縮
液を１０倍及び１００倍に凝縮した１０倍濃度及び１０
０倍濃度の模擬凝縮液を準備し，これに上記各試料（Ｎ
ｏ．Ｅ１〜Ｅ５，Ｎｏ．Ｃ１〜Ｃ１１）を浸漬してその
腐食速度を測定した。In the measurement of the average corrosion rate, the condensate of the flue gas 59 of the gas burner 5 in the first embodiment was condensed 10 times and 100 times, and the concentration was 10 times.
A simulated condensate having a concentration of 0 times was prepared, and each sample (N
o. E1 to E5, No. C1 to C11) were immersed to measure the corrosion rate.
【００５０】ここで，上記模擬凝縮液は，上記ガスバー
ナ５の燃焼により発生する燃焼排ガス５９の凝縮液中の
成分濃度を実際に測定して，擬似的に作り出した。即
ち，上記成分濃度を測定した結果を図４に示す。同図に
示すごとく，実際の燃焼排ガス５９の凝縮液は，２８０
ｐｐｍという２５０ｐｐｍを超える硝酸イオンを含有す
る場合がある。つまり，燃焼排ガス５９の凝縮液は，多
くの場合には６０ｐｐｍを超えるような多量の硝酸イオ
ンを含有しており，酸化性の強い酸性溶液となってい
る。そして，上記模擬凝縮液としては，上記硝酸イオン
を２５０ｐｐｍ以上含有する酸性の強い溶液をそれぞれ
１０倍あるいは１００倍に凝縮したものを用いた。Here, the simulated condensate was created by actually measuring the component concentration in the condensate of the flue gas 59 generated by the combustion of the gas burner 5 and simulating it. That is, the results of measuring the above component concentrations are shown in FIG. As shown in the figure, the condensate of the actual flue gas 59 is 280
It may contain more than 250 ppm of nitrate ions. That is, the condensate of the combustion exhaust gas 59 contains a large amount of nitrate ion exceeding 60 ppm in many cases, and is an acidic solution having a strong oxidizing property. As the simulated condensate, a solution obtained by condensing a strongly acidic solution containing 250 ppm or more of the above nitrate ions by 10 times or 100 times, respectively, was used.
【００５１】また，この平均腐食速度の測定は，上記模
擬凝縮液を上記各試料を浸漬させた後，３５３Ｋにまで
加熱し，約３５３Ｋに温度を保った状態で，１００時間
浸漬させた後に行った。なお，表３には，１００時間浸
漬させたときの腐食量の値を，１００００時間浸漬させ
たときの腐食量の値に換算して示した。The measurement of the average corrosion rate was carried out after the simulated condensate was immersed in each of the samples, heated to 353 K, and immersed for 100 hours while maintaining the temperature at about 353 K. Was. In Table 3, the value of the amount of corrosion when immersed for 100 hours was converted to the value of the amount of corrosion when immersed for 10,000 hours.
【００５２】上記平均腐食速度の測定を行った評価は，
１００倍濃度の模擬凝縮液の結果を用いて行い，上記各
試料の初期肉厚０．５ｍｍに対し，１００００時間浸漬
後の腐食量が１０％（０．０５ｍｍ）以下の場合には非
常に良好であるとして◎，２０％（０．１ｍｍ）以下の
場合を良好として○，それ以外を×とした。The evaluation of the measurement of the average corrosion rate was as follows.
Very good when the corrosion amount after immersion for 10,000 hours is 10% (0.05 mm) or less with respect to the initial thickness of 0.5 mm for each of the above samples, using the result of a simulated condensate of 100 times concentration. ◎, 20% (0.1 mm) or less was evaluated as ○, and the others were evaluated as ×.
【００５３】また，上記熱伝導率は，文献データに記載
があるものはそれを流用し，文献データに記載がないも
のは測定を行って求めた。そして，この熱伝導率の評価
は，２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上を◎，それ未満を×とし
た。The above-mentioned thermal conductivity was determined by diverting those described in the literature data, and by measuring those not described in the literature data. In this evaluation of the thermal conductivity, 20 W / (m · K) or more was evaluated as ◎, and less than 20 W / (m · K).
【００５４】上記ろう付け性の評価においては，上記各
試料と同じ成分を有する一対のテストピースに互いにろ
う付けを行い，該ろう付けを行ったテストピースの引張
強度を測定し，長期間に渡る使用に耐え得る強度が得ら
れたものを◎として評価した。また，従来からろう付け
に対して実績のあるものも◎とした。また，このろう付
け性の評価において，○は文献や成分から実施可能と推
定しているもの，△は文献や成分から実施不可能と推定
したもの，×は良好な接合ができなかったものである。In the evaluation of the above-mentioned brazing properties, a pair of test pieces having the same components as those of the above-mentioned specimens are brazed to each other, and the tensile strength of the brazed test pieces is measured, and the test pieces are measured for a long time. Those having a strength that can be used were evaluated as ◎. In addition, those that have a proven track record in brazing have also been rated ◎. In the evaluation of the brazing properties, ○ indicates that it was possible to perform from the literature and components, Δ indicates that it was impossible to perform from the literature and components, and × indicates that no good joint was obtained. is there.
【００５５】表３から知られるごとく，平均腐食速度及
び熱伝導率が◎あるいは○のものは，上記試料Ｎｏ．Ｅ
１〜Ｅ５，即ち，上述したＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４
３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ（２種類），ＳＵＳ４４
４，及び上記Ｒステンレス鋼の５種類のフェライト系ス
テンレス鋼だけである。As can be seen from Table 3, samples having an average corrosion rate and thermal conductivity of ◎ or ， correspond to the above sample No. E
1 to E5, that is, SUS4 in the above-mentioned JIS standard
36J1L, SUS436L (2 types), SUS44
4, and five types of R stainless steels described above.
【００５６】また，上記実施形態例１においては，上記
潜熱回収用熱交換器２は，銅材料よりなる内管３１に対
してろう付けを行うことができるため，該ろう付けの生
産性を向上させることができることを示した。一方で，
上記特定のフェライト系ステンレス鋼は，ろう付け性に
も優れており，上記潜熱回収用熱交換器２において，ろ
う付けを行う用途に使用することもできることがわか
る。このように，上記５種類のフェライト系ステンレス
鋼は，潜熱回収用熱交換器２を構成するパイプ３の外管
３２及びフィン３４の材料として適切であることがわか
る。In the first embodiment, since the latent heat recovery heat exchanger 2 can braze the inner tube 31 made of a copper material, the productivity of the brazing is improved. It was shown that it could be. On the other hand,
It can be seen that the specific ferritic stainless steel has excellent brazing properties and can be used for brazing in the latent heat recovery heat exchanger 2. Thus, it can be seen that the five types of ferritic stainless steels are suitable as materials for the outer tube 32 and the fins 34 of the pipe 3 constituting the latent heat recovery heat exchanger 2.
【００５７】実施形態例４ 本例においては，上記実施形態例３（表２参照）におけ
る試料Ｎｏ．Ｅ１〜Ｅ５及びＣ１〜Ｃ３の成分を有する
テストピースにより，上記潜熱回収用熱交換器２のパイ
プ３の外管３２及びフィン３４を模擬的に構成し，実際
に運転を行って，耐食性の試験を行った。なお，これら
の成分は，実施形態例３における熱伝導率が良好なもの
を代表にして選んでいる。また，本例においては，図１
に示した燃焼機器１と同様の構成を有する実験用の燃焼
機器１を用い，該燃焼機器１において，上記被加熱流体
７としては水を，上記ガスバーナ５の燃料としては都市
ガスを用いた。その他は上記実施形態例１と同様であ
る。Fourth Embodiment In the present embodiment, the sample No. in the third embodiment (see Table 2) is used. The test piece having the components E1 to E5 and C1 to C3 simulates the outer tube 32 and the fins 34 of the pipe 3 of the heat exchanger 2 for latent heat recovery, and actually operates to test the corrosion resistance. Was done. Note that these components are selected as those having a good thermal conductivity in the third embodiment. In this example, FIG.
The experimental burner 1 having the same configuration as the burner 1 shown in FIG. 1 was used. In the burner 1, water was used as the fluid 7 to be heated, and city gas was used as the fuel of the gas burner 5. Other configurations are the same as those of the first embodiment.
【００５８】上記耐食性の試験においては，まず，それ
ぞれの実験用燃焼機器を１５００Ｈｒ運転し，潜熱回収
用熱交換器２における上記テストピースの平均腐食深さ
を測定した。また，上記運転を行っている最中には，潜
熱回収用熱交換器２に使用した燃焼排ガス５９の凝縮液
を２回サンプリングし，そのｐＨ及びそれに含まれる各
成分の濃度の測定を行った。これらの結果を図５および
表４に示す。In the corrosion resistance test, first, each experimental combustion device was operated for 1500 hours, and the average corrosion depth of the test piece in the latent heat recovery heat exchanger 2 was measured. During the above operation, the condensate of the flue gas 59 used in the latent heat recovery heat exchanger 2 was sampled twice, and its pH and the concentration of each component contained therein were measured. . These results are shown in FIG.
【００５９】図５は，横軸に時間（Ｈｒ），縦軸に平均
腐食深さ（ｍｍ）をとったものである。同図より知られ
るごとく，上記試料Ｎｏ．Ｅ１〜Ｅ５の成分を有するテ
ストピース，即ち上記５種類のフェライト系ステンレス
鋼を用いたテストピースには，殆ど腐食の進行が見られ
なかった。これに対し，比較用の上記試料Ｎｏ．Ｃ１〜
Ｃ３の成分を有するテストピースはいずれも，徐々に腐
食が進行していった。また表４より知られるごとく，上
記燃焼排ガス５９の凝縮液は硝酸イオンを６０ｐｐｍ以
上含有し，ｐＨ２．９という強い酸性を示していたこと
もわかった。FIG. 5 shows the time (Hr) on the horizontal axis and the average corrosion depth (mm) on the vertical axis. As is known from FIG. In the test pieces having the components E1 to E5, that is, the test pieces using the above five types of ferritic stainless steels, almost no progress of corrosion was observed. On the other hand, the above sample No. C1
Corrosion of all test pieces having the C3 component gradually progressed. Further, as can be seen from Table 4, it was also found that the condensate of the flue gas 59 contained nitric acid ions in an amount of 60 ppm or more and exhibited a strong acidity of pH 2.9.
【００６０】[0060]
【表４】 [Table 4]
【００６１】本例の結果からも，上記５種類のフェライ
ト系ステンレス鋼は，潜熱回収用熱交換器２を構成する
パイプ３の外管３２及びフィン３４の材料として適切で
あることがわかる。The results of this example also show that the above five types of ferritic stainless steels are suitable as materials for the outer tube 32 and the fins 34 of the pipe 3 constituting the heat exchanger 2 for latent heat recovery.
【００６２】実施形態例５ 本例においては，上記実施形態例１に記載の潜熱回収用
熱交換器２（発明品）を製作するためにかかった製作費
について，ステンレス鋼の１重構造を有する潜熱回収用
熱交換器（比較品１）及びりん脱酸銅の１重構造を有す
る潜熱回収用熱交換器（比較品２）を製作するためにか
かった製作費と比較を行った。その他は上記実施形態例
１と同様である。Fifth Embodiment In this embodiment, a single-layer structure of stainless steel is used for the manufacturing cost required to manufacture the latent heat recovery heat exchanger 2 (invention) described in the first embodiment. A comparison was made with the production cost required to produce a heat exchanger for latent heat recovery (Comparative Product 1) and a heat exchanger for latent heat recovery having a single structure of phosphorous deoxidized copper (Comparative Product 2). Other configurations are the same as those of the first embodiment.
【００６３】上記製作費の詳細は省略するが，上記比較
品２は，材料費，加工費及びろう付け処理費等の製作費
が安価であるが，銅では耐食性に優れず，長期間の使用
に適さない。また，上記比較品１は，全体がステンレス
鋼で製作されているため耐食性には優れるが，真空炉中
でろう付け処理を行う必要があると共に加工が困難であ
るため高価である。これらに対して，発明品は，耐食性
に優れると共に，比較品１に比べて，材料費，加工費及
びろう付け処理費のすべてにおいて，安価であり，生産
性に優れていることがわかった。Although the details of the manufacturing cost are omitted, the comparative product 2 has low manufacturing costs such as material cost, processing cost and brazing processing cost, but copper is not excellent in corrosion resistance, and is not used for a long time. Not suitable for Further, the comparative product 1 is excellent in corrosion resistance because it is entirely made of stainless steel, but is expensive because it requires brazing in a vacuum furnace and is difficult to process. On the other hand, it was found that the invented product was excellent in corrosion resistance and was inexpensive in all of the material cost, processing cost and brazing treatment cost, and was excellent in productivity as compared with the comparative product 1.
【００６４】実施形態例６ 本例においては，上記実施形態例１に記載の潜熱回収用
熱交換器２（発明品）と，従来の１重構造の潜熱回収用
熱交換器（比較品１，２）との熱効率の比較試験を行っ
た。この熱効率は，ガスバーナ５の燃焼に費やしたエネ
ルギーを１００［％］とし，該エネルギーに対してどれ
だけの量のエネルギーが潜熱回収用熱交換器２及び一次
熱交換器１０に利用されたかを表す。また，本例におい
ては，上記実施形態例１に記載の燃焼機器１を用いてお
り，その他は上記実施形態例１と同様である。この結果
を表５に示す。Embodiment 6 In this embodiment, a latent heat recovery heat exchanger 2 (invention product) described in Embodiment 1 above and a conventional single-layer latent heat recovery heat exchanger (comparative product 1, A comparison test of thermal efficiency with 2) was performed. This thermal efficiency indicates the amount of energy used for combustion of the gas burner 5 as 100 [%] and how much energy is used for the latent heat recovery heat exchanger 2 and the primary heat exchanger 10 with respect to the energy. . In this example, the combustion apparatus 1 described in the first embodiment is used, and the other components are the same as those in the first embodiment. Table 5 shows the results.
【００６５】[0065]
【表５】 [Table 5]
【００６６】同表における数値は，いずれも熱効率
［％］を表す。また，同表における熱効率は，一次熱交
換器１０における熱効率と潜熱回収用熱交換器２におけ
る熱効率とを総合した値で示す。上記比較試験として
は，試験１と試験２を行った。上記試験１は，常温の水
を上記被加熱流体７として上記上側７１より上記燃焼機
器１に供給し，上記下流７２より約３３３Ｋの給湯とし
て約１４Ｌ／ｍｉｎ取り出したときの熱効率を測定し
た。また，上記試験２は，試験１と同様にして，上記下
流７２より約３１３Ｋの給湯として約６Ｌ／ｍｉｎ取り
出したときの熱効率を測定した。Each numerical value in the table represents thermal efficiency [%]. Further, the thermal efficiency in the table is a value obtained by integrating the thermal efficiency in the primary heat exchanger 10 and the thermal efficiency in the latent heat recovery heat exchanger 2. Test 1 and Test 2 were performed as the comparative test. In Test 1, the thermal efficiency was measured when room-temperature water was supplied as the fluid to be heated 7 from the upper side 71 to the combustion equipment 1 and taken out from the downstream 72 as hot water of about 333 K at about 14 L / min. In the test 2, the thermal efficiency was measured in the same manner as in the test 1 when the hot water was supplied from the downstream 72 at a temperature of about 313 K and the hot water was taken out at about 6 L / min.
【００６７】上記発明品は，内管３１にりん脱酸銅を用
い，外管３２にステンレス鋼Ｒ４３４ＬＮ−２（ＳＵＳ
４４４）を用いた２重管構造となっている。また，上記
比較品１は，ステンレス鋼Ｒ４３４ＬＮ−２（ＳＵＳ４
４４）の１重パイプを用いたもの，上記比較品２は，ス
テンレス鋼ＳＵＳ３１６Ｌの１重パイプを用いたものと
した。In the above invention, the inner tube 31 is made of phosphorous deoxidized copper, and the outer tube 32 is made of stainless steel R434LN-2 (SUS).
444). The comparative product 1 is made of stainless steel R434LN-2 (SUS4
44) The single pipe using the single pipe, and the comparative product 2 used the single pipe made of stainless steel SUS316L.
【００６８】表５からわかることをまとめると，以下の
ようになる。即ち，上記２重管構造を有する発明品は，
上記比較品１，２に比べて，潜熱回収用熱交換器２の熱
効率［％］が高いということである。そのため，発明品
は，潜熱回収用熱交換器２における潜熱の回収効率が高
いことがわかる。What can be understood from Table 5 can be summarized as follows. That is, the invention having the double pipe structure is
This means that the heat efficiency [%] of the latent heat recovery heat exchanger 2 is higher than that of the comparative products 1 and 2. Therefore, it can be seen that the invention has a high latent heat recovery efficiency in the latent heat recovery heat exchanger 2.
【００６９】[0069]
【発明の効果】上述のごとく，本発明によれば，耐食性
に優れると共に，潜熱の回収効率が高く，パイプを接合
するためのろう付けの生産性が高い潜熱回収用熱交換器
を提供することができる。As described above, according to the present invention, there is provided a latent heat recovery heat exchanger having excellent corrosion resistance, high latent heat recovery efficiency, and high productivity in brazing for joining pipes. Can be.
【図１】実施形態例１における，燃焼機器を示す説明
図。FIG. 1 is an explanatory view showing a combustion device according to a first embodiment.
【図２】実施形態例１における，潜熱回収用熱交換器の
内管，外管及びＵ字管等の主要部を示す説明図。FIG. 2 is an explanatory view showing a main part of the latent heat recovery heat exchanger such as an inner tube, an outer tube, and a U-shaped tube in the first embodiment.
【図３】実施形態例１における，２重管構造のパイプの
拡管を行っている状態を示す説明図。FIG. 3 is an explanatory view showing a state in which a pipe having a double pipe structure is expanded in the first embodiment.
【図４】実施形態例２における，竪型の燃焼機器の構成
を示す説明図。FIG. 4 is an explanatory diagram showing a configuration of a vertical combustion device in a second embodiment.
【図５】実施形態例３における，凝縮液の成分濃度を示
す説明図。FIG. 5 is an explanatory diagram showing a component concentration of a condensate in a third embodiment.
【図６】実施形態例４における，平均腐食深さの進行状
態を示す説明図。FIG. 6 is an explanatory diagram showing a progress state of an average corrosion depth in a fourth embodiment.
１．．．燃焼機器， １０．．．一次熱交換器， ２．．．潜熱回収用熱交換器， ３．．．パイプ， ３１．．．内管， ３２．．．外管， ３３．．．Ｕ字管， ３４．．．フィン， ５９．．．燃焼排ガス， ７．．．被加熱流体， 1. . . Combustion equipment, 10. . . Primary heat exchanger, 2. . . 2. heat exchanger for latent heat recovery; . . Pipe, 31. . . Inner tube, 32. . . Outer tube, 33. . . U-tube, 34. . . Finn, 59. . . 6. flue gas; . . Fluid to be heated,
フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２３Ｌ 17/14 Ｆ２４Ｈ 9/00 Ａ Ｆ２４Ｈ 9/00 Ｆ２８Ｄ 1/047 Ｂ Ｆ２８Ｄ 1/047 Ｆ２８Ｆ 1/00 Ｃ Ｆ２８Ｆ 1/00 Ｆ２３Ｊ 15/00 Ｌ (72)発明者 鬼塚 宏 愛知県名古屋市熱田区桜田町19番18号 東 邦瓦斯株式会社内 Ｆターム(参考） 3K070 DA48 3L036 AA05 AA13 AA41 AE03 AE13 3L103 AA01 AA12 AA27 AA37 BB43 CC02 CC27 DD06 DD33 DD38 DD68 DD82 Continued on the front page (51) Int.Cl. 7 Identification symbol FI Theme coat II (reference) F23L 17/14 F24H 9/00 A F24H 9/00 F28D 1/047 B F28D 1/047 F28F 1/00 C F28F 1 / 00 F23J 15/00 L (72) Inventor Hiroshi Onizuka 19-18, Sakurada-cho, Atsuta-ku, Nagoya-shi, Aichi F-term (reference) in Higashi Kokugas Corporation 3K070 DA48 3L036 AA05 AA05 AA13 AA41 AE03 AE13 3L103 AA01 AA12 AA27 AA37 BB43 CC02 CC27 DD06 DD33 DD38 DD68 DD82
Claims (8)
プに接触する燃焼排ガス中に含有される水分が凝縮する
際の潜熱を回収するよう構成された潜熱回収用熱交換器
において，上記パイプは，内管が銅材料で，外管がステ
ンレス鋼である２重管構造を有しており，かつ，上記外
管は，ＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１Ｌ，ＳＵＳ
４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかのフェライト系ステ
ンレス鋼よりなることを特徴とする潜熱回収用熱交換
器。1. A latent heat recovery heat exchanger having a pipe through which a fluid to be heated flows and configured to recover latent heat when moisture contained in flue gas coming into contact with the pipe is condensed. The pipe has a double pipe structure in which the inner pipe is made of a copper material and the outer pipe is made of stainless steel, and the outer pipe is made of SUS436J1L, SUS in JIS standard.
A heat exchanger for latent heat recovery, comprising a ferrite stainless steel of any one of 436L and SUS444.
プに接触する燃焼排ガス中に含有される水分が凝縮する
際の潜熱を回収するよう構成された潜熱回収用熱交換器
において，上記パイプは，内管が銅材料で，外管がステ
ンレス鋼である２重管構造を有しており，かつ，上記外
管は，Ｃ；０．０２５％以下（重量比以下同じ），Ｓ
ｉ；０．７５％以下，Ｍｎ；１．００％以下，Ｐ；０．
０４０％以下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；１７．０
０〜１９．００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍｏ；０．
４０〜０．８０％，Ｎ；０．０１５％以下，Ｔｉ；８×
（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよりなるフェライト
系ステンレス鋼よりなることを特徴とする潜熱回収用熱
交換器。2. A latent heat recovery heat exchanger having a pipe through which a fluid to be heated flows, and configured to recover latent heat generated when water contained in flue gas coming into contact with the pipe condenses. The pipe has a double pipe structure in which the inner pipe is made of a copper material and the outer pipe is made of stainless steel, and the outer pipe is C: 0.025% or less (the same in weight ratio or less), S
i; 0.75% or less, Mn: 1.00% or less, P;
040% or less, S: 0.030% or less, Cr: 17.0
0 to 19.00%, Ni: 0.60% or less, Mo;
40 to 0.80%, N: 0.015% or less, Ti: 8 ×
A heat exchanger for latent heat recovery, comprising (C + N) -0.80%, the balance being Fe ferritic stainless steel.
部は，隣接する上記パイプの内管の端部と略Ｕ字状のＵ
字管を介して接続されており，かつ，該Ｕ字管と上記各
内管の端部とは，ろう付けにより接合されていることを
特徴とする潜熱回収用熱交換器。3. An end of the inner pipe according to claim 1, wherein an end of the inner pipe is adjacent to an end of the inner pipe of the adjacent pipe.
A heat exchanger for latent heat recovery, wherein the heat exchanger is connected through a U-shaped pipe, and the U-shaped pipe and the end of each of the inner pipes are joined by brazing.
上記Ｕ字管は，銅材料よりなることを特徴とする潜熱回
収用熱交換器。4. The method according to claim 1, wherein:
A heat exchanger for latent heat recovery, wherein the U-shaped tube is made of a copper material.
上記燃焼排ガス中の水分が凝縮した凝縮液には，重量比
にて，６０ｐｐｍ以上の硝酸イオンが含有されているこ
とを特徴とする潜熱回収用熱交換器。5. The method according to claim 1, wherein:
A latent heat recovery heat exchanger, characterized in that the condensate obtained by condensing water in the combustion exhaust gas contains nitrate ions of 60 ppm or more by weight.
上記パイプの周囲には，複数のフィンが配設されてお
り，該フィンはＪＩＳ規格におけるＳＵＳ４３６Ｊ１
Ｌ，ＳＵＳ４３６Ｌ，ＳＵＳ４４４のいずれかのフェラ
イト系ステンレス鋼よりなることを特徴とする潜熱回収
用熱交換器。6. The method according to claim 1, wherein:
A plurality of fins are arranged around the pipe, and the fins are SUS436J1 according to JIS.
A heat exchanger for latent heat recovery, comprising a ferrite stainless steel selected from the group consisting of L, SUS436L and SUS444.
上記パイプの周囲には，複数のフィンが配設されてお
り，該フィンはＣ；０．０２５％以下（重量比以下同
じ），Ｓｉ；０．７５％以下，Ｍｎ；１．００％以下，
Ｐ；０．０４０％以下，Ｓ；０．０３０％以下，Ｃｒ；
１７．００〜１９．００％，Ｎｉ；０．６０％以下，Ｍ
ｏ；０．４０〜０．８０％，Ｎ；０．０１５％以下，Ｔ
ｉ；８×（Ｃ＋Ｎ）〜０．８０％，残部Ｆｅよりなるフ
ェライト系ステンレス鋼よりなることを特徴とする潜熱
回収用熱交換器。7. The method according to claim 1, wherein:
A plurality of fins are provided around the pipe, and the fins are C: 0.025% or less (the same applies to the weight ratio or less), Si: 0.75% or less, Mn: 1.00% or less,
P: 0.040% or less, S: 0.030% or less, Cr;
17.00 to 19.00%, Ni; 0.60% or less, M
o: 0.40 to 0.80%, N: 0.015% or less, T
i: A heat exchanger for latent heat recovery, characterized in that the heat exchanger is made of ferritic stainless steel composed of 8 × (C + N) to 0.80%, with the balance being Fe.
上記内管と上記外管とは，内管の内径よりも大きな外径
を有する拡管片を，上記外管の内部に通した上記内管の
内部を通過させ，上記内管の内径を拡大する拡管を行う
ことにより，上記内管と上記外管とを密着させているこ
とを特徴とする潜熱回収用熱交換器。8. The method according to claim 1, wherein:
The inner pipe and the outer pipe are configured such that an expanding piece having an outer diameter larger than the inner diameter of the inner pipe is passed through the inner pipe passing through the outer pipe to increase the inner diameter of the inner pipe. A heat exchanger for latent heat recovery, characterized in that the inner pipe and the outer pipe are brought into close contact with each other by expanding the pipe.
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|---|---|---|---|
| JP2001052471A JP2002257496A (en) | 2001-02-27 | 2001-02-27 | Heat exchanger for recovering latent heat |
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006057985A (en) * | 2004-07-22 | 2006-03-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Hot-water supply apparatus |
| JP2006057984A (en) * | 2004-07-22 | 2006-03-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Hot-water supply apparatus |
| WO2009046565A1 (en) * | 2007-10-08 | 2009-04-16 | Weidong Chen | A finned stainless steel alloy foil pipe heat exchanger and a making method thereof |
| EP2163327A2 (en) * | 2008-09-16 | 2010-03-17 | Alstom Technology Ltd | Method for manufacturing and fitting superheater coils of steam creation devices |
| EP2163326A2 (en) * | 2008-09-16 | 2010-03-17 | Alstom Technology Ltd | Method for manufacturing and fitting superheater coils of steam creation devices |
| JP2010529399A (en) * | 2007-05-31 | 2010-08-26 | アメリファブ，インコーポレイテッド | Adjustable heat exchanger and method of use |
| JP2011184731A (en) * | 2010-03-08 | 2011-09-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | Ferritic stainless steel having excellent corrosion resistance in condensed water environment generated from hydrocarbon combustion exhaust gas |
-
2001
- 2001-02-27 JP JP2001052471A patent/JP2002257496A/en active Pending
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006057984A (en) * | 2004-07-22 | 2006-03-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Hot-water supply apparatus |
| JP2006057985A (en) * | 2004-07-22 | 2006-03-02 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Hot-water supply apparatus |
| JP4624091B2 (en) * | 2004-07-22 | 2011-02-02 | パナソニック株式会社 | Water heater |
| JP4602062B2 (en) * | 2004-07-22 | 2010-12-22 | パナソニック株式会社 | Water heater |
| JP2010529399A (en) * | 2007-05-31 | 2010-08-26 | アメリファブ，インコーポレイテッド | Adjustable heat exchanger and method of use |
| WO2009046565A1 (en) * | 2007-10-08 | 2009-04-16 | Weidong Chen | A finned stainless steel alloy foil pipe heat exchanger and a making method thereof |
| EP2163327A2 (en) * | 2008-09-16 | 2010-03-17 | Alstom Technology Ltd | Method for manufacturing and fitting superheater coils of steam creation devices |
| EP2163327A3 (en) * | 2008-09-16 | 2010-03-31 | Alstom Technology Ltd | Method for manufacturing and fitting superheater coils of steam creation devices |
| EP2163326A3 (en) * | 2008-09-16 | 2010-03-31 | Alstom Technology Ltd | Method for manufacturing and fitting superheater coils of steam creation devices |
| CN101676065A (en) * | 2008-09-16 | 2010-03-24 | 阿尔斯通技术有限公司 | Method for producing and assembling superheater coil tubes of steam generators |
| EP2163326A2 (en) * | 2008-09-16 | 2010-03-17 | Alstom Technology Ltd | Method for manufacturing and fitting superheater coils of steam creation devices |
| CN101676065B (en) * | 2008-09-16 | 2015-02-25 | 阿尔斯通技术有限公司 | Method for producing and assembling superheater coil tubes of steam generators |
| US9427792B2 (en) | 2008-09-16 | 2016-08-30 | Alstom Technology Ltd. | Method for producing and assembling superheater tubes of steam generators |
| JP2011184731A (en) * | 2010-03-08 | 2011-09-22 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corp | Ferritic stainless steel having excellent corrosion resistance in condensed water environment generated from hydrocarbon combustion exhaust gas |
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