JP2002220267A - 急結剤、吹付材料及びそれを用いた吹付工法 - Google Patents
急結剤、吹付材料及びそれを用いた吹付工法Info
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- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A10/00—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE at coastal zones; at river basins
- Y02A10/23—Dune restoration or creation; Cliff stabilisation
Landscapes
- Pit Excavations, Shoring, Fill Or Stabilisation Of Slopes (AREA)
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 急結性セメントコンクリートのダレを防ぎ、
急結性セメントコンクリート表面のコテ均しができる程
度の可使時間を有する急結剤と吹付材料の提供。 【解決手段】 急結成分とビスフェノール系縮合物を含
有する急結剤。急結剤は、カルシウムアルミネート類、
石膏、凝結遅延剤を含有してもよい。ビスフェノール系
縮合物の平均分子量は５０００〜３００００が好まし
い。吹付材料はポリアルキレンオキサイドを含有しても
よい。吹付材料の可使時間が２０〜１２０分が好まし
い。セメントコンクリートと急結剤を吹付ノズル先端か
ら０．５〜３０ｍ手前の位置で混合して急結性セメント
コンクリートを吹付ノズルから吹付ける。
急結性セメントコンクリート表面のコテ均しができる程
度の可使時間を有する急結剤と吹付材料の提供。 【解決手段】 急結成分とビスフェノール系縮合物を含
有する急結剤。急結剤は、カルシウムアルミネート類、
石膏、凝結遅延剤を含有してもよい。ビスフェノール系
縮合物の平均分子量は５０００〜３００００が好まし
い。吹付材料はポリアルキレンオキサイドを含有しても
よい。吹付材料の可使時間が２０〜１２０分が好まし
い。セメントコンクリートと急結剤を吹付ノズル先端か
ら０．５〜３０ｍ手前の位置で混合して急結性セメント
コンクリートを吹付ノズルから吹付ける。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、主に法面の地滑り
等を防止する法面吹付材料に関する。特に崩れやすい法
面に格子状（井桁状）に配置したフレームに吹付ける法
面吹付材料及びその法面吹付工法に関する。尚、本発明
のセメントコンクリートとは、ペースト、モルタル、及
びコンクリートを総称した物をいう。
等を防止する法面吹付材料に関する。特に崩れやすい法
面に格子状（井桁状）に配置したフレームに吹付ける法
面吹付材料及びその法面吹付工法に関する。尚、本発明
のセメントコンクリートとは、ペースト、モルタル、及
びコンクリートを総称した物をいう。
【０００２】
【従来の技術】法面とは、例えば、高速道路、ダム、及
び急傾斜地を中心に、切り土や盛土によって出来た傾斜
面をいう。法面はそのままでは、自然風化や強雨等によ
り浸食や、地滑り等の法面崩壊が起こるので、法面を保
護する必要がある。
び急傾斜地を中心に、切り土や盛土によって出来た傾斜
面をいう。法面はそのままでは、自然風化や強雨等によ
り浸食や、地滑り等の法面崩壊が起こるので、法面を保
護する必要がある。
【０００３】従来、法面の崩壊を防止するため、法面に
直接セメントコンクリートを吹付ける方法が主流であっ
たが、法面の補強効果を増すために、法面に型枠を配置
する方法が用いられている（特公昭５８−５８４９３号
参照）。法面に型枠を配置する方法としては、金網や複
数本の鉄筋を法面に格子状（井桁状）に配置して法面型
枠を作成し、格子状の法面型枠の各交点部にアンカーを
打ち込んだ後に、法面型枠にセメントコンクリートを吹
付けて鉄筋コンクリート構造物たるコンクリート枠を作
って法面の安定を図る方法が用いられている。これらの
中では、法面を整形・カットすることなく、法面に直接
配置できるフリーフレーム工法が用いられている。この
フリーフレーム工法は、変形可能（フレキシブル）な金
網や鉄筋を法面に直接配置するものである。
直接セメントコンクリートを吹付ける方法が主流であっ
たが、法面の補強効果を増すために、法面に型枠を配置
する方法が用いられている（特公昭５８−５８４９３号
参照）。法面に型枠を配置する方法としては、金網や複
数本の鉄筋を法面に格子状（井桁状）に配置して法面型
枠を作成し、格子状の法面型枠の各交点部にアンカーを
打ち込んだ後に、法面型枠にセメントコンクリートを吹
付けて鉄筋コンクリート構造物たるコンクリート枠を作
って法面の安定を図る方法が用いられている。これらの
中では、法面を整形・カットすることなく、法面に直接
配置できるフリーフレーム工法が用いられている。この
フリーフレーム工法は、変形可能（フレキシブル）な金
網や鉄筋を法面に直接配置するものである。
【０００４】ここで使用されるセメントコンクリート
は、一般的には砂とセメントの割合が砂／セメント比＝
４／１（重量比）程度で配合したものであり、実験室で
は２８日後の圧縮強度が少なくとも２０Ｎ／ｍｍ2 以上
程度の強度発現性を示すものである。しかしながら、実
際の施工においては、吹付セメントコンクリートの圧縮
強度は２０Ｎ／ｍｍ2 未満と強度発現性が小さいという
課題があった。これは、砂／セメント比が４／１と多
く、それに伴い水比が大幅に上がり、法面が直射日光に
曝されて乾燥しやすいために長期強度発現性が小さくな
ってしまうこと、吹付けた時の圧密効果が小さいことが
大きな原因であった。
は、一般的には砂とセメントの割合が砂／セメント比＝
４／１（重量比）程度で配合したものであり、実験室で
は２８日後の圧縮強度が少なくとも２０Ｎ／ｍｍ2 以上
程度の強度発現性を示すものである。しかしながら、実
際の施工においては、吹付セメントコンクリートの圧縮
強度は２０Ｎ／ｍｍ2 未満と強度発現性が小さいという
課題があった。これは、砂／セメント比が４／１と多
く、それに伴い水比が大幅に上がり、法面が直射日光に
曝されて乾燥しやすいために長期強度発現性が小さくな
ってしまうこと、吹付けた時の圧密効果が小さいことが
大きな原因であった。
【０００５】現状では、このような強度発現性が小さい
という課題を解決するために、法面型枠として予め工場
で製造したプレキャストのコンクリートブロックを、法
面に配置したり、吹付セメントコンクリートの吹付厚さ
を３０ｃｍ程度と厚くしたり、吹付ける法面型枠を大き
くしたり等していた。
という課題を解決するために、法面型枠として予め工場
で製造したプレキャストのコンクリートブロックを、法
面に配置したり、吹付セメントコンクリートの吹付厚さ
を３０ｃｍ程度と厚くしたり、吹付ける法面型枠を大き
くしたり等していた。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、通常、
法面という足場が悪いところでは、吹付ロボットのよう
な大きな吹付機を持ち込めない場合が多く、そのために
作業者が吹付ノズルを持ち、法面の上方から下ろしたロ
ープを腰に巻いて移動しながら吹付施工を行う場合が多
かった。ロープを腰に巻いたまま法面を移動すること自
体が困難な上、吹付厚さが厚いとそれだけ作業性が悪
く、作業時間も長くなるという課題があった。又、吹付
材料を多く使用した場合、それだけ吹付材料のコストが
高くなるという課題があった。
法面という足場が悪いところでは、吹付ロボットのよう
な大きな吹付機を持ち込めない場合が多く、そのために
作業者が吹付ノズルを持ち、法面の上方から下ろしたロ
ープを腰に巻いて移動しながら吹付施工を行う場合が多
かった。ロープを腰に巻いたまま法面を移動すること自
体が困難な上、吹付厚さが厚いとそれだけ作業性が悪
く、作業時間も長くなるという課題があった。又、吹付
材料を多く使用した場合、それだけ吹付材料のコストが
高くなるという課題があった。
【０００７】又、水ガラス等の急結剤を圧送して吹付け
る方法が提案されていたが、水ガラスを混合したセメン
トコンクリートは長期耐久性に問題が有り、硬化したセ
メントコンクリートから溶出する水ガラス成分が地下に
染み込み地下水や河川を汚染する等の課題があった。
る方法が提案されていたが、水ガラスを混合したセメン
トコンクリートは長期耐久性に問題が有り、硬化したセ
メントコンクリートから溶出する水ガラス成分が地下に
染み込み地下水や河川を汚染する等の課題があった。
【０００８】さらに最近、法面表面の美観を保つため
に、吹付後に法面型枠よりはみ出した、法面型枠表面の
セメントコンクリートをコテ均しできる可使時間を有す
る材料が求められるようになった。ところが、吹付材料
に急結剤を含有させた場合、硬化時間が早くなるために
可使時間が短くなり、吹付面のコテ均しができないとい
う課題があった。
に、吹付後に法面型枠よりはみ出した、法面型枠表面の
セメントコンクリートをコテ均しできる可使時間を有す
る材料が求められるようになった。ところが、吹付材料
に急結剤を含有させた場合、硬化時間が早くなるために
可使時間が短くなり、吹付面のコテ均しができないとい
う課題があった。
【０００９】本発明者は、鋭意検討を重ねた結果、急結
成分とビスフェノール系縮合物を含有する急結剤を用い
た法面吹付材料を使用することにより、上記課題を解決
できる知見を得て本発明を完成するに至った。
成分とビスフェノール系縮合物を含有する急結剤を用い
た法面吹付材料を使用することにより、上記課題を解決
できる知見を得て本発明を完成するに至った。
【００１０】
【課題を解決するための手段】即ち、本発明は、急結成
分とビスフェノール系縮合物を含有してなる急結剤であ
り、急結成分がカルシウムアルミネート類である該急結
剤であり、さらに、石膏を含有してなる該急結剤であ
り、さらに、凝結遅延剤を含有してなる該急結剤であ
り、ビスフェノール系縮合物の平均分子量が５０００〜
３００００である該急結剤である。そして、セメントコ
ンクリートと、該急結剤とを含有してなる吹付材料であ
り、さらに、セメントコンクリートがポリアルキレンオ
キサイドを含有してなる該吹付材料であり、可使時間が
２０〜１２０分である吹付材料である。さらに、セメン
トコンクリートと該急結剤を吹付直前で混合して吹付け
ることを特徴とする吹付工法であり、セメントコンクリ
ートと該急結剤を吹付ノズル先端から０．５〜３０ｍ手
前の位置で混合して急結性セメントコンクリートとし、
該急結性セメントコンクリートを吹付ノズルから吹付け
ることを特徴とする吹付工法である。
分とビスフェノール系縮合物を含有してなる急結剤であ
り、急結成分がカルシウムアルミネート類である該急結
剤であり、さらに、石膏を含有してなる該急結剤であ
り、さらに、凝結遅延剤を含有してなる該急結剤であ
り、ビスフェノール系縮合物の平均分子量が５０００〜
３００００である該急結剤である。そして、セメントコ
ンクリートと、該急結剤とを含有してなる吹付材料であ
り、さらに、セメントコンクリートがポリアルキレンオ
キサイドを含有してなる該吹付材料であり、可使時間が
２０〜１２０分である吹付材料である。さらに、セメン
トコンクリートと該急結剤を吹付直前で混合して吹付け
ることを特徴とする吹付工法であり、セメントコンクリ
ートと該急結剤を吹付ノズル先端から０．５〜３０ｍ手
前の位置で混合して急結性セメントコンクリートとし、
該急結性セメントコンクリートを吹付ノズルから吹付け
ることを特徴とする吹付工法である。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明を説明する。
【００１２】本発明は、急結剤とセメントコンクリート
を混合した急結性セメントコンクリートについて、フリ
ーフレームに吹付けた急結性セメントコンクリートのダ
レを防ぎ、吹付後の急結性セメントコンクリート表面の
コテ均しができる程度の可使時間を有することを目的と
し、そのために、特定の急結剤を併用することにより、
吹付後のダレを防ぎ、作業時間を保持するものである。
を混合した急結性セメントコンクリートについて、フリ
ーフレームに吹付けた急結性セメントコンクリートのダ
レを防ぎ、吹付後の急結性セメントコンクリート表面の
コテ均しができる程度の可使時間を有することを目的と
し、そのために、特定の急結剤を併用することにより、
吹付後のダレを防ぎ、作業時間を保持するものである。
【００１３】本発明で使用する急結剤は、急結成分とビ
スフェノール系縮合物を含有するものである。
スフェノール系縮合物を含有するものである。
【００１４】急結成分としては、アルミン酸ナトリウム
やケイ酸ナトリウム等の無機塩系や、カルシウムアルミ
ネート類等のセメント鉱物系等が挙げられる。これらの
中では、セメントコンクリートの凝結硬化が早い等の凝
結性状が優れ、強度発現性が良好な点で、セメント鉱物
系急結成分の使用が好ましく、カルシウムアルミネート
類がより好ましい。
やケイ酸ナトリウム等の無機塩系や、カルシウムアルミ
ネート類等のセメント鉱物系等が挙げられる。これらの
中では、セメントコンクリートの凝結硬化が早い等の凝
結性状が優れ、強度発現性が良好な点で、セメント鉱物
系急結成分の使用が好ましく、カルシウムアルミネート
類がより好ましい。
【００１５】カルシウムアルミネート類とは、カルシア
を含む原料と、アルミナを含む原料等とを混合して、キ
ルンでの焼成や、電気炉での溶融等の熱処理をして得ら
れる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3 とを主たる成分とし、水和活
性を有する物質の総称であり、ＣａＯ及び／又はＡｌ2
Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属
酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化鉄、アルカリ金
属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロゲン化物、アル
カリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属硫酸塩等と置換
した化合物、あるいは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3とを主成分と
するものに、これらが少量固溶した物質である。鉱物形
態としては、結晶質、非晶質いずれであってもよい。
を含む原料と、アルミナを含む原料等とを混合して、キ
ルンでの焼成や、電気炉での溶融等の熱処理をして得ら
れる、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3 とを主たる成分とし、水和活
性を有する物質の総称であり、ＣａＯ及び／又はＡｌ2
Ｏ3の一部が、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属
酸化物、酸化ケイ素、酸化チタン、酸化鉄、アルカリ金
属ハロゲン化物、アルカリ土類金属ハロゲン化物、アル
カリ金属硫酸塩、及びアルカリ土類金属硫酸塩等と置換
した化合物、あるいは、ＣａＯとＡｌ2Ｏ3とを主成分と
するものに、これらが少量固溶した物質である。鉱物形
態としては、結晶質、非晶質いずれであってもよい。
【００１６】カルシウムアルミネート類の中では、反応
活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7（ＣはＣａＯの略、ＡはＡ
ｌ2Ｏ3の略）が好ましく、非晶質のＣ12Ａ7がより好ま
しい。
活性に優れる点で、Ｃ12Ａ7（ＣはＣａＯの略、ＡはＡ
ｌ2Ｏ3の略）が好ましく、非晶質のＣ12Ａ7がより好ま
しい。
【００１７】カルシウムアルミネートの粒度は、ブレー
ン値で３０００ｃｍ2 ／ｇ以上が好ましく、５０００ｃ
ｍ2 ／ｇ以上がより好ましい。３０００ｃｍ2 ／ｇ未満
だと初期強度発現性が低下するおそれがある。
ン値で３０００ｃｍ2 ／ｇ以上が好ましく、５０００ｃ
ｍ2 ／ｇ以上がより好ましい。３０００ｃｍ2 ／ｇ未満
だと初期強度発現性が低下するおそれがある。
【００１８】本発明で使用する急結剤中のビスフェノー
ル系縮合物とは、ビスフェノール類、芳香族アミノスル
ホン酸類、及びホルムアルデヒドを縮合反応させること
により得られるものをいい、市販品を使用できる。
ル系縮合物とは、ビスフェノール類、芳香族アミノスル
ホン酸類、及びホルムアルデヒドを縮合反応させること
により得られるものをいい、市販品を使用できる。
【００１９】ビスフェノール類としては、４，４’−ジ
ヒドロキシジフェニルスルホン、４，４’−ジヒドロキ
シベンゾフェノン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル
メタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロ
パン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタ
ン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルエーテル、４，
４’−ジヒドロキシジフェニルサルファイド、４，４’
−ジヒドロキシジフェニル、及びこれらの異性体等が挙
げられる。又、ビスフェノール類のナトリウム塩等の塩
も挙げられる。これらの一種又は二種以上を併用しても
良い。これらの中では、吹付直後の急結性セメントコン
クリートのダレを防止する効果が大きい点で、２，２−
ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンが好ましい。
ヒドロキシジフェニルスルホン、４，４’−ジヒドロキ
シベンゾフェノン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル
メタン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロ
パン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタ
ン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルエーテル、４，
４’−ジヒドロキシジフェニルサルファイド、４，４’
−ジヒドロキシジフェニル、及びこれらの異性体等が挙
げられる。又、ビスフェノール類のナトリウム塩等の塩
も挙げられる。これらの一種又は二種以上を併用しても
良い。これらの中では、吹付直後の急結性セメントコン
クリートのダレを防止する効果が大きい点で、２，２−
ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパンが好ましい。
【００２０】芳香族アミノスルホン酸類としては、４−
アミノベンゼンスルホン酸、２−アミノ−５−メチルベ
ンゼンスルホン酸、及びこれらの異性体等が挙げられ
る。又、芳香族アミノスルホン酸類のナトリウム塩等の
塩も挙げられる。
アミノベンゼンスルホン酸、２−アミノ−５−メチルベ
ンゼンスルホン酸、及びこれらの異性体等が挙げられ
る。又、芳香族アミノスルホン酸類のナトリウム塩等の
塩も挙げられる。
【００２１】ビスフェノール系縮合物の平均分子量は、
５０００〜３００００が好ましい。５０００未満だと吹
付直後の急結性セメントコンクリートのダレを防止でき
ず、急結性セメントコンクリートが斜面から流れ落ちる
おそれがあり、３００００を越えると急結性セメントコ
ンクリートの粘性が大きくなり、圧送性が悪くなり、強
度発現性が低下するおそれがある。
５０００〜３００００が好ましい。５０００未満だと吹
付直後の急結性セメントコンクリートのダレを防止でき
ず、急結性セメントコンクリートが斜面から流れ落ちる
おそれがあり、３００００を越えると急結性セメントコ
ンクリートの粘性が大きくなり、圧送性が悪くなり、強
度発現性が低下するおそれがある。
【００２２】ビスフェノール系縮合物の使用量は、急結
成分１００質量部（但し、急結成分としてカルシウムア
ルミネート類を用い、かつ急結剤中に石膏を併用した場
合は、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質
量部）に対して、０．５〜１０質量部が好ましく、１〜
５質量部がより好ましい。０．５質量部未満だと吹付直
後の急結性セメントコンクリートのダレを防止できず、
急結性セメントコンクリートが斜面から流れ落ちるおそ
れがあり、１０質量部を越えると急結性セメントコンク
リートの粘性が大きくなり、強度発現性が低下するおそ
れがある。
成分１００質量部（但し、急結成分としてカルシウムア
ルミネート類を用い、かつ急結剤中に石膏を併用した場
合は、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質
量部）に対して、０．５〜１０質量部が好ましく、１〜
５質量部がより好ましい。０．５質量部未満だと吹付直
後の急結性セメントコンクリートのダレを防止できず、
急結性セメントコンクリートが斜面から流れ落ちるおそ
れがあり、１０質量部を越えると急結性セメントコンク
リートの粘性が大きくなり、強度発現性が低下するおそ
れがある。
【００２３】さらに、本発明では強度発現性向上の点
で、急結剤中に石膏を含有させることが好ましい。
で、急結剤中に石膏を含有させることが好ましい。
【００２４】本発明で使用する急結剤中の石膏は、天
然、市販いずれの石膏も使用できるが、強度発現性の点
で、ＩＩ型無水石膏及び／又は天然石膏が好ましく、Ｉ
Ｉ型無水石膏がより好ましい。
然、市販いずれの石膏も使用できるが、強度発現性の点
で、ＩＩ型無水石膏及び／又は天然石膏が好ましく、Ｉ
Ｉ型無水石膏がより好ましい。
【００２５】石膏の粒度は、ブレーン値で３０００ｃｍ
2 ／ｇ以上が好ましく、４０００〜７０００ｃｍ2 ／ｇ
がより好ましい。３０００ｃｍ2 ／ｇ未満だと初期強度
発現性が低下するおそれがある。
2 ／ｇ以上が好ましく、４０００〜７０００ｃｍ2 ／ｇ
がより好ましい。３０００ｃｍ2 ／ｇ未満だと初期強度
発現性が低下するおそれがある。
【００２６】石膏の使用量は、急結成分１００質量部に
対して、２０〜２５０質量部が好ましく、５０〜１５０
質量部がより好ましい。２０質量部未満だとコテ均しの
作業性や強度発現性が悪くなるおそれがあり、２５０質
量部を越えると初期凝結性状が悪くなり、可使時間が長
すぎて吹付直後の急結性セメントコンクリートのダレを
防止できず、急結性セメントコンクリートが斜面から流
れ落ち、強度発現性が悪くなるおそれがある。
対して、２０〜２５０質量部が好ましく、５０〜１５０
質量部がより好ましい。２０質量部未満だとコテ均しの
作業性や強度発現性が悪くなるおそれがあり、２５０質
量部を越えると初期凝結性状が悪くなり、可使時間が長
すぎて吹付直後の急結性セメントコンクリートのダレを
防止できず、急結性セメントコンクリートが斜面から流
れ落ち、強度発現性が悪くなるおそれがある。
【００２７】さらに、本発明では、吹付面のコテ均しが
できる程度の可使時間を確保できる点で、急結剤中に凝
結遅延剤を含有させることが好ましい。
できる程度の可使時間を確保できる点で、急結剤中に凝
結遅延剤を含有させることが好ましい。
【００２８】本発明で使用する凝結遅延剤とは、セメン
トコンクリートの凝結を遅延するものをいう。凝結遅延
剤は特に限定されるものではないが、通常市販されてい
るものであれば充分使用できる。
トコンクリートの凝結を遅延するものをいう。凝結遅延
剤は特に限定されるものではないが、通常市販されてい
るものであれば充分使用できる。
【００２９】凝結遅延剤は、施工性の向上と凝結時間の
安定性の点で、予め急結剤中に混合させることが好まし
いが、高温条件下でセメントコンクリートを放置した
り、セメントコンクリートを長時間練り置いたりしてセ
メントコンクリートの可使時間が短くなるおそれがある
場合には、水に凝結遅延剤を溶解させた水溶液をセメン
トコンクリートに添加してもよい。
安定性の点で、予め急結剤中に混合させることが好まし
いが、高温条件下でセメントコンクリートを放置した
り、セメントコンクリートを長時間練り置いたりしてセ
メントコンクリートの可使時間が短くなるおそれがある
場合には、水に凝結遅延剤を溶解させた水溶液をセメン
トコンクリートに添加してもよい。
【００３０】凝結遅延剤としては、有機酸類、アルカリ
金属炭酸塩、及びリン酸塩等が挙げられる。
金属炭酸塩、及びリン酸塩等が挙げられる。
【００３１】有機酸類としては、クエン酸、酒石酸、リ
ンゴ酸、及びグルコン酸等のオキシカルボン酸、オキシ
カルボン酸のナトリウム塩やカリウム塩等のアルカリ金
属塩等が挙げられ、これらの一種又は二種以上を併用し
ても良い。これらの中では、強度発現性の点で、オキシ
カルボン酸及び／又はオキシカルボン酸のアルカリ金属
塩が好ましく、クエン酸及び／又はクエン酸のアルカリ
金属塩がより好ましい。
ンゴ酸、及びグルコン酸等のオキシカルボン酸、オキシ
カルボン酸のナトリウム塩やカリウム塩等のアルカリ金
属塩等が挙げられ、これらの一種又は二種以上を併用し
ても良い。これらの中では、強度発現性の点で、オキシ
カルボン酸及び／又はオキシカルボン酸のアルカリ金属
塩が好ましく、クエン酸及び／又はクエン酸のアルカリ
金属塩がより好ましい。
【００３２】アルカリ金属炭酸塩としては、炭酸リチウ
ム、炭酸ナトリウム、及び炭酸カリウム等の炭酸塩や、
炭酸水素ナトリウムや炭酸水素カリウム等の重炭酸塩等
が挙げられる。これらの中では、経済性や溶解度が大き
い点で、アルカリ金属炭酸塩が好ましく、炭酸ナトリウ
ム及び／又は炭酸カリウムがより好ましい。
ム、炭酸ナトリウム、及び炭酸カリウム等の炭酸塩や、
炭酸水素ナトリウムや炭酸水素カリウム等の重炭酸塩等
が挙げられる。これらの中では、経済性や溶解度が大き
い点で、アルカリ金属炭酸塩が好ましく、炭酸ナトリウ
ム及び／又は炭酸カリウムがより好ましい。
【００３３】リン酸塩としては、ポリリン酸塩、第一リ
ン酸ナトリウム、第二リン酸ナトリウム、第三リン酸ナ
トリウム、及びトリポリリン酸ナトリウム等が挙げられ
る。これらの中では、凝結遅延性と強度発現性の点で、
トリポリリン酸ナトリウムが好ましい。
ン酸ナトリウム、第二リン酸ナトリウム、第三リン酸ナ
トリウム、及びトリポリリン酸ナトリウム等が挙げられ
る。これらの中では、凝結遅延性と強度発現性の点で、
トリポリリン酸ナトリウムが好ましい。
【００３４】これらの凝結遅延剤の中では、強度発現性
の点で、アルカリ金属炭酸塩及び／又は有機酸類が好ま
しく、アルカリ金属炭酸塩がより好ましい。
の点で、アルカリ金属炭酸塩及び／又は有機酸類が好ま
しく、アルカリ金属炭酸塩がより好ましい。
【００３５】凝結遅延剤の使用量は、急結成分１００質
量部（但し、急結成分としてカルシウムアルミネート類
を用い、かつ急結剤中に石膏を併用した場合は、カルシ
ウムアルミネート類と石膏の合計１００質量部）に対し
て、０．０５〜１０質量部が好ましく、０．１〜５質量
部がより好ましい。０．０５質量部未満だと充分な遅延
性が得られず、吹付面のコテ均しができる程度の可使時
間を確保できず、強度発現性が小さいおそれがあり、１
０質量部を越えると初期凝結性状が悪くなり、可使時間
が長すぎて吹付直後の急結性セメントコンクリートのダ
レを防止できず、急結性セメントコンクリートが斜面か
ら流れ落ちるおそれがあり、強度発現性が小さいおそれ
がある。
量部（但し、急結成分としてカルシウムアルミネート類
を用い、かつ急結剤中に石膏を併用した場合は、カルシ
ウムアルミネート類と石膏の合計１００質量部）に対し
て、０．０５〜１０質量部が好ましく、０．１〜５質量
部がより好ましい。０．０５質量部未満だと充分な遅延
性が得られず、吹付面のコテ均しができる程度の可使時
間を確保できず、強度発現性が小さいおそれがあり、１
０質量部を越えると初期凝結性状が悪くなり、可使時間
が長すぎて吹付直後の急結性セメントコンクリートのダ
レを防止できず、急結性セメントコンクリートが斜面か
ら流れ落ちるおそれがあり、強度発現性が小さいおそれ
がある。
【００３６】本発明で使用する急結剤の使用量は、セメ
ント１００質量部に対して、３〜２０質量部が好まし
く、５〜１０質量部がより好ましい。３質量部未満だと
吹付直後の急結性セメントコンクリートのダレを防止で
きず、急結性セメントコンクリートが斜面から流れ落
ち、初期強度発現性が向上しないおそれがあり、２０質
量部を越えると吹付面のコテ均しができる程度の可使時
間を確保できず、長期強度発現性が低下するおそれがあ
る。
ント１００質量部に対して、３〜２０質量部が好まし
く、５〜１０質量部がより好ましい。３質量部未満だと
吹付直後の急結性セメントコンクリートのダレを防止で
きず、急結性セメントコンクリートが斜面から流れ落
ち、初期強度発現性が向上しないおそれがあり、２０質
量部を越えると吹付面のコテ均しができる程度の可使時
間を確保できず、長期強度発現性が低下するおそれがあ
る。
【００３７】本発明で使用するセメントとしては、普
通、早強、及び中庸熱等の各種ポルトランドセメント、
これらポルトランドセメントに高炉スラグ又はフライア
ッシュ等を混合した各種混合セメント、並びに、通常市
販されている各種微粒子セメントが挙げられる。これら
の中では、経済性や作業性の点で、普通ポルトランドセ
メントが好ましい。
通、早強、及び中庸熱等の各種ポルトランドセメント、
これらポルトランドセメントに高炉スラグ又はフライア
ッシュ等を混合した各種混合セメント、並びに、通常市
販されている各種微粒子セメントが挙げられる。これら
の中では、経済性や作業性の点で、普通ポルトランドセ
メントが好ましい。
【００３８】さらに、本発明では、吹付直後の急結性セ
メントコンクリートのダレを防止できる点で、セメント
コンクリート中にポリアルキレンオキサイドを含有させ
ることが好ましい。
メントコンクリートのダレを防止できる点で、セメント
コンクリート中にポリアルキレンオキサイドを含有させ
ることが好ましい。
【００３９】本発明で使用するポリアルキレンオキサイ
ド（以下、ＰＡＯと言う）は、ビスフェノール系縮合物
との相互作用によりセメントコンクリートに凝集作用を
与え、吹付直後の急結性セメントコンクリートのスラン
プを急激に小さくし、急結性セメントコンクリートのダ
レ等を防止するものである。
ド（以下、ＰＡＯと言う）は、ビスフェノール系縮合物
との相互作用によりセメントコンクリートに凝集作用を
与え、吹付直後の急結性セメントコンクリートのスラン
プを急激に小さくし、急結性セメントコンクリートのダ
レ等を防止するものである。
【００４０】ＰＡＯとしては、ポリエチレンオキサイ
ド、ポリプロピレンオキサイド、及びポリブチレンオキ
サイド等が挙げられるが、これらの中では、吹付直後の
急結性セメントコンクリートのダレやずり落ちを防止で
きる点で、ポリエチレンオキサイドが好ましい。
ド、ポリプロピレンオキサイド、及びポリブチレンオキ
サイド等が挙げられるが、これらの中では、吹付直後の
急結性セメントコンクリートのダレやずり落ちを防止で
きる点で、ポリエチレンオキサイドが好ましい。
【００４１】ＰＡＯの平均分子量は１００万〜５００万
が好ましい。１００万未満だと吹付直後の急結性セメン
トコンクリートのダレやずり落ちを防止する効果が小さ
いおそれがあり、５００万を越えるとセメントコンクリ
ートの粘性が大きくなり、ポンプ圧送性に問題を生じる
おそれがある。
が好ましい。１００万未満だと吹付直後の急結性セメン
トコンクリートのダレやずり落ちを防止する効果が小さ
いおそれがあり、５００万を越えるとセメントコンクリ
ートの粘性が大きくなり、ポンプ圧送性に問題を生じる
おそれがある。
【００４２】ＰＡＯの使用量は、セメント１００質量部
に対して、０．００１〜０．５質量部が好ましく、０．
００５〜０．３質量部がより好ましい。０．００１質量
部未満だと吹付直後の急結性セメントコンクリートのダ
レを防止できず、急結性セメントコンクリートが斜面か
ら流れ落ちるおそれがあり、０．５質量部を越えるとセ
メントコンクリートの粘性が大きくなり、圧送性に問題
を生じ、強度発現性が小さいおそれがある。
に対して、０．００１〜０．５質量部が好ましく、０．
００５〜０．３質量部がより好ましい。０．００１質量
部未満だと吹付直後の急結性セメントコンクリートのダ
レを防止できず、急結性セメントコンクリートが斜面か
ら流れ落ちるおそれがあり、０．５質量部を越えるとセ
メントコンクリートの粘性が大きくなり、圧送性に問題
を生じ、強度発現性が小さいおそれがある。
【００４３】本発明で使用する吹付材料の可使時間は２
０〜１２０分が好ましく、３０〜９０分がより好まし
い。２０分未満だと吹付後、吹付面にコテ均しができる
程度の可使時間を確保できないおそれがあり、１２０分
を越えるとセメントコンクリートが乾燥するために長期
強度発現性が低下するおそれがある。
０〜１２０分が好ましく、３０〜９０分がより好まし
い。２０分未満だと吹付後、吹付面にコテ均しができる
程度の可使時間を確保できないおそれがあり、１２０分
を越えるとセメントコンクリートが乾燥するために長期
強度発現性が低下するおそれがある。
【００４４】本発明で使用する骨材としては、粗骨材や
細骨材いずれも使用できるが、金網型枠が使用でき、か
つ、金網型枠へ吹付けた際にリバウンドしにくい点で、
細骨材率が７０〜１００％の骨材が好ましい。又、骨材
強度が高く、安定性の高いものがより好ましい。
細骨材いずれも使用できるが、金網型枠が使用でき、か
つ、金網型枠へ吹付けた際にリバウンドしにくい点で、
細骨材率が７０〜１００％の骨材が好ましい。又、骨材
強度が高く、安定性の高いものがより好ましい。
【００４５】本発明で使用するセメントコンクリートの
配合は、単位セメント量３００〜６００ｋｇ／ｍ3が好
ましい。３００ｋｇ／ｍ3 未満だと強度発現性が小さく
なるおそれがあり、６００ｋｇ／ｍ3 を越えるとセメン
トコンクリートの粘性が増し、吹付しにくくなるおそれ
がある。
配合は、単位セメント量３００〜６００ｋｇ／ｍ3が好
ましい。３００ｋｇ／ｍ3 未満だと強度発現性が小さく
なるおそれがあり、６００ｋｇ／ｍ3 を越えるとセメン
トコンクリートの粘性が増し、吹付しにくくなるおそれ
がある。
【００４６】本発明で使用する水の量は、水と、セメン
トと急結剤からなる結合材との水結合材比（Ｗ／Ｂ）で
３５〜８０％が好ましく、４０〜６０％がより好まし
く、４０〜５５％が最も好ましい。３５％未満だとセメ
ントコンクリートの流動性が悪く、ポンプ圧送性に支障
をきたすおそれがあり、８０％を越えると強度発現性が
低下するおそれがある。
トと急結剤からなる結合材との水結合材比（Ｗ／Ｂ）で
３５〜８０％が好ましく、４０〜６０％がより好まし
く、４０〜５５％が最も好ましい。３５％未満だとセメ
ントコンクリートの流動性が悪く、ポンプ圧送性に支障
をきたすおそれがあり、８０％を越えると強度発現性が
低下するおそれがある。
【００４７】本発明のセメントコンクリ−トは、ペース
ト、モルタル、及びコンクリートいずれも使用できる
が、金網型枠へ吹付けた際にリバウンドしにくい点で、
モルタルが好ましい。
ト、モルタル、及びコンクリートいずれも使用できる
が、金網型枠へ吹付けた際にリバウンドしにくい点で、
モルタルが好ましい。
【００４８】本発明では、セメントコンクリートの性状
を改善する目的で、減水剤やＡＥ剤等の各種混和剤や、
繊維や微粉等の各種混和材を併用してもよい。
を改善する目的で、減水剤やＡＥ剤等の各種混和剤や、
繊維や微粉等の各種混和材を併用してもよい。
【００４９】本発明で使用する吹付材料は法面吹付材料
として好ましく使用できる。法面吹付材料を使用した法
面吹付工法としては、法面吹付材料を直接、法面へ吹付
けてもよいが、法面の補強効果を増すために、法面に型
枠を配置することが好ましく、フリーフレーム工法がよ
り好ましい。
として好ましく使用できる。法面吹付材料を使用した法
面吹付工法としては、法面吹付材料を直接、法面へ吹付
けてもよいが、法面の補強効果を増すために、法面に型
枠を配置することが好ましく、フリーフレーム工法がよ
り好ましい。
【００５０】フリーフレーム工法に使用する金網の配置
方法としては、以下の方法が好ましいが、特に制限され
るものではない。幅３０〜６０ｃｍ、長さ１〜３ｍ程度
の金網（波形鉄筋φ１〜３ｍｍ）を２枚平行に金網の幅
と同程度の間隔で、長手方向を法面に沿って配置し継ぎ
足していく。平行方向に立てた金網には、２枚の金網の
幅を決定する鉄筋等のスペーサーを用いて、フレーム型
枠を形成する。このフレーム型枠は、縦方向と横方向に
延ばされるが、このフレーム型枠の交点部に交点部用フ
レームを用いてもよい。このように配置したフレーム型
枠内に法面吹付材料を吹付け、フレーム型枠の金網から
はみ出した法面吹付材料をコテ均しして、フレームの美
観を保つようにする。
方法としては、以下の方法が好ましいが、特に制限され
るものではない。幅３０〜６０ｃｍ、長さ１〜３ｍ程度
の金網（波形鉄筋φ１〜３ｍｍ）を２枚平行に金網の幅
と同程度の間隔で、長手方向を法面に沿って配置し継ぎ
足していく。平行方向に立てた金網には、２枚の金網の
幅を決定する鉄筋等のスペーサーを用いて、フレーム型
枠を形成する。このフレーム型枠は、縦方向と横方向に
延ばされるが、このフレーム型枠の交点部に交点部用フ
レームを用いてもよい。このように配置したフレーム型
枠内に法面吹付材料を吹付け、フレーム型枠の金網から
はみ出した法面吹付材料をコテ均しして、フレームの美
観を保つようにする。
【００５１】本発明で使用する法面吹付材料の法面吹付
工法としては、一般的に行われている湿式の吹付方法が
使用できる。
工法としては、一般的に行われている湿式の吹付方法が
使用できる。
【００５２】本発明で使用する法面吹付材料における急
結剤の吹付方法としては、例えば以下の方法が挙げられ
る。セメントコンクリートと急結剤を強制的に混合させ
る添加機「ナトムクリート」（ちよだ製作所製）によ
り、０．１〜０．５ＭＰａの圧力で急結剤を圧送し、吹
付ノズル先端から手前の位置、好ましくは吹付ノズル先
端から０．５〜３０ｍ、より好ましくは１〜１０ｍ手前
の位置で、急結剤とセメントコンクリートを混合して急
結性セメントコンクリートを調製し、この急結性セメン
トコンクリートを法面吹付材料として、法面に吹付ける
方法が挙げられる。１ｍ未満だと急結剤とセメントコン
クリートが充分混合しないので吹付直後の急結性セメン
トコンクリートのダレを防止できず、急結性セメントコ
ンクリートが斜面から流れ落ちるおそれがあり、３０ｍ
を越えると圧送性が低下するおそれがある。
結剤の吹付方法としては、例えば以下の方法が挙げられ
る。セメントコンクリートと急結剤を強制的に混合させ
る添加機「ナトムクリート」（ちよだ製作所製）によ
り、０．１〜０．５ＭＰａの圧力で急結剤を圧送し、吹
付ノズル先端から手前の位置、好ましくは吹付ノズル先
端から０．５〜３０ｍ、より好ましくは１〜１０ｍ手前
の位置で、急結剤とセメントコンクリートを混合して急
結性セメントコンクリートを調製し、この急結性セメン
トコンクリートを法面吹付材料として、法面に吹付ける
方法が挙げられる。１ｍ未満だと急結剤とセメントコン
クリートが充分混合しないので吹付直後の急結性セメン
トコンクリートのダレを防止できず、急結性セメントコ
ンクリートが斜面から流れ落ちるおそれがあり、３０ｍ
を越えると圧送性が低下するおそれがある。
【００５３】
【実施例】以下、実験例に基づき詳細に説明する。
【００５４】実験例１ 単位セメント量５００ｋｇ／ｍ3 、Ｗ／Ｃ＝５０％、ｓ
／ａ（細骨材率）＝９０％、及び、セメント１００質量
部に対して０.０５質量部のポリアルキレンオキサイド
を混合した吹付コンクリートを調製し、これをコンクリ
ート圧送機「アリバー２８０」（アリバー社製）により
空気圧送した。空気圧送の途中にＹ字管を吹付ノズル先
端から手前３ｍに設けた。Ｙ字管の一方より、カルシウ
ムアルミネート類１００質量部、石膏１００質量部、カ
ルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質量部に対
してビスフェノール系縮合物３質量部及び表１に示す量
の凝結遅延剤からなる粉体急結剤を、セメント１００質
量部に対して７質量部となるように、添加機「ナトムク
リート」により０．４ＭＰａの圧力で圧送した。この粉
体急結剤を、Ｙ字管のもう一方より圧送された吹付コン
クリート中に圧入混合して急結性吹付コンクリートと
し、吹付を行った。この急結性吹付コンクリートについ
て可使時間、圧縮強度、作業性、及びダレを評価した。
結果を表１に示す。
／ａ（細骨材率）＝９０％、及び、セメント１００質量
部に対して０.０５質量部のポリアルキレンオキサイド
を混合した吹付コンクリートを調製し、これをコンクリ
ート圧送機「アリバー２８０」（アリバー社製）により
空気圧送した。空気圧送の途中にＹ字管を吹付ノズル先
端から手前３ｍに設けた。Ｙ字管の一方より、カルシウ
ムアルミネート類１００質量部、石膏１００質量部、カ
ルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質量部に対
してビスフェノール系縮合物３質量部及び表１に示す量
の凝結遅延剤からなる粉体急結剤を、セメント１００質
量部に対して７質量部となるように、添加機「ナトムク
リート」により０．４ＭＰａの圧力で圧送した。この粉
体急結剤を、Ｙ字管のもう一方より圧送された吹付コン
クリート中に圧入混合して急結性吹付コンクリートと
し、吹付を行った。この急結性吹付コンクリートについ
て可使時間、圧縮強度、作業性、及びダレを評価した。
結果を表１に示す。
【００５５】（使用材料） セメント：普通ポルトランドセメント、市販品、比重
３. １６ 細骨材：新潟県糸魚川市姫川産川砂、比重２．６２ 粗骨材：新潟県糸魚川市姫川産ビリ砂利、比重２．６５ ポリアルキレンオキサイド：ポリエチレンオキサイド、
平均分子量２００万、市販品 カルシウムアルミネート類：Ｃ12Ａ7 組成に対応するも
の、非晶質、ブレーン値６０５０ｃｍ2 ／ｇ 石膏：ＩＩ型無水石膏、ブレーン値６０５０ｃｍ2 ／ｇ ビスフェノール系縮合物：市販品、平均分子量１５００
０、ビスフェノール類として２，２−ビス（４−ヒドロ
キシフェニル）プロパンを使用 凝結遅延剤ア：炭酸ナトリウム、市販品 凝結遅延剤イ：クエン酸ナトリウム、市販品 凝結遅延剤ウ：トリポリリン酸ナトリウム、市販品
３. １６ 細骨材：新潟県糸魚川市姫川産川砂、比重２．６２ 粗骨材：新潟県糸魚川市姫川産ビリ砂利、比重２．６５ ポリアルキレンオキサイド：ポリエチレンオキサイド、
平均分子量２００万、市販品 カルシウムアルミネート類：Ｃ12Ａ7 組成に対応するも
の、非晶質、ブレーン値６０５０ｃｍ2 ／ｇ 石膏：ＩＩ型無水石膏、ブレーン値６０５０ｃｍ2 ／ｇ ビスフェノール系縮合物：市販品、平均分子量１５００
０、ビスフェノール類として２，２−ビス（４−ヒドロ
キシフェニル）プロパンを使用 凝結遅延剤ア：炭酸ナトリウム、市販品 凝結遅延剤イ：クエン酸ナトリウム、市販品 凝結遅延剤ウ：トリポリリン酸ナトリウム、市販品
【００５６】（評価方法） 可使時間：法面吹付材料を吹付けてから、指触により凹
みがなくなる迄の時間を可使時間とした。 圧縮強度：２０℃、湿度８０％の環境試験室内で、幅３
０ｃｍ×長さ３０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの型枠に急結性吹
付コンクリートを吹付け、コア抜きにより採取した直径
５ｃｍ×長さ１０ｃｍの供試体を２００ｋＮ耐圧機で測
定し、材齢７日と２８日の圧縮強度を求めた。 作業性：幅１０ｃｍ×長さ４０ｃｍ×厚さ１０ｃｍの型
枠に急結性吹付コンクリートを吹付け、型枠の表面をコ
テで均して綺麗に成型し、コテ均しの作業性を評価し
た。手に力を入れなくても容易に成型できた場合を○と
し、力を入れて成型した場合を△とし、力を入れても成
型できない場合を×とした。 ダレ：幅３０ｃｍ×厚さ３０ｃｍの法面型枠を十字状に
交叉させて法面に配置した。その後、法面型枠に急結性
吹付コンクリートを吹付けて観察し、ダレや肌落ちが多
く見られた場合を×とし、少し見られた場合を△とし、
全く見られない場合を○とした。
みがなくなる迄の時間を可使時間とした。 圧縮強度：２０℃、湿度８０％の環境試験室内で、幅３
０ｃｍ×長さ３０ｃｍ×厚さ２０ｃｍの型枠に急結性吹
付コンクリートを吹付け、コア抜きにより採取した直径
５ｃｍ×長さ１０ｃｍの供試体を２００ｋＮ耐圧機で測
定し、材齢７日と２８日の圧縮強度を求めた。 作業性：幅１０ｃｍ×長さ４０ｃｍ×厚さ１０ｃｍの型
枠に急結性吹付コンクリートを吹付け、型枠の表面をコ
テで均して綺麗に成型し、コテ均しの作業性を評価し
た。手に力を入れなくても容易に成型できた場合を○と
し、力を入れて成型した場合を△とし、力を入れても成
型できない場合を×とした。 ダレ：幅３０ｃｍ×厚さ３０ｃｍの法面型枠を十字状に
交叉させて法面に配置した。その後、法面型枠に急結性
吹付コンクリートを吹付けて観察し、ダレや肌落ちが多
く見られた場合を×とし、少し見られた場合を△とし、
全く見られない場合を○とした。
【００５７】
【表１】
【００５８】実験例２ カルシウムアルミネート類１００質量部、石膏１００質
量部、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質
量部に対して表２に示す量のビスフェノール系縮合物及
び１質量部の凝結遅延剤アからなる粉体急結剤を使用し
たこと以外は、実験例１と同様に行い、可使時間、圧縮
強度、及びダレを評価した。結果を表２に示す。
量部、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質
量部に対して表２に示す量のビスフェノール系縮合物及
び１質量部の凝結遅延剤アからなる粉体急結剤を使用し
たこと以外は、実験例１と同様に行い、可使時間、圧縮
強度、及びダレを評価した。結果を表２に示す。
【００５９】
【表２】
【００６０】実験例３ カルシウムアルミネート類１００質量部、表３に示す量
の石膏、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００
質量部に対してビスフェノール系縮合物３質量部及び凝
結遅延剤ア１質量部からなる粉体急結剤を使用したこと
以外は、実験例１と同様に行った。結果を表３に示す。
の石膏、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００
質量部に対してビスフェノール系縮合物３質量部及び凝
結遅延剤ア１質量部からなる粉体急結剤を使用したこと
以外は、実験例１と同様に行った。結果を表３に示す。
【００６１】
【表３】
【００６２】実験例４ カルシウムアルミネート類１００質量部、石膏１００質
量部、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質
量部に対してビスフェノール系縮合物３質量部及び凝結
遅延剤ア１質量部からなる粉体急結剤を、セメント１０
０質量部に対して表４に示す量使用したこと以外は、実
験例１と同様に行った。結果を表４に示す。
量部、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質
量部に対してビスフェノール系縮合物３質量部及び凝結
遅延剤ア１質量部からなる粉体急結剤を、セメント１０
０質量部に対して表４に示す量使用したこと以外は、実
験例１と同様に行った。結果を表４に示す。
【００６３】
【表４】
【００６４】実験例５ 単位セメント量５００ｋｇ／ｍ3 、Ｗ／Ｃ＝５０％、ｓ
／ａ（細骨材率）＝９０％、及び、セメント１００質量
部に対して表５に示す量のポリアルキレンオキサイドを
混合した吹付コンクリートを使用し、カルシウムアルミ
ネート類１００質量部、石膏１００質量部、カルシウム
アルミネート類と石膏の合計１００質量部に対してビス
フェノール系縮合物３質量部及び凝結遅延剤ア１質量部
からなる粉体急結剤を使用したこと以外は、実験例１と
同様に行った。結果を表５に示す。
／ａ（細骨材率）＝９０％、及び、セメント１００質量
部に対して表５に示す量のポリアルキレンオキサイドを
混合した吹付コンクリートを使用し、カルシウムアルミ
ネート類１００質量部、石膏１００質量部、カルシウム
アルミネート類と石膏の合計１００質量部に対してビス
フェノール系縮合物３質量部及び凝結遅延剤ア１質量部
からなる粉体急結剤を使用したこと以外は、実験例１と
同様に行った。結果を表５に示す。
【００６５】
【表５】
【００６６】実験例６ 単位セメント量５００ｋｇ／ｍ3 、Ｗ／Ｃ＝５０％、ｓ
／ａ（細骨材率）＝９０％、及び、セメント１００質量
部に対して表６に示す量のポリアルキレンオキサイドを
混合した吹付コンクリートをピストンポンプ「ＭＫＷ−
２５ＳＶＨ」（シンテック社製）によりポンプ圧送し、
カルシウムアルミネート類１００質量部、石膏１００質
量部、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質
量部に対してビスフェノール系縮合物３質量部及び凝結
遅延剤ア１質量部からなる粉体急結剤を使用したこと以
外は、実験例１と同様に行い、ポンプ圧送性を評価し
た。結果を表６に示す。
／ａ（細骨材率）＝９０％、及び、セメント１００質量
部に対して表６に示す量のポリアルキレンオキサイドを
混合した吹付コンクリートをピストンポンプ「ＭＫＷ−
２５ＳＶＨ」（シンテック社製）によりポンプ圧送し、
カルシウムアルミネート類１００質量部、石膏１００質
量部、カルシウムアルミネート類と石膏の合計１００質
量部に対してビスフェノール系縮合物３質量部及び凝結
遅延剤ア１質量部からなる粉体急結剤を使用したこと以
外は、実験例１と同様に行い、ポンプ圧送性を評価し
た。結果を表６に示す。
【００６７】（評価方法） ポンプ圧送性：ポンプを用いた急結性コンクリートの吐
出量により評価した。吐出量が、ポンプの設定吐出量の
９割以上の場合を○、ポンプの設定吐出量の８〜９割の
場合を△、ポンプの設定吐出量の８割以下の場合を×と
した。
出量により評価した。吐出量が、ポンプの設定吐出量の
９割以上の場合を○、ポンプの設定吐出量の８〜９割の
場合を△、ポンプの設定吐出量の８割以下の場合を×と
した。
【００６８】
【表６】
【００６９】
【発明の効果】本発明の法面吹付材料を使用することに
より、吹付直後の急結性セメントコンクリートのダレを
防止でき、急結性セメントコンクリートが斜面から流れ
落ちず、コテ均しができる程度の可使時間を有し、表面
のコテ均しが良好になるので、吹付面の美観に優れた法
面吹付材料が得られる。又、強度発現性やポンプ圧送性
が良好となり、さらに、作業時間が短縮し、作業者の負
担も減るので、作業性の良好な法面吹付施工ができる。
より、吹付直後の急結性セメントコンクリートのダレを
防止でき、急結性セメントコンクリートが斜面から流れ
落ちず、コテ均しができる程度の可使時間を有し、表面
のコテ均しが良好になるので、吹付面の美観に優れた法
面吹付材料が得られる。又、強度発現性やポンプ圧送性
が良好となり、さらに、作業時間が短縮し、作業者の負
担も減るので、作業性の良好な法面吹付施工ができる。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ０４Ｂ 22:08 Ｃ０４Ｂ 22:08 Ｚ 24:30 24:30 Ｚ 22:14 22:14 Ｂ 24:32 24:32 Ａ 22:10 22:10 24:06） 24:06） Ａ 103:12 103:12 111:70 111:70 Ｆターム(参考） 2D044 DC04 4G012 MB00 MB13 PA04 PB05 PB08 PB11 PB13 PB16 PB34 PB36
Claims (10)
- 【請求項１】 急結成分とビスフェノール系縮合物を含
有してなる急結剤。 - 【請求項２】 急結成分がカルシウムアルミネート類で
ある請求項１記載の急結剤。 - 【請求項３】 さらに、石膏を含有してなる請求項１又
は２記載の急結剤。 - 【請求項４】 さらに、凝結遅延剤を含有してなる請求
項１〜３のうちの１項記載の急結剤。 - 【請求項５】 ビスフェノール系縮合物の平均分子量が
５０００〜３００００である請求項１〜４のうちの１項
記載の急結剤。 - 【請求項６】 セメントコンクリートと、請求項１〜５
のうちの１項記載の急結剤とを含有してなる吹付材料。 - 【請求項７】 さらに、セメントコンクリートがポリア
ルキレンオキサイドを含有してなる請求項６記載の吹付
材料。 - 【請求項８】 可使時間が２０〜１２０分である請求項
６又は７記載の吹付材料。 - 【請求項９】 セメントコンクリートと請求項１〜５の
うちの１項記載の急結剤を吹付直前で混合して吹付ける
ことを特徴とする吹付工法。 - 【請求項１０】 セメントコンクリートと請求項１〜５
のうちの１項記載の急結剤を吹付ノズル先端から０．５
〜３０ｍ手前の位置で混合して急結性セメントコンクリ
ートとし、該急結性セメントコンクリートを吹付ノズル
から吹付けることを特徴とする吹付工法。
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