JP2002200502A - 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ - Google Patents
高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップInfo
- Publication number
- JP2002200502A JP2002200502A JP2000397081A JP2000397081A JP2002200502A JP 2002200502 A JP2002200502 A JP 2002200502A JP 2000397081 A JP2000397081 A JP 2000397081A JP 2000397081 A JP2000397081 A JP 2000397081A JP 2002200502 A JP2002200502 A JP 2002200502A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- layer
- carbide
- cemented carbide
- vapor deposition
- hard coating
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
- Chemical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面
被覆超硬合金製スローアウエイチップを提供する。 【解決手段】 表面被覆超硬合金製スローアウエイチッ
プが、質量％で、Ｃｏ：５〜１４％、Ｃｒ3Ｃ2：０．１
〜２％、ＶＣ：０．１〜２％、必要に応じてＴｉＣ、Ｎ
ｂＣ、ＴａＣ、（Ｎｂ，Ｔａ）Ｃ、および（Ｔｉ，Ｗ）
Ｃのうちの１種または２種以上：０．５〜２５％、Ｗ
Ｃ：残り、からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体で
構成された超硬基体の表面に、（ａ）内側層として、
０．５〜１０μｍの平均層厚を有し、かつ物理蒸着法で
形成された、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ（ただし、原
子比で、Ｘは０．３〜０．７を示す）を有する（Ｔｉ，
Ａｌ）Ｎ層、（ｂ）外側層として、０．１〜５μｍの平
均層厚を有し、かつ中温化学蒸着法で形成された、κ型
Ａｌ2Ｏ3層、以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質
被覆層を形成してなる。
被覆超硬合金製スローアウエイチップを提供する。 【解決手段】 表面被覆超硬合金製スローアウエイチッ
プが、質量％で、Ｃｏ：５〜１４％、Ｃｒ3Ｃ2：０．１
〜２％、ＶＣ：０．１〜２％、必要に応じてＴｉＣ、Ｎ
ｂＣ、ＴａＣ、（Ｎｂ，Ｔａ）Ｃ、および（Ｔｉ，Ｗ）
Ｃのうちの１種または２種以上：０．５〜２５％、Ｗ
Ｃ：残り、からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体で
構成された超硬基体の表面に、（ａ）内側層として、
０．５〜１０μｍの平均層厚を有し、かつ物理蒸着法で
形成された、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ（ただし、原
子比で、Ｘは０．３〜０．７を示す）を有する（Ｔｉ，
Ａｌ）Ｎ層、（ｂ）外側層として、０．１〜５μｍの平
均層厚を有し、かつ中温化学蒸着法で形成された、κ型
Ａｌ2Ｏ3層、以上（ａ）および（ｂ）で構成された硬質
被覆層を形成してなる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、炭化タングステ
ン基超硬合金基体（以下、超硬基体という）がすぐれた
高温強度を有すると共に、硬質被覆層がすぐれた高温強
度と高温硬さを有し、したがって高熱発生を伴なう鋼や
鋳鉄などの高速切削加工に用いた場合に、すぐれた耐摩
耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチッ
プ（以下、被覆超硬チップという）に関するものであ
る。
ン基超硬合金基体（以下、超硬基体という）がすぐれた
高温強度を有すると共に、硬質被覆層がすぐれた高温強
度と高温硬さを有し、したがって高熱発生を伴なう鋼や
鋳鉄などの高速切削加工に用いた場合に、すぐれた耐摩
耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチッ
プ（以下、被覆超硬チップという）に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、被覆超硬チップが、例え
ば図１（ａ）に概略斜視図で、同（ｂ）に概略縦断面図
で示される形状を有し、バイトの先端部に着脱自在に取
り付けて各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削
り加工を行なうのに用いたり、さらに正面フライス工具
のカッター正面に着脱自在に取り付けて、前記被削材の
面削加工や溝加工、さらに肩加工などに用いられること
は良く知られるところである。また上記被覆超硬チップ
として、超硬基体の表面に、ＴｉとＡｌの複合窒化物
［以下、（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎで示す］で構成された硬質被
覆層を０．５〜１０μｍの平均層厚で形成してなる被覆
超硬チップも知られている。
ば図１（ａ）に概略斜視図で、同（ｂ）に概略縦断面図
で示される形状を有し、バイトの先端部に着脱自在に取
り付けて各種の鋼や鋳鉄などの被削材の旋削加工や平削
り加工を行なうのに用いたり、さらに正面フライス工具
のカッター正面に着脱自在に取り付けて、前記被削材の
面削加工や溝加工、さらに肩加工などに用いられること
は良く知られるところである。また上記被覆超硬チップ
として、超硬基体の表面に、ＴｉとＡｌの複合窒化物
［以下、（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎで示す］で構成された硬質被
覆層を０．５〜１０μｍの平均層厚で形成してなる被覆
超硬チップも知られている。
【０００３】さらに、上記の被覆超硬チップの硬質被覆
層である（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層が、例えば図２に概略説明
図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプ
レーティング装置を用い、ヒータで装置内を、例えば雰
囲気を３Ｐａの真空として、５００℃の温度に加熱した
状態で、アノード電極と所定組成を有するＴｉ−Ａｌ合
金がセットされたカソード電極（蒸発源）との間に、例
えば電圧：３５Ｖ、電流：９０Ａの条件でアーク放電を
発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導
入し、一方超硬基体には、例えばー２００Ｖのバイアス
電圧を印加する条件で形成されることも知られている。
層である（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層が、例えば図２に概略説明
図で示される物理蒸着装置の１種であるアークイオンプ
レーティング装置を用い、ヒータで装置内を、例えば雰
囲気を３Ｐａの真空として、５００℃の温度に加熱した
状態で、アノード電極と所定組成を有するＴｉ−Ａｌ合
金がセットされたカソード電極（蒸発源）との間に、例
えば電圧：３５Ｖ、電流：９０Ａの条件でアーク放電を
発生させ、同時に装置内に反応ガスとして窒素ガスを導
入し、一方超硬基体には、例えばー２００Ｖのバイアス
電圧を印加する条件で形成されることも知られている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の切削加工
に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要
求は強く、これに伴い、切削加工は切削機械の高性能化
とも相俟って高速化の傾向にあるが、従来提案されてい
る各種の被覆超硬チップにおいては、これを鋼や鋳鉄な
どの通常の条件での切削加工に用いた場合には問題はな
いが、これを高速切削条件で用いると、切削加工時に発
生する高熱によって、特に切刃のすくい面と逃げ面の交
わる切刃稜線部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形が発生
するようになるばかりでなく、前記切刃稜線部の高温硬
さの著しい低下とも相俟って切刃の摩耗進行が促進し、
この結果比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
に対する省力化および省エネ化、さらに低コスト化の要
求は強く、これに伴い、切削加工は切削機械の高性能化
とも相俟って高速化の傾向にあるが、従来提案されてい
る各種の被覆超硬チップにおいては、これを鋼や鋳鉄な
どの通常の条件での切削加工に用いた場合には問題はな
いが、これを高速切削条件で用いると、切削加工時に発
生する高熱によって、特に切刃のすくい面と逃げ面の交
わる切刃稜線部に偏摩耗の原因となる熱塑性変形が発生
するようになるばかりでなく、前記切刃稜線部の高温硬
さの著しい低下とも相俟って切刃の摩耗進行が促進し、
この結果比較的短時間で使用寿命に至るのが現状であ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、すぐれた高温強度と高温硬さを
具備した被覆超硬チップを開発すべく研究を行った結
果、 （ａ）原料粉末として、炭化タングステン（以下、ＷＣ
で示す）粉末、炭化クロム（以下、Ｃｒ3Ｃ2で示す）粉
末、炭化バナジウム（以下、ＶＣで示す）粉末、および
Ｃｏ粉末を用いて、配合組成を、質量％で（以下、％は
質量％を示す）、Ｃｏ：５〜１４％、Ｃｒ3Ｃ2：０．１
〜２％、ＶＣ：０．１〜２％、ＷＣ：残り、としてなる
圧粉体の焼結体においては、これを構成する結合相が、
焼結時にＣｏ中にＣｒ3Ｃ2およびＶＣが固溶し、さらに
Ｃｒ3Ｃ2の固溶によって硬質相を形成するＷＣの一部の
固溶も促進されることから、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｖ−Ｗ系合金
で構成されるようになり、このＣｏ−Ｃｒ−Ｖ−Ｗ系合
金はすぐれた高温強度をもつことから、焼結体の高温強
度が向上するようになること。
上述のような観点から、すぐれた高温強度と高温硬さを
具備した被覆超硬チップを開発すべく研究を行った結
果、 （ａ）原料粉末として、炭化タングステン（以下、ＷＣ
で示す）粉末、炭化クロム（以下、Ｃｒ3Ｃ2で示す）粉
末、炭化バナジウム（以下、ＶＣで示す）粉末、および
Ｃｏ粉末を用いて、配合組成を、質量％で（以下、％は
質量％を示す）、Ｃｏ：５〜１４％、Ｃｒ3Ｃ2：０．１
〜２％、ＶＣ：０．１〜２％、ＷＣ：残り、としてなる
圧粉体の焼結体においては、これを構成する結合相が、
焼結時にＣｏ中にＣｒ3Ｃ2およびＶＣが固溶し、さらに
Ｃｒ3Ｃ2の固溶によって硬質相を形成するＷＣの一部の
固溶も促進されることから、Ｃｏ−Ｃｒ−Ｖ−Ｗ系合金
で構成されるようになり、このＣｏ−Ｃｒ−Ｖ−Ｗ系合
金はすぐれた高温強度をもつことから、焼結体の高温強
度が向上するようになること。
【０００６】（ｂ）上記（ａ）の焼結体を基体（超硬基
体）とし、これの表面に硬質被覆層として物理蒸着法を
用いて、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ（ただし、Ｘは、
原子比で０．３〜０．７）を有する（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層
を形成すると、この（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層はすぐれた高温
強度を備えたものとなること。
体）とし、これの表面に硬質被覆層として物理蒸着法を
用いて、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ（ただし、Ｘは、
原子比で０．３〜０．７）を有する（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層
を形成すると、この（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層はすぐれた高温
強度を備えたものとなること。
【０００７】（ｃ）上記（ｂ）の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層
は、上記の通りすぐれた高温強度をもつものの、高速切
削加工時の高温下で十分な高温硬さを維持するものでは
ないが、これを内側層とし、この内側層の上に外側層と
して、反応ガス雰囲気温度を７５０〜８５０℃とした中
温化学蒸着法で結晶構造がκ型の酸化アルミニウム（以
下、Ａｌ2Ｏ3で示す）層を形成すると、このκ型Ａｌ2
Ｏ3層は高い高温硬さもつことから、前期内側層の（Ｔ
ｉ，Ａｌ）Ｎ層と前記外側層のκ型Ａｌ2Ｏ3層との積層
からなる硬質被覆層はすぐれた高温強度と高温硬さを具
備するようになること。
は、上記の通りすぐれた高温強度をもつものの、高速切
削加工時の高温下で十分な高温硬さを維持するものでは
ないが、これを内側層とし、この内側層の上に外側層と
して、反応ガス雰囲気温度を７５０〜８５０℃とした中
温化学蒸着法で結晶構造がκ型の酸化アルミニウム（以
下、Ａｌ2Ｏ3で示す）層を形成すると、このκ型Ａｌ2
Ｏ3層は高い高温硬さもつことから、前期内側層の（Ｔ
ｉ，Ａｌ）Ｎ層と前記外側層のκ型Ａｌ2Ｏ3層との積層
からなる硬質被覆層はすぐれた高温強度と高温硬さを具
備するようになること。
【０００８】（ｄ）したがって、上記（ａ）の超硬基体
の表面に上記（ｂ）および（ｃ）の硬質被覆層を蒸着形
成してなる被覆超硬チップは、前記超硬基体によってす
ぐれた耐熱塑性変形性を具備し、かつ前記（Ｔｉ，Ａ
ｌ）Ｎ層とκ型Ａｌ2Ｏ3層の積層からなる硬質被覆層に
よってすぐれた高温強度と高温硬さをもつようになるこ
とから、これを高熱発生を伴なう高速切削加工に用いて
も偏摩耗が著しく抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩
耗性を発揮すること。
の表面に上記（ｂ）および（ｃ）の硬質被覆層を蒸着形
成してなる被覆超硬チップは、前記超硬基体によってす
ぐれた耐熱塑性変形性を具備し、かつ前記（Ｔｉ，Ａ
ｌ）Ｎ層とκ型Ａｌ2Ｏ3層の積層からなる硬質被覆層に
よってすぐれた高温強度と高温硬さをもつようになるこ
とから、これを高熱発生を伴なう高速切削加工に用いて
も偏摩耗が著しく抑制され、長期に亘ってすぐれた耐摩
耗性を発揮すること。
【０００９】（ｅ）上記（ａ）で示した原料粉末に加え
て、さらに原料粉末として、炭化チタン(以下、ＴｉＣ
で示す)粉末、炭化ニオブ(以下、ＮｂＣで示す)粉末、
炭化タンタル(以下、ＴａＣで示す)粉末、ＮｂとＴａの
複合炭化物［以下、（Ｎｂ，Ｔａ）Ｃで示す］粉末、お
よびＴｉとＷの複合炭化物［以下、（Ｔｉ，Ｗ）Ｃで示
す］粉末を用いて、配合組成を、Ｃｏ：５〜１４％、Ｃ
ｒ3Ｃ2：０．１〜２％、ＶＣ：０．１〜２％、ＴｉＣ、
ＮｂＣ、ＴａＣ、（Ｎｂ，Ｔａ）Ｃ、および（Ｔｉ，
Ｗ）Ｃのうちの１種又は２種以上：０．５〜２５％、Ｗ
Ｃ：残り、としてなる圧粉体の焼結体は、硬質相として
存在するようになる上記ＴｉＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ、（Ｎ
ｂ，Ｔａ）Ｃ、および（Ｔｉ，Ｗ）Ｃの作用によって一
段と高い高温硬さをもつようになり、したがって、この
焼結体で超硬基体を構成してなる被覆超硬チップは上記
の硬質被覆層の作用とも相俟って、高速切削加工で一層
の耐摩耗性向上が見込めること。以上（ａ）〜（ｅ）に
示される研究結果が得られたのである。
て、さらに原料粉末として、炭化チタン(以下、ＴｉＣ
で示す)粉末、炭化ニオブ(以下、ＮｂＣで示す)粉末、
炭化タンタル(以下、ＴａＣで示す)粉末、ＮｂとＴａの
複合炭化物［以下、（Ｎｂ，Ｔａ）Ｃで示す］粉末、お
よびＴｉとＷの複合炭化物［以下、（Ｔｉ，Ｗ）Ｃで示
す］粉末を用いて、配合組成を、Ｃｏ：５〜１４％、Ｃ
ｒ3Ｃ2：０．１〜２％、ＶＣ：０．１〜２％、ＴｉＣ、
ＮｂＣ、ＴａＣ、（Ｎｂ，Ｔａ）Ｃ、および（Ｔｉ，
Ｗ）Ｃのうちの１種又は２種以上：０．５〜２５％、Ｗ
Ｃ：残り、としてなる圧粉体の焼結体は、硬質相として
存在するようになる上記ＴｉＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ、（Ｎ
ｂ，Ｔａ）Ｃ、および（Ｔｉ，Ｗ）Ｃの作用によって一
段と高い高温硬さをもつようになり、したがって、この
焼結体で超硬基体を構成してなる被覆超硬チップは上記
の硬質被覆層の作用とも相俟って、高速切削加工で一層
の耐摩耗性向上が見込めること。以上（ａ）〜（ｅ）に
示される研究結果が得られたのである。
【００１０】この発明は、上記の研究結果に基づいてな
されたものであって、Ｃｏ：５〜１４％、Ｃｒ3Ｃ2：
０．１〜２％、ＶＣ：０．１〜２％、必要に応じてＴｉ
Ｃ、ＮｂＣ、ＴａＣ、（Ｎｂ，Ｔａ）Ｃ、および（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃのうちの１種又は２種以上：０．５〜２５
％、ＷＣ：残り、からなる配合組成を有する圧粉体の焼
結体で構成された超硬基体の表面に、（ａ）内側層とし
て、０．５〜１０μｍの平均層厚を有し、かつ物理蒸着
法で形成された、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ（ただ
し、原子比で、Ｘは０．３〜０．７を示す）を有する
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層、（ｂ）外側層として、０．１〜５
μｍの平均層厚を有し、かつ中温化学蒸着法で形成され
た、κ型Ａｌ2Ｏ3層、以上（ａ）および（ｂ）で構成さ
れた硬質被覆層を形成してなる、高速切削ですぐれた耐
摩耗性を発揮する被覆超硬チップに特徴を有するもので
ある。
されたものであって、Ｃｏ：５〜１４％、Ｃｒ3Ｃ2：
０．１〜２％、ＶＣ：０．１〜２％、必要に応じてＴｉ
Ｃ、ＮｂＣ、ＴａＣ、（Ｎｂ，Ｔａ）Ｃ、および（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃのうちの１種又は２種以上：０．５〜２５
％、ＷＣ：残り、からなる配合組成を有する圧粉体の焼
結体で構成された超硬基体の表面に、（ａ）内側層とし
て、０．５〜１０μｍの平均層厚を有し、かつ物理蒸着
法で形成された、組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）Ｎ（ただ
し、原子比で、Ｘは０．３〜０．７を示す）を有する
（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層、（ｂ）外側層として、０．１〜５
μｍの平均層厚を有し、かつ中温化学蒸着法で形成され
た、κ型Ａｌ2Ｏ3層、以上（ａ）および（ｂ）で構成さ
れた硬質被覆層を形成してなる、高速切削ですぐれた耐
摩耗性を発揮する被覆超硬チップに特徴を有するもので
ある。
【００１１】つぎに、この発明の被覆超硬チップにおい
て、これを構成する超硬基体（焼結体）の配合組成、硬
質被覆層のうちの内側層のＸ値、さらに硬質被覆層の平
均層厚を上記の通りに限定した理由を説明する。 （１）超硬基体の配合組成 （ａ）Ｃｏ Ｃｏ成分には、焼結性を向上させ、かつ焼結体の常温強
度を向上させる作用があるが、その割合が５％未満で
は、前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その割
合が１４％を越えると、焼結体の高温強度に低下傾向が
現われ、切刃に塑性変形が発生し易くなり、この結果摩
耗進行促進の原因となる偏摩耗が切刃に発生するように
なることから、その割合を５〜１４％と定めた。
て、これを構成する超硬基体（焼結体）の配合組成、硬
質被覆層のうちの内側層のＸ値、さらに硬質被覆層の平
均層厚を上記の通りに限定した理由を説明する。 （１）超硬基体の配合組成 （ａ）Ｃｏ Ｃｏ成分には、焼結性を向上させ、かつ焼結体の常温強
度を向上させる作用があるが、その割合が５％未満で
は、前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その割
合が１４％を越えると、焼結体の高温強度に低下傾向が
現われ、切刃に塑性変形が発生し易くなり、この結果摩
耗進行促進の原因となる偏摩耗が切刃に発生するように
なることから、その割合を５〜１４％と定めた。
【００１２】（ｂ）Ｃｒ3Ｃ2およびＶＣ Ｃｒ3Ｃ2およびＶＣ成分には、上記の通り焼結時に結合
相を形成するＣｏ中に共に完全に固溶し、この固溶によ
ってＷＣのＣｏへの固溶も促進して耐熱性のすぐれたＣ
ｏ−Ｃｒ−Ｖ−Ｗ系合金からなる結合相を形成し、もっ
て焼結体の高温強度を向上させるほか、前記Ｃｒ3Ｃ2成
分には硬質相を形成するＷＣの粒成長を抑制して焼結体
の強度低下を防止する作用があるが、Ｃｒ3Ｃ2およびＶ
Ｃのいずれの成分でも、その割合が０．１％未満になる
と、前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その割
合がいずれかでも２％を越えると、結合相の常温強度が
低下するようになることから、その割合をそれぞれＣｒ
3Ｃ2：０．１〜２％、ＶＣ：０．１〜２％と定めた。
相を形成するＣｏ中に共に完全に固溶し、この固溶によ
ってＷＣのＣｏへの固溶も促進して耐熱性のすぐれたＣ
ｏ−Ｃｒ−Ｖ−Ｗ系合金からなる結合相を形成し、もっ
て焼結体の高温強度を向上させるほか、前記Ｃｒ3Ｃ2成
分には硬質相を形成するＷＣの粒成長を抑制して焼結体
の強度低下を防止する作用があるが、Ｃｒ3Ｃ2およびＶ
Ｃのいずれの成分でも、その割合が０．１％未満になる
と、前記作用に所望の向上効果が得られず、一方その割
合がいずれかでも２％を越えると、結合相の常温強度が
低下するようになることから、その割合をそれぞれＣｒ
3Ｃ2：０．１〜２％、ＶＣ：０．１〜２％と定めた。
【００１３】（ｃ）ＴｉＣ、ＮｂＣ、ＴａＣ、（Ｎｂ，
Ｔａ）Ｃ、および（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ これらの成分には、硬質相を形成して焼結体の高温硬さ
を向上させる作用があるので、必要に応じて配合される
が、その割合が０．５％未満では、所望の高温硬さ向上
効果が得られず、一方その割合が２５％を越えると、焼
結体の高温強度が急激に低下するようになることから、
その割合を０．５〜２５％と定めた。
Ｔａ）Ｃ、および（Ｔｉ，Ｗ）Ｃ これらの成分には、硬質相を形成して焼結体の高温硬さ
を向上させる作用があるので、必要に応じて配合される
が、その割合が０．５％未満では、所望の高温硬さ向上
効果が得られず、一方その割合が２５％を越えると、焼
結体の高温強度が急激に低下するようになることから、
その割合を０．５〜２５％と定めた。
【００１４】（２）硬質被覆層のうちの内側層のＸ値 （Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層におけるＡｌは常温強度の高いＴｉ
Ｎに対して耐熱性を付与し、もってすぐれた高温強度を
具備するようにするために固溶するものであり、したが
って組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）ＮのＸ値が０．３未満で
は所望のすぐれた高温強度を確保することができず、一
方その値が０．７を越えると、具備せしめた高温強度が
低下するようになることから、Ｘ値を０．３〜０．７と
定めた。
Ｎに対して耐熱性を付与し、もってすぐれた高温強度を
具備するようにするために固溶するものであり、したが
って組成式：（Ｔｉ1-XＡｌX）ＮのＸ値が０．３未満で
は所望のすぐれた高温強度を確保することができず、一
方その値が０．７を越えると、具備せしめた高温強度が
低下するようになることから、Ｘ値を０．３〜０．７と
定めた。
【００１５】（３）硬質被覆層の平均層厚 硬質被覆層の上記内側層を構成する（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層
の平均層厚を、０．５〜１０μｍとしたのは、その平均
層厚が０．５μｍ未満では、硬質被覆層に所望の高温強
度を付与することができず、この結果切刃にチッピング
（微小欠け）が発生し易くなり、一方その層厚が１０μ
ｍを越えると、切刃における摩耗進行が局部的になり、
これが原因で切刃に欠けが発生し易くなるという理由か
らである。また、同じく外側層を構成するκ型Ａｌ2Ｏ3
層の平均層厚を０．１〜５μｍとしたのは、その層厚が
０．１μｍ未満では硬質被覆層に所望の高温硬さを付与
することができないので、切刃の耐摩耗性に所望の向上
効果が得られず、一方その層厚が５μｍを越えると、切
刃に欠けやチッピングが発生し易くなるという理由によ
るものである。なお、被覆超硬チップの使用前後の識別
を容易にするために、黄金色を有する炭化チタン（Ｔｉ
Ｎ）層を０．１〜３μｍの平均層厚で上記外側層の表面
に蒸着してもよい。
の平均層厚を、０．５〜１０μｍとしたのは、その平均
層厚が０．５μｍ未満では、硬質被覆層に所望の高温強
度を付与することができず、この結果切刃にチッピング
（微小欠け）が発生し易くなり、一方その層厚が１０μ
ｍを越えると、切刃における摩耗進行が局部的になり、
これが原因で切刃に欠けが発生し易くなるという理由か
らである。また、同じく外側層を構成するκ型Ａｌ2Ｏ3
層の平均層厚を０．１〜５μｍとしたのは、その層厚が
０．１μｍ未満では硬質被覆層に所望の高温硬さを付与
することができないので、切刃の耐摩耗性に所望の向上
効果が得られず、一方その層厚が５μｍを越えると、切
刃に欠けやチッピングが発生し易くなるという理由によ
るものである。なお、被覆超硬チップの使用前後の識別
を容易にするために、黄金色を有する炭化チタン（Ｔｉ
Ｎ）層を０．１〜３μｍの平均層厚で上記外側層の表面
に蒸着してもよい。
【００１６】
【発明の実施の形態】つぎに、この発明の被覆超硬チッ
プを実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
平均粒径：５．５μｍを有する中粗粒ＷＣ粉末、同０．
８μｍの微粒ＷＣ粉末、同２．３μｍのＣｒ3Ｃ2粉末、
同１．２μｍのＶＣ粉末、同１．５μｍのＴｉＣ粉末、
同１．３μｍのＴａＣ粉末、同１．２μｍのＮｂＣ粉
末、同１．０μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ［質量比で、Ｔａ
Ｃ／ＮｂＣ＝５０／５０］粉末、同１．０μｍの（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃ［質量比で、ＴｉＣ／ＷＣ＝７０／３０］粉
末、おとび同１．８μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ表１に示される配合組成に配合し、さ
らにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル
混合し、減圧乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で所定形
状の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、６Ｐａ
の真空雰囲気中、７℃／分の昇温速度で１３７０〜１４
７０℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に１時
間保持後、炉冷の条件で焼結し、焼結後、切刃稜線部に
Ｒ：０．０５のホーニング加工を施してＩＳＯ規格・Ｃ
ＮＭＧ１２０４０８および同ＳＥＥＮ１２０３ＡＦＴＮ
１のチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の超硬基体ａ
〜ｌをそれぞれ製造した。
プを実施例により具体的に説明する。原料粉末として、
平均粒径：５．５μｍを有する中粗粒ＷＣ粉末、同０．
８μｍの微粒ＷＣ粉末、同２．３μｍのＣｒ3Ｃ2粉末、
同１．２μｍのＶＣ粉末、同１．５μｍのＴｉＣ粉末、
同１．３μｍのＴａＣ粉末、同１．２μｍのＮｂＣ粉
末、同１．０μｍの（Ｔａ，Ｎｂ）Ｃ［質量比で、Ｔａ
Ｃ／ＮｂＣ＝５０／５０］粉末、同１．０μｍの（Ｔ
ｉ，Ｗ）Ｃ［質量比で、ＴｉＣ／ＷＣ＝７０／３０］粉
末、おとび同１．８μｍのＣｏ粉末を用意し、これら原
料粉末をそれぞれ表１に示される配合組成に配合し、さ
らにワックスを加えてアセトン中で２４時間ボールミル
混合し、減圧乾燥した後、１００ＭＰａの圧力で所定形
状の圧粉体にプレス成形し、これらの圧粉体を、６Ｐａ
の真空雰囲気中、７℃／分の昇温速度で１３７０〜１４
７０℃の範囲内の所定の温度に昇温し、この温度に１時
間保持後、炉冷の条件で焼結し、焼結後、切刃稜線部に
Ｒ：０．０５のホーニング加工を施してＩＳＯ規格・Ｃ
ＮＭＧ１２０４０８および同ＳＥＥＮ１２０３ＡＦＴＮ
１のチップ形状をもったＷＣ基超硬合金製の超硬基体ａ
〜ｌをそれぞれ製造した。
【００１７】ついで、これらの超硬基体ａ〜ｌを、アセ
トン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、それぞれ図２
に例示される通常のアークイオンプレーティング装置に
装入し、一方カソード電極（蒸発源）として種々の成分
組成をもったＴｉ−Ａｌ合金を装着し、装置内を排気し
て０．５Ｐａの真空に保持しながら、ヒーターで装置内
を５００℃に加熱した後、Ａｒガスを装置内に導入して
１０ＰａのＡｒ雰囲気とし、この状態で超硬基体に−８
００ｖのバイアス電圧を印加して超硬基体表面をＡｒガ
スボンバート洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒
素ガスを導入して６Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前
記超硬基体に印加するバイアス電圧を−２００ｖに下げ
て、前記カソード電極とアノード電極との間にアーク放
電を発生させ、もって前記超硬基体ａ〜ｌのそれぞれの
表面に、表２に示される目標組成（Ｘ値）および目標層
厚の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を硬質被覆層の内側層として形
成し、さらに前記内側層の表面に、通常の化学蒸着装置
を用い、反応ガス組成を、容量％で、ＡｌＣｌ3：２
％、ＣＯ2：３％、Ｈ2Ｓ：０．３％、ＨＣｌ：１％、Ｈ
2：残り、からなる通常の反応ガス組成とし、かつ反応
雰囲気圧力も同じく通常の７ＫＰａとするが、反応雰囲
気温度は通常の反応雰囲気温度である１０００〜１０５
０℃に比して相対的に低い８２０℃とした中温化学蒸着
条件で、同じく表２に示される目標層厚のκ型結晶構造
のＡｌ2Ｏ3層を硬質被覆層の外側層として形成すること
により本発明被覆超硬チップ１〜１２をそれぞれ製造し
た。
トン中で超音波洗浄し、乾燥した状態で、それぞれ図２
に例示される通常のアークイオンプレーティング装置に
装入し、一方カソード電極（蒸発源）として種々の成分
組成をもったＴｉ−Ａｌ合金を装着し、装置内を排気し
て０．５Ｐａの真空に保持しながら、ヒーターで装置内
を５００℃に加熱した後、Ａｒガスを装置内に導入して
１０ＰａのＡｒ雰囲気とし、この状態で超硬基体に−８
００ｖのバイアス電圧を印加して超硬基体表面をＡｒガ
スボンバート洗浄し、ついで装置内に反応ガスとして窒
素ガスを導入して６Ｐａの反応雰囲気とすると共に、前
記超硬基体に印加するバイアス電圧を−２００ｖに下げ
て、前記カソード電極とアノード電極との間にアーク放
電を発生させ、もって前記超硬基体ａ〜ｌのそれぞれの
表面に、表２に示される目標組成（Ｘ値）および目標層
厚の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層を硬質被覆層の内側層として形
成し、さらに前記内側層の表面に、通常の化学蒸着装置
を用い、反応ガス組成を、容量％で、ＡｌＣｌ3：２
％、ＣＯ2：３％、Ｈ2Ｓ：０．３％、ＨＣｌ：１％、Ｈ
2：残り、からなる通常の反応ガス組成とし、かつ反応
雰囲気圧力も同じく通常の７ＫＰａとするが、反応雰囲
気温度は通常の反応雰囲気温度である１０００〜１０５
０℃に比して相対的に低い８２０℃とした中温化学蒸着
条件で、同じく表２に示される目標層厚のκ型結晶構造
のＡｌ2Ｏ3層を硬質被覆層の外側層として形成すること
により本発明被覆超硬チップ１〜１２をそれぞれ製造し
た。
【００１８】また、比較の目的で、表３に示される通り
上記の中温化学蒸着条件でのκ型結晶構造のＡｌ2Ｏ3層
の形成を行なわない以外は同一の条件で、硬質被覆層が
内側層の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層だけからなる比較被覆超硬
チップ１〜１２をそれぞれ製造した。
上記の中温化学蒸着条件でのκ型結晶構造のＡｌ2Ｏ3層
の形成を行なわない以外は同一の条件で、硬質被覆層が
内側層の（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層だけからなる比較被覆超硬
チップ１〜１２をそれぞれ製造した。
【００１９】なお、本発明被覆超硬チップ１〜１２およ
び比較被覆超硬チップ１〜１２の硬質被覆層について、
その構成層のそれぞれの厚さ方向中央部の組成をオージ
ェ分光分析装置を用いて測定すると共に、その厚さを、
走査型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれ
も目標組成および目標層厚と実質的に同じ値を示した。
び比較被覆超硬チップ１〜１２の硬質被覆層について、
その構成層のそれぞれの厚さ方向中央部の組成をオージ
ェ分光分析装置を用いて測定すると共に、その厚さを、
走査型電子顕微鏡を用いて断面測定したところ、いずれ
も目標組成および目標層厚と実質的に同じ値を示した。
【００２０】つぎに、上記本発明被覆超硬チップ１〜１
２および比較被覆超硬チップ１〜１２のＩＳＯ規格・Ｃ
ＮＭＧ１２０４０８のチップ形状のものについては、こ
れをいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネ
ジ止めした状態で、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の丸棒、 切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：２．０ｍｍ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：１５分、 の条件での合金鋼の乾式高速連続旋削試験、 被削材：ＪＩＳ・ＦＣ３００の丸棒、 切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：２．０ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：１０分、 の条件での鋳鉄の乾式高速連続旋削試験を行ない、さら
に上記本発明被覆超硬チップ１〜１２および比較被覆超
硬チップ１〜１２のＩＳＯ規格・同ＳＥＥＮ１２０３Ａ
ＦＴＮ１のチップ形状をもったものについては、正面フ
ライス工具のカッター（直径：２００ｍｍ）の正面に１
個を固定治具でネジ止めした状態で、 被削材：ＪＩＳ・Ｓ５５Ｃの板材、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：１．５ｍｍ、 送り：０．２ｍｍ／刃、 切削時間：１０分、 の条件での炭素鋼の乾式高速フライス切削試験をそれぞ
れ行い、いずれの乾式高速切削加工試験でも切刃の逃げ
面摩耗幅を測定した。この測定結果を表２、３にそれぞ
れ示した。
２および比較被覆超硬チップ１〜１２のＩＳＯ規格・Ｃ
ＮＭＧ１２０４０８のチップ形状のものについては、こ
れをいずれも工具鋼製バイトの先端部に固定治具にてネ
ジ止めした状態で、 被削材：ＪＩＳ・ＳＣＭ４４０の丸棒、 切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：２．０ｍｍ、 送り：０．２ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：１５分、 の条件での合金鋼の乾式高速連続旋削試験、 被削材：ＪＩＳ・ＦＣ３００の丸棒、 切削速度：３５０ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：２．０ｍｍ、 送り：０．３ｍｍ／ｒｅｖ．、 切削時間：１０分、 の条件での鋳鉄の乾式高速連続旋削試験を行ない、さら
に上記本発明被覆超硬チップ１〜１２および比較被覆超
硬チップ１〜１２のＩＳＯ規格・同ＳＥＥＮ１２０３Ａ
ＦＴＮ１のチップ形状をもったものについては、正面フ
ライス工具のカッター（直径：２００ｍｍ）の正面に１
個を固定治具でネジ止めした状態で、 被削材：ＪＩＳ・Ｓ５５Ｃの板材、 切削速度：３００ｍ／ｍｉｎ．、 切り込み：１．５ｍｍ、 送り：０．２ｍｍ／刃、 切削時間：１０分、 の条件での炭素鋼の乾式高速フライス切削試験をそれぞ
れ行い、いずれの乾式高速切削加工試験でも切刃の逃げ
面摩耗幅を測定した。この測定結果を表２、３にそれぞ
れ示した。
【００２１】
【表１】
【００２２】
【表２】
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】表１〜３に示される結果から、本発明被
覆超硬チップ１〜１２は、いずれもすぐれた高温強度お
よび高温硬さを有することから、鋼や鋳鉄の切削加工を
高い発熱を伴う高速で行っても、切刃に偏摩耗の発生な
く、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、硬質被覆
層が（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層だけからなる、すなわち中温化
学蒸着条件でのκ型結晶構造のＡｌ2Ｏ3層の形成のない
比較被覆超硬チップ１〜１２においては、高温硬さ不足
が原因で摩耗の進行がきわめて速いことが明らかであ
る。上述のように、この発明の被覆超硬チップは、各種
の鋼や鋳鉄などの通常の条件での切削加工は勿論のこ
と、特に高速切削加工においてもすぐれた耐摩耗性を発
揮し、使用寿命の延命化を可能にするものであるから、
切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に
十分満足に対応できるものである。
覆超硬チップ１〜１２は、いずれもすぐれた高温強度お
よび高温硬さを有することから、鋼や鋳鉄の切削加工を
高い発熱を伴う高速で行っても、切刃に偏摩耗の発生な
く、すぐれた耐摩耗性を発揮するのに対して、硬質被覆
層が（Ｔｉ，Ａｌ）Ｎ層だけからなる、すなわち中温化
学蒸着条件でのκ型結晶構造のＡｌ2Ｏ3層の形成のない
比較被覆超硬チップ１〜１２においては、高温硬さ不足
が原因で摩耗の進行がきわめて速いことが明らかであ
る。上述のように、この発明の被覆超硬チップは、各種
の鋼や鋳鉄などの通常の条件での切削加工は勿論のこ
と、特に高速切削加工においてもすぐれた耐摩耗性を発
揮し、使用寿命の延命化を可能にするものであるから、
切削加工の省力化および省エネ化、さらに低コスト化に
十分満足に対応できるものである。
【図１】（ａ）は被覆超硬チップの概略斜視図で、
（ｂ）は同概略縦断面図である。
（ｂ）は同概略縦断面図である。
【図２】アークイオンプレーティング装置の概略説明図
である。
である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２３Ｃ 14/06 Ｃ２３Ｃ 14/06 Ａ 16/40 16/40 (72)発明者 中村 惠滋 埼玉県大宮市北袋町１−297 三菱マテリ アル株式会社総合研究所内 Ｆターム(参考） 3C046 FF03 FF10 FF13 FF16 FF19 FF22 FF25 FF32 FF39 4K018 AD06 FA24 KA16 4K029 AA04 BA58 BB02 BC02 BD05 CA03 DD06 EA01 FA04 4K030 AA03 AA14 AA17 BA02 BA43 BB13 CA03 FA10 HA04 JA01
Claims (2)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃｏ：５〜１４％、 炭化クロム：０．１〜２％、 炭化バナジウム：０．１〜２％、 炭化タングステン：残り、 からなる配合組成を有する圧粉体の焼結体で構成された
炭化タングステン基超硬合金基体の表面に、 （ａ）内側層として、０．５〜１０μｍの平均層厚を有
し、かつ物理蒸着法で形成された、組成式：（Ｔｉ1-X
ＡｌX）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．３〜０．７を
示す）を有するＴｉとＡｌの複合窒化物層、 （ｂ）外側層として、０．１〜５μｍの平均層厚を有
し、かつ中温化学蒸着法で形成された、κ型結晶構造の
酸化アルミニウム層、以上（ａ）および（ｂ）で構成さ
れた硬質被覆層を形成してなる、高速切削ですぐれた耐
摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチ
ップ。 - 【請求項２】 質量％で、 Ｃｏ：５〜１４％、 炭化クロム：０．１〜２％、 炭化バナジウム：０．１〜２％、 炭化チタン、炭化ニオブ、炭化タンタル、ＮｂとＴａの
複合炭化物、およびＴｉとＷの複合炭化物のうちの１種
又は２種以上：０．５〜２５％、 炭化タングステン：残り、からなる配合組成を有する圧
粉体の焼結体で構成された炭化タングステン基超硬合金
基体の表面に、 （ａ）内側層として、０．５〜１０μｍの平均層厚を有
し、かつ物理蒸着法で形成された、組成式：（Ｔｉ1-X
ＡｌX）Ｎ（ただし、原子比で、Ｘは０．３〜０．７を
示す）を有するＴｉとＡｌの複合窒化物層、 （ｂ）外側層として、０．１〜５μｍの平均層厚を有
し、かつ中温化学蒸着法で形成された、κ型結晶構造の
酸化アルミニウム層、以上（ａ）および（ｂ）で構成さ
れた硬質被覆層を形成してなる、高速切削ですぐれた耐
摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチ
ップ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000397081A JP2002200502A (ja) | 2000-12-27 | 2000-12-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000397081A JP2002200502A (ja) | 2000-12-27 | 2000-12-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002200502A true JP2002200502A (ja) | 2002-07-16 |
Family
ID=18862264
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000397081A Pending JP2002200502A (ja) | 2000-12-27 | 2000-12-27 | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002200502A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104480337A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-04-01 | 技锋精密刀具（马鞍山）有限公司 | 一种硬质合金分切刀具用材料的制备方法 |
-
2000
- 2000-12-27 JP JP2000397081A patent/JP2002200502A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104480337A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-04-01 | 技锋精密刀具（马鞍山）有限公司 | 一种硬质合金分切刀具用材料的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3873276B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP3972299B2 (ja) | 高速重切削ですぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2007152544A (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP4807575B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP2007152542A (ja) | 高硬度鋼の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP2011104737A (ja) | 表面被覆切削工具 | |
| JP2003136303A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP4367032B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP4756445B2 (ja) | 耐熱合金の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2003136302A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2007136654A (ja) | 高硬度鋼の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP4678582B2 (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2002263910A (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2006289537A (ja) | 高硬度鋼の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP4697389B2 (ja) | 高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2002200502A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ | |
| JP2002187005A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製スローアウエイチップ | |
| JP2002187004A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製エンドミル | |
| JP4235904B2 (ja) | 高速切削で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆切削工具 | |
| JP2007136653A (ja) | 高硬度鋼の重切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆立方晶窒化ほう素基超高圧焼結材料製切削工具 | |
| JP3397058B2 (ja) | 耐摩耗性のすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2005288639A (ja) | 難削材の高速断続切削で硬質被覆層がすぐれた耐チッピング性を発揮する表面被覆サーメット製切削工具 | |
| JP2002192402A (ja) | 切粉に対する表面潤滑性にすぐれた表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP4725770B2 (ja) | 高反応性被削材の高速切削加工で硬質被覆層がすぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削工具 | |
| JP2002187008A (ja) | 高速切削ですぐれた耐摩耗性を発揮する表面被覆超硬合金製切削ドリル |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060331 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20080408 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20080710 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20081107 |