JP2002180934A - インジェクタ騒音検出装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】エンジンのインジェクタ騒音を高精度に検出す
る。 【解決手段】インジェクタの噴孔を開閉する弁体Ｂのリ
フト信号を微分演算して弁体速度を検出し（Ｓ１０１，
１０２）、速度極小値viの二乗値を積算し（Ｓ１０
３）、該積算値Ｖに弁体Ｂの重量ｍを乗算して、閉弁着
座時の運転エネルギーの総和Ｅを算出し（Ｓ１０４）、
該運転エネルギーの総和Ｅに伝達係数Ｈを乗じてインジ
ェクタ騒音Ｐを算出し（Ｓ１０５）、算出値Ｐを出力す
る（Ｓ１０６）。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、自動車などに適用
される直噴ガソリンエンジンまたは直噴ディーゼルエン
ジンなどに用いられるインジェクタ（燃料噴射弁）の騒
音レベルを検出する技術に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年の環境問題に対応した自動車の燃費
向上への関心の高まりから、直噴ガソリンエンジンや直
噴ディーゼルエンジンが脚光を浴びつつあるが、直噴ガ
ソリンエンジンについては燃料圧増大及びインジェクタ
のハードマウント化の影響により、アイドリング等エン
ジン低回転時のインジェクタ騒音が問題となってきてい
る。また、直噴ディーゼルエンジンにおいても、コモン
レール型燃料噴射システムの登場により従来に比べ燃焼
加振力が大幅に低減されるようになってきており、その
結果相対的にインジェクタ騒音が目立つようになってき
ている。このように、これらの直噴エンジンにおいて
は、インジェクタ騒音低減が商品性向上の重要課題の一
つとなっており、課題解決手段としてのインジェクタ騒
音検出技術が注目されている。

【０００３】インジェクタ騒音を簡易的に検出する一手
法として、例えば、’００ＦＩＳＩＴＡＦ２０００Ｈ１
８５’にあるようにインジェクタの騒音パワーがレール
圧（コモンレール内燃料圧力）に比例することに着目
し、該レール圧に重回帰分析より求めた伝達係数を乗算
することにより、インジェクタ騒音を推定する手法が公
知技術として知られている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】このような手法による
インジェクタ騒音検出は、ある一定のエンジン回転速度
の下で単噴射を行う条件の下では有効であった。しか
し、実際のエンジン、特にコモンレール型直噴ディーゼ
ルエンジンにおいては、排気・騒音等の要件から主噴射
の前後でパイロット噴射やポスト噴射を行うことが多
く、この場合同じレール圧の下でもインジェクタ騒音は
大幅に増加する。また、同じレール圧の下でもエンジン
回転速度が大きい場合は、単位時間当たりのインジェク
タ作動回数増加によりインジェクタ騒音はやはり増加す
る。このように、レール圧の情報だけでは副噴射の有無
やエンジン回転の相違によるインジェクタ騒音の変化が
把握できず、それらの変化に対応するためには場合々々
に応じた複数の伝達係数が必要となり、演算が煩雑とな
る、あるいは膨大なデータ容量が必要となる、という問
題点があった。

【０００５】本発明は、このような従来の課題に着目し
てなされたもので、副噴射の有無やエンジン回転速度の
変化といった運転条件の変化にも拘らず、平易な方法で
かつ高精度にインジェクタ騒音を検出する装置を提供す
ることを目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】このため、請求項１に係
る発明は、インジェクタの可動部の運動速度を検出する
運動速度検出手段と、検出した前記速度信号に基づい
て、前記可動部がストッパへ着座するときの着座速度を
検出する着座速度検出手段と、検出した着座速度に基づ
いて、インジェクタの騒音レベルを推定する騒音レベル
推定手段と、を含んで構成したことを特徴とする。

【０００７】請求項１に係る発明によると、可動部の運
動速度に基づいて着座速度を検出して騒音レベルを推定
するため、燃料圧などからの推定に比較して高精度にイ
ンジェクタ騒音を推定できる。また、請求項２に係る発
明は、前記騒音レベル推定手段が、所定時間中に検出さ
れた可動部着座速度の絶対値または二乗値を積算し、算
出した速度絶対値または二乗値の積算値に伝達係数を乗
算してインジェクタの騒音レベルを推定することを特徴
とする。

【０００８】請求項２に係る発明によると、単位時間内
における可動部着座速度の絶対値または二乗値の積算値
に伝達係数を乗算してインジェクタの騒音レベルを推定
するため、副噴射の有無やエンジン回転速度の値によら
ず、単位時間内の可動部着座時の運動量あるいは運動エ
ネルギーの総和を正確に把握して、インジェクタ騒音を
高精度に検出することができる。

【０００９】また、請求項３に係る発明は、前記運動速
度検出手段が、可動部の運動速度を、インジェクタの噴
孔を開閉する弁体のリフト量検出信号について微分若し
くは差分演算を行うことにより、検出することを特徴と
する。請求項３に係る発明によると、前記可動部の運動
速度を、インジェクタの噴孔を開閉する弁体のリフト量
信号について微分若しくは差分演算を行うことにより得
る構成としたため、インジェクタ加振力の中で大きな寄
与を占める弁体の運動量あるいは運動エネルギーが正確
に把握でき、簡易な演算でインジェクタ騒音を求めるこ
とができる。

【００１０】また、請求項４に係る発明は、インジェク
タが前記弁体を開閉駆動させるための噴射流体通路を開
閉する電磁弁を含んで構成され、前記着座速度算出手段
は、可動部の着座速度として前記弁体の着座速度の他、
前記電磁弁の着座速度も合わせて検出することを特徴と
する。

【００１１】請求項４に係る発明によると、前記弁体の
着座速度に加えて、該弁体を駆動するための電磁弁の着
座速度も併せて検出する構成としたため、弁体だけでな
く電磁弁部の運動量あるいは運動エネルギーも正確に把
握でき、インジェクタ騒音をより高精度に求めることが
できる。

【００１２】また、請求項５に係る発明は、前記可動部
の運動速度の極値を、該可動部の着座速度として検出す
ることを特徴とする。請求項５に係る発明によると、可
動部の着座時は速度が大きな絶対値から瞬時に０に変化
するため、該極値の検出によって可動部の着座速度を検
出することができる。

【００１３】また、請求項６に係る発明は、前記電磁弁
の着座速度を、該電磁弁の駆動信号から検出することを
特徴とする。請求項６に係る発明によると、電磁弁の駆
動信号は、電磁弁の運転速度と相関が高く、したがって
リフトセンサなどを設けることなく、運転速度検出信号
としての駆動信号に基づいて該信号の極値などから電磁
弁の着座速度を容易に検出することができる。

【００１４】また、請求項７に係る発明は、前記着座速
度検出手段が、可動部の閉弁時の着座速度のみを検出す
ることを特徴とする。請求項７に係る発明によると、閉
弁時は常に着座し、また、最大の騒音は、弁体の主噴射
終了の閉弁着座時に生じる場合が一般的であるので、開
弁時に比較して騒音への寄与が大きく、したがって、閉
弁時のみの着座速度を検出して騒音を推定するだけでも
簡易に良好な推定を行うことができる。

【００１５】また、請求項８に係る発明は、前記着座速
度検出手段が、可動部の閉弁時および開弁時の着座速度
を検出することを特徴とする。請求項８に係る発明によ
ると、閉弁時に加えて開弁時の着座速度も検出して騒音
の推定を行えば、より高精度に推定を行うことができ
る。

【００１６】また、請求項９に係る発明は、前記騒音レ
ベル推定手段が、検出される開弁時の着座速度のうち検
出直後から一定時間以上速度０に維持されていないもの
を、前記積算の対象から除外することを特徴とする。請
求項９に係る発明によると、ノイズなどによって一時的
に可動部速度が０となるような場合が、積算対象から除
外され、実際に着座したときだけの速度を積算して、高
精度に騒音を推定することができる。

【００１７】また、請求項１０に係る発明は、前記騒音
レベル推定手段が、検出される開弁時の着座速度のうち
開弁開始から着座までの開弁時間が一定時間以下のもの
を、前記積算の対象から除外することを特徴とする。請
求項１０に係る発明によると、通常時に開弁開始から着
座までに要する開弁時間に比較して開弁時間が短すぎる
場合は、実際に着座していないと判断されるため、この
ような場合は積算対象から除外することにより、実際に
着座したときだけの速度を積算して、高精度に騒音を推
定することができる。一定時間以下のものまた、請求項
１１に係る発明は、前記伝達係数の値を、対象となる可
動部の別、開弁時・閉弁時の別の少なくとも１つによっ
て異なる値に設定することを特徴とする。

【００１８】請求項１１に係る発明によると、可動部の
別や開弁時・閉弁時の別により、運動量や運動エネルギ
ーなどの加振力が同一であっても、騒音として感知され
るレベルが異なることがあるので、各状況に対応した伝
達係数を用いることで、極めて高精度に騒音レベルを推
定することができる。なお、着座速度の絶対値や二乗値
を積算して騒音を推定する場合は、可動部の別や開弁時
・閉弁時の別に、同種同士で積算を行い、各積算値に対
応する伝達係数を乗じたものを、加算すればよい。

【００１９】また、請求項１２に係る発明は、前記伝達
係数の値が、可動部の重量に応じて設定されることを特
徴とする。請求項１２に係る発明によると、可動部の重
量に応じて、重み係数を変更するなどして設定する構成
としたため、メーカーや形式の異なるインジェクタにつ
いても同一の演算アルゴリズムでインジェクタ騒音を求
めることが出来、装置の汎用性を高めることができる。

【００２０】また、請求項１３に係る発明は、前記伝達
係数の値は、１／３オクターブ周波数特性であることを
特徴とする。請求項１３に係る発明によると、可動部速
度の絶対値または二乗値の積算値に乗算する伝達係数の
値を、１／３オタターブ周波数特性である構成としたた
め、オーバーオール値だけでなくインジェクタ騒音の周
波数特性も求めることができ、インジェクタ騒音の特性
をより明確に表わすことができる。

【００２１】また、請求項１４に係る発明は、前記１／
３オクターブ周波数特性である伝達係数の値は、実験デ
ータから重回帰分析により求められた値であることを特
徴とする。請求項１４に係る発明によると、前記１／３
オクターブ周波数特性である伝達係数の値を、実験デー
タから重回帰分析により求められ定値である構成とした
ため、実機に即したインジェクタ騒音を簡単な演算によ
り求めることができる。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を図に
基づいて説明する。まず、第１の実施の形態を図１〜図
４に基づいて説明する。図１は本発明の適用対象となる
インジェクタの断面構造とシステム構成を示したもので
ある。図１において、インジェクタ１は、直噴ディーゼ
ルエンジンの燃焼室（図示せず）に取り付けられ、高圧
ポンプ（図示せず）によってコモンレール（図示せず）
に供給された高圧燃料は高圧配管２を通じてインジェク
タ１に供給される。

【００２３】インジェクタ１からの燃料噴射は次のよう
に行われる。まず、ソレノイド３に通電されると電磁吸
引力によって電磁弁４がソレノイド側に移動する。する
と電磁弁４によって閉じられていた油路５が開放され、
高圧燃料が電磁弁室６に流入する。その結果インジェク
タ内の油圧バランスが崩れ、相対的に針弁７に加わる油
圧が増大して、該針弁７と、針弁７に連接するスペーサ
８、ピストン９が電磁弁４側に移動する。これにより、
針弁７により閉じていた噴孔１０が開放され、ここから
高圧燃料が噴射される。

【００２４】一方、ソレノイド３への通電を停止する
と、電磁吸引力が無くなって、電磁弁４はばね１１によ
って押し戻され、油路５が塞がれる。すると断面積の大
きいピストン９側に再び高圧燃料が供給されるため、ピ
ストン９と共にスペーサ８、針弁７が逆向きに移動して
噴孔１０を閉じ、燃料噴射は終了する。なお、上記のよ
うに針弁７、スペーサ８およびピストン９は、一体に連
動して噴孔１０を開閉するので、これらを合わせたもの
を弁体Ｂと定義する。

【００２５】図２は、燃料噴射時のインジェクタ可動部
の挙動と、その時にシリンダヘッドに発生する振動を観
察した結果の一例を示す。シリンダヘッドの振動はエン
ジン騒音とも相関が高いため、図２はインジェクタ可動
部の挙動と、エンジン騒音発生の相関関係を表わすもの
ともなっている。図２から、一度の燃料噴射においてイ
ンジェクタ可動部のストッパへの着座による振動発生
は、発生順に電磁弁４開、弁体Ｂ開、電磁弁４開、弁体
Ｂ閉の４回あるが、その中で弁体Ｂ閉時に発生する振動
レベルが一番大きく、騒音への寄与が大きいことがわか
る。このことから、弁体Ｂ閉弁時の運動量または運動エ
ネルギーを把握するだけで、インジェクタ騒音が近似的
に求まることが予想される。

【００２６】上記のロジックに基づいて、第１の実施の
形態では、インジェクタ騒音の検出を以下のように行
う。ハードウエアとしては、弁体Ｂのリフト量を検出す
るリフトセンサ１２と、該リフトセンサ１２からのリフ
ト信号を、アンプ１３を介して増幅した後入力して演算
処理を行い、インジェクタ騒音の騒音レベルを検出する
騒音検出回路１３を設ける。

【００２７】前記騒音検出回路１３による騒音レベル検
出を、図３に示したフローチャートにしたがって説明す
る。ステップ１０１では、前記リフト信号を入力データ
として一定時間取り込む。この一定期間は、インジェク
タ１の駆動期間つまり燃料噴射期間が数回分含まれるよ
うに設定される。取り込んだリフト信号は、例えば図４
の上側に示したような波形をしている。

【００２８】ステップ１０２では、上記リフト信号に対
して微分または差分演算を行うことにより、図４の下側
に示したような弁体Ｂの速度信号を得る。したがって、
前記リフトセンサ１２と、このステップ１０２の機能と
で、可動部の運動速度検出手段が構成される。上記速度
信号の中で閉弁時の着座速度は負の極小値として現れる
ため、ステップ１０３では、速度信号の中で極小値ｖｉ
の振幅を拾っていきその二乗値を積算する演算を行う。
該ステップ１０３の機能の一部が着座速度検出手段を構
成する。

【００２９】ステップ１０４では、前記速度極小値ｖｉ
の積算値Ｖにあらかじめメモリに入力しておいた弁体Ｂ
の重量ｍをかけあわせることにより、一定時間内におけ
る弁体Ｂ閉時の運動エネルギーの総和Ｅを求めることが
できる。このように、弁体Ｂの重量ｍを掛け合わせる演
算を入れておくことにより、メーカー等の相違により弁
体Ｂの重量が異なるインジェクタについて騒音を検出す
る場合でも運動エネルギーをそれぞれ正確に算出するこ
とができ、装置の汎用性を増すことができる。

【００３０】続いてステップ１０５では、先に得られた
運動エネルギーＥに伝達係数Ｈをかけあわせ、インジェ
クタ騒音Ｐを算出する。ここで使用する伝達係数の値は
オーバーオール値でも良いし、１／３オクターブバンド
等の周波数特性でも良い。上記ステップ１０３の積算機
能とステップ１０４，１０５の機能が騒音推定手段を構
成する。

【００３１】最後にステップ１０６では、求めたインジ
ェクタ騒音の値(レベル)Ｐを出力する。このようなフロ
ーを用いてインジェクタ騒音を算出することにより、エ
ンジン回転速度やパイロット噴射／ポスト噴射の有無と
いった運転条件の違いに左右されることなく、簡易な方
法でインジェクタ騒音を精度良く求めることができる。

【００３２】次に、本発明の第２の実施形態を図５〜図
１０に基づいて説明する。図５に示すシステム構成にお
いて、第１の実施の形態と同様にリフトセンサ１２とア
ンプ１３を備え、騒音検出回路２１に、前記アンプ１３
で増幅された弁体Ｂのリフト信号を入力する他、制御回
路１４から前記電磁弁４の駆動信号を入力し、弁体Ｂの
着座騒音に加えて、電磁弁４の着座騒音も算出し、か
つ、それぞれ閉弁時のみならず開弁時の着座騒音も算出
して、インジェクタ騒音を推定する。

【００３３】前記騒音検出回路２１による騒音レベル検
出を、図６に示したフローチャートにしたがって説明す
る。ステップ２０１で弁体Ｂのリフト信号を取込み、ス
テップ２０２で微分又は差分演算を行って弁体Ｂの速度
Ｕを求める部分までは第１の実施の形態と同様である
が、ステップ２０３で、閉弁時における着座速度である
速度極小値uminiの二乗値の積算値Ｕcloseだけでなく、
開弁時についても着座速度である速度極大値umaxiの二
乗値の積算値Ｕopenを求める部分から第１の実施の形態
とは異なってくる。

【００３４】ステップ２０４では、求めた開弁時、閉弁
時それぞれの速度積算値Ｕopen、Ｕcloseについて、そ
れぞれに対応した異なる伝達係数Ｈ１，Ｈ２を乗算し、
開弁時、閉弁時それぞれの着座騒音Ｐopen、Ｐcloseを
算出する。ここで使用する伝達係数はエンジンの相場値
的なデータを用いてもよいし、実際のエンジン騒音測定
結果から重回帰分析等の手法により求めた値を入力して
使用してもよい。また、騒音算出にあたっては第１の実
施の形態に示したように弁体Ｂ重量を乗算した上で伝達
係数を掛け合わせるアルゴリズムとしてもよい。

【００３５】次いで、電磁弁駆動信号からの電磁弁騒音
算出を次のように行う。まずステップ２０５で、電磁弁
駆動信号を、ある一定時間取り込む。この取り込み時間
は弁体Ｐのリフト信号の取り込み時間と同一で、取り込
みタイミングも同一である。取り込み方の一例として
は、駆動信号を送り込むケーブルにコイルを巻きつけ、
コイルに発生する電圧を取り込むことにより、図７に示
すような電磁弁速度と相関の高い信号が得られる。

【００３６】次にステップ２０６では、駆動信号の極大
値vmaxj（開弁時）、極小値vminj（閉弁時）それぞれの
二乗値の積算を行う。続いてステップ２０７では、求め
た積算値Ｖopen，Ｖcloseそれぞれに対応する異なる伝
達係数Ｇ１，Ｇ２を乗算し、開弁時、閉弁時それぞれの
電磁弁騒音Ｓopen，Ｓcloseを算出する。

【００３７】最後にステップ２０８で弁体Ｂの騒音Ｐop
en、Ｐclose、電磁弁４の騒音Ｓopen，Ｓcloseそれぞれ
を加算して、全体のインジェクタ騒音Ｐを求め、ステッ
プ２０９で該算出された騒音の値（レベル）を出力す
る。ここで、騒音算出に当たって注意しなければならな
いのは、電磁弁４については、開弁、閉弁どちらの場合
でも着座現象を伴うのに対し、弁体Ｂの場合、閉弁時は
必ず着座現象を伴うが、開弁時は開弁時間によって着座
しない場合があることである。すなわち、開弁時間が短
いと弁体Ｂが上端壁（ストッパ）に衝突する以前に閉弁
に移行してしまい、この場合着座騒音は発生しない。そ
のためインジェクタ騒音算出にあたっては着座を伴わな
い弁体Ｂ速度を積算から除外する必要がある。このよう
に着座を伴わない弁体Ｂ速度を積算から除外するフロー
の例を、図８、図１０に示す。図８に示すフローは、弁
体Ｂの開弁時に着座速度として検出される速度極大値の
中で、着座を伴わないものとして検出直後に一定時間以
上の速度０領域を持たないものについては積算の対象か
ら除外する考え方であり、図１０に示すフローは、同じ
く速度極大値の中で、開弁開始から速度極大値が検出さ
れる開弁着座時までの開弁期間が一定時間以下のもの
を、着座を伴わないものとして除外する考え方である。

【００３８】図８のフローでは、まずステップ３０１で
速度データから速度極大値ならびにその直後の速度０持
続時間を求める。具体的には図９に示したイメージとな
るが、パイロット噴射時の極大値umaxi直後はすぐ閉弁
に転じるため、この時の速度０持続時間は０となる。ま
た、主噴射中のローカルな極大値umaxi+1直後も速度０
領域は存在しないため、この時の速度０持続時間も０と
なる。このように速度極大値と直後の速度０持続時間の
組を求めた上で、ステップ３０２〜３０６の積算作業に
移行する。

【００３９】ステップ３０３では、積算可否判断を行
い、ここで速度０持続時間t(u=0)iがある定められた値t
cを超えない場合は着座は無いものと判断し、積算演算
を行うステップ３０４をスキップする。ステップ３０
５，３０６で上記演算を全ての極大値umaxi（ｉ＝１〜
ｎ）について行うことにより、着座を伴わない速度デー
タは積算から除外されるため、開弁時の弁体Ｂの加振力
すなわち騒音レベルを正確に求めることができる。

【００４０】一方、図１０のフローでは、まずステップ
３１１で速度データから速度極大値umaxiならびに開弁
持続時間tiを求める。開弁持続時間とは、開弁開始時点
において速度０から出発してまた速度０に戻るまでの時
間である。この場合、図１１に示すように、一つの開弁
持続時間の中に極大値が複数存在する可能性が考えられ
るが、その場合は開弁終了に最も近い側の極大値を選択
する処理を行う。

【００４１】このように速度極大値umaxiと開弁持続時
間tiの組を求めた上で、ステップ３１２〜３１６の積算
作業に移行する。ステップ３１３では、積算可否判断を
行い、ここで開弁持続時間tiがある定められた値tc’を
超えない場合は着座は無いものと判断し、積算演算を行
うステップ３１４をスキップする。ステップ３１５，３
１６で上記演算を全ての極大値umaxi（ｉ＝１〜ｎ）に
ついて行う。ただし、弁体Ｂの開弁から着座に至るまで
の時間はレール圧の増大につれ短くなることから、判別
を正確に行うためにはtc’をレール圧の関数にしておく
必要がある。この演算方式においても、着座を伴わない
速度データは積算から除外されるため、弁体Ｂの騒音レ
ベルを正確に求めることができる。

【００４２】以上示したように、第２の実施の形態で
は、図２に示した４つのインジェクタ加振力全てについ
て正確な騒音の算出を行うので、非常に高い精度でイン
ジェクタ騒音を求めることができる。なお、以上の実施
の形態では、着座速度の二乗値を積算して運動エネルギ
ーから騒音を検出するものを示したが、着座速度の絶対
値を積算して運動量から騒音を検出する構成としてもよ
い。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施の形態に係るインジェクタ
構造の概略とシステム構成を示す図。

【図２】第１の実施の形態に係るインジェクタ可動部の
挙動と振動発生の関係を表わす図。

【図３】第１の実施の形態に係るインジェクタ騒音の推
定ルーチンを示すフローチャート。

【図４】第１の実施の形態に係る弁体Ｂのリフトデータ
の一例を表わす図。

【図５】第２の実施の形態に係るインジェクタ構造の概
略とシステム構成を示す図。

【図６】第２の実施の形態に係るインジェクタ騒音推定
のメインルーチンを示すフローチャート。

【図７】第２の実施の形態に係るインジェクタ可動部の
挙動と振動発生の関係を表わす図。

【図８】同上のインジェクタ騒音推定のサブルーチンの
一例を示すフローチャート。

【図９】同上サブルーチンで使用するデータを説明する
図

【図１０】同上のインジェクタ騒音推定のサブルーチン
の別の例を示すフローチャート。

【図１１】同上サブルーチンで使用するデータを説明す
る図

【符号の説明】

１ インジェクタ ４ 電磁弁 ７ 針弁 ８ スペーサ ９ ピストン １０ 噴孔 １２ リフトセンサ １４，２１ 騒音検出回路 ２２ 制御回路 Ｂ 弁体

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 浅原 康之 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 (72)発明者 高橋 直樹 神奈川県横浜市神奈川区宝町２番地 日産 自動車株式会社内 Ｆターム(参考） 2G064 AA15 AB15 CC31 CC32 CC34 3G066 AA01 AA07 AB02 AD12 BA00 BA22 CC06T CC08T CC14 CC64T CC67 CC68U CD00 CD26 CE22 DC00 DC06

Claims (14)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】インジェクタの可動部の運動速度を検出す
   る運動速度検出手段と、 検出した前記速度信号に基づいて、前記可動部がストッ
   パへ着座するときの着座速度を検出する着座速度検出手
   段と、 検出した着座速度に基づいて、インジェクタの騒音レベ
   ルを推定する騒音レベル推定手段と、 を含んで構成したことを特徴とするインジェクタ騒音検
   出装置。
2. 【請求項２】前記騒音レベル推定手段は、所定時間中に
   検出された可動部着座速度の絶対値または二乗値を積算
   し、算出した速度絶対値または二乗値の積算値に伝達係
   数を乗算してインジェクタの騒音レベルを推定すること
   を特徴とする請求項１に記載のインジェクタ騒音検出装
   置。
3. 【請求項３】前記運動速度検出手段は、可動部の運動速
   度を、インジェクタの噴孔を開閉する弁体のリフト量検
   出信号について微分若しくは差分演算を行うことによ
   り、検出することを特徴とする請求項１または請求項２
   に記載のインジェクタ騒音検出装置。
4. 【請求項４】インジェクタが前記弁体を開閉駆動させる
   ための噴射流体通路を開閉する電磁弁を含んで構成さ
   れ、 前記着座速度検出手段は、可動部の着座速度として前記
   弁体の着座速度の他、前記電磁弁の着座速度も合わせて
   検出することを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれ
   か１つに記載のインジェクタ騒音検出装置。
5. 【請求項５】前記可動部の運動速度の極値を、該可動部
   の着座速度として検出することを特徴とする請求項１〜
   請求項４のいずれか１つに記載のインジェクタ騒音検出
   装置。
6. 【請求項６】前記電磁弁の着座速度を、該電磁弁の駆動
   信号から検出することを特徴とする請求項４または請求
   項５に記載のインジェクタ騒音検出装置。
7. 【請求項７】前記着座速度検出手段は、可動部の閉弁時
   の着座速度のみを検出することを特徴とする請求項１〜
   請求項６のいずれか１つに記載のインジェクタ騒音検出
   装置。
8. 【請求項８】前記着座速度検出手段は、可動部の閉弁時
   および開弁時の着座速度を検出することを特徴とする請
   求項１〜請求項６のいずれか１つに記載のインジェクタ
   騒音検出装置。
9. 【請求項９】前記騒音レベル推定手段は、検出される開
   弁時の着座速度のうち検出直後から一定時間以上速度０
   に維持されていないものを、前記積算の対象から除外す
   ることを特徴とする請求項８に記載のインジェクタ騒音
   検出装置。
10. 【請求項１０】前記騒音レベル推定手段は、検出される
    開弁時の着座速度のうち開弁開始から着座までの開弁時
    間が一定時間以下のものを、前記積算の対象から除外す
    ることを特徴とする請求項８に記載のインジェクタ騒音
    検出装置。
11. 【請求項１１】前記伝達係数の値を、対象となる可動部
    の別、開弁時・閉弁時の別の少なくとも１つによって異
    なる値に設定することを特徴とする請求項２〜請求項１
    ０のいずれか１つに記載のインジェクタ騒音検出装置。
12. 【請求項１２】前記伝達係数の値は、可動部の重量に応
    じて設定されることを特徴とする請求項２〜請求項１１
    のいずれか１つに記載のインジェクタ騒音検出装置。
13. 【請求項１３】前記伝達係数の値は、１／３オクターブ
    周波数特性であることを特徴とする請求項２〜請求項１
    ２のいずれか１つに記載のインジェクタ騒音検出装置。
14. 【請求項１４】前記１／３オクターブ周波数特性である
    伝達係数の値は、実験データから重回帰分析により求め
    られた値であることを特徴とする請求項１３に記載のイ
    ンジェクタ騒音検出装置。