JP2002172399A - 脱窒処理方法 - Google Patents
脱窒処理方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 安定した窒素除去を可能とし、且つ脱窒工程
で必要とされる反応槽容積が小さくて足りる生物学的硝
化脱窒処理方法を提供する。 【解決手段】 原水配管１からの原水は添加用の配管２
よりｐＨ調製剤が添加された後、硝化槽１０に導入さ
れ、亜硝酸型硝化され、処理水がＵＳＢ方式の脱窒槽２
０に導入される。脱窒槽２０の内部にはグラニュールの
汚泥床２１が形成される。脱窒槽２０からの処理水は、
再曝気槽３０で好気的に処理されて残留有機物が分解さ
れ、沈殿池４０で固液分離される。硝化槽１０の流出水
を固液分離し、水分のみを脱窒槽２０へ導入してもよ
い。
で必要とされる反応槽容積が小さくて足りる生物学的硝
化脱窒処理方法を提供する。 【解決手段】 原水配管１からの原水は添加用の配管２
よりｐＨ調製剤が添加された後、硝化槽１０に導入さ
れ、亜硝酸型硝化され、処理水がＵＳＢ方式の脱窒槽２
０に導入される。脱窒槽２０の内部にはグラニュールの
汚泥床２１が形成される。脱窒槽２０からの処理水は、
再曝気槽３０で好気的に処理されて残留有機物が分解さ
れ、沈殿池４０で固液分離される。硝化槽１０の流出水
を固液分離し、水分のみを脱窒槽２０へ導入してもよ
い。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、アンモニア性窒素
を含有する排水を生物学的に脱窒処理する方法に係り、
特に硝化工程と脱窒工程とを有する脱窒処理方法に関す
る。詳しくは、後段の脱窒工程を好適には上向流汚泥床
（ＵＳＢ：Ｕｐｆｌｏｗ ＳｌｕｄｇｅＢｌａｎｋｅ
ｔ）方式の生物学的脱窒装置によって行うようにした脱
窒処理方法に関する。
を含有する排水を生物学的に脱窒処理する方法に係り、
特に硝化工程と脱窒工程とを有する脱窒処理方法に関す
る。詳しくは、後段の脱窒工程を好適には上向流汚泥床
（ＵＳＢ：Ｕｐｆｌｏｗ ＳｌｕｄｇｅＢｌａｎｋｅ
ｔ）方式の生物学的脱窒装置によって行うようにした脱
窒処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アンモニア性窒素を含む排水を処理する
方法として、該アンモニア性窒素を生物学的に亜硝酸又
は硝酸に硝化し、次いでこの亜硝酸又は硝酸を生物学的
に還元して脱窒する生物学的脱窒処理方法は周知であ
る。
方法として、該アンモニア性窒素を生物学的に亜硝酸又
は硝酸に硝化し、次いでこの亜硝酸又は硝酸を生物学的
に還元して脱窒する生物学的脱窒処理方法は周知であ
る。
【０００３】この硝化工程でアンモニア性窒素が亜硝酸
に硝化される段階で止めることにより、硝化工程で必要
となる酸素量や後段の脱窒工程で必要となるメタノール
等の水素供与体量が少なくて済む。
に硝化される段階で止めることにより、硝化工程で必要
となる酸素量や後段の脱窒工程で必要となるメタノール
等の水素供与体量が少なくて済む。
【０００４】硝化工程を亜硝酸型硝化に制御する方法と
して、硝化槽内の溶存酸素濃度やｐＨを制御したり（特
開昭５３−７０５５１号、特開昭５９−９２０９６
号）、アンモニアや亜硝酸、硫化物により微生物阻害す
る（特開昭６０−２１２２９４号、特開平２−１９８６
９５号、特開平４−１６１２９９号）方法などがある。
また、硝化槽内を亜硝酸酸化菌よりもアンモニア酸化菌
の生育に適した３０〜４０℃と高めの温度に保持し、か
つ汚泥の返送をなくし、滞留時間を０．５〜２．５日程
度と短めに維持することによってアンモニア酸化菌を優
先的に増殖させて亜硝酸型硝化を維持する方法もある
（Ｔｈｅ ＳＨＡＲＯＮ ｐｒｏｃｅｓｓ：ａ ｉｎｎ
ｏｖａｔｉｖｅ ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｎｉｔｒｏ
ｇｅｎ ｒｅｍｏｖａｌ ｆｒｏｍ ａｍｍｏｎｉｕｍ
−ｒｉｃｈ ｗａｓｔｅ ｗａｔｅｒ／ Ｗａｔ．Ｓｃ
ｉ．Ｔｅｃｈ．Ｖｏｌ．３７ Ｎｏ．９ ｐｐ１３５−
１４２ １９９８）。なお、ここで亜硝酸型硝化という
のは硝化工程で生成する酸化態窒素（亜硝酸性窒素と硝
酸性窒素）のうち、亜硝酸性窒素が５０％以上を占める
ものをいう。
して、硝化槽内の溶存酸素濃度やｐＨを制御したり（特
開昭５３−７０５５１号、特開昭５９−９２０９６
号）、アンモニアや亜硝酸、硫化物により微生物阻害す
る（特開昭６０−２１２２９４号、特開平２−１９８６
９５号、特開平４−１６１２９９号）方法などがある。
また、硝化槽内を亜硝酸酸化菌よりもアンモニア酸化菌
の生育に適した３０〜４０℃と高めの温度に保持し、か
つ汚泥の返送をなくし、滞留時間を０．５〜２．５日程
度と短めに維持することによってアンモニア酸化菌を優
先的に増殖させて亜硝酸型硝化を維持する方法もある
（Ｔｈｅ ＳＨＡＲＯＮ ｐｒｏｃｅｓｓ：ａ ｉｎｎ
ｏｖａｔｉｖｅ ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｎｉｔｒｏ
ｇｅｎ ｒｅｍｏｖａｌ ｆｒｏｍ ａｍｍｏｎｉｕｍ
−ｒｉｃｈ ｗａｓｔｅ ｗａｔｅｒ／ Ｗａｔ．Ｓｃ
ｉ．Ｔｅｃｈ．Ｖｏｌ．３７ Ｎｏ．９ ｐｐ１３５−
１４２ １９９８）。なお、ここで亜硝酸型硝化という
のは硝化工程で生成する酸化態窒素（亜硝酸性窒素と硝
酸性窒素）のうち、亜硝酸性窒素が５０％以上を占める
ものをいう。
【０００５】これらの亜硝酸型硝化方法はいずれも亜硝
酸酸化菌の活性もしくは増殖を制限し、硝化槽内のアン
モニア酸化活性と亜硝酸酸化活性に差を生じさせ、結果
として本来中間生成物である亜硝酸を残留させるもので
ある。このように亜硝酸型硝化を行う場合にはアンモニ
ア酸化活性を亜硝酸酸化活性よりも高くするため、処理
対象水は１００〜３,０００ｍｇ−Ｎ／Ｌの高濃度のア
ンモニアを含む排水であることが多い。
酸酸化菌の活性もしくは増殖を制限し、硝化槽内のアン
モニア酸化活性と亜硝酸酸化活性に差を生じさせ、結果
として本来中間生成物である亜硝酸を残留させるもので
ある。このように亜硝酸型硝化を行う場合にはアンモニ
ア酸化活性を亜硝酸酸化活性よりも高くするため、処理
対象水は１００〜３,０００ｍｇ−Ｎ／Ｌの高濃度のア
ンモニアを含む排水であることが多い。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このように、亜硝酸型
硝化では処理対象が高濃度のアンモニア含有排水である
ため、その硝化処理水には高濃度の酸化態窒素が含ま
れ、これを後段の脱窒工程で脱窒処理するためには大容
量の脱窒槽が必要になるという問題がある。
硝化では処理対象が高濃度のアンモニア含有排水である
ため、その硝化処理水には高濃度の酸化態窒素が含ま
れ、これを後段の脱窒工程で脱窒処理するためには大容
量の脱窒槽が必要になるという問題がある。
【０００７】本発明は、この脱窒工程を小容量の脱窒槽
で行うことができる脱窒処理方法を提供することを目的
とする。
で行うことができる脱窒処理方法を提供することを目的
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の脱窒処理方法
は、排水中のアンモニア性窒素を窒素酸化物に生物学的
に硝化する工程と、該窒素酸化物を生物学的に還元して
脱窒する工程とを有する脱窒処理方法において、該硝化
工程が亜硝酸型硝化の硝化槽内で行われ、該脱窒工程が
脱窒菌グラニュールが充填されている脱窒槽内で行われ
ることを特徴とするものである。
は、排水中のアンモニア性窒素を窒素酸化物に生物学的
に硝化する工程と、該窒素酸化物を生物学的に還元して
脱窒する工程とを有する脱窒処理方法において、該硝化
工程が亜硝酸型硝化の硝化槽内で行われ、該脱窒工程が
脱窒菌グラニュールが充填されている脱窒槽内で行われ
ることを特徴とするものである。
【０００９】かかる本発明では、硝化工程が亜硝酸型で
あり、硝化工程で必要となる酸素量や後段の脱窒工程に
おいて必要となる水素供与体が少なくて済む。
あり、硝化工程で必要となる酸素量や後段の脱窒工程に
おいて必要となる水素供与体が少なくて済む。
【００１０】この脱窒工程を、脱窒菌グラニュールが充
填されている脱窒槽、好適にはグラニュールを充填した
ＵＳＢ方式の生物学的脱窒装置によって行うことによ
り、脱窒槽が小容量で済む。
填されている脱窒槽、好適にはグラニュールを充填した
ＵＳＢ方式の生物学的脱窒装置によって行うことによ
り、脱窒槽が小容量で済む。
【００１１】このＵＳＢ方式の生物学的脱窒装置では、
脱窒菌の付着担体を用いることなく、反応塔内に脱窒菌
を高濃度の粒状に凝集させたグラニュールの汚泥床を形
成し、亜硝酸化硝化処理水を反応塔下部から導入してこ
のグラニュールと接触させて亜硝酸化硝化処理水中の硝
酸性窒素、亜硝酸性窒素を分解し、脱窒処理水を反応塔
上部の固液分離部から取り出す。このＵＳＢ方式の脱窒
処理槽は、脱窒菌が高濃度に凝集した汚泥床を有するた
め、高負荷で脱窒処理することができる。
脱窒菌の付着担体を用いることなく、反応塔内に脱窒菌
を高濃度の粒状に凝集させたグラニュールの汚泥床を形
成し、亜硝酸化硝化処理水を反応塔下部から導入してこ
のグラニュールと接触させて亜硝酸化硝化処理水中の硝
酸性窒素、亜硝酸性窒素を分解し、脱窒処理水を反応塔
上部の固液分離部から取り出す。このＵＳＢ方式の脱窒
処理槽は、脱窒菌が高濃度に凝集した汚泥床を有するた
め、高負荷で脱窒処理することができる。
【００１２】ところで、このＵＳＢ方式の脱窒槽への流
入水中のＳＳ濃度が高いと、該脱窒槽でのグラニュール
の維持が不安定になるおそれがある。即ち、流入水中の
ＳＳに伴われてグラニュールが流出したり、ＳＳの方が
沈殿してグラニュールが流出してしまったり、ＳＳによ
ってグラニュールが破壊されてしまったりする。
入水中のＳＳ濃度が高いと、該脱窒槽でのグラニュール
の維持が不安定になるおそれがある。即ち、流入水中の
ＳＳに伴われてグラニュールが流出したり、ＳＳの方が
沈殿してグラニュールが流出してしまったり、ＳＳによ
ってグラニュールが破壊されてしまったりする。
【００１３】そこで、本発明では、亜硝酸型硝化処理水
を固液分離処理し、分離された水分のみを脱窒工程に送
給することが望ましい。
を固液分離処理し、分離された水分のみを脱窒工程に送
給することが望ましい。
【００１４】なお、ＵＳＢ方式の脱窒処理工程において
も、通常の脱窒処理工程と同じく脱窒反応に必要な有機
物（通常メタノール）を原水（硝化処理水）に注入する
が、脱窒反応を速やかに完了させるためには、理論上必
要な有機物量よりも過剰に、通常は理論量の約１．２倍
（Ｎ濃度の約３倍）程度の有機物量となるように注入す
る。
も、通常の脱窒処理工程と同じく脱窒反応に必要な有機
物（通常メタノール）を原水（硝化処理水）に注入する
が、脱窒反応を速やかに完了させるためには、理論上必
要な有機物量よりも過剰に、通常は理論量の約１．２倍
（Ｎ濃度の約３倍）程度の有機物量となるように注入す
る。
【００１５】脱窒反応塔内において、原水に注入した有
機物は脱窒された亜硝酸性窒素の量に見合った量だけ消
費されるが、原水中には前述の如く理論量より過剰の有
機物を注入しているため、脱窒処理水中には脱窒反応で
消費されなかった余剰の有機物が残留しており、ＢＯ
Ｄ、ＣＯＤが高く、当該水をこのまま放流することがで
きない。従って、本発明にあっては、脱窒反応で除去さ
れずになお残留するメタノール等の有機物を除去するた
めに、脱窒反応工程の後段に再曝気槽等の好気性生物処
理工程を設けるのが好ましい。
機物は脱窒された亜硝酸性窒素の量に見合った量だけ消
費されるが、原水中には前述の如く理論量より過剰の有
機物を注入しているため、脱窒処理水中には脱窒反応で
消費されなかった余剰の有機物が残留しており、ＢＯ
Ｄ、ＣＯＤが高く、当該水をこのまま放流することがで
きない。従って、本発明にあっては、脱窒反応で除去さ
れずになお残留するメタノール等の有機物を除去するた
めに、脱窒反応工程の後段に再曝気槽等の好気性生物処
理工程を設けるのが好ましい。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下に図面を参照して実施の形態
を詳細に説明する。図１は本発明の実施の形態に係る脱
窒処理方法を実施するための生物学的脱窒装置を示す系
統図である。
を詳細に説明する。図１は本発明の実施の形態に係る脱
窒処理方法を実施するための生物学的脱窒装置を示す系
統図である。
【００１７】この生物学的脱窒装置は、硝化槽１０、脱
窒槽２０、再曝気槽３０及び沈殿池４０を備えている。
窒槽２０、再曝気槽３０及び沈殿池４０を備えている。
【００１８】硝化槽１０には原水（アンモニア性窒素含
有排水）が原水配管１を介して導入される。なお、原水
配管１にはｐＨ調製剤添加用の配管２と沈殿池４０から
の汚泥返送配管４３とが接続されている。この硝化槽１
０内の底部には空気等の酸素含有ガスを槽内に吹き込む
ための散気管１１が設けられている。この硝化槽１０で
は主に亜硝酸型硝化が進行するが、部分的には硝酸型硝
化も進行する。
有排水）が原水配管１を介して導入される。なお、原水
配管１にはｐＨ調製剤添加用の配管２と沈殿池４０から
の汚泥返送配管４３とが接続されている。この硝化槽１
０内の底部には空気等の酸素含有ガスを槽内に吹き込む
ための散気管１１が設けられている。この硝化槽１０で
は主に亜硝酸型硝化が進行するが、部分的には硝酸型硝
化も進行する。
【００１９】硝化槽１０内において主として亜硝酸型硝
化を受けた硝化処理水は、配管１２を介して、且つその
途中で配管１３からメタノール等の有機物（水素供与
体）の添加を受けて、ＵＳＢ方式の脱窒槽２０の下部へ
送給される。この脱窒槽２０は、上下方向に長い反応塔
よりなるものであり、下部は下方に縮径する円錐形状部
となっており、その上部が円筒状となっている。配管１
２からの亜硝酸性窒素を含む有機性排水は脱窒槽２０の
下部から塔内に導入されて塔内を上向流で流れ、処理水
は塔上部から取出用配管２２を介して取り出され、再曝
気槽３０へ送給される。また、処理水の一部を配管１３
や原水配管１に循環させてもよい。
化を受けた硝化処理水は、配管１２を介して、且つその
途中で配管１３からメタノール等の有機物（水素供与
体）の添加を受けて、ＵＳＢ方式の脱窒槽２０の下部へ
送給される。この脱窒槽２０は、上下方向に長い反応塔
よりなるものであり、下部は下方に縮径する円錐形状部
となっており、その上部が円筒状となっている。配管１
２からの亜硝酸性窒素を含む有機性排水は脱窒槽２０の
下部から塔内に導入されて塔内を上向流で流れ、処理水
は塔上部から取出用配管２２を介して取り出され、再曝
気槽３０へ送給される。また、処理水の一部を配管１３
や原水配管１に循環させてもよい。
【００２０】この脱窒槽２０の内部にはグラニュールの
汚泥床２１が形成されている。グラニュールの汚泥床２
１は通常、反応塔容積の４〜６割を占める。
汚泥床２１が形成されている。グラニュールの汚泥床２
１は通常、反応塔容積の４〜６割を占める。
【００２１】再曝気槽３０内に送給された脱窒処理水
は、散気管３１によって吹き込まれた空気等の酸素含有
ガスによって曝気され、残留有機物が好気的に分解処理
される。
は、散気管３１によって吹き込まれた空気等の酸素含有
ガスによって曝気され、残留有機物が好気的に分解処理
される。
【００２２】この再曝気槽３０で有機物が分解処理され
た水は、配管３２から沈殿池４０へ送られ、上澄水が配
管４１から処理水として取り出され、沈殿した汚泥は配
管４２から引き抜かれる。そして、汚泥の一部は返送配
管４３，４４を介して硝化槽１０と再曝気槽３０へ返送
される。
た水は、配管３２から沈殿池４０へ送られ、上澄水が配
管４１から処理水として取り出され、沈殿した汚泥は配
管４２から引き抜かれる。そして、汚泥の一部は返送配
管４３，４４を介して硝化槽１０と再曝気槽３０へ返送
される。
【００２３】図２は、図１の硝化槽１０からの流出水を
配管１６を介して沈殿池１５に導入して固液分離し、分
離した分離液のみを配管１２から脱窒槽２０へ送給する
ようにしたものである。有機物の添加用の配管１３はこ
の配管１２に接続されている。この沈殿池１５の沈降汚
泥は、返送配管１７を介して硝化槽１０へ返送される。
なお、前記沈殿池４０からの返送汚泥は、返送配管４４
を介して再曝気槽３０のみへ返送されている。図２のそ
の他の構成は図１と同一であり、同一符号は同一部分を
示している。
配管１６を介して沈殿池１５に導入して固液分離し、分
離した分離液のみを配管１２から脱窒槽２０へ送給する
ようにしたものである。有機物の添加用の配管１３はこ
の配管１２に接続されている。この沈殿池１５の沈降汚
泥は、返送配管１７を介して硝化槽１０へ返送される。
なお、前記沈殿池４０からの返送汚泥は、返送配管４４
を介して再曝気槽３０のみへ返送されている。図２のそ
の他の構成は図１と同一であり、同一符号は同一部分を
示している。
【００２４】このような本発明の生物学的脱窒装置にお
いて、脱窒処理される原水性状としては、アンモニア性
窒素濃度が１００〜３０００ｍｇ−Ｎ／Ｌのものが好適
である。
いて、脱窒処理される原水性状としては、アンモニア性
窒素濃度が１００〜３０００ｍｇ−Ｎ／Ｌのものが好適
である。
【００２５】なお、原水に対してＰＯ４−Ｐ濃度が０．
５〜３０ｍｇ−Ｐ／Ｌとなるように、必要に応じてＰと
してメタノール添加量の０．５〜１％程度のリン酸、リ
ン酸塩等が添加される。
５〜３０ｍｇ−Ｐ／Ｌとなるように、必要に応じてＰと
してメタノール添加量の０．５〜１％程度のリン酸、リ
ン酸塩等が添加される。
【００２６】また、硝化によりｐＨが低下するので、図
１，２の通り原水に対しｐＨ調製剤を添加し、硝化槽１
０内のｐＨを６．０〜７．０に維持するのが好ましい。
ｐＨ調製剤は配管１からではなく、直接に硝化槽１０に
添加されてもよい。
１，２の通り原水に対しｐＨ調製剤を添加し、硝化槽１
０内のｐＨを６．０〜７．０に維持するのが好ましい。
ｐＨ調製剤は配管１からではなく、直接に硝化槽１０に
添加されてもよい。
【００２７】硝化槽１０では、Ｎ負荷は０．５〜４ｋｇ
−Ｎ／ｍ３．ｄ、特に０．５〜２ｋｇ／ｍ３．ｄが好ま
しい。水理学的滞留時間ＨＲＴは２ｈｒ〜２ｄａｙが好
ましく、水温は１５〜４０℃特に２５〜３７℃が好まし
い。
−Ｎ／ｍ３．ｄ、特に０．５〜２ｋｇ／ｍ３．ｄが好ま
しい。水理学的滞留時間ＨＲＴは２ｈｒ〜２ｄａｙが好
ましく、水温は１５〜４０℃特に２５〜３７℃が好まし
い。
【００２８】脱窒槽２０のＮ負荷は２〜１０ｋｇ−Ｎ／
ｍ３・ｄ特に５〜１０ｋｇ−Ｎ／ｍ ３・ｄが好ましい。
脱窒槽２０の塔内汚泥床比率は２０〜７０％特に４０〜
６０％が好ましい。この汚泥床内の汚泥濃度は２万〜１
０万ｍｇ／Ｌとくに２万〜６万ｍｇ／Ｌが好ましい。通
水条件は、ＨＲＴは１〜８ｈｒ特に１．５〜４ｈｒが好
ましく、ＬＶは０．５〜１０ｍ／ｈｒ特に２〜６ｍ／ｈ
ｒが好ましい。ｐＨは６．５〜９．０特に７．０〜８．
０が好ましく、水温は１５〜３５℃特に２０〜３０℃が
好ましい。
ｍ３・ｄ特に５〜１０ｋｇ−Ｎ／ｍ ３・ｄが好ましい。
脱窒槽２０の塔内汚泥床比率は２０〜７０％特に４０〜
６０％が好ましい。この汚泥床内の汚泥濃度は２万〜１
０万ｍｇ／Ｌとくに２万〜６万ｍｇ／Ｌが好ましい。通
水条件は、ＨＲＴは１〜８ｈｒ特に１．５〜４ｈｒが好
ましく、ＬＶは０．５〜１０ｍ／ｈｒ特に２〜６ｍ／ｈ
ｒが好ましい。ｐＨは６．５〜９．０特に７．０〜８．
０が好ましく、水温は１５〜３５℃特に２０〜３０℃が
好ましい。
【００２９】配管１３からの配管１２へのメタノール等
の水素供与体の添加量は、配管１２中の水中のＮＯＸ−
ＮのＮの２〜３倍量が好ましい。
の水素供与体の添加量は、配管１２中の水中のＮＯＸ−
ＮのＮの２〜３倍量が好ましい。
【００３０】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明する。
説明する。
【００３１】実施例１ 図１に示す装置を用いて、水道水に酵母エキス１０ｍｇ
／Ｌ、ＮＨ４Ｃｌを５００ｍｇ−Ｎ／Ｌ、Ｈ３ＰＯ４を
１０ｍｇ−Ｐ／Ｌとなるように添加して調製した合成排
水（２５℃、ｐＨ６．５）を４．２Ｌ／ｈｒで流入さ
せ、５５日間（うち、１５日は立ち上げ期間）処理を行
った。容量２０Ｌの硝化槽１０にはスポンジ担体を４０
体積％添加するとともにし尿処理場の硝化脱窒汚泥を種
汚泥として投入した。硝化槽１０の汚泥濃度は１，２０
０ｍｇ／Ｌであった。円筒反応塔よりなる脱窒槽２０
は、直径１２ｃｍ、直胴部の長さは８５ｃｍ、反応塔下
部円錐部の高さは１２ｃｍであり、容積は１０Ｌであ
る。配管１３からのメタノール添加量は１，０００ｍｇ
／Ｌとした。
／Ｌ、ＮＨ４Ｃｌを５００ｍｇ−Ｎ／Ｌ、Ｈ３ＰＯ４を
１０ｍｇ−Ｐ／Ｌとなるように添加して調製した合成排
水（２５℃、ｐＨ６．５）を４．２Ｌ／ｈｒで流入さ
せ、５５日間（うち、１５日は立ち上げ期間）処理を行
った。容量２０Ｌの硝化槽１０にはスポンジ担体を４０
体積％添加するとともにし尿処理場の硝化脱窒汚泥を種
汚泥として投入した。硝化槽１０の汚泥濃度は１，２０
０ｍｇ／Ｌであった。円筒反応塔よりなる脱窒槽２０
は、直径１２ｃｍ、直胴部の長さは８５ｃｍ、反応塔下
部円錐部の高さは１２ｃｍであり、容積は１０Ｌであ
る。配管１３からのメタノール添加量は１，０００ｍｇ
／Ｌとした。
【００３２】この脱窒槽２０には、ステンレス鋼の酸洗
排水のＵＳＢ脱窒処理槽から得られたグラニュール汚泥
を種汚泥として脱窒槽下部より塔高の５０％まで投入し
た。グラニュール汚泥床２１内の汚泥濃度は３５,００
０ｍｇ／Ｌであった。
排水のＵＳＢ脱窒処理槽から得られたグラニュール汚泥
を種汚泥として脱窒槽下部より塔高の５０％まで投入し
た。グラニュール汚泥床２１内の汚泥濃度は３５,００
０ｍｇ／Ｌであった。
【００３３】この間グラニュールが形成する汚泥床２１
の界面が脱窒槽２０の下部より６５％の高さを超えない
ように適宜汚泥の引抜きを行った。
の界面が脱窒槽２０の下部より６５％の高さを超えない
ように適宜汚泥の引抜きを行った。
【００３４】装置の立ち上げに要した１５日経過後の４
０日間、連続通水して処理を行ったときの水質の平均値
は次の通りであった。 硝化槽１０の流出水 ＮＨ４−Ｎ濃度：２０ｍｇ−Ｎ／Ｌ ＮＯ２−Ｎ濃度：４００ｍｇ−Ｎ／Ｌ ＮＯ３−Ｎ濃度：８０ｍｇ−Ｎ／Ｌ 脱窒槽２０の流出水 ＮＯＸ−Ｎ濃度：１ｍｇ−Ｎ／Ｌ以下 全窒素（ＮＨ４−ＮとＮＯＸ−Ｎとの合計）の除去率：
９６％以上
０日間、連続通水して処理を行ったときの水質の平均値
は次の通りであった。 硝化槽１０の流出水 ＮＨ４−Ｎ濃度：２０ｍｇ−Ｎ／Ｌ ＮＯ２−Ｎ濃度：４００ｍｇ−Ｎ／Ｌ ＮＯ３−Ｎ濃度：８０ｍｇ−Ｎ／Ｌ 脱窒槽２０の流出水 ＮＯＸ−Ｎ濃度：１ｍｇ−Ｎ／Ｌ以下 全窒素（ＮＨ４−ＮとＮＯＸ−Ｎとの合計）の除去率：
９６％以上
【００３５】比較例１ 図１のＵＳＢ方式の脱窒槽２０の代わりに浮遊汚泥式脱
窒槽（容量１０Ｌ），（ＭＬＳＳ濃度４０００ｍｇ／
Ｌ）を設置した他は同様の構成の硝化脱窒処理装置によ
り同様の運転を行った。
窒槽（容量１０Ｌ），（ＭＬＳＳ濃度４０００ｍｇ／
Ｌ）を設置した他は同様の構成の硝化脱窒処理装置によ
り同様の運転を行った。
【００３６】その結果、脱窒槽流出水の水質は次の通り
ＮＯＸ−Ｎ濃度が高いものであった。 ＮＯＸ−Ｎ濃度：３７５ｍｇ−Ｎ／Ｌ 全窒素除去率：２１％
ＮＯＸ−Ｎ濃度が高いものであった。 ＮＯＸ−Ｎ濃度：３７５ｍｇ−Ｎ／Ｌ 全窒素除去率：２１％
【００３７】比較例２ 図１のＵＳＢ方式の脱窒槽２０の代わりに浮遊汚泥式脱
窒槽（５０Ｌ，ＭＬＳＳ濃度４，０００ｍｇ／Ｌを設置
した他は同様の構成の硝化脱窒処理装置により同様の運
転を行った。その結果、脱窒槽流出水の水質は次の通り
ＮＯＸ−Ｎ濃度の低いものであった。 ＮＯＸ−Ｎ濃度：１ｍｇ−Ｎ／Ｌ以下 全窒素除去率：９６％以上
窒槽（５０Ｌ，ＭＬＳＳ濃度４，０００ｍｇ／Ｌを設置
した他は同様の構成の硝化脱窒処理装置により同様の運
転を行った。その結果、脱窒槽流出水の水質は次の通り
ＮＯＸ−Ｎ濃度の低いものであった。 ＮＯＸ−Ｎ濃度：１ｍｇ−Ｎ／Ｌ以下 全窒素除去率：９６％以上
【００３８】上記の実施例１と比較例１，２との対比か
ら明らかな通り、脱窒槽を実施例１と同容積とした比較
例１では脱窒は著しく不十分であり、実施例１と同程度
の脱窒効率を達成するには比較例２の通り実施例１の約
５倍の脱窒反応槽容積が必要である。即ち、実施例１に
よれば比較例２に比べて約１／５の容積の脱窒槽によっ
て同程度の高水質の処理水を得ることができる。
ら明らかな通り、脱窒槽を実施例１と同容積とした比較
例１では脱窒は著しく不十分であり、実施例１と同程度
の脱窒効率を達成するには比較例２の通り実施例１の約
５倍の脱窒反応槽容積が必要である。即ち、実施例１に
よれば比較例２に比べて約１／５の容積の脱窒槽によっ
て同程度の高水質の処理水を得ることができる。
【００３９】実施例２ 図２の通り沈殿池１５を設置した硝化脱窒処理装置を用
いて実施例１と同一の条件で運転を行った。立上運転
後、前記条件で６０日運転したとき、実施例１では、硝
化槽から流入する浮遊汚泥に伴われてグラニュールが流
失し、槽内汚泥床比率が徐々に低下した。４５日後には
３７％となり、処理水中にＮＯＸ−Ｎが残留するように
なった。６０日目の槽内汚泥床比率は３２％であり、処
理水のＮＯ Ｘ−Ｎ濃度は７５ｍｇＮ／Ｌ、ＴＮ除去率は
８１％であった。これに対し、実施例２では運転開始時
の５０％から徐々に増加し、２５，５２日目に６５％に
達したところで５０％までグラニュールを余剰汚泥とし
て引き抜いたが、運転期間を通じて常に、処理水のＮＯ
Ｘ−Ｎ濃度は１ｍｇＮ／Ｌ以下、全窒素除去率は９６％
以上であった。
いて実施例１と同一の条件で運転を行った。立上運転
後、前記条件で６０日運転したとき、実施例１では、硝
化槽から流入する浮遊汚泥に伴われてグラニュールが流
失し、槽内汚泥床比率が徐々に低下した。４５日後には
３７％となり、処理水中にＮＯＸ−Ｎが残留するように
なった。６０日目の槽内汚泥床比率は３２％であり、処
理水のＮＯ Ｘ−Ｎ濃度は７５ｍｇＮ／Ｌ、ＴＮ除去率は
８１％であった。これに対し、実施例２では運転開始時
の５０％から徐々に増加し、２５，５２日目に６５％に
達したところで５０％までグラニュールを余剰汚泥とし
て引き抜いたが、運転期間を通じて常に、処理水のＮＯ
Ｘ−Ｎ濃度は１ｍｇＮ／Ｌ以下、全窒素除去率は９６％
以上であった。
【００４０】このように、沈殿池１５を設置することに
より、長期にわたり安定して硝化脱窒処理運転を継続で
きることが認められた。
より、長期にわたり安定して硝化脱窒処理運転を継続で
きることが認められた。
【００４１】
【発明の効果】以上の通り、本発明によると、安定した
窒素除去を可能とし、且つ脱窒工程で必要とされる反応
槽容積が小さくて足りる生物学的硝化脱窒処理方法が提
供される。
窒素除去を可能とし、且つ脱窒工程で必要とされる反応
槽容積が小さくて足りる生物学的硝化脱窒処理方法が提
供される。
【図１】実施の形態に係る脱窒処理方法に用いられる生
物学的脱窒装置の系統図である。
物学的脱窒装置の系統図である。
【図２】実施の形態に係る脱窒処理方法に用いられる生
物学的脱窒装置の系統図である。
物学的脱窒装置の系統図である。
１０ 硝化槽 １５ 沈殿池 ２０ 脱窒槽 ３０ 再曝気槽 ４０ 沈殿池
Claims (2)
- 【請求項１】 排水中のアンモニア性窒素を窒素酸化物
に生物学的に硝化する工程と、該窒素酸化物を生物学的
に還元して脱窒する工程とを有する脱窒処理方法におい
て、 該硝化工程が亜硝酸型硝化の硝化槽内で行われ、 該脱窒工程が脱窒菌グラニュールが充填されている脱窒
槽内で行われることを特徴とする脱窒処理方法。 - 【請求項２】 請求項１において、前記硝化工程の流出
水を汚泥と水分とに分離し、分離した水分のみを前記脱
窒工程に送給することを特徴とする脱窒処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000371719A JP2002172399A (ja) | 2000-12-06 | 2000-12-06 | 脱窒処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000371719A JP2002172399A (ja) | 2000-12-06 | 2000-12-06 | 脱窒処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002172399A true JP2002172399A (ja) | 2002-06-18 |
Family
ID=18841395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000371719A Pending JP2002172399A (ja) | 2000-12-06 | 2000-12-06 | 脱窒処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002172399A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003053382A (ja) * | 2001-08-09 | 2003-02-25 | Kurita Water Ind Ltd | 硝化脱窒処理方法 |
| JP2005131451A (ja) * | 2003-10-28 | 2005-05-26 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | アンモニア性窒素含有排水の硝化方法 |
| JP2005144283A (ja) * | 2003-11-13 | 2005-06-09 | Hitachi Plant Eng & Constr Co Ltd | 亜硝酸型硝化担体の製造方法 |
| JP2006181445A (ja) * | 2004-12-27 | 2006-07-13 | Kurita Water Ind Ltd | 排水の処理装置 |
| JP2009255067A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-11-05 | Kobelco Eco-Solutions Co Ltd | 排水処理方法 |
| JP2010058021A (ja) * | 2008-09-02 | 2010-03-18 | Yamato:Kk | 含窒素有機性排水の処理方法 |
| JP2013202511A (ja) * | 2012-03-28 | 2013-10-07 | Swing Corp | 窒素およびリンの除去装置ならびに除去方法 |
| CN104528951A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-04-22 | 天津凯英科技发展有限公司 | 一种焦化废水处理微生物菌剂及其应用 |
| US9096448B2 (en) | 2010-11-24 | 2015-08-04 | Kurita Water Industries Ltd. | Anaerobic treatment method and apparatus |
-
2000
- 2000-12-06 JP JP2000371719A patent/JP2002172399A/ja active Pending
Cited By (11)
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| KR20180113635A (ko) | 2010-11-24 | 2018-10-16 | 쿠리타 고교 가부시키가이샤 | 혐기성 처리 방법 및 장치 |
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| CN104528951A (zh) * | 2014-12-29 | 2015-04-22 | 天津凯英科技发展有限公司 | 一种焦化废水处理微生物菌剂及其应用 |
| CN104528951B (zh) * | 2014-12-29 | 2016-01-06 | 天津凯英科技发展有限公司 | 一种焦化废水处理微生物菌剂及其应用 |
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