JP2002155313A - 鋼帯の横型連続熱処理炉 - Google Patents
鋼帯の横型連続熱処理炉Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 横型連続熱処理炉の有効炉長の大幅な増大に
対応できると共に、同一炉で処理量の大幅な変動にも対
応できるようにすること。 【解決手段】 直火型加熱帯４、１２の装入端に排ガス
予熱帯３，１１を一体連結し、かつ、この予熱帯の装入
側に排気ダクト１７ａ、１７ｂを配置してなる単位横型
加熱炉２、１０を複数基一体連結する。
対応できると共に、同一炉で処理量の大幅な変動にも対
応できるようにすること。 【解決手段】 直火型加熱帯４、１２の装入端に排ガス
予熱帯３，１１を一体連結し、かつ、この予熱帯の装入
側に排気ダクト１７ａ、１７ｂを配置してなる単位横型
加熱炉２、１０を複数基一体連結する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鋼帯の横型連続熱処
理炉、特に、同一炉で処理量の大幅な変動に対応でき、
有効炉長の大幅な増大にもかかわらず炉内圧力及び温度
分布を適切に維持できる鋼帯の横型連続熱処理炉に関す
るものである。
理炉、特に、同一炉で処理量の大幅な変動に対応でき、
有効炉長の大幅な増大にもかかわらず炉内圧力及び温度
分布を適切に維持できる鋼帯の横型連続熱処理炉に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、冷間圧延鋼帯或いは熱間圧延鋼帯
の横型連続熱処理炉としては、例えば、直火型加熱帯の
前部（装入端）に排ガス予熱帯を一体連結し、前記直火
型加熱帯の排ガスにより被処理材（鋼帯）を予熱するカ
テナリー型連続焼鈍炉がある（特公昭５２−２６７２３
号公報）。
の横型連続熱処理炉としては、例えば、直火型加熱帯の
前部（装入端）に排ガス予熱帯を一体連結し、前記直火
型加熱帯の排ガスにより被処理材（鋼帯）を予熱するカ
テナリー型連続焼鈍炉がある（特公昭５２−２６７２３
号公報）。
【０００３】このカテナリー型連続焼鈍炉は、図２に示
すように、直火型加熱帯１００の前部にその排ガスで被
処理材料Ｗを予熱する排ガス予熱帯１０１を設けること
により排ガスの顕熱の有効利用を図ると共に、従来の炉
外出入口ローラ１０２ａ，１０２ｂ以外に、直火バーナ
１０４を備えた直火型加熱帯１００内に複数の耐熱性支
持ローラ１０３を所定間隔をおいて配設し当該耐熱性支
持ローラ１０３で炉内を走行する被処理材料Ｗにカテナ
リーを形成させることにより処理能力の増大と省エネル
ギー化を図るようにしたものである。
すように、直火型加熱帯１００の前部にその排ガスで被
処理材料Ｗを予熱する排ガス予熱帯１０１を設けること
により排ガスの顕熱の有効利用を図ると共に、従来の炉
外出入口ローラ１０２ａ，１０２ｂ以外に、直火バーナ
１０４を備えた直火型加熱帯１００内に複数の耐熱性支
持ローラ１０３を所定間隔をおいて配設し当該耐熱性支
持ローラ１０３で炉内を走行する被処理材料Ｗにカテナ
リーを形成させることにより処理能力の増大と省エネル
ギー化を図るようにしたものである。
【０００４】前記カテナリー型連続焼鈍炉等の横型連続
熱処理炉における有効炉長は当該炉の最大処理量に基づ
いて決定されることから、基本的には、直火型加熱帯１
００を増長すると共に、耐熱性支持ローラ１０３を増設
することにより処理能力のさらなる大容量化という要望
にも対処することが可能となる。例えば、冷間圧延ステ
ンレス鋼帯を毎時１５０tonで焼鈍処理するには、横型
連続熱処理炉を３５m長さの排ガス予熱帯１０１と１４
７m長さの直火型加熱帯１００とで構成し、有効炉長を
１８２mとすることにより対応することができる。
熱処理炉における有効炉長は当該炉の最大処理量に基づ
いて決定されることから、基本的には、直火型加熱帯１
００を増長すると共に、耐熱性支持ローラ１０３を増設
することにより処理能力のさらなる大容量化という要望
にも対処することが可能となる。例えば、冷間圧延ステ
ンレス鋼帯を毎時１５０tonで焼鈍処理するには、横型
連続熱処理炉を３５m長さの排ガス予熱帯１０１と１４
７m長さの直火型加熱帯１００とで構成し、有効炉長を
１８２mとすることにより対応することができる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記横
型連続熱処理炉の有効炉長を長くすると、炉内での圧力
損失が増大して加熱帯の入側及び出側の炉内圧力を適正
範囲に維持できなくなるだけでなく、処理量の大幅な変
動に対して温度制御も困難となる。即ち、前記横型連続
熱処理炉における炉内圧力の制御は、通常、直火型加熱
帯１００の出側の炉内圧力を適正範囲（＋０.３〜＋０.
５mmＨ2Ｏ）に維持することによって行われるが、前記
構成の横型連続熱処理炉では加熱帯の有効炉長が約６０
mを超えた場合、加熱帯１００の出側の炉内圧力を所定
値（例えば、＋０.３ mmＨ2Ｏ）に維持すると、加熱帯
１００の入側の炉内圧力が適正範囲（−０.７〜−３.０
mmＨ 2Ｏ）を超えて低下する結果、加熱帯への外気（空
気）の侵入量が増加して炉内温度分布及び熱効率の低下
を招来する。他方、加熱帯１００の入側の炉内圧力を所
定値（例えば、−０.７ mmＨ2Ｏ）にすると、直火型加
熱帯１００の出側の炉内圧力が適正範囲（＋０.３〜＋
０.５mmＨ2Ｏ）を超えて上昇する結果、炉内高温排ガス
（約１２５０℃）の炉外への流出量が増加して作業環境
の悪化及び熱効率の低下を招来するという問題がある。
また、同一炉における処理量は鋼種或いは生産量等によ
り異なることから、処理量に応じて直火バーナ１０４の
燃焼量を増減させることにより直火型加熱帯１００の温
度制御が行われるが、処理量が低下（低負荷操業）、例
えば、最大処理量の１／４となると、直火バーナ１０４
の最低燃焼容量に制限があることから、直火型加熱帯１
００の温度制御が不可能になり、所定の熱履歴を付与す
ることが困難になるという問題がある。
型連続熱処理炉の有効炉長を長くすると、炉内での圧力
損失が増大して加熱帯の入側及び出側の炉内圧力を適正
範囲に維持できなくなるだけでなく、処理量の大幅な変
動に対して温度制御も困難となる。即ち、前記横型連続
熱処理炉における炉内圧力の制御は、通常、直火型加熱
帯１００の出側の炉内圧力を適正範囲（＋０.３〜＋０.
５mmＨ2Ｏ）に維持することによって行われるが、前記
構成の横型連続熱処理炉では加熱帯の有効炉長が約６０
mを超えた場合、加熱帯１００の出側の炉内圧力を所定
値（例えば、＋０.３ mmＨ2Ｏ）に維持すると、加熱帯
１００の入側の炉内圧力が適正範囲（−０.７〜−３.０
mmＨ 2Ｏ）を超えて低下する結果、加熱帯への外気（空
気）の侵入量が増加して炉内温度分布及び熱効率の低下
を招来する。他方、加熱帯１００の入側の炉内圧力を所
定値（例えば、−０.７ mmＨ2Ｏ）にすると、直火型加
熱帯１００の出側の炉内圧力が適正範囲（＋０.３〜＋
０.５mmＨ2Ｏ）を超えて上昇する結果、炉内高温排ガス
（約１２５０℃）の炉外への流出量が増加して作業環境
の悪化及び熱効率の低下を招来するという問題がある。
また、同一炉における処理量は鋼種或いは生産量等によ
り異なることから、処理量に応じて直火バーナ１０４の
燃焼量を増減させることにより直火型加熱帯１００の温
度制御が行われるが、処理量が低下（低負荷操業）、例
えば、最大処理量の１／４となると、直火バーナ１０４
の最低燃焼容量に制限があることから、直火型加熱帯１
００の温度制御が不可能になり、所定の熱履歴を付与す
ることが困難になるという問題がある。
【０００６】従って、本発明は、横型連続熱処理炉の有
効炉長の大幅な増大に対応できると共に、同一炉で処理
量の大幅な変動にも対応できるようにすることを課題と
する。
効炉長の大幅な増大に対応できると共に、同一炉で処理
量の大幅な変動にも対応できるようにすることを課題と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するための手段として、直火型加熱帯の装入端に排ガ
ス予熱帯を一体連結し、かつ、この予熱帯の装入側に排
気ダクトを配置することからなる単位横型加熱炉を複数
基一体連結して鋼帯用横型連続熱処理炉を構成したもの
である。
決するための手段として、直火型加熱帯の装入端に排ガ
ス予熱帯を一体連結し、かつ、この予熱帯の装入側に排
気ダクトを配置することからなる単位横型加熱炉を複数
基一体連結して鋼帯用横型連続熱処理炉を構成したもの
である。
【０００８】本発明の実施態様においては、単位横型加
熱炉間での燃焼ガスの移動を抑制するため、隣り合う単
位横型加熱炉間に支持ロールを設け、当該支持ロールの
上方に仕切扉（シールドアー）が配設される。前記仕切
扉は加熱炉本体の上部壁に固定されていても良く、ま
た、仕切扉を上下動可能に装着し当該仕切扉と支持ロー
ルとの間の間隔を調整可能にしても良い。
熱炉間での燃焼ガスの移動を抑制するため、隣り合う単
位横型加熱炉間に支持ロールを設け、当該支持ロールの
上方に仕切扉（シールドアー）が配設される。前記仕切
扉は加熱炉本体の上部壁に固定されていても良く、ま
た、仕切扉を上下動可能に装着し当該仕切扉と支持ロー
ルとの間の間隔を調整可能にしても良い。
【０００９】また、他の実施態様においては、各単位横
型加熱炉はそれらの炉内温度及び炉圧をそれぞれ独立し
て制御する温度制御装置と炉圧制御装置を備え、高負荷
操業時には各単位横型加熱炉を同時に稼働させ、低負荷
操業時には第１加熱炉は直火バーナを停止させた状態で
第２加熱炉のみを稼働させる。更に、好ましい実施態様
においては、複数基の単位横型加熱炉は直線状に一体連
結されるが、２段、３段と多段に重ねた多段型構造とし
てもよい。
型加熱炉はそれらの炉内温度及び炉圧をそれぞれ独立し
て制御する温度制御装置と炉圧制御装置を備え、高負荷
操業時には各単位横型加熱炉を同時に稼働させ、低負荷
操業時には第１加熱炉は直火バーナを停止させた状態で
第２加熱炉のみを稼働させる。更に、好ましい実施態様
においては、複数基の単位横型加熱炉は直線状に一体連
結されるが、２段、３段と多段に重ねた多段型構造とし
てもよい。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、添付の図面を参照して本発
明の実施の形態について説明する。図１は本発明に係る
横型連続熱処理炉１の横断面説明図を示し、横型連続熱
処理炉１は、第１加熱炉２と第２加熱炉１０とからな
り、両者は各単位加熱炉間での燃焼ガスの移動を抑制す
る仕切扉又はシールドアー１８を介在させて一体連結さ
れている。第１加熱炉２は第１排ガス予熱帯３と第１直
火型加熱帯４とで構成され、その第１排ガス予熱帯３及
び第１直火型加熱帯４は所定間隔をおいて配設された区
画壁５によりそれぞれ２つの予熱室６ａ，６ｂと、３つ
の加熱室７ａ，７ｂ，７ｃに区画されている。また、各
区画壁５の上部には耐熱性支持ロール８がそれぞれ配設
され、被処理材料Ｗは前記支持ロール８により支持され
て支持ロール８間でカテナリーを形成しつつ搬送され
る。同様に、第２加熱炉１０は第２排ガス予熱帯１１と
第２直火型加熱帯１２とで構成され、その第２排ガス予
熱帯１１及び第２直火型加熱帯１２は所定間隔をおいて
配設された区画壁５によりそれぞれ２つの予熱室１３
ａ，１３ｂと、４つの加熱室１４ａ，１４ｂ，１４ｃ，
１４ｄに区画され、各区画壁５の上部には耐熱性支持ロ
ール８がそれぞれ配設されている。
明の実施の形態について説明する。図１は本発明に係る
横型連続熱処理炉１の横断面説明図を示し、横型連続熱
処理炉１は、第１加熱炉２と第２加熱炉１０とからな
り、両者は各単位加熱炉間での燃焼ガスの移動を抑制す
る仕切扉又はシールドアー１８を介在させて一体連結さ
れている。第１加熱炉２は第１排ガス予熱帯３と第１直
火型加熱帯４とで構成され、その第１排ガス予熱帯３及
び第１直火型加熱帯４は所定間隔をおいて配設された区
画壁５によりそれぞれ２つの予熱室６ａ，６ｂと、３つ
の加熱室７ａ，７ｂ，７ｃに区画されている。また、各
区画壁５の上部には耐熱性支持ロール８がそれぞれ配設
され、被処理材料Ｗは前記支持ロール８により支持され
て支持ロール８間でカテナリーを形成しつつ搬送され
る。同様に、第２加熱炉１０は第２排ガス予熱帯１１と
第２直火型加熱帯１２とで構成され、その第２排ガス予
熱帯１１及び第２直火型加熱帯１２は所定間隔をおいて
配設された区画壁５によりそれぞれ２つの予熱室１３
ａ，１３ｂと、４つの加熱室１４ａ，１４ｂ，１４ｃ，
１４ｄに区画され、各区画壁５の上部には耐熱性支持ロ
ール８がそれぞれ配設されている。
【００１１】各単位加熱炉２，１０は、その直火型加熱
帯の各加熱室７ａ，７ｂ，７ｃ、１４ａ，１４ｂ，１４
ｃ，１４ｄに複数の直火バーナ１５が配設されていると
共に、各排ガス予熱帯３，１１の入側に予熱に利用され
た排ガスを炉外に排出する排気ダクト１７ａ，１７ｂが
それぞれ配設されている。また、各単位加熱炉２、１０
はそれぞれ独立して炉内温度及び炉圧を制御する温度制
御装置及び炉圧制御装置を備えている。なお、これらの
温度制御装置及び炉圧制御装置は従来のものと同様であ
るので、図では省略してある。
帯の各加熱室７ａ，７ｂ，７ｃ、１４ａ，１４ｂ，１４
ｃ，１４ｄに複数の直火バーナ１５が配設されていると
共に、各排ガス予熱帯３，１１の入側に予熱に利用され
た排ガスを炉外に排出する排気ダクト１７ａ，１７ｂが
それぞれ配設されている。また、各単位加熱炉２、１０
はそれぞれ独立して炉内温度及び炉圧を制御する温度制
御装置及び炉圧制御装置を備えている。なお、これらの
温度制御装置及び炉圧制御装置は従来のものと同様であ
るので、図では省略してある。
【００１２】そして、第１加熱炉２の燃焼ガスは第１直
火型加熱帯４から第１排ガス予熱帯３へ流れて第１排ガ
ス予熱帯３の装入側に配置した排気ダクト１７ａから排
気され、また、第２加熱炉１０の燃焼ガスは第２直火型
加熱帯１２から第２排ガス予熱帯１１へ流れて第２排ガ
ス予熱帯１１の装入側に配置した排気ダクト１７ｂから
排気される。他方、鋼帯からなる被処理材Ｗは、炉外及
び炉内に配設された各支持ロール８に支持されつつ各支
持ロール８間でカテナリーを形成して搬送されつつ熱処
理される。
火型加熱帯４から第１排ガス予熱帯３へ流れて第１排ガ
ス予熱帯３の装入側に配置した排気ダクト１７ａから排
気され、また、第２加熱炉１０の燃焼ガスは第２直火型
加熱帯１２から第２排ガス予熱帯１１へ流れて第２排ガ
ス予熱帯１１の装入側に配置した排気ダクト１７ｂから
排気される。他方、鋼帯からなる被処理材Ｗは、炉外及
び炉内に配設された各支持ロール８に支持されつつ各支
持ロール８間でカテナリーを形成して搬送されつつ熱処
理される。
【００１３】このように、排ガス予熱帯と直火型加熱帯
からなる単位横型加熱炉２，１０を複数基一体連結する
と共に、独立した条件下で操業可能とした構成とするこ
とにより、横型連続熱処理炉の直火型加熱帯の炉内圧力
を適正範囲に維持することが可能となり、また、最大処
理能力の高負荷では勿論のこと、その最大処理能力の１
／４以下の低負荷でも安定して操業できる。
からなる単位横型加熱炉２，１０を複数基一体連結する
と共に、独立した条件下で操業可能とした構成とするこ
とにより、横型連続熱処理炉の直火型加熱帯の炉内圧力
を適正範囲に維持することが可能となり、また、最大処
理能力の高負荷では勿論のこと、その最大処理能力の１
／４以下の低負荷でも安定して操業できる。
【００１４】操業例１ 図１に示す構成の横型連続熱処理炉１において、第１排
ガス予熱帯３を区画室長１７mと１８mの２室６ａ，６ｂ
に区画し、第１加熱帯４を区画室長各２１mの３室７
ａ，７ｂ，７ｃに区画してなる全長９８mの第１加熱炉
２を構成する一方、第２排ガス予熱帯１１を区画室長１
７mと１８mの２室に区画１３ａ，１３ｂし、第２加熱帯
１２を区画室長各２１mの３室１４ａ，１４ｂ，１４ｃ
と１４mの１室１４ｄとに区画してなる全長１１２mの第
２加熱炉１０を構成し、両単位加熱炉２，１０を仕切扉
又はシールドドアー１８を介在させて一体連結した構造
となし、第１加熱炉２の第１加熱室７ａ〜第３加熱室７
ｃを１２２０℃に設定し、また、第２加熱炉１０の第１
加熱室１４ａ〜第３加熱室１４ｃを１２２０℃、第４加
熱室１４ｄを前部で１２００℃、後部で１１８０℃に設
定する一方、第１加熱炉２及び第２加熱炉１０の炉尻圧
力（抽出端圧力）をそれぞれ＋０.３ mmＨ2Ｏに設定
し、下記条件下で高負荷操業（最大処理量）を行った。
この場合、第１加熱炉２の燃焼ガスは第１排ガス予熱帯
３へ流れて被処理材Ｗを予熱し、第１加熱炉２の排気ダ
クト１７ａから排気され、また、第２加熱炉１０の燃焼
ガスは第２排ガス予熱帯１１へ流れて被処理材Ｗを予熱
し第２加熱炉１０の排気ダクト１７ｂから排気される。
この時の炉の設定温度と材料昇温カーブとの関係を図２
に示す。 高負荷操業条件 処理材：ＳＵＳ３０４（３．０ mm厚×１６００ mm幅） ライン速度：６４m／mｉｎ 処理量：１５０ton/Ｈr 目標加熱温度：１１５０℃
ガス予熱帯３を区画室長１７mと１８mの２室６ａ，６ｂ
に区画し、第１加熱帯４を区画室長各２１mの３室７
ａ，７ｂ，７ｃに区画してなる全長９８mの第１加熱炉
２を構成する一方、第２排ガス予熱帯１１を区画室長１
７mと１８mの２室に区画１３ａ，１３ｂし、第２加熱帯
１２を区画室長各２１mの３室１４ａ，１４ｂ，１４ｃ
と１４mの１室１４ｄとに区画してなる全長１１２mの第
２加熱炉１０を構成し、両単位加熱炉２，１０を仕切扉
又はシールドドアー１８を介在させて一体連結した構造
となし、第１加熱炉２の第１加熱室７ａ〜第３加熱室７
ｃを１２２０℃に設定し、また、第２加熱炉１０の第１
加熱室１４ａ〜第３加熱室１４ｃを１２２０℃、第４加
熱室１４ｄを前部で１２００℃、後部で１１８０℃に設
定する一方、第１加熱炉２及び第２加熱炉１０の炉尻圧
力（抽出端圧力）をそれぞれ＋０.３ mmＨ2Ｏに設定
し、下記条件下で高負荷操業（最大処理量）を行った。
この場合、第１加熱炉２の燃焼ガスは第１排ガス予熱帯
３へ流れて被処理材Ｗを予熱し、第１加熱炉２の排気ダ
クト１７ａから排気され、また、第２加熱炉１０の燃焼
ガスは第２排ガス予熱帯１１へ流れて被処理材Ｗを予熱
し第２加熱炉１０の排気ダクト１７ｂから排気される。
この時の炉の設定温度と材料昇温カーブとの関係を図２
に示す。 高負荷操業条件 処理材：ＳＵＳ３０４（３．０ mm厚×１６００ mm幅） ライン速度：６４m／mｉｎ 処理量：１５０ton/Ｈr 目標加熱温度：１１５０℃
【００１５】なお、操業時における第１加熱炉２の加熱
帯４の入側部の圧力は、−２.９９mmＨ2Ｏであり、ま
た、第２加熱炉１０の加熱帯１２の入側部の圧力は、−
１.０１ mmＨ2Ｏであった。
帯４の入側部の圧力は、−２.９９mmＨ2Ｏであり、ま
た、第２加熱炉１０の加熱帯１２の入側部の圧力は、−
１.０１ mmＨ2Ｏであった。
【００１６】このことから、第２加熱炉１０の炉尻圧力
（抽出端圧力）を適正範囲に設定しても、第１加熱帯４
の入り側部の炉内圧力を適正範囲に維持できることが分
かる。
（抽出端圧力）を適正範囲に設定しても、第１加熱帯４
の入り側部の炉内圧力を適正範囲に維持できることが分
かる。
【００１７】操業例２ 操業例１で用いた構成の横型連続熱処理炉１において、
第１加熱炉２の直火バーナ１５をＯＦＦ状態とし、第２
加熱炉１０の第１区画室１４ａ〜第３加熱室１４ｃを１
２２０℃、第４加熱室１４ｄを前部で１２００℃、後部
で１１８０℃に設定すると共に、第２加熱炉１０の炉尻
圧力（抽出端圧力）を＋０.３ mmＨ2Ｏに設定し、下記
条件下で低負荷操業を行った。この場合、第２加熱炉１
０の燃焼ガスは第２排ガス予熱帯１１へ流れて被処理材
Ｗを予熱し第２加熱炉１０の排気ダクト１７ｂから排気
される。このときの炉の設定温度と材料昇温カーブとの
関係を図３に示す。 低負荷操業条件 処理材：ＳＵＳ３０４（３．０ mm厚×１６００ mm幅） ライン速度：３１m／mｉｎ 処理量：７０ton/Ｈr 目標加熱温度：１１５０℃ なお、操業時における第２加熱炉１０の加熱帯１２の入
側部の圧力は、−１.０１ mmＨ2Ｏであった。
第１加熱炉２の直火バーナ１５をＯＦＦ状態とし、第２
加熱炉１０の第１区画室１４ａ〜第３加熱室１４ｃを１
２２０℃、第４加熱室１４ｄを前部で１２００℃、後部
で１１８０℃に設定すると共に、第２加熱炉１０の炉尻
圧力（抽出端圧力）を＋０.３ mmＨ2Ｏに設定し、下記
条件下で低負荷操業を行った。この場合、第２加熱炉１
０の燃焼ガスは第２排ガス予熱帯１１へ流れて被処理材
Ｗを予熱し第２加熱炉１０の排気ダクト１７ｂから排気
される。このときの炉の設定温度と材料昇温カーブとの
関係を図３に示す。 低負荷操業条件 処理材：ＳＵＳ３０４（３．０ mm厚×１６００ mm幅） ライン速度：３１m／mｉｎ 処理量：７０ton/Ｈr 目標加熱温度：１１５０℃ なお、操業時における第２加熱炉１０の加熱帯１２の入
側部の圧力は、−１.０１ mmＨ2Ｏであった。
【００１８】以上のことから、横型連続熱処理炉の有効
炉長が６０mを遙かに超えているにもかかわらず、加熱
帯の炉内圧力が適正に維持されていることが分かる。な
お、前記実施の形態では排ガス予熱帯３、１１を放射熱
を主体とする放射型排ガス予熱帯で構成したが、対流に
よる加熱を主体とする対流型排ガス予熱帯との組合せか
らなる排ガス予熱帯としても良い。
炉長が６０mを遙かに超えているにもかかわらず、加熱
帯の炉内圧力が適正に維持されていることが分かる。な
お、前記実施の形態では排ガス予熱帯３、１１を放射熱
を主体とする放射型排ガス予熱帯で構成したが、対流に
よる加熱を主体とする対流型排ガス予熱帯との組合せか
らなる排ガス予熱帯としても良い。
【００１９】
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、本発明
に係る鋼帯用横型連続熱処理炉は、排ガス予熱帯と直火
型加熱帯とからなる単位横型加熱炉を複数基一体連結し
た構成であるため、次のような優れた効果を奏する。
に係る鋼帯用横型連続熱処理炉は、排ガス予熱帯と直火
型加熱帯とからなる単位横型加熱炉を複数基一体連結し
た構成であるため、次のような優れた効果を奏する。
【００２０】１）各単位横型加熱炉毎に圧力制御できる
こととなり、炉尻圧力（抽出端圧力）を炉内高温燃焼ガ
スの炉外流出を抑制する適正範囲とするにもかかわら
ず、装入端の炉内圧力の低下が回避できる。すなわち、
加熱帯の有効炉長の大幅な増加にもかかわらず、炉内へ
の外気の侵入及び抽出端開口からの炉内高温燃焼ガスの
流出が従来と同様に維持できる。
こととなり、炉尻圧力（抽出端圧力）を炉内高温燃焼ガ
スの炉外流出を抑制する適正範囲とするにもかかわら
ず、装入端の炉内圧力の低下が回避できる。すなわち、
加熱帯の有効炉長の大幅な増加にもかかわらず、炉内へ
の外気の侵入及び抽出端開口からの炉内高温燃焼ガスの
流出が従来と同様に維持できる。
【００２１】２）単位横型加熱炉を選択して稼動するこ
とができことから、処理量の大幅な低下に対して対応す
ることができる。 ３）排ガスの顕熱利用が複数回となり、燃料原単位の向
上が図れる。
とができことから、処理量の大幅な低下に対して対応す
ることができる。 ３）排ガスの顕熱利用が複数回となり、燃料原単位の向
上が図れる。
【図１】 本発明に係る鋼帯用横型連続熱処理炉の断面
側面図
側面図
【図２】 図１の連続熱処理炉の高負荷操業時の設定温
度と材料昇温カーブとの関係を示すグラフ
度と材料昇温カーブとの関係を示すグラフ
【図３】 図１の連続熱処理炉の低負荷操業時の設定温
度と材料昇温カーブとの関係を示すグラフ
度と材料昇温カーブとの関係を示すグラフ
【図４】 従来の鋼帯用横型連続熱処理炉の断面側面図
１…横型連続熱処理炉 ２…第１加熱炉 ３…第１排ガス予熱帯 ４…第１直火型加熱
帯 ５…区画壁 ６ａ…第１予熱室 ６ｂ…第２予熱室 ７ａ…第１加熱室 ７ｂ…第２加熱室 ７ｃ…第３加熱室 ８…支持ロール Ｗ…被処理材料 １０…第２加熱炉 １１…第２排ガス予
熱帯 １２…第２直火型加熱帯 １３ａ…第１予熱室 １３ｂ…第２予熱室 １４ａ…第１加熱室 １４ｂ…第２加熱室 １４ｃ…第３加熱室 １４ｄ…第４加熱室 １５…直火バーナ １７ａ…排気ダクト １７ｂ…排気ダクト
帯 ５…区画壁 ６ａ…第１予熱室 ６ｂ…第２予熱室 ７ａ…第１加熱室 ７ｂ…第２加熱室 ７ｃ…第３加熱室 ８…支持ロール Ｗ…被処理材料 １０…第２加熱炉 １１…第２排ガス予
熱帯 １２…第２直火型加熱帯 １３ａ…第１予熱室 １３ｂ…第２予熱室 １４ａ…第１加熱室 １４ｂ…第２加熱室 １４ｃ…第３加熱室 １４ｄ…第４加熱室 １５…直火バーナ １７ａ…排気ダクト １７ｂ…排気ダクト
フロントページの続き Ｆターム(参考） 4K043 AA01 CA01 DA05 EA07 FA08 GA03 4K050 AA02 BA02 CA12 CD02 CE05 CF06 CF16 CG04 DA06 EA08 4K056 AA09 BA02 BB01 CA02 DA02 DA33 DA36 DC05
Claims (1)
- 【請求項１】 直火型加熱帯の装入端に排ガス予熱帯を
一体連結し、かつ、この予熱帯の装入側に排気ダクトを
配置してなる単位横型加熱炉が複数基一体連結されてい
ることを特徴とする鋼帯の横型連続熱処理炉。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000350704A JP2002155313A (ja) | 2000-11-17 | 2000-11-17 | 鋼帯の横型連続熱処理炉 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000350704A JP2002155313A (ja) | 2000-11-17 | 2000-11-17 | 鋼帯の横型連続熱処理炉 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002155313A true JP2002155313A (ja) | 2002-05-31 |
Family
ID=18823885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000350704A Pending JP2002155313A (ja) | 2000-11-17 | 2000-11-17 | 鋼帯の横型連続熱処理炉 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002155313A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014202464A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | 株式会社ヒラノテクシード | 熱処理装置 |
| CN105420486A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-03-23 | 邯钢集团邯宝钢铁有限公司 | 一种适用于管线钢的轧钢加热炉加热控制方法 |
| JP2020173069A (ja) * | 2019-04-11 | 2020-10-22 | 中部電力株式会社 | 熱処理システム |
-
2000
- 2000-11-17 JP JP2000350704A patent/JP2002155313A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014202464A (ja) * | 2013-04-09 | 2014-10-27 | 株式会社ヒラノテクシード | 熱処理装置 |
| CN105420486A (zh) * | 2015-11-03 | 2016-03-23 | 邯钢集团邯宝钢铁有限公司 | 一种适用于管线钢的轧钢加热炉加热控制方法 |
| JP2020173069A (ja) * | 2019-04-11 | 2020-10-22 | 中部電力株式会社 | 熱処理システム |
| JP7381002B2 (ja) | 2019-04-11 | 2023-11-15 | 中部電力株式会社 | 熱処理システム |
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