JP2002130863A - 除湿方法 - Google Patents
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- F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
- F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
- F24F3/153—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification with subsequent heating, i.e. with the air, given the required humidity in the central station, passing a heating element to achieve the required temperature
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【課題】 装置の最低露点温度を０℃付近まで低下させ
て除湿量の増大を図ることができる除湿方法を提供する
こと。 【解決手段】 空気流中の水分を蒸発器１２の表面で滴
状凝縮させて、除湿することを特徴とする除湿方法、に
よって解決される。空気中の水分を蒸発器１２の表面で
滴状に凝縮させるには、蒸発器１２の風上側に凝縮器を
分割して構成される予熱器１１を配置し、この予熱器１
１によって蒸発器１２を通る空気の温度を上昇させる方
法が好適である。これにより、凝縮器１１，１３の凝縮
負荷が低減されて凝縮温度が低下するとともに蒸発温度
も低下する。したがって、空気流と蒸発器表面との間の
温度差が大きくなって水分の滴状凝縮が促され、除湿量
の向上が図られる。
て除湿量の増大を図ることができる除湿方法を提供する
こと。 【解決手段】 空気流中の水分を蒸発器１２の表面で滴
状凝縮させて、除湿することを特徴とする除湿方法、に
よって解決される。空気中の水分を蒸発器１２の表面で
滴状に凝縮させるには、蒸発器１２の風上側に凝縮器を
分割して構成される予熱器１１を配置し、この予熱器１
１によって蒸発器１２を通る空気の温度を上昇させる方
法が好適である。これにより、凝縮器１１，１３の凝縮
負荷が低減されて凝縮温度が低下するとともに蒸発温度
も低下する。したがって、空気流と蒸発器表面との間の
温度差が大きくなって水分の滴状凝縮が促され、除湿量
の向上が図られる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、室内の空気を蒸発
器で冷却し除湿する除湿方法に関し、更に詳しくは、従
来の除湿方法に比べて除湿量を大幅に向上させることが
できる除湿方法に関する。
器で冷却し除湿する除湿方法に関し、更に詳しくは、従
来の除湿方法に比べて除湿量を大幅に向上させることが
できる除湿方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、除湿機の除湿方法には、冷却式、
圧縮式、吸収式および吸着式などの種々の方式がある。
このうち、冷却式は直膨コイル方式とも呼ばれ、圧縮式
冷凍機で空気を冷却することで、飽和水蒸気圧を低下し
空気中の水分を凝縮させることを除湿の原理としてい
る。この方式は、設備費が安価であるという長所を有
し、家庭用除湿機または業務用除湿機として広く適用さ
れている。
圧縮式、吸収式および吸着式などの種々の方式がある。
このうち、冷却式は直膨コイル方式とも呼ばれ、圧縮式
冷凍機で空気を冷却することで、飽和水蒸気圧を低下し
空気中の水分を凝縮させることを除湿の原理としてい
る。この方式は、設備費が安価であるという長所を有
し、家庭用除湿機または業務用除湿機として広く適用さ
れている。
【０００３】従来の冷却式除湿機は、図５に示すように
風上側に配置される蒸発器１と、風下側に配置される凝
縮器２と、蒸発器１から凝縮器２へ向かう空気流を形成
する送風機（図示略）とを有し、蒸発器１で室内の空気
を冷却して除湿した後、凝縮器２で当該空気を再熱する
構成が一般的である。
風上側に配置される蒸発器１と、風下側に配置される凝
縮器２と、蒸発器１から凝縮器２へ向かう空気流を形成
する送風機（図示略）とを有し、蒸発器１で室内の空気
を冷却して除湿した後、凝縮器２で当該空気を再熱する
構成が一般的である。
【０００４】通常、除湿量は、図６に示す湿り空気線図
から求めることができる。例えば、図中Ｉ点で示す標準
点（温度２７℃、相対湿度６０％）の状態にある空気を
蒸発器１で冷却したときのその出口における空気がＯ点
（温度１７℃）である場合、その除湿量は、ｘ１−ｘ２
＝３．６７ｇ／ｋｇ（ＤＲ）と算出される。
から求めることができる。例えば、図中Ｉ点で示す標準
点（温度２７℃、相対湿度６０％）の状態にある空気を
蒸発器１で冷却したときのその出口における空気がＯ点
（温度１７℃）である場合、その除湿量は、ｘ１−ｘ２
＝３．６７ｇ／ｋｇ（ＤＲ）と算出される。
【０００５】また、Ｉ点とＯ点とを結ぶ直線は空気操作
線と呼ばれ、さらに延長線をたどると飽和温度曲線に接
し、このときの温度Ｆ（本例では１０℃）は通常、装置
の露点温度（蒸発温度）と呼ばれる。この露点温度（蒸
発温度）が低いほど、上記Ｏ点の温度が低下し、大きな
除湿量を得ることが可能となる。
線と呼ばれ、さらに延長線をたどると飽和温度曲線に接
し、このときの温度Ｆ（本例では１０℃）は通常、装置
の露点温度（蒸発温度）と呼ばれる。この露点温度（蒸
発温度）が低いほど、上記Ｏ点の温度が低下し、大きな
除湿量を得ることが可能となる。
【０００６】この湿り空気線図から又、装置の顕熱比
（ＳＨＦ；Sensible Heat Factor）を求めることができ
る。顕熱比は、ある空間を冷却する場合、顕熱量が全熱
量に占める割合で、顕熱比＝顕熱量ＱＳ／（顕熱量ＱＳ
＋潜熱量ＱＬ）である。顕熱量ＱＳは空気の温度を変化
させるのに必要な熱量で、潜熱量ＱＬは空気中の水分を
凝縮させるのに必要な熱量である。ここで上記の例の場
合では、顕熱比は約０．５４で、空気のもつ熱量のうち
温度変化に必要な熱量（顕熱量ＱＳ）が全体熱量の５４
％であり、残りの４６％が湿気をとる潜熱量ＱＬとな
る。
（ＳＨＦ；Sensible Heat Factor）を求めることができ
る。顕熱比は、ある空間を冷却する場合、顕熱量が全熱
量に占める割合で、顕熱比＝顕熱量ＱＳ／（顕熱量ＱＳ
＋潜熱量ＱＬ）である。顕熱量ＱＳは空気の温度を変化
させるのに必要な熱量で、潜熱量ＱＬは空気中の水分を
凝縮させるのに必要な熱量である。ここで上記の例の場
合では、顕熱比は約０．５４で、空気のもつ熱量のうち
温度変化に必要な熱量（顕熱量ＱＳ）が全体熱量の５４
％であり、残りの４６％が湿気をとる潜熱量ＱＬとな
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】さて、上記したような
従来の冷却式除湿方法で得られる最低可能到達露点温度
は、湿り空気線図からでは約５℃までであり、０℃以下
にすることができない。空気操作線が飽和温度曲線から
離れると、運転状態（冷凍サイクル）が不安定となるか
らである。冷却式の除湿方法で除湿量を増加させるため
には、装置の最低露点温度を下げ、空気から奪う潜熱量
（ＱＬ）を増大して顕熱比（ＳＨＦ）を低下させること
が条件となるが、熱交換器（蒸発器１，凝縮器２）を上
記のように配置して除湿する従来の方法では、装置の最
低露点温度を５℃以下に下げることは不可能であった。
従来の冷却式除湿方法で得られる最低可能到達露点温度
は、湿り空気線図からでは約５℃までであり、０℃以下
にすることができない。空気操作線が飽和温度曲線から
離れると、運転状態（冷凍サイクル）が不安定となるか
らである。冷却式の除湿方法で除湿量を増加させるため
には、装置の最低露点温度を下げ、空気から奪う潜熱量
（ＱＬ）を増大して顕熱比（ＳＨＦ）を低下させること
が条件となるが、熱交換器（蒸発器１，凝縮器２）を上
記のように配置して除湿する従来の方法では、装置の最
低露点温度を５℃以下に下げることは不可能であった。
【０００８】本発明は上述の問題に鑑みてなされ、装置
の最低露点温度を０℃付近まで低下させて除湿量の増大
を図ることができる除湿方法を提供することを課題とす
る。
の最低露点温度を０℃付近まで低下させて除湿量の増大
を図ることができる除湿方法を提供することを課題とす
る。
【０００９】
【課題を解決するための手段】以上の課題は、風上側か
ら蒸発器および凝縮器を順に配置し、空気流を前記蒸発
器で露点温度にまで冷却して水分を除去した後、該空気
流を前記凝縮器で所定温度に再熱する除湿方法であっ
て、前記空気流中の水分を前記蒸発器の表面で滴状凝縮
させて、除湿することを特徴とする除湿方法、によって
解決される。
ら蒸発器および凝縮器を順に配置し、空気流を前記蒸発
器で露点温度にまで冷却して水分を除去した後、該空気
流を前記凝縮器で所定温度に再熱する除湿方法であっ
て、前記空気流中の水分を前記蒸発器の表面で滴状凝縮
させて、除湿することを特徴とする除湿方法、によって
解決される。
【００１０】従来の除湿方法では、凝縮液（空気中の水
分）が蒸発器の表面（凝縮面）を膜状に覆う膜状凝縮と
なり、凝縮面の伝熱はこの液膜を通して行われるため、
この液膜が大きな伝熱抵抗となる。これに対して本発明
は、空気中の水分を、凝縮液が凝縮面を滴状に覆う滴状
凝縮の形態で凝縮させることにより、膜状凝縮に比べて
空気流が凝縮面と直接接触する部分の面積を増大させ、
熱貫流率（熱伝達率）を高める。
分）が蒸発器の表面（凝縮面）を膜状に覆う膜状凝縮と
なり、凝縮面の伝熱はこの液膜を通して行われるため、
この液膜が大きな伝熱抵抗となる。これに対して本発明
は、空気中の水分を、凝縮液が凝縮面を滴状に覆う滴状
凝縮の形態で凝縮させることにより、膜状凝縮に比べて
空気流が凝縮面と直接接触する部分の面積を増大させ、
熱貫流率（熱伝達率）を高める。
【００１１】したがって、本発明によれば、熱貫流率の
向上により水分の凝縮が促進され、空気流から奪う潜熱
量が増大し、結果的に露点温度の低下がもたらされる。
これにより、露点温度を０℃付近まで低下させることが
でき、除湿量の大幅な向上を図ることが可能となる。
向上により水分の凝縮が促進され、空気流から奪う潜熱
量が増大し、結果的に露点温度の低下がもたらされる。
これにより、露点温度を０℃付近まで低下させることが
でき、除湿量の大幅な向上を図ることが可能となる。
【００１２】空気中の水分を蒸発器の表面で滴状に凝縮
させるには、蒸発器の風上側に凝縮器を分割して構成さ
れる予熱器を配置し、この予熱器によって蒸発器を通る
空気の温度を上昇させる方法が好適である。これによ
り、凝縮器の凝縮負荷が低減されて凝縮温度が低下する
とともに蒸発温度も低下する。したがって、空気流と蒸
発器表面との間の温度差が大きくなって水分の滴状凝縮
が促され、除湿量の向上が図られる。
させるには、蒸発器の風上側に凝縮器を分割して構成さ
れる予熱器を配置し、この予熱器によって蒸発器を通る
空気の温度を上昇させる方法が好適である。これによ
り、凝縮器の凝縮負荷が低減されて凝縮温度が低下する
とともに蒸発温度も低下する。したがって、空気流と蒸
発器表面との間の温度差が大きくなって水分の滴状凝縮
が促され、除湿量の向上が図られる。
【００１３】特に、顕熱比が０．５未満となるように上
記予熱器、蒸発器および凝縮器を配置構成することによ
り、空気流の滴状凝縮化を促進させることができる。
記予熱器、蒸発器および凝縮器を配置構成することによ
り、空気流の滴状凝縮化を促進させることができる。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て図面を参照して説明する。
て図面を参照して説明する。
【００１５】図１は本発明の実施の形態を示している。
本実施の形態では、風上側から順に予熱凝縮器１１、蒸
発器１２および再熱凝縮器１３を鉛直方向に立設配置し
て室内の空気を除湿する構成を採用している。また、図
示せずとも、再熱凝縮器１３の風下側には予熱凝縮器１
１から再熱凝縮器１３へ向かう空気流を形成するための
送風機が配置されている。なお、図中符号１４は、空気
の通過を遮断するシールドである。
本実施の形態では、風上側から順に予熱凝縮器１１、蒸
発器１２および再熱凝縮器１３を鉛直方向に立設配置し
て室内の空気を除湿する構成を採用している。また、図
示せずとも、再熱凝縮器１３の風下側には予熱凝縮器１
１から再熱凝縮器１３へ向かう空気流を形成するための
送風機が配置されている。なお、図中符号１４は、空気
の通過を遮断するシールドである。
【００１６】予熱凝縮器１１と再熱凝縮器１３は、１台
の凝縮器を２つに分割して蒸発器１２の風上側および風
下側にそれぞれ配置して成るもので、図２に示すように
圧縮機２７からの冷媒の流れに関して並列的な関係にあ
る。なお、図２において符号３２は、冷媒の流量調整用
のキャピラリチューブを示している。
の凝縮器を２つに分割して蒸発器１２の風上側および風
下側にそれぞれ配置して成るもので、図２に示すように
圧縮機２７からの冷媒の流れに関して並列的な関係にあ
る。なお、図２において符号３２は、冷媒の流量調整用
のキャピラリチューブを示している。
【００１７】予熱凝縮器１１，蒸発器１２および再熱凝
縮器１３はそれぞれ同様な構成を有し、等ピッチに配置
される複数枚の放熱フィン１１１，１２１，１３１と、
これら放熱フィンを貫通するように配置される冷媒の循
環パイプ１１２，１２２，１３２とから構成される。
縮器１３はそれぞれ同様な構成を有し、等ピッチに配置
される複数枚の放熱フィン１１１，１２１，１３１と、
これら放熱フィンを貫通するように配置される冷媒の循
環パイプ１１２，１２２，１３２とから構成される。
【００１８】特に、本実施の形態では蒸発器１２の面積
が、図６を参照して説明した従来の除湿機の蒸発器１の
面積に比べて小さく構成されている。この蒸発面積はパ
イプ１２２のヘアピン部分の本数で比較すると、本実施
の形態の蒸発器１２では２本、従来の蒸発器１では７本
であり、本実施の形態の蒸発器１２の面積は、従来の蒸
発器１の面積の３．５分の１である。
が、図６を参照して説明した従来の除湿機の蒸発器１の
面積に比べて小さく構成されている。この蒸発面積はパ
イプ１２２のヘアピン部分の本数で比較すると、本実施
の形態の蒸発器１２では２本、従来の蒸発器１では７本
であり、本実施の形態の蒸発器１２の面積は、従来の蒸
発器１の面積の３．５分の１である。
【００１９】次に、本実施の形態の作用について説明す
る。図示しない送風機の駆動により室内の空気が予熱凝
縮器１１へ導かれ、ここで所定温度（本実施の形態では
５℃）上昇された空気は蒸発器１２で冷却され、水分が
除去された後、後段の再熱凝縮器１３によって所定温度
に再熱され、室内へ放出される。
る。図示しない送風機の駆動により室内の空気が予熱凝
縮器１１へ導かれ、ここで所定温度（本実施の形態では
５℃）上昇された空気は蒸発器１２で冷却され、水分が
除去された後、後段の再熱凝縮器１３によって所定温度
に再熱され、室内へ放出される。
【００２０】本実施の形態では、予熱凝縮器１１の通過
により、空気は所定温度高められた状態で蒸発器１２の
表面に接触するため、当該予熱凝縮器１１がない場合に
比べて大きな温度差で蒸発器１２と接触することにな
る。また、凝縮器の分割配置により凝縮温度が低下し、
露点温度（蒸発温度）が低下する。以上から、水分の滴
状凝縮が促進され、空気から奪う潜熱量を増やして除湿
量の向上が図られる。
により、空気は所定温度高められた状態で蒸発器１２の
表面に接触するため、当該予熱凝縮器１１がない場合に
比べて大きな温度差で蒸発器１２と接触することにな
る。また、凝縮器の分割配置により凝縮温度が低下し、
露点温度（蒸発温度）が低下する。以上から、水分の滴
状凝縮が促進され、空気から奪う潜熱量を増やして除湿
量の向上が図られる。
【００２１】露点温度の低下を図３に示す湿り空気線図
上で説明すると、室内の空気が例えば標準点（温度２７
℃、相対湿度６０％）にあるとすると、予熱凝縮器１１
により３２℃にまで予熱された後、蒸発器１２で冷却さ
れることになるが、このとき操作線は、０℃以下（本例
では−１℃）で飽和温度曲線と接し、この温度が露点温
度（蒸発温度）となる。
上で説明すると、室内の空気が例えば標準点（温度２７
℃、相対湿度６０％）にあるとすると、予熱凝縮器１１
により３２℃にまで予熱された後、蒸発器１２で冷却さ
れることになるが、このとき操作線は、０℃以下（本例
では−１℃）で飽和温度曲線と接し、この温度が露点温
度（蒸発温度）となる。
【００２２】この湿り空気線図からでは装置の顕熱比
（ＳＨＦ）を表すことはできない。しかし、後述するよ
うに、装置の蒸発温度（露点温度）、除湿量、圧縮機の
能力表より計算にて、顕熱比を算出することは可能であ
る。
（ＳＨＦ）を表すことはできない。しかし、後述するよ
うに、装置の蒸発温度（露点温度）、除湿量、圧縮機の
能力表より計算にて、顕熱比を算出することは可能であ
る。
【００２３】表１に、標準点（２７℃、相対湿度６０
％）を基準とした、予熱凝縮器１１による空気の上昇温
度と最低到達蒸発温度との関係を例示的に示す。空気を
３℃以上上昇させるように予熱凝縮器の凝縮温度を設定
すれば（例えば４０℃）、−１℃の最低到達蒸発温度を
得ることができる。
％）を基準とした、予熱凝縮器１１による空気の上昇温
度と最低到達蒸発温度との関係を例示的に示す。空気を
３℃以上上昇させるように予熱凝縮器の凝縮温度を設定
すれば（例えば４０℃）、−１℃の最低到達蒸発温度を
得ることができる。
【００２４】
【表１】
【００２５】また、本実施の形態では、従来の凝縮器２
（図５参照）を予熱凝縮器１１と再熱凝縮器１３とに分
割して配置しているため、その凝縮能力は従来の凝縮器
１の凝縮能力より増加し、しかも、圧縮機２７の能力を
低下させないように凝縮負荷を低減して凝縮圧力（凝縮
温度）を低くすることができるため（本実施の形態では
４０℃）、冷凍能力を低下させることなく除湿量を向上
させることができる。同時に、凝縮負荷の低減により周
囲温度の上昇を抑制することができる。
（図５参照）を予熱凝縮器１１と再熱凝縮器１３とに分
割して配置しているため、その凝縮能力は従来の凝縮器
１の凝縮能力より増加し、しかも、圧縮機２７の能力を
低下させないように凝縮負荷を低減して凝縮圧力（凝縮
温度）を低くすることができるため（本実施の形態では
４０℃）、冷凍能力を低下させることなく除湿量を向上
させることができる。同時に、凝縮負荷の低減により周
囲温度の上昇を抑制することができる。
【００２６】図４に、以上のように構成される除湿機
で、温湿度の調整のないプレハブ倉庫で行ったときの除
湿量を、従来の家庭用除湿機と対比して示す。ここで、
実線は発明機を、一点鎖線は従来機をそれぞれ示してい
る。
で、温湿度の調整のないプレハブ倉庫で行ったときの除
湿量を、従来の家庭用除湿機と対比して示す。ここで、
実線は発明機を、一点鎖線は従来機をそれぞれ示してい
る。
【００２７】図においてＡ１点およびＡ２点は、温度２
２．５℃、相対湿度４７．６％における発明機および従
来機のデータをそれぞれ示している。除湿量を比較する
と、従来機では１９０ｃｃ／ｈであるのに対して、発明
機では３００ｃｃ／ｈで、従来機の１．５８倍である。
これから発明機の顕熱比（ＳＨＦ）を求めると、従来機
の顕熱比（ＱＳ）が０．５４であるとすると（前述）、
ＱＬは０．４６であり、したがって、０．４６×１．５
８＝０．７３より、発明機の顕熱比は、０．２７とな
る。
２．５℃、相対湿度４７．６％における発明機および従
来機のデータをそれぞれ示している。除湿量を比較する
と、従来機では１９０ｃｃ／ｈであるのに対して、発明
機では３００ｃｃ／ｈで、従来機の１．５８倍である。
これから発明機の顕熱比（ＳＨＦ）を求めると、従来機
の顕熱比（ＱＳ）が０．５４であるとすると（前述）、
ＱＬは０．４６であり、したがって、０．４６×１．５
８＝０．７３より、発明機の顕熱比は、０．２７とな
る。
【００２８】また、図においてＢ１点およびＢ２点は、
温度２４．５℃、相対湿度９３．３％における発明機お
よび従来機のデータをそれぞれ示している。除湿量を比
較すると、従来機では５２０ｃｃ／ｈであるのに対し
て、発明機では９５０ｃｃ／ｈで、従来機の１．８倍で
ある。これから発明機の顕熱比（ＳＨＦ）を求めると、
従来機の顕熱比（ＱＳ）が０．５４であるとすると、Ｑ
Ｌは０．４６であり、したがって、０．４６×１．８＝
０．８３より、発明機の顕熱比は、０．１７となる。
温度２４．５℃、相対湿度９３．３％における発明機お
よび従来機のデータをそれぞれ示している。除湿量を比
較すると、従来機では５２０ｃｃ／ｈであるのに対し
て、発明機では９５０ｃｃ／ｈで、従来機の１．８倍で
ある。これから発明機の顕熱比（ＳＨＦ）を求めると、
従来機の顕熱比（ＱＳ）が０．５４であるとすると、Ｑ
Ｌは０．４６であり、したがって、０．４６×１．８＝
０．８３より、発明機の顕熱比は、０．１７となる。
【００２９】なお、図においてＣ１点およびＣ２点は、
温度２７℃、相対湿度６０％、すなわち標準点における
発明機および従来機のそれぞれ除湿量を示している。し
かし実際にはこの点で測定していないので詳細は不明で
あるが、発明機の方が従来機に比べて約２倍の除湿量を
有することが推定される。したがって、上記Ａ１点およ
びＢ１点の場合と同様、発明機の顕熱比は０．５以下と
なる。
温度２７℃、相対湿度６０％、すなわち標準点における
発明機および従来機のそれぞれ除湿量を示している。し
かし実際にはこの点で測定していないので詳細は不明で
あるが、発明機の方が従来機に比べて約２倍の除湿量を
有することが推定される。したがって、上記Ａ１点およ
びＢ１点の場合と同様、発明機の顕熱比は０．５以下と
なる。
【００３０】特に、本実施の形態では、蒸発器１２の面
積が従来の蒸発器１の面積の３．５分の１であり、しか
も上述のように従来機の除湿量の約２倍の除湿量を得る
ことができることから、従来機の蒸発器１表面に平均に
除湿水が膜状にあるものとすれば、本実施の形態の蒸発
器１２の除湿水の膜の厚さは、従来の蒸発器１の除湿水
の約７倍の厚さの水膜があることになる。したがって、
従来機の約７倍の水膜であれば、それは膜というよりも
水滴と表現することも可能である。すなわち、本実施の
形態では、空気中の水分を滴状凝縮の形態で除湿してい
ると言うことができる。
積が従来の蒸発器１の面積の３．５分の１であり、しか
も上述のように従来機の除湿量の約２倍の除湿量を得る
ことができることから、従来機の蒸発器１表面に平均に
除湿水が膜状にあるものとすれば、本実施の形態の蒸発
器１２の除湿水の膜の厚さは、従来の蒸発器１の除湿水
の約７倍の厚さの水膜があることになる。したがって、
従来機の約７倍の水膜であれば、それは膜というよりも
水滴と表現することも可能である。すなわち、本実施の
形態では、空気中の水分を滴状凝縮の形態で除湿してい
ると言うことができる。
【００３１】更に、凝縮温度および蒸発温度の低下によ
り、冷媒の比容積が増大し、これが冷媒の循環量の低下
をもたらすため、消費電力の減少と、蒸発器１２の小型
化、ひいては除湿機全体の小型化を図ることができる。
すなわち本実施の形態によれば、従来よりも小さい蒸発
面積（容量）で除湿量の向上を図ることができる。
り、冷媒の比容積が増大し、これが冷媒の循環量の低下
をもたらすため、消費電力の減少と、蒸発器１２の小型
化、ひいては除湿機全体の小型化を図ることができる。
すなわち本実施の形態によれば、従来よりも小さい蒸発
面積（容量）で除湿量の向上を図ることができる。
【００３２】ここで、蒸発器の理論設計式より、本発明
の蒸発器１２と従来の蒸発器１との容量の関係を、下記
の計算式にて確認する。 Ｑｅ＝Ｋ・Ｆ・ｔｄ ……（１） Ｑｅ：蒸発器の冷却能力（kcal/h）、 Ｋ：蒸発器の熱貫流率（kcal/℃m2h）、 Ｆ：蒸発器の表面積（ｍ2） ｔｄ＝（ｔａ＋ｔｂ）／２−ｔｅ……（２） ｔａ：蒸発器入口の空気温度（℃）、 ｔｂ：蒸発器出口の空気温度（℃）、 ｔｅ：蒸発器の蒸発温度（℃） 発明器の設計条件としては、従来機と同一の圧縮機を使
用して、かつ冷却能力もほぼ同じとする。従来機の蒸発
器の冷却能力をＱｅ１とし、発明機の蒸発器の冷却能力
をＱｅ２とすると、Ｑｅ１＝Ｑｅ２となる。従来機の蒸
発器の熱貫流率Ｋ１と発明機の蒸発器の熱貫流率Ｋ２と
の関係については、Ｋ１は膜状凝縮における熱貫流率で
あり、Ｋ２は滴状凝縮における熱貫流率であるため、Ｋ
１＜Ｋ２となる。そこで（２）式より、従来機ｔｄ１＝
（ｔａ１＋ｔｂ１）／２−ｔｅ１、発明機ｔｄ２＝（ｔ
ａ２＋ｔｂ２）／２−ｔｅ２とすれば、ｔａ１＝２７
℃、ｔａ２＝３２℃、ｔｂ１＝１７℃、ｔｂ２＝１４
℃、ｔｅ１＝１０℃、ｔｅ２＝７℃とした場合、ｔｄ１
＝１２℃、ｔｄ２＝１６℃となり、ｔｄ１＜ｔｄ２とな
る。したがって、Ｑｅ１＝Ｑｅ２、Ｋ１＜Ｋ２、ｔｄ１
＜ｔｄ２の関係より、蒸発器の表面積Ｆは、（１）式よ
り、Ｆ１＞Ｆ２となるので、結論として、従来機の蒸発
器の容量より発明機の蒸発器の容量は小さいものでなけ
ればならないことが分かる。
の蒸発器１２と従来の蒸発器１との容量の関係を、下記
の計算式にて確認する。 Ｑｅ＝Ｋ・Ｆ・ｔｄ ……（１） Ｑｅ：蒸発器の冷却能力（kcal/h）、 Ｋ：蒸発器の熱貫流率（kcal/℃m2h）、 Ｆ：蒸発器の表面積（ｍ2） ｔｄ＝（ｔａ＋ｔｂ）／２−ｔｅ……（２） ｔａ：蒸発器入口の空気温度（℃）、 ｔｂ：蒸発器出口の空気温度（℃）、 ｔｅ：蒸発器の蒸発温度（℃） 発明器の設計条件としては、従来機と同一の圧縮機を使
用して、かつ冷却能力もほぼ同じとする。従来機の蒸発
器の冷却能力をＱｅ１とし、発明機の蒸発器の冷却能力
をＱｅ２とすると、Ｑｅ１＝Ｑｅ２となる。従来機の蒸
発器の熱貫流率Ｋ１と発明機の蒸発器の熱貫流率Ｋ２と
の関係については、Ｋ１は膜状凝縮における熱貫流率で
あり、Ｋ２は滴状凝縮における熱貫流率であるため、Ｋ
１＜Ｋ２となる。そこで（２）式より、従来機ｔｄ１＝
（ｔａ１＋ｔｂ１）／２−ｔｅ１、発明機ｔｄ２＝（ｔ
ａ２＋ｔｂ２）／２−ｔｅ２とすれば、ｔａ１＝２７
℃、ｔａ２＝３２℃、ｔｂ１＝１７℃、ｔｂ２＝１４
℃、ｔｅ１＝１０℃、ｔｅ２＝７℃とした場合、ｔｄ１
＝１２℃、ｔｄ２＝１６℃となり、ｔｄ１＜ｔｄ２とな
る。したがって、Ｑｅ１＝Ｑｅ２、Ｋ１＜Ｋ２、ｔｄ１
＜ｔｄ２の関係より、蒸発器の表面積Ｆは、（１）式よ
り、Ｆ１＞Ｆ２となるので、結論として、従来機の蒸発
器の容量より発明機の蒸発器の容量は小さいものでなけ
ればならないことが分かる。
【００３３】以上、本発明の実施の形態について説明し
たが、勿論、本発明はこれに限定されることなく、本発
明の技術的思想に基づいて種々の変形が可能である。
たが、勿論、本発明はこれに限定されることなく、本発
明の技術的思想に基づいて種々の変形が可能である。
【００３４】例えば以上の実施の形態では、空気中の水
分の滴状凝縮を図るべく蒸発器１２の蒸発温度を下げる
方法として、蒸発器１２の容量を従来よりも減少させる
方法を採用したが、これに代えて、送風機による風量を
従来よりも減少させるようにしても、蒸発温度の低下を
図ることができる。
分の滴状凝縮を図るべく蒸発器１２の蒸発温度を下げる
方法として、蒸発器１２の容量を従来よりも減少させる
方法を採用したが、これに代えて、送風機による風量を
従来よりも減少させるようにしても、蒸発温度の低下を
図ることができる。
【００３５】また、以上の実施の形態では、冷媒の流量
調整手段としてキャピラリチューブ３２を用いたが、蒸
発温度の低下による冷媒の流量調整を確実に行わせるた
め、キャピラリチューブ３２に代えて電子膨張弁を採用
してもよい。
調整手段としてキャピラリチューブ３２を用いたが、蒸
発温度の低下による冷媒の流量調整を確実に行わせるた
め、キャピラリチューブ３２に代えて電子膨張弁を採用
してもよい。
【００３６】
【発明の効果】以上述べたように、本発明の除湿方法に
よれば、空気中の水分を滴状凝縮させて蒸発器の熱貫流
率の向上を図ることによって、空気から奪う潜熱量を増
大し、除湿量の大幅な向上を図ることができる。
よれば、空気中の水分を滴状凝縮させて蒸発器の熱貫流
率の向上を図ることによって、空気から奪う潜熱量を増
大し、除湿量の大幅な向上を図ることができる。
【００３７】請求項２の発明によれば、空気流と蒸発器
表面との間の温度差を大きくして水分の滴状凝縮を促
し、また、蒸発温度とともに凝縮温度をも下げて冷凍能
力の向上、すなわち除湿量の向上を図ることができる。
さらに、凝縮負荷の低減により周囲温度の上昇を抑制す
るとともに、冷媒循環量の低減をもたらして熱交換器の
小型化を図り、消費電力の低減を図ることができる。
表面との間の温度差を大きくして水分の滴状凝縮を促
し、また、蒸発温度とともに凝縮温度をも下げて冷凍能
力の向上、すなわち除湿量の向上を図ることができる。
さらに、凝縮負荷の低減により周囲温度の上昇を抑制す
るとともに、冷媒循環量の低減をもたらして熱交換器の
小型化を図り、消費電力の低減を図ることができる。
【００３８】さらに請求項３の発明によれば、蒸発器の
熱貫流率を向上させて水分の滴状凝縮を促進し、除湿量
の向上を図ることができる。
熱貫流率を向上させて水分の滴状凝縮を促進し、除湿量
の向上を図ることができる。
【図１】本発明の実施の形態による除湿方法を説明する
熱交換器の側面図である。
熱交換器の側面図である。
【図２】同配管系統図である。
【図３】本発明の実施の形態による露点温度（蒸発温
度）を説明する湿り空気線図である。
度）を説明する湿り空気線図である。
【図４】本発明を適用した除湿機と従来の除湿機との除
湿量の比較を示す図である。
湿量の比較を示す図である。
【図５】従来の除湿方法を説明する各熱交換器の配置図
である。
である。
【図６】従来の除湿方法による露点温度（蒸発温度）を
説明する湿り空気線図である。
説明する湿り空気線図である。
１１ 予熱凝縮器 １２ 蒸発器 １３ 再熱凝縮器 ２７ 圧縮機 １２０ 蒸発器 １２２ 循環パイプ
Claims (3)
- 【請求項１】 風上側から蒸発器および凝縮器を順に配
置し、空気流を前記蒸発器で露点温度にまで冷却して水
分を除去した後、該空気流を前記凝縮器で所定温度に再
熱する除湿方法であって、 前記空気流中の水分を前記蒸発器の表面で滴状凝縮させ
て、除湿することを特徴とする除湿方法。 - 【請求項２】 前記蒸発器の風上側に、前記凝縮器を分
割して構成される予熱器を配置し、該予熱器により前記
蒸発器を通る空気流の温度を上昇させることを特徴とす
る請求項１に記載の除湿方法。 - 【請求項３】 前記予熱器、前記蒸発器および前記凝縮
器を、顕熱比が０．５未満となるように配置構成するこ
とを特徴とする請求項２に記載の除湿方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000318852A JP2002130863A (ja) | 2000-10-19 | 2000-10-19 | 除湿方法 |
| TW091107041A TW517149B (en) | 2000-10-19 | 2002-04-09 | Dehumidifying method |
| CNB028003411A CN100365359C (zh) | 2000-10-19 | 2002-04-15 | 除湿方法及除湿装置 |
| PCT/JP2002/003717 WO2003087683A1 (fr) | 2000-10-19 | 2002-04-15 | Procede de deshumidification |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000318852A JP2002130863A (ja) | 2000-10-19 | 2000-10-19 | 除湿方法 |
| PCT/JP2002/003717 WO2003087683A1 (fr) | 2000-10-19 | 2002-04-15 | Procede de deshumidification |
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|---|---|
| JP2002130863A true JP2002130863A (ja) | 2002-05-09 |
| JP2002130863A5 JP2002130863A5 (ja) | 2005-04-07 |
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ID=30772089
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000318852A Pending JP2002130863A (ja) | 2000-10-19 | 2000-10-19 | 除湿方法 |
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|---|---|
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| CN (1) | CN100365359C (ja) |
| TW (1) | TW517149B (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005079957A1 (ja) * | 2004-02-23 | 2005-09-01 | Chikayoshi Sato | 空気調和方法及び空気調和装置 |
| CN103604165A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-02-26 | 苏州浩佳节能科技有限公司 | 一种高效除湿空调室内机 |
| WO2021117199A1 (ja) * | 2019-12-12 | 2021-06-17 | 三菱電機株式会社 | 除湿装置 |
| CN114893828A (zh) * | 2022-03-30 | 2022-08-12 | 青岛海信日立空调***有限公司 | 一种空调器 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2630963C (en) * | 2005-11-28 | 2013-06-25 | Carrier Commercial Refrigeration, Inc. | Refrigerated case |
| DK177003B1 (en) * | 2009-08-20 | 2010-11-15 | Maersk Container Ind As | Dehumidifier |
| WO2021245940A1 (ja) * | 2020-06-05 | 2021-12-09 | 三菱電機株式会社 | 除湿装置 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58126622U (ja) * | 1982-02-20 | 1983-08-27 | 森 善一 | 除湿機 |
| JPH05340643A (ja) * | 1992-06-12 | 1993-12-21 | Toshiba Corp | 空気調和機 |
| JPH0942747A (ja) * | 1995-07-31 | 1997-02-14 | Matsushita Seiko Co Ltd | 空気調和装置 |
| JPH10148416A (ja) * | 1996-11-15 | 1998-06-02 | Yasuhiko Arai | 除湿機 |
| JPH10197028A (ja) * | 1997-01-13 | 1998-07-31 | Hitachi Ltd | 空気調和機 |
| JP2001124434A (ja) * | 1999-10-29 | 2001-05-11 | Daikin Ind Ltd | 空調装置 |
-
2000
- 2000-10-19 JP JP2000318852A patent/JP2002130863A/ja active Pending
-
2002
- 2002-04-09 TW TW091107041A patent/TW517149B/zh not_active IP Right Cessation
- 2002-04-15 WO PCT/JP2002/003717 patent/WO2003087683A1/ja active Application Filing
- 2002-04-15 CN CNB028003411A patent/CN100365359C/zh not_active Expired - Lifetime
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|---|---|---|---|---|
| WO2005079957A1 (ja) * | 2004-02-23 | 2005-09-01 | Chikayoshi Sato | 空気調和方法及び空気調和装置 |
| JP2005233562A (ja) * | 2004-02-23 | 2005-09-02 | Chikayoshi Sato | 空気調和方法及び空気調和装置 |
| CN103604165A (zh) * | 2013-11-29 | 2014-02-26 | 苏州浩佳节能科技有限公司 | 一种高效除湿空调室内机 |
| WO2021117199A1 (ja) * | 2019-12-12 | 2021-06-17 | 三菱電機株式会社 | 除湿装置 |
| JPWO2021117199A1 (ja) * | 2019-12-12 | 2021-06-17 | ||
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| CN114893828A (zh) * | 2022-03-30 | 2022-08-12 | 青岛海信日立空调***有限公司 | 一种空调器 |
| CN114893828B (zh) * | 2022-03-30 | 2023-08-18 | 青岛海信日立空调***有限公司 | 一种空调器 |
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|---|---|
| CN1483131A (zh) | 2004-03-17 |
| WO2003087683A1 (fr) | 2003-10-23 |
| CN100365359C (zh) | 2008-01-30 |
| TW517149B (en) | 2003-01-11 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20051108 |