JP2002113766A - Method for producing polyethylene pipe and mold used in the method - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for producing a polyethylene pipe which can mold a thick-wall molding efficiently by continuous stretching, crosslink the molding uniformly even in high speed molding, and produce the polyethylene pipe of high strength and a mold for the method. SOLUTION: In the method, a polyethylene resin and a peroxide compound are kneaded in an extruder and supplied into the mold having a crosslinking zone, a stretching zone, and cooling zone to mold the resin, the molded resin is crosslinked by heating in the crosslinking zone, the crosslinked softened molding is stretched in the stretching zone, and the oriented molding in the shape of the polyethylene pipe is cooled in the cooling zone to a orientation relaxation temperature or below. In the corsslinking zone, the molded resin is heated from its inner and outer surfaces.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、ポリエチレン管を
高速成形しても架橋に群が生じることなく高強度のポリ
エチレン管を得ることができるポリエチレン管の製造方
法およびこの製造方法に用いる金型に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a polyethylene tube capable of obtaining a high-strength polyethylene tube without causing cross-linking even when a polyethylene tube is molded at a high speed, and a mold used for the production method. .

【０００２】[0002]

【従来の技術】高強度化を狙いとして成形中に樹脂を延
伸させるようにした配向品の製造方法が、既に特公平４
−５５３７９号公報、特表平５−５０１９９３号公報、
特公平２−５８０９３号公報等で開示されている。しか
しながら、上記公報に開示された製造方法には、それぞ
れつぎのような問題があった。2. Description of the Related Art A method of manufacturing an oriented product in which a resin is stretched during molding for the purpose of enhancing strength has already been disclosed in Japanese Patent Publication No. Hei.
No. 55379, Japanese Translation of PCT International Publication No. 5-501993,
It is disclosed in Japanese Patent Publication No. 2-58093. However, the manufacturing methods disclosed in the above publications have the following problems.

【０００３】〔特公平４−５５３７９号公報の製造方
法〕特公平４−５５３７９号公報の製造方法では、ダイ
の下流側から引抜くことによって延伸を行うようになっ
ており、ダイマンドレル部で原料管を拡径することで付
与した周方向への配向が軸方向への引抜き力により緩和
されるため、軸方向への優先配向となり、配向制御の任
意性に劣る。[Production method of Japanese Patent Publication No. 4-55379] In the production method of Japanese Patent Publication No. 4-55379, stretching is performed by pulling out from the downstream side of a die. Since the orientation in the circumferential direction imparted by expanding the diameter of the tube is alleviated by the pulling force in the axial direction, the orientation is preferentially oriented in the axial direction, and the orientation control is poor.

【０００４】〔特表平５−５０１９９３号公報の製造方
法〕成形品の配向状態は、周方向のみへの配向付与であ
り、配向制御の任意性が不可能な上、バッチ式の生産形
態であり生産性が低い。[Production method of Japanese Patent Publication No. 5-501993] The orientation state of a molded article is an orientation imparted only in the circumferential direction. There is low productivity.

【０００５】〔特公平２−５８０９３号公報の製造方
法〕押出圧力により拡径部へ押し込む方式であり、引抜
き力が不要であるため、配向制御の任意性が高く、しか
も制御の容易性や生産性に優れたものである。しかしな
がら、この製造方法の場合、ガラス転移温度以上融点以
下の温度で延伸させるようになっていて、特に結晶性熱
可塑性樹脂ではこの温度領域での弾性率変化が急激であ
る。[Production method disclosed in Japanese Patent Publication No. 2-58093] This is a method in which the material is pushed into the enlarged-diameter portion by the extrusion pressure, and since there is no need for a drawing force, the orientation control is arbitrarily high, and the control is easy and the production is easy. It has excellent properties. However, in the case of this production method, the film is stretched at a temperature equal to or higher than the glass transition temperature and equal to or lower than the melting point. In particular, in the case of a crystalline thermoplastic resin, a change in elastic modulus in this temperature region is sharp.

【０００６】したがって、均一な延伸を達成しようとす
れば、樹脂温度分布を均一化させる必要があるが、厚肉
品や高速成形では温度の均一化を達成できない。すなわ
ち、厚肉品の成形や高速成形時の成形性に問題がある。
また、この温度領域では弾性率も高いレベルにあるため
に、必要な押出圧力が高く、高粘度な樹脂や高倍率な延
伸を押出機で連続的に達成するのも不可能である。Therefore, in order to achieve uniform stretching, it is necessary to make the resin temperature distribution uniform, but it is not possible to achieve uniform temperature in thick products or high-speed molding. That is, there is a problem in the moldability of thick-walled products and high-speed molding.
In addition, since the elastic modulus is also at a high level in this temperature range, the necessary extrusion pressure is high, and it is impossible to continuously achieve high-viscosity resin or high-magnification stretching with an extruder.

【０００７】一方、連続的に樹脂を延伸させて配向品を
製造する方法が、特表平１１−５１３３２６号公報に開
示されている。この製造方法は、架橋の導入により、溶
融点温度以上での配向付与が達成できることから配向の
均一性や連続生産性に優れている。On the other hand, a method for producing an oriented product by continuously stretching a resin is disclosed in Japanese Patent Publication No. Hei 11-513326. This production method is excellent in uniformity of orientation and continuous productivity because it is possible to achieve orientation at a temperature equal to or higher than the melting point by introducing crosslinking.

【０００８】[0008]

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記製造方法
では、延伸を行う前の樹脂を架橋させる際、管状に形成
した樹脂管状体を外側のみから加熱して架橋させるよう
にしているため、肉厚が厚い樹脂管状体を高速に架橋さ
せようとしたときなど、前記樹脂管状体の外側部分と内
側部分とでの温度分布が不均一となってしまうことがあ
る。したがって、樹脂中に十分な架橋がなされていない
個所が生じてしまい、これが原因となり最終的に得られ
る成形品の強度が弱くなってしまうという問題がある。However, in the above production method, when the resin before stretching is crosslinked, the resinous tubular body formed into a tubular shape is heated and crosslinked only from the outside. When an attempt is made to rapidly crosslink a thick resin tubular body, the temperature distribution between the outer portion and the inner portion of the resin tubular body may become uneven. Therefore, there are portions where sufficient cross-linking is not performed in the resin, which causes a problem that the strength of a finally obtained molded product is reduced.

【０００９】そこで、本発明は、このような事情に鑑み
て、効率よく厚肉品の連続延伸成形を行うことができる
とともに、高速成形を行っても、均一に架橋を行うこと
ができ、強度的に優れたポリエチレン管を製造すること
ができるポリエチレン管の製造方法およびこの製造方法
に用いる金型を提供することを目的としている。In view of such circumstances, the present invention can efficiently perform continuous stretch molding of a thick product, and can perform uniform crosslinking even when high-speed molding is performed. It is an object of the present invention to provide a method for producing a polyethylene pipe capable of producing an excellent polyethylene pipe and a mold used for the method.

【００１０】このような目的を達成するために、本発明
の請求項１に記載の発明にかかるポリエチレン管の製造
方法（以下、「請求項１の製造方法」と記す）は、ポリ
エチレン樹脂とパーオキサイドとを含む原料が混練され
た混練物を、押出機から熱架橋ゾーン、延伸ゾーン、冷
却ゾーンを有する金型内に、この金型内部形状に沿った
原料樹脂管状体が賦形されるように供給する原料樹脂供
給工程と、前記熱架橋ゾーンで、前記原料樹脂管状体の
ポリエチレン樹脂を熱架橋させて架橋樹脂管状体を得る
架橋工程と、前記延伸ゾーンで、軟化状態の架橋樹脂管
状体を少なくとも１軸以上の配向方向に配向させなが
ら、略成形品形状をした賦形樹脂管状体に賦形する延伸
工程と、前記冷却ゾーンで、前記賦形樹脂管状体を配向
緩和温度以下に冷却する冷却工程とを備えているポリエ
チレン管の製造方法において、前記熱架橋ゾーンで、前
記原料樹脂管状体をその内面および外面から加熱するこ
とを特徴とする構成とした。In order to achieve such an object, a method for producing a polyethylene pipe according to the first aspect of the present invention (hereinafter referred to as “a method for producing a first aspect”) is to use a polyethylene resin and a resin. The kneaded product obtained by kneading the raw material containing oxide and the like is formed into a mold having a thermal crosslinking zone, a stretching zone, and a cooling zone from an extruder, so that a raw material resin tubular body along the internal shape of the mold is formed. A raw resin supply step to be supplied to the heat-crosslinking zone, a cross-linking step of thermally cross-linking the polyethylene resin of the raw-material resin tubular body to obtain a crosslinked resin tubular body, and a softened crosslinked resin tubular body in the stretching zone. A stretching step of shaping the shaped resin tubular body into a substantially molded article shape while orienting the shaped resin tubular body in at least one axis orienting direction, and cooling the shaped resin tubular body to an orientation relaxation temperature or lower in the cooling zone. In the method for manufacturing a polyethylene tube and a cooling step that, in the thermal crosslinking zone and the raw material resin tubular body is configured to be characterized by heating from the inner and outer surfaces.

【００１１】本発明の請求項２に記載の発明にかかるポ
リエチレン管の製造方法（以下、「請求項２の製造方
法」と記す）は、請求項１の製造方法の構成に加えて、
架橋ゾーン、延伸ゾーン、および冷却ゾーンにおいて、
各ゾーンの樹脂管状体をその内面および外面から温調し
ながら加熱・冷却するようにした構成とした。[0011] The method for producing a polyethylene pipe according to the second aspect of the present invention (hereinafter referred to as "the method for producing the second aspect") is the same as that of the first aspect.
In the crosslinking zone, the stretching zone, and the cooling zone,
The resin tubular body in each zone was heated and cooled while controlling the temperature from the inner surface and the outer surface.

【００１２】本発明の請求項３に記載の発明にかかるポ
リエチレン管の製造方法に用いる金型（以下、「請求項
３の金型」と記す）は、ポリエチレン樹脂とパーオキサ
イドとを含む原料が混練された混練物を管形状となるよ
うに金型内に供給してなる原料樹脂管状体中のポリエチ
レンを熱架橋させて架橋樹脂管状体を賦形する熱架橋ゾ
ーンと、前記架橋樹脂管状体を、軟化状態で少なくとも
１軸以上の配向方向に配向させながら、略成形品形状を
した賦形樹脂管状体に賦形する延伸ゾーンと、前記賦形
樹脂管状体を配向緩和温度以下に冷却する冷却ゾーンと
を備えているポリエチレン管の製造金型において、熱架
橋ゾーンに、この熱架橋ゾーン内の原料樹脂管状体をそ
の内面および外面から加熱する加熱手段が設けられてい
ることを特徴とする構成とした。A mold used in the method for producing a polyethylene pipe according to the third aspect of the present invention (hereinafter referred to as “the mold of the third aspect”) comprises a raw material containing a polyethylene resin and a peroxide. A heat-crosslinking zone for thermally cross-linking polyethylene in a raw resin tubular body formed by feeding the kneaded mixture into a mold so as to have a tubular shape to form a crosslinked resin tubular body, and the crosslinked resin tubular body And a stretch zone for shaping the shaped resin tubular body having a substantially molded product shape while orienting in a softened state in at least one axis orienting direction, and cooling the shaped resin tubular body to an orientation relaxation temperature or lower. In the mold for manufacturing a polyethylene pipe having a cooling zone, a heating means for heating the raw resin tubular body in the thermal crosslinking zone from its inner surface and outer surface is provided in the thermal crosslinking zone. It was constructed.

【００１３】本発明の請求項４に記載の発明にかかるポ
リエチレン管の製造方法に用いる金型（以下、「請求項
４の金型」と記す）は、請求項３の金型の構成に加え
て、熱架橋ゾーン、延伸ゾーンおよび冷却ゾーンに、各
ゾーンの樹脂管状体をその内面および外面の両面から加
熱・冷却する温調手段を有する加熱・冷却手段を備えて
いる構成とした。A mold used in the method for manufacturing a polyethylene pipe according to the invention of claim 4 of the present invention (hereinafter referred to as “mold of claim 4”) is in addition to the structure of the mold of claim 3. In addition, the thermal crosslinking zone, the stretching zone, and the cooling zone are provided with heating / cooling means having temperature control means for heating / cooling the resin tubular body in each zone from both the inner surface and the outer surface.

【００１４】本発明の製造方法において用いられるポリ
エチレン樹脂としては、Ｌ−ＬＤＰＥ（直鎖状低密度ポ
リエチレン）、ＬＤＰＥ（低密度ポリエチレン）、ＭＤ
ＰＥ（中密度ポリエチレン）、ＨＤＰＥ（高密度ポリエ
チレン）等が挙げられる。また、本発明の製造方法は、
パーオキサイドを使用して熱架橋を行い、ポリエチレン
樹脂を架橋させるようにしたものである。The polyethylene resin used in the production method of the present invention includes L-LDPE (linear low density polyethylene), LDPE (low density polyethylene), MD
Examples include PE (medium density polyethylene) and HDPE (high density polyethylene). Further, the production method of the present invention,
Thermal crosslinking is performed using a peroxide to crosslink the polyethylene resin.

【００１５】このとき使用するパーオキサイドとして
は、特に限定されないが、使用する原料樹脂の成形温度
や相溶性の観点から適宜選択することができ、具体的に
は、ジクミルパーオキサイド、α，α'−ビス（ｔ−ブ
チルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン、シクロ
ヘキサンパーオキサイド、１，１−ジ（ｔ−ブチルパー
オキシ）シクロヘキサン、１，１−ジ（ｔ−ブチルパー
オキシ）３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、２，
２−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）オクタン、ｎ−ブチル
−４，４−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ベレレート、ジ
−ｔ−ブチルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイ
ド、クミルパーオキシネオデカテート、ｔ−ブチルパー
オキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピ
ルカーボネート、ｔ−ブチルパーオキシアリルカーボネ
ート、ｔ−ブチルパーアセテート、２，２−ビス（ｔ−
ブチルパーオキシ）ブタン、ジ−ｔ−ブチルパーオキシ
イソフタレート、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸、ジ
アゾアミノベンゼン、Ｎ，Ｎ´−ジクロロアゾジカーボ
ンアミド、トリクロロペンタジエン、トリクロロメタン
スルフォクロリド、メチルエチルケトンパーオキサイ
ド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオ
キシ）ヘキシン−３、２，５−ジメチル−２，５−ジ
（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサン等が挙げられ、ジク
ミルパーオキサイド、α，α'−ビス（ｔ−ブチルパー
オキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン、ｔ−ブチルクミ
ルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブ
チルパーオキシベンゾエート、メチルエチルケトンパー
オキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチ
ルペルオキシ）ヘキシン−３、２，５−ジメチル−２，
５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサンが好ましく、
ジクミルパーオキサイド、α，α'−ビス（ｔ−ブチル
パーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼンメチルエチル
ケトンパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ
（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキシン−３、２，５−ジメ
チル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキサンが
より好ましい。The peroxide used at this time is not particularly limited, but can be appropriately selected from the viewpoint of the molding temperature and compatibility of the raw material resin used. Specifically, dicumyl peroxide, α, α '-Bis (t-butylperoxy-m-isopropyl) benzene, cyclohexane peroxide, 1,1-di (t-butylperoxy) cyclohexane, 1,1-di (t-butylperoxy) 3,3 5-trimethylcyclohexane, 2,
2-di (t-butylperoxy) octane, n-butyl-4,4-di (t-butylperoxy) vererate, di-t-butyl peroxide, benzoyl peroxide, cumylperoxy neodecate, t -Butyl peroxybenzoate, t-butyl peroxyisopropyl carbonate, t-butyl peroxyallyl carbonate, t-butyl peracetate, 2,2-bis (t-
(Butylperoxy) butane, di-t-butylperoxyisophthalate, t-butylperoxymaleic acid, diazoaminobenzene, N, N'-dichloroazodicarbonamide, trichloropentadiene, trichloromethanesulfochloride, methyl ethyl ketone per Oxide, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexine-3, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexane and the like, and dicumyl peroxide , Α, α'-bis (t-butylperoxy-m-isopropyl) benzene, t-butylcumyl peroxide, benzoyl peroxide, t-butylperoxybenzoate, methyl ethyl ketone peroxide, 2,5-dimethyl-2, 5-di (t-butylperoxy) hexyne- 3,2,5-dimethyl-2,
5-di (t-butylperoxy) hexane is preferred,
Dicumyl peroxide, α, α′-bis (t-butylperoxy-m-isopropyl) benzenemethylethylketone peroxide, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexyne-3,2,2 5-Dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexane is more preferred.

【００１６】このとき、パーオキサイドの添加量は、特
に限定されないが、パーオキサイドの添加量が少なすぎ
ると最終的に得られる熱架橋のゲル分率が十分に高くな
らないため架橋の効果を得ることができなくなってしま
い、パーオキサイドの添加量が多すぎると架橋の進行が
速くなるばかりか、架橋を行った後にパーオキサイドの
未反応物が残留する可能性が高くなってしまう。したが
って、パーオキサイドの添加量は、ポリエチレン樹脂１
００重量部に対して、０．０２重量部以上２重量部以下
であることが好ましく、０．１５重量部以上１．５重量
部以下であることがより好ましい。At this time, the amount of peroxide to be added is not particularly limited. However, if the amount of peroxide is too small, the gel fraction of the finally obtained thermal crosslinking will not be sufficiently high, so that the effect of crosslinking can be obtained. If the amount of peroxide is too large, the progress of crosslinking is not only accelerated, but also the possibility of unreacted peroxide remaining after crosslinking is increased. Therefore, the amount of peroxide added is limited to the polyethylene resin 1
It is preferably from 0.02 to 2 parts by weight, more preferably from 0.15 to 1.5 parts by weight, based on 00 parts by weight.

【００１７】さらに、本発明の製造方法で用いる原料
は、上述したポリエチレン樹脂とパーオキサイドに加え
て、適宜添加剤が添加されていても構わない。酸化防止
剤、耐光剤、紫外線吸収剤、滑剤等、難燃剤、帯電防止
剤、等の添加剤は、所望の物性を得るために適宜用いら
れる。Further, the raw materials used in the production method of the present invention may be appropriately added with additives in addition to the above-mentioned polyethylene resin and peroxide. Additives such as antioxidants, light stabilizers, ultraviolet absorbers, lubricants, flame retardants, antistatic agents and the like are appropriately used to obtain desired physical properties.

【００１８】上記添加剤は、結晶核剤となりうるものを
少量添加して、結晶を微細化して、物性を均一化する補
助とすることも可能である。また、フィラー、顔料を物
性の低下をきたさない範囲で用いることが可能である。
例えば、ガラス繊維、カーボン繊維、アスベスト等の繊
維状フィラーや、タルク、マイカ、モンモリロナイト、
酸化アルミニウム、等が例示される。It is possible to add a small amount of the above-mentioned additive which can serve as a crystal nucleating agent, and to refine the crystal to help uniform the physical properties. In addition, fillers and pigments can be used in a range that does not cause deterioration in physical properties.
For example, glass fiber, carbon fiber, fibrous filler such as asbestos, talc, mica, montmorillonite,
Aluminum oxide is exemplified.

【００１９】また、金型内へポリエチレン樹脂を供給す
る方法としては、連続的に熱をポリエチレン樹脂へ付与
できる圧力ポンプを用いて圧送する方法が挙げられる。
このような圧力ポンプとしては、押出機を用いる方法が
最も効率的に好ましい。As a method for supplying the polyethylene resin into the mold, there is a method in which the polyethylene resin is pressure-fed using a pressure pump capable of continuously applying heat to the polyethylene resin.
As such a pressure pump, a method using an extruder is most preferably used.

【００２０】押出機としては、単軸押出機、２軸押出
機、多軸押出機等が可能であるが、押出機中でポリエチ
レン樹脂とパーオキサイドとを混練する場合には、これ
らの中でもポリエチレン樹脂を溶融させ、パーオキサイ
ドとの混合能力に優れる２軸同方向回転押出機が好まし
い。As the extruder, a single-screw extruder, a twin-screw extruder, a multi-screw extruder and the like can be used. In the case where the polyethylene resin and the peroxide are kneaded in the extruder, polyethylene extruder is preferably used. A twin-screw co-rotating extruder which melts the resin and has excellent mixing ability with peroxide is preferred.

【００２１】また、本発明においては、押出機に対する
圧力を許容耐圧力以下にするために、押出機から金型内
へ混練物を供給する手段として、押出機と金型との間の
樹脂流路に昇圧押込装置を設け、昇圧押込装置の上流側
に設けられた圧力検出装置で検出される圧力を、押出機
の耐圧力以下の適当な値、好ましくは一定の圧力に制御
することが好ましい。In the present invention, in order to keep the pressure on the extruder below the allowable withstand pressure, the means for supplying the kneaded material from the extruder into the mold includes a resin flow between the extruder and the mold. It is preferable to provide a pressure-indentation device in the path and control the pressure detected by a pressure detection device provided on the upstream side of the pressure-indentation device to an appropriate value equal to or lower than the withstand pressure of the extruder, preferably to a constant pressure. .

【００２２】すなわち、前記圧力検出装置で検出される
圧力値が低いと、ポリエチレン樹脂に混合される架橋剤
の分配が不十分となることから延伸前の樹脂の架橋度に
ばらつきが発生する。このため、延伸量にばらつきが生
じ、最終製品の品質にもばらつき不良が発生してしま
う。That is, if the pressure value detected by the pressure detecting device is low, the distribution of the crosslinking agent mixed with the polyethylene resin becomes insufficient, and the degree of crosslinking of the resin before stretching varies. For this reason, a variation occurs in the amount of stretching, and a variation failure occurs in the quality of the final product.

【００２３】一方、前記圧力検出装置で検出される圧力
値が高いと、押出機内での混練量が大きくなるため、剪
断発熱による原料樹脂温度が高くなり、押出機内で架橋
が進行してしまう。このため、連続的な押出しが不能と
なる。On the other hand, if the pressure value detected by the pressure detecting device is high, the amount of kneading in the extruder increases, so that the temperature of the raw resin increases due to the heat generated by shearing, and the crosslinking proceeds in the extruder. For this reason, continuous extrusion becomes impossible.

【００２４】また、上述したように、圧力検出装置で検
出される圧力を一定の圧力に制御する方法としては、特
に限定されないが、圧力変動の周期によって制御対象を
決定することが好ましい。すなわち、変動周期が大きい
場合は、押出機へ原料樹脂を供給する量や押出機温度を
制御する。一方、変動周期が小さい場合は、押出機のス
クリュー回転数を制御する。このとき、制御ロジックと
しては、ＰＩＤ制御やファジ制御などが挙げられ特に限
定されないが、制御係数設定の簡便性からＰＩＤ制御を
用いることが好ましい。Further, as described above, the method of controlling the pressure detected by the pressure detecting device to a constant pressure is not particularly limited, but it is preferable to determine the control target according to the cycle of the pressure fluctuation. That is, when the fluctuation period is large, the amount of the raw material resin supplied to the extruder and the temperature of the extruder are controlled. On the other hand, when the fluctuation cycle is small, the screw rotation speed of the extruder is controlled. At this time, the control logic includes PID control and fuzzy control, and is not particularly limited. However, it is preferable to use PID control from the viewpoint of easy control coefficient setting.

【００２５】上述した昇圧押し込み装置としては、金型
内に混練物を圧入押し込みできる装置であれば良く、特
に限定されないが、たとえば、ギヤポンプやスクリュー
軸を内蔵した押出装置などが挙げられる。この中でも、
互いに外接して噛み合う２個の歯車をケーシング内に併
設し、歯車の噛み合い部を中にはさんでケーシング内の
上流側に吸入流路を形成し、下流側に吐出流路を形成
し、両通路間のケーシング内壁を歯車に近接させたギヤ
ポンプを用いることが、装置を小型化できるとともに、
金型内へ樹脂を圧入押し込みできる観点から、特に好ま
しい。ギヤポンプとしては、歯車の歯が平行なスパーギ
ヤや角度を持ったヘリカルギヤを備えたものが使用でき
るが、外観等の観点からヘリカルギヤを備えたものが好
ましい。The above-mentioned press-in device is not particularly limited as long as it can press-in and knead the kneaded material into a mold, and examples thereof include an extruder having a gear pump and a screw shaft. Among them,
Two gears circumscribing and meshing with each other are provided in the casing, a meshing portion of the gears is interposed, a suction flow path is formed on the upstream side of the casing, and a discharge flow path is formed on the downstream side. Using a gear pump in which the casing inner wall between the passages is close to the gears can reduce the size of the device,
It is particularly preferable from the viewpoint that the resin can be pressed and pushed into the mold. As the gear pump, a gear pump having a spur gear having parallel gear teeth or a helical gear having an angle can be used, but a gear pump having a helical gear is preferable from the viewpoint of appearance and the like.

【００２６】また、熱架橋ゾーンで、原料樹脂管状体を
その内面および外面から加熱するための方法は、特に限
定されないが、たとえば、金型が金型本体（外型）とマ
ンドレル（内型）とからなる場合、熱架橋ゾーンを形成
する金型本体およびマンドレルにおける原料樹脂管状体
の内面および外面が接触する部分を加熱手段としてオイ
ルや電熱などを用いたヒーターで加熱することなどが挙
げられる。また、熱架橋ゾーン、延伸ゾーンおよび冷却
ゾーンにおいて、各ゾーンの樹脂管状体をその内面およ
び外面から温調しながら加熱冷却する手段としては、金
型本体およびマンドレルにおける前記各ゾーンの樹脂管
状体の内面および外面が接触する部分をオイルや電熱な
どを用いたヒーターで加熱するとともに、各ゾーンに温
熱センサーを設け、適当な温度となるように前記ヒータ
ーのスイッチを任意に入れたり、切ったりするようにす
ることなどが挙げられる。The method for heating the raw resin tubular body from its inner surface and outer surface in the thermal cross-linking zone is not particularly limited. For example, the mold is composed of a mold body (outer mold) and a mandrel (inner mold). In this case, a portion of the mold main body and the mandrel forming the thermal crosslinking zone where the inner surface and the outer surface of the material resin tubular body come into contact with each other is heated by a heater using oil or electric heat as a heating means. In the thermal crosslinking zone, the stretching zone, and the cooling zone, as a means for heating and cooling the resin tubular body in each zone from the inner surface and the outer surface while controlling the temperature, the resin tubular body in each of the zones in the mold body and the mandrel is used. A portion where the inner surface and the outer surface are in contact is heated by a heater using oil, electric heat, etc., and a thermal sensor is provided in each zone, and the heater is switched on or off arbitrarily so as to have an appropriate temperature. And so on.

【００２７】また、本発明での延伸ゾーン直前における
架橋樹脂管状体の架橋度は、４０％以上７０％以下とす
ることが好ましい。すなわち、架橋度が４０％未満の場
合、融点以上での延伸で分子鎖のすり抜けが起こり充分
な分子配向付与が達成できない。また、架橋度が７０％
を越えると、樹脂の伸度が低下するため、高倍率延伸が
できなくなる恐れがあるためである。なお、本発明で架
橋度は、以下の式で示されるゲル分率（％）で表すこと
ができる。In the present invention, the degree of crosslinking of the crosslinked resin tubular body immediately before the stretching zone is preferably from 40% to 70%. That is, when the degree of cross-linking is less than 40%, the molecular chains slip through by stretching at a temperature higher than the melting point, and sufficient molecular orientation cannot be provided. The degree of crosslinking is 70%
If the ratio exceeds the above range, the elongation of the resin will decrease, and it may not be possible to perform high-magnification stretching. In the present invention, the degree of crosslinking can be represented by a gel fraction (%) represented by the following formula.

【００２８】ゲル分率（％）＝溶剤抽出後の試料重量／
溶剤抽出前の試料重量×１００Gel fraction (%) = sample weight after solvent extraction /
Sample weight before solvent extraction x 100

【００２９】上記式において、溶剤抽出後の試料重量と
は、選択した未架橋状態の原料樹脂を溶解可能な溶剤を
用いて試料中に残った未架橋状態の樹脂分を溶解させ
て、残った不溶分のみの重量である。In the above formula, the weight of the sample after the solvent extraction means that the uncrosslinked resin remaining in the sample is dissolved using a solvent capable of dissolving the selected uncrosslinked raw material resin. It is the weight of only the insoluble matter.

【００３０】また、本発明の製造方法において、架橋樹
脂管状体は、軟化状体で、内径を拡大し厚みを減少させ
ることでどちらかひとつ以上作用により１軸以上の延伸
が達成できる。これらの作用の大小により延伸倍率は任
意に制御可能であり、延伸効果の発現する面積減少率で
５倍以上５０倍以下の範囲で選択される。なお、架橋樹
脂管状体を軸方向および周方向の２軸方向に延伸する場
合、周方向の延伸倍率が軸方向の延伸倍率よりも大きく
なるように延伸することが好ましい。Further, in the production method of the present invention, the crosslinked resin tubular body is a softened body. By expanding the inner diameter and reducing the thickness, stretching of one or more axes can be achieved by one or more actions. The stretching ratio can be arbitrarily controlled depending on the magnitude of these actions, and is selected from the range of 5 times or more and 50 times or less in the area reduction rate at which the stretching effect is exhibited. When the crosslinked resin tubular body is stretched in two axial directions, that is, the axial direction and the circumferential direction, it is preferable that the stretching ratio in the circumferential direction is larger than the stretching ratio in the axial direction.

【００３１】また、本発明の製造方法は、金型内の樹脂
接触面と架橋樹脂との間に潤滑剤を介在させるようにす
ることが好ましい。潤滑剤を介在させる方法としては、
特に限定されないが、たとえば、（１）原料中へ低分子
量の潤滑剤を予め混合しておく方法、（２）金型内の樹
脂接触面に潤滑剤を供給する方法が挙げられるが、
（２）の方法が潤滑効果の安定性や成形品の長期性能の
観点からより好ましい。In the manufacturing method of the present invention, it is preferable that a lubricant is interposed between the resin contact surface in the mold and the crosslinked resin. As a method of interposing a lubricant,
Although not particularly limited, for example, (1) a method in which a low-molecular-weight lubricant is preliminarily mixed into a raw material, and (2) a method in which a lubricant is supplied to a resin contact surface in a mold, are exemplified.
The method (2) is more preferable from the viewpoint of the stability of the lubricating effect and the long-term performance of the molded article.

【００３２】（１）の方法に用いられる潤滑剤として
は、ワックス、オリゴマー等が挙げられる。 （２）の方法に用いられる潤滑剤としては、エチレンオ
リゴマー、シリコーンオイル、ステアリン酸、ポリエチ
レングリコール、流動パラフィン、低融点ポリマー等が
挙げられ、潤滑膜形成の安定性や耐熱性を考慮すると、
ポリエチレングリコールが好ましい。Examples of the lubricant used in the method (1) include waxes and oligomers. Examples of the lubricant used in the method (2) include ethylene oligomer, silicone oil, stearic acid, polyethylene glycol, liquid paraffin, and a low melting point polymer. Considering the stability of forming a lubricating film and the heat resistance,
Polyethylene glycol is preferred.

【００３３】また、（２）の方法を行うとき、潤滑剤を
成形品表面で層状に固化させた後、この潤滑剤を成形品
から剥離するようにすると、潤滑剤の除去が容易に行え
るため好ましい。また、成形された配向品からの潤滑剤
の除去性を考慮すると、ポリエチレン樹脂の流動開始温
度以上（流動開始温度＋５０℃）以下の温度、１０／秒
以上２００／秒以下の剪断速度での溶融粘度が３００ｐ
ｏｉｓｅ以上３０００ｐｏｉｓｅ以下の範囲にある低融
点熱可塑性樹脂（以下、「樹脂潤滑剤」と記す）を用い
ることが好ましい。In the method (2), if the lubricant is solidified in a layer on the surface of the molded article and then the lubricant is separated from the molded article, the lubricant can be easily removed. preferable. In consideration of the removability of the lubricant from the formed oriented product, melting of the polyethylene resin at a temperature equal to or higher than the flow start temperature (flow start temperature + 50 ° C.) at a shear rate of 10 / sec to 200 / sec. 300p viscosity
It is preferable to use a low melting point thermoplastic resin (hereinafter referred to as “resin lubricant”) in the range of oise to 3000 poise.

【００３４】このような樹脂潤滑剤としては、特に限定
されないが、その融点が原料樹脂の分子運動が固定化さ
れる温度以下で、原料樹脂との熱融着性がなく、冷却後
に剥離可能であれば、特に限定されないが、たとえば、
ポリカプロラクトンやポリアミドが好ましい。これらの
樹脂潤滑剤は、単独で用いても２種以上が併用されても
構わない。The resin lubricant is not particularly limited, but has a melting point not higher than the temperature at which the molecular motion of the raw resin is fixed, has no heat-fusing property with the raw resin, and can be peeled off after cooling. If there is, it is not particularly limited, for example,
Polycaprolactone and polyamide are preferred. These resin lubricants may be used alone or in combination of two or more.

【００３５】なお、ポリカプロラクトンとは、下記一般
式 H-(OCH₂CH₂CH₂CH₂CH₂CO) _n -H(ｎは正の整数)で表され
るものである。また、このポリカプロラクトンの重量平
均分子量は、２００００以上６００００以下が好まし
い。The polycaprolactone is represented by the following general formula H- (OCH ₂ CH ₂ CH ₂ CH ₂ CH ₂ CO) _n -H (n is a positive integer). The weight average molecular weight of this polycaprolactone is preferably from 20,000 to 60,000.

【００３６】ポリアミドとしては、一般的なものが使用
でき、特に限定されないが、たとえば、ナイロン１９、
ナイロン２０等が挙げられる。ポリアミドの重量平均分
子量は、１０００以上５０００以下が好ましい。As the polyamide, a general polyamide can be used and is not particularly limited.
Nylon 20 and the like. The weight average molecular weight of the polyamide is preferably from 1,000 to 5,000.

【００３７】このポリカプロラクトンおよびポリアミド
には、これらの粘度調整が可能なポリエチレン，ポリス
チレン，ポリプロピレン，エチレン−酢酸ビニル共重合
体，エチレン−（メタ）アクリル酸エチル共重合体等の
重合体を単独もしくは２種以上添加するようにしても構
わない。これらの重合体の添加比率は、ポリカプロラク
トンおよび／またはポリアミド１００重量部に対し、１
０重量部以上５０重量部以下が好ましく、２０重量部以
上４０重量部以下が特に好ましい。The polycaprolactone and the polyamide may be used alone or in a polymer such as polyethylene, polystyrene, polypropylene, ethylene-vinyl acetate copolymer, ethylene-ethyl (meth) acrylate copolymer or the like, whose viscosity can be adjusted. Two or more kinds may be added. The addition ratio of these polymers is 1 to 100 parts by weight of polycaprolactone and / or polyamide.
It is preferably from 0 to 50 parts by weight, particularly preferably from 20 to 40 parts by weight.

【００３８】また、潤滑剤の溶融粘度が、ポリエチレン
樹脂の流動開始温度以上（流動開始温度＋５０℃）以下
の温度、１０／秒以上２００／秒以下の剪断速度での溶
融粘度が３００ｐｏｉｓｅ以上３０００ｐｏｉｓｅ以下
の範囲に限定されるが、その理由は、溶融粘度が３００
０ｐｏｉｓｅを越えると、潤滑効果がなく、３００ｐｏ
ｉｓｅを下回ると凝集力が小さくなるため、金型から押
し出された成形品から固化した状態で剥離する際に破れ
る恐れがあるためである。The melt viscosity of the lubricant is 300 poise to 3000 poise at a temperature not lower than the flow start temperature of the polyethylene resin (flow start temperature + 50 ° C.) and a shear rate of 10 / sec to 200 / sec. The reason is that the melt viscosity is 300
If it exceeds 0 poise, there will be no lubrication effect and 300 po
If it is less than ise, the cohesive force will be small, and it may be broken when peeled off in a solidified state from the molded product extruded from the mold.

【００３９】ここで、分子運動が固定化される温度と
は、結晶化終了温度を示す。また、流動開始温度とは、
細管レオメーターにおいて径１mm、長さ１０mmのキャピ
ラリーを用いた場合に、押し込み荷重が無限大になる温
度を示す。すなわち、ポリエチレン樹脂の場合、流動開
始温度とは、融点のことをいう。Here, the temperature at which the molecular motion is fixed indicates the crystallization end temperature. The flow start temperature is
It shows the temperature at which the indentation load becomes infinite when a capillary with a diameter of 1 mm and a length of 10 mm is used in a capillary rheometer. That is, in the case of polyethylene resin, the flow start temperature means a melting point.

【００４０】潤滑剤を樹脂接触面に供給する方法として
は、金型の樹脂接触面となる部分を少なくとも多孔質材
料で形成し、潤滑剤に圧力をかけて多孔質材料の背面側
から樹脂接触面の表面に向かって滲み出させる方法、マ
ニホールドで潤滑剤を展開し成形品形状に供給する方法
等が挙げられる。潤滑剤を供給する装置としては、金型
内の圧力に抗して潤滑剤を供給できれば特に限定されな
いが、たとえば、プランジャーポンプやダイヤフラムポ
ンプが挙げられる。As a method of supplying the lubricant to the resin contact surface, at least a portion to be the resin contact surface of the mold is formed of a porous material, and pressure is applied to the lubricant so that the resin contact surface is formed from the back side of the porous material. A method in which the lubricant is exuded toward the surface of the surface, a method in which the lubricant is developed by a manifold and supplied to the shape of a molded product, and the like. The device for supplying the lubricant is not particularly limited as long as the lubricant can be supplied against the pressure in the mold, and examples thereof include a plunger pump and a diaphragm pump.

【００４１】[0041]

【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を、
図面を参照しつつ詳しく説明する。図１は本発明のポリ
エチレン管を製造するのに用いる製造装置の１実施の形
態を模式的にあらわし、図２は金型を断面で表してい
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Embodiments of the present invention will be described below.
This will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 schematically shows an embodiment of a manufacturing apparatus used for manufacturing the polyethylene pipe of the present invention, and FIG. 2 shows a cross section of a mold.

【００４２】図１に示すように、この製造装置Ａは、押
出機８と、金型１と、押出機８と金型１とを接続する樹
脂流路９とを備えている。図１に示すように、押出機８
は、ポリエチレン樹脂投入用のホッパー８１と、パーオ
キサイド投入口８２とを備えている。As shown in FIG. 1, the manufacturing apparatus A is provided with an extruder 8, a mold 1, and a resin flow path 9 connecting the extruder 8 and the mold 1. As shown in FIG.
Has a hopper 81 for charging polyethylene resin and a peroxide charging port 82.

【００４３】樹脂流路９は、途中に昇圧押し込み装置と
してのギヤポンプ９１を有し、押出機８とギヤポンプ９
１との間に圧力検出センサー９２ａが設けられ、ギヤボ
ンプ９１と金型１との間に圧力検出センサー９２ｂが設
けられている。また、ギヤポンプ９１には、ギヤポンプ
９１を駆動させる駆動モータ９３と、駆動モータ９３の
制御盤９４と、駆動モータ９３の回転数を設定する回転
数設定機９５とが接続されている。The resin flow path 9 has a gear pump 91 as a press-in / out device in the middle thereof, and the extruder 8 and the gear pump 9
1, a pressure detection sensor 92a is provided between the gear pump 91 and the mold 1. The gear pump 91 is connected to a drive motor 93 for driving the gear pump 91, a control panel 94 for the drive motor 93, and a rotation speed setting device 95 for setting the rotation speed of the drive motor 93.

【００４４】金型１は、図２に示すように、金型本体２
と、マンドレル３とを備えている。金型本体２は、図１
に示した樹脂流路９を介して押出機８から送られてくる
ポリエチレン樹脂とパーオキサイドとを含む原料が混練
された溶融状態の混練物を供給する樹脂供給口２１と、
潤滑剤供給口２２とを備え、樹脂供給口２１側の端部か
ら中央部に向かって小径筒部２３が設けられ、金型本体
２の出口側から中央部に向かって大径筒部２４が設けら
れているとともに、小径筒部２３と大径筒部２４との間
に小径筒部２３から大径筒部２４に向かって徐々に拡径
する拡径筒部２５が設けられている。The mold 1 is, as shown in FIG.
And a mandrel 3. The mold body 2 is shown in FIG.
A resin supply port 21 for supplying a kneaded material in a molten state in which a raw material containing a polyethylene resin and a peroxide sent from the extruder 8 through the resin flow path 9 shown in FIG.
A lubricant supply port 22 is provided, a small-diameter cylindrical portion 23 is provided from the end on the resin supply port 21 side toward the center, and a large-diameter cylindrical portion 24 is provided from the outlet side of the mold body 2 toward the center. A large-diameter tube portion 25 is provided between the small-diameter tube portion 23 and the large-diameter tube portion 24 and gradually increases in diameter from the small-diameter tube portion 23 to the large-diameter tube portion 24.

【００４５】マンドレル３は、金型本体２の小径筒部２
３の端部から小径筒部２３の略中央部にかけて、小径筒
部２３に水密に嵌合し、金型本体２とマンドレル３とを
一体化した状態にする嵌合部３１と、小径筒部２３の残
部との間に小径厚肉の管状をした熱架橋ゾーン４を形成
する小径軸部３２と、金型本体２の大径筒部２４との間
にほぼ成形しようとする管の断面形状と同じ断面形状を
した冷却ゾーン６を形成する大径軸部３３と、小径軸部
３２から大径軸部３３に向かって徐々に拡径して、拡径
筒部２５との間に延伸ゾーン５を形成する拡径軸部３４
とを備えている。The mandrel 3 is a small-diameter cylindrical portion 2 of the mold body 2.
A fitting portion 31 that fits the small-diameter cylindrical portion 23 in a watertight manner from the end of the small-diameter cylindrical portion 23 to a substantially central portion of the small-diameter cylindrical portion 23 to bring the mold body 2 and the mandrel 3 into an integrated state; 23 is a cross-sectional shape of a tube to be substantially formed between a small-diameter shaft portion 32 forming a small-diameter thick-walled tubular thermal crosslinking zone 4 and a large-diameter cylindrical portion 24 of the mold body 2. A large-diameter shaft portion 33 that forms a cooling zone 6 having the same cross-sectional shape as that of the above, and a stretching zone is gradually increased from the small-diameter shaft portion 32 toward the large-diameter shaft portion 33 and between the large-diameter cylindrical portion 25. 5 forming the enlarged diameter shaft portion 34
And

【００４６】嵌合部３１は、樹脂供給口２１に臨む部分
から小径軸部３２との境界に到る部分の外面に、樹脂供
給口２１から供給される樹脂を熱架橋ゾーン４へ導く螺
旋溝３１ａが穿設されている。また、マンドレル３は、
嵌合部３１から小径軸部３２に向かって潤滑剤供給路３
５が穿設されていて、この潤滑剤供給路３５が小径軸部
３２の外面および拡径軸部３４の外面にかけて螺旋状に
設けられた潤滑剤供給溝３６に連通している。すなわ
ち、加圧ポンプ等で潤滑剤が潤滑剤供給溝３６を介して
樹脂接触面である小径軸部３２および拡径軸部３５の外
面に供給されるようになっている。The fitting portion 31 has a spiral groove for guiding the resin supplied from the resin supply port 21 to the thermal cross-linking zone 4 on the outer surface of the portion from the portion facing the resin supply port 21 to the boundary with the small diameter shaft portion 32. 31a is drilled. Also, the mandrel 3
Lubricant supply path 3 from fitting portion 31 to small diameter shaft portion 32
5, the lubricant supply passage 35 communicates with a lubricant supply groove 36 provided spirally over the outer surface of the small-diameter shaft portion 32 and the outer surface of the enlarged-diameter shaft portion 34. That is, the lubricant is supplied to the outer surfaces of the small-diameter shaft portion 32 and the large-diameter shaft portion 35 which are the resin contact surfaces via the lubricant supply groove 36 by a pressure pump or the like.

【００４７】熱架橋ゾーン４を形成する小径筒部２３
は、図２に示したように、金型本体２に設けられている
加熱手段としての外面加熱ヒーター２６により、熱架橋
ゾーン４に供給された原料樹脂管状体をその外面から加
熱して原料樹脂管状体中のポリエチレン樹脂を任意の温
度で熱架橋させるようになっている。また、熱架橋ゾー
ン４を形成する小径軸部３２は、その内部に設けられて
いる加熱手段としての内面加熱ヒーター３７により、熱
架橋ゾーン４に供給された原料樹脂管状体をその内面か
ら加熱して原料樹脂管状体中のポリエチレン樹脂を任意
の温度で熱架橋させるようになっている。すなわち、熱
架橋ゾーン４では、小径筒部２３および小径軸部３２
が、それぞれ熱架橋ゾーン４に供給された原料樹脂管状
体をその内面および外面から加熱して原料樹脂管状体中
のポリエチレン樹脂を任意の温度で熱架橋させるように
なっている。Small-diameter cylindrical portion 23 forming thermal crosslinking zone 4
As shown in FIG. 2, the raw material resin tubular body supplied to the thermal crosslinking zone 4 is heated from the outer surface thereof by the outer surface heater 26 as a heating means provided in the mold body 2 so that the raw material resin is heated. The polyethylene resin in the tubular body is thermally crosslinked at an arbitrary temperature. Further, the small diameter shaft portion 32 forming the thermal crosslinking zone 4 heats the raw material resin tubular body supplied to the thermal crosslinking zone 4 from its inner surface by an inner surface heater 37 as a heating means provided therein. Thus, the polyethylene resin in the raw material resin tubular body is thermally crosslinked at an arbitrary temperature. That is, in the thermal crosslinking zone 4, the small-diameter cylindrical portion 23 and the small-diameter shaft portion 32
However, the raw material resin tubular body supplied to the thermal crosslinking zone 4 is heated from the inner surface and the outer surface thereof to thermally crosslink the polyethylene resin in the raw material resin tubular body at an arbitrary temperature.

【００４８】さらに、図２に示したように、金型本体２
内には、延伸ゾーン５を形成する拡径筒部２５および冷
却ゾーン６を形成する大径筒部２４を温調する温調ヒー
ターとしてのオイルヒーター２７およびオイルヒーター
２８が設けられており、それぞれ延伸ゾーン５で延伸さ
れる架橋樹脂管状体および延伸ゾーン５で略成形品形状
に賦形された賦形樹脂管状体をその外面から適温となる
ように温調するようになっている。また、図示していな
いが、延伸ゾーン５を形成する拡径軸部３４および冷却
ゾーン６を形成する大径軸部３３内には、それぞれ、温
調手段としてのオイルが循環するようになっており、延
伸ゾーン５で延伸される架橋樹脂管状体および延伸ゾー
ン５で略成形品形状に賦形された賦形樹脂管状体をその
内面から適温となるように温調するようになっている。
すなわち、延伸ゾーン５では、拡径筒部２５および拡径
軸部３４が、それぞれ延伸ゾーン５で延伸される架橋樹
脂管状体をその内面および外面から適温に温調するよう
になっている。また、冷却ゾーン６では、大径筒部２４
および大径軸部３３が、それぞれ延伸ゾーン５で略成形
品形状に賦形された賦形樹脂管状体をその内面および外
面から適温に温調するようになっている。Further, as shown in FIG.
Inside, an oil heater 27 and an oil heater 28 as temperature control heaters for controlling the temperature of the large-diameter cylindrical portion 25 forming the stretching zone 5 and the large-diameter cylindrical portion 24 forming the cooling zone 6 are provided. The temperature of the crosslinked resin tubular body stretched in the stretching zone 5 and the shape of the shaped resin tubular body shaped substantially in the shape of the molded product in the stretching zone 5 are adjusted to an appropriate temperature from the outer surface thereof. Although not shown, oil as temperature control means is circulated in the large-diameter shaft portion 34 forming the stretching zone 5 and the large-diameter shaft portion 33 forming the cooling zone 6. The temperature of the crosslinked resin tubular body stretched in the stretching zone 5 and the shape of the shaped resin tubular body shaped substantially in the shape of the molded article in the stretching zone 5 are adjusted to an appropriate temperature from the inner surface thereof.
That is, in the stretching zone 5, the enlarged diameter cylindrical portion 25 and the enlarged diameter shaft portion 34 control the temperature of the crosslinked resin tubular body stretched in the stretching zone 5 from the inner surface and the outer surface thereof to an appropriate temperature. In the cooling zone 6, the large-diameter cylindrical portion 24
The large-diameter shaft portion 33 is adapted to control the temperature of the shaped resin tubular body formed into the substantially molded product shape in the stretching zone 5 from an inner surface and an outer surface thereof to an appropriate temperature.

【００４９】なお、金型２は、熱架橋ゾーン４、延伸ゾ
ーン５、および冷却ゾーン６にそれぞれ温熱センサー４
０、５０、６０を備えており、この温熱センサーによ
り、各ゾーンに設けられた加熱手段あるいは温調手段と
しての各ヒーターをオン・オフさせて、各ゾーンの樹脂
管状体をその内面および外面から温調しながら加熱・冷
却するようになっている。The mold 2 is provided in the thermal crosslinking zone 4, the stretching zone 5, and the cooling zone 6, respectively.
0, 50, and 60, and this heat sensor turns on / off each heater as a heating means or a temperature control means provided in each zone, and moves the resin tubular body of each zone from its inner surface and outer surface. Heating and cooling while controlling the temperature.

【００５０】つぎに、この金型１を用いたポリエチレン
管の製造方法における１実施の形態をその工程順に説明
する。 (1) ポリエチレン樹脂をホッパー８１から、パーオキ
サイドをパーオキサイド投入口８２からそれぞれ押出機
８に投入し、押出機８内で混合混練して得られた混練物
を溶融状態にして押出機８と金型１との間に設けられた
樹脂流路９を介して金型１の樹脂供給口２１に連続的に
供給する。なお、供給に際して樹脂流路９において、ギ
ヤポンプ９１の上流側の圧力を圧力検出センサー９２ａ
によって検出し、その結果によって押出機８の耐圧力以
下の一定圧力になるように回転数設定機９５が駆動モー
タ９３の回転数を制御するようになっている。Next, one embodiment of a method for manufacturing a polyethylene pipe using the mold 1 will be described in the order of steps. (1) The polyethylene resin is put into the extruder 8 from the hopper 81 and the peroxide is put into the extruder 8 from the peroxide input port 82, and the kneaded product obtained by mixing and kneading in the extruder 8 is melted to form the extruder 8 The resin is continuously supplied to the resin supply port 21 of the mold 1 through the resin flow path 9 provided between the mold 1 and the mold. In the supply, the pressure on the upstream side of the gear pump 91 in the resin flow path 9 is detected by a pressure detection sensor 92a.
The rotation speed setting device 95 controls the rotation speed of the drive motor 93 so that the pressure becomes equal to or less than the withstand pressure of the extruder 8 based on the result.

【００５１】また、原料樹脂の押出機８への供給と同時
に、潤滑剤供給口２２および潤滑剤供給路３７を介して
樹脂接触面である金型本体２内面およびマンドレル３外
面にポリエチレン樹脂の融点温度以上（融点温度＋５０
℃）以下の温度、１０／秒以上２００／秒以下の剪断速
度での溶融粘度が３００ｐｏｉｓｅ以上３０００ｐｏｉ
ｓｅ以下の範囲にある熱可塑性樹脂からなる潤滑剤を滲
み出させる。At the same time as supplying the raw material resin to the extruder 8, the melting point of the polyethylene resin is applied to the inner surface of the mold body 2 and the outer surface of the mandrel 3 which are the resin contact surfaces via the lubricant supply port 22 and the lubricant supply path 37. Temperature or more (melting point temperature +50
° C) and a melt viscosity at a shear rate of 10 / sec or more and 200 / sec or less is 300 poise or more and 3000 poi or less.
The lubricant composed of a thermoplastic resin in the range of not more than se is exuded.

【００５２】(2) 樹脂供給口２１に供給された混練物
を、螺旋溝３１ａを介して金型２内に、厚肉筒状に展開
され金型２内部形状に沿った原料樹脂管状体が形成され
るように熱架橋ゾーン４に送る。 (3) 熱架橋ゾーン４では、小径軸部３２および小径筒
部２３に設けられている内面加熱ヒーター３７および外
面加熱ヒーター２６をオン・オフすることにより原料樹
脂管状体をその内面および外面から加熱して、ポリエチ
レン樹脂を４０％以上７０％以下の架橋度となるように
熱架橋させ架橋樹脂管状体を得る。(2) The kneaded material supplied to the resin supply port 21 is spread into the mold 2 through the spiral groove 31a in the form of a thick-walled tube and the raw material resin tubular body along the inner shape of the mold 2 is formed. Feed to thermal crosslinking zone 4 as formed. (3) In the thermal crosslinking zone 4, the raw material resin tubular body is heated from the inner surface and the outer surface by turning on / off the inner surface heater 37 and the outer surface heater 26 provided in the small diameter shaft portion 32 and the small diameter cylindrical portion 23. Then, the polyethylene resin is thermally crosslinked so as to have a degree of crosslinking of 40% or more and 70% or less to obtain a crosslinked resin tubular body.

【００５３】(4) 架橋樹脂管状体を延伸ゾーン５に送
り拡径軸部３４のテーパによって拡径するとともに、厚
みを減少させて１軸以上の延伸を達成する。このとき、
拡径筒部２５および拡径軸部３４に設けられているオイ
ルヒーター２７および温調手段（図示せず）をオン・オ
フすることにより架橋樹脂管状体をその内面および外面
から温調しながら加熱・冷却して、架橋樹脂管状体が延
伸されやすい軟化状態となるようにする。(4) The cross-linked resin tubular body is fed to the stretching zone 5 where the diameter is increased by the taper of the diameter-enlarging shaft portion 34, and the thickness is reduced to achieve uniaxial or more stretching. At this time,
By turning on / off the oil heater 27 and the temperature control means (not shown) provided on the enlarged diameter cylinder portion 25 and the enlarged diameter shaft portion 34, the crosslinked resin tubular body is heated while its temperature is adjusted from the inner surface and the outer surface. Cool so that the crosslinked resin tubular body is in a softened state where it is easily stretched.

【００５４】(5) 延伸ゾーン５での延伸によって大径
軸部３３と大径筒部２４との隙間形状に賦形された賦形
樹脂管状体を冷却ゾーン６で、配向緩和温度以下、すな
わち、結晶化開始温度以下まで形状を保持したままで冷
却し、配向樹脂を冷却固化させるとともに、配向樹脂の
表面に潤滑剤も層状に固化させる。このとき、大径筒部
２４および大径軸部３３に設けられているオイルヒータ
ー２８および温調手段（図示せず）をオン・オフするこ
とにより賦形樹脂管状体をその内面および外面から加熱
・冷却して前記賦形樹脂管状態が適温となるように温調
する。 (6) 層状に固化した潤滑剤層７を剥離してポリエチレ
ン管Ｐを連続的に得る。(5) The shaped resin tubular body shaped into the gap between the large-diameter shaft portion 33 and the large-diameter cylindrical portion 24 by stretching in the stretching zone 5 is cooled in the cooling zone 6 to a temperature lower than the orientation relaxation temperature, ie, Then, cooling is performed while maintaining the shape below the crystallization start temperature, so that the oriented resin is cooled and solidified, and the lubricant is solidified in a layer on the surface of the oriented resin. At this time, the shaped resin tubular body is heated from its inner surface and outer surface by turning on / off an oil heater 28 and a temperature control means (not shown) provided in the large-diameter cylindrical portion 24 and the large-diameter shaft portion 33.・ Cool and adjust the temperature so that the shape of the shaped resin tube becomes an appropriate temperature. (6) The lubricant layer 7 solidified into a layer is peeled off to continuously obtain a polyethylene pipe P.

【００５５】このようにして得られた本発明のポリエチ
レン管Ｐは、上記のように、溶融状態で延伸を行うよう
にしたので、樹脂変形力が大幅に低減できる。そして、
ポリエチレン樹脂を架橋させてまず分子鎖間に編目構造
を作るようにしたので、溶融時でも延伸によって分子配
向が確保できる。The polyethylene pipe P of the present invention thus obtained is stretched in a molten state as described above, so that the resin deformation force can be greatly reduced. And
Since the polyethylene resin is cross-linked to form a stitch structure between molecular chains, molecular orientation can be ensured by stretching even during melting.

【００５６】すなわち、上記方法は、架橋を行うとき
に、原料樹脂管状態の内面および外面の両側から加熱し
て熱架橋させるようにしているため、樹脂の温度分布を
均一にすることができ、架橋のばらつきが生じることな
くポリエチレン管を製造することができる。したがっ
て、高速成形を行っても、高強度のポリエチレン管を安
定して製造することができる。さらに、４０％以上７０
％以下の架橋度となるように熱架橋させるようにしたの
で、分子鎖のすり抜けが起こらず、配向性に優れてい
る。That is, in the above-mentioned method, when the crosslinking is performed, the resin is heated from both the inner surface and the outer surface in the state of the raw resin tube and thermally crosslinked, so that the temperature distribution of the resin can be made uniform. A polyethylene pipe can be manufactured without causing variation in cross-linking. Therefore, even if high-speed molding is performed, a high-strength polyethylene pipe can be stably manufactured. In addition, 40% or more 70
%, So that thermal cross-linking is performed so as to have a degree of cross-linkage of not more than 0.1%, so that the molecular chains do not pass through and the orientation is excellent.

【００５７】また、得られたポリエチレン管を継手と接
続する場合、表面に潤滑剤が残っていると、接着性が著
しく低下するため、製品とするには、この潤滑剤を完全
に除去する必要があり、常温で固化しない液状の潤滑剤
を用いた場合、押し出された賦形物の表面に付着した潤
滑剤を布等によって拭ったり、水洗したりする必要があ
り除去作業が面倒である。しかし、上記のように冷却工
程で潤滑剤を成形品表面で層状に固化させたのち、この
潤滑剤層を剥離するようにしたので、生産性がよりよく
なるとともに、潤滑剤として、熱可塑性樹脂を用いるよ
うにしたので、潤滑剤を回収して再利用が可能で、製造
コストを低減できる。When the obtained polyethylene pipe is connected to a joint, if a lubricant is left on the surface, the adhesiveness is remarkably reduced. Therefore, in order to obtain a product, the lubricant must be completely removed. When a liquid lubricant that does not solidify at room temperature is used, the lubricant attached to the surface of the extruded extruded product must be wiped with a cloth or the like or washed with water, and the removal operation is troublesome. However, as described above, the lubricant is solidified on the surface of the molded article in the cooling step and then the lubricant layer is peeled off, so that the productivity is improved and the thermoplastic resin is used as the lubricant. Since the lubricant is used, the lubricant can be collected and reused, and the manufacturing cost can be reduced.

【００５８】加えて、本発明の製造方法では、ポリエチ
レン樹脂とパーオキサイドの他に、たとえば、繊維や鉱
物などの結晶核剤となる添加剤を添加した場合であって
も、樹脂を効率良く加熱することができるため、前記繊
維などと樹脂との界面で剥離が生じ品質が低下してしま
うことがない。なお、上記実施の形態では、金型本体２
およびマンドレル３に設けられている加熱手段および温
調手段としての各ヒーターをオン・オフすることにより
温調するようにしていたが、前記加熱手段に加えて冷却
手段を用いるようにしても良い。In addition, in the production method of the present invention, the resin can be efficiently heated even when an additive which is a nucleating agent such as a fiber or a mineral is added in addition to the polyethylene resin and the peroxide. Therefore, peeling does not occur at the interface between the fiber or the like and the resin, and the quality does not deteriorate. In the above embodiment, the mold body 2
The temperature is controlled by turning on / off each heater as a heating unit and a temperature control unit provided in the mandrel 3, but a cooling unit may be used in addition to the heating unit.

【００５９】[0059]

〔金型寸法〕[Mold dimensions]

・小径軸部３２の外径：１１．８mm ・小径筒部２３の内径：３４．１mm ・大径軸部３３の外径：５８．８mm ・大径筒部２４の内径：６３．０mm 〔押出機〕 ・日本製鋼所社製ＴＥＸ３０α、Ｌ／Ｄ＝５１、口径３
２mmThe outer diameter of the small-diameter shaft portion 32 is 11.8 mm. The inner diameter of the small-diameter tube portion 23 is 34.1 mm. The outer diameter of the large-diameter shaft portion 33 is 58.8 mm. The inner diameter of the large-diameter tube portion 24 is 63.0 mm. Machine] ・ TEX30α manufactured by Japan Steel Works, L / D = 51, caliber 3
2mm

【００６０】そして、ポリエチレン樹脂としての高密度
ポリエチレン（密度０．９５３、メルトフローレート
（ＭＦＲ）０．０３、重量平均分子量２６８０００、融
点１３２℃）を押出機に投入するとともに、Ｌ／Ｄ＝３
５の位置からパーオキサイドとしての２，５−ジメチル
−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキシン−３
（日本油脂社製パーヘキシン２５Ｂ、１９３℃半減期時
間６０秒）を押出機８に高密度ポリエチレン１００重量
部に対して０．３重量部の割合で添加し、押出機８内で
１７０℃の樹脂温度で高密度ポリエチレンと２，５−ジ
メチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキシン
−３とを混合混練したのち、得られた混練物を、押出機
８と金型１との間の樹脂流路９に設けられた昇圧押し込
み手段（ギヤポンプ）を通して、金型本体２の樹脂供給
口２１から熱架橋ゾーン４を形成する小径筒部２３およ
び小径軸部３２の温度が２２０℃、延伸ゾーン５を形成
する拡径筒部２５および拡径軸部３４の温度が１４０
℃、冷却ゾーン５を形成する大径筒部２４および大径軸
部３３の温度が１００℃に温調設定されるようになって
いるとともに、熱架橋ゾーン４の長さが９００ｍｍ、延
伸ゾーン５の長さが１００ｍｍ、冷却ゾーン６の長さが
４００ｍｍの長さをしている金型１内に連続的に供給
し、外径６３mm、内径５８．８mmの配向ポリエチレン管
を成形速度（ラインスピード）０．６ｍ／ｍｉｎで連続
的に得た。Then, high-density polyethylene (density 0.953, melt flow rate (MFR) 0.03, weight average molecular weight 268,000, melting point 132 ° C.) as a polyethylene resin is charged into the extruder, and L / D = 3.
From position 5, 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexyne-3 as peroxide
(Perhexin 25B manufactured by NOF CORPORATION, half-life time of 193 ° C., 60 seconds) was added to the extruder 8 at a ratio of 0.3 parts by weight to 100 parts by weight of the high-density polyethylene. After high-density polyethylene and 2,5-dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexyne-3 are mixed and kneaded at a temperature, the obtained kneaded product is placed between the extruder 8 and the mold 1. The temperature of the small-diameter cylindrical portion 23 and the small-diameter shaft portion 32 forming the thermal cross-linking zone 4 from the resin supply port 21 of the mold main body 2 through the pressure-indentation means (gear pump) provided in the resin flow path 9 is 220 ° C. The temperature of the enlarged diameter cylindrical portion 25 and the enlarged diameter shaft portion 34 forming the zone 5 is 140
° C, the temperature of the large-diameter cylindrical portion 24 and the large-diameter shaft portion 33 forming the cooling zone 5 is set to 100 ° C, the length of the thermal crosslinking zone 4 is 900 mm, and the stretching zone 5 Is continuously supplied into the mold 1 having a length of 100 mm and a length of the cooling zone 6 of 400 mm to form an oriented polyethylene pipe having an outer diameter of 63 mm and an inner diameter of 58.8 mm (line speed). ) Continuously obtained at 0.6 m / min.

【００６１】また、押出延伸にあたっては、潤滑剤とし
てのポリカプロラクトン[ダイセル化学社製、剪断速度
１００／秒、重量平均分子量４００００、粘度９００ｐ
ｏｉｓｅ(at１６０℃)]をギヤポンプで金型内に供給
し、熱架橋ゾーンの直前で樹脂の内外面に行き渡るよう
にしておいた。なお、押出機としては、スクリュー軸が
上流側から下流側に向かって第１フルフライト形状部−
第１逆フルフライト形状部−第２フルフライト形状部−
第２逆フルフライト形状部を順に備えた押出機を用い、
高圧部（第１逆フルフライト形状部）と、高圧部（第２
逆フルフライト形状部）との間に挟まれた低圧部（第２
フルフライト形状部）からパーオキサイドとして２，５
−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルペルオキシ）ヘキ
シン−３を供給するようにした。For extrusion stretching, polycaprolactone as a lubricant [manufactured by Daicel Chemical Industries, shear rate 100 / sec, weight average molecular weight 40000, viscosity 900 p
oise (at 160 ° C.)] was supplied into the mold by a gear pump so that the resin spread over the inner and outer surfaces of the resin immediately before the thermal crosslinking zone. In addition, as an extruder, the first full-flight-shaped portion has a screw shaft moving from the upstream side to the downstream side.
First inverted full flight shape part-Second full flight shape part-
Using an extruder sequentially provided with a second inverted full flight shape part,
A high pressure part (first inverted full flight shape part) and a high pressure part (second
Low-pressure part (second
2,5 as peroxide from full flight shape part)
-Dimethyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexyne-3 was provided.

【００６２】（実施例２）熱架橋ゾーン４の長さを５０
０ｍｍにした以外は、実施例１と同様にして配向ポリエ
チレン管を連続的に得た。 （実施例３）熱架橋ゾーン４の温度を１９５℃にした以
外は、実施例１と同様にして配向ポリエチレン管を連続
的に得た。(Example 2) The length of the thermal crosslinking zone 4 was set to 50
An oriented polyethylene pipe was continuously obtained in the same manner as in Example 1 except that the diameter was set to 0 mm. (Example 3) An oriented polyethylene pipe was continuously obtained in the same manner as in Example 1 except that the temperature of the thermal crosslinking zone 4 was 195 ° C.

【００６３】（比較例１）熱架橋ゾーン４での温調設定
を小径筒部２３からの加熱のみで行い、延伸ゾーン５で
の温調設定を拡径筒部２からの加熱のみで行い、冷却ゾ
ーン５での温調設定を大径筒部２４からの加熱のみで行
うとともに、成形速度を０．１ｍ／ｍｉｎとした以外
は、実施例１と同様に配向ポリエチレン管を連続的に得
た。(Comparative Example 1) The temperature control in the thermal cross-linking zone 4 is performed only by heating from the small-diameter cylindrical portion 23, and the temperature control in the stretching zone 5 is performed only by heating from the large-diameter cylindrical portion 2. An oriented polyethylene pipe was continuously obtained in the same manner as in Example 1 except that the temperature control in the cooling zone 5 was performed only by heating from the large-diameter cylindrical portion 24 and the molding speed was set to 0.1 m / min. .

【００６４】（比較例２）熱架橋ゾーン４での温調設定
を小径筒部２３からの加熱のみで行い、延伸ゾーン５で
の温調設定を拡径筒部２からの加熱のみで行い、冷却ゾ
ーン５での温調設定を大径筒部２４からの加熱のみで行
った以外は、実施例１と同様に配向ポリエチレン管を連
続的に得た。(Comparative Example 2) The temperature control in the thermal cross-linking zone 4 is performed only by heating from the small-diameter cylindrical portion 23, and the temperature control in the stretching zone 5 is performed only by heating from the large-diameter cylindrical portion 2. An oriented polyethylene pipe was continuously obtained in the same manner as in Example 1 except that the temperature control in the cooling zone 5 was performed only by heating from the large-diameter cylindrical portion 24.

【００６５】上記実施例１、実施例２、実施例３、比較
例１および比較例２で得られた配向ポリエチレン管の外
面と内面とのゲル分率の差、周方向引張降伏強度を表１
に示した。なお、ゲル分率（％）は、ＪＩＳ Ｋ ６７
６９に基づき、以下の式で表すことができる。 ゲル分率（％）＝（溶剤抽出後の試料重量／溶剤抽出前
の試料重量）×１００Table 1 shows the difference in the gel fraction between the outer surface and the inner surface of the oriented polyethylene pipe obtained in Example 1, Example 2, Example 3, Comparative Example 1 and Comparative Example 2, and the circumferential tensile yield strength.
It was shown to. The gel fraction (%) was determined according to JIS K67.
Based on 69, it can be expressed by the following equation. Gel fraction (%) = (sample weight after solvent extraction / sample weight before solvent extraction) × 100

【００６６】なお、上記式において、溶剤抽出後の試料
重量とは、選択した未架橋状態の原料樹脂を溶解可能な
溶剤を用いて試料中に残った未架橋状態の樹脂分を溶解
させて残った不要分のみの重量である。また、周方向引
張降伏強度の測定は、ＪＩＳ Ｋ ７１１３に規定され
る方法で行い、テンシロン試験機を用いて測定を行っ
た。In the above formula, the weight of the sample after solvent extraction means the amount of the uncrosslinked resin remaining in the sample dissolved using a solvent capable of dissolving the selected uncrosslinked raw material resin. It is the weight of only unnecessary parts. The measurement of the tensile yield strength in the circumferential direction was performed by a method specified in JIS K 7113, and the measurement was performed using a Tensilon tester.

【００６７】[0067]

【表１】 [Table 1]

【００６８】表１の結果より、実施例１、実施例２、お
よび実施例３のように樹脂管状体をその内面および外面
から加熱するようにして、各ゾーンでの温調設定を行う
と、得られた配向ポリエチレン管の内面側と外面側との
間でゲル分率の差を小さく抑えることができる。したが
って、高速成形を行った場合であっても、周方向引張降
伏強度に優れたポリエチレン管を得ることができる。According to the results shown in Table 1, when the resin tubular body is heated from its inner surface and outer surface as in Examples 1, 2 and 3, the temperature control in each zone is performed. The difference in the gel fraction between the inner surface side and the outer surface side of the obtained oriented polyethylene tube can be kept small. Therefore, even when high-speed molding is performed, a polyethylene pipe having excellent circumferential tensile yield strength can be obtained.

【００６９】一方、比較例２のように、樹脂管状体を外
面からのみ加熱するようにして、各ゾーンの温調設定を
行うと、得られた配向ポリエチレン管の内面側と外面側
との間でゲル分率の差が大きくなってしまう。したがっ
て、高速成形を行った場合、周方向引張降伏強度が弱い
ポリエチレン管が製造されることとなってしまう。さら
に、比較例１のように、成形速度を遅くしても、樹脂管
状態の外側のみからの加熱による各ゾーンの温調設定
は、得られた配向ポリエチレン管の内面側と外面側との
間でゲル分率の差が大きく、周方向引張降伏強度が弱い
ポリエチレン管が製造されることとなってしまう。On the other hand, as in Comparative Example 2, when the temperature control of each zone was performed by heating the resin tubular body only from the outer surface, the gap between the inner surface side and the outer surface side of the obtained oriented polyethylene pipe was obtained. In this case, the difference in the gel fraction becomes large. Therefore, when high-speed molding is performed, a polyethylene pipe having a low circumferential tensile yield strength will be manufactured. Furthermore, as in Comparative Example 1, even if the molding speed is reduced, the temperature control setting of each zone by heating only from the outside of the resin tube state is performed between the inner surface and the outer surface of the obtained oriented polyethylene tube. As a result, the difference in the gel fraction is large, and a polyethylene pipe having a low circumferential tensile yield strength is produced.

【００７０】[0070]

【発明の効果】本発明にかかるポリエチレン管の製造方
法は、以上のように構成されているので、配向制御、お
よび、厚肉品の成形が可能であるとともに、樹脂温度を
均一に分布させることができるため、高速成形を行って
も、熱架橋にばらつきが生じることなく、安定生産が可
能となる。また、上記製造方法に用いる金型は、樹脂管
状体をその内面および外面から加熱することができるよ
うになっているため、上記製造方法を容易に行うことが
できる。As described above, the method for producing a polyethylene pipe according to the present invention is capable of controlling the orientation and molding a thick-walled product and uniformly distributing the resin temperature. Therefore, even when high-speed molding is performed, stable production can be achieved without variation in thermal crosslinking. In addition, the mold used in the above-described manufacturing method can heat the resin tubular body from the inner surface and the outer surface thereof, so that the above-described manufacturing method can be easily performed.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明にかかる配向品の連続製造方法に用いる
製造装置の１例を模式的にあらわす説明図である。FIG. 1 is an explanatory view schematically showing one example of a production apparatus used for a continuous production method of an oriented product according to the present invention.

【図２】図１の製造装置の金型をあらわす断面図であ
る。FIG. 2 is a cross-sectional view illustrating a mold of the manufacturing apparatus of FIG.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 金型 ２ 金型本体 ３ マンドレル ４ 熱架橋ゾーン ５ 延伸ゾーン ６ 冷却ゾーン ８ 押出機 Ａ 製造装置 Ｐ ポリエチレン管 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Mold 2 Mold main body 3 Mandrel 4 Thermal crosslinking zone 5 Stretching zone 6 Cooling zone 8 Extruder A Manufacturing apparatus P Polyethylene pipe

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２９Ｋ 105:16 Ｂ２９Ｋ 105:16 Ｂ２９Ｌ 23:00 Ｂ２９Ｌ 23:00 (72)発明者 坪井 康太郎 京都市南区上鳥羽上調子町２−２ 積水化 学工業株式会社内 Ｆターム(参考） 4F203 AA04 AB19 AG08 DA08 DA12 DB02 DC01 DC12 DC28 DD01 DF01 DJ08 DK01 DK07 DM23 DN16 4F207 AA04 AB19 AG08 KA01 KA17 KF01 KF02 KK51 KK76 KL57 KL63 KL88 KL94 KW26 KW33 4F210 AA04 AB19 AG08 QA06 QC07 QD01 QD15 QG04 QG18 QQ01 QQ05 QQ06 QQ07 Continuation of the front page (51) Int.Cl. ⁷ Identification symbol FI Theme coat II (Reference) B29K 105: 16 B29K 105: 16 B29L 23:00 B29L 23:00 (72) Inventor Kotaro Tsuboi Kamidorigami, Minami-ku, Kyoto-shi 2-2 Tonecho Sekisui Kagaku Kogyo Co., Ltd. F-term (reference) 4F203 AA04 AB19 AG08 DA08 DA12 DB02 DC01 DC12 DC28 DD01 DF01 DJ08 DK01 DK07 DM23 DN16 4F207 AA04 AB19 AG08 KA01 KA17 KF01 KF02 KK51 KK76 K88 KL57 KL94 K88 4F210 AA04 AB19 AG08 QA06 QC07 QD01 QD15 QG04 QG18 QQ01 QQ05 QQ06 QQ07

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】ポリエチレン樹脂とパーオキサイドとを含
む原料が混練された混練物を、押出機から熱架橋ゾー
ン、延伸ゾーン、冷却ゾーンを有する金型内に、この金
型内部形状に沿った原料樹脂管状体が賦形されるように
供給する原料樹脂供給工程と、前記熱架橋ゾーンで、前
記原料樹脂管状体のポリエチレン樹脂を熱架橋させて架
橋樹脂管状体を得る架橋工程と、前記延伸ゾーンで、軟
化状態の架橋樹脂管状体を少なくとも１軸以上の配向方
向に配向させながら、略成形品形状をした賦形樹脂管状
体に賦形する延伸工程と、前記冷却ゾーンで、前記賦形
樹脂管状体を配向緩和温度以下に冷却する冷却工程とを
備えているポリエチレン管の製造方法において、前記熱
架橋ゾーンで、前記原料樹脂管状体をその内面および外
面から加熱することを特徴とするポリエチレン管の製造
方法。1. A kneaded product obtained by kneading a raw material containing a polyethylene resin and a peroxide is placed in a mold having a thermal cross-linking zone, a stretching zone, and a cooling zone from an extruder. A raw resin supply step of supplying the resin tubular body so as to be shaped, a crosslinking step of thermally crosslinking the polyethylene resin of the raw resin tubular body in the thermal crosslinking zone to obtain a crosslinked resin tubular body, and the stretching zone A stretching step of shaping the crosslinked resin tubular body in a softened state into a shaped resin tubular body having a substantially molded product shape while orienting the crosslinked resin tubular body in at least one axis orienting direction; And a cooling step of cooling the tubular body to a temperature equal to or lower than the orientation relaxation temperature, wherein the raw resin tubular body is heated from its inner surface and outer surface in the thermal crosslinking zone. Method for producing a polyethylene pipe, characterized. 【請求項２】架橋ゾーン、延伸ゾーン、および冷却ゾー
ンにおいて、各ゾーンの樹脂管状体をその内面および外
面から温調しながら加熱・冷却するようにした請求項１
に記載のポリエチレン管の製造方法。2. The resin tubular body in each of the crosslinking zone, the stretching zone and the cooling zone is heated and cooled while controlling the temperature from the inner surface and the outer surface thereof.
3. The method for producing a polyethylene pipe according to item 1. 【請求項３】ポリエチレン樹脂とパーオキサイドとを含
む原料が混練された混練物を管形状となるように金型内
に供給してなる原料樹脂管状体中のポリエチレンを熱架
橋させて架橋樹脂管状体を賦形する熱架橋ゾーンと、前
記架橋樹脂管状体を、軟化状態で少なくとも１軸以上の
配向方向に配向させながら、略成形品形状をした賦形樹
脂管状体に賦形する延伸ゾーンと、前記賦形樹脂管状体
を配向緩和温度以下に冷却する冷却ゾーンとを備えてい
るポリエチレン管の製造金型において、熱架橋ゾーン
に、この熱架橋ゾーン内の原料樹脂管状体をその内面お
よび外面から加熱する加熱手段が設けられていることを
特徴とするポリエチレン管の製造方法に用いる金型。3. A polyethylene resin and a peroxide, and a kneaded material obtained by kneading the material is supplied into a mold so as to have a tubular shape. A thermal crosslinking zone for shaping the body, and a stretching zone for shaping the shaped resin tubular body having a substantially molded product shape while orienting the crosslinked resin tubular body in at least one or more orientation directions in a softened state. And a cooling zone for cooling the shaped resin tubular body to a temperature equal to or lower than the orientation relaxation temperature. In the mold for manufacturing a polyethylene pipe, the raw resin tubular body in the thermally crosslinked zone is provided on the inner surface and the outer surface thereof. A mold for use in a method for producing a polyethylene pipe, comprising a heating means for heating from above. 【請求項４】熱架橋ゾーン、延伸ゾーンおよび冷却ゾー
ンに、各ゾーンの樹脂管状体をその内面および外面の両
面から加熱・冷却する温調手段を有する加熱・冷却手段
を備えている請求項３に記載のポリエチレン管の製造方
法に用いる金型。4. A heating / cooling means having a temperature control means for heating / cooling the resin tubular body in each zone from both the inner surface and the outer surface thereof in each of the thermal crosslinking zone, the stretching zone and the cooling zone. 5. A mold used in the method for producing a polyethylene pipe according to item 1.