JP2002110408A - Magnet roll - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a new high-performance magnet roll which is injection molded, has a higher surface (gap) magnetic flux density distribution than an anisotropic ferrite bonded magnet, and possesses at least a magnetic pole produced by an R-Fe-N bonded magnet (R denotes at least an element selected from rare earth elements, containing Y) higher in corrosion-resistance than an Nd-Fe-B bonded magnet or a hybrid bonded magnet substantially composed of R-Fe-N magnetic powder, ferrite magnetic powder, and a binder. SOLUTION: This magnet roll has a plurality of magnetic poles on its surface, and at least one of the magnetic poles is produced by an R-Fe-N bonded magnet which is substantially composed of R-Fe-N magnetic powder (R denotes at least an element selected from rare earth elements, containing Y) and a binder, injection molded, and disposed on the surface.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、例えば、電子写真
や静電記録等において現像ロール用として使用されるマ
グネットロールに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a magnet roll used as a developing roll in, for example, electrophotography or electrostatic recording.

【０００２】[0002]

【従来の技術】電子写真や静電記録等では、通常画像担
体（感光体または誘電体等）の表面に静電荷像を形成
し、トナーを含む磁性現像剤（一成分系磁性トナーまた
は、トナーと磁性キャリアとからなる二成分系現像剤
等）を現像ロールにより現像領域に搬送して静電荷像を
現像し、得られたトナー像を転写部材（普通紙等）に転
写し、次いで加熱および/または加圧により定着して画
像を形成している。2. Description of the Related Art In electrophotography, electrostatic recording, and the like, an electrostatic image is usually formed on the surface of an image carrier (photoreceptor or dielectric), and a magnetic developer containing toner (one-component magnetic toner or toner) is used. And a magnetic carrier) are transported to a developing area by a developing roll to develop an electrostatic image, and the obtained toner image is transferred to a transfer member (plain paper or the like). And / or fixing by pressure to form an image.

【０００３】現像ロール用に、表面の軸方向に伸長する
複数個の磁極を有する円筒状永久磁石と、その中心部に
同軸的に固着された軸とを有し構成される円筒状永久磁
石部材が多用されている。円筒状永久磁石部材は円筒状
に形成されたスリーブの内部に磁気空隙を介して収容さ
れ、また前記軸はその両端部に付設されたフランジに軸
受を介して回転自在に支持され、マグネットロールが構
成される。前記のスリーブおよびフランジは非磁性材料
製（アルミニウム合金またはオーステナイト系ステンレ
ス鋼製等）である。このような構成のマグネットロール
の、円筒状永久磁石部材とスリーブとの間の相対的回転
（例えば円筒状永久磁石部材を固定し、フランジを回転
させる方式）によりスリーブ表面に磁性現像剤を吸着
し、現像領域（画像担体とスリーブとが対向する領域）
まで搬送して静電荷像が顕像化される。[0003] A cylindrical permanent magnet member for a developing roll, comprising a cylindrical permanent magnet having a plurality of magnetic poles extending in the axial direction of the surface and a shaft coaxially fixed to the center thereof. Is often used. The cylindrical permanent magnet member is accommodated in a cylindrical sleeve through a magnetic gap, and the shaft is rotatably supported via flanges provided on both ends of the sleeve via bearings. Be composed. The sleeve and the flange are made of a non-magnetic material (such as aluminum alloy or austenitic stainless steel). The magnetic developer is attracted to the surface of the sleeve by relative rotation between the cylindrical permanent magnet member and the sleeve (for example, by fixing the cylindrical permanent magnet member and rotating the flange) of the magnet roll having such a configuration. , Development area (area where the image carrier and the sleeve face each other)
And the electrostatic image is visualized.

【０００４】等方性のフェライト焼結磁石は任意の磁力
分布の形成が可能であり非常に使いやすい安定性の良い
磁石材料である。しかし、室温の残留磁束密度Brが約0.
2Ｔ（２kG），最大エネルギー積(BH)maxが約8.0kJ/m^３
（1.0MGOe）のため、スリーブ上の磁束密度は0.09〜0.1
Ｔ（0.9〜1.0kG）程度が限界であり、最近のマグネット
ロールの厳しい小型化、高性能化（高精細画質化）の要
求仕様を満足することが困難になりつつある。異方性の
フェライトボンド磁石は室温のBrが約0.26Ｔ（2.6k
G），(BH)maxが約13.6kJ/m^３（1.7MGOe）であり、マグ
ネットロールに用いた場合、等方性のフェライト焼結磁
石よりも高い空隙磁束密度分布を得られる。しかし、極
異方性を付与したフェライトボンド磁石により円筒状永
久磁石部材を構成したマグネットロールでは極異方性付
与方向に沿って着磁磁極が形成されるので着磁調整をし
ても極異方性付与方向に沿うピークを有する空隙磁束密
度分布となり、空隙磁束密度分布波形の調整が困難であ
り用途が制限されるという問題がある。また空隙磁束密
度分布波形の調整が容易なラジアル異方性を有するマグ
ネットロール用の長尺円筒状ボンド磁石成形体は押出成
形により製造できるが、射出成形によりラジアル異方性
を有する長尺円筒状ボンド磁石成形体を製造することは
工業生産上実質的に困難である。[0004] The isotropic ferrite sintered magnet is a magnet material which can form an arbitrary magnetic force distribution and is very easy to use and has good stability. However, the residual magnetic flux density Br at room temperature is about 0.
2T (2 kG), maximum energy product (BH) max is about 8.0 kJ / m ³
(1.0MGOe), the magnetic flux density on the sleeve is 0.09 ~ 0.1
T (0.9 to 1.0 kG) is the limit, and it is becoming difficult to satisfy the recent demands for strict size reduction and high performance (high definition image quality) of the magnet roll. Anisotropic ferrite bonded magnets have a room temperature Br of about 0.26T (2.6k
G) and (BH) max are about 13.6 kJ / m ³ (1.7 MGOe), and when used for a magnet roll, a higher air gap magnetic flux distribution can be obtained than with an isotropic ferrite sintered magnet. However, in a magnet roll composed of a cylindrical permanent magnet member made of a ferrite bonded magnet with polar anisotropy, the magnetized magnetic poles are formed along the direction of polar anisotropy. There is a problem that the air gap magnetic flux density distribution has a peak along the direction of imparting anisotropy, and it is difficult to adjust the air gap magnetic flux density distribution waveform, which limits the application. In addition, a long cylindrical bonded magnet molded body for a magnet roll having radial anisotropy that can easily adjust the gap magnetic flux density distribution waveform can be manufactured by extrusion molding, but a long cylindrical bonded magnet having radial anisotropy by injection molding. Manufacture of a bonded magnet molded article is substantially difficult in industrial production.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】このように、従来の射
出成形されてなるマグネットロ−ルは表面磁束密度不足
あるいは空隙磁束密度分布波形調整が困難であるという
問題を有し、改良が望まれていた。この要求を満たすも
のとして、円筒状永久磁石部材を等方性のＮｄ−Ｆｅ−
Ｂ系ボンド磁石で形成し、構成したマグネットロールが
提案されている（特許第2685136号参照）。しかし、Ｎ
ｄ−Ｆｅ−Ｂ系ボンド磁石は耐食性が悪く、実用に耐え
る耐食性を付与するためにエポキシ樹脂等で表面をコー
ティングする必要があり製造工程が長くなり、製造コス
トの上昇が問題である。As described above, the conventional injection molded magnet roll has a problem that the surface magnetic flux density is insufficient or it is difficult to adjust the gap magnetic flux density distribution waveform, and improvement is desired. I was To satisfy this requirement, a cylindrical permanent magnet member is made of isotropic Nd-Fe-
A magnet roll formed and formed of a B-based bonded magnet has been proposed (see Japanese Patent No. 2685136). But N
d-Fe-B-based bonded magnets have poor corrosion resistance, and their surfaces must be coated with an epoxy resin or the like in order to impart corrosion resistance that can withstand practical use. This requires a long manufacturing process and raises manufacturing costs.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】したがって本発明が解
決しようとする課題は、射出成形されてなり、異方性フ
ェライトボンド磁石よりも高い表面（空隙）磁束密度分
布を得られ、かつＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系ボンド磁石よりも耐
食性の良好なＲ−Ｆｅ−Ｎ系ボンド磁石（ＲはＹを含む
希土類元素の少なくとも１種である）、あるいはＲ−Ｆ
ｅ−Ｎ系磁粉とフェライト磁粉とバインダーとから実質
的になるハイブリッド型ボンド磁石により少なくとも１
つの磁極を形成し、構成される新規高性能のマグネット
ロールを提供することである。SUMMARY OF THE INVENTION Accordingly, an object of the present invention is to obtain a surface (gap) magnetic flux density distribution higher than that of an anisotropic ferrite bonded magnet by injection molding, and to obtain Nd-Fe. R-Fe-N bond magnets (R is at least one rare earth element including Y) having better corrosion resistance than -B bond magnets, or RF
At least one hybrid hybrid magnet consisting essentially of eN-based magnetic powder, ferrite magnetic powder and binder
An object of the present invention is to provide a new high-performance magnet roll formed by forming two magnetic poles.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】上記課題を達成した本発
明のマグネットロールは、表面に複数個の磁極を有し、
少なくとも１つの磁極がＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉（ＲはＹを
含む希土類元素の少なくとも１種である）とバインダー
とから実質的になり、射出成形されてなるＲ−Ｆｅ−Ｎ
系ボンド磁石を配置して構成されることを特徴とする。The magnet roll of the present invention that has achieved the above objects has a plurality of magnetic poles on its surface,
At least one magnetic pole is substantially composed of R-Fe-N-based magnetic powder (R is at least one of rare earth elements including Y) and a binder, and R-Fe-N obtained by injection molding.
It is characterized by being configured by arranging system bond magnets.

【０００８】また本発明のマグネットロールは、表面に
複数個の磁極を有し、少なくとも１つの磁極がＲ−Ｆｅ
−Ｎ系磁粉（ＲはＹを含む希土類元素の少なくとも１種
である）とフェライト磁粉とバインダーとから実質的に
なり、射出成形されてなるハイブリッド型ボンド磁石を
配置して構成されることを特徴とする。[0008] The magnet roll of the present invention has a plurality of magnetic poles on the surface, and at least one magnetic pole is formed of R-Fe.
-An N-type magnetic powder (R is at least one of rare earth elements including Y), a ferrite magnetic powder, and a binder, wherein a hybrid type bonded magnet formed by injection molding is arranged. And

【０００９】本発明のマグネットロールは、少なくとも
１つの磁極が磁場中射出成形されてなる異方性ボンド磁
石を配置して構成されることが好ましい。前記異方性ボ
ンド磁石は室温において異方性フェライトボンド磁石を
超える(BH)max を有し、より好ましくは異方性フェライ
ト焼結磁石と同等以上の(BH)maxを有するものがよい。The magnet roll according to the present invention is preferably configured by disposing an anisotropic bonded magnet having at least one magnetic pole injection-molded in a magnetic field. The anisotropic bonded magnet has a (BH) max at room temperature higher than that of an anisotropic ferrite bonded magnet, and more preferably has a (BH) max equal to or higher than that of an anisotropic ferrite sintered magnet.

【００１０】[0010]

【発明の実施の形態】本発明に用いる異方性ボンド磁石
用のＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉の平均粒径は１〜10μｍとする
ことが好ましく、２〜５μｍがより好ましい。平均粒径
が１μｍ未満では酸化劣化が顕著になり、充填密度が顕
著に低下し異方性ボンド磁石の(BH)maxが大きく低下す
る。また10μｍ超では異方性ボンド磁石の(BH)maxが大
きく低下する。また、本発明に用いる等方性ボンド磁石
用のＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉の平均粒径は５〜300μｍとす
ることが好ましく、10〜100μｍがより好ましい。平均
粒径が５μｍ未満では充填密度が低下し等方性ボンド磁
石の(BH)maxの低下が大きくなる。また300μｍ超では等
方性ボンド磁石の表面性が悪化し、磁気ギャップの小さ
な用途への適用が困難になる。Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉とし
てＴｈ_２Ｚｎ_１７型，Ｔｈ_２Ｎｉ_１７型，ＴｂＣｕ_７型
あるいはＴｈＭｎ_１２型の結晶構造相を主相とするＲ−
Ｆｅ−Ｎ系合金粉末を用いることができる。Ｒ含有量は
原子％で４〜20％が好ましく、６〜10原子％がより好ま
しい。Ｒ含有量が４％未満では固有保磁力iHcが大きく
低下し、20％超ではBrが大きく低下する。Ｔｈ_２Ｚｎ
_１７型，Ｔｈ_２Ｎｉ_１７型あるいはＴｂＣｕ_７型の結晶
構造相を主相とするＲ−Ｆｅ−Ｎ系合金粉末の場合、Ｒ
はＳｍを主体とし、Ｓｍ以外の希土類元素（Ｙを含む）
の少なくとも１種を含むことが許容されるが、室温で39
7.9kA/m（５kOe）以上のiHcを得るためにＲに占めるＳ
ｍ比率を原子％で50％以上、より好ましくは90％以上、
特に好ましくは不可避的に混入するＲ成分を除いてＲ＝
Ｓｍとすることがよい。ＴｈＭｎ_１２型の結晶構造相を
主相とするＲ−Ｆｅ−Ｎ系合金粉末の場合、ＲはＮｄお
よび/またはＰｒを主体とし、Ｎｄおよび/またはＰｒ以
外の希土類元素（Ｙを含む）の少なくとも１種を含むこ
とが許容されるが、室温で397.9kA/m（５kOe）以上のiH
cを得るためにＲに占めるＮｄおよび/またはＰｒの比率
を原子％で50％以上、より好ましくは90％以上、特に好
ましくは不可避的に混入するＲ成分を除いてＲ＝Ｎｄお
よび/またはＰｒとすることがよい。窒素含有量は原子
％で４〜30％が好ましく、10〜20％がより好ましい。前
記窒素含有量範囲を外れると有用な磁気特性を得ること
が困難である。ＳｍやＦｅの一部をＣｏ，Ｎｉ，Ｔｉ，
Ｂ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｚｎ，Ｃｕ，Ｚｒ，Ｎｂ，Ｍｏ，Ｔ
ａ，Ｗ，Ｒｕ，Ｒｈ，Ｈｆ，Ｒｅ，ＯｓおよびＩｒの群
から選択される少なくとも１種で置換することが磁気特
性、耐食性等の向上に有効である。置換量はＣｏを除い
てＳｍとＦｅの合計量に対し10原子％以下が好ましい。
これより多くなると(BH)maxが顕著に低下する。Ｃｏ置
換の場合は(BH)maxの低下が小さいのでＦｅ含有量に対
し0.1〜70原子％の範囲で置換可能でありキュリー温度
を高めることができる。窒素の一部をＣ，Ｐ，Ｓｉ，Ｓ
およびＡｌの群から選択される少なくとも１種で置換可
能であり、置換量は窒素含有量に対し10原子％以下が好
ましい。これより多い置換量ではiHcの低下が顕著にな
り好ましくない。BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION The average particle diameter of the R-Fe-N magnetic powder for an anisotropic bonded magnet used in the present invention is preferably 1 to 10 µm, more preferably 2 to 5 µm. If the average particle size is less than 1 μm, oxidative degradation becomes remarkable, the packing density is remarkably reduced, and the (BH) max of the anisotropic bonded magnet is greatly reduced. If it exceeds 10 μm, the (BH) max of the anisotropic bonded magnet is greatly reduced. The average particle size of the R-Fe-N-based magnetic powder for the isotropic bonded magnet used in the present invention is preferably 5 to 300 µm, more preferably 10 to 100 µm. If the average particle size is less than 5 μm, the packing density is reduced and the (BH) max of the isotropic bonded magnet is greatly reduced. On the other hand, if it exceeds 300 μm, the surface properties of the isotropic bonded magnet deteriorate, and it becomes difficult to apply it to applications having a small magnetic gap. R-Fe-N based magnetic powder as _Th 2 _{Zn 17 type,} Th 2 _{Ni 17} type, the main phase of the TbCu ₇ or ThMn ₁₂ type crystal structure phase R-
Fe-N-based alloy powder can be used. The R content is preferably 4 to 20% in atom%, more preferably 6 to 10 atom%. When the R content is less than 4%, the intrinsic coercive force iHc is greatly reduced, and when it is more than 20%, the Br is greatly reduced. Th ₂ Zn
_In the case of an R—Fe—N-based alloy powder having a crystal structure phase of a ₁₇ type, a Th ₂ Ni ₁₇ type or a TbCu ₇ type as a main phase, R
Is mainly Sm, and rare earth elements other than Sm (including Y)
At room temperature, but at room temperature
S in R to obtain iHc of 7.9 kA / m (5 kOe) or more
The m ratio is at least 50% by atom%, more preferably at least 90%,
Particularly preferably, R =
Sm is preferable. In the case of an R—Fe—N alloy powder having a main phase of a ThMn ₁₂ type crystal structure phase, R is mainly composed of Nd and / or Pr, and at least a rare earth element (including Y) other than Nd and / or Pr. One kind is allowed, but at room temperature more than 397.9kA / m (5kOe) iH
In order to obtain c, the ratio of Nd and / or Pr to R is 50% or more by atom%, more preferably 90% or more, particularly preferably R = Nd and / or Pr except for the inevitable R component. It is better to The nitrogen content is preferably 4 to 30% by atom%, more preferably 10 to 20%. If the nitrogen content is out of the above range, it is difficult to obtain useful magnetic properties. Some of Sm and Fe are replaced with Co, Ni, Ti,
B, Cr, Mn, Zn, Cu, Zr, Nb, Mo, T
Substitution with at least one selected from the group consisting of a, W, Ru, Rh, Hf, Re, Os and Ir is effective for improving magnetic properties, corrosion resistance and the like. The substitution amount is preferably 10 atomic% or less based on the total amount of Sm and Fe excluding Co.
If it is more than this, (BH) max is significantly reduced. In the case of Co substitution, since the decrease in (BH) max is small, substitution can be made in the range of 0.1 to 70 atomic% with respect to the Fe content, and the Curie temperature can be raised. Part of nitrogen is C, P, Si, S
And Al can be substituted with at least one selected from the group consisting of Al and Al, and the substitution amount is preferably 10 atomic% or less based on the nitrogen content. If the substitution amount is larger than this, the decrease in iHc becomes remarkable, which is not preferable.

【００１１】Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉の原料合金として、ス
トリップキャスト法、鋳型鋳造法、R/D（還元/拡散）法
あるいは溶湯急冷法によりＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉の対応組
成に調整したＲ−Ｆｅ系母合金を作製し、用いることが
できる。次いで、得られたＲ−Ｆｅ系母合金（湯湯急冷
法によるＲ−Ｆｅ系母合金を除く）を窒素を含まない不
活性ガス雰囲気中で1010〜1280℃×１〜40時間加熱し、
室温まで冷却する均質化熱処理を施し、α−Ｆｅ等の偏
析相を素地に固溶させる。均質化熱処理条件が1010℃×
１時間未満では有益な固溶効果を得られず、1280℃×40
時間超では均質化熱処理の効果が飽和する。湯湯急冷法
によるＲ−Ｆｅ系母合金は不活性ガス（窒素を除く）雰
囲気中で500〜800℃で熱処理し、平均結晶粒径を0.005
〜0.5μｍに調整する。次いで粉砕する。窒化処理に供
するＲ−Ｆｅ系母合金の粉砕、あるいは窒化処理後の粉
砕は不活性ガス雰囲気に保持したハンマーミル、ディス
クミル、振動ミル、アトライタあるいはジェットミル等
で行うことが好ましい。窒化処理は、前記母合金粉末
を、窒素ガス、窒素と水素との混合ガス、アンモニアガ
ス、あるいはアンモニアと水素との混合ガス、アンモニ
アと窒素との混合ガスまたはアンモニアとアルゴンとの
混合還元性ガス雰囲気（気流）中に300〜650℃×0.1〜3
0時間加熱し行うことが実用的である。窒化の加熱条件
が300℃×0.1時間未満および650℃×30時間超では有用
な磁気特性を得ることが困難である。窒化用母合金粉末
は不可避的に水素を含むが、水素を含む窒化ガス中で窒
化し、得られるＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉には0.01〜10原子％
の水素の含有が許容される。As a raw material alloy of the R-Fe-N-based magnetic powder, the composition was adjusted to a corresponding composition of the R-Fe-N-based magnetic powder by a strip casting method, a mold casting method, an R / D (reduction / diffusion) method or a molten metal quenching method. An R-Fe-based master alloy can be prepared and used. Next, the obtained R-Fe-based master alloy (excluding the R-Fe-based master alloy obtained by the hot water quenching method) is heated in an inert gas atmosphere containing no nitrogen at 1010 to 1280 ° C for 1 to 40 hours,
A homogenizing heat treatment for cooling to room temperature is performed, and a segregated phase such as α-Fe is dissolved in the substrate. Homogenization heat treatment condition is 1010 ℃ ×
Less than 1 hour, no beneficial solid solution effect can be obtained, 1280 ℃ × 40
If the time exceeds, the effect of the homogenizing heat treatment saturates. The R-Fe-based master alloy by the hot water quenching method is heat-treated at 500 to 800 ° C. in an inert gas (excluding nitrogen) atmosphere to have an average crystal grain size of 0.005.
Adjust to 0.50.5 μm. Then pulverize. It is preferable that the pulverization of the R—Fe base alloy to be subjected to the nitriding treatment or the pulverization after the nitriding treatment is performed by a hammer mill, a disk mill, a vibration mill, an attritor, a jet mill, or the like maintained in an inert gas atmosphere. In the nitriding treatment, the mother alloy powder is mixed with a nitrogen gas, a mixed gas of nitrogen and hydrogen, an ammonia gas, a mixed gas of ammonia and hydrogen, a mixed gas of ammonia and nitrogen, or a mixed reducing gas of ammonia and argon. 300 ~ 650 ℃ × 0.1 ~ 3 in atmosphere (air flow)
It is practical to heat for 0 hours. If the heating conditions for nitriding are less than 300 ° C. × 0.1 hour and more than 650 ° C. × 30 hours, it is difficult to obtain useful magnetic properties. Although the mother alloy powder for nitriding inevitably contains hydrogen, it is nitrided in a nitriding gas containing hydrogen, and the obtained R-Fe-N-based magnetic powder contains 0.01 to 10 atomic%.
Is acceptable.

【００１２】本発明に用いるフェライト磁粉は、仮焼、
焼結または熱処理工程を、酸素分圧（ＰＯ_２）を大気雰
囲気超（好ましくは0.03MPa（0.3atm）以上、より好ま
しくは0.05〜0.1MPa（0.5〜１atm））の過剰酸素雰囲気
中で行うことがよい。これは過剰酸素雰囲気中で処理
し、得られる実質的にマグネトプランバイト型結晶構造
を有するフェライト磁粉の格子欠陥等が低減されてボン
ド磁石のBr,iHcを高められるからである。ここで、実質
的にマグネトプランバイト型結晶構造を有するとは磁気
特性発現相がマグネトプランバイト型結晶構造相を主相
とする場合を包含し、磁気特性発現相がマグネトプラン
バイト型結晶構造相のみからなる場合が特に好ましい。The ferrite magnetic powder used in the present invention is calcined,
The sintering or heat treatment step is performed in an excess oxygen atmosphere at an oxygen partial pressure (PO ₂ ) exceeding the atmospheric atmosphere (preferably 0.03 MPa (0.3 atm) or more, more preferably 0.05 to 0.1 MPa (0.5 to 1 atm)). Is good. This is because the treatment is performed in an excess oxygen atmosphere, and lattice defects and the like of the obtained ferrite magnetic powder having a substantially magnetoplumbite crystal structure are reduced, so that Br and iHc of the bonded magnet can be increased. Here, having substantially the magnetoplumbite-type crystal structure includes the case where the magnetic property manifesting phase is the magnetoplumbite-type crystal structure phase, and the magnetic property manifesting phase is the magnetoplumbite-type crystal structure phase. It is particularly preferred that the case consists only of.

【００１３】本発明に用いるフェライト粉末として、主
要成分組成が(Ａ_１−ｘＲ’_ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ_１−ｙＭ
_ｙ)_２Ｏ_３］（原子比率）(ＡはＳｒおよび/またはＢａ
であり、Ｒ’はＹを含む希土類元素の少なくとも１種で
ありＬａ，Ｐｒ，ＮｄおよびＣｅから選択される少なく
とも１種を必ず含み、ＭはＣｏまたは、ＣｏおよびＺｎ
である）、0.01≦ｘ≦0.4，0.005≦ｙ≦0.04，および５
≦ｎ≦６で表され、実質的にマグネトプランバイト型結
晶構造を有するフェライト磁粉が特に好ましい。ｎ（モ
ル比）は５〜６が好ましく、5.5〜6.0がより好ましい。
ｎが６超ではマグネトプランバイト相以外の異相(α-Ｆ
ｅ_２Ｏ_３等)の生成が顕著になり磁気特性が大きく低下
し、ｎが５未満では(BH)maxが大きく低下し、いずれも
実用に供することが困難になる。ｘは0.01〜0.4が好ま
しく、0.1〜0.3がより好ましく、0.15〜0.25が特に好ま
しい。ｘが0.4超では(BH)max，iHcが大きく低下し、ｘ
が0.01未満では添加効果が実質的に認められない。Ｒ’
にはＬａ，Ｐｒ，ＣｅおよびＮｄ以外の希土類元素（Ｙ
を含む）を不可避的に含むことが許容される。Ｒ’原料
としてＬａ，Ｐｒ，ＣｅおよびＮｄの群から選択される
少なくとも２種の混合希土類酸化物を用いると安価であ
り好ましい。飽和磁化を高めるために、Ｒ’に占めるＬ
ａ，Ｐｒ，ＣｅおよびＮｄの群から選択される少なくと
も１種の比率を、好ましくは50原子％以上、より好まし
くは70原子％以上、さらに好ましくは95原子％以上とす
るのがよい。特に、不可避的に混入するＲ’成分を除い
てＲ’がＬａからなる場合が最も好ましい。本発明のマ
グネットロールに用いるボンド磁石のBr,(BH)maxを高め
るためにＭとしてＣｏ、あるいはＣｏおよびＺｎを選択
することが好ましい。ＭとしてＣｏおよびＺｎを選択し
た場合、特に高いBr,(BH)maxを得られるが、室温におい
て238.7kA/m（3.0kOe）以上のiHcを有するために（Ｃｏ
＋Ｚｎ）含有量の合計に対するＣｏ比率は30原子％以上
が好ましく、50原子％以上がより好ましい。電荷補償の
目的を実現するために、ｙとｘの間には理想的にはｙ＝
ｘ/(2.0ｎ)の関係が成り立つ必要があるが、ｙがｘ/(2.
6ｎ)以上、ｘ/(1.6ｎ)以下であれば電荷補償による効果
を実質的に損なうことは無く、好ましい。本発明ではｙ
の値がｘ/(2.0ｎ)からずれた場合Ｆｅ^２＋を含むことが
あるが、何ら支障はない。一方、ｘ/ｎｙ値が2.6超かま
たは1.6未満では磁気特性の顕著な低下が認められる。
したがって、ｘ/ｎｙの範囲は1.6〜2.6が好ましい。典
型的な例では、ｙの好ましい範囲は0.005〜0.04であり、
0.01〜0.03がより好ましい。The ferrite powder used in the present invention has a main component composition of (A _1-x R ′ _x ) On · ([Fe _1-y M
_y ) ₂ O ₃ ] (atomic ratio) (A is Sr and / or Ba
R ′ is at least one kind of rare earth element containing Y and always contains at least one kind selected from La, Pr, Nd and Ce, and M is Co or Co and Zn
), 0.01 ≦ x ≦ 0.4, 0.005 ≦ y ≦ 0.04, and 5
Ferrite magnetic powder represented by ≦ n ≦ 6 and substantially having a magnetoplumbite type crystal structure is particularly preferred. n (molar ratio) is preferably 5 to 6, and more preferably 5.5 to 6.0.
If n exceeds 6, a different phase other than the magnetoplumbite phase (α-F
generation of e ₂ O _3, etc.) is greatly decreased magnetic properties becomes remarkable, n is less than 5 drops greatly (BH) max, both difficult for practical use. x is preferably 0.01 to 0.4, more preferably 0.1 to 0.3, and particularly preferably 0.15 to 0.25. If x exceeds 0.4, (BH) max and iHc decrease greatly, and x
Is less than 0.01, the addition effect is not substantially recognized. R '
Are rare earth elements other than La, Pr, Ce and Nd (Y
) Is inevitably included. It is inexpensive and preferable to use at least two kinds of mixed rare earth oxides selected from the group consisting of La, Pr, Ce and Nd as the R 'raw material. To increase the saturation magnetization, L occupied by R '
The ratio of at least one selected from the group consisting of a, Pr, Ce and Nd is preferably at least 50 at%, more preferably at least 70 at%, and even more preferably at least 95 at%. In particular, it is most preferable that R ′ is La except for the R ′ component that is unavoidably mixed. In order to increase Br, (BH) max of the bonded magnet used for the magnet roll of the present invention, it is preferable to select Co or Co and Zn as M. When Co and Zn are selected as M, particularly high Br and (BH) max can be obtained. However, since CoH has an iHc of 238.7 kA / m (3.0 kOe) or more at room temperature, (Co
+ Zn) The Co ratio to the total content is preferably 30 atomic% or more, more preferably 50 atomic% or more. In order to achieve the purpose of charge compensation, ideally y = x between y and x
x / (2.0n) must be satisfied, but y is x / (2.
When the value is not less than 6n) and not more than x / (1.6n), the effect of the charge compensation is not substantially impaired, and is preferable. In the present invention, y
May deviate from x / (2.0n), but may contain Fe ²⁺ , but there is no problem. On the other hand, when the x / ny value is more than 2.6 or less than 1.6, a remarkable decrease in magnetic properties is observed.
Therefore, the range of x / ny is preferably 1.6 to 2.6. In a typical example, the preferred range of y is 0.005 to 0.04;
0.01 to 0.03 is more preferred.

【００１４】また本発明に用いるフェライト磁粉とし
て、主要成分組成がＡ’Ｏ・ｎ(Ｆｅ_２Ｏ_３）（原子比
率） (ＡはＳｒおよび/またはＢａであり、ｎ（モル比）＝５
〜６である)で表される主要成分のものの実用性が高
い。The ferrite magnetic powder used in the present invention has a main component composition of A′On (Fe ₂ O ₃ ) (atomic ratio) (A is Sr and / or Ba, and n (molar ratio) = 5
To 6) are highly practical.

【００１５】また上記の、主要成分組成が(Ａ
_１−ｘＲ’_ｘ)Ｏ・ｎ［(Ｆｅ_１−ｙＭ_ｙ)_２Ｏ _３］（原
子比率）のものと、主要成分組成がＡ’Ｏ・ｎ (Ｆｅ_２
Ｏ_３）（原子比率）のものとを任意比率で混合し、本発
明に用いることは自在である。The main component composition described above is (A)
_1-xR '_x) On [(Fe_1-yM_y)₂O ₃](original
Element ratio) and a main component composition of A′On · n (Fe₂
O₃) (Atomic ratio) in any ratio
It can be used freely.

【００１６】本発明に好適な異方性ボンド磁石用のフェ
ライト磁粉は、例えば「原料粉の混合→仮焼によるフェ
ライト化（固相反応）→粉砕→熱処理→解砕（篩分）処
理」という製造工程により製造できる。このフェライト
磁粉の平均粒径は0.8〜２μｍが好ましく、0.9〜1.5μ
ｍがより好ましい。この平均粒径範囲を外れると有用な
マグネットロールを作製することが困難になる。A ferrite magnetic powder for an anisotropic bonded magnet suitable for the present invention is referred to as, for example, “mixing of raw material powder → ferrite formation by calcination (solid-state reaction) → pulverization → heat treatment → crushing (sieving) treatment”. It can be manufactured by a manufacturing process. The average particle size of the ferrite magnetic powder is preferably 0.8 to 2 μm, and 0.9 to 1.5 μm.
m is more preferred. If the average particle size is out of the range, it becomes difficult to produce a useful magnet roll.

【００１７】等方性のフェライト磁粉の製造は、「原料
粉の混合→仮焼によるフェライト化（固相反応）→粉砕
→熱処理→解砕（篩分）処理」という製造工程により製
造できる。また等方性および/または異方性のフェライ
ト焼結磁石（スクラップ等）を砕いて平均粒径２μｍ
超、300μｍ以下にすることがボンド磁石の表面性を良
好に保持し、かつ密度（(BH)max）を高めるために好ま
しい。The production of isotropic ferrite magnetic powder can be produced by a production process of “mixing of raw material powder → ferrite formation by calcination (solid phase reaction) → pulverization → heat treatment → crushing (sieving) treatment”. Also, isotropic and / or anisotropic ferrite sintered magnets (scraps, etc.) are crushed and the average particle size is 2 μm.
It is preferable that the thickness be more than 300 μm or less in order to maintain good surface properties of the bonded magnet and increase the density ((BH) max).

【００１８】混合、仮焼および粉砕は例えば以下のよう
に実施する。まず仮焼後に上記フェライト磁粉の主要成
分組成になるように湿式混合し、次いで大気中（好まし
くは大気雰囲気よりも過剰酸素雰囲気中）で1150〜1350
℃×１〜５時間加熱するフェライト化反応を行う。仮焼
温度が1150℃未満ではフェライト化が不十分であり、13
50℃超では仮焼体が堅くなり粉砕効率が大きく低下す
る。次いで公知の粗粉砕機、微粉砕機を組み合わせて所
定粒径まで粉砕する。熱処理は大気雰囲気よりも過剰酸
素雰囲気中で750〜950℃×0.5〜３時間加熱する条件が
好ましく、800〜900℃×1〜３時間の加熱条件がより好
ましい。750℃×0.5時間未満でiHcを高めることが困難
であり、950℃×３時間超では熱処理後の凝集によりボ
ンド磁石のiHcが逆に低下する。なお、熱処理に供する
フェライト粉砕粉の室温におけるiHcが238.7kA/m（３kO
e）以上の場合は「熱処理」を省略可能である。The mixing, calcination and pulverization are carried out, for example, as follows. First, after calcination, the mixture is wet-mixed so as to have a main component composition of the ferrite magnetic powder, and then, in air (preferably in an oxygen atmosphere rather than an air atmosphere), from 1150 to 1350.
A ferrite-forming reaction is performed by heating at a temperature of 1 to 5 hours. If the calcination temperature is lower than 1150 ° C, ferrite formation is insufficient and 13
If it exceeds 50 ° C., the calcined body becomes hard and the pulverization efficiency is greatly reduced. Next, a known coarse pulverizer and a fine pulverizer are combined and pulverized to a predetermined particle size. The heat treatment is preferably performed at a temperature of 750 to 950 ° C. × 0.5 to 3 hours in an excess oxygen atmosphere rather than an air atmosphere, more preferably at 800 to 900 ° C. × 1 to 3 hours. It is difficult to increase iHc when the temperature is less than 750 ° C. × 0.5 hours, and when the temperature exceeds 950 ° C. × 3 hours, the iHc of the bonded magnet decreases due to aggregation after heat treatment. The iHc of the ground ferrite powder subjected to the heat treatment at room temperature was 238.7 kA / m (3 kO
e) In the above cases, the "heat treatment" can be omitted.

【００１９】特に限定されないが、Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系ボン
ド磁石を用いる場合、異方性フェライト焼結磁石と同等
以上の(BH)maxを有するために、（Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁
粉）：（バインダー）の配合重量比率は80：95〜20：５
が好ましく、90：95〜10：５がより好ましい。ハイブリ
ッド型異方性ボンドの場合、異方性フェライト焼結磁石
と同等以上の(BH)maxを有しかつ耐熱性を高めるため
に、配合重量比率は、（Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉＋フェライ
ト磁粉）：（バインダー）＝85：96〜15：４が好まし
く、90：96〜10：４がより好ましい。この（Ｒ−Ｆｅ−
Ｎ系磁粉＋フェライト磁粉）の配合重量比率は、（Ｒ−
Ｆｅ−Ｎ系磁粉）：（フェライト磁粉）＝５〜95：95〜
５が好ましく、20〜80：80〜20 がより好ましい。また
ハイブリッド型等方性ボンド磁石の場合、（Ｒ−Ｆｅ−
Ｎ系磁粉＋フェライト磁粉）の配合重量比率は、（Ｒ−
Ｆｅ−Ｎ系磁粉）：（フェライト磁粉）＝50〜95％：50
〜５％が好ましく、60〜80：40〜20％がより好ましい。Although not particularly limited, when an R—Fe—N-based bonded magnet is used, the (R—Fe—N-based magnetic powder) has the (BH) max equal to or higher than that of the sintered anisotropic ferrite magnet: (Binder) compounding weight ratio is 80: 95-20: 5
Is preferred, and 90:95 to 10: 5 is more preferred. In the case of a hybrid type anisotropic bond, in order to have (BH) max equal to or higher than that of an anisotropic ferrite sintered magnet and to increase heat resistance, the blending weight ratio is (R-Fe-N-based magnetic powder + ferrite (Magnetic powder) :( binder) = 85: 96 to 15: 4 is preferable, and 90:96 to 10: 4 is more preferable. This (R-Fe-
The compounding weight ratio of (N-based magnetic powder + ferrite magnetic powder) is (R−
Fe-N based magnetic powder) :( Ferrite magnetic powder) = 5-95: 95-
5 is preferred, and 20-80: 80-20 is more preferred. In the case of a hybrid type isotropic bonded magnet, (R-Fe-
The compounding weight ratio of (N-based magnetic powder + ferrite magnetic powder) is (R−
Fe-N based magnetic powder) :( Ferrite magnetic powder) = 50-95%: 50
５5% is preferable, and 60-80: 40-20% is more preferable.

【００２０】磁粉の表面をシラン系カップリング剤また
はチタン系カップリング剤で処理すると磁気特性および
強度等が向上するので好ましい。シラン系カップリング
剤またはチタン系カップリング剤の添加量は得られるボ
ンド磁石の単位重量あたり0.1〜１重量％が好ましい。
添加量が0.1重量％未満では添加効果が実質的に認めら
れず、１重量％超では(BH)maxが大きく低下する。バイ
ンダーとして公知の熱可塑性樹脂、熱硬化性樹脂または
ゴム材料を選択できるが、リサイクル性および射出成形
性を考慮すると熱可塑性樹脂が好ましい。具体的には、
ポリアミド樹脂あるいはエチレン−エチルアクリレート
共重合体樹脂（ＥＥＡ）等が挙げられる。It is preferable to treat the surface of the magnetic powder with a silane-based coupling agent or a titanium-based coupling agent because magnetic properties and strength are improved. The addition amount of the silane coupling agent or the titanium coupling agent is preferably 0.1 to 1% by weight per unit weight of the obtained bonded magnet.
When the amount is less than 0.1% by weight, the effect of the addition is not substantially recognized, and when it exceeds 1% by weight, (BH) max is greatly reduced. Known thermoplastic resins, thermosetting resins or rubber materials can be selected as the binder, but thermoplastic resins are preferred in consideration of recyclability and injection moldability. In particular,
Examples thereof include a polyamide resin and an ethylene-ethyl acrylate copolymer resin (EEA).

【００２１】本発明のマグネットロールを構成するボン
ド磁石に、さらに公知の分散剤、滑剤、可塑剤または酸
化防止剤などを添加することが好ましい。これらの添加
量はボンド磁石の単位重量あたり３重量％以下が好まし
く、１〜２重量％がより好ましい。分散剤としてはフェ
ノール系またはアミン系のものが好ましい。滑剤として
はワックス類（パラフィンワックスまたはマイクロリス
タリンワックス等）、脂肪酸（ステアリン酸またはオレ
イン酸等）、あるいは脂肪酸塩（ステアリン酸カルシウ
ムまたはステアリン酸亜鉛等）などが好ましい。可塑剤
としてはフタル酸ジブチル（ＤＢＰ）等のフタル酸エス
テルが好ましい。It is preferable to further add a known dispersant, lubricant, plasticizer or antioxidant to the bonded magnet constituting the magnet roll of the present invention. The amount of these additives is preferably 3% by weight or less, more preferably 1 to 2% by weight per unit weight of the bonded magnet. As the dispersant, a phenol-based or amine-based dispersant is preferable. As the lubricant, waxes (such as paraffin wax or microlistin wax), fatty acids (such as stearic acid or oleic acid), and fatty acid salts (such as calcium stearate or zinc stearate) are preferable. As the plasticizer, a phthalic acid ester such as dibutyl phthalate (DBP) is preferable.

【００２２】射出成形は例えば以下のように実施する。
上記磁粉とバインダーとから実質的になるコンパウンド
を所定の射出成形機のホッパーに投入し、加熱しコンパ
ウンドを構成するバインダ−を溶融状態とする。次に、
射出成形機に設けた磁場異方性金型のキャビティに磁場
を印加しながら射出ノズルから加熱したコンパウンドを
キャビティに加圧充填し、次いで印加磁場を切り、次い
で前記金型を冷却して成形体を固化する。次いで成形体
を脱磁してマグネットロール用異方性ボンド磁石とす
る。射出成形時に磁場を印加しなければマグネットロー
ル用等方性ボンド磁石が得られる。成形体は残留歪みに
より時間の経過とともに割れたり、変形したりするの
で、射出成形直後の成形体を大気中の恒温槽で50〜150
℃×0.5〜３時間加熱する熱処理を施し、次いで室温ま
で冷却する。経時変化による変形量が許容範囲を超えた
場合は機械加工を施すが、本発明に用いるボンド磁石は
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系ボンド磁石に比べて耐食性が良好であ
り、通常通常エポキシ樹脂等のコーティング処理は必須
ではない。The injection molding is performed, for example, as follows.
A compound substantially consisting of the magnetic powder and the binder is put into a hopper of a predetermined injection molding machine and heated to bring a binder constituting the compound into a molten state. next,
The compound heated from the injection nozzle is pressurized and filled into the cavity while applying a magnetic field to the magnetic field anisotropic mold cavity provided in the injection molding machine, then the applied magnetic field is turned off, and then the mold is cooled to solidify the molded body. I do. Next, the molded body is demagnetized to obtain an anisotropic bonded magnet for a magnet roll. If no magnetic field is applied during injection molding, an isotropic bonded magnet for a magnet roll can be obtained. Since the molded body breaks or deforms with the lapse of time due to residual strain, the molded body immediately after injection molding is heated to 50 to 150 in a constant temperature bath in the atmosphere.
A heat treatment of heating at 0.5C for 0.5 to 3 hours is performed, and then cooling to room temperature is performed. If the amount of deformation due to aging changes exceeds the allowable range, machining is performed. However, the bonded magnet used in the present invention has better corrosion resistance than Nd-Fe-B based bonded magnets, and is usually coated with an epoxy resin or the like. Processing is not required.

【００２３】本発明のマグネットロール用永久磁石部材
の形状、寸法は特に限定されないが、外径10〜60ｍｍ、
長さ200〜350ｍｍ、および（長さ/外径）≧５の円筒状
に形成するのが好ましい。また小型の複写機やプリンタ
ーの用途には外径10〜30ｍｍ、特に外径10〜20ｍｍでか
つ（長さ/外径）≧５の小径とするのが好ましい。The shape and dimensions of the permanent magnet member for a magnet roll of the present invention are not particularly limited.
It is preferably formed in a cylindrical shape having a length of 200 to 350 mm and (length / outer diameter) ≧ 5. For use in small-sized copying machines and printers, the outer diameter is preferably 10 to 30 mm, particularly 10 to 20 mm, and a small diameter of (length / outer diameter) ≧ 5.

【００２４】[0024]

【実施例】以下、実施例により本発明を詳しく説明する
が、それら実施例により本発明が限定されるものではな
い。 （実施例１） （異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉の作製）原子％でＳｍ
_９.１Ｆｅ_７６.８Ｍｎ_０.５Ｎ_１３.６で表される主要成
分組成を有する合金粗粉をジェットミルにより平均粒径
4.0μｍに微粉砕した。次いでヘキサンを用いた湿式ボ
ールミルにより平均粒径2.1μｍに微粉砕し、磁気特性
発現相がＴｈ_２Ｚｎ_１７型結晶構造相の異方性磁粉を得
た。平均粒径はSympatec社製レーザー回折型粒径分布測
定装置（商品名：ヘロス・ロードス）により測定した （Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系コンパウンドの作製） 前記異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉：92.2重量部，ＥＥＡ樹
脂(MB-870，日本ユニカー（株）製)：5.5重量部，分散
剤（DH-37，アデカアーガス化学（株）製）：1.0重量
部，滑剤（スリパックスＥ，日本化成（株）製）：0.5
重量部、およびシリコーンオイル（KF968，信越化学工
業製）：0.8重量部を配合し、加熱・加圧型ニーダによ
り混練し、コンパウンド（表１のNo.1）を作製した。 （異方性ボンド磁石およびマグネットロールの作製） 作製したコンパウンドにより、図２に示す、両端部に突
起を有する断面略平板状の異方性ボンド磁石11a（最小
厚み：ｔ＝２ｍｍ，軸線方向の長さ：Ｌ＝280ｍｍであ
り厚み方向が異方性付与方向。）を印加磁場強度：318.
3kA/m（４kOe）の実質的な平行磁場中で射出成形した。
次いで成形体を脱磁した。次に、軸線方向に延在する凹
溝13を有する円筒状の極異方性フェライトボンド磁石11
bの内径面にシャフト12aを固着した。次いで、異方性ボ
ンド磁石11aを凹溝13に固着し、マグネットロール用永
久磁石部材1aを形成した。次いで図２の磁極パターンに
着磁した。異方性ボンド磁石11aのＮ極が現像磁極であ
り、かつ２つの突部15と凹部14とが軸線方向の全長に延
びて形成してあるので現像磁極直上、外周面周方向の空
隙磁束密度分布波形は２山ピークになる。現像磁極の長
手軸線方向に沿う表面磁束密度Boを測定し、表２の結果
を得た。表２のBo（平均値）は相対値である。Bo測定
は、両端部の影響を除外するために、軸線方向の両端部
から中心に向かって10ｍｍまでの部分は除外し、軸線方
向の長さ260ｍｍ（軸線方向の中心から±130ｍｍ）にわ
たり行った。その結果、高いBo（平均値）が得られた。
次に、前記永久磁石部材1aを図１の現像ロール用マグネ
ットロール10に組み込み、次いで所定の複写機に装着し
複写画像を評価したところ良好であった。The present invention will be described in detail with reference to the following examples, but the present invention is not limited by these examples. (Example 1) (Production of anisotropic R-Fe-N-based magnetic powder) Sm in atomic%
_9.1 Fe _76.8 Mn _0.5 N _13.6 Average particle size of alloy coarse powder having a main component composition expressed by jet mill
It was pulverized to 4.0 μm. Then, it was finely pulverized to a mean particle size of 2.1 μm by a wet ball mill using hexane to obtain an anisotropic magnetic powder having a Th ₂ Zn _17- type crystal structure phase as a magnetic property developing phase. The average particle size was measured by a laser diffraction type particle size distribution measuring device (trade name: Herros Rhodes) manufactured by Sympatec (Production of R-Fe-N-based compound) The anisotropic R-Fe-N-based magnetic powder: 92.2 Parts by weight, EEA resin (MB-870, manufactured by Nippon Unicar Co., Ltd.): 5.5 parts by weight, dispersant (DH-37, manufactured by Adeka Argas Chemical Co., Ltd.): 1.0 part by weight, lubricant (Sripax E, Nippon Kasei ( Ltd.): 0.5
Parts by weight and silicone oil (KF968, manufactured by Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.): 0.8 part by weight were mixed and kneaded with a heating / pressing type kneader to prepare a compound (No. 1 in Table 1). (Preparation of Anisotropic Bonded Magnet and Magnet Roll) An anisotropic bonded magnet 11a having a substantially flat cross section having protrusions at both ends shown in FIG. 2 (minimum thickness: t = 2 mm, axial direction) Length: L = 280 mm, thickness direction is anisotropic direction) applied magnetic field strength: 318.
Injection molding was performed in a substantially parallel magnetic field of 3 kA / m (4 kOe).
Next, the compact was demagnetized. Next, a cylindrical polar anisotropic ferrite bonded magnet 11 having a concave groove 13 extending in the axial direction.
The shaft 12a was fixed to the inner diameter surface of b. Next, the anisotropic bonded magnet 11a was fixed to the groove 13 to form a permanent magnet member 1a for a magnet roll. Next, the magnetic pole pattern of FIG. 2 was magnetized. The N pole of the anisotropic bonded magnet 11a is a developing magnetic pole, and the two protrusions 15 and the concave portions 14 are formed to extend over the entire length in the axial direction. The distribution waveform has two peaks. The surface magnetic flux density Bo along the longitudinal axis direction of the developing magnetic pole was measured, and the results in Table 2 were obtained. Bo (average value) in Table 2 is a relative value. The Bo measurement was performed over an axial length of 260 mm (± 130 mm from the axial center), excluding the portion from the axial ends to 10 mm from the center in order to exclude the influence of both ends. . As a result, a high Bo (average value) was obtained.
Next, the permanent magnet member 1a was assembled into the magnet roll 10 for the developing roll shown in FIG. 1 and then mounted on a predetermined copying machine to evaluate a copied image.

【００２５】ハイブリッド型異方性ボンド磁石を用いた
実施例を以下に説明する。 （実施例２） （異方性＊SrLaCoフェライト磁粉の作製）ＳｒＣＯ_３粉
末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む），α−Ｆｅ_２Ｏ_３
粉末，Ｌａ_２Ｏ_３粉末及びＣｏ_３Ｏ_４粉末を用いて、仮
焼後に下記の主要成分組成になるように配合し、湿式混
合した。次いで、1300℃で２時間、大気中で仮焼し、得
られた仮焼物を粗砕後、ローラーミルで乾式粗粉砕し粗
粉を得た。次いで、ボールミルにより乾式微粉砕し、平均
粒径1.15μｍの微粉を得た。 平均粒径は空気透過法（フ
ィッシャーサブシブサイザー）により測定した。次に得
られた微粉を酸素分圧：ＰＯ_２＝0.1MPa（１atm）の酸
素過剰雰囲気中、830℃×３時間の条件で熱処理し、次
いで室温まで冷却した。得られた熱処理済み磁粉を水中
に浸漬し、次いで80℃に加熱して水分を蒸発させた後室
温まで冷却した。次に200メッシュアンダーに篩分して
解砕し、 （Ｓｒ_１−ｘＬａ_ｘ）Ｏ・ｎ［（Ｆｅ_１−ｙＣｏ_ｙ）_２
Ｏ_３］ （ただし、ｘ＝0.15，ｎ＝6.0，ｙ＝ｘ/２ｎ＝0.0125） で表される主要成分組成を有し、平均粒径が1.2μｍの
異方性フェライト磁粉（表１では＊SrLaCoフェライトと
略記する）を得た。 （異方性＊SrLaCoZnフェライト磁粉の作製） ＳｒＣＯ_３粉末（不純物としてＢａ，Ｃａを含む），α
−Ｆｅ_２Ｏ_３粉末，Ｌａ_２Ｏ_３粉末、ＺｎＯおよびＣｏ
_３Ｏ_４粉末を用いて、仮焼後に下記の主要成分組成にな
るように配合し、湿式混合した。次いで1300℃で２時
間、大気中で仮焼し、得られた仮焼物を粗砕後、ローラ
ーミルで乾式粗粉砕し粗粉を得た。次いで、ボールミルに
より乾式微粉砕し、平均粒径1.2μｍの微粉を得た。 平均
粒径は空気透過法（フィッシャーサブシブサイザー）に
より測定した。次に得られた微粉を酸素分圧：ＰＯ_２＝
0.1MPa（１atm）の酸素過剰雰囲気中、815℃×３時間の
条件で熱処理し、次いで室温まで冷却した。得られた熱
処理済み磁粉を水中に浸漬し、次いで80℃に加熱して水
分を蒸発させた後室温まで冷却した。次に、200メッシ
ュアンダーに篩分して解砕し、 （Ｓｒ_１−ｘＬａ_ｘ）Ｏ・ｎ［（Ｆｅ_１−ｙＣｏ_ｙ／２
Ｚｎ_ｙ／２）_２Ｏ_３］ （ただし、ｘ＝0.15，ｎ＝6.0，ｙ＝ｘ/２ｎ＝0.0125） で表される主要成分組成を有し、平均粒径が1.25μｍの
異方性フェライト磁粉（表１では＊SrLaCoZnフェライト
と略記する）を得た。 （異方性＊Ｓｒフェライト磁粉の作製） 下記の主要成分組成を有するＳｒフェライト粗粉を乾式
ボールミルにより平均粒径1.0μｍに微粉砕した。次
に、酸素分圧（ＰＯ_２）が0.1MPa（１atm）の酸素過剰
雰囲気中で825℃×２時間熱処理し、次いで室温まで冷
却した。次に、得られた熱処理済み磁粉を水中に浸漬
し、次いで80℃に加熱して水分を蒸発させた後室温まで
冷却した。次に、200メッシュアンダーに篩分して解砕
し、ＳｒＯ・６Ｆｅ_２Ｏ_３で表される主要成分組成を有
し、平均粒径1.03μｍの異方性Ｓｒフェライト磁粉（表
１では＊Srフェライトと略記する）を得た。 （ハイブリッド型コンパウンドの作製） 表１のNo.21，22または23の配合の３種のハイブリッド
型コンパウンドを作製した。No.21のハイブリッド型コ
ンパウンドは、実施例１の異方性Ｒ−Ｆｅ−Ｎ磁粉：40
重量部，＊SrLaCoフェライト磁粉：52.2重量部，ＥＥＡ
樹脂(MB-870)：5.5重量部，分散剤（DH-37）：1.0重量
部，滑剤（スリパックスＥ）：0.5重量部、およびシリ
コーンオイル（KF968，信越化学工業製）：0.8重量部を
配合し、加熱・加圧型ニーダにより混練し、作製した。
No.22，23のハイブリッド型コンパウンドの作製は使用
したフェライト磁粉が異なる以外はNo.21の場合と同条
件で行った。 （異方性ボンド磁石およびマグネットロールの作製） No.21，22および23のハイブリッド型コンパウンドをそ
れぞれ用いた以外は実施例１と同様の手順で、図２に示
される両端部に突起を有する断面略平板状の異方性ボン
ド磁石11a（最小厚み：ｔ＝２ｍｍ，軸線方向の長さ：
Ｌ＝280ｍｍであり厚み方向が異方性付与方向。）を印
加磁場強度：318.3kA/m（４kOe）の実質的な平行磁場中
で射出成形し、ハイブリッド型異方性ボンド磁石を得
た。これら異方性ボンド磁石をそれぞれ用いて円筒状永
久磁石部材を作製し、Bo（平均値）を測定した結果を表
２に示す。また実施例１と同様にして評価した複写画像
はNo.21,22のコンパウンドを用いた場合がNo.23のコン
パウンドを用いた場合よりも良好であった。An embodiment using a hybrid type anisotropic bonded magnet will be described below. (Example 2) (Production of anisotropic * SrLaCo ferrite magnetic powder) SrCO ₃ powder (containing Ba and Ca as impurities), α-Fe ₂ O ₃
The powder, La ₂ O ₃ powder and Co ₃ O ₄ powder were blended so as to have the following main component composition after calcination, and were wet-mixed. Next, the resultant was calcined at 1300 ° C. for 2 hours in the air, and the obtained calcined product was coarsely crushed and then dry coarsely crushed with a roller mill to obtain a coarse powder. Next, dry milling was performed with a ball mill to obtain a fine powder having an average particle size of 1.15 μm. The average particle size was measured by an air permeation method (Fisher subsizer). Next, the obtained fine powder was heat-treated at 830 ° C. for 3 hours in an oxygen-excess atmosphere at an oxygen partial pressure of PO ₂ = 0.1 MPa (1 atm), and then cooled to room temperature. The heat-treated magnetic powder thus obtained was immersed in water, then heated to 80 ° C. to evaporate water, and then cooled to room temperature. Next, the mixture is sieved to 200 mesh under and crushed, and (Sr _1-x La _x ) On · ([Fe _1-y Co _y ) ₂
O ₃ ] (however, x = 0.15, n = 6.0, y = x / 2n = 0.0125), and anisotropic ferrite magnetic powder having an average particle size of 1.2 μm (* in Table 1) SrLaCo ferrite). (Production of anisotropic * SrLaCoZn ferrite magnetic powder) SrCO ₃ powder (including Ba and Ca as impurities), α
-Fe ₂ O ₃ powder, La ₂ O ₃ powder, ZnO and Co
_The 3O ₄ powder was blended so as to have the following main component composition after calcination, and was wet-mixed. Next, the resultant was calcined at 1300 ° C. for 2 hours in the air, and the obtained calcined product was coarsely crushed and then dry coarsely crushed with a roller mill to obtain a coarse powder. Subsequently, dry pulverization was performed using a ball mill to obtain fine powder having an average particle size of 1.2 μm. The average particle size was measured by an air permeation method (Fisher subsizer). Next, the obtained fine powder was subjected to partial pressure of oxygen: PO ₂ =
Heat treatment was performed at 815 ° C. for 3 hours in an oxygen-excess atmosphere of 0.1 MPa (1 atm), and then cooled to room temperature. The heat-treated magnetic powder thus obtained was immersed in water, then heated to 80 ° C. to evaporate water, and then cooled to room temperature. Next, the mixture was sieved to 200 mesh under and crushed to obtain (Sr _1-x La _x ) On · ([Fe _1-y Coy _{/ 2}
Zny _{/ 2} ) ₂ O ₃ ] (where x = 0.15, n = 6.0, y = x / 2n = 0.0125), and anisotropic ferrite having an average particle size of 1.25 μm. Magnetic powder (abbreviated as * SrLaCoZn ferrite in Table 1) was obtained. (Preparation of anisotropic * Sr ferrite magnetic powder) Sr ferrite coarse powder having the following main component composition was finely pulverized by a dry ball mill to an average particle size of 1.0 µm. Next, heat treatment was performed at 825 ° C. × 2 hours in an oxygen excess atmosphere at an oxygen partial pressure (PO ₂ ) of 0.1 MPa (1 atm), and then cooled to room temperature. Next, the obtained heat-treated magnetic powder was immersed in water, then heated to 80 ° C. to evaporate water, and then cooled to room temperature. Next, anisotropic Sr ferrite magnetic powder having a main component composition represented by SrO.6Fe ₂ O ₃ and having an average particle size of 1.03 μm (* Sr in Table 1) (Abbreviated as ferrite). (Preparation of Hybrid Compound) Three types of hybrid compounds having No. 21, 22, or 23 in Table 1 were prepared. The hybrid type compound of No. 21 is the anisotropic R-Fe-N magnetic powder of Example 1: 40
Parts by weight, * SrLaCo ferrite magnetic powder: 52.2 parts by weight, EEA
5.5 parts by weight of resin (MB-870), 1.0 part by weight of dispersant (DH-37), 0.5 part by weight of lubricant (Slipax E), and 0.8 part by weight of silicone oil (KF968, Shin-Etsu Chemical Co., Ltd.) Then, the mixture was kneaded by a heating / pressing type kneader to produce.
The hybrid compounds of Nos. 22 and 23 were prepared under the same conditions as in No. 21 except that the ferrite magnetic powder used was different. (Preparation of Anisotropic Bonded Magnet and Magnet Roll) A cross section having protrusions at both ends shown in FIG. 2 in the same procedure as in Example 1 except that the hybrid compounds of Nos. 21, 22, and 23 were used, respectively. A substantially flat anisotropic bonded magnet 11a (minimum thickness: t = 2 mm, length in the axial direction:
L = 280 mm, and the thickness direction is the direction of providing anisotropy. ) Was injection-molded in a substantially parallel magnetic field of applied magnetic field strength: 318.3 kA / m (4 kOe) to obtain a hybrid type anisotropic bonded magnet. A cylindrical permanent magnet member was produced using each of these anisotropic bonded magnets, and the results of measuring Bo (average value) are shown in Table 2. In the copied images evaluated in the same manner as in Example 1, the case of using the compounds of Nos. 21 and 22 was better than the case of using the compound of No. 23.

【００２６】（比較例１）大気中で熱処理を行った以外
は実施例２と同様にして、それぞれ主要成分組成が、 No.31のコンパウンドに配合したフェライト磁粉 ；（Ｓｒ_１−ｘＬａ_ｘ）Ｏ・ｎ［（Ｆｅ_１−ｙＣｏ_ｙ）
_２Ｏ_３］ （ただし、ｘ＝0.15，ｎ＝6.0，ｙ＝ｘ/２ｎ＝0.0125） No.32のコンパウンドに配合したフェライト磁粉 ；(Ｓｒ_１−ｘＬａ_ｘ)Ｏ・ｎ［（Ｆｅ_１−ｙＣｏ_ｙ／２
Ｚｎ_ｙ／２）_２Ｏ_３］ （ただし、ｘ＝0.15，ｎ＝6.0，ｙ＝ｘ/２ｎ＝0.0125） No.33のコンパウンドに配合したフェライト磁粉 ；ＳｒＯ・６Ｆｅ_２Ｏ_３ で表され、平均粒径が1.05〜1.3μｍの異方性フェライ
ト磁粉を得た。これらフェライト磁粉をそれぞれ用いた
以外は実施例１のNo.21〜No.23と同様にしてハイブリッ
ド型コンパウンドを作製した。これら各コンパウンドを
それぞれ用いて図２に示される両端部に突起を有する断
面略平板状の異方性ボンド磁石11a（最小厚み：ｔ＝２
ｍｍ，軸線方向の長さ：Ｌ＝280ｍｍであり厚み方向が
異方性付与方向。）を印加磁場強度：318.3kA/m（４kO
e）の実質的な平行磁場中で射出成形した。得られた各
異方性ボンド磁石を用いた以外は実施例１と同様にして
作製した永久磁石部材のBo（平均値）を測定した結果を
表２に示す。また実施例１と同様にして評価した複写画
像は実施例２との比較から、No.31のコンパウンドを用
いた場合がNo.21のコンパウンドを用いた場合より劣っ
ており、No.32のコンパウンドを用いた場合がNo.22のコ
ンパウンドを用いた場合より劣っており、No.33のコン
パウンドを用いた場合がNo.23のコンパウンドを用いた
場合より劣っていた。(Comparative Example 1) Except that heat treatment was performed in the air
In the same manner as in Example 2, the main component composition was the ferrite magnetic powder mixed with the compound of No. 31; (Sr_1-xLa_x) On [(Fe_1-yCo_y)
₂O₃(However, x = 0.15, n = 6.0, y = x / 2n = 0.0125) Ferrite magnetic powder blended in No. 32 compound; (Sr_1-xLa_x) O.n [(Fe_1-yCo_{y / 2}
Zn_{y / 2})₂O₃(However, x = 0.15, n = 6.0, y = x / 2n = 0.0125) Ferrite magnetic powder blended with No. 33 compound; SrO.6Fe₂O₃  Anisotropic ferrite with an average particle size of 1.05 to 1.3 μm
Magnetic powder was obtained. Each of these ferrite magnetic powders was used
Other than the above, the hybridization was performed in the same manner as in No. 21-No.
A compound was prepared. Each of these compounds
Each has a projection with protrusions at both ends shown in FIG.
A substantially flat anisotropic bonded magnet 11a (minimum thickness: t = 2)
mm, length in the axial direction: L = 280 mm, and thickness direction
Anisotropy direction. ) Applied magnetic field strength: 318.3 kA / m (4 kO
Injection molding was performed in a substantially parallel magnetic field of e). Each obtained
Except for using an anisotropic bonded magnet, the same as in Example 1
The result of measuring Bo (average value) of the manufactured permanent magnet member
It is shown in Table 2. Copy images evaluated in the same manner as in Example 1.
The image uses No. 31 compound from the comparison with Example 2.
Is inferior to using No. 21 compound
No.32 compound is used when No.32 compound is used.
No. 33, which is inferior to that using compound.
No.23 compound was used when compound was used.
Inferior to case.

【００２７】[0027]

【表１】 [Table 1]

【００２８】[0028]

【表２】 [Table 2]

【００２９】（実施例３、比較例２）配合磁粉の種類、
比率が異なる以外は実施例１のコンパウンドと同様にし
て、表３の各コンパウンドを混練した。実施例１のコン
パウンド（No.1）および表３の各コンパウンドをそれぞ
れ用いて、図３に示す、断面アークセグメント状の異方
性ボンド磁石11c（軸線方向の長さ：Ｌ＝280ｍｍ）を印
加磁場強度が310.4kA/m（3.9kOe）の実質的な平行磁場
中で射出成形した。図３中の矢印が異方性ボンド磁石11
cの異方性付与方向である。次いで成形体を脱磁した。
また断面ｃ型に形成したハイブリッド型の等方性Ｒ−Ｆ
ｅ−Ｎ系ボンド磁石11dを無磁場中で射出成形した。こ
の等方性ボンド磁石11dの原料コンパウンドは、主要成
分組成が原子％でＳｍ_８．１Ｆｅ_ｂａｌＴｉ_２．０Ｂ
_１．０Ｎ_１２．０であり平均粒径が56.2μｍ，平均結晶
粒径が0.15μｍの硬質磁性相（Ｔｈ_２Ｚｎ_{１ ７}型）を主
相とする窒化磁粉：62.2重量部，等方性Ｂａフェライト
焼結磁石（日立金属（株）製、ＹＢＭ−３）を平均粒径
88μｍに砕いてなる等方性フェライト磁粉：30重量部，
ＥＥＡ樹脂(MB-870)：5.5重量部，分散剤（DH-37）：1.
0重量部，滑剤（スリパックスＥ）：0.5重量部、および
シリコーンオイル（KF968）：0.8重量部を配合し、加熱
・加圧型ニーダにより混練し、作製した。次に、前記の
各異方性ボンド磁石11cのそれぞれとハイブリッド型等
方性ボンド磁石11dとをシャフト12bまわりに固着して永
久磁石部材1bを形成し、Boの平均値を実施例１と同様に
して測定した。結果を表４に示す。15は貼着境界であ
る。次に、図１の永久磁石部材１として前記各永久磁石
部材1bを現像ロール用マグネットロール10に組み込み、
次いで所定の複写機に装着し複写画像を評価した。その
結果、実施例３のNo.51のコンパウンドを使用した場合
に比べて比較例２のNo.61のコンパウンドを用いた場合
の複写画像が劣っていた。また、実施例３のNo.52のコ
ンパウンドを使用した場合に比べて比較例２のNo.62の
コンパウンドを用いた場合が、さらに実施例３のNo.53
のコンパウンドを使用した場合に比べて比較例２のNo.6
3のコンパウンドを用いた場合の複写画像が劣ってい
た。(Example 3, Comparative Example 2)
Each compound in Table 3 was kneaded in the same manner as in the compound of Example 1 except that the ratio was different. Using the compound of Example 1 (No. 1) and each of the compounds of Table 3, an anisotropic bonded magnet 11c (length in the axial direction: L = 280 mm) having a cross-section arc segment shown in FIG. 3 was applied. The injection molding was performed in a substantially parallel magnetic field having a magnetic field strength of 310.4 kA / m (3.9 kOe). The arrow in FIG.
This is the anisotropic direction of c. Next, the compact was demagnetized.
Also, a hybrid isotropic R-F formed in a c-shaped cross section
The eN-based bonded magnet 11d was injection molded without a magnetic field. The raw material compound of the isotropic bonded magnet 11d has a main component composition of atomic% and Sm _8.1 Fe _bal Ti _2.0 B
_1.0 N _12.0 a and average particle diameter of 56.2Myuemu, the average crystal grain size is 0.15μm hard magnetic phase _(Th 2 _{Zn 1 7} inch) and a main phase nitride magnetic powder: 62.2 parts by weight, isotropic Average particle size of Ba ferrite sintered magnet (YBM-3, manufactured by Hitachi Metals, Ltd.)
Isotropic ferrite magnetic powder crushed to 88 μm: 30 parts by weight,
EEA resin (MB-870): 5.5 parts by weight, dispersant (DH-37): 1.
0 parts by weight, 0.5 parts by weight of a lubricant (Slipax E), and 0.8 parts by weight of a silicone oil (KF968) were blended and kneaded with a heating / pressing type kneader to prepare a mixture. Next, each of the above-described anisotropic bonded magnets 11c and the hybrid type isotropic bonded magnet 11d are fixed around a shaft 12b to form a permanent magnet member 1b, and the average value of Bo is the same as that of the first embodiment. Was measured. Table 4 shows the results. Reference numeral 15 denotes a sticking boundary. Next, each of the permanent magnet members 1b is incorporated into a magnet roll 10 for a developing roll as the permanent magnet member 1 of FIG.
Then, it was mounted on a predetermined copying machine and the copied image was evaluated. As a result, compared with the case of using the compound of No. 51 of Example 3, the copied image using the compound of No. 61 of Comparative Example 2 was inferior. Further, in comparison with the case of using the compound of No. 52 of Example 3, the case of using the compound of No. 62 of Comparative Example 2 was further improved in the case of using the compound of No. 53 of Example 3.
No. 6 of Comparative Example 2 compared to the case where the compound of No. 6 was used.
The copied image was inferior when compound 3 was used.

【００３０】[0030]

【表３】 [Table 3]

【００３１】[0031]

【表４】 [Table 4]

【００３２】（実施例４）No.1,21,22または23の各コン
パウンドを用いて、図４に示す一体円筒状の４極極異方
性ボンド磁石11e（外径：16ｍｍ，内径：10ｍｍ，軸線
方向の長さ：280ｍｍ）を射出成形し、次いで得られた
成形体を脱磁した。次に各４極極異方性ボンド磁石11e
にそれぞれシャフト12cを圧入して永久磁石部材1cを作
製した。次いで着磁し、現像磁極（Ｎ_１極）のBo（平均
値）を実施例１と同様にして測定した。結果を表５に示
す。 （比較例３）No.31〜33の各コンパウンドをそれぞれ用
いて、図４に示す一体円筒状の４極極異方性ボンド磁石
11e（外径）：16ｍｍ，内径：10ｍｍ，軸線方向の長
さ：280ｍｍ）を射出成形し、次いで得られた成形体を
脱磁した。次に各４極極異方性ボンド磁石11eにそれぞ
れシャフト12cを圧入して永久磁石部材1cを作製した。
次いで着磁し、現像磁極（Ｎ_１極）のBo（平均値）を実
施例１と同様にして測定した。結果を表５に示す。(Example 4) Using a compound of No. 1, 21, 22 or 23, an integral cylindrical quadrupole anisotropic bonded magnet 11e (outer diameter: 16 mm, inner diameter: 10 mm, (The length in the axial direction: 280 mm) was injection-molded, and then the obtained molded body was demagnetized. Next, each quadrupole anisotropic bonded magnet 11e
Each of the shafts 12c was press-fitted into each to produce a permanent magnet member 1c. Then magnetized and Bo of the developing magnetic pole (N ₁ pole) (average value) was measured in the same manner as in Example 1. Table 5 shows the results. (Comparative Example 3) An integral cylindrical quadrupole anisotropic bonded magnet shown in Fig. 4 using each of the compounds Nos. 31 to 33
11e (outer diameter): 16 mm, inner diameter: 10 mm, axial length: 280 mm), and then the obtained molded body was demagnetized. Next, the shaft 12c was press-fitted into each of the quadrupole anisotropic bonded magnets 11e to produce a permanent magnet member 1c.
Then magnetized and Bo of the developing magnetic pole (N ₁ pole) (average value) was measured in the same manner as in Example 1. Table 5 shows the results.

【００３３】[0033]

【表５】 [Table 5]

【００３４】上記実施例のＲ−Ｆｅ−Ｎ系ボンド磁石、
ハイブリッド型ボンド磁石はマグネットロールに組み込
んだ状態で実用に耐える耐食性を有していた。The R—Fe—N bond magnet of the above embodiment,
The hybrid bond magnet had corrosion resistance enough to withstand practical use when assembled in a magnet roll.

【００３５】実施例１〜３では永久磁石部材１の基体
（11b,11d）を極異方性のフェライトボンド磁石または
等方性ハイブリッド型ボンド磁石で形成したが、前記基
体を等方性フェライト焼結磁石、等方性Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系
ボンド磁石、あるいは押出成形されてなるラジアル異方
性のフェライトボンド磁石、Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系ボンド磁石
あるいはハイブリッド型ボンド磁石で形成してもよい。
また上記実施例では２つのボンド磁石を接着してマグネ
ットロール用永久磁石部材を構成した場合を記載した
が、３つ以上のボンド磁石を接着してマグネットロール
用永久磁石部材（好ましくは円筒形状のもの）を構成し
てもよい。In the first to third embodiments, the base (11b, 11d) of the permanent magnet member 1 is formed of a polar anisotropic ferrite bonded magnet or an isotropic hybrid type bonded magnet. It may be formed of a bound magnet, an isotropic R-Fe-N-based bonded magnet, an extruded radial anisotropic ferrite bonded magnet, an R-Fe-N-based bonded magnet, or a hybrid type bonded magnet.
Further, in the above embodiment, the case where the two bonded magnets are bonded to form the permanent magnet member for the magnet roll is described. However, three or more bonded magnets are bonded to form the permanent magnet member for the magnet roll (preferably a cylindrical magnet). ).

【００３６】[0036]

【発明の効果】以上に記述の如く、本発明によれば、射
出成形されてなり、異方性フェライトボンド磁石よりも
高い空隙磁束密度分布を得られ、かつＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系
ボンド磁石よりも耐食性の良好なＲ−Ｆｅ−Ｎ系ボンド
磁石、あるいはＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉とフェライト磁粉と
バインダーとから実質的になるハイブリッド型ボンド磁
石により少なくとも１つの磁極を形成し、構成される新
規高性能のマグネットロールを提供することができる。As described above, according to the present invention, it is possible to obtain an air gap magnetic flux density distribution higher than that of an anisotropic ferrite bonded magnet by injection molding, and to obtain an Nd-Fe-B based bonded magnet. And a new R-Fe-N-based bonded magnet having good corrosion resistance, or a hybrid type bonded magnet substantially composed of an R-Fe-N-based magnetic powder, a ferrite magnetic powder and a binder, wherein at least one magnetic pole is formed. A high-performance magnet roll can be provided.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明のマグネットロールの一例を示す断面図
である。FIG. 1 is a sectional view showing an example of a magnet roll of the present invention.

【図２】本発明のマグネットロール用永久磁石部材の一
例を示す断面図である。FIG. 2 is a sectional view showing an example of a permanent magnet member for a magnet roll of the present invention.

【図３】本発明のマグネットロール用永久磁石部材の他
の例を示す断面図である。FIG. 3 is a sectional view showing another example of the permanent magnet member for a magnet roll of the present invention.

【図４】本発明のマグネットロール用永久磁石部材のさ
らに他の例を示す断面図である。FIG. 4 is a sectional view showing still another example of the permanent magnet member for a magnet roll of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 永久磁石部材、２ スリーブ、3a,3b フランジ、4
a,4b 軸受、10 現像ロール用マグネットロール、11
円筒状永久磁石、12 シャフト、15 接着境界。1 permanent magnet member, 2 sleeve, 3a, 3b flange, 4
a, 4b Bearing, 10 Magnet roll for developing roll, 11
Cylindrical permanent magnet, 12 shafts, 15 bonded boundaries.

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 表面に複数個の磁極を有し、少なくとも
１つの磁極がＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉（ＲはＹを含む希土類
元素の少なくとも１種である）とバインダーとから実質
的になり、射出成形されてなるＲ−Ｆｅ−Ｎ系ボンド磁
石を配置して構成されることを特徴とするマグネットロ
ール。The present invention has a plurality of magnetic poles on a surface, at least one of which is substantially composed of R-Fe-N-based magnetic powder (R is at least one of rare earth elements including Y) and a binder. A magnet roll comprising an R-Fe-N based bonded magnet formed by injection molding. 【請求項２】 前記Ｒ−Ｆｅ−Ｎ系ボンド磁石が異方性
ボンド磁石である請求項１に記載のマグネットロール。2. The magnet roll according to claim 1, wherein the R—Fe—N-based bonded magnet is an anisotropic bonded magnet. 【請求項３】 表面に複数個の磁極を有し、少なくとも
１つの磁極がＲ−Ｆｅ−Ｎ系磁粉（ＲはＹを含む希土類
元素の少なくとも１種である）とフェライト磁粉とバイ
ンダーとから実質的になり、射出成形されてなるハイブ
リッド型ボンド磁石を配置して構成されることを特徴と
するマグネットロール。3. A plurality of magnetic poles on a surface, wherein at least one magnetic pole is substantially composed of R—Fe—N-based magnetic powder (R is at least one of rare earth elements including Y), ferrite magnetic powder, and a binder. A magnet roll comprising a hybrid bonded magnet formed by injection molding. 【請求項４】 前記ハイブリッド型ボンド磁石が異方性
ボンド磁石である請求項３に記載のマグネットロール。4. The magnet roll according to claim 3, wherein the hybrid type bonded magnet is an anisotropic bonded magnet. 【請求項５】 前記フェライト磁粉は大気雰囲気超の酸
素分圧を有する酸素過剰雰囲気中で熱処理されてなる請
求項３または４に記載のマグネットロール。5. The magnet roll according to claim 3, wherein the ferrite magnetic powder is heat-treated in an oxygen-excess atmosphere having an oxygen partial pressure exceeding the atmospheric atmosphere.