JP2002105514A - Apparatus and method for manufacturing metal powder - Google Patents
Apparatus and method for manufacturing metal powderInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明が属する技術分野】本発明は、ガスアトマイズ法
による金属粉末や金属合金粉末の製造装置および製造方
法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an apparatus and a method for producing a metal powder or a metal alloy powder by a gas atomizing method.
【０００２】[0002]
【従来の技術】金属粉末は、加工性の悪い材料の特定形
状への成形、仕上げ工数の節減、原料歩留まり向上、独
特の機能を持つ材料の形成、等の目的から焼結用やその
他の原料として多く利用されている。この金属や金属合
金の粉末製造方法にアトマイズ法がある。これは、溶融
した金属に対し、ノズルからの自然落下流、ないしはノ
ズル部出口にて高圧の水などの液体やガスを噴射し粉末
を得る方法で、金属粉末を大量にかつ安価に製造でき
る。2. Description of the Related Art Metal powder is used for sintering and other raw materials for the purpose of forming a material having poor workability into a specific shape, reducing the number of finishing steps, improving the yield of raw materials, and forming a material having a unique function. It is often used as There is an atomizing method as a method for producing powders of such metals and metal alloys. This is a method in which a molten metal is spontaneously dropped from a nozzle or a method in which a liquid or gas such as high-pressure water is jetted at the outlet of a nozzle to obtain powder, whereby a large amount of metal powder can be produced at low cost.
【０００３】しかしながら、アトマイズ法は、一般的に
粒径を十分小さくするには限界があり、その上大きいも
のから小さいものまで混合して製造される傾向があっ
て、高密度の充填状態を得るための微細で適当な粒度分
布の金属粉末を得ることには、必ずしも十分対応できて
いない。高密度精密焼結部品や高機能材を得るには、原
料粉末の充填率を高めなければならないが、充填率を上
げるには粉末が適正な粒径分布であることが要求され
る。このため、粒径の異なる粉末を混合し、適正な粒径
分布にして用いられる。混合して用いるには、粒径分布
幅の狭い素材金属粉が必要でであり、それには粒径分布
幅を狭くした粉末製造方法が重要となる。[0003] However, the atomization method generally has a limit in sufficiently reducing the particle size, and tends to be produced by mixing large to small particles, thereby obtaining a densely packed state. However, it is not always sufficient to obtain a fine metal powder having an appropriate particle size distribution. To obtain high-density precision sintered parts and high-performance materials, it is necessary to increase the filling rate of the raw material powder. To increase the filling rate, the powder must have an appropriate particle size distribution. For this reason, powders having different particle sizes are mixed and used in an appropriate particle size distribution. In order to mix and use, a raw metal powder having a narrow particle size distribution width is required, and a powder manufacturing method with a narrow particle size distribution width is important.
【０００４】たとえば、近年ことに発展の著しいニッケ
ル・水素電池やリチウム電池などの新型二次電池の電極
用には、高密度に充填できることが必須となってきてい
る。[0004] For example, it is indispensable that the electrodes can be filled at a high density for electrodes of new type secondary batteries such as nickel-metal hydride batteries and lithium batteries, which have been remarkably developed in recent years.
【０００５】このような要求に対しに、アトマイズ法に
て狭い範囲に分布した粒径の金属粉を得ることが種々検
討されている。たとえば特開平3-6308号公報では、溶融
金属流を傾斜した平面を持つノズルにより薄膜状にして
流下させ、そこへ幅広く圧縮空気などのガスや噴霧ジェ
ットを吹き付けて、均一な粒度の金属粉を得る方法およ
び装置が開示されている。[0005] In response to such demands, various studies have been made to obtain metal powders having a particle diameter distributed in a narrow range by an atomizing method. For example, in Japanese Unexamined Patent Publication No. Hei 3-6308, a molten metal flow is made to flow down in a thin film form by a nozzle having an inclined plane, and a gas such as compressed air or a spray jet is widely sprayed on the molten metal flow, thereby producing a metal powder having a uniform particle size. A method and apparatus for obtaining is disclosed.
【０００６】さらに特開平5-59411号公報に提示された
発明では、粒度分布の幅の狭い金属微粉末の製造に関し
て、ノズルの先端部外周側面をノズルの中心線が対称軸
となる戴頭逆円錐曲面で形成し、複数本の線状ジェット
を前記ノズル側面に沿い、かつ前記円錐曲面の母線から
ずれた方向に噴出させ、ノズル先端面の中心部に開口し
た孔から流出した金属溶湯に、前記ジェットの交差域に
おいて発生した噴霧ガスの上昇流を吹き付け、金属溶湯
をノズル先端面上で放射方向に膜状に流動させ、ノズル
先端面の周縁において該幕状流にノズルの先端部外周側
面に沿って噴出したジェットを衝突させる、としてい
る。また、特公平4-54721号公報には、溶湯に高圧ガス
を吹き付けて一次アトマイズした後、表面に液膜を形成
させたカップ状高速回転板に衝突させて二次アトマイズ
することにより、細粒の金属粒子を得る製造方法の発明
が開示されている。Further, in the invention disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-59411, with respect to the production of fine metal powder having a narrow particle size distribution, the outer peripheral side of the tip of the nozzle is inverted with the center line of the nozzle being the axis of symmetry. Formed by a conical curved surface, a plurality of linear jets are ejected along the nozzle side surface and in a direction deviated from the generatrix of the conical curved surface, and into the molten metal flowing out of a hole opened at the center of the nozzle tip surface, The upward flow of the spray gas generated at the intersection of the jets is sprayed to cause the molten metal to flow in a film-like manner in a radial direction on the nozzle tip surface, and the curtain-shaped flow at the periphery of the nozzle tip surface to the outer peripheral side of the tip end of the nozzle And collide jets that erupt along. Further, Japanese Patent Publication No. 4-54721 discloses that a high-pressure gas is sprayed on a molten metal to perform a primary atomization, and then a secondary atomization is performed by colliding with a cup-shaped high-speed rotating plate having a liquid film formed on a surface. The invention of a manufacturing method for obtaining metal particles is disclosed.
【０００７】しかしながらこれらの方法は、得られる粒
子の平均径をより小さいものとすることは可能である
が、粒度分布の幅は必ずしも十分小さくなっているとは
言い難い。However, these methods can make the average particle size of the obtained particles smaller, but it cannot be said that the width of the particle size distribution is necessarily sufficiently small.
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、アト
マイズ法による金属粉末の製造において、従来よりも粒
子の平均径が小さく、かつ粒径分布の幅がより狭い金属
粉の得られる装置およびその方法の提供にある。SUMMARY OF THE INVENTION It is an object of the present invention to provide an apparatus and method for producing a metal powder having a smaller average particle diameter and a narrower particle size distribution than in the prior art in the production of metal powder by the atomizing method. It is in providing the method.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、新型二次
電池の電極に用いる金属粉末を主対象に、アトマイズ法
にて、できるだけ粒径が小さく、しかも粒径の揃った粒
度分布幅が狭い整粒粉末を得る手段や条件を検討した。
なおアトマイズ法は、金属の溶湯流に高圧のガスあるい
は水や油などの液体を吹き付けて霧状化する方法である
が、吹き付ける流体をここでは便宜上ガスということに
する。Means for Solving the Problems The inventors of the present invention mainly applied a metal powder used for an electrode of a new type secondary battery by an atomizing method to a particle size distribution as small as possible and uniform in particle size. The means and conditions for obtaining a sized powder having a narrow particle size were studied.
The atomizing method is a method in which a high-pressure gas or a liquid such as water or oil is sprayed on a molten metal stream to atomize the fluid, but the fluid to be sprayed is referred to as a gas here for convenience.
【００１０】金属粉末は、得られる製品の性能や歩留ま
りなどから、その成形時の充填密度が十分大きいことが
要求される。そのためには、粒径が小さいだけでなく粒
径の揃った整粒粉末が製造しうることが重要であり、粒
度の異なる整粒を適宜選択混合することによって、望ま
しい粒度構成の粉末とすることができる。[0010] The metal powder is required to have a sufficiently high packing density at the time of molding in view of the performance and yield of the obtained product. For that purpose, it is important that a sized powder having not only a small particle size but also a uniform particle size can be produced, and by appropriately selecting and mixing sized particles having different particle sizes, a powder having a desired particle size configuration is obtained. Can be.
【００１１】同じ金属の溶湯を同じ条件のガスのジェッ
トでガスアトマイズする場合、一般的に得られる粉末の
平均粒径は、ほぼ溶湯の供給量に比例し、そして溶湯に
対するガスの質量供給速度が大きいほど小さくなるとさ
れている。このため、より粒径の小さい粉末を得るには
まず溶湯流径を小さくする必要がある。しかし溶湯流の
径の縮小はノズルの閉塞を生じやすくなるので限界があ
り、一方ガスの質量供給速度を増大することも、設備構
造あるいはコスト的に制限される。When a molten metal of the same metal is subjected to gas atomization with a gas jet under the same conditions, the average particle size of the powder generally obtained is almost proportional to the supply amount of the molten metal, and the mass supply rate of the gas to the molten metal is large. It is said that it becomes smaller. Therefore, in order to obtain a powder having a smaller particle size, it is necessary to first reduce the flow diameter of the molten metal. However, the reduction in the diameter of the molten metal flow has a limit because the nozzle is liable to be clogged. On the other hand, an increase in the gas mass supply speed is also limited in terms of the equipment structure or cost.
【００１２】上記のような観点から、まず粒径分布の狭
い粉末を得ることを主眼にし、その上で粉末の平均粒径
の小さくなる条件を検討した。[0012] From the above viewpoints, the main purpose was to obtain a powder having a narrow particle size distribution, and further, conditions for reducing the average particle size of the powder were examined.
【００１３】粒径分布の狭い粉末とするには、溶湯が衝
突するガスジェットの流速分布が狭いことが好ましい。
同じガスジェットであれば、溶湯衝突位置がガスの噴出
孔に近いほど、そして溶湯流出方向とガスジェット噴出
方向が交叉する角度が90°に近いほどガスジェットの流
速の広がりは小さくなる。溶湯を下方に自然流下させる
とき、交叉角度を90°に近づけることは困難であり、多
くの場合40°以下になされている。そこで、溶湯ノズル
の流出角度を垂直より上に向けて下方に噴出するガスジ
ェットとの交叉角を大きくするようにした。In order to obtain a powder having a narrow particle size distribution, it is preferable that the gas jet colliding with the molten metal has a narrow flow velocity distribution.
If the same gas jet is used, the spread of the flow velocity of the gas jet becomes smaller as the collision position of the molten metal is closer to the gas ejection hole and as the angle at which the outflow direction of the molten metal and the gas jet ejection direction intersect is closer to 90 °. When the molten metal flows down naturally, it is difficult to make the crossing angle close to 90 °, and in many cases, the crossing angle is set to 40 ° or less. Therefore, the crossing angle with the gas jet ejected downward with the outflow angle of the molten metal nozzle higher than the vertical direction is increased.
【００１４】このように、溶湯を垂直より上方に向けて
流出させるとき、ガスジェットが形成するガスカーテン
は平面よりも円弧状とし、その内側に溶湯流を当てる
と、より粒径の分布が小さくなる傾向が見出された。こ
れはガスカーテンを円弧状としたために、溶湯と衝突す
る際のガスジェットの流速分布がより狭くなったのでは
ないかと考えられた。As described above, when the molten metal is allowed to flow upward from the vertical, the gas curtain formed by the gas jet is formed in an arc shape rather than a flat surface. Tendency was found. It was considered that the gas jet was formed into a circular arc shape, so that the flow velocity distribution of the gas jet when colliding with the molten metal became narrower.
【００１５】ガスカーテンを円弧状とするときに、ガス
噴出孔の方向を１点に集中させて円錐形とする方法が多
く用いられる。しかしガスの交叉による上昇気流を発生
しやすく、溶湯ノズルをガス噴出孔に近づけると、ノズ
ル閉塞を起こすおそれがある。そこで、溶湯流が最初に
衝突するガスカーテンは円弧状とし、この円弧状のガス
カーテンとは離してその内面側に平板状のガスカーテン
を配置し、アトマイズをおこなってみた結果、粒径が小
さくかつ粒径分布が狭い粉末の得られることが明らかに
なったのである。When the gas curtain is formed in an arc shape, a method of concentrating the direction of the gas ejection holes at one point to form a conical shape is often used. However, ascending air currents are easily generated due to the crossing of gases, and if the molten metal nozzle is brought close to the gas ejection hole, the nozzle may be blocked. Therefore, the gas curtain against which the molten metal stream collides first is arc-shaped, and a flat-plate gas curtain is arranged on the inner surface side of the arc-curtain gas curtain, and atomization is performed. It became clear that a powder having a narrow particle size distribution could be obtained.
【００１６】このような溶湯ノズルとガスジェットカー
テンとの関係を、図１に模式的に示す。すなわち、半円
の円弧状ガスガス噴出孔１と直線状のガス噴出孔２とを
組み合わせ、円筒を縦に二分したような円弧状断面形状
のガスジェットカーテン６の内側が、平面状のガスジェ
ットカーテン７に面した状態を形成させ、円弧状ガスジ
ェットカーテン６の内側に向けてノズル４からの溶湯流
５を注いで、細粉化をおこなわせる。その結果、より一
層細粒化が進み、しかも粒子の径が揃う。FIG. 1 schematically shows the relationship between such a molten metal nozzle and a gas jet curtain. That is, a semicircular arc-shaped gas gas ejection hole 1 and a straight gas ejection hole 2 are combined, and the inside of a gas jet curtain 6 having an arc-shaped cross-sectional shape obtained by vertically dividing a cylinder into two is formed into a flat gas jet curtain. 7 is formed, and the molten metal stream 5 from the nozzle 4 is poured toward the inside of the arc-shaped gas jet curtain 6 to perform pulverization. As a result, the grain size is further reduced, and the diameters of the particles are uniform.
【００１７】これは円弧状ガスカーテンにより跳ね飛ば
された径の大きい溶湯が、平面上ガスカーテンに当たっ
て戻され、細分化が進むためや、２種のガスジェットカ
ーテンの間に隙間があるので上昇気流が生じないためと
思われた。そこでこのようなガスカーテンの組み合わせ
について、その形状や寸法をさらに検討した結果、円弧
状のガス噴出孔の両端にさらに直線状の噴出孔が接続さ
れていると、より安定して粒径分布が狭くなることがわ
かった。そして、平面状ガスジェットの直線状噴出孔の
幅は、両端に直線部の付いた円弧状ガス噴出孔の形状
と、両ガスジェット噴出孔間の距離とによって定まる長
さ以上である必要があることが明らかになった。This is because the molten metal having a large diameter bounced off by the arc-shaped gas curtain is returned by hitting the gas curtain on a plane, and the fragmentation proceeds, and there is a gap between the two types of gas jet curtains. It is thought that it did not occur. Therefore, as a result of further studying the shape and dimensions of such a combination of gas curtains, it was found that if the straight gas ejection holes were connected to both ends of the arc-shaped gas ejection holes, the particle size distribution would be more stable. It turned out to be narrow. Then, the width of the straight gas ejection hole of the planar gas jet needs to be equal to or longer than the length determined by the shape of the arc-shaped gas ejection hole with straight portions at both ends and the distance between the two gas jet ejection holes. It became clear.
【００１８】このようなガスジェット噴出孔を用い、よ
り細粒で粒度分布の幅の小さいアトマイズ粉を得るため
の、溶湯注入速度、ガス噴出流量等をさらに検討し、こ
れらの限界や範囲の相互関係を明らかにして本発明を完
成させた。本発明の要旨は次のとおりである。Using such a gas jet outlet, the molten metal injection speed, the gas outlet flow rate, and the like for obtaining finer particles and atomized powder having a narrower particle size distribution are further studied. The present invention was completed by clarifying the relationship. The gist of the present invention is as follows.
【００１９】（１）金属溶湯を高圧ガスの吹き付けによ
り細分化するアトマイズ法の金属微粉製造装置であっ
て、高圧ガスの噴出孔は、噴出方向に対する垂直面にお
いて、直線状のものと、内側をこの直線に向けた円弧状
のものとの２つからなり、かつ下記〜の条件を満足
し、金属溶湯ノズルは、注入される溶湯が上記の円弧状
噴出孔により形成されるガスカーテンの内面側に向いて
垂直下向きの方向に対し20°から100°の範囲で傾斜
し、かつ噴出された円弧状ガスカーテンに最初に衝突す
る溶湯流の位置が、ガス噴出孔先端から30mm以内として
配置されていることを特徴とする金属アトマイズ粉製造
装置。 円弧状ガス噴出孔は、半径ｒの半円と、その両端に該
両端部分の接線方向に対し半円の中心側へθの角度をな
す長さｄの直線とを接続した形状であること 直線状ガス噴出孔の長さＬは、直線状噴出孔の中心点
と円弧状噴出孔の半円の中心点との距離をＤとすれば、
下式を満足すること Ｌ≧２｛（Ｄ＋ｒ）×（ｒ−ｄsinθ）｝／（ｒ＋ｄcosθ）・・・・(1) 上記において、それぞれＤ＋ｒ≦50mm、−20°≦θ≦
90°の範囲であること 直線状ガス噴出孔および円弧状ガス噴出孔の平面形状
は、その直線の中心点とその半円の中心点とを結ぶ直線
に対して線対称であること 円弧状ガス噴出孔からの噴出ガス流心の方向と、直線
状ガス噴出孔からの噴出ガス流心の方向とが形成する角
度は0°〜90°であること （２）上記（１）のアトマイズ粉製造装置を用い、ガス
の噴出圧力を0.5〜8MPaとし、金属の溶湯流量ＭL（g/
s）と２つの噴出孔の合計のガス流量ＭG（g/s）との比
ＭL／ＭGを0.01〜0.5、とすることを特徴とする金属粉
の製造方法。(1) An atomizing metal fine powder producing apparatus for subdividing a molten metal by spraying a high-pressure gas, wherein the high-pressure gas ejection holes are linear in the vertical plane to the ejection direction, and the inside of the high-pressure gas ejection hole is straight. And a metal melt nozzle that satisfies the following conditions, and the molten metal to be injected is formed on the inner surface side of a gas curtain formed by the arc-shaped ejection hole. The position of the molten metal stream, which is inclined in the range of 20 ° to 100 ° with respect to the vertical downward direction, and first collides with the ejected arc-shaped gas curtain, is located within 30 mm from the tip of the gas ejection hole. A metal atomized powder production apparatus, characterized in that: The arc-shaped gas ejection hole has a shape in which a semicircle having a radius r and a straight line having a length d that forms an angle of θ with respect to the center side of the semicircle with respect to the tangential direction of both ends at both ends thereof are connected. Assuming that the distance L between the center point of the linear ejection hole and the center point of the semicircle of the arc-shaped ejection hole is D,
L ≧ 2 {(D + r) × (r−dsinθ)} / (r + dcosθ) (1) In the above, D + r ≦ 50 mm and −20 ° ≦ θ ≦
90 ° range The plane shape of the straight gas outlet and the arc-shaped gas outlet shall be line-symmetric with respect to the straight line connecting the center point of the straight line and the center point of the semicircle. The angle formed by the direction of the gas flow from the outlet and the direction of the gas flow from the straight gas outlet is 0 ° to 90 °. (2) Production of atomized powder according to (1) above using the apparatus, the ejection pressure of the gas was 0.5～8MPa, molten metal flow rate M L (g /
method for producing a metal powder, characterized in that s) and the ratio M L / M G of the sum of the two injection holes gas flow rate M G (g / s) 0.01~0.5 , and.
【００２０】[0020]
【発明の実施の形態】本発明は、金属の溶湯流に高圧ガ
スを吹きつけ微粉化するガスアトマイズ法による金属粉
末の製造装置およびそれによる金属粉末の製造方法であ
り、とくに限定しない構造や条件は、通常一般に用いら
れているものをそのまま適用する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention relates to an apparatus for producing metal powder by a gas atomization method in which high-pressure gas is blown into a molten metal stream and pulverized, and a method for producing metal powder by the method. What is generally used is applied as it is.
【００２１】本発明の装置の高圧ガス噴出孔は、直線状
と円弧状の２つの噴出孔からなる。図２にガスの噴出方
向に垂直な面における噴出孔形状を模式的に示す。円弧
状の噴出孔１は、その円弧の内側を直線状のガス噴出孔
２の長さ方向に対し垂直な方向に向けた状態に配置す
る。円弧状ガス噴出孔は半径ｒの半円弧の両端に、その
円弧の接線方向に対し、θの角度をなす長さｄの直線部
分が接続された形状とする。The high-pressure gas outlet of the apparatus of the present invention is composed of two outlets, a straight line and an arc. FIG. 2 schematically shows the shape of the ejection hole in a plane perpendicular to the gas ejection direction. The arc-shaped ejection hole 1 is arranged such that the inside of the arc is oriented in a direction perpendicular to the length direction of the linear gas ejection hole 2. The arc-shaped gas ejection hole has a shape in which a straight line portion having a length d that forms an angle of θ with respect to the tangential direction of the arc is connected to both ends of a semi-arc having a radius r.
【００２２】上記の円弧状ガス噴出孔１の半円の中心点
ＯRは、直線状ガス噴出孔２の中点ＯLから引いた垂線上
にあり、これら各ガス噴出孔の配置や形状は、ＯLとＯR
とを結ぶ直線に対し線対称であることとする。なお、半
円の部分は円の半分前後であればよく、厳密に１／２円
である必要はない。The center point O R of semicircular arc-shaped gas ejection hole 1 above is in the linear gas jetting holes on perpendicular line drawn from the second middle point O L, arrangement and shape of each of these gas ejection holes , O L and O R
Are symmetrical with respect to a straight line connecting. It should be noted that the semi-circular portion is only required to be about half of the circle, and does not need to be strictly a half circle.
【００２３】高圧ガスの噴出孔の形状は、上記の円弧状
または直線状の形に並んだ多数の小孔でもよいしスリッ
トでもよい。小孔の場合その断面形状は円形でも楕円や
矩形であってもよいが、円形が最も製作しやすい。孔の
大きさは0.5〜3mm程度、隣接する***の中心間距離は1
〜6mm程度でであれば十分なガスカーテンが形成され
る。スリットの場合は、その幅が3mm以下とするのが好
ましく、分割されていてもすべてが連続していてもよ
い。いずれにしても、カーテン状の高圧のガスジェット
が形成できればよい。The shape of the high-pressure gas ejection hole may be a large number of small holes or slits arranged in the above-mentioned arc or linear shape. In the case of a small hole, its cross-sectional shape may be circular, elliptical or rectangular, but a circular shape is easiest to manufacture. The size of the hole is about 0.5-3mm, and the distance between the centers of adjacent small holes is 1
If it is about 6 mm, a sufficient gas curtain is formed. In the case of a slit, the width is preferably 3 mm or less, and the slit may be divided or all may be continuous. In any case, it is sufficient that a curtain-shaped high-pressure gas jet can be formed.
【００２４】図１に示したように、この円弧状１と直線
状２との噴出孔の間に溶湯ノズル４を配置し、形成され
る円弧状のガスカーテン６に対し、噴出孔からの距離Ｓ
の位置へ溶湯流５を、垂直方向に対しαの角度で衝突さ
せる。この衝突位置は、溶湯ノズルからの溶湯流の方向
と、ガスジェットの噴出方向との交点とする。衝突によ
り溶湯は粉化され、十分粉化されずに弾き返された粉状
溶湯流は、直線状噴出孔による平板状ガスカーテン７に
当たり、さらに細粒化される。As shown in FIG. 1, a molten metal nozzle 4 is arranged between the arc-shaped 1 and the straight-line 2 ejection holes, and a distance from the ejection hole to the arc-shaped gas curtain 6 to be formed. S
Is made to collide with the melt flow 5 at an angle of α with respect to the vertical direction. This collision position is the intersection of the direction of the molten metal flow from the molten metal nozzle and the jetting direction of the gas jet. The molten metal is pulverized by the collision, and the pulverized molten metal that has been repelled without being sufficiently pulverized hits the flat gas curtain 7 formed by the linear ejection holes, and is further refined.
【００２５】図２における直線状噴出孔の長さＬは、Ｏ
LとＯRとの距離をＤとすれば、下記(1)式を満足するも
のとする。 Ｌ≧２{(Ｄ＋ｒ)(ｒ−ｄsinθ)}／(ｒ＋ｄcosθ) ・・・・ (1) これは、図２においてＯLとＯRとを結ぶ中心線が円弧と
交叉する点をＸとするとき、Ｘから飛び出した溶湯ない
しは粒子が円弧状ガスカーテンの開口部を出ても、平板
状ガスカーテン６に当たってさらに粉砕されるためであ
る。すなわち、図２でＸと円弧状ガスカーテンの先端Ｙ
とを結ぶ線が平板状ガスカーテン２に当たる点をＺと
し、中心線ＯLＯRＸに対してＹから垂線を引き、その交
点をＷとするとき、３角形ＸＯRＹとＸＯLＺとは相似形
となる。円弧状ガスカーテン１の開口幅は２ＯRＹであ
り、Ｘから飛び出し開口部から出た溶湯ないしな粒子が
平板状ガスカーテン２に当たるためには、平板状ガスカ
ーテンの幅Ｌが２ＯLＺ以上なければならない。この条
件を、Ｄ、ｒ、ｄおよびθの値から求めると、式(1)が
得られる。The length L of the linear ejection hole in FIG.
If the distance between L and O R is D, it is assumed that the following formula (1) is satisfied. L ≧ 2 {(D + r ) (r-dsinθ)} / (r + dcosθ) ···· (1) which is the point where the center line connecting the O L and O R 2 are crossing the arc and the X At this time, even if the molten metal or particles that have flowed out of X exit the opening of the arc-shaped gas curtain, they hit the flat gas curtain 6 and are further pulverized. That is, in FIG. 2, X and the tip Y of the arc-shaped gas curtain are used.
The point where the line connecting the bets strikes the flat gas curtain 2 is Z, a vertical line from the Y to the center line O L O R X, when the intersection point is W, and the triangular XO R Y and XO L Z Is similar. The opening width of the arc-shaped gas curtain 1 is. 2O R Y, in order to melt to Do particles exiting from the opening jumped out X hits the tabular gas curtains, the width L of the flat gas curtain. 2O L Z or There must be. When this condition is obtained from the values of D, r, d and θ, the following equation (1) is obtained.
【００２６】Ｌの値が上式を外れる場合は、細粒化が不
十分で粒度分布幅が広くなるおそれがある。したがって
上式で、直線状噴出孔の長さＬは、円弧状噴出孔１の開
口部が広く、直線状噴出孔２との距離（Ｄ＋ｒ）が大き
いほど長くする必要があり、円弧状噴出孔１の奥行きが
深いほど短くて済むことを意味する。なおＬは、長すぎ
ても無駄なガスを噴出するだけなので、長くても４ｒ以
下とするとよい。When the value of L deviates from the above equation, there is a possibility that the grain refinement is insufficient and the particle size distribution width is widened. Therefore, in the above equation, the length L of the linear ejection hole needs to be longer as the opening of the arc-shaped ejection hole 1 is wider and the distance (D + r) from the linear ejection hole 2 is larger. The deeper the depth of 1, the shorter it is. It should be noted that L is preferably 4r or less at most since L is only used to eject useless gas even if it is too long.
【００２７】直線状噴出孔２と円弧状噴出孔１の最奥部
との距離（Ｄ＋ｒ）は、50mm以下とする。これは50mmを
超えると、平板状ガスカーテンによる粉砕効果が減退
し、平均粒径が大きくなり粒度分布幅が広くなるからで
ある。好ましいのは20〜40mmである。ｒの大きさはとく
には限定しないが、小さすぎると溶湯流を十分に粉砕し
かつ二度目の衝突を均一におこなわせることができなく
なるので、10mm以上あることが望ましい。The distance (D + r) between the straight ejection hole 2 and the innermost portion of the arc-shaped ejection hole 1 is 50 mm or less. This is because, if it exceeds 50 mm, the pulverizing effect of the flat gas curtain is reduced, the average particle size is increased, and the particle size distribution width is widened. Preferred is 20-40 mm. The size of r is not particularly limited. However, if it is too small, the molten metal stream cannot be sufficiently crushed and the second collision cannot be performed uniformly.
【００２８】円弧状噴出孔１の直線部分は、円の接線と
の角度θが、−20〜90°であることとする。θは−20°
以下の円弧の外側に向けて開いた場合、その効果はなく
なり、90°より大きくなると、円弧状ガスカーテンの形
成を阻害するようになるからである。直線部分の長さｄ
は、平板状ガスカーテン用の噴出孔の端部とこの直線部
分用噴出孔の端部との距離が5mm以上あって、相互に干
渉し合わない範囲で適宜選択すればよい。It is assumed that the angle θ between the straight line portion of the arc-shaped ejection hole 1 and the tangent of the circle is −20 to 90 °. θ is −20 °
This is because the effect is lost when the opening is made to the outside of the following arc, and when it is larger than 90 °, the formation of the arc-shaped gas curtain is hindered. Length d of the straight section
The distance between the end of the ejection hole for a flat gas curtain and the end of the ejection hole for a straight portion may be 5 mm or more, and may be appropriately selected as long as they do not interfere with each other.
【００２９】なお、上記円弧状ガスカーテンと平板状ガ
スカーテンとの組み合わせは、半円の円弧状とと平面状
として説明した。しかし、湾曲したガスカーテンの内面
側と平面に近いガスカーテンとを向き合わせ、湾曲した
ガスカーテン内面へ溶湯流を当てるという形態をとるな
ら、これらガスカーテンの形状は、完全な半円、あるい
は完全な平面から多少ずれていても十分な効果が得られ
る。The combination of the arc-shaped gas curtain and the flat gas curtain has been described as a semicircular arc and a plane. However, if the inside surface of the curved gas curtain and the gas curtain close to the plane face each other and the molten metal flow is applied to the inside surface of the curved gas curtain, the shape of these gas curtains becomes a complete semicircle or a complete semicircle. A sufficient effect can be obtained even if the plane is slightly deviated from the basic plane.
【００３０】円弧状ガスジェットカーテンと直線状ガス
ジェットカーテンの噴出方向は相互に平行、すなわち両
ガスジェットの流心方向の交叉角は0°でよいが、この
交叉角を0°より大きくしてもよい。0°より大きくして
ガスカーテンを交叉させることにより、粉砕溶湯流のガ
スジェットカーテンに衝突する衝撃を増し、より細粒化
する効果が期待できる。しかしこの交叉角を大きくする
と、ガスの吹き上げにより溶湯ノズルの閉塞が発生する
ことがあるので、90°以下にしておくことが望ましい。
すなわち、両ガスカーテンの流心方向の交叉角は0〜90
°とするが、好ましいのは0〜40°である。The jet directions of the arc-shaped gas jet curtain and the straight gas jet curtain are parallel to each other, that is, the crossing angle of the two gas jets in the direction of the center of flow may be 0 °, but the crossing angle is set to be larger than 0 °. Is also good. By crossing the gas curtain at an angle larger than 0 °, the impact of the crushed molten metal stream colliding with the gas jet curtain can be increased, and the effect of finer graining can be expected. However, if the crossing angle is increased, blockage of the melt nozzle may occur due to blowing up of the gas. Therefore, it is preferable to set the crossing angle to 90 ° or less.
That is, the crossing angle of the two gas curtains in the flow center direction is 0 to 90.
°, but is preferably 0 to 40 °.
【００３１】図１に示したように、ノズル４から垂直方
向に対しαの角度で流出させた溶湯流５は、噴出孔から
Ｓの距離の位置で、円弧状ガスカーテン６に衝突させ
る。溶湯ノズルの形状や口径は、対象とする金属によっ
ても異なり、とくに限定するものではないが、断面形状
が円形の場合直径1〜15mm程度とすればよい。As shown in FIG. 1, the molten metal stream 5 discharged from the nozzle 4 at an angle of α with respect to the vertical direction collides with the arc-shaped gas curtain 6 at a distance of S from the ejection hole. The shape and diameter of the molten metal nozzle vary depending on the target metal, and are not particularly limited. However, when the cross-sectional shape is circular, the diameter may be about 1 to 15 mm.
【００３２】溶湯流の流出角度α、またはガスカーテン
に衝突する角度αは、20°以上100°以下とする。20°
未満では溶湯ノズルをガスカーテンに近づけなければな
らくなり、安定した操業が困難となる。この場合、粒子
径が増大し分布幅が大きくなるが、これは二度目以上の
衝突が起こりにくくなるためと考えられる。また100°
を超えると、一度目の衝突による粒子が溶湯ノズルの方
に向かい、ノズルに粒子が付着するなど円滑なアトマイ
ズが行えなくなることがある。好ましいのは30〜80°で
ある。The outflow angle α of the molten metal stream or the angle α at which the molten metal collides with the gas curtain is set to 20 ° or more and 100 ° or less. 20 °
If it is less than 1, the melt nozzle must be close to the gas curtain, and stable operation is difficult. In this case, the particle size increases and the distribution width increases, which is considered to be due to the difficulty of the second or more collision. Also 100 °
When the pressure exceeds the above, particles due to the first collision may be directed toward the molten metal nozzle, and smooth atomization may not be performed such as adhesion of particles to the nozzle. Preferred is 30-80 °.
【００３３】この溶湯流をガスジェットカーテンに衝突
させる位置は、噴出孔先端のガス噴出孔から30mm以内と
するのがよい。すなわち図１のＳを0〜30mmとする。こ
れは、溶湯流のガスジェットに衝突する位置が、ガス噴
出孔から離れるほど、衝突の微細化効果ばかりでなく、
平板状ガスカーテンへの衝突の効果が減退し、細粒で粒
子径の分布幅の狭い金属粉が得られなくなるからであ
る。It is preferable that the position at which the molten metal stream collides with the gas jet curtain is within 30 mm from the gas ejection hole at the tip of the ejection hole. That is, S in FIG. 1 is set to 0 to 30 mm. This means that the farther the position where the molten metal collides with the gas jet is away from the gas jet, not only the effect of miniaturization of the collision but also
This is because the effect of the collision with the flat gas curtain is reduced, and it becomes impossible to obtain fine metal powder having a narrow particle diameter distribution width.
【００３４】金属のアトマイズ粉製造装置は以上の構成
とするが、この装置を用い、効果的に粒子径の分布幅の
狭い金属粉を製造するには、ガスの噴出圧力を0.5〜8MP
aとし、金属溶湯の流量ＭL（g/min）と二つの噴出孔の
合計のガス流量ＭG（g/min）との比ＭL／ＭGを、0.01〜
0.5とするのがよい。The apparatus for producing atomized powder of metal has the above configuration. In order to effectively produce metal powder having a narrow particle size distribution width by using this apparatus, the gas ejection pressure is set to 0.5 to 8MPa.
is a, the ratio M L / M G of the molten metal flow M L (g / min) Total Gas with two injection holes flow M G (g / min), 0.01~
0.5 is better.
【００３５】ガスの噴出圧力は、高圧ガス源からの配管
途中に要すれば圧力調節バルブを設け、ガス噴出孔近く
に圧力計を配して、その圧力を検出する。この圧力が0.
5MPa未満の場合、粒子径の大きい粉末の割合が増加し、
粒子径分布幅が広がる。これはガスジェットの超音速領
域が狭くなるためと考えられる。この噴出圧力は8MPaを
超えて高くしても、粒子径の微細化は飽和してしまうの
で、それ以上圧力を高めることは無駄になってしまう。
操業を安定しておこなう目的には3〜7MPaとするのが好
ましい。As for the gas ejection pressure, a pressure regulating valve is provided if necessary in the middle of the pipe from the high-pressure gas source, and a pressure gauge is arranged near the gas ejection hole to detect the pressure. This pressure is 0.
In the case of less than 5 MPa, the proportion of powder having a large particle diameter increases,
The particle size distribution width expands. This is considered to be because the supersonic region of the gas jet becomes narrow. Even if the ejection pressure is higher than 8 MPa, the refinement of the particle diameter is saturated, and it is useless to increase the pressure further.
For stable operation, the pressure is preferably 3 to 7 MPa.
【００３６】溶湯流量とガス流量との比ＭL／ＭGは、0.
5を超えると粒子径の大きい粉末の割合が増加し、粒子
径分布幅が広がる傾向が強くなる。また、0.01未満にま
でしても粒子径の微細化はそれ以上改善されず、ＭL／
ＭGの比を小さくするためには溶湯流を絞らなければな
らないので、それによる溶湯ノズルの閉塞を起こしがち
になる。したがってＭL／ＭGは0.01〜0.5とするのがよ
いが、望ましいのは0.05〜0.4とすることである。The ratio M L / M G between the flow rate of the molten metal and the flow rate of the gas is 0.
If it exceeds 5, the proportion of powder having a large particle diameter increases, and the tendency for the particle diameter distribution width to widen increases. Further, even if it is less than 0.01, the refinement of the particle diameter is not further improved, and M L /
Since in order to reduce the ratio of M G must squeezed the melt flow, it becomes prone to clogging of the melt nozzle by it. Therefore, M L / M G preferably set to 0.01 to 0.5, but desirable is to the 0.05 to 0.4.
【００３７】用いる高圧ガスとしては、通常金属溶湯と
反応しないアルゴンや窒素などが望ましいが、要すれば
ガスアトマイズ時に、金属と反応させてもよく、また水
や油など液体でもよく、とくに限定するものではない。The high-pressure gas used is preferably argon or nitrogen which does not normally react with the molten metal. If necessary, it may be reacted with a metal at the time of gas atomization, or may be a liquid such as water or oil. is not.
【００３８】[0038]
【実施例】アトマイズ用ガス噴出孔が図２の形状に配置
された装置を用い、図１に示すような状態にて金属微粉
を製造した。装置のガス噴出孔１は、直径1mmの小孔を
中心間距離約1.5mmとし、下記諸元にて配列させた。 ｒ＝15mm ｄ＝10mm θ＝45° ガス噴出孔２は、噴出孔１と同様な***の配列とし、噴
出孔１との距離Ｄを Ｄ＝20mm とした。これにより、前出(1)式の右辺の値は ２{(Ｄ＋ｒ)(ｒ−ｄsinθ)}／(ｒ＋ｄcosθ)＝21.6 となる。EXAMPLE A metal fine powder was produced in a state as shown in FIG. 1 using an apparatus in which gas ejection holes for atomization were arranged in the shape shown in FIG. The gas ejection holes 1 of the apparatus were small holes having a diameter of 1 mm and the center-to-center distance was about 1.5 mm, and were arranged according to the following specifications. r = 15 mm d = 10 mm θ = 45 ° The gas ejection holes 2 were arranged in the same small hole arrangement as the ejection holes 1, and the distance D from the ejection holes 1 was D = 20 mm. As a result, the value on the right side of the above equation (1) is 2 {(D + r) (r-dsinθ)} / (r + dcosθ) = 21.6.
【００３９】２つの噴出孔のガス噴出流交叉角は10°の
場合、直線状ガス噴出孔２の吹き出し角度を傾斜させ
た。また、交叉角をより大きく取る場合、30°または90
°とする場合、両方の噴出孔の角度を変え、30°ではそ
れぞれを15°、90°ではそれぞれを45°傾けた。When the crossing angle of the gas jets of the two jets was 10 °, the jet angle of the straight gas jets 2 was inclined. If a larger crossing angle is required, 30 ° or 90 °
In the case of °°, the angles of both outlets were changed, and each of them was inclined at 15 ° at 30 ° and at 45 ° at 90 °.
【００４０】装置のガス噴出孔２の長さＬ、２つの噴出
孔のガス噴出流交叉角、溶湯のガスジェットカーテンへ
の流入角α、および溶湯流の衝突位置Ｓは表１に示すよ
うに変えた。溶湯ノズルは、直径3.5mmの丸孔とした。
溶湯にＦｅ−4.5Ｃ％合金、ミッシュメタル（Ｍｍ）合
金（Ｎｉ:49.4％、Ｃｏ:10.5％、Ｍｎ:5.2％、Ａｌ:1.9
％、残部Ｍｍ）またはＮｉ-55％Ｓｉ合金を用い、噴出
ガスはアルゴンとし、溶湯流量と噴出ガス流量との比Ｍ
L／ＭGを種々変えて、金属微粉を製造した。これらの金
属粉製造装置の諸元、および製造条件を表１にまとめて
示す。The length L of the gas ejection holes 2 of the apparatus, the intersection angle of the gas ejection flow of the two ejection holes, the inflow angle α of the molten metal into the gas jet curtain, and the collision position S of the molten metal flow are shown in Table 1. changed. The molten metal nozzle was a round hole having a diameter of 3.5 mm.
Fe-4.5C% alloy, misch metal (Mm) alloy (Ni: 49.4%, Co: 10.5%, Mn: 5.2%, Al: 1.9)
%, Balance Mm) or a Ni-55% Si alloy, and the ejection gas is argon, and the ratio M of the flow rate of the molten metal to the ejection gas is M
By variously changing the L / M G, to produce a fine metal powder. Table 1 summarizes the specifications and manufacturing conditions of these metal powder manufacturing apparatuses.
【００４１】[0041]
【表１】 [Table 1]
【００４２】得られた金属粉末は、光回折法により粒径
を測定し、累計重量が50％である粒径を平均粒径とし
た。また得られた粒径から幾何標準偏差をもとめ、粒径
分布の幅の指標とした。この偏差値が小さいほど粒径分
布の幅が小さい。平均粒径および標準偏差の測定結果を
合わせて表１に示す。The particle diameter of the obtained metal powder was measured by an optical diffraction method, and the particle diameter having a cumulative weight of 50% was defined as the average particle diameter. Further, a geometric standard deviation was obtained from the obtained particle diameters, and used as an index of the width of the particle diameter distribution. The smaller the deviation value, the smaller the width of the particle size distribution. Table 1 also shows the measurement results of the average particle size and the standard deviation.
【００４３】これらの結果からわかるように、番号４〜
９および番号１３〜１８の、直線状噴出孔長さ、溶湯流
のガスジェットカーテンへの衝突位置、さらには溶湯と
噴出ガスの流量比が、本発明の定める範囲にあるとき、
平均粒径が小さく、粒径分布の幅の狭い金属粉が得られ
ている。As can be seen from these results, numbers 4 to
9 and Nos. 13 to 18, the length of the linear jet hole, the position of collision of the molten metal stream with the gas jet curtain, and the flow rate ratio between the molten metal and the jet gas are within the range defined by the present invention.
A metal powder having a small average particle size and a narrow particle size distribution is obtained.
【００４４】しかし、番号１、２、あるいは３のよう
に、直線状噴出孔の長さＬが不十分であったり、溶湯流
のガスジェットカーテンへの衝突位置Ｓが大きすぎる場
合は、平均粒径は大きく、偏差も大きくなっている。ま
た、本発明の装置を用いても、噴出ガスの圧力が低す
ぎ、または溶湯流量と噴出ガス流量との比ＭL／ＭGが大
きすぎると、番号１０、１１または１２に見られるよう
に、平均粒径は小さくならず、標準偏差も大きくなる。However, when the length L of the linear ejection holes is insufficient or the position S at which the molten metal collides with the gas jet curtain is too large, as in the case of No. 1, 2, or 3, the average particle size The diameter is large and the deviation is large. Further, even when using the apparatus of the present invention, the pressure of the gas injected is too low, or when the ratio M L / M G of the molten metal flow rate and ejection gas flow rate is too high, as seen in number 10, 11 or 12 The average particle size does not decrease, and the standard deviation also increases.
【００４５】[0045]
【発明の効果】本発明のアトマイズ法による金属粉末の
製造装置は、おなじ溶湯流量や噴出ガス流量においてよ
り平均粒子径が小さく、粒径分布の幅が狭い金属粉末を
得ることができ、さらに噴出ガスの圧力や溶湯と噴出ガ
スの流量比などを規制することにより、その効果を一層
顕著に実現させることができる。これらは、焼結用材料
や２次電池の電極用材料用として、安価で良質な金属粉
末の供給に資するところ大である。According to the apparatus for producing metal powder by the atomizing method of the present invention, it is possible to obtain a metal powder having a smaller average particle size and a narrower particle size distribution at the same molten metal flow rate and jet gas flow rate. By regulating the gas pressure and the flow ratio between the molten metal and the ejected gas, the effect can be more remarkably realized. These greatly contribute to the supply of inexpensive and high-quality metal powders for sintering materials and electrode materials for secondary batteries.
【図１】本発明の装置の、金属粉末製造状態の例を模式
的に示した図である。FIG. 1 is a diagram schematically showing an example of a metal powder production state of an apparatus of the present invention.
【図２】本発明の装置のガス噴出孔形状および配置を模
式的に説明する図である。FIG. 2 is a diagram schematically illustrating the shape and arrangement of gas ejection holes of the apparatus of the present invention.
１、 円弧状ガス噴出孔 ２、 直線状ガス噴出孔 ３、 ガス噴出孔配置面 ４、 溶湯ノズル ５、 溶湯流 ６、 円弧状ガス噴出孔によるガスジェットカーテン ７、 直線状ガス噴出孔によるガスジェットカーテン 1, arc-shaped gas ejection hole 2, straight gas ejection hole 3, gas ejection hole arrangement surface 4, melt nozzle 5, melt flow 6, gas jet curtain by arc-shaped gas ejection hole 7, gas jet by straight gas ejection hole curtain
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 阿佐部 和孝 兵庫県尼崎市扶桑町１番８号住友金属工業 株式会社エレクトロニクス技術研究所内 (72)発明者 神代 光一 兵庫県尼崎市扶桑町１番８号住友金属工業 株式会社エレクトロニクス技術研究所内 Ｆターム(参考） 4K017 AA02 EB08 EB18 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Kazutaka Asabe 1-8 Fuso-cho, Amagasaki City, Hyogo Prefecture Inside Sumitomo Metal Industries, Ltd. Electronics Technology Research Laboratories (72) Inventor Koichi Jinro 1-8 Fuso-cho, Amagasaki City, Hyogo Prefecture No. Sumitomo Metal Industries, Ltd. Electronics Technology Laboratory Co., Ltd. F-term (reference) 4K017 AA02 EB08 EB18
Claims (2)
化するアトマイズ法の金属微粉製造装置であって、高圧
ガスの噴出孔は、噴出方向に対する垂直面において、直
線状のものと、内側をこの直線に向けた円弧状のものと
の２つからなり、かつ下記〜の条件を満足し、金属
溶湯ノズルは、注入される溶湯が上記の円弧状噴出孔に
より形成されるガスカーテンの内面側に向いて垂直下向
きの方向に対し20°から100°の範囲で傾斜し、かつ噴
出された円弧状ガスカーテンに最初に衝突する溶湯流の
位置が、ガス噴出孔先端から30mm以内として配置されて
いることを特徴とする金属アトマイズ粉製造装置。 円弧状ガス噴出孔は、半径ｒの半円と、その両端に該
両端部分の接線方向に対し半円の中心側へθの角度をな
す長さｄの直線とを接続した形状であること 直線状ガス噴出孔の長さＬは、直線状噴出孔の中心点
と円弧状噴出孔の半円の中心点との距離をＤとすれば、
下式を満足すること Ｌ≧２｛（Ｄ＋ｒ）（ｒ−ｄsinθ）｝／（ｒ＋ｄcosθ） ・・・・ (1) 上記において、それぞれＤ＋ｒ≦50mm、−20°≦θ≦
50°の範囲であること 直線状ガス噴出孔および円弧状ガス噴出孔の平面形状
は、その直線の中心点とその半円の中心点とを結ぶ直線
に対して線対称であること 円弧状ガス噴出孔からの噴出ガス流心の方向と、直線
状ガス噴出孔からの噴出ガス流心の方向とが形成する交
叉角は0°〜90°であること1. An atomizing metal fine powder producing apparatus for finely dividing a molten metal by spraying a high-pressure gas, wherein a high-pressure gas ejection hole has a linear shape and a straight inside in a vertical plane to the ejection direction. And a metal arc nozzle directed toward a straight line and satisfying the following conditions, and the molten metal nozzle is provided on the inner surface side of the gas curtain formed by the arc-shaped ejection hole. The position of the molten metal flow that is inclined at an angle of 20 ° to 100 ° with respect to the vertical downward direction and that first strikes the ejected arc-shaped gas curtain is located within 30 mm from the tip of the gas ejection hole An apparatus for producing atomized metal powder. The arc-shaped gas ejection hole has a shape in which a semicircle having a radius r and a straight line having a length d that forms an angle of θ with respect to the center side of the semicircle with respect to the tangential direction of both ends at both ends thereof are connected. Assuming that the distance L between the center point of the linear ejection hole and the center point of the semicircle of the arc-shaped ejection hole is D,
L ≧ 2 {(D + r) (r−dsinθ)} / (r + dcosθ) (1) In the above, D + r ≦ 50 mm and −20 ° ≦ θ ≦
The plane shape of the straight gas outlet and the arc-shaped gas outlet shall be line-symmetric with respect to the straight line connecting the center point of the straight line and the center point of the semicircle. The crossing angle formed by the direction of the gas flow from the outlet and the direction of the gas flow from the straight gas outlet is 0 ° to 90 °
用い、ガスの噴出圧力を0.5〜8MPaとし、金属の溶湯流
量ＭL（g/s）と２つの噴出孔の合計のガス流量ＭG（g/
s）との比ＭL／ＭGを0.01〜0.5としてアトマイズをおこ
なうことを特徴とする金属粉末の製造方法。2. An apparatus for producing atomized powder according to claim 1, wherein the gas injection pressure is 0.5 to 8 MPa, and the molten metal flow rate M L (g / s) and the total gas flow rate M of the two injection holes are M. G (g /
method for producing a metal powder which is characterized in that the atomization ratio M L / M G and s) as 0.01 to 0.5.
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|---|---|
| JP (1) | JP2002105514A (en) |
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