JP2002071884A - 軽水炉原子力発電設備及びそれを使用する方法 - Google Patents
軽水炉原子力発電設備及びそれを使用する方法Info
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- JP2002071884A JP2002071884A JP2000257638A JP2000257638A JP2002071884A JP 2002071884 A JP2002071884 A JP 2002071884A JP 2000257638 A JP2000257638 A JP 2000257638A JP 2000257638 A JP2000257638 A JP 2000257638A JP 2002071884 A JP2002071884 A JP 2002071884A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 安全性を確保した過熱蒸気発生装置を設置し
た軽水炉原子力発電設備及びそれを使用する方法を提供
することである。 【解決手段】 電気ヒータ（９）への通電による熱エネ
ルギーが蓄えられた蓄熱槽（２）内の伝熱管（Ｐ）に、
原子炉（１，１１）の熱エネルギーで発生させた蒸気を
通して過熱蒸気とし、その過熱蒸気を蒸気タービン
（３）に供給して発電機（７）を駆動することを特徴と
する軽水炉原子力発電設備。
た軽水炉原子力発電設備及びそれを使用する方法を提供
することである。 【解決手段】 電気ヒータ（９）への通電による熱エネ
ルギーが蓄えられた蓄熱槽（２）内の伝熱管（Ｐ）に、
原子炉（１，１１）の熱エネルギーで発生させた蒸気を
通して過熱蒸気とし、その過熱蒸気を蒸気タービン
（３）に供給して発電機（７）を駆動することを特徴と
する軽水炉原子力発電設備。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軽水炉原子力発電
設備の出力を増加させる技術及びそれを使用する方法に
関する。
設備の出力を増加させる技術及びそれを使用する方法に
関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の軽水炉原子力発電設備は、沸騰水
型又は加圧水型のいずれにおいても、飽和蒸気を蒸気タ
ービンに供給して発電しているため、過熱蒸気を蒸気タ
ービンに供給している火力発電設備に比べて、熱効率が
低かった。
型又は加圧水型のいずれにおいても、飽和蒸気を蒸気タ
ービンに供給して発電しているため、過熱蒸気を蒸気タ
ービンに供給している火力発電設備に比べて、熱効率が
低かった。
【０００３】従来の沸騰水型軽水炉原子力発電設備の熱
効率を数字を挙げて説明する。図３のエンタルピ・エン
トロピ線図に示すように、点ａ、ｂ、ｄ、ｅは、沸騰水
型原子炉、蒸気タービン、復水器、ブースターポンプの
入口における水又は蒸気の状態である。このとき系内を
循環する蒸気流量１ｋｇ当たりの発電量は、蒸気タービ
ンの入口と出口のエンタルピ差で与えられ、以下の計算
式から概略１０２ｋｃａｌ／ｋｇになり、発電効率は１
６．５％になる。従って、熱効率は、火力発電設備の約
４０％に比べて低い。 発電量＝６６２−５６０＝１０２ｋｃａｌ／ｋｇ 消費エネルギー＝６６２ー４５＝６１７ｋｃａｌ／ｋｇ 発電効率＝（１０２／６１７）×１００＝１６．５％
効率を数字を挙げて説明する。図３のエンタルピ・エン
トロピ線図に示すように、点ａ、ｂ、ｄ、ｅは、沸騰水
型原子炉、蒸気タービン、復水器、ブースターポンプの
入口における水又は蒸気の状態である。このとき系内を
循環する蒸気流量１ｋｇ当たりの発電量は、蒸気タービ
ンの入口と出口のエンタルピ差で与えられ、以下の計算
式から概略１０２ｋｃａｌ／ｋｇになり、発電効率は１
６．５％になる。従って、熱効率は、火力発電設備の約
４０％に比べて低い。 発電量＝６６２−５６０＝１０２ｋｃａｌ／ｋｇ 消費エネルギー＝６６２ー４５＝６１７ｋｃａｌ／ｋｇ 発電効率＝（１０２／６１７）×１００＝１６．５％
【０００４】熱効率が低い原因は、過熱蒸気を発生する
装置がないことにある。ところが、軽水炉原子力発電設
備では、運転トラブルに結びつくような装置の設置が抑
制されており、過熱蒸気発生装置として安全性を確保し
た有効なものが現状ではなかった。
装置がないことにある。ところが、軽水炉原子力発電設
備では、運転トラブルに結びつくような装置の設置が抑
制されており、過熱蒸気発生装置として安全性を確保し
た有効なものが現状ではなかった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、安全
性を確保した過熱蒸気発生装置を設置した軽水炉原子力
発電設備及びそれを使用する方法を提供することであ
る。
性を確保した過熱蒸気発生装置を設置した軽水炉原子力
発電設備及びそれを使用する方法を提供することであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
電気ヒータへの通電による熱エネルギーが蓄えられた蓄
熱槽内の伝熱管に、原子炉の熱エネルギーで発生させた
蒸気を通して過熱蒸気とし、その過熱蒸気を蒸気タービ
ンに供給することを特徴とする。
電気ヒータへの通電による熱エネルギーが蓄えられた蓄
熱槽内の伝熱管に、原子炉の熱エネルギーで発生させた
蒸気を通して過熱蒸気とし、その過熱蒸気を蒸気タービ
ンに供給することを特徴とする。
【０００７】これは、沸騰水型原子力発電設備、加圧水
型原子力発電設備に適用できる。
型原子力発電設備に適用できる。
【０００８】請求項２記載の発明は、請求項１記載の軽
水炉原子力発電設備の使用方法であって、電気ヒータへ
の通電に夜間時間帯の電力を使用することを特徴とす
る。この場合、電気ヒータへの通電には、外部の発電設
備からの電気を利用しても良いし、後述するように発電
機の発電量の一部を利用しても良い。
水炉原子力発電設備の使用方法であって、電気ヒータへ
の通電に夜間時間帯の電力を使用することを特徴とす
る。この場合、電気ヒータへの通電には、外部の発電設
備からの電気を利用しても良いし、後述するように発電
機の発電量の一部を利用しても良い。
【０００９】請求項３記載の発明は、請求項１記載の軽
水炉原子力発電設備の使用方法であって、電気ヒータへ
の通電量を発電機の発電量の一部とすることを特徴とす
る。
水炉原子力発電設備の使用方法であって、電気ヒータへ
の通電量を発電機の発電量の一部とすることを特徴とす
る。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の軽水炉原子力発電設備の
第一実施形態は、沸騰水型であって、図１に示すよう
に、沸騰水型原子炉１、蓄熱槽２内の伝熱管Ｐ、蒸気タ
ービン３、復水器４、ブースターポンプ５を導管６で順
次接続して循環経路を形成し、蒸気タービン３によって
発電機７を駆動する。
第一実施形態は、沸騰水型であって、図１に示すよう
に、沸騰水型原子炉１、蓄熱槽２内の伝熱管Ｐ、蒸気タ
ービン３、復水器４、ブースターポンプ５を導管６で順
次接続して循環経路を形成し、蒸気タービン３によって
発電機７を駆動する。
【００１１】蓄熱槽２は、内部に充填した蓄熱材８に電
気ヒータ９と伝熱管Ｐを通してある。伝熱管Ｐの伝熱面
積を十分に広く設定すれば、蓄熱槽２から発生する蒸気
温度が蓄熱材８の温度にほぼ等しくなる。従って、発生
蒸気温度を一定に保つことができ、その温度制御が容易
になる。また、蓄熱槽２は、機械運動する箇所がないこ
とから、運転トラブルは殆ど発生せず、その結果、運転
制御が容易になる。
気ヒータ９と伝熱管Ｐを通してある。伝熱管Ｐの伝熱面
積を十分に広く設定すれば、蓄熱槽２から発生する蒸気
温度が蓄熱材８の温度にほぼ等しくなる。従って、発生
蒸気温度を一定に保つことができ、その温度制御が容易
になる。また、蓄熱槽２は、機械運動する箇所がないこ
とから、運転トラブルは殆ど発生せず、その結果、運転
制御が容易になる。
【００１２】蓄熱材８は、良好な熱伝達を可能にするた
めに、マグネシアと硝酸ナトリウム・亜硝酸ナトリウム
・硝酸カリウムの混合剤を用いることが望ましい。マグ
ネシアは、複数の粒度分布を有するものを用いたり、充
填比率を高くすると、熱伝達が向上する。マグネシア
は、容積当たりの蓄熱量が大きく、熱伝導率および輻射
率が大きい特徴がある。硝酸ナトリウム・亜硝酸ナトリ
ウム・硝酸カリウムの混合剤は、約７％、約４９％、約
４４％の重量比で混合されており、６００℃以下の温度
域で安定し、粘度が低く、熱媒体としても適している。
なお、電気ヒータ９から蓄熱材８への加熱を夜間電力を
利用して行うと、電力負荷平準化を推進することが可能
となる。
めに、マグネシアと硝酸ナトリウム・亜硝酸ナトリウム
・硝酸カリウムの混合剤を用いることが望ましい。マグ
ネシアは、複数の粒度分布を有するものを用いたり、充
填比率を高くすると、熱伝達が向上する。マグネシア
は、容積当たりの蓄熱量が大きく、熱伝導率および輻射
率が大きい特徴がある。硝酸ナトリウム・亜硝酸ナトリ
ウム・硝酸カリウムの混合剤は、約７％、約４９％、約
４４％の重量比で混合されており、６００℃以下の温度
域で安定し、粘度が低く、熱媒体としても適している。
なお、電気ヒータ９から蓄熱材８への加熱を夜間電力を
利用して行うと、電力負荷平準化を推進することが可能
となる。
【００１３】発電中に電力の需要量が低下した場合、特
に電力需要が減少する夜間時間帯にには、蓄熱槽２内の
電気ヒータ９への通電に発電機７の発電量の一部を用い
て行うと、余剰電力を有効利用できることに加え、この
軽水炉原子力発電設備の沸騰水型原子炉の出力は１００
％で連続で維持しながら、発電所から外部へ供給する電
力を変化できる。
に電力需要が減少する夜間時間帯にには、蓄熱槽２内の
電気ヒータ９への通電に発電機７の発電量の一部を用い
て行うと、余剰電力を有効利用できることに加え、この
軽水炉原子力発電設備の沸騰水型原子炉の出力は１００
％で連続で維持しながら、発電所から外部へ供給する電
力を変化できる。
【００１４】沸騰水型原子炉１の内部の水は、燃料の核
***に伴う発熱によって飽和蒸気となり、蓄熱槽２内の
伝熱管Ｐに供給され、過熱蒸気となって蒸気タービン３
に供給される。蒸気タービン３に供給された過熱蒸気は
タービン翼を回転させた後に、復水器４に供給されて水
になり、ブースターポンプ５によって沸騰水型原子炉１
に戻される。
***に伴う発熱によって飽和蒸気となり、蓄熱槽２内の
伝熱管Ｐに供給され、過熱蒸気となって蒸気タービン３
に供給される。蒸気タービン３に供給された過熱蒸気は
タービン翼を回転させた後に、復水器４に供給されて水
になり、ブースターポンプ５によって沸騰水型原子炉１
に戻される。
【００１５】沸騰水型原子炉１、蓄熱槽２、蒸気タービ
ン３、復水器４、ブースターポンプ５の各入口における
水又は蒸気の状態は、図３のエンタルピ・エントロピ線
図に示すように、点Ａ、点Ｂ、点Ｃ、点Ｄ、点Ｅで表さ
れる。例えば、点Ａは、圧力７ＭＰａ、温度約４５℃の
水であり、そのエンタルピは４５ｋｃａｌ／ｋｇ程度で
ある。点Ｂは圧力７ＭＰａの飽和蒸気であり、そのエン
タルピは６６２ｋｃａｌ／ｋｇ程度である。点Ｃは、圧
力７ＭＰａ、温度５００℃の過熱蒸気であり、そのエン
タルピは８１５ｋｃａｌである。点Ｄは、圧力０．０１
ＭＰａ、乾き度０．９の湿り蒸気であり、そのエンタル
ピは５６０ｋｃａｌである。点Ｅは、圧力０．０１ＭＰ
ａの飽和水であり、そのエンタルピは約４５ｋｃａｌで
ある。点Ｅで示される水は、ブースターポンプ５によっ
て加圧され、点Ａで示される水に戻される。
ン３、復水器４、ブースターポンプ５の各入口における
水又は蒸気の状態は、図３のエンタルピ・エントロピ線
図に示すように、点Ａ、点Ｂ、点Ｃ、点Ｄ、点Ｅで表さ
れる。例えば、点Ａは、圧力７ＭＰａ、温度約４５℃の
水であり、そのエンタルピは４５ｋｃａｌ／ｋｇ程度で
ある。点Ｂは圧力７ＭＰａの飽和蒸気であり、そのエン
タルピは６６２ｋｃａｌ／ｋｇ程度である。点Ｃは、圧
力７ＭＰａ、温度５００℃の過熱蒸気であり、そのエン
タルピは８１５ｋｃａｌである。点Ｄは、圧力０．０１
ＭＰａ、乾き度０．９の湿り蒸気であり、そのエンタル
ピは５６０ｋｃａｌである。点Ｅは、圧力０．０１ＭＰ
ａの飽和水であり、そのエンタルピは約４５ｋｃａｌで
ある。点Ｅで示される水は、ブースターポンプ５によっ
て加圧され、点Ａで示される水に戻される。
【００１６】循環する蒸気１ｋｇ当たりの発電量は以下
の計算式に示すように、蒸気タービン３の入口と出口の
エンタルピ差で表され、２２５ｋｃａｌ／ｋｇとなる。
この発電に使用されたエネルギーは沸騰水型原子炉１に
おける加熱量及び蓄熱槽２における加熱量の和で表さ
れ、７７０ｋｃａｌ／ｋｇとなる。このときの熱効率は
３３．１％である。 発電量＝８１５−５６０＝２５５ｋｃａｌ／ｋｇ 使用エネルギー＝（６６２−４５）＋（８１５−６６
２）＝７７０ｋｃａｌ／ｋｇ 発電効率＝（２５５／７７０）×１００＝３３．１％
の計算式に示すように、蒸気タービン３の入口と出口の
エンタルピ差で表され、２２５ｋｃａｌ／ｋｇとなる。
この発電に使用されたエネルギーは沸騰水型原子炉１に
おける加熱量及び蓄熱槽２における加熱量の和で表さ
れ、７７０ｋｃａｌ／ｋｇとなる。このときの熱効率は
３３．１％である。 発電量＝８１５−５６０＝２５５ｋｃａｌ／ｋｇ 使用エネルギー＝（６６２−４５）＋（８１５−６６
２）＝７７０ｋｃａｌ／ｋｇ 発電効率＝（２５５／７７０）×１００＝３３．１％
【００１７】従って、第一実施形態は、蓄熱槽２のない
従来のものに比べて、熱効率が約２倍向上する。
従来のものに比べて、熱効率が約２倍向上する。
【００１８】本発明の軽水炉原子力発電設備の第二実施
形態は、加圧水型であって、図２に示すように、蒸気発
生器１０と蒸気タービン３の間に蓄熱槽２を配置したこ
とを特徴とする。
形態は、加圧水型であって、図２に示すように、蒸気発
生器１０と蒸気タービン３の間に蓄熱槽２を配置したこ
とを特徴とする。
【００１９】加圧水型原子炉１１の内部の水は、核***
に伴う発熱によって高温になり、加圧器１２を経た後に
蒸気発生器１０に送られ、二次冷却水を加熱し、その
後、循環ポンプ１３で加圧水型原子炉１１に戻される。
二次冷却水は蒸気発生器１０において加熱されて飽和蒸
気となり、蓄熱槽２内の伝熱管Ｐに供給されて過熱蒸気
となり、その後、蒸気タービン３に供給される。
に伴う発熱によって高温になり、加圧器１２を経た後に
蒸気発生器１０に送られ、二次冷却水を加熱し、その
後、循環ポンプ１３で加圧水型原子炉１１に戻される。
二次冷却水は蒸気発生器１０において加熱されて飽和蒸
気となり、蓄熱槽２内の伝熱管Ｐに供給されて過熱蒸気
となり、その後、蒸気タービン３に供給される。
【００２０】
【実施例】蓄熱槽２の実施例を以下に記す。 蓄熱槽の仕様 この蓄熱槽は、１，０００，０００ＫＷの軽水炉原子力
発電設備に用いられる蓄熱槽の１／２０，０００の容量
である。 電気ヒータの容量＝２７ＫＷ、蓄熱量＝２７０ＫＷ、２
３２Ｍｃａｌ 発生蒸気圧力＝７ＭＰａ、有効蓄熱温度＝３００〜５０
０℃ 熱出力＝４０ＫＷ、静置時の温度低下＝０．４％／時 蓄熱材＝外径７〜１０ｍｍのマグネシア１２００ｋｇ、
外径１ｍｍ未満のマグネシア６００ｋｇ、硝酸塩４００
ｋｇ 伝熱管はステンレス鋼管であり、外径１５．９ｍｍ、肉
厚１ｍｍ、長さ８２ｍである。
発電設備に用いられる蓄熱槽の１／２０，０００の容量
である。 電気ヒータの容量＝２７ＫＷ、蓄熱量＝２７０ＫＷ、２
３２Ｍｃａｌ 発生蒸気圧力＝７ＭＰａ、有効蓄熱温度＝３００〜５０
０℃ 熱出力＝４０ＫＷ、静置時の温度低下＝０．４％／時 蓄熱材＝外径７〜１０ｍｍのマグネシア１２００ｋｇ、
外径１ｍｍ未満のマグネシア６００ｋｇ、硝酸塩４００
ｋｇ 伝熱管はステンレス鋼管であり、外径１５．９ｍｍ、肉
厚１ｍｍ、長さ８２ｍである。
【００２１】電気ヒータ９を１０時間通電して蓄熱した
蓄熱槽２から蒸気を取り出す時の蓄熱材温度と、発生蒸
気温度と、出熱量の変化は図４に示す通りであった。
蓄熱槽２から蒸気を取り出す時の蓄熱材温度と、発生蒸
気温度と、出熱量の変化は図４に示す通りであった。
【００２２】発生蒸気温度は、出熱から４時間まで一定
に保持され、５時間まで徐々に低下し、その後急激に低
下した。蒸気温度の低下が始まる時間と、伝熱管出口近
傍の蓄熱材の温度低下が始まる時間は一致している。
に保持され、５時間まで徐々に低下し、その後急激に低
下した。蒸気温度の低下が始まる時間と、伝熱管出口近
傍の蓄熱材の温度低下が始まる時間は一致している。
【００２３】蓄熱材の温度は、まず出熱開始と共に伝熱
管近傍の蓄熱材温度が低下し、出熱から２時間３０分後
に中央近傍の蓄熱材温度が低下を始め、４時間後に出口
近傍の蓄熱材温度が低下を始める。
管近傍の蓄熱材温度が低下し、出熱から２時間３０分後
に中央近傍の蓄熱材温度が低下を始め、４時間後に出口
近傍の蓄熱材温度が低下を始める。
【００２４】
【発明の効果】請求項１記載の発明は、機械的な運動を
せず運転トラブルが殆ど発生しない蓄熱槽を、過熱蒸気
発生装置として用いたので、安全性を確保しつつも発電
効率を向上できる。
せず運転トラブルが殆ど発生しない蓄熱槽を、過熱蒸気
発生装置として用いたので、安全性を確保しつつも発電
効率を向上できる。
【００２５】請求項２記載の発明は、蓄熱槽の加熱を夜
間時間帯に行い、昼間時間帯に蓄熱槽内に蓄えられた熱
を利用して発電すれば、電力負荷平準化に寄与する。
間時間帯に行い、昼間時間帯に蓄熱槽内に蓄えられた熱
を利用して発電すれば、電力負荷平準化に寄与する。
【００２６】請求項３記載の発明は、蓄熱槽内の電気ヒ
ータへの通電に発電機の発電量の一部を用いて行うと、
発電中に電力の需要量が低下した場合、特に電力需要が
減少する夜間時間帯の場合には、余剰電力を有効利用で
きることに加え、この軽水炉原子力発電設備の原子炉の
出力は１００％で連続で維持しながら、発電所から外部
へ供給する電力を変化できる。
ータへの通電に発電機の発電量の一部を用いて行うと、
発電中に電力の需要量が低下した場合、特に電力需要が
減少する夜間時間帯の場合には、余剰電力を有効利用で
きることに加え、この軽水炉原子力発電設備の原子炉の
出力は１００％で連続で維持しながら、発電所から外部
へ供給する電力を変化できる。
【図１】本発明の軽水炉原子力発電設備の第一実施形態
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図２】本発明の軽水炉原子力発電設備の第二実施形態
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【図３】第一実施形態と従来品を比較したエンタルピ・
エントロピ線図である。
エントロピ線図である。
【図４】蓄熱槽の特性を示すグラフである。
１ 沸騰水型原子炉 ２ 蓄熱槽 Ｐ 伝熱管 ３ 蒸気タービン ７ 発電機 ９ 電気ヒータ １１ 加圧水型原子炉
Claims (3)
- 【請求項１】 電気ヒータ（９）への通電による熱エネ
ルギーが蓄えられた蓄熱槽（２）内の伝熱管（Ｐ）に、
原子炉（１，１１）の熱エネルギーで発生させた蒸気を
通して過熱蒸気とし、その過熱蒸気を蒸気タービン
（３）に供給して発電機（７）を駆動することを特徴と
する軽水炉原子力発電設備。 - 【請求項２】 請求項１記載の軽水炉原子力発電設備の
使用方法であって、電気ヒータ（９）への通電に夜間時
間帯の電力を使用することを特徴とする軽水炉原子力発
電設備の使用方法。 - 【請求項３】 請求項１記載の軽水炉原子力発電設備の
使用方法であって、電気ヒータ（９）への通電量を発電
機（７）の発電量の一部とすることを特徴とする軽水炉
原子力発電設備の使用方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000257638A JP2002071884A (ja) | 2000-08-28 | 2000-08-28 | 軽水炉原子力発電設備及びそれを使用する方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000257638A JP2002071884A (ja) | 2000-08-28 | 2000-08-28 | 軽水炉原子力発電設備及びそれを使用する方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002071884A true JP2002071884A (ja) | 2002-03-12 |
Family
ID=18746067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000257638A Pending JP2002071884A (ja) | 2000-08-28 | 2000-08-28 | 軽水炉原子力発電設備及びそれを使用する方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002071884A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013520649A (ja) * | 2010-02-18 | 2013-06-06 | シーレイト リミテッド ライアビリティー カンパニー | 複数の原子炉システムによって生成されるエネルギーの熱貯蔵のための方法、システム、および、装置 |
| EP2706535A1 (de) * | 2012-09-06 | 2014-03-12 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zum Nachrüsten eines Kernkraftwerks |
| KR101734326B1 (ko) | 2016-02-26 | 2017-05-12 | 한국원자력연구원 | 일체형 원자로의 예열장치 및 예열방법 |
| US9748007B2 (en) | 2010-02-18 | 2017-08-29 | Terrapower, Llc | Method, system, and apparatus for the thermal storage of energy generated by multiple nuclear reactor systems |
| US9761337B2 (en) | 2010-02-18 | 2017-09-12 | Terrapower, Llc | Method, system, and apparatus for the thermal storage of nuclear reactor generated energy |
| US10535437B2 (en) | 2010-02-18 | 2020-01-14 | Terrapower, Llc | Method, system, and apparatus for the thermal storage of nuclear reactor generated energy |
| CN111081388A (zh) * | 2018-10-19 | 2020-04-28 | 核工业西南物理研究院 | 一种适用于脉冲功率反应堆的高效的蒸汽发生*** |
-
2000
- 2000-08-28 JP JP2000257638A patent/JP2002071884A/ja active Pending
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