JP2002069458A - 粉粒体の乾燥装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 粉粒体が酸化され易い物質であっても、乾燥
中に爆発および発火を発生させることなく、粉粒体を効
率的に乾燥する。 【解決手段】 傾斜軸線まわりに回転するドラム３内に
複数の伝熱管７をドラム３の軸線に平行に配設し、乾燥
すべき微粉炭を伝熱管内に供給し、伝熱管７の外周面と
ドラム３の内周面との間の空間に熱源流体である水蒸気
を供給して微粉炭を乾燥する。気体供給手段７０から不
活性ガスである窒素ガスを入口フード２４に供給し、出
口フード３３から乾燥中微粉炭から発生する水蒸気と、
前記供給した窒素ガスと、侵入した空気との混合ガスで
ある排ガスを排出する。乾いた窒素ガスの供給量が増加
すると、微粉炭周辺の相対湿度が低下して乾燥が促進さ
れるとともに、排ガス中の酸素濃度が低下して微粉炭の
爆発および発火の発生を防止することができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、粉粒体の乾燥装置
に関し、特に水分を含むコークス用原料炭の乾燥などに
好適に用いられる粉粒体の乾燥装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来から粉粒体の乾燥装置には、回転型
間接加熱式乾燥装置が多く用いられている。回転型間接
加熱式乾燥装置は、略円筒状の回転可能なドラムと、ド
ラム内に設けられ、ドラムの軸線方向に延びる複数のチ
ューブである伝熱管とを備える。この乾燥装置ではたと
えば伝熱管内に被乾燥物、たとえば微粉炭を含む石炭が
供給され、伝熱管の外周面とドラムの内周面との間の空
間に熱源である水蒸気が供給される。被乾燥物は水蒸気
によって間接加熱されながら、ドラムの回転とともに入
口側から出口側に移動する。乾燥中、伝熱管内で発生す
る水蒸気は入口側から供給される空気と混合し、伝熱管
内を通過して出口から排出される。被乾燥物の乾燥効率
は被乾燥物の周辺の相対湿度によって定まるので、被乾
燥物の周辺の相対湿度が低くなるにつれて、すなわち排
ガスの相対湿度が低下するにつれて向上する。

【０００３】図１０は、伝熱管の入口側から空気を供給
するときの排ガス中の酸素濃度と、排ガスの相対湿度
と、排ガス温度との関係を示すグラフである。図１０中
の直線５４，５５，５６は、排ガス温度がそれぞれ７０
℃，８０℃，９０℃であるときのグラフである。図１０
から、排ガス中の酸素濃度が高くなるにつれて、すなわ
ち入口側から供給される空気量が増大するにつれて排ガ
スの相対湿度が低下することが判る。また排ガス中の酸
素濃度を同一にして比較すると、排ガス温度が高くなる
ほど排ガスの相対湿度が低くなることが判る。したがっ
て、排ガスの相対湿度を低下させて、被乾燥物の乾燥効
率を向上させるには、高温に加熱された空気の供給量を
増大させる必要がある。

【０００４】このような乾燥方法には次のような問題が
ある。被乾燥物が、たとえば微粉炭含むコークス原料炭
などのように酸化され易い物質である場合、被乾燥物の
周辺の酸素濃度が高くなると爆発の発生する恐れがあ
る。これに対して、被乾燥物の爆発および発火を防止す
るために空気の導入量を低減せると、排ガスの相対湿度
が高くなり、乾燥効率が著しく低下し、したがって乾燥
装置が大型化し、設備費用が増大するという問題があ
る。

【０００５】このような間接加熱式乾燥装置に対して直
接加熱式乾燥装置も粉粒体の乾燥装置として用いられて
いる。直接加熱式乾燥装置は、流動床乾燥機および気流
乾燥機などによって実現される。直接加熱式乾燥装置で
は、ガス顕熱で水分蒸発熱量を賄う必要があるので、ガ
ス流量を間接加熱式乾燥装置の約１０倍以上流通させる
必要がある。したがって、ガスによる可燃物の発火およ
び爆発が生じ易いという問題がある。これに対して、特
開昭５７−１６２７７９号公報には、酸素成分の少ない
熱伝達ガスを用いて石炭を予熱する装置が開示されてい
る。また直接加熱式乾燥装置には、排ガスの持去りエン
タルピが大きく、間接加熱式に比べ熱効率が低いという
問題がある。さらに、ガス流量が多いので、排ガス処理
設備が大型化し、したがってランニングコストが高くな
るという問題がある。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は粉粒体
が酸化され易い物質であっても、乾燥中に爆発および発
火を発生させることなく、効率的に乾燥することができ
る粉粒体の乾燥装置を提供することである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明は、キルンであっ
て伝熱部材によって第１および第２空間に仕切られたキ
ルン本体を有し、キルン本体はその軸線まわりに回転駆
動され、軸線方向一端部から第１空間に供給される乾燥
されるべき粉粒体が第２空間に供給される熱源流体によ
って間接熱交換されて軸線方向他端部から排出されるキ
ルンと、酸素濃度が空気よりも低いまたは零である気体
をキルンの前記一端部に供給する気体供給手段と、気体
供給手段によってキルンの前記一端部に供給される気体
および間接熱交換中に粉粒体から発生する気体をキルン
から排出する気体排出手段と、第２空間に熱源流体を供
給する熱源流体源と、キルンから排出される気体中の水
蒸気以外の成分の濃度を検出する気体成分濃度検出手段
と、キルンから排出される気体中の水蒸気濃度を検出す
る湿度検出手段と、気体成分濃度検出手段および湿度検
出手段の出力に応答し、キルンから排出される気体中の
水蒸気以外の予め定める成分の濃度が予め定める第１目
標値になるように、かつキルンから排出される気体中の
水蒸気濃度が予め定める第２目標値になるように、気体
供給手段から供給される気体の流量を制御する制御手段
とを含むことを特徴とする粉粒体の乾燥装置である。

【０００８】本発明に従えば、キルンから排出される気
体中の水蒸気濃度と、水蒸気以外の成分の濃度、たとえ
ば酸素濃度とが検出され、その濃度に応じて気体供給手
段からキルンの一端部に供給される気体の流量が制御さ
れる。気体供給手段から供給される気体は、酸素濃度が
空気よりも低い気体または酸素濃度が零の気体である。
キルンから排出される気体は、乾燥されるべき粉粒体か
ら蒸発する水蒸気と、気体供給手段から供給される気体
と、キルンの一端部に侵入する空気とからなる。これに
よって、気体供給手段から供給される気体の流量を増大
すれば、キルンから排出される気体中の水蒸気濃度およ
び酸素濃度を低減することができる。キルンから排出さ
れる気体中の水蒸気濃度が低くなると、粉粒体周辺の相
対湿度が低くなるので、粉粒体の乾燥効率を高めること
が可能となる。キルンから排出される気体中の酸素濃度
が低くなると、気体の酸化力が低下し、粉粒体が酸化し
易い物質、たとえば微粉炭を含む石炭であっても、乾燥
中における炭塵による爆発および発火を防止することが
可能となる。

【０００９】これに対して、気体供給源から供給される
気体の流量を低減すれば、キルンから排出される気体中
の水蒸気濃度および酸素濃度を増大させることができ
る。したがって、気体供給手段から供給される気体の流
量を調整することによって、キルンから排出される気体
中の水蒸気濃度および酸素濃度を各目標値になるように
制御することが可能となり、粉粒体が酸化され易い物質
であっても乾燥中に爆発および発火を発生させることな
く、キルンから排出される粉粒体の水分を制御すること
が可能となる。

【００１０】また本発明は、キルンは、円筒状のキルン
本体を有し、その軸線は前記一端部が前記他端部に比べ
て高くなるように傾斜しており、前記伝熱部材は、キル
ン本体の軸線に平行な複数の伝熱管であり、前記第１空
間は、キルン本体の内周面と伝熱管の外周面との間の空
間または伝熱管内の空間のいずれか一方であり、前記第
２空間はキルン本体の内周面と伝熱管の外周面との間の
空間または伝熱管内の空間のいずれか他方であり、熱源
流体源は、圧力が調整可能な水蒸気を供給する水蒸気源
であることを特徴とする。

【００１１】本発明に従えば、キルンが傾斜しているの
で、キルンを回転させることによって粉粒体を乾燥しな
がら移送することができる。また回転速度を調整するこ
とによって粉粒体の滞留時間を調整することができるの
で、乾燥速度の制御が可能である。また粉粒体が供給さ
れる第１空間が伝熱管内の空間または伝熱管外の空間の
いずれか一方であり、熱源流体が供給される第２空間が
伝熱管を挟んで第１空間と逆の空間になっているので、
粉粒体を熱源流体によって間接加熱することができる。
したがって、熱風乾燥などの直接加熱に比べて排ガスの
持去りエネルギを少なくすることができ、熱効率を高め
ることができる。また熱源流体が水蒸気であるので、凝
縮熱を利用して、粉粒体を効率的に加熱して乾燥するこ
とができる。

【００１２】また本発明は、前記乾燥されるべき粉粒体
は、微粉炭を含む石炭であって、前記キルンから排出さ
れる気体中の水蒸気以外の予め定める成分は酸素であっ
て、前記湿度検出手段は、キルンから排出される気体中
の水蒸気濃度を相対湿度として検出し、前記キルンから
排出される気体中の酸素濃度の第１目標値は１４％以下
であり、かつキルンから排出される気体の相対湿度の第
２目標値は７０％以下であることを特徴とする。

【００１３】本発明に従えば、キルンから排出される気
体中の酸素濃度の第１目標値が爆発限界未満の範囲の値
に選ばれ、キルンから排出される気体の相対湿度の第２
目標値が充分な乾燥効率が得られる範囲の値に選ばれて
いるので、微粉炭を含む石炭を爆発および発火させるこ
となく、効率的に乾燥させることが可能となる。

【００１４】また本発明は、キルンから排出される気体
の一部をキルンの前記一端部に戻す戻し管路と、戻し管
路に介在され、気体中に含まれる水蒸気を凝縮する凝縮
器とを含むことを特徴とする。

【００１５】本発明に従えば、キルンから排出される気
体の一部が水蒸気を除去された後、キルンの前記一端部
に戻されるので、気体供給手段から供給される気体の供
給量を大幅に低減することができる。

【００１６】また本発明は、気体供給手段から供給され
る気体を加熱する加熱手段と、加熱手段の出側に設けら
れ、キルンの前記一端部に供給される気体の温度を検出
する温度検出手段とを含み、制御手段は、さらに、温度
検出手段の出力に応答し、キルンの前記一端部に供給さ
れる気体の温度が予め定める第３目標値になるように加
熱手段を制御することを特徴とする。

【００１７】本発明に従えば、気体供給手段から供給さ
れる気体は予め定める第３目標値になるように加熱され
るので、粉粒体の周辺の気体の温度を充分に高めること
ができ、粉粒体の乾燥効率を向上させることができる。

【００１８】また本発明は、キルンの前記一端部に供給
される気体の温度の第３目標値は、室温以上で、かつ伝
熱管の表面温度以下であることを特徴とする。

【００１９】本発明に従えば、キルンの前記一端部に供
給される気体の温度の第３目標値が好ましい温度範囲の
値に選ばれるので、粉粒体の乾燥効率を向上させること
ができる。

【００２０】また本発明は、気体供給手段から供給され
る気体を加熱する加熱手段と、加熱手段の出側に設けら
れ、キルンから排出される気体の温度を検出する温度検
出手段とを含み、制御手段は、さらに、温度検出手段の
出力に応答し、キルンから排出される気体の温度が予め
定める第４目標値になるように加熱手段を制御すること
を特徴とする。

【００２１】本発明に従えば、キルンから排出される気
体は予め定める第４目標値になるように加熱されるの
で、粉粒体の周辺の気体の温度を充分に高めることがで
きる。これによって、粉粒体の周辺の気体の相対湿度を
充分に低めることができ、粉粒体の乾燥効率を向上させ
ることができる。

【００２２】また本発明は、キルンから排出される気体
の温度の第４目標値は、９０℃以下であることを特徴と
する。

【００２３】本発明に従えば、キルンから排出される気
体の温度の第４目標値がキルンから排出されて管路等に
埋積するダストが自然発火を生じない温度範囲の値に選
ばれるので、安全を確保しつつ粉粒体の乾燥効率を向上
させることができる。

【００２４】また本発明は、気体供給手段から供給され
る気体を加熱する加熱手段を含み、制御手段は、さら
に、湿度検出手段の出力に応答し、キルンから排出され
る気体中の水蒸気濃度が予め定める第２目標値になるよ
うに加熱手段を制御することを特徴とする。

【００２５】本発明に従えば、キルンから排出される気
体中の水蒸気濃度、たとえば相対湿度が充分低くなるよ
うに加熱手段が制御されるので、さらに粉粒体の乾燥効
率を向上させることができる。

【００２６】

【発明の実施の形態】図１は本発明の実施の一形態であ
る粉粒体乾燥装置１の概略的な構成を示す系統図であ
り、図２は図１に示す粉粒体乾燥装置１の主要部の構成
を簡略化して示す断面図であり、図３は図２の切断面線
ＩＩＩ−ＩＩＩから見た断面図である。粉粒体乾燥装置
１（以後、「乾燥機」と略称する）は、たとえば粉粒体
である微粉炭を含むコークス用原料炭（以後、「微粉
炭」と呼ぶ）の乾燥などに用いられる。乾燥機１はキル
ン２を備え、キルン２はキルン本体であるドラム３を有
する。ドラム３は、伝熱部材である複数の伝熱管７によ
って、第１および第２空間に仕切られる。本実施の形態
では、第１空間は伝熱管７の管内の空間に設定され、第
２空間はドラム３の内周面と伝熱管７の外周面との間の
空間に設定される。第１および第２空間は反対に設定さ
れてもよい。ドラム３は、その軸線３ａまわりに回転駆
動され、第１空間には軸線方向一端部から乾燥されるべ
き微粉炭が供給され、第２空間には熱源流体である水蒸
気が供給される。乾燥されるべき微粉炭は、水蒸気によ
って間接熱交換されて軸線方向他端部から排出される。
以後、微粉炭の供給される前記軸線方向一端部（図１の
左側）を入口と呼び、前記軸線方向他端部を出口と呼ぶ
ことがある。ドラム３の軸線３ａは、前記一端部が前記
他端部に比べて高くなるように傾斜している。

【００２７】ドラム３は、略円筒状の胴板４と、胴板４
の一端部および他端部をそれぞれ塞ぐ入口および出口管
板５，６とを含む。ドラム３の寸法は、たとえば直径：
３〜８ｍ，長さ７〜１２ｍである。ドラム３内には、ド
ラム３の軸線に沿って平行に延びる複数の伝熱管７が配
設されており、各伝熱管７の両端部は、入口および出口
管板５，６を貫通して外表面にそれぞれ開口している。
伝熱管７の直径は、たとえば２００ｍｍである。

【００２８】入口および出口管板５，６の中心位置に
は、ドラム３の第１および第２回転軸８，９が外表面か
ら外方に突出してそれぞれ設けられている。第１および
第２回転軸８，９は中空体であり、第１および第２回転
軸８，９の軸線はドラム３の軸線３ａの延長線上に存在
する。第１および第２回転軸８，９は、第１および第２
軸受１０，１１によって回転自在に軸支され、第１回転
軸８には電動機１２が連結されている。電動機１２は、
ドラム３を軸線まわりに回転駆動する。電動機１２の回
転速度、すなわちドラム３の回転速度はインバータによ
って制御される。電動機１２には、回転速度検出手段で
ある回転速度計４７が設けられており、回転速度計４７
はドラム３の回転速度を検出する。ドラム３の回転速度
は、たとえば３〜１５ｒｐｍである。

【００２９】第２回転軸９およびドラム３の内部空間に
は、水蒸気をドラム３内に導く水蒸気導入管１３が同軸
に配設されている。水蒸気導入管１３の先端は、入口管
板５に配置され、水蒸気導入管１３の基端部は第２回転
軸９の軸端部から外方に突出している。水蒸気導入管１
３のドラム３内に存在する部分には、複数の水蒸気噴出
口１４が軸線方向に間隔をあけて形成されている。水蒸
気導入管１３の外周面と第２回転軸９の内周面との間の
空間には、水蒸気導入管１３の半径方向外方に間隔をあ
けて凝縮水排出管１５が設けられている。

【００３０】ドラム３の出口管板６付近には、出口管板
６の外表面から外方に間隔をあけて凝縮水集合管１６が
設けられている。凝縮水集合管１６の一端部は、胴板４
と出口管板６とで形成される角部に接続されており、凝
縮水集合管１６の他端部は第２回転軸９を介して凝縮水
排出管１５に接続されている。水蒸気導入管１３の基端
部は回転継手１８に接続されており、凝縮水排出管１５
は連結管１９を介して回転継手１８に接続されている。
回転継手１８には、水蒸気導入口２０と、凝縮水排出口
２１とが形成されており、水蒸気導入口２０は水蒸気導
入管１３と回転自在に接続され、凝縮水排出口２１は連
結管１９を介して凝縮水排出管１５と回転自在に接続さ
れている。

【００３１】ドラム３の入口管板５付近には、複数の投
入シュート２３が設けられている。投入シュート２３
は、乾燥すべき微粉炭１７を入口管板５に向けて投入
し、入口管板５の外表面に開口した複数の伝熱管７内に
微粉炭１７を供給する。各伝熱管７内には、伝熱管内に
供給された微粉炭１７を撹拌するリターダ２２が設けら
れている。投入シュート２３およびドラム３の入口管板
５付近は、入口フード２４によって外囲されている。入
口フード２４の下部には、入口ガス取入口２５が設けら
れ、入口ガス取入口２５には気体供給手段７０が連結さ
れている。

【００３２】気体供給手段７０は、ガス発生装置７１を
備える。ガス発生装置７１は、ガス管路７２を介して入
口ガス取入口２５に接続されている。ガス管路７２に
は、加熱手段である加熱器７３、温度検出手段である供
給ガス温度計７４および供給ガス流量制御弁７５が設け
られている。ガス発生装置７１は、不活性ガス、たとえ
ば窒素ガスを発生する。ガス発生装置７１から発生した
窒素ガスは、加熱器７３で目標温度まで加熱され、供給
ガス流量制御弁７５で流量調整されて入口フード２４内
に供給される。加熱された窒素ガスの温度は、供給ガス
温度計７４によって測定される。

【００３３】入口フード２４の上方には、入口コンベア
２８が設けられ、入口コンベア２８は乾燥すべき微粉炭
を投入シュート２３に供給する。入口コンベア２８に
は、入口水分計２９と、粉粒体流量計３０とが設けられ
ている。入口水分計２９は、乾燥すべき微粉炭の水分含
有量を検出し、粉粒体流量計３０は入口コンベア２８に
よって供給される微粉炭の単位時間当りの供給重量を検
出する。伝熱管７内に供給された微粉炭１７は、図３に
示すように伝熱管７がドラム３の回転に伴ってドラム３
の軸線３ａまわりに回転するので、伝熱管７の内壁に沿
って上昇した後、崩落する運動を繰返しながら入口から
出口に向かって移動する。入口ガス取入口２５から入口
フード２４内に取込まれた窒素ガスは、伝熱管７内に供
給され、乾燥中微粉炭１７から発生する水蒸気を入口か
ら出口に向かって輸送する。前述のように、入口ガス取
入口２５が入口フード２４の下部に設けられるのは、窒
素ガスを伝熱管７内に導入し易くするためである。

【００３４】前記水蒸気導入口２０には、水蒸気供給管
４８が接続され、水蒸気供給管４８には圧力調整弁４９
と圧力検出手段である圧力計５０とが設けられる。圧力
調整弁４９は、図示しない水蒸気源から供給される水蒸
気の圧力を調整する。圧力調整弁４９および水蒸気発生
源は、熱源流体源を構成する。圧力計５０は、圧力調整
弁４９と水蒸気導入口２０との間に介在され、熱源流体
である水蒸気の圧力を検出する。

【００３５】水蒸気源から供給された水蒸気は、圧力調
整弁４９、回転継手１８を介して水蒸気導入管１３に導
かれ、水蒸気噴出口１４から第２空間へ噴出される。第
２空間へ噴出された水蒸気は、複数の伝熱管７の外周面
の間を通って流れ、伝熱管７の外周面に接触する。伝熱
管７と接触した水蒸気は、凝縮して凝縮水を発生すると
ともに、凝縮熱を発生する。凝縮熱は伝熱管内の微粉炭
に伝達され、微粉炭を乾燥する。乾燥中微粉炭から発生
した水蒸気は、伝熱管内に供給された窒素ガスおよび入
口フード２４内に侵入した空気と混合して排ガスを形成
する。空気は微粉炭が投入シュート２３に供給されると
きなどに、微粉炭とともに侵入する。伝熱管７の外周面
で発生した凝縮水は、伝熱管７の外周面を伝わって流下
し、胴板４と出口管板６とで形成される角部の最下点付
近に貯留される。貯留された凝縮水は、図２に示すよう
にドラム３の回転によって凝縮水集合管１６が前記角部
の最下点に到達したとき、凝縮水集合管１６内に流入す
る。流入した凝縮水は、凝縮水集合管１６が凝縮水排出
管１５よりも上方の位置に到達したとき、凝縮水排出管
１５内に流出する。凝縮水排出管１５内に流出した凝縮
水は、連結管１９を介して回転継手１８の凝縮水排出口
２１から排出される。

【００３６】ドラム３の出口管板６付近は、出口フード
３３によって外囲されている。出口フード３３の下方に
は、出口コンベア３６が設けられ、出口コンベア３６は
乾燥された微粉炭を搬送する。出口コンベア３６には出
口水分計３７が設けられ、出口水分計３７は乾燥された
微粉炭の水分含有量を検出する。出口フード３３の上部
には、排ガス管路３９の一端部が接続されており、排ガ
ス管路３９の他端部は煙突４０に接続されている。排ガ
ス管路３９は、伝達管内から輸送される排ガスを下流側
に導く。排ガス管路３９には、気体成分濃度検出手段４
１、湿度検出手段である湿度計２６、排ガス温度計４
２、バグフィルタ４３、排ガス絞り弁４４および誘引フ
ァン４５が排ガス流れ方向上流側から下流側に向かって
この順序で設けられている。排ガス絞り弁４４は、誘引
ファン４５の下流側に設けてもよい。また気体成分濃度
検出手段４１、湿度検出手段である湿度計２６および排
ガス温度計４２は、バグフィルタ４３の下流側の清浄な
側に設けてもよい。

【００３７】気体成分濃度検出手段４１は、排ガス中の
水蒸気以外の成分の濃度を検出するガス分析計であり、
たとえば排ガス中の酸素濃度および窒素濃度などを測定
する。湿度計２６は、排ガス中の水蒸気濃度を相対湿度
として測定する。排ガス温度計４２は、排ガスの温度を
検出し、バグフィルタ４３は排ガス中に含まれる粉塵を
回収する。排ガス絞り弁４４は、弁開度を調整して排ガ
ス流量を調整する。誘引ファン４５は、たとえば遠心フ
ァンであり、排ガスを吸引して煙突４０に導く。

【００３８】入口コンベア２８から供給された乾燥すべ
き微粉炭は、入口フード２４を介して伝熱管内に導か
れ、伝熱管７の外周面に供給される水蒸気によって加熱
乾燥されながら、ドラム３の回転とともに出口側に移動
し、出口フード３３を介して出口コンベア３６上に導出
される。気体供給手段７０から供給された窒素ガスは、
入口フード２４を介して伝熱管内に導かれ、入口フード
２４内に侵入した空気とともに乾燥中粉粒体から発生し
た水蒸気と混合して排ガスを形成する。排ガスは、誘引
ファン４５の誘引力によって排ガス管路３９を介して煙
突４０から大気中に放散される。

【００３９】図４は、図１に示す粉粒体乾燥機１の電気
的構成を示すブロック図である。入口水分計２９、回転
速度計４７、圧力計５０、ガス分析計４１、湿度計２
６、供給ガス温度計７４および排ガス温度計４２は、検
出対象である各物理量を検出してそれを表す出力を導出
する。制御手段である処理回路５３は、回転速度計４７
および圧力計５０の出力に応答し、ドラム３の回転速度
および水蒸気の圧力が予め定める各目標値になるように
電動機１２および圧力調整弁４９を駆動制御する。ま
た、処理回路５３は、ガス分析計４１、湿度計２６およ
び排ガス温度計４２の出力に応答し、排ガス中の予め定
める成分、本実施の形態では酸素の濃度の第１目標値
と、排ガスの相対湿度の第２目標値とをそれぞれ設定
し、排ガス中の酸素濃度および排ガスの相対湿度が各目
標値になるように供給ガス流量制御弁７５を駆動制御す
る。さらに、処理回路５３は、供給ガス温度計７４の出
力に応答し、気体供給手段７０から供給される窒素ガス
の温度が予め定める第３目標値になるように加熱器７３
を駆動制御する。

【００４０】本実施の形態では、伝熱管内にガス供給手
段７０から乾いた窒素ガスを供給し、伝熱管内の乾燥す
べき微粉炭から発生する水蒸気および侵入空気と混合し
て排ガスを形成し、窒素ガスの供給流量を調整して微粉
炭の周囲の相対湿度を調整し、微粉炭の乾燥速度を制御
するように構成されている。またガス供給手段７０から
供給された窒素ガスの供給流量によって排ガス中の水蒸
気濃度および酸素濃度が変動するので、排ガス中の水蒸
気濃度に基づいて、微粉炭の乾燥速度を制御するととも
に、排ガス中の酸素濃度に基づいて爆発の発生を防止す
るように構成されている。さらに、ガス供給手段７０か
ら供給される窒素ガスの温度制御、熱源流体である水蒸
気の圧力制御およびドラム３の回転速度制御による微粉
炭の乾燥速度の制御も併せて行われている。このような
制御は、次に示すような本発明の基礎となる実験結果に
基づいて後述のようにして行われる。

【００４１】ドラム３の回転速度の目標値は、微粉炭の
出入口における水分含有量の差（以後、「水分差」と略
称することがある）が小さいときには一定の上限回転速
度に設定され、水分差が大きいときには水分差が大きく
なるにつれて低下するように設定される。上限回転速度
が設定されるのは、水分差が小さくなるほど微粉炭の伝
熱管内の滞留時間を短くすることができるので、ドラム
３の回転速度を速めて生産性の向上を図ることができる
けれども、回転速度が過大であると、駆動動力が増大す
るとともに、遠心力によって微粉炭が伝熱管内壁に押付
けられ移動が困難になって生産性が低下するからであ
る。水分差が大きくなるにつれて回転速度が低下するの
は、水分差が大きくなるほど微粉炭の伝熱管内の滞留時
間を長くする必要があるからである。

【００４２】水蒸気圧力の目標値は、水分差が小さいと
きには、水分差が大きくなるにつれて高圧になるように
設定され、水分差が大きいときには一定の上限圧力にな
るように設定される。水分差が大きいとき、水蒸気圧力
に上限圧力が設定されるのは、上限圧力を超える圧力が
負荷されると、ドラム３の破損を招く恐れがあるからで
ある。

【００４３】前述のように、気体供給手段７０から入口
フード２４に供給される窒素ガスの温度は予め定める第
３目標値になるように調整される。本実施の形態では、
第３目標値は室温以上で、かつ伝熱管７の表面温度以下
の範囲の値に選ばれることが好ましい。前記図１０に関
連して説明したように、排ガス温度と排ガスの相対湿度
と、排ガス中の酸素濃度との関係は、排ガス中の酸素濃
度が同一のとき、排ガス温度が高くなるほど排ガスの相
対湿度が低くなる。したがって、入口フード２４に供給
される窒素ガスの温度は、少なくとも排ガス温度の低下
を招かない温度以上に選ばれることが好ましい。前記第
３目標値の下限値が室温に設定されるのは、この理由に
よるものである。また第３目標値の上限値が伝熱管７の
表面温度になるように設定されるのは、上限値を超える
温度では窒素ガスを加熱するためのエネルギが増大する
からである。

【００４４】図５は、微粉炭の爆発域と非爆発域との境
界領域における酸素濃度と炭塵濃度との関係を示すグラ
フである。図５中の斜線領域は爆発領域を表し、記号
△，，□は、炭種を表す。図５から酸素濃度が１４％を
超えると、炭種および炭塵濃度にかかわらず爆発の危険
性があること、逆に酸素濃度を１４％以下に抑制すれば
炭種および炭塵濃度にかかわらず爆発の発生を防止でき
ることが判る。

【００４５】図６は、排ガスの相対湿度と微粉炭の出入
口における水分含有量の差との関係を示すグラフであ
る。図６から、排ガスの相対湿度を低下させるにつれて
水分差が大きくなることが判る。換言すれば、水分差が
大きいときには排ガスの相対湿度を低下させる必要のあ
ることが判る。すなわち、排ガスの相対湿度を低下すれ
ば、微粉炭の乾燥速度を速め、乾燥機の乾燥能力を高め
ることができる。これによって、水分差を設定すれば、
図６から排ガスの相対湿度の第２目標値を設定すること
ができる。

【００４６】図７は、入口フード２４に不活性ガスであ
る窒素ガスを供給し、伝熱管内に窒素ガスと侵入空気と
の混合ガスを供給するときの排ガス中の酸素濃度と排ガ
スの相対湿度との関係を示すグラフである。図７中の直
線５７，５８，５９，６０は、排ガス中の窒素濃度がそ
れぞれ４５％，５５％，６５％，７５％であるときのグ
ラフである。図７における排ガス温度は、全て８０℃で
ある。図７における直線５５は、前記図１０における直
線５５と同一である。

【００４７】図７から、排ガス中の酸素濃度が高くなる
につれて排ガス中の窒素濃度にかかわらず排ガスの相対
湿度が低くなることが判る。また排ガス中の酸素濃度を
同一にして比較すると、排ガス中の窒素濃度が高くなる
ほど排ガスの相対湿度が低くなることが判る。また不活
性ガスを吹き込まないで空気のみを供給した直線５５と
不活性ガスを吹き込んだ直線５７〜６０とを比較する
と、排ガス中の酸素濃度が爆発限界の１４％以下の領域
においては、排ガス中の窒素濃度が５５％以上である直
線５８，５９，６０の相対湿度が直線５５の相対湿度よ
りも低くなることが判る。

【００４８】これによって、不活性ガスである窒素ガス
の供給量が多くなるほど、排ガスの相対湿度を低下させ
ることができるとともに、酸素濃度を容易に爆発限界の
１４％以下にすることができる。また図７に示すような
グラフを排ガス温度毎に作成すれば、排ガスの相対湿
度、排ガス温度、排ガス中の酸素および窒素濃度の相互
間の関係を容易に把握することができる。したがって、
排ガスの相対湿度、排ガス温度、排ガス中の窒素濃度を
設定すれば排ガス中の酸素濃度の前記第１目標値とを設
定することができる。

【００４９】図８は、図４に示す処理回路５３の動作を
説明するためのフローチャートである。図８を参照して
乾燥機１における粉粒体の乾燥方法を説明する。ステッ
プａ１では、入口水分量の検出が行われる。ステップａ
２では、予め定める出口水分量の目標値と入口水分量と
の差である水分差が求められる。ステップａ３では、ド
ラム３の回転速度、熱源流体である水蒸気の圧力および
入口フード２４に供給される窒素ガスの温度の調整が行
われる。ドラム３の回転速度および水蒸気の圧力の調整
は、前述のように前記求めた水分差に基づいて各目標値
を設定し、回転速度および水蒸気圧力が各目標値になる
ように電動機１２および圧力調整弁４９を制御すること
によって行われる。窒素ガスの温度の調整は、窒素ガス
の温度わ測定し、窒素ガス温度の測定値が前記予め定め
る第３目標値になるように加熱器７３を制御することに
よって行われる。

【００５０】ステップａ４では排ガス温度の測定が行わ
れ、ステップａ５では排ガスの相対湿度の測定が行わ
れ、ステップａ６では排ガス中の酸素濃度および窒素濃
度の測定が行われる。ステップａ７では、排ガス中の酸
素濃度の相対湿度の目標値の設定が行われる。これは、
爆発限界以下の所望の濃度を排ガス中の酸素濃度の第１
目標値として設定することによって行われる。ステップ
ａ８では、排ガスの相対湿度の目標値の設定が行われ
る。これは前記設定した排ガス中の酸素濃度の第１目標
値と、前記測定した排ガス温度と、前記測定した排ガス
中の窒素濃度とに対応する排ガスの相対湿度をたとえば
図７から求め、排ガスの相対湿度の第２目標値として設
定することによって行われる。

【００５１】ステップａ９では、排ガスの相対湿度およ
び排ガス中の酸素濃度の測定値が前記設定した第２およ
び第１目標値とそれぞれ一致しているか否かが判断され
る。この判断が否定であればステップａ１０に進み、肯
定であればステップａ１１に進む。ステップａ１０で
は、気体供給手段７０から供給される窒素ガスの流量調
整が行われる。これは、排ガスの相対湿度および排ガス
中の酸素濃度が前記設定した第２および第１目標値とそ
れぞれ一致するように、供給ガス流量制御弁７５の弁開
度を調整することによって行われる。ステップａ１０に
おける窒素ガスの流量調整後、再度ステップａ４に戻
る。このステップａ４〜ステップａ１０を経て再びステ
ップａ４に戻る処理は、ステップａ９の判断が肯定にな
るまで繰返される。ステップａ１１では、処理回路５３
の１サイクルの動作が終了する。

【００５２】このように排ガス中の酸素濃度の第１目標
値を設定し、この酸素濃度の第１目標値に基づいて排ガ
スの相対湿度の第２目標値を設定し、排ガスの相対湿度
および排ガス中の酸素濃度がそれぞれ前記定めた第２お
よび第１目標値になるように気体供給手段７０から供給
される窒素ガス流量が制御されるので、微粉炭を効率よ
く乾燥することができる。したがって、乾燥すべき微粉
炭の入口水分含有量の変動が大きいときでも、出口水分
含有量を一定に保つことができる。また排ガス中の酸素
濃度の第１目標値が爆発限界未満の濃度に設定されるの
で、乾燥中の爆発および発火の発生を防止することがで
きる。

【００５３】本実施の形態では、気体供給手段７０から
窒素ガスが供給されるように構成されているけれども、
窒素ガスに限定されるものではなく、他の不活性ガスを
供給するように構成してもよい。また不活性ガスに代え
て、燃焼排ガスを供給するように構成してもよい。

【００５４】以上のように本実施の形態では、入口フー
ド２４に供給される窒素ガスの温度が予め定める第３目
標値になるように処理回路５３が加熱器７３を制御して
いるけれども、本発明の他の実施の形態として出口フー
ド３３から排出される排ガスの温度が予め定める第４目
標値になるように処理回路５３が加熱器７３を制御する
構成にしてもよい。この第４目標値は、９０℃以下の範
囲の値に選ばれることが好ましい。第４目標値の上限値
が９０℃に限定されるのは、排ガス温度が高くなるほど
排ガスの相対湿度が低下して乾燥効率が向上するけれど
も、上限値を超える排ガス温度では微粉炭が自然発火す
る恐れがあるからである。この実施の形態では、排ガス
温度が制御されるので、粉粒体の周辺の気体の温度を充
分に高めることができる。したがって、粉粒体の周辺の
気体の相対湿度を充分に低下させることが可能となり、
粉粒体の乾燥効率を向上させることができる。

【００５５】また本発明の他の実施の形態として、出口
フード３３から排出される排ガス中の水蒸気濃度、たと
えば相対湿度が予め定める第２目標値になるように処理
回路５３が加熱器７３を制御する構成にしてもよい。こ
の実施の形態では、排ガスの相対湿度が充分に低くなる
ように加熱器７３を制御することができるので、粉粒体
の乾燥効率をさらに向上させることができる。

【００５６】図９は、本発明の実施の他の形態である粉
粒体乾燥機６３の概略的な構成を示す系統図である。粉
粒体乾燥機６３は、前記粉粒体乾燥機１と類似し、対応
する構成には同一の参照符号を付して説明を省略する。
注目すべきは、排ガスの一部を入口フード２４に戻す戻
し管路６４が設けられている点である。戻し管路６４の
一端部は、排ガス管路３９の誘引ファン４５の出側に接
続されており、他端部は入口フード２４に接続されてい
る。戻し管路６４の途中位置には、凝縮器６５と、開閉
弁６６とが設けられている。凝縮器６５は、戻し管路６
４を通過する排ガス中の水蒸気を凝縮して排ガス中から
除去する。開閉弁６６は、戻し管路６４を開放／遮断し
て戻し管路６４を通過する排ガスの流れを制御する。乾
燥機６３のその他の構成は乾燥機１の構成と同一であ
る。

【００５７】本実施の形態では、排ガスの大部分は戻し
管路６４内に流入し、開閉弁６６および凝縮器６５を通
過して入口フード２４内に戻される。また、気体供給手
段７０からは少量の窒素ガスが補給用ガスとして入口フ
ード２４内に供給される。これによって、空気よりも酸
素濃度の低い、かつ乾いた排ガスが入口フード２４内に
戻されるので、入口フード２４に吹き込まれる不活性ガ
スである窒素ガスの消費量を大幅に低減することができ
る。

【００５８】（実施例１）入口水分含有量１０％の微粉
炭を含む石炭を出口水分含有量５％まで乾燥する場合の
蒸発水分量は、石炭１トン当り７３Ｎｍ³である。従来
の空気吹き込みでは、酸素濃度制限のため、水蒸気以外
のガスである酸素ガスおよび窒素ガスの総量はガス温度
が８０℃のとき１００Ｎｍ³に満たず、相対湿度は９０
％を超え、したがって乾燥速度が低かった。

【００５９】本発明に従い、乾燥機１の入口フードに酸
素濃度０％の窒素ガスを石炭１トン当り４４０Ｎｍ³吹
き込んだ場合、排ガスの相対湿度は約３０％を下まわ
り、乾燥機１の効率は約２０％向上した。すなわち、乾
燥機容量は従来法の８０％で済むこととなる。排ガス量
は従来法の約３倍となるものの、排ガス処理設備は乾燥
機に比べ費用の単価が圧倒的に安価なため、設備額全体
では低額となり経済的である。また本発明の窒素ガス吹
き込み法によると、石炭の出口温度は従来法に比べ約２
０℃低下した。その結果、水蒸気消費量は約３％節減で
きた。

【００６０】（実施例２）実施例１における窒素ガスの
代わりに燃焼排ガスを用いる場合、燃焼排ガスには若干
の酸素が残存するけれども、実施例１と同様に適用でき
る。酸素残存濃度が３％、水蒸気濃度が１２％の燃焼排
ガスを石炭１トン当り５００Ｎｍ³吹き込むと、乾燥機
１から排出される排ガスの相対湿度は５０％となり、乾
燥速度が２０％向上した。すなわち、この場合も必要乾
燥機容量は従来法の８０％となり、窒素ガスなどの酸素
濃度の低いガスが安価に入手できない場合、実施例１よ
りもさらに設備費の節約となる。

【００６１】（実施例３）窒素ガス主体の酸素濃度が３
％である排ガスをバグフィルタ４３にて微粉を除去した
後、排ガスの９０％を戻し管路６４に導き、凝縮器６５
で温度を８０℃から３２℃まで低下させて排ガス中の水
分のうち７０％を除去し、そのガスとそのガスの１０％
分の気体供給手段７０からの補給ガス（窒素ガス主体、
酸素濃度がほぼ０％）を入口フード２４に供給した。こ
の結果、排ガスの相対湿度は４０％弱と低くなり、乾燥
効率が１８％向上した。これによって、入口フード２４
に供給すべき窒素ガスの量が実施例１の約１／１０に低
減された。

【００６２】以上述べたように本発明では、伝熱管内の
空間に微粉炭を供給し、伝熱管の外周面とドラムの内周
面との間の空間に熱源流体である水蒸気を供給するよう
に構成されているけれども、伝熱管内の空間に水蒸気を
供給し、チューブの外周面とドラムの内周面との間の空
間に微粉炭を供給するように構成してもよい。また気体
供給手段から燃焼排ガスを供給するときには、気体を加
熱する加熱器７３を設けなくてもよい。またキルンの構
成は、このような構成に限定されるものではなく、他の
構成であってもよい。また気体搬送手段は、誘引ファン
に限定されるものではなく、他の構成であってもよい。
また戻し管路６４を備える乾燥機６３においては、バグ
フィルタ４３によって粉塵を除去した後、凝縮器６５に
よって排ガス中の水分を除去するように構成されている
けれども、水噴霧塔または充填塔を用いるように構成し
てもよい。この場合、粉塵除去と冷却による水分除去と
を１つの装置で実施可能である。

【００６３】

【発明の効果】以上のように請求項１記載の本発明によ
れば、気体供給手段から空気よりも酸素濃度の低い気体
が流量を調整して供給されるので、キルンから排出され
る気体中の水蒸気濃度および酸素濃度を各目標値になる
ように制御することができる。したがって、粉粒体が酸
化され易い物質であっても乾燥中に爆発および発火を発
生させることなく、効率的に乾燥することが可能とな
る。

【００６４】また請求項２記載の本発明によれば、粉粒
体が供給される第１空間が伝熱管内の空間または伝熱管
外の空間のいずれか一方であり、熱源流体が供給される
第２空間が伝熱管を挟んで第１空間と逆の空間であるの
で、粉粒体を熱源流体によって間接加熱することができ
る。したがって、熱風乾燥などの直接加熱に比べて排ガ
スの小さいエネルギを少なくすることができ、熱効率を
高めることができる。また熱源流体が水蒸気であるの
で、凝縮熱を発生させることができ、効率的に加熱する
ことができる。

【００６５】また請求項３記載の本発明によれば、キル
ンから排出される気体中の酸素濃度の第１目標値が爆発
限界未満の範囲の値に選ばれ、キルンから排出される気
体の相対湿度の第２目標値が充分な乾燥効率が得られる
範囲の値に選ばれているので、微粉炭を含む石炭を爆発
および発火させることなく、効率的に乾燥することが可
能となる。

【００６６】また請求項４記載の本発明によれば、キル
ンから排出される気体の一部が水蒸気を除去された後、
キルンの前記一端部に戻されるので、気体供給手段から
供給される気体の供給量を大幅に低減することができ
る。

【００６７】また請求項５記載の本発明によれば、気体
供給手段から供給される気体が予め定める第３目標値に
なるように加熱されるので、粉粒体の周辺の気体の温度
を充分に高めることができ、粉粒体の乾燥効率を向上さ
せることができる。

【００６８】また請求項６記載の本発明によれば、キル
ンの前記一端部に供給される気体の温度の第３目標値が
好ましい温度範囲の値に選ばれるので、粉粒体の乾燥効
率を向上させることができる。

【００６９】また請求項７および８記載の本発明によれ
ば、キルンから排出される気体の温度の第４目標値が好
ましい温度範囲の値に選ばれるので、粉粒体の自然発火
の危険を防止しながら粉粒体の乾燥効率をさらに向上さ
せることができる。

【００７０】また請求項９記載の本発明によれば、キル
ンから排出される気体の相対湿度の第２目標値が好まし
い相対湿度の範囲の値に選ばれるので、粉粒体の乾燥効
率をさらに向上させることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の一形態である粉粒体乾燥装置１
の概略的な構成を示す系統図である。

【図２】図１に示す粉粒体乾燥装置１の主要部の構成を
簡略化して示す断面図である。

【図３】図２の切断面線ＩＩＩ−ＩＩＩから見た断面図
である。

【図４】図１に示す粉粒体乾燥装置１の電気的構成を示
すブロック図である。

【図５】微粉炭の爆発域と非爆発域との境界領域におけ
る酸素濃度と炭塵濃度との関係を示すグラフである。

【図６】排ガスの相対湿度と微粉炭の出入口における水
分含有量の差との関係を示すグラフである。

【図７】入口フード２４に不活性ガスである窒素ガスを
供給し、伝熱管内に窒素ガスと侵入空気との混合ガスを
供給するときの排ガス中の酸素濃度と排ガスの相対湿度
との関係を示すグラフである。

【図８】図４に示す処理回路５３の動作を説明するため
のフローチャートである。

【図９】本発明の実施の他の形態である粉粒体乾燥機６
３の概略的な構成を示す系統図である。

【図１０】伝熱管の入口側から空気を供給するときの排
ガス中の酸素濃度と、排ガスの相対湿度と、排ガス温度
との関係を示すグラフである。

【符号の説明】

１，６３ 粉粒体乾燥装置 ２ キルン ３ ドラム ７ 伝熱管 ２４ 入口フード ２６ 湿度計 ２９ 入口水分計 ３３ 出口フード ３９ 排ガス管路 ４１ 気体成分濃度検出手段 ４２ 排ガス温度計 ４４ 排ガス絞り弁 ４５ 誘引ファン ６４ 戻し管路 ６５ 凝縮器 ６６ 開閉弁 ７０ 気体供給手段 ７３ 加熱器 ７４ 供給ガス温度計 ７５ 供給ガス流量制御弁

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２６Ｂ 21/06 Ｆ２６Ｂ 21/06 21/08 21/08 21/10 21/10 Ａ 21/12 21/12 Ｆターム(参考） 3L113 AA07 AB03 AB05 AB06 AC05 AC16 AC20 AC21 AC25 AC45 AC46 AC68 BA02 CA08 CA09 CA12 CB01 CB13 CB17 CB23 DA21 4H012 RA01

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 キルンであって伝熱部材によって第１お
   よび第２空間に仕切られたキルン本体を有し、キルン本
   体はその軸線まわりに回転駆動され、軸線方向一端部か
   ら第１空間に供給される乾燥されるべき粉粒体が第２空
   間に供給される熱源流体によって間接熱交換されて軸線
   方向他端部から排出されるキルンと、 酸素濃度が空気よりも低いまたは零である気体をキルン
   の前記一端部に供給する気体供給手段と、 気体供給手段によってキルンの前記一端部に供給される
   気体および間接熱交換中に粉粒体から発生する気体をキ
   ルンから排出する気体排出手段と、 第２空間に熱源流体を供給する熱源流体源と、 キルンから排出される気体中の水蒸気以外の成分の濃度
   を検出する気体成分濃度検出手段と、 キルンから排出される気体中の水蒸気濃度を検出する湿
   度検出手段と、 気体成分濃度検出手段および湿度検出手段の出力に応答
   し、キルンから排出される気体中の水蒸気以外の予め定
   める成分の濃度が予め定める第１目標値になるように、
   かつキルンから排出される気体中の水蒸気濃度が予め定
   める第２目標値になるように、気体供給手段から供給さ
   れる気体の流量を制御する制御手段とを含むことを特徴
   とする粉粒体の乾燥装置。
2. 【請求項２】 キルンは、 円筒状のキルン本体を有し、その軸線は前記一端部が前
   記他端部に比べて高くなるように傾斜しており、 前記伝熱部材は、キルン本体の軸線に平行な複数の伝熱
   管であり、 前記第１空間は、キルン本体の内周面と伝熱管の外周面
   との間の空間または伝熱管内の空間のいずれか一方であ
   り、前記第２空間はキルン本体の内周面と伝熱管の外周
   面との間の空間または伝熱管内の空間のいずれか他方で
   あり、 熱源流体源は、圧力が調整可能な水蒸気を供給する水蒸
   気源であることを特徴とする請求項１記載の粉粒体の乾
   燥装置。
3. 【請求項３】 前記乾燥されるべき粉粒体は、微粉炭を
   含む石炭であって、前記キルンから排出される気体中の
   水蒸気以外の予め定める成分は酸素であって、 前記湿度検出手段は、キルンから排出される気体中の水
   蒸気濃度を相対湿度として検出し、 前記キルンから排出される気体中の酸素濃度の第１目標
   値は１４％以下であり、かつキルンから排出される気体
   の相対湿度の第２目標値は７０％以下であることを特徴
   とする請求項１または２記載の粉粒体の乾燥装置。
4. 【請求項４】 キルンから排出される気体の一部をキル
   ンの前記一端部に戻す戻し管路と、 戻し管路に介在され、気体中に含まれる水蒸気を凝縮す
   る凝縮器とを含むことを特徴とする請求項１〜３のいず
   れかに記載の粉粒体の乾燥装置。
5. 【請求項５】 気体供給手段から供給される気体を加熱
   する加熱手段と、 加熱手段の出側に設けられ、キルンの前記一端部に供給
   される気体の温度を検出する温度検出手段とを含み、 制御手段は、さらに、 温度検出手段の出力に応答し、キルンの前記一端部に供
   給される気体の温度が予め定める第３目標値になるよう
   に加熱手段を制御することを特徴とする請求項１〜４の
   いずれかに記載の粉粒体の乾燥装置。
6. 【請求項６】 キルンの前記一端部に供給される気体の
   温度の第３目標値は、室温以上で、かつ伝熱管の表面温
   度以下であることを特徴とする請求項５記載の粉粒体の
   乾燥装置。
7. 【請求項７】 気体供給手段から供給される気体を加熱
   する加熱手段と、 加熱手段の出側に設けられ、キルンから排出される気体
   の温度を検出する温度検出手段とを含み、 制御手段は、さらに、 温度検出手段の出力に応答し、キルンから排出される気
   体の温度が予め定める第４目標値になるように加熱手段
   を制御することを特徴とする請求項１〜４のいずれかに
   記載の粉粒体の乾燥装置。
8. 【請求項８】 キルンから排出される気体の温度の第４
   目標値は、９０℃以下であることを特徴とする請求項７
   記載の粉粒体の乾燥装置。
9. 【請求項９】 気体供給手段から供給される気体を加熱
   する加熱手段を含み、 制御手段は、さらに、 湿度検出手段の出力に応答し、キルンから排出される気
   体中の水蒸気濃度が予め定める第２目標値になるように
   加熱手段を制御することを特徴とする請求項１〜４のい
   ずれかに記載の粉粒体の乾燥装置。