JP2002060907A - Steel and cast steel for hot press anvil - Google Patents
Steel and cast steel for hot press anvilInfo
- Publication number
- JP2002060907A JP2002060907A JP2000253313A JP2000253313A JP2002060907A JP 2002060907 A JP2002060907 A JP 2002060907A JP 2000253313 A JP2000253313 A JP 2000253313A JP 2000253313 A JP2000253313 A JP 2000253313A JP 2002060907 A JP2002060907 A JP 2002060907A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- anvil
- steel
- resistance
- hot press
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、熱間プレス金敷用
鋼および鋳鋼、詳細には鍛造プレス、分塊ラインのイン
ラインプレス、熱延ラインのホットサイジングプレス等
の熱間プレスの金敷に用いる析出硬化型の熱間プレス金
敷用鋼および鋳鋼に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to deposition for use in hot press anvils such as hot press anvil steel and cast steel, in particular forging presses, in-line presses in sizing lines and hot sizing presses in hot rolling lines. The present invention relates to a hardening type hot press anvil steel and cast steel.
【０００２】[0002]
【従来の技術】分塊ラインのインラインプレス、熱延ラ
インのホットサイジングプレス、熱間鍛造プレス等の熱
間プレスの金敷（鍛造型）に要求される特性は、高温強
度、耐高温へたり性、耐割損性、耐摩耗性、耐ヒートク
ラック性、耐スケール付着性に優れていることである。2. Description of the Related Art The characteristics required for anvils (forging dies) of hot presses, such as in-line presses for sizing lines, hot sizing presses for hot rolling lines, and hot forging presses, are high-temperature strength and high-temperature resistance. Excellent in cracking resistance, abrasion resistance, heat crack resistance, and scale adhesion resistance.
【０００３】従来、この種の金敷の材料には、JIS ＳＫ
Ｄ６２（ダイス用合金工具鋼、Ｃ：０．３２〜０．４２
％、Ｓｉ：０．８０〜１．２０％、Ｍｎ：０．５０％以
下、ＰおよびＳ：０．０３０％以下、Ｃｒ：４．５０〜
５．５０％、Ｍｏ：１．００〜１．５０％、Ｗ：１．０
〜1.50％、Ｖ：０．２０〜０．６０％、残Ｆｅ）、JIS
ＳＫＴ４（鍛造用合金工具鋼、Ｃ：０．５０〜０．６０
％、Ｓｉ：０．３５％以下、Ｍｎ：０．６０〜１．００
％、ＰおよびＳ：０．０３０％以下、Ｎｉ：１．３０〜
２．００％、Ｃｒ：０．７０〜１．００％、Ｍｏ：０．
２０〜．５０％、、残Ｆｅ）、これらの鋼にステライト
を肉盛（ハードフェーシング）したもの、Nimonic ( 商
標名) ８０Ａ（Ｎｉ基耐熱合金、Ｃ：０．１％以下、Ｓ
ｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１８〜
２１％、Ｃｏ：２．０％以下、Ｔｉ：１．８〜２．７
％、Ａｌ：０．５〜１．８％、Ｆｅ：５．０％以下、残
Ｎｉ）、特公昭５─４７６１１号公報に記載されたＮｉ
基耐熱合金などが使用されていた。Conventionally, this kind of anvil material is JIS SK
D62 (alloy tool steel for dies, C: 0.32 to 0.42
%, Si: 0.80 to 1.20%, Mn: 0.50% or less, P and S: 0.030% or less, Cr: 4.50 to
5.50%, Mo: 1.00 to 1.50%, W: 1.0
-1.50%, V: 0.20-0.60%, residual Fe), JIS
SKT4 (alloy tool steel for forging, C: 0.50 to 0.60
%, Si: 0.35% or less, Mn: 0.60 to 1.00
%, P and S: 0.030% or less, Ni: 1.30 to
2.00%, Cr: 0.70 to 1.00%, Mo: 0.
20-. 50%, residual Fe), stellite hardfacing on these steels, Nimonic 80A (Ni-base heat-resistant alloy, C: 0.1% or less, S
i: 1.0% or less, Mn: 1.0% or less, Cr: 18 to
21%, Co: 2.0% or less, Ti: 1.8 to 2.7
%, Al: 0.5 to 1.8%, Fe: 5.0% or less, residual Ni), Ni described in JP-B-5-47611
Base heat-resistant alloys were used.
【０００４】しかし、従来の金敷に使用されていた上記
JIS ＳＫＤ６２、ＳＫＴ４などの鋼は、金敷温度が６５
０℃を超えた領域では、高温強度および耐摩耗性と耐ヒ
ートクラック性とが両立しがたく、また耐スケール付着
性が悪く、スケールの付着によって被鍛造物に疵が発生
し易いという問題があり、ステライトを肉盛（ハードフ
ェーシング）したものは、ヒートクラックが発生し易い
ため、割れおよび剥離が発生しやすいという問題があ
り、さらに、金敷温度が６５０℃を超えた領域で高温強
度の高い上記Ｎｉ基耐熱合金のNimonic ( 商標名) ８０
Ａは耐スケール付着性が十分でなく、高価であるという
問題点があり、また、上記特公昭５─４７６１１号公報
に記載されたＮｉ基耐熱合金は耐スケール付着性を改善
したものであるが、高価であるという問題点があった。[0004] However, the above-mentioned conventional anvils
Steel such as JIS SKD62 and SKT4 has an anvil temperature of 65
In the region exceeding 0 ° C., there is a problem that high-temperature strength and abrasion resistance and heat crack resistance are not compatible with each other, scale adhesion resistance is poor, and a flaw is easily generated on a forged product due to adhesion of scale. There is a problem that stellite hardfacing is liable to cause a heat crack, and is liable to be cracked and peeled off, and has a high high-temperature strength in a region where the anvil temperature exceeds 650 ° C. Nimonic (trade name) 80
A has a problem in that the scale adhesion resistance is insufficient and it is expensive, and the Ni-base heat-resistant alloy described in the above-mentioned JP-B-5-47611 has improved scale adhesion resistance. However, there is a problem that it is expensive.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、高温強度、
耐高温へたり性、耐割損性、耐摩耗性、耐スケール付着
性、耐ヒートクラック性などが優れ、金敷補修回数が少
なくなると共に金敷寿命が長くなり、かつ安価な熱間プ
レス金敷用鋼および鋳鋼を提供することを課題とするも
のである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides a high-temperature strength,
Inexpensive hot-pressed anvil steel with excellent resistance to high temperature, crack resistance, abrasion resistance, scale resistance, heat crack resistance, etc. And to provide cast steel.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の熱間プレス金敷用鋼においては、成分組成
をＣ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｎｉ：２０．０〜２７．０％、Ｃｒ：１
０．０〜１６．０％、Ａｌ：０．１〜２．０％、Ｔｉ：
１．０〜３．０％およびＢ：０．０００５〜０．０１％
を含有し、更に必要に応じてＣｕ：３．０％以下、Ｍ
ｏ：３．０％以下、Ｎｂ：１．０％以下およびＶ：１．
００％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなるものとすることで
ある。Means for Solving the Problems In order to solve the above problems, in the steel for hot pressing anvil of the present invention, the component composition is as follows: C: 0.08% or less, Si: 1.0% or less, Mn:
2.0% or less, Ni: 20.0 to 27.0%, Cr: 1
0.0-16.0%, Al: 0.1-2.0%, Ti:
1.0-3.0% and B: 0.0005-0.01%
And, if necessary, Cu: 3.0% or less, M
o: 3.0% or less, Nb: 1.0% or less, and V: 1.
One or two or more out of 00% or less, with the balance being Fe and unavoidable impurities.
【０００７】また、本発明の熱間プレス金敷用鋳鋼にお
いては、成分組成をＣ：０．０８％以下、Ｓｉ：１．０
％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：２０．０〜２７．
０％、Ｃｒ：１０．０〜１６．０％、Ａｌ：０．１〜
７．０％、Ｔｉ：１．０〜７．０％およびＢ：０．００
０５〜０．０１％を含有し、更に必要に応じてＣｕ：
３．０％以下、Ｍｏ：３．０％以下、Ｎｂ：１．０％以
下およびＶ：１．０％以下のうちの１種または２種以上
を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなるも
のとすることである。本発明の熱間プレス金敷用鋼また
は鋳鋼の金敷には、表面が平面のものばかりでなく金敷
と同様に用いられる鍛造型、ハンマーなども含むもので
ある。Further, in the cast steel for hot press anvil of the present invention, the component composition is C: 0.08% or less, Si: 1.0% or less.
% Or less, Mn: 2.0% or less, Ni: 20.0 to 27.
0%, Cr: 10.0 to 16.0%, Al: 0.1 to
7.0%, Ti: 1.0 to 7.0%, and B: 0.00
0.05-0.01%, and optionally Cu:
3.0% or less, Mo: 3.0% or less, Nb: 1.0% or less, and V: 1.0% or less, and the balance contains Fe and unavoidable impurities. It is to become. The anvil of hot press anvil steel or cast steel of the present invention includes not only those having a flat surface but also forging dies and hammers used in the same manner as the anvil.
【０００８】[0008]
【作用】本発明の熱間プレス金敷用鋼および鋳鋼は、上
記成分組成にすることにより、組織がオーステナイとし
て安定であり、時効処理によりNi3(Al,Ti)が析出して高
温強度を高めるとともに耐スケール付着性を高め、Ｃｒ
により耐酸化性が付与され、またＢにより高温強度およ
び耐摩耗性が付与されるので、金敷に必要な高温強度、
耐高温へたり性、耐割損性、耐摩耗性、耐スケール付着
性、耐ヒートクラック性などが優れ、かつ金敷補修回数
が低下すると共に金敷寿命が長くなる。The steel and cast steel for hot press anvils of the present invention have the above-mentioned composition, whereby the structure is stable as austenite, and Ni 3 (Al, Ti) is precipitated by aging treatment to increase the high-temperature strength. With the increase in scale adhesion resistance, Cr
Provides oxidation resistance, and B provides high-temperature strength and abrasion resistance.
It has excellent resistance to high temperature resistance, breakage resistance, abrasion resistance, scale adhesion resistance, heat crack resistance, etc., and the number of times of anvil repair is reduced and the anvil life is extended.
【０００９】[0009]
【発明の実施の形態】次に、本発明の熱間プレス金敷用
鋼および鋳鋼において成分組成を上記のように特定した
理由を説明する。 Ｃ：０．０８％以下 Ｃは、炭化物を形成し、高温強度および高温硬さを高め
るのに有効を元素であるが、多過ぎると靱性を低下する
と共にＴｉＣとして析出する量が多くなり、Ｎｉ3 Ｔｉ
の析出を妨げるので、その含有量を０．０８％以下とす
る。好ましい含有量は０．０２〜０．０５％である。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, the reason why the component compositions of the steel for hot press anvil and the cast steel of the present invention are specified as described above will be described. C: 0.08% or less C is an element that forms carbides and is effective in increasing high-temperature strength and high-temperature hardness. However, too much C lowers toughness and increases the amount precipitated as TiC. 3 Ti
The content is set to not more than 0.08% because it prevents precipitation of. The preferred content is 0.02 to 0.05%.
【００１０】Ｓｉ：１．０％以下 Ｓｉは、脱酸剤として有効であると共に、耐酸化性を向
上させるのに有効な元素であるが、多量に含有させると
靱性を低下させるので、その含有量を１．０％以下とす
る。好ましい含有量は０．７％以下である。Si: 1.0% or less Si is an effective element as a deoxidizing agent and is also an element effective in improving oxidation resistance. However, when it is contained in a large amount, it lowers toughness. The amount is 1.0% or less. The preferred content is 0.7% or less.
【００１１】Ｍｎ：２．０％以下 Ｍｎは、脱酸剤として有効であると共に、ＳをＭｎＳと
して固定させてＳによる害を低減するのに有効な元素で
あるが、２．０％、好ましくは１．７％を超えると耐酸
化性を低下させるので、その含有量を２．０％以下とす
る。好ましい含有量は１．７％以下である。Mn: 2.0% or less Mn is an element effective as a deoxidizing agent and also effective in fixing S as MnS to reduce harm caused by S. If the content exceeds 1.7%, the oxidation resistance decreases, so the content is set to 2.0% or less. The preferred content is 1.7% or less.
【００１２】Ｎｉ：２０．０〜２７．０％ Ｎｉは、基地をオーステナイト相にすると共に、Ａｌ、
Ｔｉなどと結合してγ′相Ｎｉ3 （Ａｌ，Ｔｉ）などを
析出して高温強度を向上させるので、これらのために含
有させる元素である。それらの効果を得るには２０．０
％、好ましくは２３．０％以上含有させる必要がある
が、２７．００％、好ましくは２６．００％を超えると
熱間加工性を低下させるので、その含有量を２０．０〜
２７．０％とする。好ましい含有量は２３．０〜２６．
０％である。Ni: 20.0 to 27.0% Ni makes the matrix an austenitic phase, and Al,
Since it combines with Ti and the like to precipitate γ 'phase Ni 3 (Al, Ti) and the like to improve high-temperature strength, it is an element to be contained for these. 20.0 to get those effects
%, Preferably 23.0% or more. However, if the content exceeds 27.00%, preferably 26.00%, the hot workability is reduced.
27.0%. The preferred content is 23.0-26.
0%.
【００１３】Ｃｒ：１０．０〜１６．０％ Ｃｒは、耐酸化性を向上させるのに有効、特に粒界酸化
の防止に有効であるので、そのために含有させる元素で
ある。その効果を得るには１０．０％以上、好ましくは
１３．０％以上含有させる必要があるが、１６．０を超
えると強度および靱性を低下させるので、その含有量を
１０．０〜１６．０％とする。好ましい含有量は１３．
０〜１６．０％である。Cr: 10.0 to 16.0% Cr is an element to be contained because it is effective for improving oxidation resistance, and particularly effective for preventing grain boundary oxidation. In order to obtain the effect, it is necessary to contain 10.0% or more, preferably 13.0% or more. However, if it exceeds 16.0, the strength and toughness are reduced. 0%. Preferred content is 13.
0 to 16.0%.
【００１４】Ａｌ：０．１〜２．０％（金敷用鋼の場
合）、０．１〜７．０％（金敷用鋳鋼の場合） Ａｌは、ＮｉおよびＴｉと結合し、γ′相を形成して高
温強度を向上させると共に耐スケール付着性を高めるの
に有効であるので、それらのために含有させる元素であ
る。それらの効果を得るには０．１％以上、好ましくは
０．２％以上含有させる必要があるが、金敷用鋼の場合
には２．０％、好ましくは１．６％を超えると熱間加工
性を低下し、金敷用鋳鋼の場合には７．０％を超えると
靱性が低下するので、その含有量を金敷用鋼の場合には
０．１〜２．０％、好ましくは０．２〜１．６％でと
し、金敷用鋳鋼の場合には０．１〜７．０％、好ましく
は０．２〜６．５％とする。Al: 0.1 to 2.0% (in the case of anvil-cast steel), 0.1 to 7.0% (in the case of anvil-cast steel) Al combines with Ni and Ti to form a γ 'phase. It is an element to be contained because it is effective for forming and improving the high-temperature strength and increasing the scale adhesion resistance. In order to obtain these effects, it is necessary to contain 0.1% or more, preferably 0.2% or more. In the case of anvil steel, if the content exceeds 2.0%, preferably 1.6%, hot working is required. Since the workability is reduced, and in the case of cast metal for anvil, if it exceeds 7.0%, the toughness is reduced. Therefore, in the case of steel for anvil, the content is 0.1 to 2.0%, preferably 0.1 to 2.0%. It is set to 2 to 1.6%, and in the case of cast steel for anvil, it is set to 0.1 to 7.0%, preferably 0.2 to 6.5%.
【００１５】Ｔｉ：１．０〜３．０％（金敷用鋼の場
合）、１．０〜７．０％（金敷用鋳鋼の場合） Ｔｉは、ＮｉおよびＡｌと結合し、γ′相を形成して高
温強度を向上させると共に耐スケール付着性を高めるの
に有効であるので、それらのために含有させる元素であ
る。それらの効果を得るには１．０％以上、好ましくは
１．５％以上含有させる必要があるが、金敷用鋼の場合
には３．０％、好ましくは２．６％を超えると熱間加工
性が低下し、金敷用鋳鋼の場合には７．０％、好ましく
は６．０％を超えると靱性が低下するので、その含有量
を金敷用鋼の場合には１．０〜３．０％、好ましくは
１．５〜２．６％とし、金敷用鋳鋼の場合には１．０〜
７．０％、好ましくは１．５〜６．０％とする。Ti: 1.0-3.0% (in the case of anvil-casting steel), 1.0-7.0% (in the case of anvil-casting steel) Ti combines with Ni and Al to form a γ 'phase. It is an element to be contained because it is effective for forming and improving the high-temperature strength and increasing the scale adhesion resistance. In order to obtain these effects, it is necessary to contain 1.0% or more, preferably 1.5% or more. In the case of an anvil steel, if the content exceeds 3.0%, preferably 2.6%, it becomes hot. Since the workability is reduced and the toughness is reduced when the cast steel for anvil is 7.0%, preferably more than 6.0%, the content is 1.0 to 3.0% for the steel for anvil. 0%, preferably 1.5 to 2.6%, and in the case of cast steel for anvil, 1.0 to
7.0%, preferably 1.5 to 6.0%.
【００１６】Ｂ：０．０００５〜０．０１％ Ｂは、粒界を強化して高温強度を向上させるので、その
ために含有させる元素である。その効果を得るためには
０．０００５％以上含有させる必要があるが、０．０１
％を超えると金属間化合物Ｍ3 Ｂ2 を形成して粒界を強
化する効果を低下させるので、その含有量を０．０００
５〜０．０１％とする。B: 0.0005 to 0.01% B is an element contained for strengthening grain boundaries and improving high-temperature strength. In order to obtain the effect, it is necessary to contain 0.0005% or more.
%, The effect of forming the intermetallic compound M 3 B 2 to reduce the effect of strengthening the grain boundaries is reduced.
5 to 0.01%.
【００１７】Ｃｕ：３．０％以下、Ｍｏ：３．０％以
下、Ｎｂ：１．０％以下、Ｖ：１．００％以下 Ｃｕは、耐食性を向上させると共に時効処理により析出
硬化させ、またＭｏ、ＮｂおよびＶは、Ｃと結合して炭
化物を形成し、高温強度および耐摩耗性を向上るので、
それらの効果を得るために含有させる元素であるが、多
過ぎると靱延性および耐酸化性に好ましくない影響を及
ぼすので、その含有量を上記のとおりとする。Cu: 3.0% or less, Mo: 3.0% or less, Nb: 1.0% or less, V: 1.00% or less Cu improves corrosion resistance and precipitates and hardens by aging treatment. Mo, Nb and V combine with C to form carbides and improve high-temperature strength and wear resistance.
These elements are contained in order to obtain these effects. However, if they are too much, they have an unfavorable effect on toughness and oxidation resistance, so the content is set as described above.
【００１８】本発明の熱間プレス金敷用鋼は、インゴッ
トなどから熱間加工などにより金敷を成形して使用する
ものである。また、本発明の熱間プレス金敷用鋳鋼は、
鋳造または肉盛りにより金敷を成形して使用するもので
ある。The hot press anvil steel of the present invention is used by forming an anvil from an ingot or the like by hot working or the like. Further, the cast steel for hot press anvil of the present invention,
An anvil is formed by casting or overlaying.
【００１９】本発明の熱間プレス金敷用鋼によって製造
するのに適した金敷は、分塊ラインのインラインプレス
の金敷、熱延ラインのホットサイジングプレスの金敷、
熱間鍛造プレス等の熱間プレスの金敷または鍛造型、こ
れらに使用するハンマーなどである。Anvils suitable for production with the steel for hot pressing anvils of the present invention include anvils for in-line presses on sizing lines, anvils for hot sizing presses on hot rolling lines,
An anvil or a forging die of a hot press such as a hot forging press, and a hammer used for these.
【００２０】[0020]
【実施例】以下、本発明を実施例によって説明する。 実施例１ 下記表１に示す成分組成の本発明例の鋼ならびに比較例
の鋼および合金を高周波誘導炉を用いて通常の方法で溶
製し、通常の方法で鋳造してインゴッを製造した。これ
らのインゴッを熱間鍛造し、その後機械加工などにより
幅１０００mm×長さ１１００mm×厚さ２４０mmの金敷を
製造した。これらの金敷を本発明例のものでは９８０℃
×１hrの溶体化処理をした後７２０℃×１６hrの時効処
理をし、比較例１のものでは１０３０℃で焼入れ後６０
０℃で焼戻しをし、比較例２のものでは８７０℃で焼入
れ後６３０℃で焼戻しをし、また比較例３のものでは１
０８０℃×８hrの溶体化処理をした後７５０℃×１６hr
の時効処理をした。The present invention will be described below with reference to examples. Example 1 The steel of the present invention and the steels and alloys of the comparative examples having the component compositions shown in Table 1 below were melted by an ordinary method using a high-frequency induction furnace, and cast by an ordinary method to produce an ingot. These ingots were hot forged, and thereafter, anvils having a width of 1000 mm, a length of 1100 mm and a thickness of 240 mm were manufactured by machining or the like. These anvils are 980 ° C. in the case of the present invention.
After a solution treatment of × 1 hr, an aging treatment of 720 ° C. × 16 hr was carried out.
It was tempered at 0 ° C, in the case of Comparative Example 2, it was quenched at 870 ° C and then at 630 ° C.
750 ℃ × 16hr after solution treatment at 080 ℃ × 8hr
Aging treatment.
【００２１】[0021]
【表１】 [Table 1]
【００２２】上記金敷を能力３０００Tonfのプレスに設
置し、対象材としてJIS ＳＣＭ４２０などを選んで温度
８００〜１２００℃で鍛造を行ない、表面のへたり量
（使用したことより窪んだ深さ（摩耗も含む））が１５
〜１８ｍｍになると実質的に使用することができなくな
るので、この状態になったときの耐用時間、クラック深
さ、割損および耐スケール付着性を測定した。その結果
を下記表２に示す。The anvil is placed on a press having a capacity of 3000 Tonf, JIS SCM420 or the like is selected as a target material, and forging is performed at a temperature of 800 to 1200 ° C. 15)
When the thickness becomes 使用 18 mm, the material cannot be used substantially. Therefore, the service life, crack depth, breakage and scale adhesion resistance in this state were measured. The results are shown in Table 2 below.
【００２３】[0023]
【表２】 [Table 2]
【００２４】実施例２ 下記表３に示す成分組成の本発明例の鋳鋼を高周波誘導
炉を用いて通常の方法で溶製し、通常の鋳造方法で鋳造
し、その後機械加工をして幅１０００mm×長さ１１００
mm×厚さ２４０mmの金敷を製造した。これらの金敷を９
８０℃×１hrの溶体化処理をした後７２０℃×１６hrの
時効処理をした。Example 2 The cast steel of the present invention having the composition shown in Table 3 was melted by a normal method using a high frequency induction furnace, cast by a normal casting method, and then machined to a width of 1000 mm. X length 1100
An anvil of mm × 240 mm in thickness was manufactured. 9 of these anvils
After a solution treatment at 80 ° C. × 1 hr, an aging treatment at 720 ° C. × 16 hr was performed.
【００２５】[0025]
【表３】 [Table 3]
【００２６】上記金敷を能力３０００Tonfのプレスに設
置し、鍛造材としてJIS ＳＣＭ４２０などを選んで温度
８００〜１２００℃で鍛造を行ない、耐用時間、クラッ
ク深さ、割損および耐スケール付着性を測定した。その
結果を下記表４に示す。耐用時間などの測定条件などは
上記実施例１と同じである。The anvil was placed on a press having a capacity of 3000 Tonf, JIS SCM420 or the like was selected as a forging material, and forging was performed at a temperature of 800 to 1200 ° C., and the service time, crack depth, cracking and scale adhesion resistance were measured. . The results are shown in Table 4 below. The measurement conditions such as the service life are the same as those in the first embodiment.
【００２７】[0027]
【表４】 [Table 4]
【００２８】表２の結果より、本発明例の金敷は、耐用
時間が１８２０〜２３００Hr、クラック深さが２３〜２
７mm、割損および耐スケール付着性が○であった。これ
に対して、比較例１および２の金敷は、耐用時間が１９
０Hrと１６０Hr、クラック深さが２８mmと２９mm、割損
○および耐スケール付着性が×であって、同等の割損を
除く全ての項目において本発明の金敷より大幅に劣って
いた。また、比較例３の金敷は、耐用時間、クラック深
さおよび割損が本発明例の金敷と同程度または同じであ
ったが、耐スケール付着性が本発明例の金敷より劣って
いた。From the results shown in Table 2, the anvil of the present invention has a service life of 1820 to 2300 hr and a crack depth of 23 to 2 hours.
7 mm, cracking resistance and scale adhesion resistance were ○. In contrast, the anvils of Comparative Examples 1 and 2 had a service life of 19
0Hr and 160Hr, crack depths of 28mm and 29mm, breakage ○ and scale adhesion resistance were ×, and all items except the equivalent breakage were significantly inferior to the anvil of the present invention. In addition, the anvil of Comparative Example 3 had the same service life, crack depth, and breakage as or similar to the anvil of the present invention, but was inferior in scale adhesion resistance to the anvil of the present invention.
【００２９】表４の結果より、本発明例の金敷は、耐用
時間が２３５０〜２４２０Hr、クラック深さが２８と２
７mm、割損および耐スケール付着性が○であって、比較
例１および２より同等の割損を除く全ての項目において
優れており、また比較例３より同等の割損およびクラッ
ク深さを除く耐用時間および耐スケール付着性において
優れていた。From the results shown in Table 4, the anvil of the present invention has a service life of 2350 to 2420 hr and a crack depth of 28 to 2 hours.
7 mm, cracking resistance and scale adhesion resistance were good, and all the items except for the equivalent breaking loss were superior to Comparative Examples 1 and 2, and the same breaking loss and crack depth than Comparative Example 3 were excluded. The service life and the scale adhesion resistance were excellent.
【００３０】[0030]
【発明の効果】本発明の熱間プレス金敷用鋼および鋳鋼
は、上記成分組成にすることにより、従来の熱間プレス
金敷用鋼に比較すると耐用時間、クラック深さおよび耐
スケール付着性の何れも優れており、また高価なＮｉ基
合金と比較しても耐用時間、クラック深さおよび割損が
同等であり、耐スケール付着性では優れているという効
果を奏する。The hot press anvil steel and cast steel according to the present invention have the above-mentioned composition so that any one of the service life, crack depth and scale adhesion resistance can be obtained as compared with the conventional hot press anvil steel. It is also excellent in terms of service life, crack depth, and breakage as compared to expensive Ni-based alloys, and has excellent scale adhesion resistance.
Claims (4)
以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎ
ｉ：２０．０〜２７．０％、Ｃｒ：１０．０〜１６．０
％、Ａｌ：０．１〜２．０％、Ｔｉ：１．０〜３．０％
およびＢ：０．０００５〜０．０１％を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする熱
間プレス金敷用鋼。C: 0.08% by weight (the same applies hereinafter)
Hereinafter, Si: 1.0% or less, Mn: 2.0% or less, N
i: 20.0 to 27.0%, Cr: 10.0 to 16.0
%, Al: 0.1 to 2.0%, Ti: 1.0 to 3.0%
And B: a steel for hot-press anvil, containing 0.0005 to 0.01%, with the balance being Fe and unavoidable impurities.
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：２０．０〜２７．０
％、Ｃｒ：１０．０〜１６．０％、Ａｌ：０．１〜２．
０％、Ｔｉ：１．０〜３．０％およびＢ：０．０００５
〜０．０１％を含有し、更にＣｕ：３．０％以下、Ｍ
ｏ：３．０％以下、Ｎｂ：１．０％以下およびＶ：１．
０％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残部が
Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする熱
間プレス金敷用鋼。2. C: 0.08% or less, Si: 1.0% or less, Mn: 2.0% or less, Ni: 20.0 to 27.0
%, Cr: 10.0-16.0%, Al: 0.1-2.
0%, Ti: 1.0 to 3.0%, and B: 0.0005
~ 0.01%, Cu: 3.0% or less, M
o: 3.0% or less, Nb: 1.0% or less, and V: 1.
A steel for hot press anvil, comprising one or more of 0% or less, and the balance being Fe and unavoidable impurities.
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：２０．０〜２７．０
％、Ｃｒ：１０．０〜１６．０％、Ａｌ：０．１〜７．
０％、Ｔｉ：１．０〜７．０％およびＢ：０．０００５
〜０．０１％を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純
物からなることを特徴とする熱間プレス金敷用鋳鋼。3. C: 0.08% or less, Si: 1.0% or less, Mn: 2.0% or less, Ni: 20.0 to 27.0
%, Cr: 10.0-16.0%, Al: 0.1-7.
0%, Ti: 1.0 to 7.0%, and B: 0.0005
A cast steel for hot press anvil, characterized in that it contains about 0.01% and the balance consists of Fe and inevitable impurities.
下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｎｉ：２０．０〜２７．０
％、Ｃｒ：１０．０〜１６．０％、Ａｌ：０．１〜７．
０％、Ｔｉ：１．０〜７．０％およびＢ：０．０００５
〜０．０１％を含有し、更にＣｕ：３．０％以下、Ｍ
ｏ：３．０％以下、Ｎｂ：１．０％以下およびＶ：１．
００％以下のうちの１種または２種以上を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなることを特徴とする
熱間プレス金敷用鋳鋼。4. C: 0.08% or less, Si: 1.0% or less, Mn: 2.0% or less, Ni: 20.0 to 27.0
%, Cr: 10.0-16.0%, Al: 0.1-7.
0%, Ti: 1.0 to 7.0%, and B: 0.0005
~ 0.01%, Cu: 3.0% or less, M
o: 3.0% or less, Nb: 1.0% or less, and V: 1.
A cast steel for hot press anvils, characterized in that it contains one or more of 00% or less, with the balance being Fe and unavoidable impurities.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000253313A JP2002060907A (en) | 2000-08-24 | 2000-08-24 | Steel and cast steel for hot press anvil |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000253313A JP2002060907A (en) | 2000-08-24 | 2000-08-24 | Steel and cast steel for hot press anvil |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002060907A true JP2002060907A (en) | 2002-02-28 |
Family
ID=18742426
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000253313A Pending JP2002060907A (en) | 2000-08-24 | 2000-08-24 | Steel and cast steel for hot press anvil |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002060907A (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009168203A (en) * | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Hitachi Metal Precision:Kk | Clip |
| US20120241051A1 (en) * | 2011-03-21 | 2012-09-27 | Daido Steel Co., Ltd. | Precipitation hardened heat-resistant steel |
| CN103014551A (en) * | 2011-09-22 | 2013-04-03 | 兴化市新迅达不锈钢标准件有限公司 | Novel high-temperature alloy heat-resistant stainless steel bolt and production process thereof |
| JP2018537291A (en) * | 2015-11-10 | 2018-12-20 | スコペルタ・インコーポレイテッドＳｃｏｐｅｒｔａ， Ｉｎｃ． | Antioxidation twin wire arc spray material |
| CN113088796A (en) * | 2021-03-04 | 2021-07-09 | 南昌大学 | Preparation method of Ti modified 904L alloy applied to high-temperature oxidizing chlorine-containing atmosphere |
-
2000
- 2000-08-24 JP JP2000253313A patent/JP2002060907A/en active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009168203A (en) * | 2008-01-18 | 2009-07-30 | Hitachi Metal Precision:Kk | Clip |
| US20120241051A1 (en) * | 2011-03-21 | 2012-09-27 | Daido Steel Co., Ltd. | Precipitation hardened heat-resistant steel |
| US9145600B2 (en) * | 2011-03-21 | 2015-09-29 | Daido Steel Co., Ltd. | Precipitation hardened heat-resistant steel |
| CN103014551A (en) * | 2011-09-22 | 2013-04-03 | 兴化市新迅达不锈钢标准件有限公司 | Novel high-temperature alloy heat-resistant stainless steel bolt and production process thereof |
| JP2018537291A (en) * | 2015-11-10 | 2018-12-20 | スコペルタ・インコーポレイテッドＳｃｏｐｅｒｔａ， Ｉｎｃ． | Antioxidation twin wire arc spray material |
| JP2021164961A (en) * | 2015-11-10 | 2021-10-14 | スコペルタ・インコーポレイテッドScoperta, Inc. | Oxidation controlled twin wire arc spray materials |
| JP7268091B2 (en) | 2015-11-10 | 2023-05-02 | エリコン メテコ（ユーエス）インコーポレイテッド | Oxidation suppression twin wire arc spray material |
| CN113088796A (en) * | 2021-03-04 | 2021-07-09 | 南昌大学 | Preparation method of Ti modified 904L alloy applied to high-temperature oxidizing chlorine-containing atmosphere |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2014177710A (en) | Hardening method for steel | |
| JP3535112B2 (en) | Hot tool steel excellent in erosion resistance and high temperature strength and high temperature member made of the hot tool steel | |
| JP4123618B2 (en) | Hot work tool steel with excellent high temperature strength and toughness | |
| JPH08100239A (en) | Alloy tool steel | |
| JP5061455B2 (en) | Hot die tool steel for aluminum die casting with reduced cracking from water-cooled holes | |
| JP2834654B2 (en) | High toughness hot work tool steel | |
| JP4396561B2 (en) | Induction hardening steel | |
| JP2002060907A (en) | Steel and cast steel for hot press anvil | |
| JP2001089826A (en) | Hot working tool steel excellent in wear resistance | |
| JPH0547611B2 (en) | ||
| JPH062904B2 (en) | High strength low alloy steel Extra thick steel manufacturing method | |
| JP3581028B2 (en) | Hot work tool steel and high temperature members made of the hot work tool steel | |
| JP2005187900A (en) | Cold tool steel having excellent surface treatability, component for die, and die | |
| JP4425504B2 (en) | Soft austenitic stainless steel | |
| JP4342924B2 (en) | Stainless steel wire rod for high-strength products and stainless steel high-strength bolts with excellent durability | |
| JPS5945752B2 (en) | Strong precipitation hardening austenitic heat resistant steel | |
| JP3566162B2 (en) | Hot tool steel with excellent weldability | |
| JPH10245656A (en) | Martensitic stainless steel excellent in cold forgeability | |
| WO2021095831A1 (en) | Hot-work tool steel having exceptional high-temperature strength and toughness | |
| JP6690499B2 (en) | Austenitic stainless steel sheet and method for producing the same | |
| JP4302480B2 (en) | High hardness steel with excellent cold workability | |
| JP3201711B2 (en) | Age-hardened steel for die casting | |
| JPH05179378A (en) | Ni-base alloy excellent in room temperature and high temperature strength | |
| JPH09227990A (en) | Hot tool steel excellent in high temperature strength and fracture toughness | |
| JPH11269603A (en) | Hot tool steel excellent in machinability and tool life |