JP2002020845A - 耐熱フェライト系ステンレス鋼およびそれを用いた自動車排気マニホールド - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】高温特性と冷間加工性を両立させた、冷間加工
性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼と、その鋼か
らなる内燃式自動車の燃焼ガス排気マニホールドの提
供。 【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｎ：
０．０１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６未満％、Ｍｎ：
０．０１〜０．６％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０
０２５％以下、Ｎｉ：０．０１〜０．５％、Ｃｒ：１６
〜２１％、Ｍｏ：０．７５〜２％、Ｎｂ：０．３〜０．
８５％、Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、Ａｌ：０．０１
〜０．５％、Ｃｕ：０．４〜１％未満およびＲＥＭ：
０．０００３〜０．２％を含有し、残部Ｆｅおよび不純
物からなり、かつＣ＋Ｎが０．０２％以下であるステン
レス鋼およびこのステンレス鋼からなる排気マニホール
ド。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱フェライト系
ステンレス鋼およびそれを用いた内燃式自動車エンジン
燃焼ガス排気マニホールドに関する。さらに詳しくは、
このフェライト系ステンレス鋼は、９００℃以上の高温
域で、耐酸化性、熱疲労特性および高温強度（以下、こ
れらの特性を高温特性と総称する場合がある）に優れて
いると共に、冷間での加工性に優れており、燃焼排ガス
温度が９００℃以上となる自動車エンジン燃焼ガス排気
マニホールドに好適である。

【０００２】

【従来の技術】内燃式エンジン燃焼ガス排気系装置のひ
とつである排気マニホールドは、燃焼直後の高温の排ガ
スが最初に触れる排気系部品であり、８００℃を超える
ような高温ガスに曝される。この排気マニホールドは、
水冷されているエンジンシリンダーブロックと異なり、
空冷のみであるため、排気系部品の中でも最も高い温度
に曝される部品である。排気マニホールド材料には、優
れた耐酸化性、高温強度、耐熱疲労特性、加工性および
溶接性がともに要求される。

【０００３】現在においても、量産されている排気マニ
ホールドの半数以上がコスト的に有利な鋳物である。し
かし、近年のエンジン性能向上に伴うエンジン燃焼ガス
温度の上昇、軽量化要求および排ガス規制強化に伴う低
熱容量化の観点から、高純度フェライト系耐熱ステンレ
ス鋼の溶接鋼管の溶接組み立て、あるいは板金プレス材
の溶接組み立ての排気マニホールドが使われるようにな
り、“ステンレスエキマニ”の呼称で呼ばれている。年
々、エンジンが高性能化し、排ガス規制も厳しくなって
ステンレス鋼の適用環境が厳しくなっており、その環境
に対応できるフェライト系ステンレス鋼の開発がなされ
ている。

【０００４】排気マニホールドに最も一般的に用いられ
ているフェライト系耐熱ステンレス鋼は、ＳＵＨ４０９
（１１．２％Ｃｒ−Ｔｉ）であるが、適用時の温度が８
００℃を超えるような条件では、異常酸化と呼ばれるよ
うな激しい高温酸化が進行し、エキマニとしての機能を
維持できなくなる。また、フェライト系の宿命とも言え
る高温強度不足も顕在化する。

【０００５】ＳＵＨ４０９では耐久寿命が確保できない
適用環境に対しては、ＳＵＳ４３０Ｍ（１７％Ｃｒ−Ｎ
ｂ系あるいは１９Ｃｒ−Ｎｂ系耐熱フェライト系ステン
レス鋼）が適用されている。このＳＵＳ４３０Ｍは、鋼
中Ｃ、Ｎの安定化元素としてのＴｉを含有するＳＵＨ４
０９と異なり、Ｎｂを含有していることが特徴である。
Ｎｂは、固溶あるいはＬａｖｅｓ相（例えば、Ｆｅ₂Ｎ
ｂ）として微細に分散析出して、７００℃から８００℃
付近での高温強度低下を軽減する効果を有している。ま
た、Ｎｂは熱疲労特性を改善する効果も大きい。

【０００６】自動車エンジンの起動−停止に伴い、排気
マニホールドは繰り返しの温度変化を受けるが、固定し
拘束された状態で、９００℃超えの温度領域への加熱と
室温付近の低温領域への冷却との繰り返しから熱疲労が
問題となる。最近になって、ＳＵＳ４３０Ｍ規格以外に
も９００℃付近での耐高温酸化特性を顕著に改善する効
果を有するＳｉを１％前後も含有する耐熱フェライトス
テンレス鋼が、Ｃｒを１１〜１４％と低Ｃｒにして加工
性低下の問題を解消して実用化され、量産車にも用いら
れ始めている（例えば、特開平７−１４５４５３号公
報）。しかし、Ｃｒ含有量が低いため、耐酸化性が十分
とは言えない。そこで、さらなる高温特性改善を図る目
的より、高価なＭｏを多量に添加した耐熱フェライト系
ステンレス鋼も開発され、適用され始めている。

【０００７】排気マニホールドへの適用を想定したＭｏ
含有の耐熱フェライト系ステンレス鋼として、例えば特
開昭６４−８２５４号公報に開示されているＣｒ：１７
〜２０％、Ｍｏ：１％以下を含有するフェライト系ステ
ンレス鋼がある。また、特開平５−１７１３６０号公報
には、Ｍｏ：１％を超え３％を含有する、より高温での
適用を想定した自動車排ガスエキゾーストマニホールド
用耐熱フェライト系ステンレス鋼がある。

【０００８】しかしながら、高温での耐酸化性に優れた
これらの高性能な鋼も、高Ｃｒ、高Ｍｏ化による加工性
の悪さが指摘され、エンジンルーム内の限られたスペー
スに搭載可能な形状への加工の困難さが問題となってい
る。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、高温
特性と冷間加工性を両立させた、これまでの耐熱フェラ
イト系ステンレス鋼では提供できなかったような冷間加
工性に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼と、その鋼
からなる内燃式自動車燃焼ガス排気マニホールドを提供
することにある。さらに詳しくは、自動車エンジン燃焼
ガス排気マニホールド等の自動車部品のように、繰り返
し加熱と冷却を受ける条件での９００〜１０００℃での
耐酸化性、熱疲労特性および高温強度を犠牲とすること
なく、ますますコンパクトとなるエンジンルーム内での
空間的設計自由度を確保するための冷間加工性、成形性
に優れた耐熱フェライト系ステンレス鋼と、これを用い
た自動車エンジン燃焼ガス排気マニホールドを提供する
ことにある。

【００１０】本発明の耐熱鋼のより具体的な特性は、
（１）９８０℃乾燥大気中にて、２００ｈ異常酸化発生
なし、（２）９８０℃での高温強度が１３ｒ．５ＭＰａ
以上、（３）２００℃と９８０℃の繰り返しでの熱疲労
寿命が破断寿命で７５０サイクル以上、（４）常温での
板引張り評価で伸びが３２％以上、（５）３８．１ｍｍ
径×２ｍｍ板厚の高周波誘導加熱方式溶接鋼管で常温引
張り評価で伸び４２％以上である。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、高温特性
に優れた高Ｃｒ、高Ｍｏ高純度耐熱ステンレス鋼に着目
し、高温特性を犠牲にすることなく、冷間加工性を改善
した“空間設計自由度の高い”安価な耐熱ステンレス鋼
を開発するため、化学組成について鋭意実験、検討した
結果、以下の知見を得た。

【００１２】ａ）Ｃｒは耐酸化性、Ｍｏは高温強度に必
要な重要な元素であるが、安価な鋼とするためおよび限
られたスペース内に搭載できる自動車燃焼排ガス系部品
形状に成形するのに必要な冷間加工性を確保するために
は、Ｃｒ含有量の上限は２１％、Ｍｏ含有量の上限は２
１％とする必要がある。 ｂ）さらに、冷間加工性を向上させるにはＮｂとＴｉを
複合して含有させるのがよい。特に張り出し特性が改善
されて成形性が向上する。 ｃ）ＣｕとＮｂとを複合で含有させると、高温強度と耐
熱疲労性を向上させることができ、ＣｒおよびＭｏの低
減による高温特性の低下を補うことができる。

【００１３】ｄ）また、Ｃｒ低減による耐酸化性の劣化
は、ＲＥＭを含有させることにより補うことができる。

【００１４】ｅ）Ｓｉは、高温での耐酸化性を改善する
効果があるが、多量に含有させると加工性を劣化させ
る。しかし、Ｃｒ、Ａｌ、ＲＥＭと共存させることによ
り耐酸化性の改善効果は一層高まるので、Ｓｉの含有量
を０．６％未満にまで下げることができ、低Ｓｉ化によ
りＣｒ含有量を２１％まで許容することができて自動車
燃焼排ガス系部品を成形するのに必要な冷間加工性を確
保することができる。

【００１５】本発明は、このような知見に基づきなされ
たもので、その要旨は以下の通りである。

【００１６】（１）質量％で、Ｃ：０．０１５％以下、
Ｎ：０．０１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６未満％、Ｍ
ｎ：０．０１〜０．６％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：
０．００２５％以下、Ｎｉ：０．０１〜０．５％、Ｃ
ｒ：１６〜２１％、Ｍｏ：０．７５〜２％、Ｎｂ：０．
３〜０．８５％、Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、Ａｌ：
０．０１〜０．５％、Ｃｕ：０．４〜１％未満およびＲ
ＥＭ：０．０００３〜０．２％を含有し、残部Ｆｅおよ
び不純物からなり、かつＣ＋Ｎが０．０２％以下である
耐熱フェライト系ステンレス鋼。

【００１７】（２）上記（１）記載の耐熱フェライト系
ステンレス鋼からなる内燃式自動車エンジンの燃焼ガス
排気マニホールド。

【００１８】

【発明の実施の形態】以下、本発明のフェライトステン
レス鋼の化学組成を規定した理由について詳細に説明す
る。以下化学組成の％表示は全て質量％とする。

【００１９】Ｃ、Ｎ：鋼中のＣは０．０１５％を、Ｎは
０．０１５を超え、またＣ＋Ｎが０．０２％を超える
と、本発明の高純度耐熱フェライト系ステンレス鋼の常
温靭性を著しく低下させる。また、溶接部の常温靭性低
下は言うに及ばず、加工性も劣化させる。したがって、
鋼中Ｃ、Ｎは低い程好ましい。下限は限定するものでは
ないが、Ｃ、Ｎの低減は、精錬費用の大幅な上昇要因と
なるので、Ｃ、Ｎとも０．００１％程度としてもよい。

【００２０】また、量産規模の実生産においては、鋼中
Ｃ、Ｎの悪影響を軽減する目的から、後述するように
Ｃ、Ｎとの化学的結合力が強いＴｉ、Ｎｂといった安定
化元素を添加するが、Ｎｂ、Ｔｉといった安定化元素
は、安定化に寄与しなかった固溶残留分が素材の常温靭
性を低下させる悪影響を及ぼす。鋼中Ｃ、Ｎ量が多い場
合には、量に見合った多量の安定化元素を添加すること
となり、固溶残留分も多くなるので、この観点からも少
ない方が好ましい。

【００２１】Ｓｉ：Ｓｉは、基本となる脱酸元素である
と同時に、高温での耐酸化性を改善する効果があり、
０．１〜０．６％の範囲で含有させる。Ｃｒ、Ａｌおよ
びＲＥＭと共存させることによりその効果は一層高ま
る。含有量が０．１％以下では、脱酸挙動が不安定とな
り、Ａｌ添加量、ＲＥＭ添加量の調整が難しくなる。一
方、０．６％以上では常温での加工性の劣化が顕著とな
り、従来にない冷間加工性および耐熱耐久性にに優れ、
低コストのステンレス鋼を提供することが困難となる。
冷間での加工性は、共存するＣｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｉお
よびＮｂ量とも関係があり、Ｓｉ量のみで一義的に決定
されるものではないが、本発明においては、これら元素
を下記の成分範囲に調整することで、目的を満足する性
能が得られる。

【００２２】Ｍｎ：Ｍｎは、鋼中のＳをＭｎＳ系硫化物
として固定する働きがあるとともに、Ｓｉによる脱酸を
助ける働きを有している。これらの効果を得るためには
０．０１％以上必要である。本発明では、量産性を考慮
してＭｎは０．０１〜０．６％とする。０．６％を超え
て多量に含有させると耐酸化性が劣化するので上限を
０．６％とする必要がある。

【００２３】Ｐ、Ｓ：Ｐ、Ｓともに、本発明鋼において
は不純物である。Ｐは通常の精錬で除去できる０．０３
％以下とする。一方、Ｓは０．００２５％以下と通常の
量産実績値レベルよりもより積極的に低減する。これ
は、Ｓが高温酸化特性に悪影響を及ぼすためである。Ｓ
含有量が０．００２５％を超えると、Ｓの悪影響を軽減
するためにＲＥＭを含有させても、本発明の目的とする
“空間的設計自由度、耐熱耐久性、および低コストを備
えた”ステンレス鋼（以下、本発明の目的とするステン
レス鋼と記す）が得られない。

【００２４】Ｎｉ：Ｎｉは、０．０１〜０．５％の範囲
で含有させる。ＮｉはＣｕと並んで、本発明鋼での高温
特性を細かく調整する機能を有する元素であり、０．０
１％以上必要である。

【００２５】Ｃｒ：Ｃｒは、本発明鋼における耐酸化性
を支配する極めて重要な合金元素である。１６〜２１％
の範囲で含有させる。９５０℃付近での適用を前提とす
る場合には、鋼中に１６％以上のＣｒ量が必要である。
Ｃｒ量は高いほど耐酸化性を改善するが、製造時の靭性
劣化問題が顕在化する影響がある。本発明の目的とする
ステンレス鋼を提供するためには、２１％以下とする必
要がある。

【００２６】Ｍｏ：Ｍｏは、Ｃｒ、ＮｂおよびＣｕ等と
並んで、本発明に用いる耐熱フェライト系ステンレス鋼
の高温強度に大きな影響を及ぼす。Ｍｏは、比較的高価
で、原料価格変動の激しい元素であると共に加工性を劣
化させるので０．７５〜２％の範囲で含有させる。本発
明の目的とするステンレス鋼とするためには、上限を２
％とする必要がある。

【００２７】Ｎｂ：Ｎｂは、後で述べるＴｉとともに、
鋼中のＣを固定する安定化元素としての役割を有すると
同時に、高温強度および熱疲労特性を大きく改善する効
果を有している。本発明では重要な元素の一つで、０．
３〜０．８５％の範囲で含有させる。０．３％未満で
は、Ｎｂを含有させる効果が十分に得られず、一方、
０．８５％超えて含有させると、常温加工性、靭性問題
が顕在化し、本発明の目的とするステンレス鋼が得られ
ない。

【００２８】Ｔｉ：Ｔｉは、０．０３〜０．１５％の範
囲で含有させる。一般的に、Ｔｉは鋼中のＣおよびＮと
強い結合力を有しているので、鋼中Ｃ、Ｎの安定化元素
として添加する。含有量が多いほど、安定化効果は高ま
るが、ＴｉＮクラスター生成に伴い、素材表面きずの発
生の原因となりやすい。本発明では、表面きずがほとん
ど問題とならないレベルとなる０．０３％から０．１５
％の範囲で含有させ、Ｎｂ、Ｔｉ複合添加による冷間加
工性改善効果を発揮させる。詳細な理由は明確ではない
が、Ｎｂと０．１％前後のＴｉとを共存させることによ
り、常温での成形性、特に張り出し特性が顕著に改善さ
れる。降伏点を下げる効果もあり、本発明の目的とする
ステンレス鋼にする上で、極めて重要な要素の一つであ
る。

【００２９】Ａｌ：Ａｌは、０．０１〜０．５％の範囲
で鋼中に残留させる。本発明の耐熱フェライト系ステン
レス鋼中のＳｉは、０．１〜０．６％未満の範囲で含有
させるが、Ａｌ含有量が０．０１％未満では鋼の脱酸が
不安定になりやすい。Ａｌは加工性を減ずることなく、
有効に機能する脱酸元素である。ただし、Ａｌは電解Ａ
ｌを粒状で添加するためコスト高となる。多量の添加
は、製造コスト上昇となるので上限を０．５％とした。

【００３０】Ｃｕ：Ｃｕは、０．４〜１％未満の範囲で
含有させる。Ｃｕは、Ｎｂと共存させることで、高温強
度と耐熱疲労特性を改善する効果がある。その効果を得
るためには、０．４％以上含有させることが必要であ
り、一方１％を超えて含有させると、常温での成形性を
劣化させる。本発明の目的とするステンレス鋼を得るこ
とができない。

【００３１】ＲＥＭ：ＲＥＭは、ミッシュメタルと呼ば
れる溶解原料で添加する。希土類元素であれば、Ｌａ、
ＣｅおよびＹなどいずれでもほぼ同じ耐酸化性改善効果
が得られる。その効果を得るには、０．０００３％以上
が必要で、一方０．２％を超えると製造性が劣化するの
で、ＲＥＭ含有量は０．０００３〜０．２％とした。

【００３２】上記化学組成を有するフェライト系ステン
レス鋼は、特に高温の燃焼排ガスに触れるマニホールド
に好適であり、その他フロントパイプ、マフラー等の燃
焼排ガス系部品に使用して優れた効果を発揮する。

【００３３】

【実施例】以下、実施例に基づいて本発明の効果をより
詳細に説明する。

【００３４】（実施例１）表１に示す化学組成の７種の
鋼を、６０ｔｏｎ規模のＶＯＤ精錬炉で量産規模で溶製
した後、連続鋳造法で厚さ１９０ｍｍ、幅１２２０ｍｍ
のスラブに連続鋳造機で鋳込んだ。

【００３５】

【表１】 スラブは、常温まで放冷することなく、３００℃以上の
熱間でスラブ表面の手入れを行い、再度１１００℃以上
に加熱し、熱間圧延して板厚６ｍｍのコイルとした。そ
の際、熱間圧延最終タンデム圧延機入り側でのスラブ表
面温度を１０８０℃とし、９００℃以下でタンデム最終
ロールを通過させて、８００℃以下の低温域でコイルに
巻き取った。巻き取りの前に、スプレー冷却を行い巻取
り温度を制御した。コイルは、９８０℃で中間焼鈍を行
い、硝ふっ酸中で酸洗して表面スケールを除去し、ゼン
ジミアミルによる冷間圧延を行い、１．２ｍｍの板厚に
仕上げた。

【００３６】冷延コイルは最終仕上げ焼鈍温度１０８０
℃、３分保持となるように調整された焼鈍炉内で連続焼
鈍を行い、最終酸洗、スキンパス圧延にて仕上げを行っ
た。

【００３７】この冷延コイルから、常温引張試験片、エ
リクセン試験片、酸化試験片および高温引張試験片を採
取して、試験に供した。試験条件は下記の通りであっ
た。

【００３８】 １）常温引張試験 試験片：ＪＩＳ １３号（厚さ１．２ｍｍ） ２）エリクセン試験 試験片：直径３０ｍｍ、厚さ１．２ｍｍ 試験条件：ＪＩＳ Ｚ ２２４７ Ａ法 ３）酸化試験 試験片 ：厚さ：１．２ｍｍ、幅：３０ｍｍ、長さ：３０ｍｍ 試験条件：１０００℃、２００時間、大気中、 ６００番エミリー研磨面 評価方法：剥離スケールを含めた重量変化 ４）高温引張試験 試験片 ：厚さ１．２ｍｍの板状、平行部６ｍｍ幅、長さ：５０ｍｍ 全長１０１ｍｍ 試験条件：９００℃、大気中 また、上記スキンパス圧延した冷延コイルを用いて、通
常の量産ラインで、高周波誘導加熱方式（通称ＥＲＷ）
製管機にて８０ｍ／ｍｉｎのライン速度で連続製管し、
外径３８．１ｍｍの溶接鋼管とした。溶接条件について
は、フェライト系材料用の通常条件であった。製管後の
焼鈍は実施しなかった。

【００３９】この溶接鋼管から、常温引張試験片と完全
拘束熱疲労試験片を作製し、試験に供した。試験条件は
下記の通りであった。

【００４０】 １）溶接管の常温引張試験 試験片：直径３８．１ｍｍ、肉厚１．２ｍｍ、長さ３０ｍｍ 評点距離：１００ｍｍ 測定 ：伸び率 ２）完全拘束熱疲労試験 図２に示す試験片を用い、コンピュータ制御の電気油圧
式高温熱疲労試験により、図３に示す温度サイクル（２
００−９８０℃）、完全拘束（μ＝１）にて試験した。

【００４１】上記試験結果を表２に示す。

【００４２】

【表２】 表２から明らかなように、本発明の耐熱鋼は下記の目標
特性を全て満足している。

【００４３】１）９８０℃乾燥大気中にて、２００ｈ異
常酸化発生がない ２）９８０℃での高温強度が１３．５ＭＰａ以上 ３）２００℃と９８０℃の繰り返しでの熱疲労寿命が破
断寿命で７５０サイクル以上 ４）常温での板引張り評価で伸びが３２％以上 ５）３８．１ｍｍ径×２ｍｍ板厚の高周波誘導加熱方式
溶接鋼管で常温引張り評価で伸び４２％以上 また、エリクセン試験結果から明らかなように、本発明
例では張り出し限界高さが高く、冷間成形性にも優れて
いることがわかる。

【００４４】一方、比較例では高温強度は、目標値以上
ではあるが、１８〜２８ＭＰａと低く、その他の特性
は、上記目標を満足していないことが分かる。

【００４５】（実施例２）表１に示した化学組成の本発
明鋼を用いて、国内Ａ自動車会社の内容量２５００ｃｃ
ガソリンエンジン向けのステンレスエキマニを５個試作
し、そのうちの１個を用いて、エンジン台上試験を行っ
た。破壊に至るまでのサイクル数を表３に示す。なお、
破壊はいずれも溶接接合部近傍で起こっていたが、母材
領域と言える領域で破壊している場合のサイクル数とし
た。

【００４６】実機エンジンは、エキマニ評価用の負荷モ
ードで動いており、８００ｒｐｍの低速回転域から５０
００ｒｐｍ以上の高速回転域までを可変的に変化する条
件で連続運転される。１サイクルは３００ｓｅｃであ
る。評価中のエキマニ内面温度は、最高９７０℃となっ
ていた。外面は、エンジン前面に設置した空冷ファンで
冷却されており、約３５０℃から５８０℃で変化してい
た。測定結果を表３に示す。

【００４７】

【表３】 表３から明らかなように、本発明の排気マニホールドで
は１８５６サイクル以上と極めて優れている。一方、比
較例では７４２サイクル以下であり、実用に耐えないこ
とがわかる。

【００４８】

【発明の効果】以上、本発明によれば、今後の環境問題
対策、高効率のガソリン消費量削減車に要望される高温
特性を備えたフェライト系ステンレス鋼およびそのステ
ンレス鋼からなる内燃式エンジン燃焼排ガス排気マニホ
ールドを比較的安価に供給でき、今後のわが国自動車産
業の発展に寄与するところ大である。

【図面の簡単な説明】

【図１】熱疲労試験片形状を示す図である。

【図２】熱疲労試験時の温度とひずみ波形を示す図であ
る。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮原 光雄 大阪府大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友金属工業株式会社内 Ｆターム(参考） 3G004 AA01 BA09 DA01 EA00 FA04

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】質量％で、Ｃ：０．０１５％以下、Ｎ：
   ０．０１％以下、Ｓｉ：０．１〜０．６％未満、Ｍｎ：
   ０．０１〜０．６％、Ｐ：０．０３％以下、Ｓ：０．０
   ０２５％以下、Ｎｉ：０．０１〜０．５％、Ｃｒ：１６
   〜２１％、Ｍｏ：０．７５〜２％、Ｎｂ：０．３〜０．
   ８５％、Ｔｉ：０．０３〜０．１５％、Ａｌ：０．０１
   〜０．５％、Ｃｕ：０．４〜１％未満およびＲＥＭ：
   ０．０００３〜０．２％を含有し、残部Ｆｅおよび不純
   物からなり、かつＣ＋Ｎが０．０２％以下であることを
   特徴とする耐熱フェライト系ステンレス鋼。
2. 【請求項２】請求項１記載の耐熱フェライト系ステンレ
   ス鋼からなる内燃式自動車エンジンの燃焼ガス排気マニ
   ホールド。