JP2002018505A - Method for drawing/rolling metallic tube - Google Patents
Method for drawing/rolling metallic tubeInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、金属管の絞り圧延
方法に係り、とくに、４ロール式タンデム圧延機による
絞り圧延で生じる内面角張りを確実に軽減でき、かつ外
面疵発生を防止できる金属管の絞り圧延方法に関する。
なお、本発明では、４ロール式圧延スタンドのロール位
相を、つぎのように定義する。圧延パスラインを中心軸
とし、この中心軸を下端とする半鉛直面を基準面とし、
この基準面に重なり基準面から中心軸の回りに圧延機入
側から見て右向きに角度90°まで（90°は含まない）回
転する面を動径面としてその各位置における基準面との
なす角度を動径面の位相とする極座標系において、各ス
タンドについてどれかのロールの胴央断面が一致する動
径面の位相を当該スタンドのロール位相と定義する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for drawing and rolling a metal tube, and more particularly to a metal which can surely reduce the inner surface squareness caused by the drawing and rolling by a four-roll tandem rolling mill and can prevent the occurrence of external flaws. The present invention relates to a method of drawing and rolling a pipe.
In the present invention, the roll phase of the four-roll rolling stand is defined as follows. With the rolling pass line as the central axis and a semi-vertical plane with this central axis as the lower end as the reference plane,
A plane that overlaps the reference plane and rotates rightward from the reference plane about the central axis by an angle of 90 ° (not including 90 °) as viewed from the rolling mill entry side as a radial plane is formed as a radial plane with the reference plane at each position. In the polar coordinate system in which the angle is the phase of the radial surface, the phase of the radial surface in which the center section of any of the rolls coincides with each stand is defined as the roll phase of the stand.
【０００２】[0002]
【従来の技術】寸法の金属管を製品外径にまで仕上げる
絞り圧延には、一般に、ｎロール式タンデム圧延機が用
いられる。この圧延機は、圧延パスラインまわりの円周
方向にｎ本のカリバロールを配置してなるスタンドを複
数スタンド配列して構成され、スタンド間張力を付与し
ながら内面工具なしで、中空管の外径、肉厚を所定の寸
法に仕上げるものである。この種の圧延機では、製品の
外径、肉厚により、使用するスタンド数、スタンド間張
力を調整して、同一外径の素管から高能率に各種製品寸
法にまで仕上げることができる。2. Description of the Related Art Generally, an n-roll type tandem rolling mill is used for drawing rolling for finishing a metal tube having dimensions to the outer diameter of a product. This rolling mill is configured by arranging a plurality of stands in which n pieces of caliber rolls are arranged in a circumferential direction around a rolling pass line, and applying an inter-stand tension to the outside of the hollow tube without an internal tool. The diameter and thickness are finished to predetermined dimensions. In this type of rolling mill, the number of stands to be used and the tension between stands can be adjusted according to the outer diameter and wall thickness of the product, so that various product dimensions can be efficiently obtained from a raw tube having the same outer diameter.
【０００３】ｎロール式タンデム圧延機では、絞り加工
を円周方向に均等に付与するために、従来、スタンド間
のロール位相差を180 °／ｎに設定している。例えば最
も多用される３ロール式タンデム圧延機では、図３に示
すようにロール位相差が60°に設定される。このため、
とくにｔ／Ｄ（ｔ；肉厚、Ｄ；外径）が大きく縮径率が
大きい場合、内面角張り又は内面Ｎ角張り（Ｎ＝２ｎ）
が顕在化して円周方向の肉厚不均一が大きくなり、製品
内面形状が悪くなるという問題がある。ｎ＝３の場合の
内面六角張りの例を図４（ａ）に示す。なお、図４
（ｂ）にはｎ＝４の場合の内面八角張りの例を示す。In an n-roll tandem rolling mill, a roll phase difference between stands is conventionally set at 180 ° / n in order to uniformly apply drawing in a circumferential direction. For example, in a three-roll tandem rolling mill that is most frequently used, the roll phase difference is set to 60 ° as shown in FIG. For this reason,
In particular, when t / D (t: thickness, D: outer diameter) is large and the diameter reduction ratio is large, the inner surface is squared or the inner surface N is squared (N = 2n).
And the thickness unevenness in the circumferential direction becomes large, and there is a problem that the inner shape of the product is deteriorated. FIG. 4A shows an example of hexagonal inner surface when n = 3. FIG.
(B) shows an example of octagonal inner surface when n = 4.
【０００４】こうした内面角張りの軽減対策としては、 縮径率を小さくする、 スタンド間張力を増す、 ロールカリバ形状を真円化する、 などが知られている。しかし、縮径率を小さくすると、
圧延能率が悪くなり、またスタンド間張力を増すと、製
品の先後端増肉部の長さが長くなって歩留りが低下する
という問題がある。また、ロールカリバ形状を真円化す
ると、ロールエッジ部での材料の噛出しが大きくなって
製品に外面疵を発生させやすいという問題がある。[0004] As measures for reducing the inner surface squareness, it is known to reduce the diameter reduction ratio, increase the tension between stands, and make the roll caliber shape round. However, when the diameter reduction ratio is reduced,
If the rolling efficiency is deteriorated and the tension between stands is increased, there is a problem that the length of the front and rear end thickened portions of the product becomes longer and the yield decreases. Further, when the shape of the roll caliber is made to be a perfect circle, there is a problem that the bite of the material at the roll edge portion becomes large and an external flaw is easily generated in the product.
【０００５】一方、特開昭61-216811 号公報には、スタ
ンド間ロール位相差を180 °／ｎおよび90°／ｎ（ｎ＝
２、３）として絞り圧延する方法が開示されている。こ
れは、内面角張りの角数を従来の２倍に（２ロールでは
４角から８角に、３ロールでは６角から12角に）し、内
面をより真円形状に近づけて円周方向の肉厚偏差を緩和
しようとするものである。On the other hand, JP-A-61-216811 discloses that the roll phase difference between stands is 180 ° / n and 90 ° / n (n =
Methods of rolling by rolling are disclosed as (2) and (3). This is because the number of corners on the inner surface is doubled (from 4 to 8 for 2 rolls, from 6 to 12 for 3 rolls), and the inner surface is made closer to a perfect circle shape in the circumferential direction. Is intended to reduce the thickness deviation.
【０００６】また、特開平8-300012号公報には、各ロー
ルスタンドの圧延パスラインまわりの円周方向に３個の
ロールを120 度間隔で配置する３ロール絞り圧延におい
て、ロールスタンドのロールを圧延パスラインに直交す
る面内で９°〜15°の倍数の角度変位（ロール位相）を
持たせて配置して圧延する方法が開示されている。この
方法により、内面24角張りを作って内面をより真円形状
に近づけることができるとしている。Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 8-300012 discloses that in roll rolling of three rolls, three rolls are arranged in a circumferential direction around a rolling pass line of each roll stand at intervals of 120 degrees. A method is disclosed in which rolling is carried out by arranging and providing an angular displacement (roll phase) of a multiple of 9 ° to 15 ° in a plane perpendicular to the rolling pass line. According to this method, the inner surface can be made closer to a perfect circle by forming a 24-square inner surface.
【０００７】また、特開平8-300012号公報には、９°〜
15°の倍数の角度変位（ロール位相）を持たせて配置さ
れた各ロールスタンドを任意の数のペアに分け、ペア内
の角度変位は60°とし、隣接ペア同士の角度変位は30°
以上とする方法も開示され、この方法により、管の加工
量が大きい場合のねじれによる内面形状の乱れを抑制で
きるとしている。また、特開平8-300012号公報には、ペ
ア内の角度変位は60°とし、隣接ペア同士の角度変位は
30°以上としたサイクルを２サイクル以上繰り返す方法
が記載され、これにより、圧延加工量の大きいロールス
タンド全域において管のねじれを緩和できるとしてい
る。[0007] Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 8-300012 discloses that 9 °
Each roll stand placed with a multiple of 15 ° angular displacement (roll phase) is divided into an arbitrary number of pairs, the angular displacement within the pair is 60 °, and the angular displacement between adjacent pairs is 30 °
The method described above is also disclosed, and it is stated that this method can suppress disturbance of the inner surface shape due to torsion when the processing amount of the pipe is large. Also, in Japanese Patent Application Laid-Open No. H8-300012, the angular displacement within a pair is 60 °, and the angular displacement between adjacent pairs is
A method is described in which a cycle of 30 ° or more is repeated for two or more cycles, whereby the twist of the pipe can be reduced over the entire area of the roll stand having a large amount of rolling.
【０００８】また、特開2000-94007号公報には、３ロー
ルタンデム圧延機による絞り圧延に際し、第１〜第８ス
タンドに対し各スタンドのロール位相を互いに異なり、
且つ各スタンド間のロール位相を第１種を60°、第２種
を30°、45°、75°、90°のいずれかとし、先頭のスタ
ンド間から順次第１種と第２種とが交互に繰り返される
金属管の絞り圧延方法が開示されている。Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-94007 discloses that, in the reduction rolling by a three-roll tandem rolling mill, the roll phases of the respective stands are different from those of the first to eighth stands.
In addition, the first type is set to 60 °, and the second type is set to any of 30 °, 45 °, 75 °, and 90 ° between the stands, and the first type and the second type are sequentially arranged from the first stand. An alternately repeated method of drawing and rolling a metal tube is disclosed.
【０００９】また、特開2000-94008号公報には、３ロー
ルタンデム圧延機による絞り圧延に際し、第１スタンド
からの合計縮径率が所定値以上に到達するスタンドまで
のスタンドに対し、各スタンドのロール位相を互いに異
なり、且つ各スタンド間のロール位相を第１種を60°、
第２種を30°、45°、75°、90°のいずれかとし、先頭
のスタンド間から順次第１種と第２種とが交互に繰り返
し、さらに各スタンドのロール楕円率を縮径率と関係す
る式の値以下に調整して、絞り圧延する金属管の絞り圧
延方法が開示されている。Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-94008 discloses that, in the reduction rolling by a three-roll tandem rolling mill, each of the stands from the first stand to the stand at which the total diameter reduction ratio reaches a predetermined value or more. Roll phases are different from each other, and the roll phase between each stand is
The second type is any one of 30 °, 45 °, 75 °, and 90 °. The first type and the second type are alternately repeated from the first stand in turn, and the roll ellipticity of each stand is reduced. A method of reducing the diameter of a metal tube to be reduced by adjusting the value to be equal to or less than the value of the expression related to the above is disclosed.
【００１０】[0010]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た従来技術は、いずれも２ロール式あるいは３ロール式
タンデム圧延機を用いた金属管の絞り圧延方法であり、
本発明者らの詳細な検討によれば、これらの絞り圧延方
法で製造された製品管は、素管の寸法精度や表面品質に
厳しい要求がある加工方法を経る部品の製造には適用し
にくいことが判明した。このような加工方法としては、
例えば、ハイドロフォーミング、スエージング等があ
る。However, each of the above-mentioned prior arts is a method of drawing and rolling a metal tube using a two-roll or three-roll tandem rolling mill.
According to the present inventors' detailed studies, product pipes manufactured by these draw-rolling methods are difficult to apply to the production of parts that go through processing methods that have strict requirements on the dimensional accuracy and surface quality of the raw tube. It has been found. Such processing methods include:
For example, there are hydroforming and swaging.
【００１１】２ロール式あるいは３ロール式絞り圧延機
で縮径圧延する場合、被圧延材（金属管）はロールのフ
ランジ部から接触しはじめ縮径されるため、ロールフラ
ンジ間で噛出しが発生しやすく、倒れ込み、段きずなど
表面品質が低下する場合が多い。とくに、高生産性を目
的として縮径率を６％／パス以上とする絞り圧延の場合
に顕著となる。In the case of reducing the diameter by a two-roll or three-roll reduction mill, the material to be rolled (metal tube) starts to come into contact with the flange portion of the roll and is reduced in diameter. In many cases, surface quality such as falling down and stepping is deteriorated. In particular, it becomes remarkable in the case of drawing rolling in which the diameter reduction rate is 6% / pass or more for the purpose of high productivity.
【００１２】また、２ロール式あるいは３ロール式絞り
圧延機では、使用するロールのロールカリバーが深いた
め、角張り分散の目的で隣接するスタンド間のロール位
相差を小さくすると、前スタンドでロールのフランジ部
近くで圧延された部位が、次スタンドでもまたロールの
フランジ部方向に簡単に回転して圧延される場合が多
い。このため、角張りを分散させにくく、寸法精度が向
上しにくいという問題があった。また、このようなロー
ルでは、カリバーが深いことにより、ロール周速差に起
因する焼付き、エッジマーク等の発生が助長されるとい
う問題もある。さらに、このようなロールカリバーが深
いことにより、偏肉の発生が助長されることにもなる。In a two-roll or three-roll reduction mill, since the roll caliber of the roll used is deep, if the roll phase difference between adjacent stands is reduced for the purpose of squaring dispersion, the roll can be rolled at the front stand. In many cases, the portion rolled near the flange portion is easily rotated and rolled in the direction of the flange portion of the roll in the next stand. For this reason, there has been a problem that it is difficult to disperse the cornering and it is difficult to improve the dimensional accuracy. Further, in such a roll, there is also a problem that, due to the deep caliber, the occurrence of seizure and edge marks due to a difference in roll peripheral speed is promoted. Further, such a deep roll caliber promotes the occurrence of uneven thickness.
【００１３】本発明者らは、詳細な検討から、これらの
問題が、２ロール式あるいは３ロール式タンデム圧延機
を用いる金属管の縮径圧延における本質的な問題である
という認識を得るに至った。そして、例えば、ハイドロ
フォーミング加工に適した厳しい寸法精度や表面品質を
有する金属管を、２ロール式あるいは３ロール式タンデ
ム圧延機を用いて製造することは問題点が多すぎ、極め
て難しいという結論に達した。The present inventors have come to the conclusion that these problems are essential problems in the reduction rolling of metal tubes using a two-roll or three-roll tandem rolling mill from a detailed study. Was. Then, for example, it was concluded that manufacturing a metal pipe having strict dimensional accuracy and surface quality suitable for hydroforming using a two-roll or three-roll tandem rolling mill was too difficult and extremely difficult. Reached.
【００１４】本発明は、上記した従来技術の問題に鑑
み、内面角張りを確実に軽微化し、厳しい寸法精度を満
足し、しかも優れた表面品質を有する金属管の製造方法
を提供することを目的とする。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and has as its object to provide a method for manufacturing a metal tube which reliably reduces the inner surface squareness, satisfies strict dimensional accuracy, and has excellent surface quality. And
【００１５】[0015]
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記した
課題を達成するために、まず２ロール式あるいは３ロー
ル式絞り圧延機に代えて、４ロール式絞り圧延機を用い
ることを思い至った。そこで、２ロール式あるいは３ロ
ール式絞り圧延機と４ロール式絞り圧延機との比較を行
い、４ロール式絞り圧延機の利点について検討した。Means for Solving the Problems In order to achieve the above-mentioned object, the present inventors have thought of using a four-roll reduction mill instead of a two-roll or three-roll reduction mill. Reached. Therefore, a comparison was made between a two-roll or three-roll reduction mill and a four-roll reduction mill, and the advantages of the four-roll reduction mill were examined.
【００１６】４ロール式絞り圧延機による縮径圧延で
は、被圧延材（金属管）はロールフランジ部よりロール
カリバー底から接触しはじめる。このため、縮径率が大
きくなっても噛出しの発生は少ない。また、４ロール式
絞り圧延機のロールカリバーは浅く、スタンド間のロー
ル位相差が30°未満と少なくても、スタンド間での被圧
延材の回転はない。したがって、４ロール式絞り圧延機
による縮径圧延では、スタンド間のロール位相差を小さ
くすることができ、角張りの分散を可能とする。さら
に、４ロール式絞り圧延機によれば、２ロール式あるい
は３ロール式絞り圧延機に比べ、偏肉の発生も少ない。In diameter reduction rolling by a four-roll reducing mill, the material to be rolled (metal tube) starts to contact from the roll caliber bottom from the roll flange portion. For this reason, even if the diameter reduction ratio increases, the occurrence of biting is small. Further, the roll caliber of the four-roll type rolling mill is shallow, and even if the roll phase difference between stands is as small as less than 30 °, there is no rotation of the material to be rolled between stands. Therefore, in the diameter reduction rolling by the four-roll reducing mill, the roll phase difference between the stands can be reduced, and the squareness can be dispersed. Furthermore, according to the four-roll type rolling mill, the occurrence of uneven wall thickness is smaller than that of the two-roll type or three-roll type rolling mill.
【００１７】本発明者らは、このような４ロール式絞り
圧延機を複数台連続して配列した４ロール式タンデム圧
延機を用いて、各スタンドのロール位相を適切に配列す
ることにより、内面角張りを確実に軽微化でき、しかも
表面性状にも優れる金属管を製造できることを見いだし
た。本発明は、上記した知見に基づいて、さらに検討を
加えて完成したものである。The present inventors use a four-roll tandem rolling mill in which a plurality of such four-roll reducing mills are continuously arranged to appropriately arrange the roll phases of the respective stands to thereby improve the inner surface. We have found that it is possible to manufacture metal pipes that can reliably reduce the squareness and have excellent surface properties. The present invention has been completed based on the above findings, with further investigations.
【００１８】すなわち、本発明は、圧延パスラインまわ
りの円周方向に４個のカリバロールを配置する圧延スタ
ンドを複数スタンド連続して配列してなるタンデム圧延
機を用いて絞り圧延を行う金属管の絞り圧延方法におい
て、各スタンドのロール位相を11.25 °の倍数の位相と
し、かつ次（１）の条件 （１）各スタンド間の位相差が15°以上75°以下とす
る。を満足することを特徴とする金属管の絞り圧延方法
であり、また、本発明では、前記11.25 °に代えて7.5
°とするのが好ましい。That is, the present invention relates to a method for forming a metal tube which is subjected to drawing rolling using a tandem rolling mill in which a plurality of rolling stands on which four caliber rolls are arranged in a circumferential direction around a rolling pass line are continuously arranged. In the reduction rolling method, the roll phase of each stand is a multiple of 11.25 °, and the following condition (1) (1) The phase difference between the stands is 15 ° or more and 75 ° or less. And a method of drawing and rolling a metal tube, characterized by satisfying the following.In the present invention, 7.5 mm is used instead of 11.25 °.
° is preferable.
【００１９】また、本発明は、圧延パスラインまわりの
円周方向に４個のカリバロールを配置する圧延スタンド
を８スタンド以上連続して配列してなるタンデム圧延機
を用いて絞り圧延を行う金属管の絞り圧延方法におい
て、各スタンドのロール位相を11.25 °の倍数の位相と
するとともに、前記８スタンド以上連続して配列された
圧延スタンドを２スタンドごとのペアに分け、各ペアの
うち連続する４ペアのロール位相配列を、次（２）、
（３）、（４）の条件 （２）各スタンドのロール位相が互いに異なる。 （３）各ペア内のロール位相差が45°である。 （４）隣接するペア間のロール位相差が15°以上75°以
下である。 を満足するロール位相設定とし、該ロール位相設定を少
なくとも１サイクル以上配列することを特徴とする金属
管の絞り圧延方法であり、また、本発明では、累積縮径
率が所定値に達するスタンド間で、前記条件（２）、
（３）、（４）を満足する連続する４ペアのロール位相
設定を少なくとも１サイクル配列して絞り圧延を行うこ
とが好ましく、また、本発明では、累積縮径率が所定値
に達するスタンド間で、該スタンド間のスタンド数が８
を超え、かつ８の倍数でないときは、前記条件（２）、
（３）、（４）を、さらに該スタンド間の８または８の
倍数を超える各スタンドで、満足させることが好まし
く、また、本発明では、前記所定値が、40％、または60
％とすることが好ましい。また、本発明では、前記累積
縮径率が、素管からの合計縮径率とするのが好ましい。Further, the present invention provides a metal pipe which is subjected to drawing rolling using a tandem rolling mill in which eight or more rolling stands on which four caliber rolls are arranged in a circumferential direction around a rolling pass line are continuously arranged. In the reduction rolling method, the roll phase of each stand is set to a multiple of 11.25 °, and the rolling stands continuously arranged at least 8 stands are divided into pairs for every two stands, and four consecutive stands of each pair are formed. The roll phase arrangement of the pair is represented by the following (2),
(3) Conditions of (4) (2) The roll phases of the stands are different from each other. (3) The roll phase difference in each pair is 45 °. (4) The roll phase difference between adjacent pairs is 15 ° or more and 75 ° or less. A roll phase setting that satisfies the following conditions, and the roll phase setting is arranged for at least one cycle or more. In the above condition (2),
(3) It is preferable to perform rolling by aligning at least one cycle of four pairs of roll phase settings satisfying (4). In the present invention, the distance between stands at which the cumulative diameter reduction rate reaches a predetermined value is preferable. And the number of stands between the stands is 8
Is greater than and not a multiple of 8, when the above condition (2) is satisfied,
Preferably, (3) and (4) are further satisfied by each stand between the stands and in excess of 8 or a multiple of 8, and in the present invention, the predetermined value is 40% or 60%.
% Is preferable. In the present invention, it is preferable that the cumulative diameter reduction ratio is a total diameter reduction ratio from the raw tube.
【００２０】また、本発明は、圧延パスラインまわりの
円周方向に４個のカリバロールを配置する圧延スタンド
を12スタンド以上連続して配列してなるタンデム圧延機
を用いて絞り圧延を行う金属管の絞り圧延方法におい
て、各スタンドのロール位相を7.5 °の倍数の位相とす
るとともに、前記12スタンド以上連続して配列された圧
延スタンドを２スタンドごとのペアに分け、各ペアのう
ち連続する６ペアのロール位相配列を、次（２）、
（３）、（４）の条件 （２）各スタンドのロール位相が互いに異なる。 （３）各ペア内のロール位相差が45°である。 （４）隣接するペア間のロール位相差が15°以上75°以
下である。 を満足するロール位相設定とし、該ロール位相設定を少
なくとも１サイクル以上配列することを特徴とする金属
管の絞り圧延方法であり、また、本発明では、累積縮径
率が所定値に達するスタンド間で、前記条件（２）、
（３）、（４）を満足する連続する６ペアのロール位相
設定を少なくとも１サイクル配列して絞り圧延を行うこ
とが好ましく、また、本発明では、累積縮径率が所定値
に達するスタンド間で、該スタンド間のスタンド数が12
を超え、かつ12の倍数でないときは、前記条件（２）、
（３）、（４）を、さらに該スタンド間の12または12の
倍数を超える各スタンドで、満足させることが好まし
く、また、本発明では、前記所定値が、40％、または60
％とすることが好ましい。また、本発明では、前記累積
縮径率が、素管からの合計縮径率とするのが好ましい。Further, the present invention provides a metal pipe which is subjected to drawing rolling using a tandem rolling mill in which 12 or more rolling stands on which four caliber rolls are arranged in a circumferential direction around a rolling pass line are continuously arranged. In the reduction rolling method, the roll phase of each stand is set to a multiple of 7.5 °, and the rolling stands arranged continuously in the 12 or more stands are divided into pairs for every two stands, and the rolling stands of 6 consecutive The roll phase arrangement of the pair is represented by the following (2),
(3) Conditions of (4) (2) The roll phases of the stands are different from each other. (3) The roll phase difference in each pair is 45 °. (4) The roll phase difference between adjacent pairs is 15 ° or more and 75 ° or less. A roll phase setting that satisfies the following conditions, and the roll phase setting is arranged for at least one cycle or more. In the above condition (2),
(3) It is preferable that the rolling rolling is performed by arranging at least one cycle of the roll phase settings of six pairs satisfying (4). In the present invention, the distance between the stands where the cumulative diameter reduction rate reaches a predetermined value is preferable. And the number of stands between the stands is 12
Is greater than and not a multiple of 12, the above condition (2),
It is preferable that (3) and (4) are further satisfied with each stand between the stands and in excess of 12 or a multiple of 12, and in the present invention, the predetermined value is 40% or 60%.
% Is preferable. In the present invention, it is preferable that the cumulative diameter reduction ratio is a total diameter reduction ratio from the raw tube.
【００２１】なお、縮径率とは、各スタンドでの縮径量
（入側外径と出側外径の差）の対入側外径比をいう。ま
た、第ｉスタンドから第ｊスタンドまでの累積縮径率Ｒ
i,jは、次（１）式で定義される。 Ｒi,j （％）＝｛（Ｄi −Ｄj * ）／Ｄi ｝×100 ……（１） ここで、Ｒi,j ：第ｉスタンドから第ｊスタンドまでの
累積縮径率（％） Ｄi ：第ｉスタンドの入側外径 Ｄj * ：第ｊスタンドの出側外径 なお、合計縮径率Ｒ1,j （％）は、第１スタンド入側外
径（素管外径）Ｄ1 と第ｊスタンド出側外径Ｄj * の差
の対素管外径比である。The diameter reduction ratio refers to the ratio of the diameter reduction amount (difference between the entrance outer diameter and the exit outer diameter) at each stand to the entrance outer diameter. Also, the cumulative diameter reduction ratio R from the i-th stand to the j-th stand
i and j are defined by the following equation (1). R i, j (%) = {(D i −D j * ) / D i } × 100 (1) where, R i, j : the cumulative diameter reduction ratio from the i-th stand to the j-th stand ( %) D i : Outer diameter of the inlet on the i-th stand D j * : Outer diameter of the outlet on the j-th stand The total diameter reduction ratio R 1, j (%) is the outer diameter of the inlet on the first stand (base tube) outer diameter) D 1 and a counter element extravascular diameter ratio of the j stand delivery side outer diameter D j * difference.
【００２２】 Ｒ1,j （％）＝｛（Ｄ1 −Ｄj * ）／Ｄ1 ｝×100 ……（２） ここで、Ｒ1,j ：第１スタンドから第ｊスタンドまでの
累積縮径率（％） Ｄ1 ：素管外径 Ｄj * ：第ｊスタンドの出側外径R 1, j (%) = {(D 1 −D j * ) / D 1 } × 100 (2) where R 1, j is the cumulative reduction from the first stand to the j-th stand. Diameter (%) D 1 : Outer diameter of pipe D j * : Outer diameter of outlet on the j-th stand
【００２３】[0023]
【発明の実施の形態】まず、本発明の限定理由について
説明する。本発明者らは、16スタンド構成の４ロール式
実験圧延機を用い、各スタンドのロール位相を7.5 °を
最小単位として種々変更して金属管圧延実験を行い、ス
タンド出側での偏肉発生状況、表面疵発生状況を調査し
た。なお、４ロール式圧延スタンドでのロール位相につ
いては、前記した定義のとおりとした。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS First, the reasons for limiting the present invention will be described. The present inventors conducted a metal tube rolling experiment using a four-roll experimental rolling mill having a 16-stand configuration with various changes in the roll phase of each stand with a minimum unit of 7.5 °, and the occurrence of uneven wall thickness on the exit side of the stand. The situation and the occurrence of surface flaws were investigated. The roll phase in the four-roll rolling stand was as defined above.
【００２４】２スタンドを用い、隣接するスタンド間の
ロール位相差を変化し、縮径圧延を行った結果、隣接す
るスタンド間のロール位相差を15〜75°の範囲内の値と
することにより、管捩じれの発生が見られず、偏肉が分
散することが判明した。一方、隣接するスタンド間のロ
ール位相差を、この範囲外の値とすると管捩れや偏肉の
発生が認められた。By using two stands and changing the roll phase difference between adjacent stands and performing diameter reduction rolling, the roll phase difference between adjacent stands is set to a value within the range of 15 to 75 °. No tube twisting was observed, and it was found that uneven wall thickness was dispersed. On the other hand, when the roll phase difference between the adjacent stands was set to a value outside this range, occurrence of tube twist and uneven wall thickness was observed.
【００２５】また、８スタンドを用い、各スタンドのロ
ール位相を11.25 °の倍数の位相で、かつ互いに異なる
値とし、さらに、各スタンドを２スタンドごとのペアに
分け、各ペア内のロール位相を45°とし、かつ隣接する
ペア間でのロール位相差を15°以上75°以下とする、Ａ
群のうちのひとつとしたロール位相配列とすることによ
り、内面32角張りが得られ偏肉が極めて減少することが
判明した。ここで、Ａ群は、０°、11.25 °、22.5°、
33.75 °、45°、56.25 °、67.5°、78.75 °である。
なお、８スタンド中に同じロール位相を持つスタンドが
存在すると内面32角張りは得られない。Also, using eight stands, the roll phase of each stand is a multiple of 11.25 ° and different from each other. Further, each stand is divided into pairs for every two stands, and the roll phase in each pair is changed. 45 °, and the roll phase difference between adjacent pairs is 15 ° or more and 75 ° or less, A
It was found that by using a roll phase arrangement that was one of the groups, a 32 squared inner surface was obtained, and uneven thickness was extremely reduced. Here, the group A is 0 °, 11.25 °, 22.5 °,
33.75 °, 45 °, 56.25 °, 67.5 °, 78.75 °.
If stands having the same roll phase are present among the eight stands, the inner surface of the 32 squares cannot be obtained.
【００２６】すなわち、連続８スタンドの４ロール式絞
り圧延機を用いて、偏肉が少なく、外面疵を発生させず
に表面状況の優れた金属管を製造するためには、各スタ
ンドのロール位相を互いに異なるものとし、あるいはさ
らに各スタンドを２スタンドごとのペアに分け、各ペア
内のロール位相を45°とし、かつ各スタンド間の位相
差、あるいは隣接するペア間でのロール位相差を15°以
上75°以下とするロール位相設定とする必要がある。な
お、スタンド間のロール位相差は、当該スタンド間で相
前後するスタンド同士のロール位相の差の絶対値であ
る。That is, in order to manufacture a metal tube with less uneven thickness and excellent surface condition without generating external surface flaws by using a four-roll type rolling mill with eight continuous stands, the roll phase of each stand is required. Or each stand is divided into pairs for every two stands, the roll phase in each pair is 45 °, and the phase difference between each stand or the roll phase difference between adjacent pairs is 15 It is necessary to set the roll phase to be not less than 75 ° and not more than 75 °. Note that the roll phase difference between stands is the absolute value of the difference in roll phase between stands that are adjacent to each other.
【００２７】図１は、本発明に従う第１〜第８スタンド
のロール配置の一例を示す模式図である。図中のφはロ
ール位相、Δφはロール位相差である。なお、連続する
８スタンドは、必ずしも第１スタンドからの必要はな
く、第１スタンドから数スタンドが予備縮径段階である
場合には、予備縮径後の本縮径段階での連続８スタンド
とするのが好ましい。FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of the roll arrangement of the first to eighth stands according to the present invention. In the figure, φ is the roll phase, and Δφ is the roll phase difference. The eight consecutive stands need not necessarily be provided from the first stand. If several stands from the first stand are in the preliminary diameter reduction stage, the continuous eight stands are used in the main diameter reduction stage after the preliminary diameter reduction. Is preferred.
【００２８】また、12スタンドを用い、各スタンドのロ
ール位相を7.5 °の倍数の位相で、かつ互いに異なる値
とし、さらに、各スタンドを２スタンドごとのペアに分
け、各ペア内のロール位相を45°とし、かつ隣接するペ
ア間でのの位相差を15°以上75°以下とする、Ｂ群のう
ちのひとつとしたロール位相配列とすることにより、内
面48角張りが得られ偏肉が極めて減少することが判明し
た。ここで、Ｂ群は、０°、7.5 °、15°、22.5°、30
°、37.5°、45°、52.5°、60°、67.5°、75°、82.5
°である。なお、12スタンド中に同じロール位相を持つ
スタンドが存在すると内面48角張りは得られない。Further, using 12 stands, the roll phase of each stand is a multiple of 7.5 ° and different from each other, and further, each stand is divided into pairs for every two stands, and the roll phase in each pair is changed. 45 °, and the phase difference between adjacent pairs is 15 ° or more and 75 ° or less. It was found to be extremely reduced. Here, the group B includes 0 °, 7.5 °, 15 °, 22.5 °, 30 °
°, 37.5 °, 45 °, 52.5 °, 60 °, 67.5 °, 75 °, 82.5
°. In addition, if there is a stand having the same roll phase among the 12 stands, 48 squares of the inner surface cannot be obtained.
【００２９】なお、連続する12スタンドは、必ずしも第
１スタンドからの必要はなく、第１スタンドから数スタ
ンドが予備縮径段階である場合には、予備縮径後の本縮
径段階での連続12スタンドとするのが好ましいのは、連
続する８スタンドの場合と同様である。本発明では、ス
タンド数が８の倍数、あるいは12の倍数の場合、８スタ
ンド毎あるいは12スタンド毎に繰り返し前記したロール
位相設定とすることにより、内面８角張りがなく、表面
状況の優れた管圧延製品を得ることができる。しかし、
スタンド数が８の倍数でない場合、あるいは12の倍数で
ない場合には、合計縮径率がこの「所定値」以上に到達
するまでのスタンドで内面８角張りの形成を抑制してお
くことが好ましい。The 12 consecutive stands need not necessarily be provided from the first stand. If several stands from the first stand are in the preliminary diameter reduction stage, the continuous 12 stands are required in the main diameter reduction stage after the preliminary diameter reduction. It is preferable to use 12 stands as in the case of continuous 8 stands. In the present invention, when the number of stands is a multiple of 8, or a multiple of 12, the roll phase setting is repeated every eight stands or every twelve stands, so that the inner surface does not have octagonal tension, and a tube with excellent surface condition is provided. Rolled products can be obtained. But,
When the number of stands is not a multiple of 8, or when it is not a multiple of 12, it is preferable to suppress the formation of the octagonal inner surface by the stands until the total diameter reduction rate reaches this “predetermined value” or more. .
【００３０】本発明者らの検討によれば、通常のロール
位相差45°とした絞り圧延では、合計縮径率が所定値を
超えてからは内面形状が変わり難くなるため、内面８角
張りの増大は顕著でなくなる。すなわち、合計縮径率が
この「所定値」以上に到達するまでのスタンドで内面８
角張りの形成を抑制しておく必要がある。なお、第１ス
タンドから数スタンドが予備縮径段階である場合には、
内面８角張りの形成を抑制するスタンドは、予備縮径後
の本縮径段階での累積縮径率がこの「所定値」以上に到
着するまでのスタンドとしてもよい。According to the study by the present inventors, in the normal rolling with a roll phase difference of 45 °, the inner surface shape is hard to change after the total diameter reduction ratio exceeds a predetermined value. Increase is not significant. That is, the inner surface 8 is held by the stand until the total diameter reduction rate reaches the “predetermined value” or more.
It is necessary to suppress the formation of squareness. If several stands from the first stand are in the preliminary diameter reduction stage,
The stand that suppresses the formation of the inner surface octagonal tension may be a stand until the cumulative diameter reduction ratio at the final diameter reduction stage after the preliminary diameter reduction reaches this “predetermined value” or more.
【００３１】すなわち、合計縮径率、あるいは累積縮径
率が所定値に達するスタンド間ごとに、前記した条件
（２）、（３）、（４）を満足する本発明のロール位相
設定を連続する４ペアまたは６ペアごとに、少なくとも
１サイクル配列して絞り圧延を行うのが好ましい。例え
ば、合計縮径率（累積縮径率）が所定値以上に達するス
タンド番号をＫとすると、Ｋが８以下の場合には、第１
〜第８スタンドのロール位相設定を前記した条件
（２）、（３）、（４）を満足するロール位相設定と
し、一方、Ｋが８を超える場合には、第１〜第８スタン
ドにおいて、条件（２）、（３）、（４）を満足する本
発明のロール位相設定を１サイクル配列し、更に第９〜
第Ｋスタンド内の、順次８スタンド毎に括り得るスタン
ド群の各々に、前記した条件（２）、（３）、（４）を
満足する本発明のロール位相設定を１サイクル以上配列
するとともに、前記括りが不能なスタンド群のロール位
相設定を、前記した条件（２）、（３）、（４）を満足
する本発明のロール位相設定とするのが好ましい。That is, the roll phase setting of the present invention that satisfies the above conditions (2), (3) and (4) is continuously performed for each stand where the total diameter reduction ratio or the cumulative diameter reduction ratio reaches a predetermined value. It is preferable to perform reduction rolling by arranging at least one cycle every 4 pairs or 6 pairs. For example, assuming that the stand number at which the total diameter reduction rate (cumulative diameter reduction rate) reaches a predetermined value or more is K, if K is 8 or less, the first number is K.
The roll phase setting for the eighth to eighth stands is set to a roll phase setting that satisfies the conditions (2), (3), and (4). On the other hand, when K exceeds 8, in the first to eighth stands: The roll phase setting of the present invention that satisfies the conditions (2), (3) and (4) is arranged in one cycle, and the ninth to the ninth to ninth to fifth conditions
The roll phase setting of the present invention satisfying the above conditions (2), (3), and (4) is arranged in one or more cycles in each of a group of stands in the K-th stand, which can be sequentially grouped every eight stands. It is preferable that the roll phase setting of the group of stands that cannot be squeezed be the roll phase setting of the present invention that satisfies the above-described conditions (2), (3), and (4).
【００３２】例えば、全20スタンドの絞り圧延機でＫ＝
11であれば、第１〜第８スタンドのロール位相設定に本
発明のロール位相設定を１サイクル配列し、さらに第９
〜第11スタンドを、前記した条件（２）、（３）、
（４）を満足する本発明のロール位相設定とする。第12
〜第20スタンドについては従来通り、Δφ＝45°として
もよいが、第８〜第11スタンドに連続して前記した条件
（２）、（３）、（４）を満足させる方がより好まし
い。For example, K =
If it is 11, the roll phase setting of the present invention is arranged for one cycle in the roll phase setting of the first to eighth stands, and
To the eleventh stand under the above conditions (2), (3),
The roll phase setting of the present invention that satisfies (4) is set. Twelfth
Regarding the 20th to 20th stands, Δφ may be 45 ° as in the past, but it is more preferable to satisfy the above conditions (2), (3) and (4) continuously from the 8th to 11th stands.
【００３３】また、各スタンドを８スタンドに括ること
に代えて、12スタンドごとに括り、各スタンドを7.5 °
の倍数とするロール位相とし、かつ連続12スタンドに前
記した条件（２）、（３）、（４）を満足する本発明の
ロール位相設定としても何ら問題はない。また、例え
ば、第１、第２スタンドが縮径率の低い予備スタンドで
ある場合には、第３スタンド以降の本縮径スタンドを対
象にして本発明のロール位相設定をしてもよい。Also, instead of tying each stand to eight stands, ties are made every 12 stands and each stand is set at 7.5 °.
There is no problem with the roll phase setting of the present invention that satisfies the above conditions (2), (3), and (4) for a continuous 12 stands with a roll phase that is a multiple of. Further, for example, when the first and second stands are spare stands having a small diameter reduction ratio, the roll phase setting of the present invention may be performed for the third diameter stand and the following diameter reduction stands.
【００３４】合計縮径率（累積縮径率）が所定値以上に
達するスタンド間で、８スタンドごとあるいは12スタン
ドごとに条件（２）、（３）、（４）を満足する本発明
のロール位相設定サイクルを１サイクル以上配列しない
場合には、その後にいかなる縮径圧延を行ってもハイド
ロフォーム等による強加工の拡管に耐えることができる
に充分な寸法精度の金属管とすることができない。ハイ
ドロフォーム等による強加工の拡管によりくびれ等が発
生し、欠陥製品となる。The roll according to the present invention that satisfies the conditions (2), (3) and (4) every eight stands or every twelve stands between stands where the total diameter reduction ratio (cumulative diameter reduction ratio) reaches a predetermined value or more. When one or more phase setting cycles are not arranged, a metal pipe having sufficient dimensional accuracy to withstand a strong working expansion by hydroforming or the like cannot be obtained even if any reduction rolling is performed thereafter. Narrowing or the like is caused by the expansion of the pipe by strong processing with hydroform or the like, resulting in a defective product.
【００３５】なお、本発明では、上記した合計縮径率、
あるいは累積縮径率の所定値を60％、あるいは40％とす
るのが好ましい。合計縮径率、あるいは累積縮径率が60
％を超えるまでに、条件（２）、（３）、（４）を満足
する本発明のロール位相設定サイクルを１サイクル以上
配列しない場合には、内面８角張りの抑制に顕著な効果
が得られない。合計縮径率、あるいは累積縮径率が40％
以上となるまでに、条件（２）、（３）、（４）を満足
する本発明のロール位相設定サイクルを１サイクル以上
配列すると、偏肉率はさらに低下する。In the present invention, the above-described total diameter reduction ratio,
Alternatively, the predetermined value of the cumulative diameter reduction rate is preferably set to 60% or 40%. Total reduction or cumulative reduction of 60
%, The roll phase setting cycle of the present invention that satisfies the conditions (2), (3) and (4) is not arranged one or more times. I can't. 40% total reduction or cumulative reduction
Until the above, when one or more roll phase setting cycles of the present invention satisfying the conditions (2), (3), and (4) are arranged, the thickness deviation rate further decreases.
【００３６】[0036]
【実施例】（実施例１）各スタンドのロール楕円率（図
２に定義）を2.5 ％、ロール位相φ，ロール位相差Δ
φ，合計縮径率Ｒを、表１に示す通りに設定した10スタ
ンドの４ロール式タンデム圧延機を用い、ＪＩＳ−ＳＴ
ＫＭ11Ａ相当の素管（外径60.3mm、平均肉厚2.6 mm）
を、第１スタンド入側材料温度850 ℃、最終スタンド出
側材料速度150m/minとして絞り圧延し製品管（外径23.8
mm、平均肉厚2.5 mm）とした。これら製品管について、
偏肉率、および外面疵の発生状況を調査した。(Example 1) The roll ellipticity (defined in FIG. 2) of each stand is 2.5%, the roll phase φ and the roll phase difference Δ.
JIS-ST using a 10-stand 4-roll tandem rolling mill with φ and total reduction ratio R set as shown in Table 1.
KM11A equivalent tube (outer diameter 60.3mm, average wall thickness 2.6mm)
Is drawn and rolled at a material temperature of 850 ° C. on the inlet side of the first stand and a material speed on the outlet side of the final stand of 150 m / min.
mm, average thickness 2.5 mm). For these product tubes,
The unevenness rate and the occurrence of external flaws were investigated.
【００３７】偏肉率は、管長手方向に垂直な断面（管長
さ５ｍあたり１ヶ所、計25箇所）で切断し、該断面の最
大肉厚、最小肉厚をマイクロメーターで測定した。偏肉
率は、これらの値を使用し、次式 ｛（最大肉厚−最小肉厚）／平均肉厚｝×100 （％） により算出した。The uneven thickness ratio was determined by cutting a section perpendicular to the pipe longitudinal direction (one section per 5 m of pipe length, 25 places in total), and measuring the maximum thickness and the minimum thickness of the section with a micrometer. Using these values, the uneven thickness ratio was calculated by the following formula: {(maximum thickness−minimum thickness) / average thickness} × 100 (%).
【００３８】また、外面疵発生状況は、製品管の外面を
肉眼で、全長にわたり、観察し、管５ｍ長さあたり４個
以上の表面欠陥が存在する場合に外面疵発生有りとし
た。なお、表面欠陥が４個未満は無しとした。これらの
結果を表１に示す。The outer surface of the product tube was visually observed over the entire length with the naked eye, and when four or more surface defects were present per 5 m length of the tube, it was determined that the outer surface was flawed. The number of surface defects was less than four. Table 1 shows the results.
【００３９】[0039]
【表１】 [Table 1]
【００４０】本発明例は、いずれも偏肉率が小さく、外
面疵の発生もなく、寸法精度および表面性状に優れた製
品管となっている。一方、本発明の範囲を外れる比較例
では、偏肉率が大きく、外面疵の発生も認められた。 （実施例２）各スタンドのロール楕円率を1.5 ％、ロー
ル位相φ，ロール位相差Δφ，合計縮径率Ｒを表２に示
す通りに設定した20スタンドの４ロール式タンデム圧延
機を用い、ＪＩＳ−ＳＴＫＭ13Ａ相当の素管（外径114.
3 mm、平均肉厚3.5mm ）を、第１スタンド入側材料温度
750 ℃、最終スタンド出側材料速度250m/minとして絞り
圧延した製品管（外径36.2mm、平均肉厚3.3mm ）とし
た。Each of the examples of the present invention is a product pipe having a small uneven thickness ratio, no occurrence of external flaws, and excellent dimensional accuracy and surface properties. On the other hand, in the comparative examples out of the range of the present invention, the uneven thickness ratio was large, and the occurrence of external flaws was also recognized. (Example 2) A 20-roll 4-roll tandem rolling mill in which the roll ellipticity of each stand was set to 1.5%, the roll phase φ, the roll phase difference Δφ, and the total diameter reduction R were set as shown in Table 2, was used. A tube equivalent to JIS-STKM13A (outer diameter 114.
3 mm, average thickness 3.5 mm)
A product tube (outer diameter 36.2 mm, average wall thickness 3.3 mm) was drawn and rolled at 750 ° C. and a final stand exit side material speed of 250 m / min.
【００４１】これら製品管について、実施例１と同様
に、偏肉率および外面疵発生状況を調査した。これらの
結果を表２に示す。In the same manner as in Example 1, the product pipes were examined for wall thickness unevenness and occurrence of external flaws. Table 2 shows the results.
【００４２】[0042]
【表２】 [Table 2]
【００４３】[0043]
【表３】 [Table 3]
【００４４】本発明例は、いずれも偏肉率が小さく、外
面疵の発生もなく、寸法精度および表面性状に優れた製
品管となっている。一方、本発明の範囲を外れる比較例
では、偏肉率が大きく、外面疵の発生も認められた。Each of the examples of the present invention is a product pipe having a small uneven thickness ratio, no occurrence of external flaws, and excellent dimensional accuracy and surface properties. On the other hand, in the comparative examples out of the range of the present invention, the uneven thickness ratio was large, and the occurrence of external flaws was also recognized.
【００４５】[0045]
【発明の効果】以上のように、本発明によれば、４ロー
ル式タンデム圧延機による絞り圧延に際して各スタンド
のロール位相を適切に設定することができ、外面疵の発
生もなく、表面品質を低下させることなく、偏肉の原因
である内面角張りを効果的に軽減して製品管の寸法精度
を向上でき、厳しい加工を施される部品向けの使途に適
用することができるようになり、産業上格段の効果を奏
する。As described above, according to the present invention, the roll phase of each stand can be appropriately set at the time of reduction rolling by a four-roll tandem rolling mill, and no external surface flaws are generated and the surface quality is reduced. Without lowering, the inner surface squareness, which is the cause of uneven thickness, can be effectively reduced and the dimensional accuracy of the product pipe can be improved, and it can be applied to uses for parts that are subjected to severe processing, It has a remarkable industrial effect.
【図１】本発明に従う各スタンドのロール配置の一例を
示す模式図である。FIG. 1 is a schematic diagram showing an example of a roll arrangement of each stand according to the present invention.
【図２】ロール楕円率の定義説明図である。FIG. 2 is an explanatory diagram of a definition of a roll ellipticity.
【図３】従来の３ロール式絞り圧延機でのロール配置を
示す模式図である。FIG. 3 is a schematic view showing a roll arrangement in a conventional three-roll reducing mill.
【図４】内面６角張り、内面８角張りを示す断面図であ
る。FIG. 4 is a sectional view showing a hexagonal inner surface and an octagonal inner surface.
１ ロール ２ 金属管（鋼管） 1 roll 2 metal pipe (steel pipe)
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 長浜 拓也 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 西田 保夫 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 (72)発明者 佐藤 秀雄 愛知県半田市川崎町１丁目１番地 川崎製 鉄株式会社知多製造所内 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Takuya Nagahama 1-1-1, Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Prefecture Inside the Chita Works of Kawasaki Steel Corporation (72) Inventor Yasuo Nishida 1-1-1, Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Prefecture Kawasaki (72) Inventor Hideo Sato 1-1-1, Kawasaki-cho, Handa-shi, Aichi Prefecture Kawasaki Steel Corporation Chita Works
Claims (9)
のカリバロールを配置する圧延スタンドを複数スタンド
連続して配列してなるタンデム圧延機を用いて絞り圧延
を行う金属管の絞り圧延方法において、各スタンドのロ
ール位相を11.25 °の倍数の位相とし、かつ下記（１）
の条件を満足することを特徴とする金属管の絞り圧延方
法。 記 （１）各スタンド間の位相差が15°以上75°以下とす
る。The present invention relates to a method for reducing the diameter of a metal tube by performing a reduction rolling using a tandem rolling mill in which a plurality of rolling stands in which four caliber rolls are arranged in a circumferential direction around a rolling pass line are continuously arranged. The roll phase of each stand is set to a multiple of 11.25 °, and the following (1)
A method for drawing and rolling a metal tube, characterized by satisfying the following conditions: Note (1) The phase difference between each stand shall be 15 ° or more and 75 ° or less.
項１に記載の金属管の絞り圧延方法。2. The method according to claim 1, wherein the angle is 7.5 ° instead of 11.25 °.
のカリバロールを配置する圧延スタンドを８スタンド以
上連続して配列してなるタンデム圧延機を用いて絞り圧
延を行う金属管の絞り圧延方法において、各スタンドの
ロール位相を11.25 °の倍数の位相とするとともに、前
記８スタンド以上連続して配列された圧延スタンドを２
スタンドごとのペアに分け、各ペアのうち連続する４ペ
アのロール位相配列を、下記（２）、（３）、（４）の
条件を満足するロール位相設定とし、該ロール位相設定
を少なくとも１サイクル以上配列することを特徴とする
金属管の絞り圧延方法。 記 （２）各スタンドのロール位相が互いに異なる。 （３）各ペア内のロール位相差が45°である。 （４）隣接するペア間のロール位相差が15°以上75°以
下である。3. A method for reducing the diameter of a metal tube by performing a reduction rolling using a tandem rolling mill in which eight or more rolling stands on which four caliber rolls are arranged in a circumferential direction around a rolling pass line are continuously arranged. In the above, the roll phase of each stand is set to a multiple of 11.25 °, and the rolling stands that are continuously arranged at least 8 stands are 2 rolls.
The roll phases are divided into pairs for each stand, and the roll phase arrangement of four consecutive pairs of each pair is set to a roll phase setting that satisfies the following conditions (2), (3), and (4), and the roll phase setting is at least one. A method for drawing and rolling metal tubes, wherein the metal tubes are arranged for at least one cycle. (2) The roll phases of the stands are different from each other. (3) The roll phase difference in each pair is 45 °. (4) The roll phase difference between adjacent pairs is 15 ° or more and 75 ° or less.
で、前記条件（２）、（３）、（４）を満足する連続す
る４ペアのロール位相設定を少なくとも１サイクル配列
して絞り圧延を行うことを特徴とする請求項３に記載の
金属管の絞り圧延方法。4. Between four stands where the cumulative diameter reduction ratio reaches a predetermined value, four consecutive pairs of roll phase settings satisfying the above conditions (2), (3) and (4) are arranged in at least one cycle and squeezed. 4. The method according to claim 3, wherein rolling is performed.
で、該スタンド間のスタンド数が８を超え、かつ８の倍
数でないときは、前記条件（２）、（３）、（４）を、
さらに該スタンド間の８または８の倍数を超える各スタ
ンドで、満足させることを特徴とする請求項４に記載の
金属管の絞り圧延方法。5. The condition (2), (3), (4) when the number of stands between the stands at which the cumulative diameter reduction ratio reaches a predetermined value exceeds 8 and is not a multiple of 8. To
5. The method according to claim 4, further comprising satisfying at each of the stands between the stands at 8 or a multiple of 8 between the stands.
代えて7.5 °とし、前記４ペアに代えて６ペアとする請
求項３ないし５のいずれかに記載の金属管の絞り圧延方
法。6. The method according to claim 3, wherein 12 is used instead of 8; 7.5 ° is used instead of 11.25 °; and 6 pairs are used instead of 4 pairs. .
または６に記載の金属管の絞り圧延方法。7. The method according to claim 4, wherein the predetermined value is 40%.
Or the method of drawing and rolling a metal tube according to item 6.
または６に記載の金属管の絞り圧延方法。8. The method according to claim 4, wherein the predetermined value is 60%.
Or the method of drawing and rolling a metal tube according to item 6.
率である請求項４、５、６、７または８に記載の金属管
の絞り圧延方法。9. The method according to claim 4, wherein the cumulative diameter reduction ratio is a total diameter reduction ratio from the raw tube.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000203598A JP4474744B2 (en) | 2000-07-05 | 2000-07-05 | Drawing method of metal tube |
Applications Claiming Priority (1)
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