JP2002012918A - 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板 - Google Patents
磁気特性の優れた方向性電磁鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、レーザ照射により効率的に鉄損改
善効果が最大化され、また磁歪増加を極力抑制し、かつ
レーザ照射後に被照射部に鋼板地鉄が露出せず、再コー
トが不要な方向性電磁鋼板を提供することにある。 【解決手段】 鋼板両面の対になる位置にレーザビーム
を照射して細い還流磁区を形成することで磁気特性を改
善した方向性電磁鋼板において、還流磁区の圧延方向幅
が0.3mm以下であり、且つ対になる両面の還流磁区位置
の圧延方向のずれ量が当該還流磁区の圧延方向幅以下で
ある磁気特性の優れた方向性電磁鋼板である。また、鋼
板表面にレーザ照射痕があるか、または鋼板表面のレー
ザ被照射部に鋼板地鉄が露出していない磁気特性の優れ
た方向性電磁鋼板である。
善効果が最大化され、また磁歪増加を極力抑制し、かつ
レーザ照射後に被照射部に鋼板地鉄が露出せず、再コー
トが不要な方向性電磁鋼板を提供することにある。 【解決手段】 鋼板両面の対になる位置にレーザビーム
を照射して細い還流磁区を形成することで磁気特性を改
善した方向性電磁鋼板において、還流磁区の圧延方向幅
が0.3mm以下であり、且つ対になる両面の還流磁区位置
の圧延方向のずれ量が当該還流磁区の圧延方向幅以下で
ある磁気特性の優れた方向性電磁鋼板である。また、鋼
板表面にレーザ照射痕があるか、または鋼板表面のレー
ザ被照射部に鋼板地鉄が露出していない磁気特性の優れ
た方向性電磁鋼板である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、レーザビームの照
射により磁気特性を改善した方向性電磁鋼板に関するも
のである。
射により磁気特性を改善した方向性電磁鋼板に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、鋼板表面にグラス皮膜を形成し、更に絶縁コーティ
ングを施した後に鋼板表面に力学的応力歪みを導入し、
局所的還流磁区を形成することで180 °磁区を細分化
し、鉄損を減少させる方法が種々提案されてきた。中で
も特開昭55-18566号公報に開示されるように、鋼板の表
面にパルスYAG レーザビームを集光照射して、被照射部
での皮膜の蒸発反力により歪みを導入する方法は、鉄損
改善効果が大きく、且つ非接触加工であることから信頼
性・制御性も高い優れた方向性電磁鋼板の製造法であ
る。
て、鋼板表面にグラス皮膜を形成し、更に絶縁コーティ
ングを施した後に鋼板表面に力学的応力歪みを導入し、
局所的還流磁区を形成することで180 °磁区を細分化
し、鉄損を減少させる方法が種々提案されてきた。中で
も特開昭55-18566号公報に開示されるように、鋼板の表
面にパルスYAG レーザビームを集光照射して、被照射部
での皮膜の蒸発反力により歪みを導入する方法は、鉄損
改善効果が大きく、且つ非接触加工であることから信頼
性・制御性も高い優れた方向性電磁鋼板の製造法であ
る。
【０００３】この手法では鋼板表面の絶縁皮膜が破壊さ
れ、地鉄が露出したレーザ照射痕が発生する。従って、
レーザ照射の後に錆防止と絶縁のためのコーティングを
再度行わなければならない。そこで更に進んだ方法とし
て、皮膜の損傷を抑えて歪みを導入する技術が種々考案
され、米国特許第4,645,547号公報、特公昭62-49322号
公報、特公平5-32881号公報、特開平10-204533号公報等
に開示されている。また、レーザ照射方法としては上記
米国特許の一実施例中に、鋼板両面の相対する位置にレ
ーザを照射した例が開示されているが、これは片面から
のみの照射例に比べて特に優れた鉄損改善を示すもので
はなかった。
れ、地鉄が露出したレーザ照射痕が発生する。従って、
レーザ照射の後に錆防止と絶縁のためのコーティングを
再度行わなければならない。そこで更に進んだ方法とし
て、皮膜の損傷を抑えて歪みを導入する技術が種々考案
され、米国特許第4,645,547号公報、特公昭62-49322号
公報、特公平5-32881号公報、特開平10-204533号公報等
に開示されている。また、レーザ照射方法としては上記
米国特許の一実施例中に、鋼板両面の相対する位置にレ
ーザを照射した例が開示されているが、これは片面から
のみの照射例に比べて特に優れた鉄損改善を示すもので
はなかった。
【０００４】ここでレーザ照射による鉄損改善の原理は
次のように説明される。方向性電磁鋼板の鉄損は異常渦
電流損とヒステリシス損に分離される。鋼板にレーザを
照射すると皮膜の蒸発反力、あるいは急加熱・急冷によ
り表層に応力歪みが発生する。この歪みを源にしてその
幅とほぼ同程度の幅を持つ還流磁区が発生し、ここでの
静磁エネルギーを最小化にするように180 ゜磁区が細分
化される。その結果、180 ゜磁区幅に比例した渦電流損
が減少し鉄損が低下する。一方で、歪みが導入されると
ヒステリシス損は増大する。すなわちレーザによる鉄損
低減とは図１１に模式図に示すように歪み量の増大に伴
う渦電流損の減少とヒステリシス損増加の中で、それら
の和である鉄損を最小化させる最適応力歪みを付与する
ことにある。従って、渦電流損を十分を低下させ、且つ
ヒステリシス損の増大を極力抑制することが理想的であ
り、そのような方向性電磁鋼板を実現することが望まれ
ていた。
次のように説明される。方向性電磁鋼板の鉄損は異常渦
電流損とヒステリシス損に分離される。鋼板にレーザを
照射すると皮膜の蒸発反力、あるいは急加熱・急冷によ
り表層に応力歪みが発生する。この歪みを源にしてその
幅とほぼ同程度の幅を持つ還流磁区が発生し、ここでの
静磁エネルギーを最小化にするように180 ゜磁区が細分
化される。その結果、180 ゜磁区幅に比例した渦電流損
が減少し鉄損が低下する。一方で、歪みが導入されると
ヒステリシス損は増大する。すなわちレーザによる鉄損
低減とは図１１に模式図に示すように歪み量の増大に伴
う渦電流損の減少とヒステリシス損増加の中で、それら
の和である鉄損を最小化させる最適応力歪みを付与する
ことにある。従って、渦電流損を十分を低下させ、且つ
ヒステリシス損の増大を極力抑制することが理想的であ
り、そのような方向性電磁鋼板を実現することが望まれ
ていた。
【０００５】また、鉄損と並び方向性電磁鋼板の重要な
磁気特性パラメータである磁歪は電磁鋼板をトランスの
鉄芯に成形した際の騒音発生に影響する。外部磁界を印
加した場合、還流磁区は磁界方向に伸縮するため磁歪を
増大させる。従って、還流磁区を形成することで鉄損の
低減は図れるものの磁歪を増大させる可能性があるとい
う欠点があった。
磁気特性パラメータである磁歪は電磁鋼板をトランスの
鉄芯に成形した際の騒音発生に影響する。外部磁界を印
加した場合、還流磁区は磁界方向に伸縮するため磁歪を
増大させる。従って、還流磁区を形成することで鉄損の
低減は図れるものの磁歪を増大させる可能性があるとい
う欠点があった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、レーザ照射により磁気特性を改善した方向
性電磁鋼板として、効率的に鉄損改善効果が最大化さ
れ、また磁歪増加を極力抑制した方向性電磁鋼板を提供
することにある。また、特にレーザ照射後に被照射部に
鋼板地鉄が露出せず、再コートが不要な方向性電磁鋼板
にて、より高い磁気特性を提供することにある。
する課題は、レーザ照射により磁気特性を改善した方向
性電磁鋼板として、効率的に鉄損改善効果が最大化さ
れ、また磁歪増加を極力抑制した方向性電磁鋼板を提供
することにある。また、特にレーザ照射後に被照射部に
鋼板地鉄が露出せず、再コートが不要な方向性電磁鋼板
にて、より高い磁気特性を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、鋼板両面の対
になる位置にレーザビームを照射して細い還流磁区を形
成することで磁気特性を改善した方向性電磁鋼板におい
て、当該還流磁区の圧延方向幅が0.3mm以下であり、且
つ対になる両面の還流磁区位置の圧延方向のずれ量が当
該還流磁区の圧延方向幅以下であることを特徴とする磁
気特性の優れた方向性電磁鋼板である。また、鋼板表面
にレーザ照射痕があることを特徴とする磁気特性の優れ
た方向性電磁鋼板である。更に、鋼板表面のレーザ被照
射部に鋼板地鉄が露出していないことを特徴とする磁気
特性の優れた方向性電磁鋼板である。
になる位置にレーザビームを照射して細い還流磁区を形
成することで磁気特性を改善した方向性電磁鋼板におい
て、当該還流磁区の圧延方向幅が0.3mm以下であり、且
つ対になる両面の還流磁区位置の圧延方向のずれ量が当
該還流磁区の圧延方向幅以下であることを特徴とする磁
気特性の優れた方向性電磁鋼板である。また、鋼板表面
にレーザ照射痕があることを特徴とする磁気特性の優れ
た方向性電磁鋼板である。更に、鋼板表面のレーザ被照
射部に鋼板地鉄が露出していないことを特徴とする磁気
特性の優れた方向性電磁鋼板である。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、実施例を用いて本発明の実
施の形態と効果を説明する。 ＜実施例１＞まず、両面からレーザを照射して鉄損を改
善した電磁鋼板において、片面照射よりも高い鉄損改善
率が得られる範囲について説明する。実施例１はレーザ
ビームを微小円形に集光し、比較的高いパルスエネルギ
ー密度のレーザパルスの照射により鋼板表面の皮膜を蒸
発飛散させその応力歪みにより鉄損を改善した電磁鋼板
である。
施の形態と効果を説明する。 ＜実施例１＞まず、両面からレーザを照射して鉄損を改
善した電磁鋼板において、片面照射よりも高い鉄損改善
率が得られる範囲について説明する。実施例１はレーザ
ビームを微小円形に集光し、比較的高いパルスエネルギ
ー密度のレーザパルスの照射により鋼板表面の皮膜を蒸
発飛散させその応力歪みにより鉄損を改善した電磁鋼板
である。
【０００９】図8は片面のみにレーザを照射する電磁鋼
板の製造装置の説明図である。レーザビーム１は図示さ
れないＱスイッチパルスCO2 レーザから出力され、全反
射ミラー２、スキャンミラー３を経由して、ｆθレンズ
４によりスキャン集光、照射される。スキャン方向は電
磁鋼板の圧延方向にほぼ垂直な方向である。レーザビー
ムの集光形状はほぼ円形であり、レンズのフォーカス調
整によって集光直径ｄを0.2〜0.6mmの範囲で変更した。
線状照射の圧延方向ピッチPlは6.5mmである。レーザパ
ルス繰り返し周波数は90kHz であり、スキャン速度の調
整により板幅方向照射ピッチPcは照射ビーム径とほぼ同
等に選んだ。従って板幅方向にはレーザ照射痕はほぼ接
するように並んでいる。図９はレーザ照射痕の模式図で
ある。パルスエネルギーEpは4〜10mJで調整し、集光ビ
ーム径ｄの制御と合わせて照射エネルギー密度Edを制御
した。ここで照射エネルギー密度 Edは集光ビーム面積
をＳとすると次式である。 Ed＝Ep／Ｓ（ｍＪ/mm2） 図7は本発明に関わる両面にレーザを照射した電磁鋼板
の製造装置の説明図である。レーザビーム１は図示され
ないＱスイッチパルスCO2 レーザから出力され、ビーム
スプリッター５により二分割され、それぞれ独立した集
光装置で表裏面のほぼ相対する位置に照射される。各面
に照射されるレーザパルスエネルギーはそれぞれ2〜5mJ
の範囲で制御される。その他の照射条件は図８にて説明
した条件と同じである。表面と裏面の照射位置の圧延方
向の調整は図示されない移動テーブルにて微調整した。
板の製造装置の説明図である。レーザビーム１は図示さ
れないＱスイッチパルスCO2 レーザから出力され、全反
射ミラー２、スキャンミラー３を経由して、ｆθレンズ
４によりスキャン集光、照射される。スキャン方向は電
磁鋼板の圧延方向にほぼ垂直な方向である。レーザビー
ムの集光形状はほぼ円形であり、レンズのフォーカス調
整によって集光直径ｄを0.2〜0.6mmの範囲で変更した。
線状照射の圧延方向ピッチPlは6.5mmである。レーザパ
ルス繰り返し周波数は90kHz であり、スキャン速度の調
整により板幅方向照射ピッチPcは照射ビーム径とほぼ同
等に選んだ。従って板幅方向にはレーザ照射痕はほぼ接
するように並んでいる。図９はレーザ照射痕の模式図で
ある。パルスエネルギーEpは4〜10mJで調整し、集光ビ
ーム径ｄの制御と合わせて照射エネルギー密度Edを制御
した。ここで照射エネルギー密度 Edは集光ビーム面積
をＳとすると次式である。 Ed＝Ep／Ｓ（ｍＪ/mm2） 図7は本発明に関わる両面にレーザを照射した電磁鋼板
の製造装置の説明図である。レーザビーム１は図示され
ないＱスイッチパルスCO2 レーザから出力され、ビーム
スプリッター５により二分割され、それぞれ独立した集
光装置で表裏面のほぼ相対する位置に照射される。各面
に照射されるレーザパルスエネルギーはそれぞれ2〜5mJ
の範囲で制御される。その他の照射条件は図８にて説明
した条件と同じである。表面と裏面の照射位置の圧延方
向の調整は図示されない移動テーブルにて微調整した。
【００１０】これらの装置を用いて板厚0.23mmの方向性
電磁鋼板にレーザ照射を行い、レーザ照射部に発生する
応力歪みを起点とした還流磁区の圧延方向幅Ｗcdと磁界
1.7T、50Hzにおける鉄損改善率の関係を調べた。鉄損改
善率ηは次式で表される。 η＝［（レーザ照射前鉄損−レーザ照射後鉄損）／レー
ザ照射前鉄損］×100（％） また還流磁区幅は磁区観察用電子顕微鏡にて観察した。
電磁鋼板にレーザ照射を行い、レーザ照射部に発生する
応力歪みを起点とした還流磁区の圧延方向幅Ｗcdと磁界
1.7T、50Hzにおける鉄損改善率の関係を調べた。鉄損改
善率ηは次式で表される。 η＝［（レーザ照射前鉄損−レーザ照射後鉄損）／レー
ザ照射前鉄損］×100（％） また還流磁区幅は磁区観察用電子顕微鏡にて観察した。
【００１１】図２は片面レーザ照射と両面レーザ照射の
場合のＷcdと鉄損改善率の関係である。片面レーザ照射
ではパルスエネルギーを8mJに固定し、集光ビーム径を
0.2〜0.6mmに変更した。両面への照射では各面への照射
エネルギーを各々4ｍＪに固定し、同じく集光ビーム径
は0.2〜0.6mmに変更した。Wcdと照射ビーム径ｄの関係
も図中に示す。両面で対になる還流磁区の圧延方向のズ
レ量はすべて0mmである。両面照射ではビーム径にほぼ
比例したWcdが得られるが、片面照射では集光系を小さ
くしても得られるWcdは0.27mm以下には減少しなかっ
た。これはエネルギー密度Edが大きくなると皮膜蒸発時
に発生するプラズマが高温になり、また空間的に大きく
なるためプラズマを二次熱源にした応力歪み範囲が増大
し、ビーム径よりも広く大きな応力歪みが発生するため
である。その結果、ヒステリシス損が過大となり鉄損改
善率は低下するものである。
場合のＷcdと鉄損改善率の関係である。片面レーザ照射
ではパルスエネルギーを8mJに固定し、集光ビーム径を
0.2〜0.6mmに変更した。両面への照射では各面への照射
エネルギーを各々4ｍＪに固定し、同じく集光ビーム径
は0.2〜0.6mmに変更した。Wcdと照射ビーム径ｄの関係
も図中に示す。両面で対になる還流磁区の圧延方向のズ
レ量はすべて0mmである。両面照射ではビーム径にほぼ
比例したWcdが得られるが、片面照射では集光系を小さ
くしても得られるWcdは0.27mm以下には減少しなかっ
た。これはエネルギー密度Edが大きくなると皮膜蒸発時
に発生するプラズマが高温になり、また空間的に大きく
なるためプラズマを二次熱源にした応力歪み範囲が増大
し、ビーム径よりも広く大きな応力歪みが発生するため
である。その結果、ヒステリシス損が過大となり鉄損改
善率は低下するものである。
【００１２】還流磁区幅Wcdが0.3mm以上の領域において
は鉄損改善率を片面、両面照射で比較すると、片面照射
の場合に多少高い改善率を示す。片面照射では照射ビー
ム径が増加した分、エネルギー密度が下がる。その結
果、過大なプラズマ効果もなくなり、ヒステリシス損増
加が抑制され、高い鉄損改善がなされるものである。一
方、両面照射の場合は片面当たりの応力歪みは小さいも
のの、両面を合計すると比較的大きな歪みが導入され
て、片面照射の場合に比べヒステリシス損増加の影響が
比較的大きく、鉄損改善率は低下すると考えられる。
は鉄損改善率を片面、両面照射で比較すると、片面照射
の場合に多少高い改善率を示す。片面照射では照射ビー
ム径が増加した分、エネルギー密度が下がる。その結
果、過大なプラズマ効果もなくなり、ヒステリシス損増
加が抑制され、高い鉄損改善がなされるものである。一
方、両面照射の場合は片面当たりの応力歪みは小さいも
のの、両面を合計すると比較的大きな歪みが導入され
て、片面照射の場合に比べヒステリシス損増加の影響が
比較的大きく、鉄損改善率は低下すると考えられる。
【００１３】一方、Wcdが0.3mm以下の領域では歪み幅は
小さく、ヒステリシス損の増加量は小さい。同時に片面
を起点とした還流磁区も浅く、渦電流損低減効果も減少
している。しかし、両面からの還流磁区が板厚方向の浸
透深さを補うため、結果的に板厚を貫く十分な還流磁区
が形成される。すなわち圧延方向に狭く、板厚方向に深
い還流磁区が形成される結果、渦電流損は十分低減さ
れ、同時にヒステリシス損の増加は極力抑制されてい
る。
小さく、ヒステリシス損の増加量は小さい。同時に片面
を起点とした還流磁区も浅く、渦電流損低減効果も減少
している。しかし、両面からの還流磁区が板厚方向の浸
透深さを補うため、結果的に板厚を貫く十分な還流磁区
が形成される。すなわち圧延方向に狭く、板厚方向に深
い還流磁区が形成される結果、渦電流損は十分低減さ
れ、同時にヒステリシス損の増加は極力抑制されてい
る。
【００１４】片面照射において幅0.3mm以下の還流磁区
形成を試みた。狭い還流磁区幅を形成するには二次熱源
となる過大なプラズマを抑制するため、エネルギー密度
Edを低下させるしかない。そこで集光ビーム径の縮小に
合わせてパルスエネルギーも減少させ、エネルギー密度
Edを両面照射とほぼ同じにそろえた。この場合のWcdと
鉄損改善率の関係を両面照射の結果と比較した。結果は
図３である。Wcdと照射ビーム径ｄの関係も図中に示
す。片面照射にてビーム径が0.3mm以下でもほぼビーム
径並の還流磁区幅が得られた。両面照射の特性は図２に
示した結果と同じデータである。
形成を試みた。狭い還流磁区幅を形成するには二次熱源
となる過大なプラズマを抑制するため、エネルギー密度
Edを低下させるしかない。そこで集光ビーム径の縮小に
合わせてパルスエネルギーも減少させ、エネルギー密度
Edを両面照射とほぼ同じにそろえた。この場合のWcdと
鉄損改善率の関係を両面照射の結果と比較した。結果は
図３である。Wcdと照射ビーム径ｄの関係も図中に示
す。片面照射にてビーム径が0.3mm以下でもほぼビーム
径並の還流磁区幅が得られた。両面照射の特性は図２に
示した結果と同じデータである。
【００１５】Wcdが0.3mm以下では、やはり両面照射の方
が高い鉄損改善率を示す。この比較では、エネルギー密
度が同じであるため、片面当たりの応力歪みも還流磁区
も同じである。両面照射では両面からの還流磁区が板厚
方向の浸透深さを補うため、渦電流損低減効果が高い。
一方、片面照射ではその効果はなく、その結果、鉄損改
善率も低い。Wcdが0.3mm以上の範囲では前述の説明通
り、両面に応力歪みを導入した場合、比較的ヒステリシ
ス損の増大影響が大きく、片面照射の方が両面照射に比
べ、多少高い鉄損改善率を示す。
が高い鉄損改善率を示す。この比較では、エネルギー密
度が同じであるため、片面当たりの応力歪みも還流磁区
も同じである。両面照射では両面からの還流磁区が板厚
方向の浸透深さを補うため、渦電流損低減効果が高い。
一方、片面照射ではその効果はなく、その結果、鉄損改
善率も低い。Wcdが0.3mm以上の範囲では前述の説明通
り、両面に応力歪みを導入した場合、比較的ヒステリシ
ス損の増大影響が大きく、片面照射の方が両面照射に比
べ、多少高い鉄損改善率を示す。
【００１６】次に、表裏面で対になる還流磁区の圧延方
向位置ずれについて最適な範囲を説明する。図１は本発
明の電磁鋼板の模式図であり、還流磁区の位置ずれを説
明する図である。各面の応力歪みａを基点とする還流磁
区ｂの幅はＷcdであり、｜△Ｌ｜は各面の還流磁区中心
のずれ量の絶対値であり、また還流磁区の圧延方向の等
価的幅はＷcd’で定義される。図４は両面照射にてレー
ザビーム径を0.3mmに集光し、Wcdが0.3mmの場合、位置
ズレ量｜△Ｌ｜を0〜0.6mmまで変化させた時の｜△Ｌ｜
／Wcdと磁歪比λ’の関係である。ここで磁歪比λ’は
｜△Ｌ｜＞０の時の磁歪λと｜△Ｌ｜＝０の時の磁歪λ
０との比である。｜△Ｌ｜の増加により磁歪は増加する
が｜△Ｌ｜／Wcd＞１の範囲にて、すなわち還流磁区の
磁歪の増加が顕著である。これは磁歪の原因となる還流
磁区の等価幅Ｗcd’の増大によるものである。
向位置ずれについて最適な範囲を説明する。図１は本発
明の電磁鋼板の模式図であり、還流磁区の位置ずれを説
明する図である。各面の応力歪みａを基点とする還流磁
区ｂの幅はＷcdであり、｜△Ｌ｜は各面の還流磁区中心
のずれ量の絶対値であり、また還流磁区の圧延方向の等
価的幅はＷcd’で定義される。図４は両面照射にてレー
ザビーム径を0.3mmに集光し、Wcdが0.3mmの場合、位置
ズレ量｜△Ｌ｜を0〜0.6mmまで変化させた時の｜△Ｌ｜
／Wcdと磁歪比λ’の関係である。ここで磁歪比λ’は
｜△Ｌ｜＞０の時の磁歪λと｜△Ｌ｜＝０の時の磁歪λ
０との比である。｜△Ｌ｜の増加により磁歪は増加する
が｜△Ｌ｜／Wcd＞１の範囲にて、すなわち還流磁区の
磁歪の増加が顕著である。これは磁歪の原因となる還流
磁区の等価幅Ｗcd’の増大によるものである。
【００１７】また、図５は｜△Ｌ｜／Wcdと鉄損改善率
比η’の関係である。ここでη’は｜△Ｌ｜＝０の時の
鉄損改善率η０と｜△Ｌ｜＞０の時の鉄損改善率ηの比
である。これより｜△Ｌ｜／Wcd＞１の範囲にて鉄損改
善率は大きく減少する。これは両面からの還流磁区がそ
の浸透深さを補う効果がなくなるため、その結果鉄損改
善効果が減少するものである。
比η’の関係である。ここでη’は｜△Ｌ｜＝０の時の
鉄損改善率η０と｜△Ｌ｜＞０の時の鉄損改善率ηの比
である。これより｜△Ｌ｜／Wcd＞１の範囲にて鉄損改
善率は大きく減少する。これは両面からの還流磁区がそ
の浸透深さを補う効果がなくなるため、その結果鉄損改
善効果が減少するものである。
【００１８】このように、本発明による電磁鋼板では形
成される還流磁区の圧延方向幅でのずれ｜△Ｌ｜を還流
磁区幅Wcd以下にすることで磁歪、鉄損双方の観点で優
れた特性が得られる。 ＜実施例２＞次に、鋼板表面にレーザ照射痕が発生しな
い照射方法による実施例を説明する。鋼板表面にレーザ
照射痕が発生しない照射方法では表面グラス被膜と絶縁
コーティングが蒸発飛散する温度以下での急加熱・急冷
により応力歪みを付与する。従ってレーザビームの集光
面積は実施例１に比べて大きくなり、エネルギー密度は
1/20〜1/30にする必要がある。
成される還流磁区の圧延方向幅でのずれ｜△Ｌ｜を還流
磁区幅Wcd以下にすることで磁歪、鉄損双方の観点で優
れた特性が得られる。 ＜実施例２＞次に、鋼板表面にレーザ照射痕が発生しな
い照射方法による実施例を説明する。鋼板表面にレーザ
照射痕が発生しない照射方法では表面グラス被膜と絶縁
コーティングが蒸発飛散する温度以下での急加熱・急冷
により応力歪みを付与する。従ってレーザビームの集光
面積は実施例１に比べて大きくなり、エネルギー密度は
1/20〜1/30にする必要がある。
【００１９】図10は鋼板表面にレーザ照射痕が発生しな
い照射方法における照射ビーム形状の説明図である。レ
ーザビームは板幅方向に長軸を持つ楕円に集光される。
ここで集光レーザビームの圧延方向幅をdl、板幅方向幅
はdcである。レーザビームの照射装置は図７、８と同じ
装置であるが、ビームの伝搬途中に図示されない円柱レ
ンズを挿入し、ｆθレンズ４のフォーカス調整と円柱レ
ンズの焦点距離の変更にて集光ビームの楕円形状を制御
した。レーザパルス繰り返し周波数は90kHz であり、ス
キャン速度を調整することで板幅方向の照射ピッチPcを
変更した。
い照射方法における照射ビーム形状の説明図である。レ
ーザビームは板幅方向に長軸を持つ楕円に集光される。
ここで集光レーザビームの圧延方向幅をdl、板幅方向幅
はdcである。レーザビームの照射装置は図７、８と同じ
装置であるが、ビームの伝搬途中に図示されない円柱レ
ンズを挿入し、ｆθレンズ４のフォーカス調整と円柱レ
ンズの焦点距離の変更にて集光ビームの楕円形状を制御
した。レーザパルス繰り返し周波数は90kHz であり、ス
キャン速度を調整することで板幅方向の照射ピッチPcを
変更した。
【００２０】本実施例ではレーザビーム集光形状はdl＝
0.2〜0.6mm 、dc＝4.0〜10.0mm の組み合わせであり、
また照射位置の圧延方向ピッチはPl＝6.5mmである。Ｃ
方向照射ピッチは0.5mmである。図６は表面に照射痕の
発生しない照射方法における、片面のみのレーザ照射と
両面へのレーザ照射の場合のＷcdと鉄損改善率の関係で
ある。片面のみのレーザ照射ではパルスエネルギーを8m
Jに固定し、Ｌ方向集光ビーム径dlを0.2〜0.6mmに変更
し、Ｃ方向ビーム径dcは各dlにおいて表面照射痕が発生
しない範囲内の最小値に選んだ。両面への照射では各面
への照射エネルギーを各々4ｍＪに固定し、同じく集光
ビーム径は0.2〜0.6mmに変更し、dcも照射痕の発生しな
い範囲内の最小値に選んだ。両面で対になる還流磁区の
圧延方向のズレ量はすべて0mmである。なお、Wcdと圧延
方向照射ビーム径dlの関係も図中に示す。
0.2〜0.6mm 、dc＝4.0〜10.0mm の組み合わせであり、
また照射位置の圧延方向ピッチはPl＝6.5mmである。Ｃ
方向照射ピッチは0.5mmである。図６は表面に照射痕の
発生しない照射方法における、片面のみのレーザ照射と
両面へのレーザ照射の場合のＷcdと鉄損改善率の関係で
ある。片面のみのレーザ照射ではパルスエネルギーを8m
Jに固定し、Ｌ方向集光ビーム径dlを0.2〜0.6mmに変更
し、Ｃ方向ビーム径dcは各dlにおいて表面照射痕が発生
しない範囲内の最小値に選んだ。両面への照射では各面
への照射エネルギーを各々4ｍＪに固定し、同じく集光
ビーム径は0.2〜0.6mmに変更し、dcも照射痕の発生しな
い範囲内の最小値に選んだ。両面で対になる還流磁区の
圧延方向のズレ量はすべて0mmである。なお、Wcdと圧延
方向照射ビーム径dlの関係も図中に示す。
【００２１】片面、両面照射ともに観測された還流磁区
幅Wcdは集光ビーム径dlとほぼ一致した。これは表面皮
膜が蒸発しない程度の低いエネルギー密度であるため、
二次熱源となるプラズマ発生は少なく、従って応力歪み
幅もビーム径にほぼ一致しているためと考えられる。こ
の結果より、鋼板表面に照射痕の発生しない照射方法に
おいても図３と同様にWcdが0.3mm以下で両面に還流磁区
を形成した鋼板が、片面のみに形成した場合に比べ高い
鉄損改善率を示す。またその向上代は皮膜を蒸発させる
場合に比べ顕著であった。これは急加熱・急冷による応
力歪みは蒸発反力による歪みに比べ若干弱いため、両面
から還流磁区生成を行う効果がより顕著になるためであ
る。
幅Wcdは集光ビーム径dlとほぼ一致した。これは表面皮
膜が蒸発しない程度の低いエネルギー密度であるため、
二次熱源となるプラズマ発生は少なく、従って応力歪み
幅もビーム径にほぼ一致しているためと考えられる。こ
の結果より、鋼板表面に照射痕の発生しない照射方法に
おいても図３と同様にWcdが0.3mm以下で両面に還流磁区
を形成した鋼板が、片面のみに形成した場合に比べ高い
鉄損改善率を示す。またその向上代は皮膜を蒸発させる
場合に比べ顕著であった。これは急加熱・急冷による応
力歪みは蒸発反力による歪みに比べ若干弱いため、両面
から還流磁区生成を行う効果がより顕著になるためであ
る。
【００２２】以下に本発明の両面から歪みを付与し、幅
0.3mm以下の還流磁区を形成した電磁鋼板と従来の片面
からのみ照射した電磁鋼板との違いを区別する方法につ
いて説明する。還流磁区幅の確認は磁区観察用電子顕微
鏡により判別可能である。両面から歪みを導入している
か否かの判断は、以下の方法で判別可能である。還流磁
区は各面の表層部の応力歪みを基点にして発生している
ため、歪みの発生している極表層部をエッチングで除去
することで、それを基点にする還流磁区も消失する。両
面から歪みを付与している本発明の鋼板は片面の表層を
除去しても他方の面から発生した還流磁区は残存する。
一方、片面のみからの歪み付与の場合、どちらか一方の
面の表層部除去により還流磁区が完全に消滅する。従っ
て、表面照射痕が見えない場合も両面から還流磁区を形
成しているか否かは判別可能である。
0.3mm以下の還流磁区を形成した電磁鋼板と従来の片面
からのみ照射した電磁鋼板との違いを区別する方法につ
いて説明する。還流磁区幅の確認は磁区観察用電子顕微
鏡により判別可能である。両面から歪みを導入している
か否かの判断は、以下の方法で判別可能である。還流磁
区は各面の表層部の応力歪みを基点にして発生している
ため、歪みの発生している極表層部をエッチングで除去
することで、それを基点にする還流磁区も消失する。両
面から歪みを付与している本発明の鋼板は片面の表層を
除去しても他方の面から発生した還流磁区は残存する。
一方、片面のみからの歪み付与の場合、どちらか一方の
面の表層部除去により還流磁区が完全に消滅する。従っ
て、表面照射痕が見えない場合も両面から還流磁区を形
成しているか否かは判別可能である。
【００２３】なお、本発明の実施例ではＱスイッチパル
スCO2レーザを照射して還流磁区を形成したが、本発明
の範囲の還流磁区を形成できれば連続波レーザも使用可
能であり、またCO2レーザ以外のレーザの使用してもよ
い。
スCO2レーザを照射して還流磁区を形成したが、本発明
の範囲の還流磁区を形成できれば連続波レーザも使用可
能であり、またCO2レーザ以外のレーザの使用してもよ
い。
【００２４】
【発明の効果】以上に説明したように、本発明の方向性
電磁鋼板では両面から応力歪みを付与することにより還
流磁区を形成し、その圧延方向幅が0.3mm以下であり、
且つその圧延方向の位置ずれ量が圧延方向幅以下である
ことで、従来に比べ高い鉄損改善効果と低磁歪化がなさ
れるという利点を有する。また本発明は表面照射痕の発
生する有無に関わらず高い鉄損改善効果を有するもので
ある。
電磁鋼板では両面から応力歪みを付与することにより還
流磁区を形成し、その圧延方向幅が0.3mm以下であり、
且つその圧延方向の位置ずれ量が圧延方向幅以下である
ことで、従来に比べ高い鉄損改善効果と低磁歪化がなさ
れるという利点を有する。また本発明は表面照射痕の発
生する有無に関わらず高い鉄損改善効果を有するもので
ある。
【図１】本発明の方向性電磁鋼板の断面の説明図であ
り、また還流磁区形成位置のずれの説明図である。
り、また還流磁区形成位置のずれの説明図である。
【図２】レーザ照射による被膜蒸発反力にて鉄損を改善
した方向性電磁鋼板にて、本発明に関わる両面からレー
ザを照射した電磁鋼板と片面からのみレーザを照射した
電磁鋼板の還流磁区幅と鉄損改善率の関係の説明図であ
る。
した方向性電磁鋼板にて、本発明に関わる両面からレー
ザを照射した電磁鋼板と片面からのみレーザを照射した
電磁鋼板の還流磁区幅と鉄損改善率の関係の説明図であ
る。
【図３】レーザ照射による被膜蒸発反力にて鉄損を改善
した方向性電磁鋼板にて、本発明に関わる両面からレー
ザを照射した電磁鋼板と片面からのみレーザを照射し、
集光ビーム径と還流磁区幅がほぼ一致するようにエネル
ギー密度を制御した場合の電磁鋼板の還流磁区幅と鉄損
改善率の関係の説明図である。
した方向性電磁鋼板にて、本発明に関わる両面からレー
ザを照射した電磁鋼板と片面からのみレーザを照射し、
集光ビーム径と還流磁区幅がほぼ一致するようにエネル
ギー密度を制御した場合の電磁鋼板の還流磁区幅と鉄損
改善率の関係の説明図である。
【図４】本発明にかかわる電磁鋼板における表裏面の還
流磁区位置のズレと磁歪比の関係である。
流磁区位置のズレと磁歪比の関係である。
【図５】本発明にかかわる電磁鋼板における表裏面の還
流磁区位置のズレと鉄損改善率比の関係である。
流磁区位置のズレと鉄損改善率比の関係である。
【図６】レーザ照射による鋼板表面の急加熱・急冷にて
鉄損を改善し、表面にレーザ照射痕のない方向性電磁鋼
板にて、本発明に関わる両面からレーザを照射した電磁
鋼板と片面からのみレーザを照射した電磁鋼板の還流磁
区幅と鉄損改善率の関係の説明図である。
鉄損を改善し、表面にレーザ照射痕のない方向性電磁鋼
板にて、本発明に関わる両面からレーザを照射した電磁
鋼板と片面からのみレーザを照射した電磁鋼板の還流磁
区幅と鉄損改善率の関係の説明図である。
【図７】本発明の電磁鋼板の製造方法の一実施例であ
る。
る。
【図８】片面からのレーザ照射による電磁鋼板の鉄損改
善方法の一実施例である。
善方法の一実施例である。
【図９】レーザ照射による被膜蒸発反力にて鉄損を改善
する照射方法での照射痕の模式図である。
する照射方法での照射痕の模式図である。
【図１０】レーザ照射による鋼板表面の急加熱・急冷に
て鉄損を改善しする場合の照射ビーム形状の模式図であ
る。
て鉄損を改善しする場合の照射ビーム形状の模式図であ
る。
【図１１】レーザ照射による応力歪み、異常渦電流損ヒ
ステリシス損との関係を示す図である。
ステリシス損との関係を示す図である。
【符号の説明】 ａ…応力歪み領域 ｂ…還流磁区 ｃ…180 ゜磁区 １…レーザビーム ２…全反射ミラー ３…スキャンミラー ４…ｆθレンズ ５…ビームスプリッター ６…電磁鋼板 Ed…パルスエネルギー密度 Ep…パルスエネルギー Ｓ…集光ビーム面積 Ｗcd…還流磁区幅 Ｗcd’…還流磁区の等価幅 △Ｌ…表裏面還流磁区の形成位置のズレ η…鉄損改善率 η’…鉄損改善率比 λ…磁歪 λ’…磁歪比 Pl…還流磁区の圧延方向の形成ピッチdl dl…楕円集光レーザビーム圧延方向幅 dc…楕円集光レーザビームの板幅方向幅 ｄ…円形集光レーザビームの直径
Claims (3)
- 【請求項１】 鋼板両面の対になる位置にレーザビーム
を照射して細い還流磁区を形成することで磁気特性を改
善した方向性電磁鋼板において、当該還流磁区の圧延方
向幅が0.3mm以下であり、且つ対になる両面の還流磁区
位置の圧延方向のずれ量が当該還流磁区の圧延方向幅以
下であることを特徴とする磁気特性の優れた方向性電磁
鋼板。 - 【請求項２】 鋼板表面にレーザ照射痕があることを特
徴とする請求項１記載の磁気特性の優れた方向性電磁鋼
板。 - 【請求項３】 鋼板表面のレーザ被照射部に鋼板地鉄が
露出していないことを特徴とする請求項１記載の磁気特
性の優れた方向性電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001114410A JP4091749B2 (ja) | 2000-04-24 | 2001-04-12 | 磁気特性の優れた方向性電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2000-123250 | 2000-04-24 | ||
| JP2000123250 | 2000-04-24 | ||
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| Publication Number | Publication Date |
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| KR101037160B1 (ko) | 2008-09-25 | 2011-05-26 | 주식회사 포스코 | 전기강판의 자구 미세화 장치 및 자구미세화 방법 |
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| WO2016063317A1 (ja) * | 2014-10-23 | 2016-04-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 方向性電磁鋼板およびその製造方法 |
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2001
- 2001-04-12 JP JP2001114410A patent/JP4091749B2/ja not_active Expired - Fee Related
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