JP2002004971A - 燃料噴射装置 - Google Patents
燃料噴射装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高精度な噴射量の調整が可能な燃料噴射装置
を提供する。 【解決手段】 円筒部材１４に圧入されるステータ２２
の噴孔側端部の外周壁に噴孔側に向かって縮径している
テーパ角度２°以上６０°以下の円錐台傾斜面が形成さ
れているため、ステータを主軸管に圧入する工程におい
てステータが主軸管を削ることを防止できる。また、ス
テータ２２を円筒部材１４に圧入するために必要な荷重
を小さくすることができるため、溶接部分の破壊を防止
することができるとともに圧入量の微小な調整が可能と
なる。また、ステータ２２のアーマチュア側端部が歪ま
ないため、ステータ２２の磁気特性の劣化を防止するこ
とができる。
を提供する。 【解決手段】 円筒部材１４に圧入されるステータ２２
の噴孔側端部の外周壁に噴孔側に向かって縮径している
テーパ角度２°以上６０°以下の円錐台傾斜面が形成さ
れているため、ステータを主軸管に圧入する工程におい
てステータが主軸管を削ることを防止できる。また、ス
テータ２２を円筒部材１４に圧入するために必要な荷重
を小さくすることができるため、溶接部分の破壊を防止
することができるとともに圧入量の微小な調整が可能と
なる。また、ステータ２２のアーマチュア側端部が歪ま
ないため、ステータ２２の磁気特性の劣化を防止するこ
とができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は内燃機関の燃料噴射
装置に関する。
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、例えば特開平１１−１３２１２７
号公報に開示されているように、円筒状の主軸管にステ
ータ、アーマチュア、弁部材等を収納し、主軸管の周囲
に設けたコイルに電流を流すことによりステータ、主軸
管及びアーマチュアに磁気回路を生成し、ステータにア
ーマチュアを吸引して弁部材を往復移動させる燃料噴射
装置が知られている。このような構成の燃料噴射装置に
おいて、ステータは主軸管に圧入等されることにより主
軸管の内周壁面に固定されている。
号公報に開示されているように、円筒状の主軸管にステ
ータ、アーマチュア、弁部材等を収納し、主軸管の周囲
に設けたコイルに電流を流すことによりステータ、主軸
管及びアーマチュアに磁気回路を生成し、ステータにア
ーマチュアを吸引して弁部材を往復移動させる燃料噴射
装置が知られている。このような構成の燃料噴射装置に
おいて、ステータは主軸管に圧入等されることにより主
軸管の内周壁面に固定されている。
【０００３】近年、エンジンの排ガス規制が強化されて
いることから、各気筒間の空燃比のばらつきを小さくす
るため、燃料噴射装置には高精度な噴射量の調整が求め
られている。噴射量を測定しながら主軸管にステータを
圧入し、所望の噴射量が測定されたところでステータを
主軸管に固定することで高精度な噴射量の調整が可能と
なる。
いることから、各気筒間の空燃比のばらつきを小さくす
るため、燃料噴射装置には高精度な噴射量の調整が求め
られている。噴射量を測定しながら主軸管にステータを
圧入し、所望の噴射量が測定されたところでステータを
主軸管に固定することで高精度な噴射量の調整が可能と
なる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、主軸管にステ
ータを圧入する工程において、ステータの噴孔側角部が
主軸管の内周壁を削ることによる削りかすの燃料溜まり
への混入、圧入荷重による溶接部位の破壊、ステータの
歪みによる磁気回路の特性劣化等の問題があった。燃料
溜まりへの削りかすの混入及び磁気回路の特性劣化は噴
射量の調整精度を悪化させるだけでなく燃料噴射装置の
応答性を悪化させ、溶接部位の破壊は歩留まりを悪化さ
せる。
ータを圧入する工程において、ステータの噴孔側角部が
主軸管の内周壁を削ることによる削りかすの燃料溜まり
への混入、圧入荷重による溶接部位の破壊、ステータの
歪みによる磁気回路の特性劣化等の問題があった。燃料
溜まりへの削りかすの混入及び磁気回路の特性劣化は噴
射量の調整精度を悪化させるだけでなく燃料噴射装置の
応答性を悪化させ、溶接部位の破壊は歩留まりを悪化さ
せる。
【０００５】本発明は、ステータの圧入工程における上
記問題を解決し、高精度な噴射量の調整が可能な燃料噴
射装置を提供することを目的とする。本発明の別の目的
は、応答性に優れた燃料噴射装置を提供することを目的
とする。
記問題を解決し、高精度な噴射量の調整が可能な燃料噴
射装置を提供することを目的とする。本発明の別の目的
は、応答性に優れた燃料噴射装置を提供することを目的
とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
燃料噴射装置によると、主軸管に圧入されるステータの
噴孔側端部の外周壁に噴孔側に向かって縮径しているテ
ーパ角度２°以上６０°以下の円錐台傾斜面が形成され
ているため、ステータを主軸管に圧入する工程において
ステータが主軸管を削ることを防止できる。また、ステ
ータを主軸管に圧入するために必要な荷重を小さくする
ことができるため溶接部分の破壊を防止することができ
るとともに圧入量の微小な調整が可能となる。すなわ
ち、高精度な噴射量の調整が可能な燃料噴射装置を実現
することができる。また、ステータの噴孔側端部すなわ
ちアーマチュア側端部が歪まないため、ステータの磁気
特性の劣化を防止することができる。したがって、応答
性に優れた燃料噴射装置を実現することができる。
燃料噴射装置によると、主軸管に圧入されるステータの
噴孔側端部の外周壁に噴孔側に向かって縮径しているテ
ーパ角度２°以上６０°以下の円錐台傾斜面が形成され
ているため、ステータを主軸管に圧入する工程において
ステータが主軸管を削ることを防止できる。また、ステ
ータを主軸管に圧入するために必要な荷重を小さくする
ことができるため溶接部分の破壊を防止することができ
るとともに圧入量の微小な調整が可能となる。すなわ
ち、高精度な噴射量の調整が可能な燃料噴射装置を実現
することができる。また、ステータの噴孔側端部すなわ
ちアーマチュア側端部が歪まないため、ステータの磁気
特性の劣化を防止することができる。したがって、応答
性に優れた燃料噴射装置を実現することができる。
【０００７】本発明の請求項２記載の燃料噴射装置によ
ると、主軸管の内周壁面と円錐台傾斜面との最大隙間は
０．０５ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下であるため、磁気回
路の特性劣化を最小限に押さえつつ、ステータを主軸管
に圧入する工程においてステータが主軸管を削ることを
防止できる。
ると、主軸管の内周壁面と円錐台傾斜面との最大隙間は
０．０５ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下であるため、磁気回
路の特性劣化を最小限に押さえつつ、ステータを主軸管
に圧入する工程においてステータが主軸管を削ることを
防止できる。
【０００８】本発明の請求項３記載の燃料噴射装置によ
ると、主軸管の内周壁面と円錐台傾斜面との間に軸方向
長さ１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下の環状隙間が形成され
ているため、磁気回路の特性劣化を最小限に押さえつ
つ、ステータを主軸管に圧入する工程においてステータ
が主軸管を削ることを防止できる。
ると、主軸管の内周壁面と円錐台傾斜面との間に軸方向
長さ１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下の環状隙間が形成され
ているため、磁気回路の特性劣化を最小限に押さえつ
つ、ステータを主軸管に圧入する工程においてステータ
が主軸管を削ることを防止できる。
【０００９】本発明の請求項４記載の燃料噴射装置によ
ると、ステータの噴孔側端部に縮径部が形成され、主軸
管の内周壁面と前記縮径部の外周壁面との間に軸方向長
さ１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下の環状隙間が形成されて
いるため、ステータの噴孔側端部すなわちアーマチュア
側端部が歪まないため、ステータの磁気特性の劣化を防
止することができる。したがって、応答性に優れた燃料
噴射装置を実現することができる。
ると、ステータの噴孔側端部に縮径部が形成され、主軸
管の内周壁面と前記縮径部の外周壁面との間に軸方向長
さ１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下の環状隙間が形成されて
いるため、ステータの噴孔側端部すなわちアーマチュア
側端部が歪まないため、ステータの磁気特性の劣化を防
止することができる。したがって、応答性に優れた燃料
噴射装置を実現することができる。
【００１０】本発明の請求項５記載の燃料噴射装置によ
ると、主軸管の内周壁面と前記縮径部の外周壁面との最
大隙間は０．０５ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下であるた
め、磁気回路の特性劣化を最小限に押さえることができ
る。
ると、主軸管の内周壁面と前記縮径部の外周壁面との最
大隙間は０．０５ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下であるた
め、磁気回路の特性劣化を最小限に押さえることができ
る。
【００１１】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）図１に本発明の第１実施例による燃料噴
射装置１を示す。特許請求の範囲に記載された主軸管を
構成する円筒部材１４内に、弁ボディ２９、弁部材２
７、アーマチュア２５、ステータ２２、スプリング２
４、アジャスティングパイプ２１及びフィルタ１１が同
軸に収容されている。
複数の実施例を図に基づいて説明する。 （第１実施例）図１に本発明の第１実施例による燃料噴
射装置１を示す。特許請求の範囲に記載された主軸管を
構成する円筒部材１４内に、弁ボディ２９、弁部材２
７、アーマチュア２５、ステータ２２、スプリング２
４、アジャスティングパイプ２１及びフィルタ１１が同
軸に収容されている。
【００１２】円筒部材１４は磁性部と非磁性部からなる
パイプ材であり、例えば複合磁性材で形成されている。
円筒部材１４の一部を加熱して非磁性化することによ
り、図１下方の燃料噴射側から磁性筒部１４ｃ、非磁性
筒部１４ｂ、磁性筒部１４ａをこの順で形成している。
円筒部材１４の非磁性筒部１４ｂと磁性筒部１４ｃとの
境界近傍にアーマチュア２５が収納されている。磁性筒
部１４ｃの燃料噴射側に弁ボディ２９および噴孔プレー
ト２８が設けられている。円筒部材１４および弁ボディ
２９は特許請求の範囲に記載された弁ボディを構成して
いる。円筒部材１４の図１において上方の燃料上流側に
燃料中の異物を除去するフィルタ１１が取付けられてい
る。円筒部材１４の内周壁は段差部１４ｄを境に燃料下
流側が燃料上流側に比べて小径になっている。
パイプ材であり、例えば複合磁性材で形成されている。
円筒部材１４の一部を加熱して非磁性化することによ
り、図１下方の燃料噴射側から磁性筒部１４ｃ、非磁性
筒部１４ｂ、磁性筒部１４ａをこの順で形成している。
円筒部材１４の非磁性筒部１４ｂと磁性筒部１４ｃとの
境界近傍にアーマチュア２５が収納されている。磁性筒
部１４ｃの燃料噴射側に弁ボディ２９および噴孔プレー
ト２８が設けられている。円筒部材１４および弁ボディ
２９は特許請求の範囲に記載された弁ボディを構成して
いる。円筒部材１４の図１において上方の燃料上流側に
燃料中の異物を除去するフィルタ１１が取付けられてい
る。円筒部材１４の内周壁は段差部１４ｄを境に燃料下
流側が燃料上流側に比べて小径になっている。
【００１３】図２に示すようにステータ２２は磁性ステ
ンレス等の強磁性材料からなる円筒体である。ステータ
２２のアーマチュア当接面には、めっきによりクロム薄
膜を形成している。ステータ２２の外壁に図２上方の燃
料上流側から下流側に向かって小径円柱壁面２２ａ、円
錐台傾斜面２２ｂ、大径円柱壁面２２ｃ、円錐台傾斜面
２２ｄ、小径円柱壁面２２ｅがこの順で形成されてい
る。また、ステータ２２のアーマチュア側角部は面取り
されている。
ンレス等の強磁性材料からなる円筒体である。ステータ
２２のアーマチュア当接面には、めっきによりクロム薄
膜を形成している。ステータ２２の外壁に図２上方の燃
料上流側から下流側に向かって小径円柱壁面２２ａ、円
錐台傾斜面２２ｂ、大径円柱壁面２２ｃ、円錐台傾斜面
２２ｄ、小径円柱壁面２２ｅがこの順で形成されてい
る。また、ステータ２２のアーマチュア側角部は面取り
されている。
【００１４】図３に示す円錐台傾斜面２２ｄのテーパ角
２θは、２°以上６０°以下に設定されている。このテ
ーパ角の範囲は円筒部材１４にステータ２２を圧入する
工程でステータ２２の外周壁が円筒部材１４の内周壁を
傷つけない範囲に設定されている。
２θは、２°以上６０°以下に設定されている。このテ
ーパ角の範囲は円筒部材１４にステータ２２を圧入する
工程でステータ２２の外周壁が円筒部材１４の内周壁を
傷つけない範囲に設定されている。
【００１５】小径円柱壁面２２ｅと円筒部材１４の内周
壁面との隙間の大きさＷは０．０５ｍｍ以上０．４０ｍ
ｍ以下に設定している。この隙間の大きさＷは、ステー
タ２２のアーマチュア吸引面の面積を小さくしないよう
に加工可能な寸法の下限まで小さく設定している。
壁面との隙間の大きさＷは０．０５ｍｍ以上０．４０ｍ
ｍ以下に設定している。この隙間の大きさＷは、ステー
タ２２のアーマチュア吸引面の面積を小さくしないよう
に加工可能な寸法の下限まで小さく設定している。
【００１６】円錐台傾斜面２２ｄと小径円柱壁面２２ｅ
によりステータ２２の外壁面と円筒部材１４の内壁面と
の間に環状隙間が形成されている。この環状隙間の軸方
向長さＬは１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下に設定されてい
る。この環状隙間の軸方向長さＬはステータ２２の磁気
特性に及ぼす影響を考慮したものである。すなわち、軸
方向長さＬが１．０ｍｍ未満である場合、ステータ２２
のアーマチュア側端面近傍に円筒部材１４の内周壁面と
大径円柱壁面２２ｃとの摩擦による歪みが生じてステー
タ２２の磁気特性が劣化し、軸方向長さＬが１０ｍｍ以
上である場合、環状隙間によって磁束が大きく迂回する
こととなってステータ２２の磁気特性が劣化することを
考慮したものである。
によりステータ２２の外壁面と円筒部材１４の内壁面と
の間に環状隙間が形成されている。この環状隙間の軸方
向長さＬは１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下に設定されてい
る。この環状隙間の軸方向長さＬはステータ２２の磁気
特性に及ぼす影響を考慮したものである。すなわち、軸
方向長さＬが１．０ｍｍ未満である場合、ステータ２２
のアーマチュア側端面近傍に円筒部材１４の内周壁面と
大径円柱壁面２２ｃとの摩擦による歪みが生じてステー
タ２２の磁気特性が劣化し、軸方向長さＬが１０ｍｍ以
上である場合、環状隙間によって磁束が大きく迂回する
こととなってステータ２２の磁気特性が劣化することを
考慮したものである。
【００１７】図１に示すようにステータ２２の内壁にア
ジャスティングパイプ２１が圧入され固定されている。
他の実施例では、アジャスティングパイプをステータに
ねじ結合する構成でもよい。
ジャスティングパイプ２１が圧入され固定されている。
他の実施例では、アジャスティングパイプをステータに
ねじ結合する構成でもよい。
【００１８】図１に示す樹脂製のスプール３０は円筒部
材１４の外周に設けられており、スプール３０の外周に
コイル３１が巻回されている。円筒部材１４の外周に形
成された樹脂モールド１３の外壁から突出するようにコ
ネクタ部１６が設けられており、コイル３１と電気的に
接続しているターミナル１２がコネクタ部１６に埋設さ
れている。ターミナル１２は部分的に樹脂製のリブ１７
により覆われている。
材１４の外周に設けられており、スプール３０の外周に
コイル３１が巻回されている。円筒部材１４の外周に形
成された樹脂モールド１３の外壁から突出するようにコ
ネクタ部１６が設けられており、コイル３１と電気的に
接続しているターミナル１２がコネクタ部１６に埋設さ
れている。ターミナル１２は部分的に樹脂製のリブ１７
により覆われている。
【００１９】磁性部材２３はコイル３１の外周を覆って
いる。磁性部材１８はコイル３１の燃料上流側に中心角
約２５０度の扇状にリブ１７をさけるように設けられて
いる。樹脂モールド１５は磁性部材１８、２３の外周に
形成され樹脂モールド１３と結合している。
いる。磁性部材１８はコイル３１の燃料上流側に中心角
約２５０度の扇状にリブ１７をさけるように設けられて
いる。樹脂モールド１５は磁性部材１８、２３の外周に
形成され樹脂モールド１３と結合している。
【００２０】筒状の弁ボディ２９は円筒部材１４に圧入
され、円筒部材１４の内壁にレーザ溶接により固定され
ている。弁ボディ２９の内周壁には噴孔側に向かって縮
径している円錐台傾斜面２９ａとその燃料上流側に円筒
壁面２９ｂが形成されている。この円錐台傾斜面２９ａ
は燃料噴射方向に縮径し、弁部材２７の当接部が着座可
能な弁座を構成している。円錐台傾斜面２９ａより上流
側の弁ボディ２９の内部空間は特許請求の範囲に記載さ
れた燃料溜まりを形成している。
され、円筒部材１４の内壁にレーザ溶接により固定され
ている。弁ボディ２９の内周壁には噴孔側に向かって縮
径している円錐台傾斜面２９ａとその燃料上流側に円筒
壁面２９ｂが形成されている。この円錐台傾斜面２９ａ
は燃料噴射方向に縮径し、弁部材２７の当接部が着座可
能な弁座を構成している。円錐台傾斜面２９ａより上流
側の弁ボディ２９の内部空間は特許請求の範囲に記載さ
れた燃料溜まりを形成している。
【００２１】カップ状の噴孔プレート２８は磁性筒部１
４ｃに圧入され、磁性筒部１４ｃの内壁にレーザ溶接に
より固定され、弁ボディ２９の燃料噴射側端面に当接し
ている。噴孔プレート２８は薄板状に形成されており、
中央部に複数の噴孔２８ａが形成されている。
４ｃに圧入され、磁性筒部１４ｃの内壁にレーザ溶接に
より固定され、弁ボディ２９の燃料噴射側端面に当接し
ている。噴孔プレート２８は薄板状に形成されており、
中央部に複数の噴孔２８ａが形成されている。
【００２２】弁部材２７は円盤状の当接部と筒状の挿入
部とからなる部材である。当接部の外周面は円柱壁面と
円錐台傾斜面とからなり、円錐台傾斜面が弁ボディ２９
の円錐台傾斜面２９ａに着座する。
部とからなる部材である。当接部の外周面は円柱壁面と
円錐台傾斜面とからなり、円錐台傾斜面が弁ボディ２９
の円錐台傾斜面２９ａに着座する。
【００２３】アーマチュア２５は磁性ステンレス等の強
磁性材料からなる筒状の部材である。アーマチュア２５
は弁部材２７の燃料上流側の外壁面、すなわち挿入部の
外壁面にレーザ溶接により固定されている。アーマチュ
ア２５の燃料上流側は燃料下流側に比べて大径に形成さ
れており、燃料上流側角部には円筒部材１４の内周壁面
に摺接するフランジが形成されている。アーマチュア２
５の燃料下流側は円筒部とこの円筒部から径外方向に突
出しているガイド部とからなっている。ガイド部は円筒
部の径外方向に９０°間隔で形成されている４つのリブ
２５ｄとリブ２５ｄの燃料下流側を相互に連結している
環状部２５ｃとからなっている。ガイド部の外周壁面は
弁ボディ２９の内周壁面に摺接している。アーマチュア
２５の燃料上流側に形成されているフランジが円筒部材
１４の内周壁面に摺接し、ガイド部が弁ボディ２９の内
周壁面に摺接することにより、アーマチュア２５及び弁
部材２７の往復移動軌道が定まっている。アーマチュア
２５の燃料上流側端部に軸方向に突出している環状突部
が形成され、この環状突部がステータ２２に当接するこ
とによりアーマチュア２５とステータ２２とのエアギャ
ップが確保される。この環状突部のステータ当接面に
は、めっきによりクロム薄膜を形成している。アーマチ
ュア２５の内部空間２５ｇと外部空間とは燃料通路２５
ａ、２５ｅ、２５ｆにより連通している。アーマチュア
２５の内周段差面はスプリング座２５ｂを構成してい
る。
磁性材料からなる筒状の部材である。アーマチュア２５
は弁部材２７の燃料上流側の外壁面、すなわち挿入部の
外壁面にレーザ溶接により固定されている。アーマチュ
ア２５の燃料上流側は燃料下流側に比べて大径に形成さ
れており、燃料上流側角部には円筒部材１４の内周壁面
に摺接するフランジが形成されている。アーマチュア２
５の燃料下流側は円筒部とこの円筒部から径外方向に突
出しているガイド部とからなっている。ガイド部は円筒
部の径外方向に９０°間隔で形成されている４つのリブ
２５ｄとリブ２５ｄの燃料下流側を相互に連結している
環状部２５ｃとからなっている。ガイド部の外周壁面は
弁ボディ２９の内周壁面に摺接している。アーマチュア
２５の燃料上流側に形成されているフランジが円筒部材
１４の内周壁面に摺接し、ガイド部が弁ボディ２９の内
周壁面に摺接することにより、アーマチュア２５及び弁
部材２７の往復移動軌道が定まっている。アーマチュア
２５の燃料上流側端部に軸方向に突出している環状突部
が形成され、この環状突部がステータ２２に当接するこ
とによりアーマチュア２５とステータ２２とのエアギャ
ップが確保される。この環状突部のステータ当接面に
は、めっきによりクロム薄膜を形成している。アーマチ
ュア２５の内部空間２５ｇと外部空間とは燃料通路２５
ａ、２５ｅ、２５ｆにより連通している。アーマチュア
２５の内周段差面はスプリング座２５ｂを構成してい
る。
【００２４】スプリング２４は、一端がアーマチュア２
５のスプリング座２５ｂに当接し、他端がアジャスティ
ングパイプ２１の端面に当接し、アーマチュア２５を介
して弁部材２７を弁座としての円錐台傾斜面２９ａに付
勢している。アジャスティングパイプ２１の圧入量によ
りスプリング２４の付勢力が調整されている。
５のスプリング座２５ｂに当接し、他端がアジャスティ
ングパイプ２１の端面に当接し、アーマチュア２５を介
して弁部材２７を弁座としての円錐台傾斜面２９ａに付
勢している。アジャスティングパイプ２１の圧入量によ
りスプリング２４の付勢力が調整されている。
【００２５】フィルタ１１を通じて円筒部材１４内に流
入する燃料は、アジャスティングパイプ２１の内部空
間、アジャスティングパイプ２１の内部空間、ステータ
２２の内部空間、アーマチュア２５の内部空間２５ｇを
経て燃料通路２５ｅから燃料溜まりに導かれ、弁部材２
７の当接部と弁座とのシート部位に到る。弁部材２７の
当接部が弁座に着座すると燃料溜まりと噴孔２８ａとの
連通が遮断され、弁部材２７の当接部が弁座から離座す
ると燃料溜まりと噴孔２８ａとの連通が開放される。以
上、燃料噴射装置１の構成について説明した。
入する燃料は、アジャスティングパイプ２１の内部空
間、アジャスティングパイプ２１の内部空間、ステータ
２２の内部空間、アーマチュア２５の内部空間２５ｇを
経て燃料通路２５ｅから燃料溜まりに導かれ、弁部材２
７の当接部と弁座とのシート部位に到る。弁部材２７の
当接部が弁座に着座すると燃料溜まりと噴孔２８ａとの
連通が遮断され、弁部材２７の当接部が弁座から離座す
ると燃料溜まりと噴孔２８ａとの連通が開放される。以
上、燃料噴射装置１の構成について説明した。
【００２６】次に、燃料噴射装置１の作動について説明
する。コイル３１への通電をオンすると、アーマチュア
２５、ステータ２２、磁性筒部１４ａ、１４ｃ、磁性部
材１８、２３は、コイル３１への通電オン中に発生する
磁束が通る磁気回路を構成する。弁部材２７はスプリン
グ２４の付勢力に抗してステータ２２側に吸引され、こ
れにより当接部が弁座から離座すると噴孔２８ａから燃
料が噴射される。コイル３１への通電をオフすると、ス
プリング２４の付勢力により弁部材２７は弁閉方向に力
を受け、当接部２６ｃが弁座に着座する。これにより噴
孔２８ａからの燃料噴射は終了する。
する。コイル３１への通電をオンすると、アーマチュア
２５、ステータ２２、磁性筒部１４ａ、１４ｃ、磁性部
材１８、２３は、コイル３１への通電オン中に発生する
磁束が通る磁気回路を構成する。弁部材２７はスプリン
グ２４の付勢力に抗してステータ２２側に吸引され、こ
れにより当接部が弁座から離座すると噴孔２８ａから燃
料が噴射される。コイル３１への通電をオフすると、ス
プリング２４の付勢力により弁部材２７は弁閉方向に力
を受け、当接部２６ｃが弁座に着座する。これにより噴
孔２８ａからの燃料噴射は終了する。
【００２７】次に円筒部材１４へのステータ２２の組み
付けについて説明する。ステータ２２は、円筒部材１４
の外周にボビン３０、コイル３１、磁性部材１８、２３
等を設け、円筒部材１４に弁ボディ２９、弁部材２７、
アーマチュア２５、スプリング２４を収納した状態で燃
料上流側から円筒部材１４に挿入される。段差部１４ｄ
より燃料下流側にステータ２２を挿入するとステータ２
２の大径円柱壁面２２ｃが円筒部材１４の内周壁面に押
し当てられ大きな摩擦力が発生する。この摩擦力を上回
る荷重を加えつつ燃料下流側にステータ２２を圧入し、
所定のニードルリフトが確保される位置で圧入を終了
し、ステータ２２を円筒部材１４の内周壁に固定する。
付けについて説明する。ステータ２２は、円筒部材１４
の外周にボビン３０、コイル３１、磁性部材１８、２３
等を設け、円筒部材１４に弁ボディ２９、弁部材２７、
アーマチュア２５、スプリング２４を収納した状態で燃
料上流側から円筒部材１４に挿入される。段差部１４ｄ
より燃料下流側にステータ２２を挿入するとステータ２
２の大径円柱壁面２２ｃが円筒部材１４の内周壁面に押
し当てられ大きな摩擦力が発生する。この摩擦力を上回
る荷重を加えつつ燃料下流側にステータ２２を圧入し、
所定のニードルリフトが確保される位置で圧入を終了
し、ステータ２２を円筒部材１４の内周壁に固定する。
【００２８】このようにして円筒部材１４にステータ２
２を圧入する工程において、ステータ２２の外周壁に円
錐台傾斜面２２ｄが形成され、この円錐台傾斜面２２ｄ
のテーパ角が２°以上６０°以下に設定されているた
め、円筒部材１４の内周壁がステータ２２によって削り
取られることが防止される。また、圧入に必要な加重を
小さくすることができるため、磁性部材２３と円筒部材
１４との溶接部位等の破壊を防止し、圧入量の微小な調
整をすることができる。すなわち、本発明の第１実施例
による燃料噴射装置１は高精度な噴射量の調整が可能で
ある。
２を圧入する工程において、ステータ２２の外周壁に円
錐台傾斜面２２ｄが形成され、この円錐台傾斜面２２ｄ
のテーパ角が２°以上６０°以下に設定されているた
め、円筒部材１４の内周壁がステータ２２によって削り
取られることが防止される。また、圧入に必要な加重を
小さくすることができるため、磁性部材２３と円筒部材
１４との溶接部位等の破壊を防止し、圧入量の微小な調
整をすることができる。すなわち、本発明の第１実施例
による燃料噴射装置１は高精度な噴射量の調整が可能で
ある。
【００２９】また、圧入時にステータ２２のアーマチュ
ア側端部近傍の外周壁面が円筒部材１４の内周壁面と接
触していないため、ステータ２２のアーマチュア側端部
が歪まない。したがって、ステータ２２の磁気特性が圧
入により劣化することがない。また、ステータ２２のア
ーマチュア側端部近傍に形成されているステータ２２の
外周壁面と円筒部材１４の外周壁面との環状隙間は軸方
向長さが１０ｍｍ以下に設定されているため、ステータ
２２と円筒部材１４とを通る磁束が環状隙間を迂回する
ことによる磁気特性の劣化が少ない。したがって、本発
明の第１実施例による燃料噴射装置１は、優れた応答性
を実現することができる。
ア側端部近傍の外周壁面が円筒部材１４の内周壁面と接
触していないため、ステータ２２のアーマチュア側端部
が歪まない。したがって、ステータ２２の磁気特性が圧
入により劣化することがない。また、ステータ２２のア
ーマチュア側端部近傍に形成されているステータ２２の
外周壁面と円筒部材１４の外周壁面との環状隙間は軸方
向長さが１０ｍｍ以下に設定されているため、ステータ
２２と円筒部材１４とを通る磁束が環状隙間を迂回する
ことによる磁気特性の劣化が少ない。したがって、本発
明の第１実施例による燃料噴射装置１は、優れた応答性
を実現することができる。
【００３０】（第２実施例）図４、５に本発明の第２実
施例による燃料噴射装置のステータ５０を示す。ステー
タ５０以外の構成要素については第１実施例と実質的に
同一であるため説明を省略する。
施例による燃料噴射装置のステータ５０を示す。ステー
タ５０以外の構成要素については第１実施例と実質的に
同一であるため説明を省略する。
【００３１】ステータ５０は、磁性ステンレス等の強磁
性材料からなる円筒体である。ステータ５０のアーマチ
ュア当接面には、めっきによりクロム薄膜を形成してい
る。ステータ５０の外壁に図４上方の燃料上流側から小
径円柱壁面５０ａ、円錐台傾斜面５０ｂ、大径円柱壁面
５０ｃ、円錐台傾斜面５０ｄがこの順で形成されてい
る。また、ステータ５０のアーマチュア側角部は面取り
されている。図５に示す円錐台傾斜面５０ｄのテーパ角
２θは、２°以上６０°以下に設定されている。このテ
ーパ角の範囲は円筒部材１４にステータ５０を圧入する
工程でステータ５０の外周壁が円筒部材１４の内周壁を
傷つけない範囲に設定されている。
性材料からなる円筒体である。ステータ５０のアーマチ
ュア当接面には、めっきによりクロム薄膜を形成してい
る。ステータ５０の外壁に図４上方の燃料上流側から小
径円柱壁面５０ａ、円錐台傾斜面５０ｂ、大径円柱壁面
５０ｃ、円錐台傾斜面５０ｄがこの順で形成されてい
る。また、ステータ５０のアーマチュア側角部は面取り
されている。図５に示す円錐台傾斜面５０ｄのテーパ角
２θは、２°以上６０°以下に設定されている。このテ
ーパ角の範囲は円筒部材１４にステータ５０を圧入する
工程でステータ５０の外周壁が円筒部材１４の内周壁を
傷つけない範囲に設定されている。
【００３２】小径円柱壁面５０ｅと円筒部材１４の内周
壁面との隙間の大きさＷは０．０５ｍｍ以上０．４０ｍ
ｍ以下に設定している。この隙間の大きさＷは、ステー
タ５０のアーマチュア吸引面の面積を小さくしないよう
に加工可能な寸法の下限まで小さく設定している。
壁面との隙間の大きさＷは０．０５ｍｍ以上０．４０ｍ
ｍ以下に設定している。この隙間の大きさＷは、ステー
タ５０のアーマチュア吸引面の面積を小さくしないよう
に加工可能な寸法の下限まで小さく設定している。
【００３３】円錐台傾斜面５０ｄによりステータ５０の
外壁面と円筒部材１４の内壁面との間に環状隙間が形成
されている。この環状隙間の軸方向長さＬは、ステータ
５０の磁気特性に及ぼす影響を考慮し、１．０ｍｍ以上
１０ｍｍ以下に設定されている。すなわち、軸方向長さ
Ｌが１．０ｍｍ未満である場合、ステータ５０のアーマ
チュア側端面近傍に円筒部材１４の内周壁面と大径円柱
壁面５０ｃとの摩擦による歪みが生じてステータ５０の
磁気特性が劣化し、軸方向長さＬが１０ｍｍ以上である
場合、環状隙間によって磁束が大きく迂回することとな
ってステータ５０の磁気特性が劣化することを考慮して
いる。
外壁面と円筒部材１４の内壁面との間に環状隙間が形成
されている。この環状隙間の軸方向長さＬは、ステータ
５０の磁気特性に及ぼす影響を考慮し、１．０ｍｍ以上
１０ｍｍ以下に設定されている。すなわち、軸方向長さ
Ｌが１．０ｍｍ未満である場合、ステータ５０のアーマ
チュア側端面近傍に円筒部材１４の内周壁面と大径円柱
壁面５０ｃとの摩擦による歪みが生じてステータ５０の
磁気特性が劣化し、軸方向長さＬが１０ｍｍ以上である
場合、環状隙間によって磁束が大きく迂回することとな
ってステータ５０の磁気特性が劣化することを考慮して
いる。
【００３４】円筒部材１４にステータ５０を圧入する工
程において、ステータ５０の外周壁に円錐台傾斜面５０
ｄが形成され、この円錐台傾斜面５０ｄのテーパ角が２
°以上６０°以下に設定されているため、円筒部材１４
の内周壁がステータ５０によって削り取られることが防
止される。また、圧入に必要な加重を小さくすることが
できるため、磁性部材２３と円筒部材１４との溶接部位
等の破壊を防止し、圧入量の微小な調整をすることがで
きる。すなわち、本発明の第２実施例による燃料噴射装
置は高精度な噴射量の調整が可能である。
程において、ステータ５０の外周壁に円錐台傾斜面５０
ｄが形成され、この円錐台傾斜面５０ｄのテーパ角が２
°以上６０°以下に設定されているため、円筒部材１４
の内周壁がステータ５０によって削り取られることが防
止される。また、圧入に必要な加重を小さくすることが
できるため、磁性部材２３と円筒部材１４との溶接部位
等の破壊を防止し、圧入量の微小な調整をすることがで
きる。すなわち、本発明の第２実施例による燃料噴射装
置は高精度な噴射量の調整が可能である。
【００３５】また、圧入時にステータ５０のアーマチュ
ア側端部近傍の外周壁面が円筒部材１４の内周壁面と接
触していないため、ステータ５０のアーマチュア側端部
が歪まない。したがって、ステータ５０の磁気特性が圧
入により劣化することがない。また、ステータ５０のア
ーマチュア側端部近傍に形成されているステータ５０の
外周壁面と円筒部材１４の外周壁面との環状隙間は軸方
向長さが１０ｍｍ以下に設定されているため、ステータ
５０と円筒部材１４とを通る磁束が環状隙間を迂回する
ことによる磁気特性の劣化が少ない。したがって、本発
明の第２実施例による燃料噴射装置１は、優れた応答性
を実現することができる。
ア側端部近傍の外周壁面が円筒部材１４の内周壁面と接
触していないため、ステータ５０のアーマチュア側端部
が歪まない。したがって、ステータ５０の磁気特性が圧
入により劣化することがない。また、ステータ５０のア
ーマチュア側端部近傍に形成されているステータ５０の
外周壁面と円筒部材１４の外周壁面との環状隙間は軸方
向長さが１０ｍｍ以下に設定されているため、ステータ
５０と円筒部材１４とを通る磁束が環状隙間を迂回する
ことによる磁気特性の劣化が少ない。したがって、本発
明の第２実施例による燃料噴射装置１は、優れた応答性
を実現することができる。
【００３６】また、第２実施例に係るステータ５０の円
錐台傾斜面５０ｄを形成する加工は、第１実施例に係る
円錐台傾斜面２２ｄ及び小径円柱壁面２２ｅを形成する
加工より容易である。
錐台傾斜面５０ｄを形成する加工は、第１実施例に係る
円錐台傾斜面２２ｄ及び小径円柱壁面２２ｅを形成する
加工より容易である。
【図１】本発明の第１実施例による燃料噴射装置を示す
断面図である。
断面図である。
【図２】本発明の第１実施例に係るステータを示す斜視
図である。
図である。
【図３】図１のIII部拡大断面図である。
【図４】本発明の第２実施例に係るステータを示す斜視
図である。
図である。
【図５】本発明の第２実施例に係るステータを示す斜視
図である。
図である。
１ 燃料噴射装置 １４ 円筒部材（主軸管） ２２、５０ ステータ ２２ｄ、５０ｄ 円錐台傾斜面 ２２ｅ 小径円柱壁面 ２５ アーマチュア ２７ 弁部材 ２８ 噴孔プレート ２８ａ 噴孔 ２９ 弁ボディ ２９ａ 円錐台傾斜面（弁座） ３１ コイル
Claims (5)
- 【請求項１】 主軸管と、 前記主軸管に圧入され、噴孔側端部の外周壁に噴孔側に
向かって縮径しているテーパ角度２°以上６０°以下の
円錐台傾斜面が形成されているステータと、 前記ステータの噴孔側に設けられ前記ステータに吸引さ
れるアーマチュアと、 前記主軸管の周囲に設けられ前記主軸管、ステータ及び
アーマチュアに磁気回路を生成するコイルと、 前記主軸管と同軸に設けられ弁座及び燃料溜まりが形成
されている弁ボディと、 前記アーマチュアとともに移動し前記弁座に着座するこ
とにより前記燃料溜まりから前記噴孔に至る燃料通路を
閉塞し前記弁座から離座することにより前記燃料通路を
開放する弁部材と、 を備えることを特徴とする燃料噴射装置。 - 【請求項２】 前記主軸管の内周壁面と前記円錐台傾斜
面との最大隙間は０．０５ｍｍ以上０．４０ｍｍ以下で
あることを特徴とする請求項１記載の燃料噴射装置。 - 【請求項３】 前記主軸管の内周壁面と前記円錐台傾斜
面との間に軸方向長さ１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下の環
状隙間が形成されていることを特徴とする請求項１記載
の燃料噴射装置。 - 【請求項４】 主軸管と、 前記主軸管に圧入され、噴孔側端部に縮径部が形成され
ているステータと、 前記ステータに吸引されるアーマチュアと、 前記主軸管の周囲に設けられ前記主軸管、ステータ及び
アーマチュアに磁気回路を生成するコイルと、 前記主軸管と同軸に設けられ弁座及び燃料溜まりが形成
されている弁ボディと、 前記アーマチュアとともに移動し前記弁座に着座するこ
とにより前記燃料溜まりから前記噴孔に至る燃料通路を
閉塞し前記弁座から離座することにより前記燃料通路を
開放する弁部材とを備え、 前記主軸管の内周壁面と前記縮径部の外周壁面との間に
軸方向長さ１．０ｍｍ以上１０ｍｍ以下の環状隙間が形
成されていることを特徴とする燃料噴射装置。 - 【請求項５】 前記主軸管の内周壁面と前記縮径部の外
周壁面との最大隙間は０．０５ｍｍ以上０．４０ｍｍ以
下であることを特徴とする請求項４記載の燃料噴射装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000189171A JP2002004971A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | 燃料噴射装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000189171A JP2002004971A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | 燃料噴射装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002004971A true JP2002004971A (ja) | 2002-01-09 |
Family
ID=18688833
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000189171A Pending JP2002004971A (ja) | 2000-06-23 | 2000-06-23 | 燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002004971A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103032221A (zh) * | 2012-12-06 | 2013-04-10 | 温州巴腾电子科技有限公司 | 电子喷油嘴 |
| JP2017053311A (ja) * | 2015-09-11 | 2017-03-16 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射弁 |
| JP7495906B2 (ja) | 2021-04-30 | 2024-06-05 | 日立Astemo株式会社 | 燃料噴射弁 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6012667U (ja) * | 1983-07-07 | 1985-01-28 | 日本電子機器株式会社 | 内燃機関の燃料供給装置 |
| JPS6146460A (ja) * | 1984-08-09 | 1986-03-06 | Nippon Denso Co Ltd | 電磁式燃料噴射弁 |
| JPH01216068A (ja) * | 1988-02-24 | 1989-08-30 | Aisan Ind Co Ltd | 燃料噴射弁 |
| JPH01273874A (ja) * | 1988-04-27 | 1989-11-01 | Hitachi Ltd | 燃料供給方法 |
| JPH11132127A (ja) * | 1996-11-13 | 1999-05-18 | Denso Corp | 燃料噴射弁及びその組立方法 |
| JP2000046224A (ja) * | 1998-07-28 | 2000-02-18 | Zexel Corp | ディスク型電磁弁の製造方法 |
-
2000
- 2000-06-23 JP JP2000189171A patent/JP2002004971A/ja active Pending
Patent Citations (6)
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| JP2017053311A (ja) * | 2015-09-11 | 2017-03-16 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射弁 |
| WO2017043220A1 (ja) * | 2015-09-11 | 2017-03-16 | 日立オートモティブシステムズ株式会社 | 燃料噴射弁 |
| US10704516B2 (en) | 2015-09-11 | 2020-07-07 | Hitachi Automotive Systems, Ltd. | Fuel injection valve |
| JP7495906B2 (ja) | 2021-04-30 | 2024-06-05 | 日立Astemo株式会社 | 燃料噴射弁 |
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