JP2001521872A - ガラス上に酸化珪素コーティングを堆積させる方法 - Google Patents
ガラス上に酸化珪素コーティングを堆積させる方法Info
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Abstract
(57)【要約】
６００℃以下の温度で熱ガラス上に酸化珪素コーティングを堆積させる方法であって、この熱ガラスを、珪素源と、オゾンを富化した酸素との気体混合物に接触させることを含む。好ましくは、この熱ガラスが熱ガラスリボンの形態であり、フロートガラス製造プロセスの間に、フロートバスの下流で気体混合物と接触する。好適な珪素源はシラン類、アルキルシラン類、アルコキシシラン類およびシロキサン類である。
Description
【０００１】
本発明はコーティングガラスに関し、特にフロートバス温度以下の温度で酸化
珪素によって平板ガラスをコーティングすることに関するものである。
珪素によって平板ガラスをコーティングすることに関するものである。
【０００２】
ガラス上に、フロートバス温度（約６００℃以上）で、シラン、エチレンおよ
び通常は酸素含有ガス、例えばＣＯ2 の気体混合物を使用して酸化珪素コーティ
ングを堆積させることが知られている（例えばＧＢ１ ５７３ １５４号、欧州
特許０ ２７５ ６６２Ｂおよび欧州特許０ ３４８ １８５Ｂを参照）。より
最近は、欧州特許０ ６１１ ７３３Ａ２において、酸化スズおよび酸化珪素の
双方を含有する混合コーティング層を、例えば酸化珪素源としてのアルコキシシ
ラン化合物を用いて堆積させ、促進剤によってコーティングの成長速度を上昇さ
せることが提案されている。欧州特許０ ６１１ ７３３Ａ２には、約１０００
°Ｆ（典型的なフロートバス温度）を超える温度で稼働するコーティング装置用
の促進剤が開示されており、広範囲の促進剤、例えばルイス酸、ルイス塩基、水
、特定の窒素化合物、特定構造式のリン、ホウ素および硫黄、特定構造式を有す
るアルミニウムの特定化合物、およびオゾンが挙げられる。この出願のすべての
実施例は１２００°Ｆ（６５０℃）のガラス温度で実施されているが、実施例に
おいて唯一使用された促進剤はトリアルキルフォファイト類である。
び通常は酸素含有ガス、例えばＣＯ2 の気体混合物を使用して酸化珪素コーティ
ングを堆積させることが知られている（例えばＧＢ１ ５７３ １５４号、欧州
特許０ ２７５ ６６２Ｂおよび欧州特許０ ３４８ １８５Ｂを参照）。より
最近は、欧州特許０ ６１１ ７３３Ａ２において、酸化スズおよび酸化珪素の
双方を含有する混合コーティング層を、例えば酸化珪素源としてのアルコキシシ
ラン化合物を用いて堆積させ、促進剤によってコーティングの成長速度を上昇さ
せることが提案されている。欧州特許０ ６１１ ７３３Ａ２には、約１０００
°Ｆ（典型的なフロートバス温度）を超える温度で稼働するコーティング装置用
の促進剤が開示されており、広範囲の促進剤、例えばルイス酸、ルイス塩基、水
、特定の窒素化合物、特定構造式のリン、ホウ素および硫黄、特定構造式を有す
るアルミニウムの特定化合物、およびオゾンが挙げられる。この出願のすべての
実施例は１２００°Ｆ（６５０℃）のガラス温度で実施されているが、実施例に
おいて唯一使用された促進剤はトリアルキルフォファイト類である。
【０００３】
不幸なことに、実質的に大気圧下で酸化珪素を堆積させる既知の方法（特に高
い割合の酸素含有する酸化珪素によって、１．５以下の屈折率がもたらされる）
を、フロートバス温度以下で、特に５５０℃以下の温度で熱ガラス上にコーティ
ングガラスを堆積させるのに用いたときには、次の問題点のうち１つ以上が生ず
る。 （ａ）コーティングの成長速度が低い （ｂ）反応体が高価である。 （ｃ）反応体が気相堆積し、許容できない粒子生成をもたらす傾向がある。 （ｄ）使用した反応体の気体混合物を取り扱う際に爆発のおそれがある。
い割合の酸素含有する酸化珪素によって、１．５以下の屈折率がもたらされる）
を、フロートバス温度以下で、特に５５０℃以下の温度で熱ガラス上にコーティ
ングガラスを堆積させるのに用いたときには、次の問題点のうち１つ以上が生ず
る。 （ａ）コーティングの成長速度が低い （ｂ）反応体が高価である。 （ｃ）反応体が気相堆積し、許容できない粒子生成をもたらす傾向がある。 （ｄ）使用した反応体の気体混合物を取り扱う際に爆発のおそれがある。
【０００４】
ここで、我々は、このコーティングを堆積させるのに、珪素源と、オゾンを富
化した酸素との混合物を使用することによって、これらの不利益のうち１つ以上
を克服できるか、あるいは少なくとも強力に抑制できることを発見した。
化した酸素との混合物を使用することによって、これらの不利益のうち１つ以上
を克服できるか、あるいは少なくとも強力に抑制できることを発見した。
【０００５】 本発明の一実施形態においては、６００℃以下の温度で熱ガラス上に酸化珪素
コーティングを堆積させる方法を提供し、本方法は、珪素源と、オゾンを富化し
た酸素との気体混合物をこの熱ガラスに接触させることを含む。
コーティングを堆積させる方法を提供し、本方法は、珪素源と、オゾンを富化し
た酸素との気体混合物をこの熱ガラスに接触させることを含む。
【０００６】 本酸化珪素コーティングは、化学量論的であってよく、非化学量論的であって
もよく、例えば窒素、炭素および有機部分のような成分を含有していてよい。本
方法を実施する際には、通常は、熱ガラスリボンの形態の熱ガラスを前記気体混
合物と、フロートガラス製造プロセスの間に、フロートバスの下流で、アニーリ
ング用徐冷ガマ中あるいはこのフロートバスとアニーリング用徐冷ガマとの間の
ギャップ中で接触させる。
もよく、例えば窒素、炭素および有機部分のような成分を含有していてよい。本
方法を実施する際には、通常は、熱ガラスリボンの形態の熱ガラスを前記気体混
合物と、フロートガラス製造プロセスの間に、フロートバスの下流で、アニーリ
ング用徐冷ガマ中あるいはこのフロートバスとアニーリング用徐冷ガマとの間の
ギャップ中で接触させる。
【０００７】 この熱ガラスは、通常は２００−６００℃の範囲内の温度であり、好ましくは
２００−５７５℃の温度であり、一層好ましくは２２５−５００℃の温度であろ
う。
２００−５７５℃の温度であり、一層好ましくは２２５−５００℃の温度であろ
う。
【０００８】 本発明の堆積プロセスは、少なくとも３５０℃の温度、好ましくは少なくとも
３７５℃の温度で、高い堆積速度を確保する上で最も有用である。なぜなら、本
方法は比較的に低温に適用できるからであり、酸化珪素のコーティングを、フロ
ートバスの外側、例えばアニーリング用徐冷ガマ中において、またはフロートバ
スとアニーリング用徐冷ガマとの間のギャップにおいてフロートガラスのリボン
へと適用することが必要である場合に、本方法は特に好適であるからである。
３７５℃の温度で、高い堆積速度を確保する上で最も有用である。なぜなら、本
方法は比較的に低温に適用できるからであり、酸化珪素のコーティングを、フロ
ートバスの外側、例えばアニーリング用徐冷ガマ中において、またはフロートバ
スとアニーリング用徐冷ガマとの間のギャップにおいてフロートガラスのリボン
へと適用することが必要である場合に、本方法は特に好適であるからである。
【０００９】 また、基体の温度が約５２５℃以下である場合、他のシラン／酸素系によって
達成される堆積速度が顕著に低下しはじめた場合に、本方法は特に有用である。
従って、本発明の特に好適な態様によれば、本ガラスを珪素源／酸素／オゾン混
合物と、３７５−５２５℃の範囲内の温度で接触させる。 本熱ガラスは、通常は、実質的に大気圧で前記気体混合物と接触させる。
達成される堆積速度が顕著に低下しはじめた場合に、本方法は特に有用である。
従って、本発明の特に好適な態様によれば、本ガラスを珪素源／酸素／オゾン混
合物と、３７５−５２５℃の範囲内の温度で接触させる。 本熱ガラスは、通常は、実質的に大気圧で前記気体混合物と接触させる。
【００１０】 広範な珪素化合物が、気相堆積プロセスにおける珪素源としての用途に使用さ
れてきており、あるいは提案されてきており、特にシラン類およびシロキサン類
が含まれる。本発明の方法で使用するためのあらゆる特定の珪素化合物の適合性
は、通常の実験によって決定できる。本発明のプロセスにおいて採用する比較的
に低い温度で急速にコーティングを形成しないような化合物は、フロートガラス
製造プロセスで使用するのには好適性が低い。もっともこれらはコーティング時
間を延長できるような「オフライン」のコーティングプロセスにおいては有用な
場合がある。好適なシラン類の例としては、シラン（ＳｉＨ4 ）、ジシラン、ア
ルキルシラン類（例えばトリまたはテトラメチルシラン、ヘキサメチルシランお
よび炭素原子数１−１２の直鎖または分枝鎖の置換または非置換アルキル基を有
する他のアルキルシラン）、特にジアルキルシラン類、好ましくはジメチルシラ
ン：アルコキシシラン類（例えばメチルトリメトキシシラン）、ジメチルジメト
キシシランおよび炭素原子数１−１２の置換または非置換の直鎖または分枝鎖の
アルキル基を有する他のアルキルアルコキシシラン類）、特にテトラエトキシシ
ラン（ＴＥＯＳ）のようなテトラ（アルコキシ）シラン類；ジアセトキシジター
シャリーブトキシシランのようなジ（アルコキシ）シラン類およびオリゴマー性
シラン類、特にエチルシリケート４０のようなオリゴマー性アルコキシシラン類
が挙げられる。適切なシロキサン類の例としては、ヘキサメチルジシロキサンの
ようなヘキサ（アルキル）ジシロキサン類および環状シロキサン類、特にはテト
ラメチルシクロテトラシロキサンのようなテトラ（アルキル）シクロテトラシロ
キサン類、およびオクタメチルシクロテトラシロキサン（ＯＭＣＴＳ）のような
オクタ（アルキル）シクロテトラシロキサン類が挙げられる。ハロゲン化珪素、
例えば四塩化珪素を珪素源として使用できる。珪素源は、二種以上の珪素化合物
の混合物を含有していてよい。
れてきており、あるいは提案されてきており、特にシラン類およびシロキサン類
が含まれる。本発明の方法で使用するためのあらゆる特定の珪素化合物の適合性
は、通常の実験によって決定できる。本発明のプロセスにおいて採用する比較的
に低い温度で急速にコーティングを形成しないような化合物は、フロートガラス
製造プロセスで使用するのには好適性が低い。もっともこれらはコーティング時
間を延長できるような「オフライン」のコーティングプロセスにおいては有用な
場合がある。好適なシラン類の例としては、シラン（ＳｉＨ4 ）、ジシラン、ア
ルキルシラン類（例えばトリまたはテトラメチルシラン、ヘキサメチルシランお
よび炭素原子数１−１２の直鎖または分枝鎖の置換または非置換アルキル基を有
する他のアルキルシラン）、特にジアルキルシラン類、好ましくはジメチルシラ
ン：アルコキシシラン類（例えばメチルトリメトキシシラン）、ジメチルジメト
キシシランおよび炭素原子数１−１２の置換または非置換の直鎖または分枝鎖の
アルキル基を有する他のアルキルアルコキシシラン類）、特にテトラエトキシシ
ラン（ＴＥＯＳ）のようなテトラ（アルコキシ）シラン類；ジアセトキシジター
シャリーブトキシシランのようなジ（アルコキシ）シラン類およびオリゴマー性
シラン類、特にエチルシリケート４０のようなオリゴマー性アルコキシシラン類
が挙げられる。適切なシロキサン類の例としては、ヘキサメチルジシロキサンの
ようなヘキサ（アルキル）ジシロキサン類および環状シロキサン類、特にはテト
ラメチルシクロテトラシロキサンのようなテトラ（アルキル）シクロテトラシロ
キサン類、およびオクタメチルシクロテトラシロキサン（ＯＭＣＴＳ）のような
オクタ（アルキル）シクロテトラシロキサン類が挙げられる。ハロゲン化珪素、
例えば四塩化珪素を珪素源として使用できる。珪素源は、二種以上の珪素化合物
の混合物を含有していてよい。
【００１１】 好適なアルコキシシランであるテトラエトキシシランは、酸素による熱分解を
受け、６５０℃を超える温度でのみオンラインガラスコーティングに実際的に有
用な分解速度でシランを生成する。この分解速度は、プラズマ促進または低圧Ｃ
ＶＤ技術を採用することで向上させることができるが、しかしいずれも連続的な
ガラスリボンについて商業的に使用するのには適さない。驚くべきことに、酸素
に少ない割合のオゾンを豊富化させることだけで、酸化珪素コーティングを、高
い酸素：珪素比率（約２。１．５以下の屈折率をコーティングに付与する）で、
熱ガラス上に、少なくとも３７５℃もの低さの温度で、実質的に大気圧でガラス
をオンラインコーティングする際に実際上使用するのに充分な速度で堆積させる
ことが可能となり、即ち商業的なオンライン用途に対しては非実際的なスパッタ
リングのような真空または低圧法を採用する必要がない。
受け、６５０℃を超える温度でのみオンラインガラスコーティングに実際的に有
用な分解速度でシランを生成する。この分解速度は、プラズマ促進または低圧Ｃ
ＶＤ技術を採用することで向上させることができるが、しかしいずれも連続的な
ガラスリボンについて商業的に使用するのには適さない。驚くべきことに、酸素
に少ない割合のオゾンを豊富化させることだけで、酸化珪素コーティングを、高
い酸素：珪素比率（約２。１．５以下の屈折率をコーティングに付与する）で、
熱ガラス上に、少なくとも３７５℃もの低さの温度で、実質的に大気圧でガラス
をオンラインコーティングする際に実際上使用するのに充分な速度で堆積させる
ことが可能となり、即ち商業的なオンライン用途に対しては非実際的なスパッタ
リングのような真空または低圧法を採用する必要がない。
【００１２】 本発明のプロセス用に適したオゾンを富化した酸素を含有する気流は、酸素気
流をオゾン発生装置中に通過させることによって調製することが便利である。こ
の型のオゾン発生装置は商業製品として入手可能であり、酸素流中のオゾンの濃
度をある範囲とすることが可能である。本発明の好適な実施形態においては、通
常のオゾン発生装置から生成したオゾンを富化した酸素流を、キャリアガス中に
少なくとも一種の珪素源を含有する第二の気流と混合することによって、気体混
合物を生成させ、これを熱ガラスと接触させる。この気体混合物中のオゾンの正
確な濃度は、通常は臨界的ではなく、使用する珪素化合物の濃度に依存しており
、酸素気流中の酸素およびオゾンの全重量に基づいて、酸素気流中のオゾン濃度
が１重量％を超えても、堆積速度にはあまり影響がなく、あるいはまったく影響
がない場合がある。実際、我々の発見によれば、特定水準を超えて気体混合物中
のオゾン濃度を上昇させると、堆積速度の低下がもたらされることがある。推測
するに、競合反応、特に粉末生成をもたらす気相中の競合反応が、オゾン濃度が
高くなると一層顕著になるからであろう。従って、採用するあらゆる特定条件に
ついても、気体混合物中のオゾン濃度を、堆積速度が最適となるように調節する
ことができる。典型的には、これに使用されるであろう（キャリアガス中の珪素
源との混合前における酸素気流中の）オゾン濃度を、酸素に０．５−１０重量％
のオゾンを富化させるようにし、特には酸素を０．５−５重量％のオゾンを富化
させるようにし、気体混合物中のオゾンの珪素源化合物に対するｍｏｌ比が１以
下：１であり、好ましくは０．００５：１から０．４：１とし、特には０．０５
−０．２：１となるようにする。気体混合物中のオゾン濃度が低い方が有利であ
る。なぜなら、（最大で特定水準までは）、オゾン濃度が高いと一層密な膜がも
たらされるけれども、また、特定コーティング条件下では気相反応が促進される
からである。更に、オゾンは毒性があり、オゾン濃度が低い方が安全である。
流をオゾン発生装置中に通過させることによって調製することが便利である。こ
の型のオゾン発生装置は商業製品として入手可能であり、酸素流中のオゾンの濃
度をある範囲とすることが可能である。本発明の好適な実施形態においては、通
常のオゾン発生装置から生成したオゾンを富化した酸素流を、キャリアガス中に
少なくとも一種の珪素源を含有する第二の気流と混合することによって、気体混
合物を生成させ、これを熱ガラスと接触させる。この気体混合物中のオゾンの正
確な濃度は、通常は臨界的ではなく、使用する珪素化合物の濃度に依存しており
、酸素気流中の酸素およびオゾンの全重量に基づいて、酸素気流中のオゾン濃度
が１重量％を超えても、堆積速度にはあまり影響がなく、あるいはまったく影響
がない場合がある。実際、我々の発見によれば、特定水準を超えて気体混合物中
のオゾン濃度を上昇させると、堆積速度の低下がもたらされることがある。推測
するに、競合反応、特に粉末生成をもたらす気相中の競合反応が、オゾン濃度が
高くなると一層顕著になるからであろう。従って、採用するあらゆる特定条件に
ついても、気体混合物中のオゾン濃度を、堆積速度が最適となるように調節する
ことができる。典型的には、これに使用されるであろう（キャリアガス中の珪素
源との混合前における酸素気流中の）オゾン濃度を、酸素に０．５−１０重量％
のオゾンを富化させるようにし、特には酸素を０．５−５重量％のオゾンを富化
させるようにし、気体混合物中のオゾンの珪素源化合物に対するｍｏｌ比が１以
下：１であり、好ましくは０．００５：１から０．４：１とし、特には０．０５
−０．２：１となるようにする。気体混合物中のオゾン濃度が低い方が有利であ
る。なぜなら、（最大で特定水準までは）、オゾン濃度が高いと一層密な膜がも
たらされるけれども、また、特定コーティング条件下では気相反応が促進される
からである。更に、オゾンは毒性があり、オゾン濃度が低い方が安全である。
【００１３】 好ましくは、オゾン／酸素ガスを、このガスが熱ガラスの表面に接触する前に
、キャリアガスおよび気化した珪素源と混合する。好ましくは、この混合を、ガ
スがガラスと接触する直前に実施することによって、コーティングが生ずる前の
あらゆる副反応を抑制する。
、キャリアガスおよび気化した珪素源と混合する。好ましくは、この混合を、ガ
スがガラスと接触する直前に実施することによって、コーティングが生ずる前の
あらゆる副反応を抑制する。
【００１４】
本発明を次の実施例によって説明するが、次の実施例によって制限されない。
これらの実施例においては、特に断らない限りは、気体の容積は室温および大気
圧でのものを記述する（即ち、約２０℃および１気圧）。室温での前駆体液の容
積は、気化前の液体の容積である。
これらの実施例においては、特に断らない限りは、気体の容積は室温および大気
圧でのものを記述する（即ち、約２０℃および１気圧）。室温での前駆体液の容
積は、気化前の液体の容積である。
【００１５】 オゾンは、市販のオゾン発生装置（「Peak Scientific OZO6, Astex AX8100ま
たはWedeco Ltd. SWO30)を使用し、流動中の酸素ガスから生成させた。特に断ら
ない限りは、オゾン濃度は、オゾンの重量（単位はｇ／ｍ3 ）であり，あるいは
、この発生装置によって生成した酸素気流中の酸素中のオゾンの重量％である。
次いで、この濃度のオゾンを富化した酸素を、珪素源を含有するキャリアガスと
混合し、気体混合物を生成させた。
たはWedeco Ltd. SWO30)を使用し、流動中の酸素ガスから生成させた。特に断ら
ない限りは、オゾン濃度は、オゾンの重量（単位はｇ／ｍ3 ）であり，あるいは
、この発生装置によって生成した酸素気流中の酸素中のオゾンの重量％である。
次いで、この濃度のオゾンを富化した酸素を、珪素源を含有するキャリアガスと
混合し、気体混合物を生成させた。
【００１６】 （実施例１−２） これらの好適な実施例においては、製造プロセスの間アニーリング用徐冷ガマ
中にフロートガラスの移動中のリボンの一方のエッジに対して、酸化珪素コーテ
ィングを適用し、この際英国特許１ ５０７ ９９６Ｂに記載され、説明された
層流コーティングプロセスを採用し、ガラス上へと上側からコーティングチャン
バー開口を設け、この開口はリボンの進行方向に向かって１５０ｍｍの長さを有
しており、１００ｍｍの幅を有していた。このガラスは透明なフロートガラスで
あり、リボンの厚さは１．１ｍｍであり、１時間当たり３５８メートルのリボン
速度で進行し、ガラス温度が４８５−５１０℃の範囲内にある場所でコーティン
グガスを適用した。実施例１において使用した珪素源はテトラエトキシシラン（
ＴＥＯＳ）である。窒素キャリアガスをＴＥＯＳバブラーに通した。ホットプレ
ートによってバブラー中のＴＥＯＳの温度を変化させることによって、この窒素
気流中のＴＥＯＳの量を制御した。ＴＥＯＳの気圧は、既知の方法で温度に応じ
て変化する。従って、ＴＥＯＳの分圧はバブラー中のＴＥＯＳの温度を変化させ
ることによって制御できた。窒素キャリアガスの典型的な流速は１リットル／分
である。使用したＴＥＯＳの量は、バブラー中の液体の容積の変化を用いて計算
した。１．２５から１．５ミリリットル／分のＴＥＯＳ（液体容積として測定）
を供給した。得られた窒素キャリアガス中のＴＥＯＳの気流を１１０℃で、コー
ティングチャンバー中で、約１重量％のオゾンを含有する酸素気流（典型的には
１リットル／分の流速）と混合した。オゾンのＴＥＯＳに対するｍｏｌ比は約０
．０５：１であった。
中にフロートガラスの移動中のリボンの一方のエッジに対して、酸化珪素コーテ
ィングを適用し、この際英国特許１ ５０７ ９９６Ｂに記載され、説明された
層流コーティングプロセスを採用し、ガラス上へと上側からコーティングチャン
バー開口を設け、この開口はリボンの進行方向に向かって１５０ｍｍの長さを有
しており、１００ｍｍの幅を有していた。このガラスは透明なフロートガラスで
あり、リボンの厚さは１．１ｍｍであり、１時間当たり３５８メートルのリボン
速度で進行し、ガラス温度が４８５−５１０℃の範囲内にある場所でコーティン
グガスを適用した。実施例１において使用した珪素源はテトラエトキシシラン（
ＴＥＯＳ）である。窒素キャリアガスをＴＥＯＳバブラーに通した。ホットプレ
ートによってバブラー中のＴＥＯＳの温度を変化させることによって、この窒素
気流中のＴＥＯＳの量を制御した。ＴＥＯＳの気圧は、既知の方法で温度に応じ
て変化する。従って、ＴＥＯＳの分圧はバブラー中のＴＥＯＳの温度を変化させ
ることによって制御できた。窒素キャリアガスの典型的な流速は１リットル／分
である。使用したＴＥＯＳの量は、バブラー中の液体の容積の変化を用いて計算
した。１．２５から１．５ミリリットル／分のＴＥＯＳ（液体容積として測定）
を供給した。得られた窒素キャリアガス中のＴＥＯＳの気流を１１０℃で、コー
ティングチャンバー中で、約１重量％のオゾンを含有する酸素気流（典型的には
１リットル／分の流速）と混合した。オゾンのＴＥＯＳに対するｍｏｌ比は約０
．０５：１であった。
【００１７】 得られたコーティングは、屈折率１．４６のシリカであり、良好な平滑性と均
一性（走査型電子顕微鏡を用いて試験したときに）とを有することが判明したが
、４５０オングストロームの厚さを有しており、１秒間当たり約３００オングス
トロームの堆積速度に対応していた。
一性（走査型電子顕微鏡を用いて試験したときに）とを有することが判明したが
、４５０オングストロームの厚さを有しており、１秒間当たり約３００オングス
トロームの堆積速度に対応していた。
【００１８】 実施例２は、実施例１と同じ条件下で実施したが、ただしオクタメチルシクロ
テトラシロキサン（ＯＭＣＴＳ）を珪素源として使用し、しかし実施例１におけ
るＴＥＯＳについて採用したのと同じ供給速度を使用し、オゾンのＯＭＣＴＳに
対するｍｏｌ比は約０．０６：１であった。この場合におけるコーティング厚さ
は３５０−４００オングストロームであり、実施例１において観測した厚さより
も少し少なかったが、しかしこのコーティングは、再び屈折率１．４６のシリカ
からなり、走査型電子顕微鏡および原子間力顕微鏡（比較ＳＥＭおよびＡＦＭ）
によって試験したときに、良好な平滑性と均一性とを有していた。
テトラシロキサン（ＯＭＣＴＳ）を珪素源として使用し、しかし実施例１におけ
るＴＥＯＳについて採用したのと同じ供給速度を使用し、オゾンのＯＭＣＴＳに
対するｍｏｌ比は約０．０６：１であった。この場合におけるコーティング厚さ
は３５０−４００オングストロームであり、実施例１において観測した厚さより
も少し少なかったが、しかしこのコーティングは、再び屈折率１．４６のシリカ
からなり、走査型電子顕微鏡および原子間力顕微鏡（比較ＳＥＭおよびＡＦＭ）
によって試験したときに、良好な平滑性と均一性とを有していた。
【００１９】 （実施例３−７） これらの実施例の各々において、面積約５０平方メートルの厚さ４ｍｍの透明
なフロートガラスの試料を、グラファイトヒーター上で、シリカ管反応器の中で
加熱し、アルコキシシランとオゾンを富化した酸素との気体混合物と接触させ、
気体混合物はシリカ管の中でガラス試料の上を通過させた。珪素源を含有するキ
ャリアガスと、オゾンを富化した酸素気流とは、熱ガラスに可能な限り近いとこ
ろで混合することによって、前反応と粉末生成とを抑制した。
なフロートガラスの試料を、グラファイトヒーター上で、シリカ管反応器の中で
加熱し、アルコキシシランとオゾンを富化した酸素との気体混合物と接触させ、
気体混合物はシリカ管の中でガラス試料の上を通過させた。珪素源を含有するキ
ャリアガスと、オゾンを富化した酸素気流とは、熱ガラスに可能な限り近いとこ
ろで混合することによって、前反応と粉末生成とを抑制した。
【００２０】 液状テトラエトキシシラン（ＴＥＯＳ）をエバポレータ中に注入することによ
って気体混合物を調製し、ここでＴＥＯＳを窒素ガス気流中で気化し、加熱され
た管を通して窒素によって担持させ、反応器中へと導入する直前に、オゾンを富
化した酸素と混合した。このオゾンを富化した酸素は、オゾン発生装置（２．５
重量％以下のオゾン濃度に対しては「Peak OZO6 」：２．５重量％を超えるオゾ
ン濃度に対しては「Astex ＡＸ８１００」）を用いて生成させた。気体混合物中
のオゾンのＴＥＯＳに対するｍｏｌ比は、約０．０７：１であった。
って気体混合物を調製し、ここでＴＥＯＳを窒素ガス気流中で気化し、加熱され
た管を通して窒素によって担持させ、反応器中へと導入する直前に、オゾンを富
化した酸素と混合した。このオゾンを富化した酸素は、オゾン発生装置（２．５
重量％以下のオゾン濃度に対しては「Peak OZO6 」：２．５重量％を超えるオゾ
ン濃度に対しては「Astex ＡＸ８１００」）を用いて生成させた。気体混合物中
のオゾンのＴＥＯＳに対するｍｏｌ比は、約０．０７：１であった。
【００２１】 各実施例において、堆積を１５−２０秒間継続した。堆積後、反応体ガスの流
れを停止し、試料を窒素気流下で冷却させた。典型的には、試料が室温まで冷却
されるのに約６０分間必要であった。冷却後、試料を取り除き、２％フッ化水素
酸による適切なエッチング処理の後に、触針技術（「Dectak-II 」プロフィルメ
ーター）および／または走査型電子顕微鏡を用いてコーティングの厚さを測定し
た。この測定されたコーティング厚さと堆積時間とを用いて、堆積速度を計算し
た。各実施例について、基体の温度、気体混合物の組成および堆積速度を表１に
示す。コーティングの組成は、各試料について、オージェプロファイリングによ
って測定し、この結果が示すところによれば、コーティングは、酸素が少し過剰
な（２５−３０％Ｓｉ：６５−７０％Ｏ）二酸化珪素からなる。しかし、オージ
ェプロファイリングには不確定性が伴っており、ガラス表面との相互作用によっ
て影響を受けることがある。珪素／酸素の比率は、二酸化珪素のコーティングと
整合しており、見かけ上酸素が過剰であるのは、おそらく、コーティングが多孔
質であることを示唆している。コーティングの屈折率（コーティングされたガラ
スの一般的な外観）を用いて、コーティングプロセスを監視した。
れを停止し、試料を窒素気流下で冷却させた。典型的には、試料が室温まで冷却
されるのに約６０分間必要であった。冷却後、試料を取り除き、２％フッ化水素
酸による適切なエッチング処理の後に、触針技術（「Dectak-II 」プロフィルメ
ーター）および／または走査型電子顕微鏡を用いてコーティングの厚さを測定し
た。この測定されたコーティング厚さと堆積時間とを用いて、堆積速度を計算し
た。各実施例について、基体の温度、気体混合物の組成および堆積速度を表１に
示す。コーティングの組成は、各試料について、オージェプロファイリングによ
って測定し、この結果が示すところによれば、コーティングは、酸素が少し過剰
な（２５−３０％Ｓｉ：６５−７０％Ｏ）二酸化珪素からなる。しかし、オージ
ェプロファイリングには不確定性が伴っており、ガラス表面との相互作用によっ
て影響を受けることがある。珪素／酸素の比率は、二酸化珪素のコーティングと
整合しており、見かけ上酸素が過剰であるのは、おそらく、コーティングが多孔
質であることを示唆している。コーティングの屈折率（コーティングされたガラ
スの一般的な外観）を用いて、コーティングプロセスを監視した。
【００２２】 表１に示すように、シリカコーティングの堆積速度は、３７５℃および４７５
℃の堆積温度の間で急激に増大していた。４７５℃を超えると、堆積速度の増大
の速度は、より小さくなった。驚くべき結果は、実施例３に示すように、堆積速
度が３７５℃でさえも充分に高いことである。これは、ガラス製造の間のシリカ
コーティングの生成には重要である。表１における範囲の窒素の流速の変化は、
堆積速度にほとんど影響がないようである。
℃の堆積温度の間で急激に増大していた。４７５℃を超えると、堆積速度の増大
の速度は、より小さくなった。驚くべき結果は、実施例３に示すように、堆積速
度が３７５℃でさえも充分に高いことである。これは、ガラス製造の間のシリカ
コーティングの生成には重要である。表１における範囲の窒素の流速の変化は、
堆積速度にほとんど影響がないようである。
【００２３】
【表１】
【００２４】 比較例Ａ、Ｂ、Ｃを、実施例５−７と同様の条件下に実施したが、しかしオゾ
ンはなく、その採用条件と達成された堆積速度とを表２に示す。これらの実施例
を比較例と比較してみると、蒸気中でオゾンを用いた場合に堆積速度の向上が達
成されたことが明らかである。４７５℃の堆積速度において実施例５を比較例Ａ
と比較すると、オゾン含有蒸気からのコーティングの堆積速度は、２０オングス
トローム／秒に対して１００オングストローム／秒であり、実施例６および７を
比較例Ｂ、Ｃと比較したときにも同様の改善が見られる。 各例において、堆積したシリカコーティングは、オージェプロファイリングま
たは屈折率によって同定し、堆積速度は表３に示す。
ンはなく、その採用条件と達成された堆積速度とを表２に示す。これらの実施例
を比較例と比較してみると、蒸気中でオゾンを用いた場合に堆積速度の向上が達
成されたことが明らかである。４７５℃の堆積速度において実施例５を比較例Ａ
と比較すると、オゾン含有蒸気からのコーティングの堆積速度は、２０オングス
トローム／秒に対して１００オングストローム／秒であり、実施例６および７を
比較例Ｂ、Ｃと比較したときにも同様の改善が見られる。 各例において、堆積したシリカコーティングは、オージェプロファイリングま
たは屈折率によって同定し、堆積速度は表３に示す。
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】 （実施例８−１６） これらの実施例を、実施例７および比較例Ｃと同じ条件下で実施し、ただし使
用したオゾン濃度は、０．２９重量％（実施例８）から１０．８８重量％（実施
例１６）まで変更した。オゾンのＴＥＯＳに対するｍｏｌ比は、約０．０１：１
（実施例８）と約０．３：１（実施例１６）の間であった。 各例において、堆積したシリカコーティングをオージェプロファイリングまた
は屈折率によって同定し、堆積速度は表３に示す。
用したオゾン濃度は、０．２９重量％（実施例８）から１０．８８重量％（実施
例１６）まで変更した。オゾンのＴＥＯＳに対するｍｏｌ比は、約０．０１：１
（実施例８）と約０．３：１（実施例１６）の間であった。 各例において、堆積したシリカコーティングをオージェプロファイリングまた
は屈折率によって同定し、堆積速度は表３に示す。
【００２８】 表３を参照すると、気流中のオゾンによって、実施例９におけるようにオゾン
濃度が非常に低い場合であってさえも、堆積速度の改善がもたらされることが直
ちに明らかとなる。実施例１０、１１および１２に示すように、オゾン濃度が更
に増大すると、堆積速度は、より遅い速度ではあるが連続的に増加した。この作
用は、ほとんどのＴＥＯＳがこの水準のオゾンで酸化されており、即ち、ＴＥＯ
Ｓの濃度が速度制限値であるためだと考えられる。この堆積速度は、実施例１５
におけるようにオゾン濃度が８重量％に達するまで、ほぼ同じ水準にとどまる。
８重量％を超えた実施例１６では、堆積速度が顕著に低下した。おそらくは、前
反応が気相で生じたためである。
濃度が非常に低い場合であってさえも、堆積速度の改善がもたらされることが直
ちに明らかとなる。実施例１０、１１および１２に示すように、オゾン濃度が更
に増大すると、堆積速度は、より遅い速度ではあるが連続的に増加した。この作
用は、ほとんどのＴＥＯＳがこの水準のオゾンで酸化されており、即ち、ＴＥＯ
Ｓの濃度が速度制限値であるためだと考えられる。この堆積速度は、実施例１５
におけるようにオゾン濃度が８重量％に達するまで、ほぼ同じ水準にとどまる。
８重量％を超えた実施例１６では、堆積速度が顕著に低下した。おそらくは、前
反応が気相で生じたためである。
【００２９】 理解できるように、高温では、堆積速度が高くなりそうであり、また飽和点（
これは堆積速度がオゾン濃度から実質的に独立する水準である）に達するのに必
要なオゾン濃度と、堆積速度があるオゾン濃度を超えると著しく低下するような
オゾン濃度とは、高くなりそうである。オゾン濃度が高いほど、堆積したコーテ
ィングの表面品質と膜密度（エッチング速度の変化から粗く見積もった）とが良
好である。比較例におけるようにオゾンを供給しない場合には、コーティングの
光学的および表面品質は、５７５℃でさえも、商業的に有用な製品として充分な
ほどには良好ではない。
これは堆積速度がオゾン濃度から実質的に独立する水準である）に達するのに必
要なオゾン濃度と、堆積速度があるオゾン濃度を超えると著しく低下するような
オゾン濃度とは、高くなりそうである。オゾン濃度が高いほど、堆積したコーテ
ィングの表面品質と膜密度（エッチング速度の変化から粗く見積もった）とが良
好である。比較例におけるようにオゾンを供給しない場合には、コーティングの
光学的および表面品質は、５７５℃でさえも、商業的に有用な製品として充分な
ほどには良好ではない。
【００３０】 （実施例１７−２１） これらの実施例を、ＴＥＯＳの流速を除いて、実施例７と同じ条件下で実施し
た。ただし、これらの実施例の条件は表４に示す。オゾンのＴＥＯＳに対するｍ
ｏｌ比は、約０．４：１（実施例１７）と約０．０５：１（実施例２１）との間
で変化させた。モーター駆動されるシリンジによってエバポレータ中へと制御可
能な量のＴＥＯＳを注入することによって、ＴＥＯＳの流速を制御した。液状Ｔ
ＥＯＳの供給速度を０．４ｍｌ／分から３．４ｍｌ／分へと増加させるのにつれ
て、堆積速度もまた実施例１７−２０に示すように増大した。実施例２０におい
てＴＥＯＳの供給速度が３．４ｍｌ／分である場合には、堆積は飽和点に達した
ように見えた。なぜなら、実施例２１に示したように更にＴＥＯＳの供給量を増
加させても、堆積速度は増大しなかったからである。飽和後のＴＥＯＳ濃度のあ
らゆる増加は、ＴＥＯＳの部分的な酸化と材料効率の低下とをもたらすものと考
えられる。これらの実施例および実施例８−１６に示されるように、オゾンまた
はＴＥＯＳ濃度のいずれかが増加すると、飽和点に到達するまでの堆積速度を増
加させることができる。実際の適用の際の条件の選択は、堆積速度と、原材料の
コストを含む他の関連効果との間でバランスをとって判断しなければならない。
た。ただし、これらの実施例の条件は表４に示す。オゾンのＴＥＯＳに対するｍ
ｏｌ比は、約０．４：１（実施例１７）と約０．０５：１（実施例２１）との間
で変化させた。モーター駆動されるシリンジによってエバポレータ中へと制御可
能な量のＴＥＯＳを注入することによって、ＴＥＯＳの流速を制御した。液状Ｔ
ＥＯＳの供給速度を０．４ｍｌ／分から３．４ｍｌ／分へと増加させるのにつれ
て、堆積速度もまた実施例１７−２０に示すように増大した。実施例２０におい
てＴＥＯＳの供給速度が３．４ｍｌ／分である場合には、堆積は飽和点に達した
ように見えた。なぜなら、実施例２１に示したように更にＴＥＯＳの供給量を増
加させても、堆積速度は増大しなかったからである。飽和後のＴＥＯＳ濃度のあ
らゆる増加は、ＴＥＯＳの部分的な酸化と材料効率の低下とをもたらすものと考
えられる。これらの実施例および実施例８−１６に示されるように、オゾンまた
はＴＥＯＳ濃度のいずれかが増加すると、飽和点に到達するまでの堆積速度を増
加させることができる。実際の適用の際の条件の選択は、堆積速度と、原材料の
コストを含む他の関連効果との間でバランスをとって判断しなければならない。
【００３１】
【表４】
【００３２】 （実施例２２−２９） これらの実施例は、実施例１および２と同じ機器を用いて、同じ条件下で実施
した。ガラス温度が４５０−５４０℃の範囲内にある場所で、気体混合物を適用
した。 実施例２２−２９における珪素源はＯＭＣＴＳであった。 表５は、１分間当たりに使用したＯＭＣＴＳの容積、窒素および酸素の流速、
および酸素気流中のオゾン濃度を示す。
した。ガラス温度が４５０−５４０℃の範囲内にある場所で、気体混合物を適用
した。 実施例２２−２９における珪素源はＯＭＣＴＳであった。 表５は、１分間当たりに使用したＯＭＣＴＳの容積、窒素および酸素の流速、
および酸素気流中のオゾン濃度を示す。
【００３３】
【表５】
【００３４】 （実施例３０−３４） これらの実施例は、実施例３−７と同じ機器を用いて、同じ条件下で実施した
。珪素源はＯＭＣＴＳであった。 酸素の流速は２リットル／分であり、５．７ｇ／ｍ2 のオゾンを富化した（Ｉ
Ｎ ＵＳＡ Ｉｎｃ．から得たオゾンメーターＨ１によって測定した）。この液
状前駆体を、窒素キャリアガス（２リットル／分の流速）へと０．４ｍｌ／分（
液体容積）で注入した。この窒素キャリアガスを、液状の珪素源を注入する前に
、１．４リットル／分のヘリウムと混合した。この反応器へのラインを１１０℃
に加熱した。 堆積の間のガラス基体の温度および堆積時間を、表６に示す。
。珪素源はＯＭＣＴＳであった。 酸素の流速は２リットル／分であり、５．７ｇ／ｍ2 のオゾンを富化した（Ｉ
Ｎ ＵＳＡ Ｉｎｃ．から得たオゾンメーターＨ１によって測定した）。この液
状前駆体を、窒素キャリアガス（２リットル／分の流速）へと０．４ｍｌ／分（
液体容積）で注入した。この窒素キャリアガスを、液状の珪素源を注入する前に
、１．４リットル／分のヘリウムと混合した。この反応器へのラインを１１０℃
に加熱した。 堆積の間のガラス基体の温度および堆積時間を、表６に示す。
【００３５】
【表６】
【００３６】 本発明の方法によって、特にフロートバスの温度以下で、高い速度で良好な平
滑性と均一性とを有するシリカコーティングの堆積が可能となり、これによって
シリカコーティングを、アニーリング用徐冷ガマまたは徐冷ガマギャップ中でフ
ロートガラスのリボンへと簡便に適用できる（フロートバス中で適用された初期
のコーティングに対して、シリカコーティングの適用が容易になる）。望ましく
ない前反応はほとんどあるいはまったく観測されず、粉末生成も問題にはならな
かった。ここで、使用した気体を、ガラスに隣接したコーティングチャンバー中
へと導入する前に予め混合することによって、層流コーティングプロセスの採用
が可能となり、明らかに高い変換効率が可能となった。更に、ＴＥＯＳのような
アルコキシシラン類を使用できる：こうした化合物は良好な化学的安定性と取り
扱い易さとを備えており、リーズナブルなコストで容易に入手可能である。
滑性と均一性とを有するシリカコーティングの堆積が可能となり、これによって
シリカコーティングを、アニーリング用徐冷ガマまたは徐冷ガマギャップ中でフ
ロートガラスのリボンへと簡便に適用できる（フロートバス中で適用された初期
のコーティングに対して、シリカコーティングの適用が容易になる）。望ましく
ない前反応はほとんどあるいはまったく観測されず、粉末生成も問題にはならな
かった。ここで、使用した気体を、ガラスに隣接したコーティングチャンバー中
へと導入する前に予め混合することによって、層流コーティングプロセスの採用
が可能となり、明らかに高い変換効率が可能となった。更に、ＴＥＯＳのような
アルコキシシラン類を使用できる：こうした化合物は良好な化学的安定性と取り
扱い易さとを備えており、リーズナブルなコストで容易に入手可能である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ，ＭＬ， ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，ＧＭ，Ｋ Ｅ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，ＳＺ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ) ，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ， ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，Ｄ Ｋ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ，ＧＨ，ＧＭ ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＳ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ， ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ，ＬＳ，ＬＴ，Ｌ Ｕ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ， ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＵＡ，Ｕ Ｇ，ＵＳ，ＵＺ，ＶＮ，ＹＵ，ＺＷ
Claims (25)
- 【請求項１】 ６００℃以下の温度で熱ガラス上に酸化珪素コーティングを堆積
させる方法であって、珪素源と、オゾンが富化された酸素との気体混合物に前記
熱ガラスを接触させる方法。 - 【請求項２】 前記熱ガラスが熱ガラスのリボンの形であり、フロートガラス製
造プロセスの間にフロートバスの下流で前記気体混合物に接触することを特徴と
する、請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 前記熱ガラスが２００−６００℃の範囲内の温度である、請求項
１または２記載の方法。 - 【請求項４】 前記熱ガラスが２００−５７５℃の範囲内の温度である、請求項
１または２記載の方法。 - 【請求項５】 前記熱ガラスが２２５−５００℃の範囲内の温度である、請求項
１または２記載の方法。 - 【請求項６】 前記熱ガラスが３７５−５２５℃の範囲内の温度である、請求項
１または２記載の方法。 - 【請求項７】 前記熱ガラスを実質的に大気圧で前記気体混合物に接触させる、
請求項１−６のいずれか一つの請求項に記載の方法。 - 【請求項８】 前記珪素源としてシラン類を使用する、請求項１−７のいずれか
一つの請求項に記載の方法。 - 【請求項９】 前記珪素源としてシランを使用する、請求項８記載の方法。
- 【請求項１０】 前記珪素源としてアルキルシラン類を使用する、請求項８記載
の方法。 - 【請求項１１】 前記珪素源としてジメチルシランを使用する、請求項１０記載
の方法。 - 【請求項１２】 前記珪素源としてトリメチルシランを使用する、請求項１０記
載の方法。 - 【請求項１３】 前記珪素源としてアルコキシシラン類を使用する、請求項１−
１２のいずれか一つの請求項に記載の方法。 - 【請求項１４】 前記珪素源としてテトラエトキシシランを使用する、請求項１
３記載の方法。 - 【請求項１５】 前記珪素源としてシロキサン類を使用する、請求項１−７のい
ずれか一つの請求項に記載の方法。 - 【請求項１６】 前記珪素源として環状シロキサン類を使用する、請求項１５記
載の方法。 - 【請求項１７】 前記珪素源としてオクタメチルシクロテトラシロキサンを使用
する、請求項１６記載の方法。 - 【請求項１８】 前記珪素源としてハロゲン化珪素を使用する、請求項１−７の
いずれか一つの請求項に記載の方法。 - 【請求項１９】 前記珪素源として四塩化珪素を使用する、請求項１８記載の方
法。 - 【請求項２０】 前記珪素源が２種以上の珪素化合物を含有する、請求項１−７
のいずれか一つの請求項に記載の方法。 - 【請求項２１】 前記酸素が０．５−５重量％のオゾンによって富化されている
、請求項１−２０のいずれか一つの請求項に記載の方法。 - 【請求項２２】 前記気体混合物中のオゾンの前記珪素源に対するｍｏｌ比が、
０．０１：１から０．４：１の範囲内にある、請求項１−２１のいずれか一つの
請求項に記載の方法。 - 【請求項２３】 前記酸化珪素コーティングが１．５以下の屈折率を有する、請
求項１−２２のいずれか一つの請求項に記載の方法。 - 【請求項２４】 請求項１−２３のいずれか一つの請求項に記載の方法によって
酸化珪素コーティングによってコーティングされたガラス。 - 【請求項２５】 実質的に実施例１−４３のいずれか一つに記載したようにして
、フロートガラス上にシリカコーティングを堆積させる方法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GBGB9723222.7A GB9723222D0 (en) | 1997-11-04 | 1997-11-04 | Coating glass |
| GB9723222.7 | 1997-11-04 | ||
| PCT/GB1998/003250 WO1999023042A1 (en) | 1997-11-04 | 1998-11-02 | Improvements in coating glass |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001521872A true JP2001521872A (ja) | 2001-11-13 |
Family
ID=10821513
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000518922A Pending JP2001521872A (ja) | 1997-11-04 | 1998-11-02 | ガラス上に酸化珪素コーティングを堆積させる方法 |
Country Status (7)
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|---|---|
| US (1) | US6248397B1 (ja) |
| EP (1) | EP1034146B1 (ja) |
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| GB (1) | GB9723222D0 (ja) |
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