JP2001515144A - 粒状形態の酸化鉄含有材料を直接還元するための方法及び装置 - Google Patents
粒状形態の酸化鉄含有材料を直接還元するための方法及び装置Info
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Abstract
Description
ものである。この方法では、まず改質天然ガスのような合成ガスを還元ガスとし
て複数の流動床領域に供給する。流動床領域は還元ガスのために連続的に順次配
置されている。還元ガスは、1つの流動床領域から他の流動床領域へと酸化鉄含
有粒状材料の流れに対向するように導かれる。酸化鉄含有粒状材料の流れの中で
最初に配置されている流動床領域において酸化鉄含有材料が加熱され、さらなる
流動床領域において直接還元が行われる。本発明はまた、上記方法を実施するた
めのプラントに関するものでもある。
82,251号明細書によれば、流動床式反応炉が順次配置されたシステムにおいて、
鉄を多く含む微粒鉱石が、加圧された還元ガスによって還元される。こうして生
成された鉄微粒子は熱間または冷間で塊状化が行われる。
れた天然ガスに触媒を作用させて改質生成される。次いで、改質ガスを熱交換器
を用いて冷却し,さらに酸化鉄触媒を作用させてCO変換を行って還元ガス中の
H2(水素)部分を増加させる。次いで、改質剤を構成するCO2(二酸化炭素)
及び改質剤から来るCO2をCO2浄化装置で除去する。
向して流れる微粒鉱石を3段階(3つの流動床反応炉)にわたり還元する。
内部で天然ガスが燃焼している予加熱炉に鉱石を入れる。3つの連続する反応炉
において加圧状態で微粒鉱石を還元する。
産コスト及び特にエネルギコストを大幅に低減できる。
鉄鉱の生成を伴う。この磁鉄鉱は、還元作用の最中、外側がら内側へ向かって継
続的に成長し、粒状酸化鉄を含む材料の各粒子または粒状物の上に形成される。
磁鉄鉱の生成は、還元ガスを用いる直接還元を阻害するように作用することがこ
れまでに判っている。従って、投入された酸化鉄含有粒状材料を完全還元状態で
多かれ少なかれ取出すためには、出費を多くする、すなわち還元ガスの消費量を
多くするしか方法がない。詳しく言えば、最初に配置された流動床領域において
も、還元能力の高い還元ガスを利用できるようにすることが必要である。
最大限に利用することによってエネルギ消費量を低減して、始めに述べた種類の
方法を改良することを目的とする。より詳しくは、還元能力の観点及び顕熱の観
点から還元ガスを最適に利用して、生産コストを大幅に低減することを目的とし
ている。
は5分以内に通過させ、 ・580℃以上に温度調節した場合には、400℃〜580℃の温度範囲を最長10分で、 好ましくは最長5分で通過させ、 ・さらに、400℃〜580℃の範囲に温度調節した場合には、この温度範囲における
酸化鉄含有材料の滞留時間を10分以内に、好ましくは5分以内にし、設定温度に 到達したら直ちに、酸化鉄含有材料を次の流動床領域に移送する。
くは許容レベルまで低減することができる。磁鉄鉱層の形成は急速に進行するも
のであるが、それは、酸化鉄含有材料の温度が臨界温度である約580℃に近けれ ば近いほど、より急速になる。酸化鉄含有材料の粒子または粒状鉱石の表面に形
成される磁鉄鉱は、鉱石自体より密度が高く、還元ガスと鉄鉱石との間の界面の
拡散抵抗が増大する。その結果反応速度が低下する。Baur-Glaessner線図によれ
ば、鉄鉱石粒子の表面における高密度の磁鉄鉱層の形成は、主として鉄鉱石の温
度が580℃以下の場合に起こる。鉄鉱石の温度が400℃以下の場合には、磁鉄鉱の
形成は再び鈍化し、その結果、高密度の磁鉄鉱層の形成は急速ではなくなる。
して存在する還元ガスの分子が反応領域に到達するためには、付帯するガス境界
層、大小の気孔を通過しなければならない。ここでは酸素の解離が生じる。酸化
されたガスは同じ経路をたどって戻って行く。粒状鉱石はこうして外側から内側
へと還元される。還元によって鉱石の気孔率が増大する。なぜなら、解離した酸
素は後に気孔を残し、かつ粒状鉱石の体積はほとんど収縮しないからである。反
応境界面は、粒状鉱石の外側から内側に向かって移動する。高密度の層があると
、還元ガスの濃度は外側から内側に向かって減少する。ガスは、反応境界面まで
既に還元されているシェルを通じて外側から最初に拡散する。反応境界面ではガ
スが反応を起こし、反応生成物となって再拡散して来る。多孔性表面の場合には
、境界相反応は反応境界面に含まれる気孔の壁面で起こる。同時にその一方でガ
スは内側へ拡散して行く。粒状鉱石の表面に高密度の磁鉄鉱層が存在すると反応
速度は低下する。なぜなら、まさにその層によって還元ガスの拡散が阻害され、
こうして還元ガスの物質移動が、多孔性の粒状鉱石の場合と同様には起こり得な
いからである。
その温度遷移をできるだけ短時間で達成し、前記臨界温度内に滞留することを回
避することである。前記温度範囲を短時間で通過させると、磁鉄鉱層の形成は著
しく軽度になる。仮にウスタイト(wustite)が形成されたとしても、それは還元 作用に悪影響を及ぼさない。従って、酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配
置されている流動床領域の還元作用は実質的に向上する。
いて配置されている流動床領域に移送すると有利である。
せ、400℃〜580℃の温度範囲における平均温度勾配は、少なくとも20℃/min、好
ましくは、40℃/minである。
る400℃〜580℃の温度範囲の通過速度は、第1流動床領域において通常可能な速
度より速い。なぜなら、第2流動床領域における還元ガスは、なおも実質的によ
り高温で、かつ還元能力もより高いからである。還元能力が高いことは、磁鉄鉱
の形成を阻害または抑制する。この場合、第2流動床領域における臨界温度範囲
の通過は悪影響のない短時間で行われる。
方法で実現可能である。
給する前に冷却することによって達成可能である。
される還元ガスの一部のみを第1流動床領域に供給し、かつ第1流動床領域から
排出される還元ガスの少なくとも一部を第1流動床領域へ再循環させることによ
っても達成可能である。
接的に、好ましくは空気または水によって冷却する。
または水蒸気の噴射によって冷却することもまた可能である。
、第1流動床領域における酸化鉄含有材料の滞留時間を、酸化鉄含有材料の流れ
方向で見て後続して配置された流動床領域における滞留時間より短くすることが
挙げられる。
第1流動床領域への供給前に、好ましくは間接的にスモークガスによって加熱す
ることによって実現可能である。
域から排出される還元ガスの全量または一部のみと、少なくとも部分的に新鮮で
かつ好ましくは未使用の還元ガスとを第1流動床領域に供給するという好ましい
形態によって、本発明の目的が達成される。
た流動床領域へ供給される還元ガスに酸素または酸素含有ガスを供給し、還元ガ
スが第1流動床領域へ入る前に還元ガスを部分的に燃焼させることを特徴とする
。
床領域へ酸素または酸素含有ガスを供給し、前記還元ガスを部分的に燃焼させる
ことを特徴とする。
に250℃以上の高温に予加熱された状態で第1流動床領域に投入することによっ ても、臨界温度範囲を短時間で通過させることが可能である。
、好ましくは高温ガスによって、またはスモークガスによって、あるいは可燃性
ガスを燃焼させることによって間接的に加熱することを特徴とする。
あることは言うまでもない。
れ酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉を備え、酸化鉄含有材料
は、1つの流動床式反応炉から別の流動床式反応炉へと搬送ダクトを通じて一方
向に移送され、かつ還元ガスは、1つの流動床式反応炉から別の流動床式反応炉
へと連結ダクトを通じて前記方向に対向する方向に送られるプラントにおいて、
酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されている流動床式反応炉内には、
復熱装置が設けられていることを特徴とする。
されている。これらのプラントの原型は、例えば、欧州特許第0 571 358号公開 公報(第1還元反応炉における昇温調節)により公知である。さらに、米国特許
第3,205,066号明細書によって、流動床において酸素または酸素含有ガスを用い て部分燃焼させることが公知である。また、米国特許第3,982,901号明細書及び 米国特許第3,983,927号明細書によって、流動床式反応炉に熱交換器を設けるこ とが公知である。さらには、欧州特許第0 345 467号公開公報によって、流動床 式反応炉にジャケットを有する噴射式加熱パイプを設けることが公知である。
形態の構成概略図であり、この構成に基づき、第1流動床領域において酸化鉄含
有材料の温度が400℃以下に保持される。図2〜図4は、図1に示した構成の各 部詳細を示しており、これらの実施形態に従い第1流動床領域において最高温度
が400℃に調節される。図5〜図8は、図1とは異なる実施形態の各部詳細を図 2〜図4にならって示したものである。この実施形態では、酸化鉄含有材料の流
動方向で見て最初に配置されている流動床領域において温度が580℃以上に調節 される。図9は、Baur-Glaessner線図であり、第1流動床領域における温度の影
響が有る場合と無い場合とで特性曲線を示している。図10は、本発明に従って
第1流動床領域内で行われる種々の加熱モードを示すグラフである。
反応炉1〜4を備えている。微粒鉱石のような酸化鉄含有材料は、鉱石供給ダク
ト5を通じて第1流動床式反応炉1に供給される。以下に、より詳細に説明する
が、第1流動床式反応炉1内では、所定温度までの加熱(及び/または場合によ
っては予備還元)が行われる。引続き微粒鉱石は、1つの流動床式反応炉から別
の流動床式反応炉へと搬送ダクトを通じて移送されて行く。各流動床式反応炉1
〜4は流動床領域を含んでいる。完全に還元された材料(海綿鉄)には、塊状化
プラント7内で熱間塊状化が施される。図示していないが、必要であれば、塊状
化されつつある還元鉄の再酸化を不活性ガスによって防止する。
は、乾燥及びスクリーニングといった鉱石前処理を施す。
これを順次繰返して流動床式反応炉1まで送られる。この流れは鉱石の流れとは
逆である。還元ガスは、ガスの流れ方向で見て最後に配置されている流動床式反
応炉1から、上部ガス排出ダクト8を通じて上部ガスとして排出され、冷却され
て湿潤洗煙装置9で浄化される。
た天然ガスを改質装置10において改質することによって行われる。天然ガスと
蒸気とからなり改質装置10から排出されるガスは、H2,CO,CH4(メタン)
,H2O(水),CO2から構成されている。この改質天然ガスは、改質ガスダクト
13を通じて1つまたは複数の熱交換器14に送られ、ここで80℃〜150℃に冷 却され、こうして水は凝縮してガスから除去される。
の上部ガス排出ダクト8に合流している。こうして形成された混合ガスは、CO 2 浄化装置16によってCO2及びH2S(硫化水素)の除去が行われる。これで 還元ガスとして使用できる状態になる。この還元ガスは、還元ガス供給ダクト1
7を通じて、CO2浄化装置16の下流に配置されたガス加熱装置18に送られ 、約800℃の還元ガス温度にまで加熱される。次いで還元ガスは、ガスの流れ方 向で見て最初に配置されている流動床式反応炉4に供給され、ここで微粒鉱石と
反応して直接還元鉄が生成される。流動床式反応炉4〜1は連続的に配置されて
おり、還元ガスは、1つの流動床式反応炉から別の流動床式反応炉へと連結ダク
ト19を通じて送られる。流動床式反応炉の数は、還元ガスの特性、設定還元勾
配等の条件に応じて決定される。
た上部ガスはガス加熱装置18に供給され、ここで燃焼して還元ガスを加熱する
。熱量不足の場合には供給ダクト21を通じて天然ガスを補充する。
は、復熱装置22において改質に必要な蒸気を生成するため、及びガス加熱装置
18に供給される燃焼用空気を予加熱するために利用される。さらに、必要であ
れば同様に還元ガスを予加熱してもよい。ダクト24を通じて改質装置10に供
給される燃焼用空気もまた予加熱される。
化するためには、流動床式反応炉1内における温度は400℃を越えないようにす る。このことは図1の形態によれば、流動床式反応炉1内に設置されている熱交
換器25によって実現される。この熱交換器は、流動床式反応炉1の内部に配置
された冷却螺旋体26またはそれに類するものを備えている。冷却螺旋体内には
水が流れ、水は蒸気に変換される。冷却媒体として水蒸気を用いてもよく、さら
に他の工程段階で利用してもよい。冷却螺旋体の代わりに、浸漬型受熱表面を流
動床式反応炉1に挿入してもよい。
元ガスを、流動床式反応炉1内の鉱石が400℃以上に加熱されないように冷却す ることが可能になる。400℃以上の設定還元温度は流動床式反応炉2内で実現さ れる。流動床式反応炉2内では、流動床式反応炉3から送り込まれる還元ガスが
、短時間の間に鉱石を580℃以上にまで加熱する。加熱が急速に行われるので磁 鉄鉱の形成は最小限に抑制される。
て直接冷却を行ってもよい。この方式は図2に示している。水または水蒸気は、
ダクト27を通じて直接流動床式反応炉1内へ、及び/または流動床式反応炉1
につながっている連結ダクト19へダクト28を通じて供給することができる。
エネルギ消費の観点から、これらの媒体を供給することによる弊害はない。なぜ
なら、上部ガス排出ダクト8を通じて流動床式反応炉1から排出される上部ガス
は、いずれにせよ浄化装置9を通過し、ここで、流動床式反応炉1内ではなされ
ない付加的冷却が行われるからである。
応炉2から流動床式反応炉1へと通じている連結ダクト19に復熱型熱交換器2
9を設けることよって実現される。この熱交換器29は、流動床式反応炉1へ供
給される還元ガスを、水、空気、またはそれらに類するものによって冷却する。
冷却は、水及び/または水蒸気を直接噴射して行ってもよい。
ら排出された還元ガスの一部を分岐ダクト30を通じて直接上部ガスと合流させ
、かつ流動床式反応炉1から排出される再循環上部ガスと混合された還元ガスの
残りの部分だけを流動床式反応炉1に供給することによって400℃以下に調節さ れる。ここで、流動床式反応炉1から分岐した上部ガス排出ダクト8から分岐ダ
クト31が分岐し、該分岐ダクトは連結ダクト19と合流している。
ることによって実現してもよく、それは還元反応速度論を肯定的に利用すること
になる。実際には、この目的は、第1流動床式反応炉1のサイズを小さくするこ
とによって達成してもよい。
るのではなく、第一義的には加熱領域として作用する。
の温度範囲(この部分が本発明において必須要件である)を5分以内に通過して5
80℃以上の温度に到達させる温度調節が行われる。ここで言う温度とは、ガス温
ではなく、投入された酸化鉄含有材料つまり微粒鉱石の温度である。
炉2から排出される還元ガスの少なくとも一部を、復熱型熱交換器32を経由し
て流動床式反応炉1に供給することによって達成される。ここで熱交換器は、ス
モークガスその他の高温ガスを用いて作動させることが望ましい。
1に供給される還元ガスは、新鮮な還元ガスと混合され、それによって実質的高
温状態にされる。混合状態の新鮮な還元ガスは、還元ガス供給ダクト17から分
岐している分岐ダクト33を通じて流動床式反応炉1に供給される。流動床式反
応炉2から排出される還元ガスの一部は新鮮な還元ガスにより置換されるので、
流動床式反応炉2から排出される還元ガスの他の部分を、分岐ダクト30を通じ
て上部ガス排出ダクト8に供給してもよい。流動床式反応炉2から排出される還
元ガスには、必ずしも完全に新鮮な還元ガスを混合する必要はなく、高い還元能
力を有している還元ガスを付加しても十分である。
いる。この熱交換器35内にはスモークガスのような高温ガスが流れている。熱
交換器に、空気、他の酸素含有ガス、または酸素と共に可燃性ガスを供給し、そ
こで可燃性ガスを燃焼させ、流動床式反応炉1に投入された鉱石の温度を短時間
内に著しく上昇させて本発明による方式を実現させることも可能である。生成さ
れたスモークガスは、鉱石の乾燥または還元ガスの予加熱に利用することができ
る。流動床式反応炉2から排出される還元ガスの一部の流れは、分岐ダクト30
を通じて上部ガス排出ダクトへと導かれる。
ステムに供給され、それによって前記と同様に、鉱石が400℃から580℃まで5分 以内に昇温するように流動床式反応炉1内の温度が高められる。空気、他の酸素
含有ガス、または酸素は、流動床式反応炉2を流動床式反応炉1に連結している
連結ダクト19(B点)に供給してもよい。しかし、これらの媒体を、流動床式
反応炉2及び/または流動床式反応炉1(A点及び/またはD点)に直接流入さ
せること、あるいは、流動床式反応炉3を流動床式反応炉2に連結している連結
ダクト19(C点)に流入させることも可能である。磁鉄鉱の形成という観点で
非常に重要な400℃〜580℃の温度範囲、好ましくは350℃〜650℃の温度範囲を5 分以内(これも非常に重要)に通過させることもまた、これらの媒体を利用した
比較的簡単な方法で実現可能である。流動床式反応炉2から排出される還元ガス
の一部は、分岐ダクト30を通じて上部ガス排出ダクト8に供給する。
えない状態で、還元工程において磁鉄鉱の形成が起こることが分かる。その形成
過程は丸印で示している。(Baur-Glaessner線図は熱力学線図であるので反応速
度論とは独立であり、従って還元の経過線図とも独立であることを理解されたい
。)流動床式反応炉1内において行われる580℃を越える昇温過程‐図9では四 角印で示している‐では、磁鉄鉱の形成はほぼ完全に回避される。流動床式反応
炉内の温度を低下させた場合の過程は図9では三角印で示している。後続の流動
床領域つまり流動床式反応炉2内では、臨界温度範囲はすばやく通過されるので
、磁鉄鉱の形成は抑制され、いずれの還元段階においても還元過程が阻害される
ことがない。
応炉1に関する3種類の操作例に応じた温度曲線を概略的に示している。実線で
示している操作例Iでは、流動床式反応炉1内において400℃をわずかに下回る 温度に調節が行われる。この場合、図10においてハッチング領域で示す400℃ 〜580℃の間の臨界温度範囲に入っていないことが分かる。
うな層にはならない。さらなる還元過程は、曲線Iに続く符号IVの曲線で示して
いる。この曲線は、流動床式反応炉2内における酸化鉄含有材料または粒状鉱石
の加熱過程を表している。流動床式反応炉2内において、400℃〜580℃の間の臨
界温度範囲は短時間で通過していることが分かる。なぜなら、流動床式反応炉2
内の還元ガスは非常に高温であり、かつ非常に還元作用が強いからである。この
温度範囲では磁鉄鉱の形成が急速に進むのであるが、磁鉄鉱を形成し得る時間が
非常に短いので、還元作用を阻害するほどの層は形成されない。
めて速く通過させている。粒状鉱石の表面における磁鉄鉱層の形成時間が極めて
短いので、還元過程を阻害する要因にはならない。
合、酸化鉄含有材料または粒状鉱石が臨界温度範囲に留まる時間を可能な限り短
くするために、加熱を極めて迅速に行うことが重要である。この場合、材料の温
度が流動床式反応炉1内での設定温度に到達したら直ちに、材料を流動床式反応
炉1から排出して流動床式反応炉2に移送することもまた必須である。いずれの
状況においても、材料が臨界温度に滞留することは避けなければならない。なぜ
なら、既に説明したように、この臨界温度範囲では磁鉄鉱の形成が極めて速く進
行し、粒状鉱石表面に厚い磁鉄鉱層が形成される可能性があるからである。
この図では、時間の経過とともに増加する磁鉄鉱部を縦軸方向に示している。
を示すグラフである。
Claims (32)
- 【請求項1】 流動化方式を用いて酸化鉄含有粒状材料を直接還元する方法
であり、還元ガスとして改質天然ガスのような合成ガスを、還元ガスのために連
続的に順次配置された複数の流動床領域に供給し、前記合成ガスを前記酸化鉄含
有粒状材料の流れ方向に対向するように1つの流動床領域から別の流動床領域へ
と導き、前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されている流動床領域
で前記酸化鉄含有材料を加熱し、さらなる流動床領域で直接還元を行う方法にお
いて、 ・前記酸化鉄含有材料の温度を、400℃以下、好ましくは350℃以下に、 ・または580℃以上、好ましくは650℃以上に、 ・あるいは400℃〜580℃の範囲に、前記第1流動床領域で調節し、 ・400℃以下に温度調節した場合には、前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て前 記第1流動床領域に続く流動床領域では400℃〜580℃の温度範囲を10分以内に、
好ましくは5分以内に通過させ、 ・580℃以上に温度調節した場合には、400℃〜580℃の温度範囲を最長10分で、 好ましくは最長5分で通過させ、 ・さらに、400℃〜580℃の範囲に温度調節した場合には、この温度範囲における
前記酸化鉄含有材料の滞留時間を10分以内に、好ましくは5分以内にし、設定温 度に到達したら直ちに、前記酸化鉄含有材料を次の流動床領域に移送することを
特徴とする方法。 - 【請求項2】 いずれの工程においても、設定温度に到達したら直ちに、前
記酸化鉄含有材料を次の流動床領域に移送することを特徴とする請求項1に記載
の方法。 - 【請求項3】 400℃〜580℃の温度範囲を滞留時間なしに通過させ、400℃ 〜580℃の温度範囲における平均温度勾配は、少なくとも20℃/min、好ましくは4
0℃/minであるようにすることを特徴とする請求項1または2に記載の方法。 - 【請求項4】 前記第1流動床領域に供給される還元ガスを、前記第1流動
床領域に供給する前に冷却することを特徴とする請求項1から3のいずれか1項
に記載の方法(図3)。 - 【請求項5】 前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て前記第1流動床領域に
続いて配置された流動床領域から排出される還元ガスの一部のみを前記第1流動
床領域に供給し、かつ前記第1流動床領域から排出される還元ガスの少なくとも
一部を前記第1流動床領域へ再循環させることを特徴とする請求項1から4のい
ずれか1項に記載の方法。 - 【請求項6】 前記酸化鉄含有材料及び前記ガスを前記第1流動床領域内で
間接的に、好ましくは空気または水によって冷却することを特徴とする請求項1
から5のいずれか1項に記載の方法(図1)。 - 【請求項7】 前記酸化鉄含有材料及び前記ガスを前記第1流動床領域内で
直接的に、好ましくは水及び/または水蒸気の噴射によって冷却することを特徴
とする請求項1から6のいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項8】 前記第1流動床領域に供給される前記還元ガスの全量または
一部を、前記第1流動床領域への供給前に、好ましくは間接的にスモークガスに
よって加熱することを特徴とする請求項1から3のいずれか1項に記載の方法。 - 【請求項9】 前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て前記第1流動床領域に
続いて配置された流動床領域から排出される還元ガスの全量または一部のみと、
少なくとも部分的に新鮮でかつ好ましくは未使用の還元ガスと、を前記第1流動
床領域に供給することを特徴とする請求項1から3及び8のいずれか1項に記載
の方法(図6)。 - 【請求項10】 前記第1流動床領域及び/またはそれに続いて配置された
流動床領域へ供給される還元ガスに酸素または酸素含有ガスを供給して、前記還
元ガスが前記第1流動床領域へ入る前に該還元ガスを部分的に燃焼させることを
特徴とする請求項1から3及び8,9のいずれか1項に記載の方法(図8)。 - 【請求項11】 前記第1流動床領域及び/またはそれに続いて配置された
流動床領域へ酸素または酸素含有ガスを供給し、前記還元ガスを部分的に燃焼さ
せることを特徴とする請求項1から3及び8から10のいずれか1項に記載の方
法(図8)。 - 【請求項12】 前記第1流動床領域に投入される前記酸化鉄含有材料を、
予加熱状態で、好ましくは特に250℃以上の高温に予加熱された状態で前記第1 流動床領域に投入することを特徴とする請求項1から3及び8から11のいずれ
か1項に記載の方法。 - 【請求項13】 前記酸化鉄含有材料及び前記ガスを前記第1流動床領域内
で、好ましくは高温ガスによって、またはスモークガスによって、あるいは可燃
性ガスを燃焼させることによって間接的に加熱することを特徴とする請求項1か
ら3及び8から12のいずれか1項に記載の方法(図7)。 - 【請求項14】 前記第1流動床領域における前記酸化鉄含有材料の滞留時
間は、前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て前記第1流動床領域に続いて配置さ
れた流動床領域における滞留時間より短いことを特徴とする請求項1から3のい
ずれか1項に記載の方法。 - 【請求項15】 請求項6または13に記載の方法を実施するためのプラン
トであり、連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式
反応炉(1〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)
から別の流動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送
され、かつ前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応
炉(3〜1)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られ
るプラントにおいて、 前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されている前記流動床式反応
炉(1)内には、復熱装置(25,35)が設けられていることを特徴とするプ
ラント(図1,図7)。 - 【請求項16】 前記復熱装置(25)は、水ダクトまたは水蒸気ダクトに
連結されていることを特徴とする請求項15に記載のプラント(図1)。 - 【請求項17】 前記復熱装置は、高温ガスダクト(35)に連結されてい
ることを特徴とする請求項15に記載のプラント(図7)。 - 【請求項18】 請求項13に記載の方法を実施するためのプラントであっ
て、前記復熱装置は、スモークガスダクトに連結されていることを特徴とするプ
ラント(図7)。 - 【請求項19】 請求項14に記載の方法を実施するためのプラントであり
、連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(
1〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の
流動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、か
つ前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜
1)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラン
トにおいて、 前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されている前記流動床式反応
炉(1)内には燃焼器が設けられ、該燃焼器は、前記流動床式反応炉の前記流動
床領域に対して密閉されていることを特徴とするプラント(図7)。 - 【請求項20】 請求項4に記載の方法を実施するためのプラントであり、
連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(1
〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の流
動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、かつ
前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜1
)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラント
において、 前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されている前記流動床式反応
炉(1)と次に配置されている前記流動床式反応炉(2)との間の前記連結ダク
ト(19)には、好ましくは空気または水を冷却媒体とし好ましくはこの冷却媒
体に連結された復熱装置である冷却手段(29)が設けられていることを特徴と
するプラント(図3)。 - 【請求項21】 請求項5に記載の方法を実施するためのプラントであり、
連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(1
〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の流
動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、かつ
前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜1
)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラント
において、 前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されている前記流動床式反応
炉(1)の上部ガスを排出するためのダクト(8)から分岐ダクト(31)が分
岐し、該分岐ダクトは、前記流動床式反応炉(1)に連結されて流体流通を有し
、かつ好ましくは、前記流動床式反応炉に開口している前記連結ダクト(19)
に合流していることを特徴とするプラント(図4)。 - 【請求項22】 前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されてい
る前記流動床式反応炉(1)とそれに続いて配置されている前記流動床式反応炉
(2)とを連結する連結ダクト(19)から、分岐ダクト(30)が分岐し、該
分岐ダクトは、上部ガス排出ダクト(8)に合流していることを特徴とする請求
項21に記載のプラント(図4)。 - 【請求項23】 請求項7に記載の方法を実施するためのプラントであり、
連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(1
〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の流
動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、かつ
前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜1
)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラント
において、 冷却媒体を供給するダクト(27,28)が、前記酸化鉄含有材料の流れ方向
で見て最初に配置されている前記流動床式反応炉(1)内に直接開口しているか
、または、前記第1流動床式反応炉とそれに続いて配置されている流動床式反応
炉とを連結している連結ダクト(19)に合流していることを特徴とするプラン
ト(図2)。 - 【請求項24】 請求項8に記載の方法を実施するためのプラントであり、
連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(1
〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の流
動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、かつ
前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜1
)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラント
において、 スモークガスまたは加熱用ガスの供給を受け好ましくは復熱装置である加熱手
段(32)が、前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されている前記
流動床式反応炉(1)と前記第2流動床式反応炉(2)との間の前記連結ダクト
(19)に設けられていることを特徴とするプラント。 - 【請求項25】 前記第1流動床式反応炉(1)とそれに続いて配置されて
いる前記流動床式反応炉(2)とを連結する連結ダクト(19)から、分岐ダク
ト(30)が分岐し、該分岐ダクトは、前記第1流動床式反応炉からガス廃棄物
を排出するための上部ガス排出ダクト(8)に合流していることを特徴とする請
求項24に記載のプラント(図5)。 - 【請求項26】 請求項9に記載の方法を実施するためのプラントであり、
連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(1
〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の流
動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、かつ
前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜1
)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラント
において、 前記連結ダクト(19)に加えて新鮮な還元ガスを供給するためのダクトが、
直接的に、または前記連結ダクト(19)を経由して間接的に、前記酸化鉄含有
材料の流れ方向で見て最初に配置されている前記流動床式反応炉(1)に合流し
ていることを特徴とするプラント(図6)。 - 【請求項27】 前記第1流動床式反応炉(1)とそれに続いて配置されて
いる前記流動床式反応炉(2)とを連結する連結ダクト(19)から、分岐ダク
ト(30)が分岐し、該分岐ダクトは、前記第1流動床式反応炉からガス廃棄物
を排出するための上部ガス排出ダクト(8)に合流していることを特徴とする請
求項26に記載のプラント(図6)。 - 【請求項28】 請求項10に記載の方法を実施するためのプラントであり
、連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(
1〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の
流動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、か
つ前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜
1)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラン
トにおいて、 酸素含有ガスまたは酸素を供給するためのダクトが、前記連結ダクトの1つに
(B点,C点,D点で)及び/または前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て2番
目に配置されている前記流動床式反応炉(2)に合流していることを特徴とする
プラント(図8)。 - 【請求項29】 請求項11に記載の方法を実施するためのプラントであり
、連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(
1〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の
流動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、か
つ前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜
1)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラン
トにおいて、 酸素含有ガスまたは酸素を供給するためのダクトが、前記酸化鉄含有材料の流
れ方向で見て最初に配置されている前記流動床式反応炉(1)に(A点で)合流
してことを特徴とするプラント(図8)。 - 【請求項30】 請求項12に記載の方法を実施するためのプラントであり
、連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(
1〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の
流動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、か
つ前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜
1)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラン
トにおいて、 前記酸化鉄含有材料を予加熱するための予加熱手段が、前記酸化鉄含有材料の
流れ方向で見て最初に配置されている前記流動床式反応炉(1)に先立って設け
られていることを特徴とするプラント。 - 【請求項31】 請求項12に記載の方法を実施するためのプラントであり
、連続的に順次配置され酸化鉄含有材料の供給を受ける複数の流動床式反応炉(
1〜4)を備え、前記酸化鉄含有材料は、1つの流動床式反応炉(1)から別の
流動床式反応炉(2〜4)へと搬送ダクト(6)を通じて一方向に移送され、か
つ前記還元ガスは、1つの流動床式反応炉(4)から別の流動床式反応炉(3〜
1)へと連結ダクト(19)を通じて前記方向に対向する方向に送られるプラン
トにおいて、 前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て最初に配置されている前記流動床式反応
炉(1)の内部容積は、前記酸化鉄含有材料の流れ方向で見て後続する前記流動
床式反応炉(2〜4)の内部容積より小さいことを特徴とするプラント。 - 【請求項32】 前記第1流動床式反応炉(1)とそれに続いて配置されて
いる前記流動床式反応炉(2)とを連結する連結ダクト(19)から、分岐ダク
ト(30)が分岐し、該分岐ダクトは、前記第1流動床式反応炉からガス廃棄物
を排出するための上部ガス排出ダクト(8)に合流していることを特徴とする請
求項28から31のいずれかに記載のプラント(図4〜図8)。
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Cited By (1)
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KR100797824B1 (ko) * | 2006-12-18 | 2008-01-24 | 주식회사 포스코 | 분상 또는 괴상의 일반탄 및 분상의 철함유 광석을 직접사용하는 용철제조장치 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
AT409387B (de) * | 2000-06-28 | 2002-07-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und anlage zur gasreduktion von teilchenförmigen oxidhältigen erzen |
AT410803B (de) * | 2001-09-27 | 2003-08-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zur reduktion von metallhältigem, insbesondere eisenerzhältigem, teilchenförmigem material |
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GB1115712A (en) * | 1966-04-25 | 1968-05-29 | Exxon Research Engineering Co | A process for reducing iron ore |
US3709679A (en) * | 1970-06-19 | 1973-01-09 | Exxon Research Engineering Co | Wustite bed improvement |
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US3982901A (en) | 1975-06-25 | 1976-09-28 | Dorr-Oliver Incorporated | Heat transfer element and tuyere for fluidized bed reactor |
US4046556A (en) * | 1976-01-02 | 1977-09-06 | Fierro Esponja, S.A. | Direct gaseous reduction of oxidic metal ores with dual temperature cooling of the reduced product |
DE3815989A1 (de) | 1988-05-10 | 1989-11-23 | Asea Brown Boveri | Wirbelbettreaktor |
US5082251A (en) * | 1990-03-30 | 1992-01-21 | Fior De Venezuela | Plant and process for fluidized bed reduction of ore |
US5118479A (en) | 1990-08-01 | 1992-06-02 | Iron Carbide Holdings, Limited | Process for using fluidized bed reactor |
AT402937B (de) * | 1992-05-22 | 1997-09-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und anlage zur direktreduktion von teilchenförmigem eisenoxidhältigem material |
AT405057B (de) * | 1994-09-27 | 1999-05-25 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren zum reduzieren von oxidhältigem material und anlage zur durchführung des verfahrens |
UA42803C2 (uk) * | 1995-10-10 | 2001-11-15 | Фоест-Альпіне Індустріанлагенбау Гмбх | Спосіб прямого відновлення дрібнозернистого матеріалу у формі часток, що містить оксид заліза, та установка для здійснення цього способу |
US5810906A (en) * | 1996-08-28 | 1998-09-22 | Iron Carbide Holdings, Ltd. | Method for preheating feed materials for the production of iron carbide |
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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