JP2001347346A - Method and apparatus for producing alloy block - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method and an apparatus with which an alloy block having a specified product shape or a fixed mass, can continuously be produced in good productivity for a long time. SOLUTION: A mold 10 having plural cavities for forming, vertically penetrated on the same circle, is disposed so as to be intermittently (or continuously) horizontal-rotatable, below a vessel 1 for holding the molten-state alloy material and forming a nozzle hole 4 at the lower end part. Further, a bottom plate member 12 is disposed at the lower part of this mold so as to close the lower part opening hole of each cavity by a specified distance from the molten material pouring part and the molten material A is poured into each cavity in order and solidified in the mold to continuously produce the alloy block B having the specified shape or the fixed mass. The molds which have plural cavities for forming the same shape, penetrated in the vertical direction on the same straight line and continuously or intermittently shift in the one perpendicular direction to the pouring direction of the molten material, or the molds which have the plural cavities for forming the same shape at the side surface and continuously or intermittently vertical-rotate, can be used.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、連続的に特定の製
品形状又は一定質量の合金塊を製造するための方法及び
装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method and an apparatus for continuously producing a specific product shape or a constant mass of alloy ingot.

【０００２】[0002]

【従来の技術と発明が解決しようとする課題】近年、光
コネクタ用のフェルール（キャピラリともいう）やスリ
ーブ、精密歯車等のマイクロマシンなど、様々な精密部
品を製造する方法として、高圧ダイカスト法により製造
する技術が開発されている（特開昭５８−１５９９６５
号、特開平１０−３１１９２３号等）。本出願人は、高
圧ダイカスト法により連続的に鋳造品を製造するため
に、素材の溶解・射出部に原料合金をカセット方式で供
給する技術を開発し、既に特許出願している。このよう
なカセット方式で原料合金を溶解・射出部に安定して供
給するためには、原料合金は一定の形状又は質量を有す
ることが要求され、そのような合金塊を連続的に製造で
きる技術の開発が望まれている。2. Description of the Related Art In recent years, as a method for manufacturing various precision parts such as ferrules (also referred to as capillaries) for optical connectors, micromachines such as sleeves and precision gears, high-pressure die-casting methods have been used. (Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-159965)
No., JP-A-10-31923, etc.). The present applicant has developed a technique of supplying a raw material alloy to a melting / injection section of a raw material by a cassette method in order to continuously manufacture a cast product by a high-pressure die casting method, and has already applied for a patent. In order to stably supply the raw material alloy to the melting / injection section in such a cassette system, the raw material alloy is required to have a certain shape or mass, and a technology capable of continuously producing such an alloy lump. The development of is desired.

【０００３】従来、アルミニウム鍛造用素材の作製にメ
ルトドラッグ法を応用した方法が知られているが（軽金
属学会第９７回秋期大会講演概要（１９９９）参照）、
この方法は、外周面に多数のキャビティが形成された縦
回転する凝固ロールを坩堝の一側壁を構成するように配
置し、坩堝内の溶湯を縦回転する凝固ロールによって掻
き揚げ、凝固ロール外周面に付着・凝固したストリップ
と共に一定の間隔で一体的に形成されたキャビティ形状
のスラグを、連続的に急冷凝固させて作製するものであ
る。しかしながら、この方法の場合、凝固ロールが坩堝
の一側壁を構成する（凝固ロールの回転を停止すること
により溶湯の掻き揚げが停止するため、凝固ロールが溶
湯供給のストッパー手段を兼ねている）ため、長時間の
溶解に不向きである。また、金属塊がストリップで連結
されているため、後で切断分離、研削等の加工が必要で
あり、そのために余分なコストが掛かり、また生産性を
低下させる要因となる。Conventionally, a method in which a melt drag method is applied to the production of a material for aluminum forging is known (see the 97th Autumn Meeting of the Japan Institute of Light Metals (1999)).
In this method, a vertically rotating solidifying roll having a large number of cavities formed on the outer peripheral surface is arranged so as to constitute one side wall of the crucible, and the molten metal in the crucible is scraped up by the vertically rotating solidifying roll, and the solidifying roll outer peripheral surface is formed. The slag is formed by continuously quenching and solidifying a cavity-shaped slag integrally formed at a predetermined interval together with the strip adhered and solidified on the surface. However, in the case of this method, the solidification roll forms one side wall of the crucible (since the scraping of the molten metal is stopped by stopping the rotation of the solidified roll, the solidified roll also serves as a stopper means for supplying the molten metal). Not suitable for long-term dissolution. In addition, since the metal blocks are connected by strips, processing such as cutting, separation, and grinding is required later, resulting in extra costs and a reduction in productivity.

【０００４】従って、本発明の目的は、特定の製品形状
又は一定質量の合金塊を、長時間に亘り連続的に生産性
良く製造できる方法及び装置を提供することにある。さ
らに本発明の目的は、高圧ダイカスト法による金型成形
装置の溶解・射出部に原料合金を供給、特にカセット方
式で供給するのに便利な同一形状の合金塊を、連続的に
大量生産できる方法及び装置を提供することにある。Accordingly, an object of the present invention is to provide a method and an apparatus capable of continuously producing a specific product shape or an alloy lump having a constant mass with high productivity over a long period of time. Another object of the present invention is to provide a method for continuously mass-producing alloy masses of the same shape, which is convenient for supplying a raw material alloy to a melting / injection section of a mold forming apparatus by a high-pressure die-casting method, particularly a cassette method. And a device.

【０００５】[0005]

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するため
に、本発明によれば、溶融状態の合金材料を収容する容
器から、複数の成形用キャビティを持ちかつ移動する鋳
型の各キャビティ内に順次上記溶融材料を流入させ、鋳
型内で凝固させることにより、連続的に特定の製品形状
又は一定質量の合金塊を製造する方法が提供される。好
適な態様においては、合金材料を高周波誘導加熱、アー
ク放電、電子ビーム、レーザ又は赤外線照射により融点
以上に加熱して溶解させ、好ましくは上記容器内におい
て溶解させ、また、真空又は制御された雰囲気下におい
て鋳型の各キャビティ内に順次溶融材料を流入させる。According to the present invention, there is provided, in accordance with the present invention, a method for mounting a plurality of molding cavities within a cavity of a moving mold from a container containing a molten alloy material. A method is provided for continuously producing a specific product shape or a constant mass of alloy mass by successively flowing the molten material and solidifying it in a mold. In a preferred embodiment, the alloy material is heated and melted at a temperature equal to or higher than the melting point by high-frequency induction heating, arc discharge, electron beam, laser or infrared irradiation, preferably melted in the container, and is also vacuum or controlled atmosphere. The molten material is caused to flow sequentially into each cavity of the mold below.

【０００６】また、ガス圧又は機械的加圧力を前記容器
内の溶融材料上面に付加することにより各キャビティ内
へ溶融材料を流出させると共に、上記ガス圧又は機械的
加圧力による溶融材料上面への加圧力（負圧を含む）を
調整して各キャビティ内への溶融材料の流出を制御する
ことができる。さらに好適には、前記容器は熱伝導率の
大きなノズル及び該ノズルを閉鎖可能なストッパ手段を
備えており、この場合、ノズルに対するストッパ手段の
位置を調整することにより各キャビティ内への溶融材料
の流出を定量的に制御することができる。Further, by applying a gas pressure or a mechanical pressure to the upper surface of the molten material in the container, the molten material is caused to flow out into each cavity, and the upper surface of the molten material by the gas pressure or the mechanical pressure is applied to the molten material. The pressure (including the negative pressure) can be adjusted to control the outflow of the molten material into each cavity. More preferably, the container is provided with a nozzle having a large thermal conductivity and stopper means capable of closing the nozzle, in which case the position of the stopper means with respect to the nozzle is adjusted so that the molten material is introduced into each cavity. The outflow can be controlled quantitatively.

【０００７】より具体的な好適な態様においては、同一
円上に上下方向に貫通する複数の同形状成形用キャビテ
ィを持ち、かつ連続的に又は断続的に横回転する鋳型内
で溶融材料を凝固させるか、又は、側面に複数の同形状
成形用キャビティを持ち、かつ連続的に又は断続的に縦
回転する鋳型内で溶融材料を凝固させるか、あるいは、
同一直線上に上下方向に貫通する複数の同形状成形用キ
ャビティを持ち、かつ溶融材料の流入方向と垂直な一方
向に連続的に又は断続的に移動する鋳型内で溶融材料を
凝固させる。[0007] In a more specific preferred embodiment, the molten material is solidified in a mold having a plurality of identically shaped cavities vertically penetrating on the same circle and rotating horizontally or continuously. Or to solidify the molten material in a mold that has a plurality of cavities for forming the same shape on the side and that rotates continuously or intermittently, or
The molten material is solidified in a mold having a plurality of cavities for forming the same shape penetrating vertically on the same straight line and moving continuously or intermittently in one direction perpendicular to the flowing direction of the molten material.

【０００８】前記いずれの態様においても、鋳型の成形
用キャビティ内への溶融材料の流入、凝固が所定回数行
なわれることによって前記容器内の溶融材料の所定量が
減少した後、容器内に流出分と同量の合金原料を投入
し、溶解後、同様に所定量消費されるまでキャビティ内
への溶融材料の流入、凝固を行なう一連のサイクルを繰
り返すことができる。また、前記合金材料が実質的に非
晶質合金を生じ得る合金材料の場合、水もしくはガスで
強制冷却された鋳型の成形用キャビティ内へ該合金の溶
融材料を流入させると共に、キャビティ内に充満した溶
融材料に水もしくはガスで強制冷却された治具を押し当
て、非晶質化させる方法を採用できる。In any of the above embodiments, after a predetermined amount of the molten material in the container is reduced by flowing and solidifying the molten material into the molding cavity of the mold a predetermined number of times, the outflow into the container is performed. After the same amount of alloy raw material is charged and melted, a series of cycles of inflow and solidification of the molten material into the cavity until the same amount is consumed can be repeated. When the alloy material is an alloy material capable of forming a substantially amorphous alloy, the molten material of the alloy is caused to flow into a molding cavity of a mold which is forcibly cooled with water or gas, and is filled in the cavity. A method in which a jig forcibly cooled with water or a gas is pressed against the melted material and the material is made amorphous.

【０００９】さらに、本発明によれば、特定の製品形状
又は一定質量の合金塊を連続的に製造するための装置も
提供される。その第一の態様は、溶融状態の合金材料を
収容し、かつ下端部に上記溶融材料流出用のノズル孔が
形成された容器と；該容器の下方に溶融材料の流入方向
と垂直な方向に連続的に又は断続的に直線移動自在もし
くは横回転自在に配設され、移動方向の直線上又は同一
円上に複数の上下貫通した成形用キャビティを持つ鋳型
と；該鋳型の下部に溶融材料流入部から所定移動距離だ
け各キャビティの下部開口を閉鎖するように配設された
底板部材と；移動する鋳型の各キャビティ内に順次流
入、凝固させた上記溶融材料の合金塊を鋳型から排出さ
せるエジェクタ手段とを備えることを特徴としている。Further, according to the present invention, there is also provided an apparatus for continuously producing a specific product shape or an alloy mass having a constant mass. The first aspect is a container containing a molten alloy material and having a nozzle hole for discharging the molten material formed at a lower end thereof; a container perpendicular to an inflow direction of the molten material below the container. A mold having a plurality of vertically extending molding cavities disposed continuously or intermittently so as to be capable of linear movement or horizontal rotation and linearly or in the same circle in the direction of movement; molten material flowing into the lower part of the mold A bottom plate member disposed so as to close a lower opening of each cavity by a predetermined moving distance from the portion; and an ejector for discharging an alloy block of the molten material, which has flowed into and solidified in each cavity of the moving mold sequentially, from the mold. Means.

【００１０】本発明の装置の第二の態様は、溶融状態の
合金材料を収容し、かつ下端部に上記溶融材料流出用の
ノズル孔が形成された容器と；該容器の下方に連続的に
又は断続的に縦回転自在に配設され、上記ノズル孔に面
する側面に複数の成形用キャビティを持つ鋳型とを備え
ることを特徴としている。好適な態様においては、上記
鋳型が略円筒状の回転体からなり、該回転体の外周面に
沿って内周面から外周面にかけて貫通する複数の成形用
キャビティを備え、かつ、上記回転体の内周面に摺接す
るように溶融材料流入部から所定移動距離だけ各キャビ
ティの内周側開口を閉鎖するように配設された略半円形
の底板部材と、回転する鋳型の各キャビティ内に順次流
入、凝固させた前記溶融材料の合金塊を鋳型から排出さ
せるエジェクタ手段とをさらに備えている。A second aspect of the apparatus of the present invention is a container containing a molten alloy material and having a nozzle hole for discharging the molten material formed at a lower end thereof; Alternatively, a mold which is provided so as to be able to rotate vertically intermittently and has a plurality of molding cavities on a side surface facing the nozzle hole is provided. In a preferred aspect, the mold is formed of a substantially cylindrical rotating body, and includes a plurality of molding cavities penetrating from the inner circumferential surface to the outer circumferential surface along the outer circumferential surface of the rotating body, and A substantially semicircular bottom plate member disposed to close the inner peripheral opening of each cavity by a predetermined moving distance from the molten material inflow portion so as to slide on the inner peripheral surface, and sequentially into each cavity of the rotating mold. Ejector means for discharging the inflowed and solidified alloy mass of the molten material from the mold.

【００１１】[0011]

【発明の実施の形態】本発明による所定形状又は一定質
量の合金塊を連続的に製造するための方法及び装置は、
合金原料の溶解と成形を分離した容器及び鋳型を用いて
行なうことを基本的な特徴としている。このように合金
原料の溶解を行なう容器と成形を行なう鋳型を分離した
ことにより、所定の製品形状又は一定質量の合金塊を、
長時間に亘り連続的に生産性良く製造することが可能と
なる。DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION A method and an apparatus for continuously producing an ingot of a predetermined shape or a constant mass according to the present invention include:
The basic feature is that melting and forming of the alloy raw material are performed using a separated container and mold. By separating the container for melting the alloy raw material and the mold for forming in this manner, a predetermined product shape or a fixed mass
It is possible to manufacture continuously with high productivity over a long time.

【００１２】また、好適には、同一直線上又は同一円上
に上下方向に貫通する複数の同形状成形用キャビティを
持ち、かつ溶融材料の流入方向と垂直な一方向に連続的
に又は断続的に移動する鋳型内又は横回転する鋳型内
で、溶融材料を凝固させるか、あるいは、回転体の外周
面に沿って複数の同形状成形用キャビティを持ち、かつ
連続的に又は断続的に縦回転する鋳型内で、溶融材料を
凝固させることにより、特定の製品形状の合金塊や、高
圧ダイカスト法による金型成形装置の溶解・射出部に原
料合金を供給、特にカセット方式で供給するのに便利
な、例えば数ｍｍ〜数十ｍｍの大きさの同一形状の合金
塊を、連続的に大量生産することが可能になる。[0012] Preferably, it has a plurality of cavities for forming the same shape penetrating in the vertical direction on the same straight line or the same circle, and is continuous or intermittent in one direction perpendicular to the inflow direction of the molten material. The molten material is solidified in the moving mold or in the horizontally rotating mold, or has a plurality of cavities for forming the same shape along the outer peripheral surface of the rotating body, and continuously or intermittently rotates vertically. Solidification of the molten material in the mold to be performed makes it convenient to supply the raw material alloy to the alloy lump of a specific product shape and the melting / injection part of the die molding equipment by high-pressure die-casting method, especially the cassette method For example, it is possible to continuously mass-produce an alloy lump having the same shape with a size of several mm to several tens mm.

【００１３】さらに、従来知られているメルトドラッグ
法はその機構上冷却速度に限界があり、大きな冷却速度
を要する非晶質合金には適用困難であったが、本発明で
は合金原料の溶解を行なう容器と成形を行なう鋳型を分
離しているため、例えば水やガス等の冷媒流路を設けた
強制冷却鋳型としたり、あるいはまた、キャビティ内に
充満した溶融材料に水もしくはガスで強制冷却された治
具を押し当てる方法を採用することにより、大きな冷却
速度を達成でき、非晶質合金にも容易に適用可能であ
る。また、メルトドラッグ法と異なり、ガス圧又は機械
的加圧力を容器内の溶融材料上面に付加すると共に、そ
の加圧力（負圧を含む）を調整したり、あるいはまた、
熱伝導率の大きなノズル及び該ノズルを閉鎖可能なスト
ッパ手段を備えた容器を用い、ノズルに対するストッパ
手段の位置を調整することにより、各キャビティ内への
溶融材料の流出を定量的に制御することが可能となる。Further, the conventionally known melt drag method has a limitation in cooling rate due to its mechanism, and it has been difficult to apply it to an amorphous alloy which requires a large cooling rate. Since the container to be formed and the mold to be molded are separated, for example, a forced cooling mold provided with a coolant channel such as water or gas, or, alternatively, the molten material filled in the cavity is forcibly cooled with water or gas. By adopting a method of pressing the jig, a large cooling rate can be achieved, and the method can be easily applied to an amorphous alloy. Further, unlike the melt drag method, a gas pressure or a mechanical pressure is applied to the upper surface of the molten material in the container, and the pressure (including the negative pressure) is adjusted, or
To quantitatively control the flow of the molten material into each cavity by adjusting the position of the stopper with respect to the nozzle by using a container having a nozzle having a large thermal conductivity and a stopper capable of closing the nozzle. Becomes possible.

【００１４】[0014]

【実施例】以下、添付図面を参照しながら、本発明の合
金塊の製造方法及び装置について具体的に説明する。図
１及び図２は、本発明の方法により所定形状又は一定質
量の合金塊を製造する方法及び装置の一実施例の概略構
成を示している。図１において、符号１は合金原料を溶
解・収容するための容器であり、円筒状本体２と、その
下部に固定されたノズル３とからなり、ノズル３の底部
にはノズル孔４が形成されている。該容器１内にはノズ
ル３を閉鎖可能なストッパ５を備えており、ノズル３に
対するストッパ５の位置調整により後述する鋳型の各キ
ャビティ内への溶融材料Ａの流出を定量的に制御できる
ように構成されている。容器本体２の周囲には、加熱源
として高周波誘導コイル６が配設されている。加熱源と
しては、高周波誘導加熱の他、抵抗加熱、アーク放電
や、電子ビーム、レーザ、赤外線照射等の任意の手段を
採用できる。容器１及びストッパ５の材質としては、熱
伝導率の大きな材料が好ましく、特に容器１の材料とし
てはＺｒＯ₂等のセラミックスや耐熱皮膜コーティング
金属材料等が好ましく、これらの材料から作製した容器
は溶解後も長時間ワレを生じることはなく、また溶解後
の合金特性にも特に影響を及ぼすことはない。一方、ス
トッパ５としてはタングステン（Ｗ）、チタン（Ｔ
ｉ）、ＳｉＣ、耐熱皮膜コーティング金属材料等の耐熱
性材料を用いることができ、溶湯中にも殆ど溶解するこ
とはない。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, a method and an apparatus for manufacturing an alloy lump according to the present invention will be specifically described with reference to the accompanying drawings. 1 and 2 show a schematic configuration of an embodiment of a method and an apparatus for producing an alloy lump having a predetermined shape or a constant mass by the method of the present invention. In FIG. 1, reference numeral 1 denotes a container for melting and storing an alloy raw material, which comprises a cylindrical main body 2 and a nozzle 3 fixed to a lower part thereof, and a nozzle hole 4 is formed at the bottom of the nozzle 3. ing. The container 1 is provided with a stopper 5 capable of closing the nozzle 3, so that the outflow of the molten material A into each cavity of the mold described later can be quantitatively controlled by adjusting the position of the stopper 5 with respect to the nozzle 3. It is configured. A high-frequency induction coil 6 is provided around the container body 2 as a heating source. As a heating source, any means such as high-frequency induction heating, resistance heating, arc discharge, electron beam, laser, and infrared irradiation can be used. As a material of the container 1 and the stopper 5, a material having a large thermal conductivity is preferable. In particular, as a material of the container 1, ceramics such as ZrO ₂ or a metal material coated with a heat-resistant film are preferable. After that, no cracking occurs for a long time, and there is no particular influence on the alloy properties after melting. On the other hand, as the stopper 5, tungsten (W), titanium (T
i), a heat-resistant material such as SiC or a metal material coated with a heat-resistant film can be used, and hardly dissolves in the molten metal.

【００１５】上記容器１の下方には、同一円上に複数の
上下貫通した同一形状の成形用キャビティ１１を持つ鋳
型１０が、溶融材料Ａの流入方向と垂直な方向に断続的
に（又は連続的に）、ベースプレート１３上に立設され
た軸１４の周りに横回転自在に配設されている。なお、
各キャビティ１１は、上部よりも下部が若干拡大するよ
うにテーパが付けられた円形孔部であり、鋳型１０が回
転した時にノズル孔４の真下に位置するように整合され
ている。鋳型１０は、銅、銅合金、超硬合金、その他の
金属材料から作製することができ、また、液体、気体等
の冷却媒体を流通させる流路を配設した強制冷却鋳型に
構成することもできる。上記鋳型１０の下部には、図２
に明瞭に示されているように、溶融材料流入部からエジ
ェクト位置前までの所定回転移動距離だけ各キャビティ
１１の下部開口を閉鎖するように、底板部材１２が回転
しないように配設されている。Below the container 1, a mold 10 having a plurality of molding cavities 11 of the same shape penetrating vertically on the same circle is intermittently (or continuously) in a direction perpendicular to the inflow direction of the molten material A. ), And is disposed so as to be freely rotatable about a shaft 14 erected on the base plate 13. In addition,
Each cavity 11 is a circular hole tapered so that the lower part is slightly larger than the upper part, and is aligned so as to be located directly below the nozzle hole 4 when the mold 10 rotates. The mold 10 can be made of copper, a copper alloy, a cemented carbide, or another metal material, and may be configured as a forced cooling mold provided with a flow path for flowing a cooling medium such as a liquid or a gas. it can. At the bottom of the mold 10, FIG.
As is clearly shown, the bottom plate member 12 is arranged so as not to rotate so as to close the lower openings of the cavities 11 by a predetermined rotational movement distance from the molten material inflow portion to the position before the eject position. .

【００１６】また、鋳型１０の中心部下部にはラチェッ
ト１５が配設され、鋳型１０とラチェット１５は固定ピ
ン１６により連結され、ラチェット１５の間欠的回転と
共に鋳型１０も断続的（間欠的）に回転するように構成
されている。（あるいは、他の適当な回転駆動装置によ
り連続的に回転するように構成することもできる。）な
お、ラチェット１５の間欠的回転によっても底板部材１
２は回転しないように、これらの間にはベアリング１７
が介在している。また、ラチェット１５の下部には昇降
プレート１９がベアリング１８を介して配設されてお
り、該昇降プレート１９とベースプレート１３との間に
はスプリング２０が介在し、そのバネ力により昇降プレ
ート１９及びその上方に支持される鋳型１０を上方に押
し上げ、鋳型１０がノズル３の下端面に弾力的に当接す
るように構成されている。さらに、昇降プレート１９に
はエアシリンダ２１が連結され（連結機構については、
当業者にとって周知の機構を採用できるので、図示の都
合上省略する。）、該エアシリンダ２１を作動させるこ
とにより昇降プレート１９を下方に押し下げ、鋳型１０
を容器１のノズル３から離間できるように構成されてい
る。A ratchet 15 is disposed below the center of the mold 10, and the mold 10 and the ratchet 15 are connected by a fixing pin 16. With the intermittent rotation of the ratchet 15, the mold 10 also intermittently (intermittently). It is configured to rotate. (Alternatively, it may be configured to continuously rotate by another suitable rotation driving device.) The bottom plate member 1 can also be rotated by intermittent rotation of the ratchet 15.
2 does not rotate so that a bearing 17
Is interposed. An elevating plate 19 is provided below the ratchet 15 via a bearing 18. A spring 20 is interposed between the elevating plate 19 and the base plate 13, and the elevating plate 19 and its The upwardly supported mold 10 is pushed upward, so that the mold 10 elastically contacts the lower end surface of the nozzle 3. Further, an air cylinder 21 is connected to the elevating plate 19.
Since a mechanism known to those skilled in the art can be adopted, it is omitted for convenience of illustration. ), The air cylinder 21 is actuated to push down the elevating plate 19 downward,
Is configured to be separated from the nozzle 3 of the container 1.

【００１７】なお、図示はされていないが、所定のエジ
ェクト位置には、回転移動する鋳型１０の各キャビティ
１１内に順次流入、凝固させた溶融材料Ａの合金塊Ｂを
鋳型１０から排出させるエジェクタ手段が設けられてい
る。エジェクタ手段としては、鋳型１０が断続的な回転
移動の場合には、その動きに同期して間欠的に突出する
エジェクタピンを用いることができるが、連続的な回転
移動の場合には、エアノズル等のエア吹き付け手段を採
用できる。また、溶融材料の酸化皮膜形成を防止するた
めに、装置全体を真空中又はＡｒガス等の不活性ガス雰
囲気中に配置することが好ましい。Although not shown, an ejector is disposed at a predetermined ejection position for ejecting the alloy block B of the molten material A from the mold 10 into the cavity 11 of the rotating mold 10 sequentially. Means are provided. As the ejector means, when the mold 10 is intermittently rotated, an ejector pin projecting intermittently in synchronization with the movement can be used. However, when the mold 10 is continuously rotated, an air nozzle or the like is used. Air blowing means can be adopted. Further, in order to prevent the formation of an oxide film on the molten material, it is preferable to dispose the entire apparatus in a vacuum or in an atmosphere of an inert gas such as Ar gas.

【００１８】合金塊の製造に際しては、まず、ストッパ
５がノズル３を閉鎖した状態で容器１内に合金原料を装
填し、次いで高周波誘導コイル６を励磁して合金原料を
急速に加熱する。合金原料が溶解したかどうかを溶湯温
度を検出して確認した後、高周波誘導コイル６を消磁す
る。次いで、エアシリンダ２１を作動させて鋳型１０が
ノズル３下端面に当接する位置まで復帰させた後、ラチ
ェット１５を駆動源（図示せず）に接続して鋳型１０を
断続的に回転させると共に、ストッパ５を上方に若干引
き上げてキャビティ１１内への溶融材料Ａの流入を開始
させる。溶融材料Ａはキャビティ１１内に流入すると同
時に急冷凝固され、鋳型１０の回転移動と共にエジェク
ト位置まで達し、この位置で前記したようなエジェクタ
手段によりエジェクトされる。前記したように、各キャ
ビティ１１は上部よりも下部が若干拡大するようにテー
パが付けられた円形孔状に形成されているため、作製さ
れた合金塊Ｂは比較的容易に下方に落下する。In manufacturing the alloy mass, first, the alloy raw material is loaded into the container 1 with the stopper 5 closing the nozzle 3, and then the high-frequency induction coil 6 is excited to rapidly heat the alloy raw material. After detecting whether the alloy material has melted by detecting the temperature of the molten metal, the high-frequency induction coil 6 is demagnetized. Next, the air cylinder 21 is operated to return the mold 10 to a position where the mold 10 comes into contact with the lower end surface of the nozzle 3, and then the ratchet 15 is connected to a driving source (not shown) to rotate the mold 10 intermittently. The stopper 5 is slightly lifted upward to start the flow of the molten material A into the cavity 11. The molten material A flows into the cavity 11 and is rapidly solidified at the same time, reaches the eject position with the rotational movement of the mold 10, and is ejected at this position by the ejector means as described above. As described above, since each cavity 11 is formed in the shape of a circular hole that is tapered so that the lower part is slightly larger than the upper part, the produced alloy ingot B falls relatively easily downward.

【００１９】装置は容器１内の合金溶湯が無くなるまで
運転を続けることもできるが、熱効率を良くするために
は、キャビティ１１内への溶融材料Ａの流入、凝固が所
定回数行なわれることによって容器１内の溶融材料Ａの
所定量が減少した後、容器１内に流出分と同量の合金原
料を投入し、溶解後、同様に所定量消費されるまでキャ
ビティ１１内への溶融材料Ａの流入、凝固を行なう一連
のサイクルを繰り返すことが好ましい。運転中断の際に
は、ストッパ５を下降させてノズル３を閉鎖し、また、
エアシリンダ２１を作動させて昇降プレート１９及び鋳
型１０を下降させて鋳型１０とノズル３の接触を断ち、
鋳型１０に熱が伝達しないようにする。The operation of the apparatus can be continued until the molten alloy in the vessel 1 is exhausted, but in order to improve the thermal efficiency, the molten material A flows into the cavity 11 and is solidified a predetermined number of times. After the predetermined amount of the molten material A in the container 1 has been reduced, the same amount of the alloy material as the effluent is charged into the container 1, and after melting, the molten material A is similarly introduced into the cavity 11 until the predetermined amount is consumed. It is preferable to repeat a series of cycles of inflow and coagulation. When the operation is interrupted, the stopper 5 is lowered to close the nozzle 3, and
Activate the air cylinder 21 to lower the elevating plate 19 and the mold 10 to cut off the contact between the mold 10 and the nozzle 3,
No heat is transferred to the mold 10.

【００２０】図３は、図１に示す装置の容器１と鋳型１
０の接続部の他の実施例を示している。この装置におい
ては、容器１下部のノズル３の下端開口部にＳｉＣ、Ｔ
ｉ等の断熱材から成る口金７が装着されており、同様に
鋳型１０のキャビティ１１上部開口部にも同様な口金２
２が取り付けられている。このように、ノズル３と鋳型
１０の接触部を断熱材から構成することにより、容器１
から流下した溶融材料Ａが上記接触部で鋳型１０と接触
したときに急激に冷却されて凝固し、接触部を固着する
ことが効果的に防止されるので、鋳型１０のスムーズな
回転を確保できる。また、ノズル３の下端開口部に装着
する口金７を変えることによって、ノズル孔径を任意に
変え得るという利点もある。FIG. 3 shows the container 1 and the mold 1 of the apparatus shown in FIG.
10 shows another embodiment of the connection part of No. 0. In this apparatus, SiC, T
A base 7 made of a heat insulating material such as i.
2 are installed. As described above, by forming the contact portion between the nozzle 3 and the mold 10 from a heat insulating material, the container 1
When the molten material A flowing down from the contact portion comes into contact with the mold 10 at the contact portion, it is rapidly cooled and solidified, and it is effectively prevented that the contact portion is fixed, so that smooth rotation of the mold 10 can be secured. . Further, there is an advantage that the nozzle hole diameter can be arbitrarily changed by changing the base 7 attached to the lower end opening of the nozzle 3.

【００２１】図４は、本発明の合金塊の製造装置の他の
実施例を示している。この装置においては、容器１ａの
下部は、下端部にノズル孔４を有するノズル状に形成さ
れている。この容器１ａはストッパ手段を備えていない
ため、Ａｒ等の不活性ガスのガス圧又は機械的加圧力を
容器内の溶融材料Ａ上面に付加することにより各キャビ
ティ１１ａ内へ溶融材料Ａを流出させると共に、上記ガ
ス圧又は機械的加圧力による溶融材料Ａ上面への加圧力
（又は負圧力）を調整して各キャビティ１１ａ内への溶
融材料の流出を制御することができる。FIG. 4 shows another embodiment of the apparatus for producing an alloy ingot according to the present invention. In this device, the lower part of the container 1a is formed in a nozzle shape having a nozzle hole 4 at the lower end. Since the container 1a is not provided with the stopper means, the molten material A flows out into each cavity 11a by applying a gas pressure of an inert gas such as Ar or a mechanical pressure to the upper surface of the molten material A in the container. At the same time, the pressure (or negative pressure) applied to the upper surface of the molten material A by the gas pressure or the mechanical pressure can be adjusted to control the outflow of the molten material into each cavity 11a.

【００２２】一方、上記容器１ａの下方には、外周部に
所定のピッチで形成された多数の穴状の同一形状成形用
キャビティ１１ａを持つ鋳型１０ａが、連続的に縦回転
自在に配設されている。該鋳型１０ａの周囲には、容器
１ａの下流側に回転方向に沿って順に押圧部材２３ａ、
２３ｂ及び２３ｃが配設され、それぞれスプリング２４
により鋳型１０ａの外周面に弾力的に押圧されている。
押圧部材２３ａは、キャビティ１１ａ内に充填された溶
融材料Ａの余分な部分を掻き取り、常に一定量の溶融材
料が充填されるようにする掻取り作用、充填された溶融
材料がキャビティ１１ａ内からこぼれないようにする蓋
としての作用、及び充填された溶融材料を冷却する作用
を有する。一方、押圧部材２３ｂ及び２３ｃは、非晶質
合金塊を作製する場合など冷却速度を高めたいときに用
いられ、キャビティ１１ａ内に充填された溶融材料の冷
却速度をさらに高め、非晶質化させるための治具であ
る。従って、非晶質合金塊を作製しない場合には必ずし
も用いる必要はない。また、最終製品が非晶質合金製の
ものであっても、合金塊自体は非晶質である必要は必ず
しもなく（製品製造の段階で冷却速度を高め、非晶質合
金製品とすることもできる）、その場合にも押圧部材２
３ｂ及び２３ｃは用いる必要はない。押圧部材２３ａ、
２３ｂ及び２３ｃも、銅、銅合金、超硬合金、その他の
金属材料から作製し、また、液体、気体等の冷却媒体を
流通させる流路を配設することもでき、さらに鋳型１０
ａを強制冷却鋳型に構成することもできる。なお、図示
の都合上、鋳型１０ａと各押圧部材２３ａ、２３ｂ及び
２３ｃとの間には隙間があるように描かれているが、実
際には各押圧部材２３ａ、２３ｂ及び２３ｃは鋳型１０
ａの外周面を殆ど隙間無く摺接するように構成されてい
る。装置設計の一例を示せば、容器１ａとしては石英ノ
ズル（直径約３０ｍｍ、ノズル先端孔径約１０ｍｍ）、
鋳型１０ａとしては銅ロール（直径約１９５ｍｍ、回転
数約２５〜５０ｒｐｍ）を用い、溶湯温度約９５０〜１
０００℃の条件で合金塊を製造する。On the other hand, below the container 1a, a mold 10a having a large number of hole-shaped cavities 11a of the same shape formed at a predetermined pitch on the outer peripheral portion is continuously rotatably disposed. ing. Around the mold 10a, a pressing member 23a is sequentially arranged along the rotation direction on the downstream side of the container 1a,
23b and 23c are provided, each of which has a spring 24b.
Thus, it is elastically pressed against the outer peripheral surface of the mold 10a.
The pressing member 23a scrapes off an excess portion of the molten material A filled in the cavity 11a, so that a constant amount of the molten material is always filled, and the filled molten material is removed from the cavity 11a. It has a function as a lid for preventing spillage and a function for cooling the filled molten material. On the other hand, the pressing members 23b and 23c are used when it is desired to increase the cooling rate, for example, when producing an amorphous alloy lump, and further increase the cooling rate of the molten material filled in the cavity 11a to make it amorphous. Jig for Therefore, it is not always necessary to use an amorphous alloy lump when not producing it. In addition, even if the final product is made of an amorphous alloy, the alloy lump itself does not necessarily have to be amorphous (the cooling rate is increased at the stage of manufacturing the product to make it an amorphous alloy product. Yes), in which case the pressing member 2
3b and 23c need not be used. Pressing member 23a,
23b and 23c can also be made of copper, copper alloy, cemented carbide, or other metal materials, and can be provided with a flow path for flowing a cooling medium such as liquid or gas.
a can also be configured in a forced cooling mold. For convenience of illustration, there is a gap between the mold 10a and each of the pressing members 23a, 23b, and 23c, but actually, each of the pressing members 23a, 23b, and 23c is
The outer peripheral surface a is slidably contacted with almost no gap. As an example of the device design, a quartz nozzle (diameter of about 30 mm, nozzle tip hole diameter of about 10 mm) is used as the container 1a.
A copper roll (diameter of about 195 mm, rotation number of about 25 to 50 rpm) is used as the mold 10a, and the molten metal temperature is about 950 to 1
An alloy ingot is produced at 000 ° C.

【００２３】上記装置によって製造された合金塊の状態
を図５に示す。各合金塊Ｂ’は極めて薄い小さなストリ
ップ２５により繋がれた状態で得られ、このストリップ
２５部分は比較的簡単に折ることができる。なお、この
ようなストリップ２５で繋がれていない個々に分離した
状態で合金塊Ｂ’を製造したい場合には、鋳型１０ａ内
部にエジェクタ手段を設け、例えば鋳型１０ａを断続的
に縦回転させ、それと同期して各キャビティ内に突出す
るようにエジェクタピンを設けることもできる。FIG. 5 shows a state of the alloy ingot produced by the above apparatus. Each alloy ingot B 'is obtained connected by a very thin small strip 25, which can be folded relatively easily. When it is desired to manufacture the alloy ingots B ′ in such a state that they are not separated by the strips 25 and are individually separated, an ejector means is provided inside the mold 10a, for example, the mold 10a is vertically rotated intermittently, and Ejector pins may be provided so as to project into each cavity in synchronization.

【００２４】図６は、図４に示す装置にエア吹き付けに
よるエジェクタ手段を設けた変形例を示している。この
装置においては、容器１ａの構成は図４に示すものと同
じであるが、鋳型１０ｂは略円筒状の回転体からなり、
該回転体の外周面に沿って内周面から外周面にかけて貫
通する同一形状の複数の成形用キャビティ１１ｂを所定
のピッチで備えており、かつ、上記回転体の内周面に摺
接するように溶融材料流入部から所定移動距離だけ各キ
ャビティ１１ｂの内周側開口を閉鎖するように略半円形
の底板部材２６が固定して配設されている。また、鋳型
１０ｂ内部には、エジェクタ手段としてのエアノズル２
７が配設されている。従って、この装置の場合、連続的
に縦回転する鋳型１０ｂの各キャビティ１１ｂ内に順次
流入、凝固させた溶融材料Ａの合金塊には、エアノズル
２７から空気が吹き付けられ、それぞれ個々にエジェク
トされる。なお、底板部材２６自体に水、ガス等の冷却
媒体の流路を設けることもでき、あるいはこのような手
段を付設することもできる。FIG. 6 shows a modification in which the device shown in FIG. 4 is provided with ejector means by blowing air. In this apparatus, the configuration of the container 1a is the same as that shown in FIG. 4, but the mold 10b is made of a substantially cylindrical rotating body,
A plurality of molding cavities 11b having the same shape penetrating from the inner peripheral surface to the outer peripheral surface along the outer peripheral surface of the rotating body are provided at a predetermined pitch, and are slidably contacted with the inner peripheral surface of the rotating body. A substantially semicircular bottom plate member 26 is fixedly provided so as to close the inner peripheral opening of each cavity 11b by a predetermined moving distance from the molten material inflow portion. An air nozzle 2 as an ejector is provided inside the mold 10b.
7 are provided. Therefore, in the case of this apparatus, air is blown from the air nozzle 27 to the alloy lump of the molten material A that has flowed into and solidified into the respective cavities 11b of the mold 10b that is continuously rotated vertically, and is ejected individually. . The bottom plate member 26 itself may be provided with a flow path for a cooling medium such as water or gas, or such a means may be provided.

【００２５】図７は、図１に示す装置の横回転型鋳型を
直線移動型鋳型に変更した変形例を示している。この装
置においては、容器１の構成は図１に示すものと同じで
あるが、昇降自在に配設されている。一方、鋳型１０ｃ
は細長い板状のスライダーからなり、同一直線上に上下
方向に貫通する同一形状の複数の成形用キャビティ１１
ｃを所定のピッチで備えている。上記鋳型１０ｃは、そ
の下部に固定して配設された底板部材２８上を摺動する
ように配設されている。また、鋳型１０ｃの上部所定位
置には、スプリング２４によって鋳型１０ｃ上面に弾力
的に摺接するように押圧部材２３ａが配設されており、
この押圧部材２３ａの作用も前記図４に示す押圧部材２
３ａと同様である。この装置の場合、鋳型１０ｃは間欠
的に又は連続的に直線移動され、底板部材２８から外れ
た所定位置には前記したようなエジェクタ手段（図示せ
ず）が設けられている（エジェクタピン（間欠的移動の
場合）、エアノズル等）。FIG. 7 shows a modification of the apparatus shown in FIG. 1 in which the horizontal rotation mold is changed to a linear movement mold. In this apparatus, the structure of the container 1 is the same as that shown in FIG. 1, but is arranged to be able to move up and down. On the other hand, the mold 10c
Is a plurality of molding cavities 11 of the same shape, which are formed of an elongated plate-shaped slider and penetrate vertically on the same straight line.
c at a predetermined pitch. The mold 10c is provided so as to slide on a bottom plate member 28 fixedly provided at a lower portion thereof. A pressing member 23a is provided at a predetermined position on the upper side of the mold 10c so as to elastically slide on the upper surface of the mold 10c by a spring 24.
The operation of the pressing member 23a is also performed by the pressing member 2 shown in FIG.
3a. In the case of this apparatus, the mold 10c is intermittently or continuously linearly moved, and the above-described ejector means (not shown) is provided at a predetermined position off the bottom plate member 28 (ejector pin (intermittent)). ), Air nozzle, etc.).

【００２６】図８は、本発明の装置で作製された合金塊
を用いて行なう金型鋳造工程の一例を概略的に示してい
る。図８において、鋳造は半自動型連続鋳造機を用いて
行なわれる。製品形状のキャビティ３１を有し、かつ該
キャビティ内に突出可能なエジェクタ手段（図示せず）
を備える金型３０（又は強制冷却鋳型）の下方には、射
出スリーブ３３が金型３０の湯口３２に向かって昇降自
在に配設されている。また、該射出スリーブ３３内には
射出プランジャ３４が摺動自在に配設され、図示しない
油圧シリンダ（又は空圧シリンダ）により上下動され
る。鋳造に際しては、まず、射出スリーブ３３が金型３
０の下方に離間した状態において、前記したように本発
明に従って作製した合金塊を装填する。合金塊の装填方
法としては任意の方法が採用できるが、例えば射出スリ
ーブ３３の側方に原料供給スリーブを付設し、原料供給
プランジャにより順次合金塊を射出スリーブ３３内に押
し込む方式が有利である。原料供給スリーブへの合金塊
の供給は、原料供給スリーブに原料収容マガジンを組み
込んで、原料収容マガジンから原料供給スリーブに１個
ずつ原料合金塊が落下するように構成したり、あるいは
このような原料収容マガジンの複数個をターンテーブル
に組み込んだカセット方式とし、１つの原料収容マガジ
ン内の原料合金塊が無くなったらターンテーブルを所定
角度だけ回転させ、次の原料収容マガジンが所定位置に
移動するように構成するなど、適宜の構造とすることが
できる。FIG. 8 schematically shows an example of a die casting process performed using an alloy lump produced by the apparatus of the present invention. In FIG. 8, casting is performed using a semi-automatic continuous casting machine. Ejector means (not shown) having a product-shaped cavity 31 and capable of projecting into the cavity
An injection sleeve 33 is disposed below the mold 30 (or the forced cooling mold) having the above structure so as to be able to move up and down toward the gate 32 of the mold 30. An injection plunger 34 is slidably disposed in the injection sleeve 33, and is vertically moved by a hydraulic cylinder (or a pneumatic cylinder) not shown. At the time of casting, first, the injection sleeve 33 is
At a distance below 0, the alloy mass made according to the invention as described above is loaded. An arbitrary method can be adopted as a method of loading the alloy ingot. For example, a method in which a material supply sleeve is attached to the side of the injection sleeve 33 and the alloy ingot is sequentially pushed into the injection sleeve 33 by a material supply plunger is advantageous. The supply of the alloy lumps to the raw material supply sleeve is performed by incorporating the raw material storage magazine into the raw material supply sleeve, and configured such that the raw material alloy lumps fall one by one from the raw material storage magazine to the raw material supply sleeve, or A cassette method in which a plurality of storage magazines are incorporated into a turntable is used. When the raw material alloy block in one raw storage magazine is exhausted, the turntable is rotated by a predetermined angle so that the next raw storage magazine moves to a predetermined position. It can have an appropriate structure such as a configuration.

【００２７】次いで、高周波誘導コイル３５を励磁して
合金塊を急速に加熱する。合金塊が溶解したかどうかを
溶湯温度を検出して確認した後、高周波誘導コイル３５
を消磁し、次いで、射出スリーブ３３の上端部が金型３
０の湯口３２周囲に当接するまで、射出スリーブ３３及
び射出プランジャ３４を同期的に上昇させ、さらに射出
プランジャ３４を急速に上昇させ、溶湯Ｃを金型３０の
湯口３２から射出する。射出された溶湯Ｃはキャビティ
３１内に注入、加圧され、急速に凝固される。この際、
射出温度、射出速度等を適宜設定することにより、１０
³Ｋ／ｓ以上の冷却速度が得ることができる。その後、
射出スリーブ３３及び射出プランジャ３４を下降させ、
次の原料装填を行なう。Next, the high-frequency induction coil 35 is excited to rapidly heat the alloy ingot. After detecting the molten metal temperature to confirm whether or not the alloy ingot has melted, the high-frequency induction coil 35
Then, the upper end of the injection sleeve 33 is
The injection sleeve 33 and the injection plunger 34 are raised synchronously until they come into contact with the periphery of the zero gate 32, and the injection plunger 34 is further raised rapidly to inject the molten metal C from the gate 32 of the mold 30. The injected molten metal C is injected into the cavity 31, pressurized, and rapidly solidified. On this occasion,
By appropriately setting the injection temperature, injection speed, etc., 10
A cooling rate of ³ K / s or more can be obtained. afterwards,
Lower the injection sleeve 33 and the injection plunger 34,
The next raw material loading is performed.

【００２８】次いで、上記のようにして得られた鋳造品
Ｄからランナー部を切断した後、切断面の仕上げを行な
い、その後、製品に応じた種々の仕上げ加工を行なう。
例えば、光コネクタ用フェルールの場合、外径仕上げ
（外径研磨）、内径仕上げ（内径研磨）、端部仕上げ
（両端縁部に丸みを付ける面取り加工）、ＰＣ研磨（凸
球面研磨）等の所望の仕上げ工程を行なう。なお、外径
仕上げ（外径研磨）及び内径仕上げ（内径研磨）は、非
晶質合金から作製した場合には行なう必要はないが、必
要に応じて行なっても構わない。その後、検査を経て製
品として出荷される。一方、鋳造品Ｄから切断されたラ
ンナー部は、再溶解されて本発明の合金塊製造に供され
る。Next, after cutting the runner portion from the casting D obtained as described above, the cut surface is finished, and thereafter, various finishing processes according to the product are performed.
For example, in the case of a ferrule for an optical connector, a desired finish such as an outer diameter finish (outer diameter polishing), an inner diameter finish (inner diameter polishing), an end finish (chamfering processing in which both edges are rounded), and a PC polishing (convex spherical surface polishing). The finishing process. Note that the outer diameter finish (outer diameter polishing) and the inner diameter finish (inner diameter polishing) are not required to be performed in the case of manufacturing from an amorphous alloy, but may be performed as necessary. After that, they are shipped as products after inspection. On the other hand, the runner portion cut from the casting D is redissolved and provided for the production of the alloy ingot of the present invention.

【００２９】本発明に用いられる合金材料としては、所
望の用途に応じて適宜選定することができる。本発明に
よって作製された合金塊を用いて製造される最終製品が
フェルール、スリーブ等の光コネクタ用部品や、多芯光
コネクタ用及び多芯光ファイバ整列用の光コネクタ部材
の場合、非晶質合金の他、Ａｌ基合金、Ｍｇ基合金、Ｚ
ｎ基合金、Ｆｅ基合金、Ｃｕ基合金、チタン合金などの
ダイカスト用合金を用いることができる。このようなダ
イカスト用合金は、通常の鋳造法で用いられている合金
であり、非晶質合金等に比べて安価である。The alloy material used in the present invention can be appropriately selected according to the desired use. When the final product manufactured by using the alloy lump manufactured according to the present invention is an optical connector part such as a ferrule or a sleeve, or an optical connector member for a multi-core optical connector and a multi-core optical fiber alignment, an amorphous product is used. In addition to alloys, Al-based alloys, Mg-based alloys, Z
Die casting alloys such as n-based alloys, Fe-based alloys, Cu-based alloys, and titanium alloys can be used. Such an alloy for die casting is an alloy used in a normal casting method, and is less expensive than an amorphous alloy or the like.

【００３０】例えば、Ａｌ基合金としては、ＪＩＳ記号
によるＡＤＣ１、ＡＤＣ５、ＡＤＣ１２など、Ａｌ−Ｓ
ｉ系、Ａｌ−Ｍｇ系、Ａｌ−Ｓｉ−Ｃｕ系又はＡｌ−Ｓ
ｉ−Ｍｇ系のダイカスト用アルミニウム合金を好適に用
いることができ、特にＡＤＣ１２は有用である。同様
に、Ｍｇ基合金としては、例えばＭＤＣ１Ａ、ＭＤＣ２
Ａ、ＭＤＣ３Ａなど、Ｍｇ−Ａｌ系又はＭｇ−Ａｌ−Ｚ
ｎ系のダイカスト用マグネシウム合金を好適に用いるこ
とができ、特にＭＤＣ１Ａは有用である。Ｚｎ基合金と
しては、例えばＡＧ４０Ａ、ＡＧ４１Ａ、高Ｍｎ合金な
ど、Ｚｎ−Ａｌ系、Ｚｎ−Ａｌ−Ｃｕ系、Ｚｎ−Ａｌ−
Ｃｕ−Ｍｇ系又はＺｎ−Ｍｎ−Ｃｕ系のダイカスト用亜
鉛合金を好適に用いることができ、特に高Ｍｎ合金は有
用である。Ｆｅ基合金では、例えばねずみ鋳鉄、オース
テナイト鋳鉄、ステンレス鋳鋼などがあり、ステンレス
鋳鋼が特に有用である。Ｃｕ基合金では、例えば黄銅、
青銅、アルミニウム青銅などがあり、アルミニウム青銅
が特に有用である。また、チタン合金では、例えばα型
合金、β型合金、α＋β型合金などがあり、α＋β型合
金が特に有用である。For example, Al-based alloys such as ADC1, ADC5, ADC12, etc., based on JIS
i-based, Al-Mg-based, Al-Si-Cu-based or Al-S
An i-Mg based aluminum alloy for die casting can be suitably used, and ADC12 is particularly useful. Similarly, as the Mg-based alloy, for example, MDC1A, MDC2
A, MDC3A, etc., Mg-Al system or Mg-Al-Z
An n-based magnesium alloy for die casting can be suitably used, and MDC1A is particularly useful. As a Zn-based alloy, for example, AG40A, AG41A, a high Mn alloy, etc., such as Zn-Al-based, Zn-Al-Cu-based, Zn-Al-
A Cu-Mg-based or Zn-Mn-Cu-based zinc alloy for die casting can be suitably used, and a high Mn alloy is particularly useful. Examples of the Fe-based alloy include gray cast iron, austenitic cast iron, stainless cast steel, and the like, and stainless cast steel is particularly useful. In a Cu-based alloy, for example, brass,
There are bronze and aluminum bronze, and aluminum bronze is particularly useful. In addition, examples of the titanium alloy include an α-type alloy, a β-type alloy and an α + β-type alloy, and the α + β-type alloy is particularly useful.

【００３１】これらの金属の中でも、一般式：Ｆｅ_aＭ_b
Ｘ_c（但し、ＭはＮｉ又は／及びＣｏであり、ＸはＭ
ｎ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｃから選ばれる少なくとも１種
の元素であり、ａ、ｂ、ｃはそれぞれ質量％で、３０≦
ｂ≦４０、０≦ｃ≦１０、ａは不可避的不純物を含む残
部である。）で示されるＦｅ−Ｍ−Ｘ系合金が好まし
い。上記一般式で表わされるＦｅ−Ｍ−Ｘ系合金は、高
い寸法精度で加工がし易く、かつ、線膨張係数が光ファ
イバの線膨張係数に近いため、光ファイバを装着するフ
ェルールの材料として適している。Among these metals, the general formula: Fe _a M _b
X _c (where M is Ni or / and Co, and X is M
n, at least one element selected from Si, Ti, Al, and C, wherein a, b, and c are each 30% by mass%.
b ≦ 40, 0 ≦ c ≦ 10, a is the balance containing unavoidable impurities. ) Are preferred. The Fe-MX-based alloy represented by the above general formula is easy to process with high dimensional accuracy, and has a linear expansion coefficient close to the linear expansion coefficient of an optical fiber, so that it is suitable as a material for a ferrule for mounting an optical fiber. ing.

【００３２】一方、非晶質合金は、高精度の鋳造性及び
加工性を有し、金型鋳造法や金型成形法によって金型の
キャビティ形状を忠実に再現した表面平滑な製品を転写
性良く製造できるため、金型を適切に作製することによ
り、所定の形状、寸法精度、及び表面品質を満足する製
品を単一のプロセスで量産性良く製造できる。非晶質合
金材料としては、ガラス遷移領域を有する非晶質合金、
好ましくは温度幅３０Ｋ以上のガラス遷移領域を有する
非晶質合金を生じ得る材料は全て使用可能であり、特定
の材料に限定されるものではないが、特に最終製品がフ
ェルール、スリーブ等の光コネクタ用部品の場合、下記
一般式（１）〜（６）のいずれか１つで示される組成を
有する非晶質合金を好適に使用できる。On the other hand, amorphous alloys have high-precision castability and workability, and can transfer products with a smooth surface that faithfully reproduces the mold cavity shape by die casting or die molding. Since it can be manufactured well, by appropriately manufacturing a mold, a product satisfying a predetermined shape, dimensional accuracy, and surface quality can be manufactured in a single process with high mass productivity. As the amorphous alloy material, an amorphous alloy having a glass transition region,
Preferably, any material capable of producing an amorphous alloy having a glass transition region having a temperature width of 30 K or more can be used, and is not limited to a specific material. In particular, the final product is an optical connector such as a ferrule or a sleeve. In the case of parts for use, an amorphous alloy having a composition represented by any one of the following general formulas (1) to (6) can be suitably used.

【００３３】 一般式（１）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ³ _dＭ⁴ _eＭ⁵ _f 但し、Ｍ¹はＺｒ及びＨｆから選ばれる１種又は２種の
元素、Ｍ²はＮｉ、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｎ、Ａｌ及びＧａよりなる群から選ば
れる少なくとも１種の元素、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎ
ｄ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｙｂ及びＭｍ（希
土類元素の集合体であるミッシュメタル）よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ³はＢｅ、Ｂ、
Ｃ、Ｎ及びＯよりなる群から選ばれる少なくとも１種の
元素、Ｍ⁴はＴａ、Ｗ及びＭｏよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素、Ｍ⁵はＡｕ、Ｐｔ、Ｐｄ及びＡ
ｇよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素、ａ、
ｂ、ｃ、ｄ、ｅ及びｆはそれぞれ原子％で、２５≦ａ≦
８５、１５≦ｂ≦７５、０≦ｃ≦３０、０≦ｄ≦３０、
０≦ｅ≦１５、０≦ｆ≦１５である。The general formula _{^{(1): M 1 a M}} 2 b Ln c M 3 d M 4 e M 5 f However, one or two elements M ¹ is selected from Zr and Hf, M ² is Ni, Cu, Fe, Co, Mn, Nb, T
at least one element selected from the group consisting of i, V, Cr, Zn, Al and Ga; Ln is Y, La, Ce, N
at least one element selected from the group consisting of d, Sm, Gd, Tb, Dy, Ho, Yb, and Mm (mish metal which is an aggregate of rare earth elements); M ³ is Be, B,
At least one element selected from the group consisting of C, N and O; M ⁴ is at least one element selected from the group consisting of Ta, W and Mo; M ⁵ is Au, Pt, Pd and A;
at least one element selected from the group consisting of g, a,
b, c, d, e and f are each atomic%, and 25 ≦ a ≦
85, 15 ≦ b ≦ 75, 0 ≦ c ≦ 30, 0 ≦ d ≦ 30,
0 ≦ e ≦ 15 and 0 ≦ f ≦ 15.

【００３４】上記非晶質合金は、下記一般式（１−ａ）
〜（１−ｐ）の非晶質合金を含む。 一般式（１−ａ）：Ｍ¹ _aＭ² _b この非晶質合金は、Ｍ²元素がＺｒ又はＨｆと共存する
ために、混合エンタルピーが負で大きく、アモルファス
形成能が良い。 一般式（１−ｂ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_c この非晶質合金のように、上記一般式（１−ａ）の合金
に希土類元素を添加することによりアモルファスの熱的
安定性が向上する。The above amorphous alloy has the following general formula (1-a)
To (1-p). General formula (1-a): M ¹ _a M ² _b This amorphous alloy has a large negative enthalpy of mixing and good amorphous forming ability because the M ² element coexists with Zr or Hf. Formula ^{(1-b): M 1} a M 2 b Ln c , as in this amorphous alloy, the thermal stability of the amorphous by adding a rare earth element to the alloy of the formula (1-a) is improves.

【００３５】 一般式（１−ｃ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＭ³ _d 一般式（１−ｄ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ³ _d これらの非晶質合金のように、原子半径の小さな元素Ｍ
³（Ｂｅ，Ｂ，Ｃ，Ｎ，Ｏ）でアモルファス構造中の隙
間を埋めることによって、その構造が安定化し、アモル
ファス形成能が向上する。The general formula ^{(1-c): M 1} a M 2 b M 3 d general formula ^{(1-d): M 1} a M 2 b Ln c M 3 d like these amorphous alloys, the atomic Element M with small radius
³ By filling the gaps in the amorphous structure with (Be, B, C, N, O), the structure is stabilized and the ability to form an amorphous structure is improved.

【００３６】 一般式（１−ｅ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＭ⁴ _e 一般式（１−ｆ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ⁴ _e 一般式（１−ｇ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＭ³ _dＭ⁴ _e 一般式（１−ｈ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ³ _dＭ⁴ _e これらの非晶質合金のように、高融点金属Ｍ⁴（Ｔａ，
Ｗ，Ｍｏ）を添加した場合、アモルファス形成能に影響
を与えずに耐熱性、耐食性が向上する。The general formula ^{(1-e): M 1} a M 2 b M 4 e general formula ^{(1-f): M 1} a M 2 b Ln c M 4 e general formula ^{(1-g): M 1} a _{^{M 2 b M 3 d M 4}} e general formula ^{(1-h): M 1} a M 2 b Ln c M 3 d M 4 e like these amorphous alloys, refractory metal M ⁴ (Ta,
When (W, Mo) is added, heat resistance and corrosion resistance are improved without affecting the ability to form an amorphous phase.

【００３７】 一般式（１−ｉ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＭ⁵ _f 一般式（１−ｊ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ⁵ _f 一般式（１−ｋ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＭ³ _dＭ⁵ _f 一般式（１−ｌ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ³ _dＭ⁵ _f 一般式（１−ｍ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＭ⁴ _eＭ⁵ _f 一般式（１−ｎ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ⁴ _eＭ⁵ _f 一般式（１−ｏ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＭ³ _dＭ⁴ _eＭ⁵ _f 一般式（１−ｐ）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ³ _dＭ⁴ _eＭ⁵ _f これらの貴金属Ｍ⁵（Ａｕ，Ｐｔ，Ｐｄ，Ａｇ）を含ん
だ非晶質合金の場合、結晶化が起きても脆くならない。The general formula ^{(1-i): M 1} a M 2 b M 5 f general formula ^{(1-j): M 1} a M 2 b Ln c M 5 f general formula ^{(1-k): M 1} a _{^{M 2 b M 3 d M 5}} f general formula ^{(1-l): M 1} a M 2 b Ln c M 3 d M 5 f general formula ^{(1-m): M 1} a M 2 b M 4 e M 5 _f general formula ^{(1-n): M 1} a M 2 b Ln c M 4 e M 5 f general formula ^{(1-o): M 1} a M 2 b M 3 d M 4 e M 5 f general formula (1 _{^{-p): M 1 a M 2}} b Ln c M 3 d M 4 e M 5 f these noble metals ^{M 5 (Au, Pt, Pd} , when the amorphous alloy containing Ag), and crystallization occurred Does not become brittle.

【００３８】 一般式（２）：Ａｌ_100-g-h-iＬｎ_gＭ⁶ _hＭ³ _i 但し、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔ
ｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｙｂ及びＭｍよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素、Ｍ⁶はＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、
Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ及びＷよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素、Ｍ³はＢｅ、Ｂ、Ｃ、Ｎ及びＯよりなる群から選ば
れる少なくとも１種の元素、ｇ、ｈ及びｉはそれぞれ原
子％で、３０≦ｇ≦９０、０＜ｈ≦５５、０≦ｉ≦１０
である。The general formula _{(2): Al 100-ghi} Ln g M 6 h M 3 i However, Ln is Y, La, Ce, Nd, Sm, Gd, T
at least one element selected from the group consisting of b, Dy, Ho, Yb, and Mm; M ⁶ is Ti, V, Cr, Mn,
Fe, Co, Ni, Cu, Zr, Nb, Mo, Hf, T
at least one element selected from the group consisting of a and W, M ³ is at least one element selected from the group consisting of Be, B, C, N, and O; g, h, and i are each atomic%; 30 ≦ g ≦ 90, 0 <h ≦ 55, 0 ≦ i ≦ 10
It is.

【００３９】上記非晶質合金は、下記一般式（２−ａ）
及び（２−ｂ）の非晶質合金を含む。 一般式（２−ａ）：Ａｌ_100-g-hＬｎ_gＭ⁶ _h この非晶質合金は、混合エンタルピーが負で大きく、ア
モルファス形成能が良い。 一般式（２−ｂ）：Ａｌ_100-g-h-iＬｎ_gＭ⁶ _hＭ³ _i この非晶質合金においては、原子半径の小さな元素Ｍ³
（Ｂｅ，Ｂ，Ｃ，Ｎ，Ｏ）でアモルファス構造中の隙間
を埋めることによって、その構造が安定化し、アモルフ
ァス形成能が向上する。The above amorphous alloy has the following general formula (2-a)
And (2-b) amorphous alloys. Formula _{(2-a): Al 100} -gh Ln g M 6 h This amorphous alloy, mixing enthalpy is large in negative, amorphous forming ability is good. Formula _{(2-b): Al 100} -ghi Ln g M 6 h M 3 i In this amorphous alloy, small elements M ³ atomic radius
By filling gaps in the amorphous structure with (Be, B, C, N, O), the structure is stabilized, and the ability to form an amorphous structure is improved.

【００４０】一般式（３）：Ｍｇ_100-pＭ⁷ _p 但し、Ｍ⁷はＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ及びＺｎよりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素、ｐは原子％で５≦ｐ≦
６０である。この非晶質合金は、混合エンタルピーが負
で大きく、アモルファス形成能が良い。General formula (3): Mg _100-p M ⁷ _p where M ⁷ is at least one element selected from the group consisting of Cu, Ni, Sn and Zn, and p is atomic% and 5 ≦ p ≦
60. This amorphous alloy has a large negative enthalpy of mixing and a good amorphous forming ability.

【００４１】一般式（４）：Ｍｇ_100-q-rＭ⁷ _qＭ⁸ _r 但し、Ｍ⁷はＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ及びＺｎよりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ⁸はＡｌ、Ｓｉ及び
Ｃａよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素、ｑ
及びｒはそれぞれ原子％で、１≦ｑ≦３５、１≦ｒ≦２
５である。この非晶質合金のように、前記一般式（３）
の合金において原子半径の小さな元素Ｍ⁸（Ａｌ，Ｓ
ｉ，Ｃａ）でアモルファス構造中の隙間を埋めることに
よって、その構造が安定化し、アモルファス形成能が向
上する。Formula (4): Mg _100-qr M ⁷ _q M ⁸ _r where M ⁷ is at least one element selected from the group consisting of Cu, Ni, Sn and Zn, and M ⁸ is Al, Si and At least one element selected from the group consisting of Ca, q
And r are each atomic%, 1 ≦ q ≦ 35, 1 ≦ r ≦ 2
5 As in this amorphous alloy, the general formula (3)
Element M ⁸ (Al, S
By filling gaps in the amorphous structure with (i, Ca), the structure is stabilized, and the ability to form an amorphous phase is improved.

【００４２】 一般式（５）：Ｍｇ_100-q-sＭ⁷ _qＭ⁹ _s 一般式（６）：Ｍｇ_100-q-r-sＭ⁷ _qＭ⁸ _rＭ⁹ _s 但し、Ｍ⁷はＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ及びＺｎよりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ⁸はＡｌ、Ｓｉ及び
Ｃａよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ
⁹はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｓｍ及びＭｍよりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素、ｑ、ｒ及びｓはそれ
ぞれ原子％で、１≦ｑ≦３５、１≦ｒ≦２５、３≦ｓ≦
２５である。これらの非晶質合金のように、前記一般式
（３）及び（４）の合金に希土類元素を添加することに
よりアモルファスの熱的安定性が向上する。General formula (5): Mg _100-qs M ⁷ _q M ⁹ _s General formula (6): Mg _100-qrs M ⁷ _q M ⁸ _r M ⁹ _s where M ⁷ is Cu, Ni, Sn and Zn at least one element selected from the group consisting of at least one element M ⁸ is Al, selected from the group consisting of Si and Ca, M
⁹ is at least one element selected from the group consisting of Y, La, Ce, Nd, Sm and Mm, q, r and s are each atomic%, and 1 ≦ q ≦ 35, 1 ≦ r ≦ 25, 3 ≦ s ≦
25. Like these amorphous alloys, by adding a rare earth element to the alloys of the general formulas (3) and (4), the thermal stability of the amorphous is improved.

【００４３】前記した非晶質合金の中でも、ガラス遷移
温度（Ｔｇ）と結晶化温度（Ｔｘ）の温度差が極めて広
いＺｒ−ＴＭ−Ａｌ系及びＨｆ−ＴＭ−Ａｌ系（ＴＭ：
遷移金属）非晶質合金は、高強度、高耐食性であると共
に、過冷却液体領域（ガラス遷移領域）ΔＴｘ＝Ｔｘ−
Ｔｇが３０Ｋ以上、特にＺｒ−ＴＭ−Ａｌ系非晶質合金
は６０Ｋ以上と極めて広く、この温度領域では粘性流動
により数１０ＭＰａ以下の低応力でも非常に良好な加工
性を示す。また、冷却速度が数１０Ｋ／ｓ程度の鋳造法
によっても非晶質バルク材が得られるなど、非常に安定
で製造し易い特徴を持っている。これらの合金の用途研
究の結果、溶湯からの金型鋳造によっても、またガラス
遷移領域を利用した粘性流動による成形加工によって
も、非晶質材料ができると同時に、金型形状及び寸法を
極めて忠実に再現し、これらの合金の物性も相俟って光
コネクタ用部品の材料として適している。Among the above-mentioned amorphous alloys, the Zr-TM-Al system and the Hf-TM-Al system (TM: TM) having an extremely wide temperature difference between the glass transition temperature (Tg) and the crystallization temperature (Tx).
Transition metal) amorphous alloys have high strength and high corrosion resistance and have a supercooled liquid region (glass transition region) ΔTx = Tx−
The Tg is 30K or more, particularly the Zr-TM-Al-based amorphous alloy is as wide as 60K or more. In this temperature range, due to viscous flow, very good workability is exhibited even at a low stress of several tens MPa or less. In addition, the amorphous bulk material can be obtained even by a casting method having a cooling rate of about several tens of K / s. As a result of research on the use of these alloys, amorphous materials can be formed by mold casting from a molten metal or by viscous flow molding using a glass transition region, and at the same time, the mold shape and dimensions are extremely faithful. It is suitable as a material for optical connector parts due to the physical properties of these alloys.

【００４４】本発明に利用されるこのＺｒ−ＴＭ−Ａｌ
系及びＨｆ−ＴＭ−Ａｌ系非晶質合金は、合金組成、測
定法によっても異なるが、非常に大きなΔＴｘの範囲を
持っている。例えばＺｒ₆₀Ａｌ₁₅Ｃｏ_2.5Ｎｉ_7.5Ｃｕ₁₅
合金（Ｔｇ：６５２Ｋ、Ｔｘ：７６８Ｋ）のΔＴｘは１
１６Ｋと極めて広い。耐酸化性も極めて良く、空気中で
Ｔｇまでの高温に熱してもほとんど酸化されない。硬度
は室温からＴｇ付近までビッカース硬度（Ｈｖ）で４６
０（ＤＰＮ）、引張強度は１，６００ＭＰａ、曲げ強度
は３，０００ＭＰａに達する。熱膨張率αは室温からＴ
ｇ付近まで１×１０^-5／Ｋと小さく、ヤング率は９１Ｇ
Ｐａ、圧縮時の弾性限界は４〜５％を超える。さらに靭
性も高く、シャルピー衝撃値で６〜７Ｊ／ｃｍ²を示
す。このように非常に高強度の特性を示しながら、ガラ
ス遷移領域まで加熱されると、流動応力は１０ＭＰａ程
度まで低下する。このため極めて加工が容易で、低応力
で複雑な形状の微小部品や高精度部品に成形できるのが
本合金の特徴である。しかも、いわゆるガラス（非晶
質）としての特性から加工（変形）表面は極めて平滑性
が高く、結晶合金を変形させたときのように滑り帯が表
面に現われるステップなどは実質的に発生しない特徴を
持っている。The Zr-TM-Al used in the present invention
The Hf-TM-Al-based amorphous alloy has a very large range of ΔTx, although it differs depending on the alloy composition and the measurement method. For example, Zr ₆₀ Al ₁₅ Co _2.5 Ni _7.5 Cu ₁₅
ΔTx of the alloy (Tg: 652K, Tx: 768K) is 1
It is extremely wide at 16K. It has very good oxidation resistance, and is hardly oxidized even when heated to a high temperature up to Tg in air. Hardness is 46 in Vickers hardness (Hv) from room temperature to around Tg.
0 (DPN), the tensile strength reaches 1,600 MPa, and the bending strength reaches 3,000 MPa. The coefficient of thermal expansion α is from room temperature to T
It is as small as 1 × 10 ^-5 / K up to around g and the Young's modulus is 91G
Pa, the elastic limit at compression exceeds 4-5%. Further, it has high toughness and shows a Charpy impact value of 6 to 7 J / cm ² . When the glass transition region is heated while exhibiting such a very high strength characteristic, the flow stress decreases to about 10 MPa. For this reason, it is a feature of the present alloy that it is extremely easy to process and can be formed into a small component having a complicated shape with low stress and a high precision component. Moreover, the processed (deformed) surface has extremely high smoothness due to the characteristics as a so-called glass (amorphous), and substantially no steps such as a step in which a slip band appears on the surface as when a crystalline alloy is deformed. have.

【００４５】一般に、非晶質合金はガラス遷移領域まで
加熱すると長時間の保持によって結晶化が始まるが、本
合金のようにΔＴｘが広い合金は非晶質相が安定であ
り、ΔＴｘ内の温度を適当に選べば２時間程度までは結
晶が発生せず、通常の成形加工においては結晶化を懸念
する必要はない。また、本合金は溶湯からの凝固におい
てもこの特性を如何なく発揮する。一般に非晶質合金の
製造には急速な冷却が必要とされるが、本合金は冷却速
度１０Ｋ／ｓ程度の冷却で溶湯から容易に非晶質単相か
らなるバルク材を得ることができる。その凝固表面はや
はり極めて平滑であり、金型表面のミクロンオーダーの
研磨傷でさえも忠実に再現する転写性を持っている。従
って、フェルール、スリーブ等の光コネクタ用部品材料
として本合金を適用すれば、金型のキャビティ表面が光
コネクタ用部品の要求特性を満たす表面品質を持ってお
れば、鋳造材においても金型の表面特性をそのまま再現
し、寸法調整、表面粗さ調整の工程を省略又は短縮する
ことができる。In general, when an amorphous alloy is heated to the glass transition region, crystallization starts by holding for a long time, but an alloy having a wide ΔTx such as the present alloy has a stable amorphous phase and a temperature within ΔTx. If no is selected, no crystal is generated until about 2 hours, and there is no need to worry about crystallization in ordinary molding. In addition, the alloy exerts this property even when solidifying from the molten metal. Generally, rapid cooling is required for the production of an amorphous alloy. However, the present alloy can easily obtain a bulk material composed of an amorphous single phase from a molten metal by cooling at a cooling rate of about 10 K / s. The solidified surface is still extremely smooth, and has a transferability that faithfully reproduces even micron-order polishing scratches on the mold surface. Therefore, if this alloy is applied as a material for optical connector parts such as ferrules and sleeves, as long as the cavity surface of the mold has a surface quality that satisfies the required characteristics of the optical connector parts, the mold can be used in the casting material. The surface characteristics can be reproduced as they are, and the steps of dimension adjustment and surface roughness adjustment can be omitted or shortened.

【００４６】以上、本発明の好適な実施形態について説
明したが、本発明は前記した実施形態に限定されるもの
ではなく、種々の設計変更が可能である。例えば、図１
に示す装置においても、図４、図６及び図７に示すよう
な掻取り作用、蓋としての作用、及び溶融材料冷却作用
を有する押圧部材を設けることもできる。また、各図に
示す装置の個々の部品、その材料、操作方法等は、特に
適用困難な場合を除き、他の装置においてもそのままあ
るいは若干の修正を行なって適用できる。例えば、図４
及び図６に示す容器１ａにもストッパ手段を設けること
ができる。また、図１及び図７に示す底板部材１２、２
８にも水、ガス等の冷却媒体の流路を設けたり、あるい
はこのような手段を付設することもできる。さらに、合
金塊の寸法、形状等においても前記例に限定されるもの
ではない。Although the preferred embodiment of the present invention has been described above, the present invention is not limited to the above-described embodiment, and various design changes can be made. For example, FIG.
In the apparatus shown in FIG. 5, a pressing member having a scraping action, a lid action, and a molten material cooling action as shown in FIGS. 4, 6 and 7 can also be provided. The individual parts, materials, operating methods, and the like of the apparatus shown in each drawing can be applied to other apparatuses as they are or with some modifications, unless particularly difficult to apply. For example, FIG.
Also, the container 1a shown in FIG. 6 can be provided with stopper means. Also, the bottom plate members 12, 2 shown in FIGS.
8 may also be provided with a flow path for a cooling medium such as water or gas, or may be provided with such means. Further, the size, shape, and the like of the alloy ingot are not limited to the above examples.

【００４７】[0047]

【発明の効果】以上のように、本発明の方法及び装置に
よれば、合金原料の溶解と成形を分離した容器及び鋳型
を用いて行なうため、一定形状又は一定質量の合金塊
を、長時間に亘り連続的に生産性良く製造することがで
きる。また、同一直線上又は同一円上に上下方向に貫通
する複数の同形状成形用キャビティを持ち、かつ溶融材
料の流入方向と垂直な一方向に連続的に又は断続的に移
動する鋳型内又は横回転する鋳型内で溶融材料を凝固さ
せるか、あるいは、回転体の外周面に沿って複数の同形
状成形用キャビティを持ち、かつ連続的に又は断続的に
縦回転する鋳型内で溶融材料を凝固させることにより、
高圧ダイカスト法による金型成形装置の溶解・射出部に
原料合金を供給、特にカセット方式で供給するのに便利
な同一形状の合金塊を、連続的に大量生産することが可
能になる。さらに、例えば水やガス等の冷媒流路を設け
た強制冷却鋳型としたり、あるいはまた、キャビティ内
に充満した溶融材料に冷却用治具を押し当てる方法を採
用することにより、大きな冷却速度を達成でき、非晶質
合金にも容易に適用可能である。また、ガス圧又は機械
的加圧力を容器内の溶融材料上面に付加すると共に、そ
の加圧力を調整したり、あるいはまた、熱伝導率の大き
なノズル及び該ノズルを閉鎖可能なストッパ手段を備え
た容器を用い、ノズルに対するストッパ手段の位置を調
整することにより、各キャビティ内への溶融材料の流出
を定量的に制御することができる。As described above, according to the method and apparatus of the present invention, the melting and forming of the alloy raw material are performed using the separated container and the mold, so that the alloy lump having a fixed shape or a fixed mass can be formed for a long time. And with good productivity. It also has a plurality of cavities for forming the same shape penetrating in the vertical direction on the same straight line or the same circle, and moves continuously or intermittently in one direction perpendicular to the inflow direction of the molten material or horizontally. The molten material is solidified in a rotating mold, or the molten material is solidified in a mold that has a plurality of cavities for forming the same shape along the outer peripheral surface of the rotating body and that rotates vertically continuously or intermittently. By letting
The raw material alloy can be supplied to the melting / injection section of the die molding apparatus by the high-pressure die casting method, and particularly, an alloy block having the same shape that is convenient to supply in a cassette method can be continuously mass-produced. Furthermore, a large cooling rate is achieved by, for example, using a forced cooling mold provided with a coolant channel such as water or gas, or a method of pressing a cooling jig against a molten material filled in a cavity. It can be easily applied to amorphous alloys. Further, a gas pressure or a mechanical pressure is applied to the upper surface of the molten material in the container, and the pressure is adjusted, or a nozzle having a large heat conductivity and a stopper means capable of closing the nozzle are provided. By using a container and adjusting the position of the stopper means with respect to the nozzle, it is possible to quantitatively control the outflow of the molten material into each cavity.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の合金塊の製造装置の一実施例を概略的
に示す部分断面側面図である。FIG. 1 is a partial sectional side view schematically showing an embodiment of an apparatus for manufacturing an alloy lump according to the present invention.

【図２】図１に示す装置の鋳型と底板部材の配置態様を
示す概略部分斜視図である。FIG. 2 is a schematic partial perspective view showing an arrangement of a mold and a bottom plate member of the apparatus shown in FIG.

【図３】図１に示す装置の容器と鋳型の接続部の他の実
施例を示す概略部分断面図である。FIG. 3 is a schematic partial sectional view showing another embodiment of a connection portion between the container and the mold of the apparatus shown in FIG. 1;

【図４】本発明の合金塊の製造装置の他の実施例を概略
的に示す部分断面側面図である。FIG. 4 is a partial sectional side view schematically showing another embodiment of the apparatus for manufacturing an alloy lump of the present invention.

【図５】図４に示す装置で作製された合金塊の一例を示
す概略部分斜視図である。FIG. 5 is a schematic partial perspective view showing an example of an alloy lump manufactured by the apparatus shown in FIG.

【図６】本発明の合金塊の製造装置のさらに他の実施例
を概略的に示す部分断面側面図である。FIG. 6 is a partial sectional side view schematically showing still another embodiment of the apparatus for manufacturing an alloy lump according to the present invention.

【図７】本発明の合金塊の製造装置の別の実施例を概略
的に示す部分断面側面図である。FIG. 7 is a partial sectional side view schematically showing another embodiment of the apparatus for manufacturing an alloy lump of the present invention.

【図８】本発明の装置で作製された合金塊を用いて行な
う金型鋳造工程の概略説明図である。FIG. 8 is a schematic explanatory view of a mold casting process performed using an alloy lump produced by the apparatus of the present invention.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１，１ａ 容器 ３ ノズル ４ ノズル孔 ５ ストッパ １０，１０ａ，１０ｂ，１０ｃ 鋳型 １１，１１ａ，１１ｂ，１１ｃ キャビティ １２，２６，２８ 底板部材 １３ ベースプレート １５ ラチェット １６ 固定ピン １９ 昇降プレート ２１ エアシリンダ ２３ａ，２３ｂ，２３ｃ 押圧部材 ２７ エアノズル Ａ 溶融材料 Ｂ，Ｂ’ 合金塊 Ｃ 溶湯 Ｄ 鋳造品 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1, 1a Container 3 Nozzle 4 Nozzle hole 5 Stopper 10, 10a, 10b, 10c Mold 11, 11a, 11b, 11c Cavity 12, 26, 28 Bottom plate member 13 Base plate 15 Ratchet 16 Fixing pin 19 Elevating plate 21 Air cylinder 23a, 23b , 23c Pressing member 27 Air nozzle A Molten material B, B 'Alloy lump C Molten metal D Cast product

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２２Ｄ 39/02 Ｂ２２Ｄ 39/02 Ａ 39/06 39/06 Continued on the front page (51) Int.Cl. ⁷ Identification symbol FI Theme coat II (reference) B22D 39/02 B22D 39/02 A 39/06 39/06

Claims (15)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 溶融状態の合金材料を収容する容器
（１，１ａ）から、複数の成形用キャビティ（１１，１
１ａ，１１ｂ，１１ｃ）を持ちかつ移動する鋳型（１
０，１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）の各キャビティ内に順次
上記溶融材料（Ａ）を流入させ、鋳型内で凝固させるこ
とにより、連続的に特定の製品形状又は一定質量の合金
塊を製造する方法。1. A plurality of molding cavities (11, 1a) from a container (1, 1a) containing a molten alloy material.
1a, 11b, 11c) and the moving mold (1
0, 10a, 10b, and 10c). A method of continuously producing a specific product shape or an alloy mass having a constant mass by causing the molten material (A) to flow into each of the cavities sequentially and solidify in a mold. 【請求項２】 真空又は制御された雰囲気下において鋳
型（１０，１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）の各キャビティ
（１１，１１ａ，１１ｂ，１１ｃ）内に順次溶融材料
（Ａ）を流入させることを特徴とする請求項１に記載の
方法。2. The method according to claim 1, wherein the molten material (A) is sequentially introduced into each cavity (11, 11a, 11b, 11c) of the mold (10, 10a, 10b, 10c) under a vacuum or a controlled atmosphere. The method of claim 1, wherein 【請求項３】 合金材料を高周波誘導加熱、アーク放
電、電子ビーム、レーザ又は赤外線照射により融点以上
に加熱して溶解させることを特徴とする請求項１又は２
に記載の方法。3. The method according to claim 1, wherein the alloy material is heated to a melting point or higher by high-frequency induction heating, arc discharge, electron beam, laser or infrared irradiation to be melted.
The method described in. 【請求項４】 ガス圧又は機械的加圧力を前記容器
（１，１ａ）内の溶融材料（Ａ）上面に付加することに
より各キャビティ（１１，１１ａ，１１ｂ，１１ｃ）内
へ溶融材料を流出させると共に、上記ガス圧又は機械的
加圧力による溶融材料上面への加圧力を調整して各キャ
ビティ内への溶融材料（Ａ）の流出を制御することを特
徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の方法。4. The molten material flows out into each of the cavities (11, 11a, 11b, 11c) by applying gas pressure or mechanical pressure to the upper surface of the molten material (A) in the container (1, 1a). 4. The method according to claim 1, further comprising adjusting the pressure applied to the upper surface of the molten material by the gas pressure or the mechanical pressure to control the outflow of the molten material (A) into each cavity. The method according to claim 1. 【請求項５】 前記容器（１）が熱伝導率の大きなノズ
ル（３）及び該ノズルを閉鎖可能なストッパ手段（５）
を備えており、ノズルに対するストッパ手段の位置調整
により各キャビティ（１１，１１ａ，１１ｂ，１１ｃ）
内への溶融材料（Ａ）の流出を定量的に制御することを
特徴とする請求項１乃至４のいずれか一項に記載の方
法。5. A nozzle (3) in which said container (1) has a high thermal conductivity and stopper means (5) capable of closing said nozzle.
Cavities (11, 11a, 11b, 11c) by adjusting the position of the stopper means with respect to the nozzle.
The method according to claim 1, wherein the outflow of the molten material (A) into the inside is quantitatively controlled. 【請求項６】 同一円上に上下方向に貫通する複数の同
形状成形用キャビティ（１１）を持ち、かつ連続的に又
は断続的に横回転する鋳型（１０）内で、溶融材料を凝
固させることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一
項に記載の方法。6. A molten material is solidified in a mold (10) having a plurality of same-shaped molding cavities (11) vertically penetrating on the same circle and rotating horizontally or continuously or intermittently. A method according to any one of claims 1 to 5, characterized in that: 【請求項７】 側面に複数の同形状成形用キャビティ
（１１ａ，１１ｂ）を持ち、かつ連続的に又は断続的に
縦回転する鋳型（１０ａ，１０ｂ）内で、溶融材料を凝
固させることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一
項に記載の方法。7. A molten material is solidified in a mold (10a, 10b) having a plurality of cavities (11a, 11b) for forming the same shape on the side surface and rotating vertically or continuously or intermittently. The method according to any one of claims 1 to 5, wherein 【請求項８】 同一直線上に上下方向に貫通する複数の
同形状成形用キャビティ（１１ｃ）を持ち、かつ溶融材
料の流入方向と垂直な一方向に連続的に又は断続的に移
動する鋳型（１０ｃ）内で、溶融材料を凝固させること
を特徴とする請求項１乃至５のいずれか一項に記載の方
法。8. A mold having a plurality of same-shaped molding cavities (11c) penetrating vertically on the same straight line and moving continuously or intermittently in one direction perpendicular to the inflow direction of the molten material. 6. The method according to claim 1, wherein the molten material is solidified within 10c). 【請求項９】 鋳型（１０，１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）
の成形用キャビティ（１１，１１ａ，１１ｂ，１１ｃ）
内への溶融材料の流入、凝固が所定回数行なわれること
によって前記容器内の溶融材料（Ａ）の所定量が減少し
た後、容器内に流出分と同量の合金原料を投入し、溶解
後、同様に所定量消費されるまでキャビティ内への溶融
材料の流入、凝固を行なう一連のサイクルを繰り返すこ
とを特徴とする請求項１乃至８のいずれか一項に記載の
方法。9. A mold (10, 10a, 10b, 10c)
Molding cavities (11, 11a, 11b, 11c)
After a predetermined amount of the molten material (A) in the container is reduced by inflow and solidification of the molten material into the container a predetermined number of times, the same amount of the alloy raw material as the outflow is charged into the container, and after melting. The method according to any one of claims 1 to 8, wherein a series of cycles of inflow and solidification of the molten material into the cavity is repeated until a predetermined amount is consumed. 【請求項１０】 前記合金材料が実質的に非晶質合金を
生じ得る合金材料であり、水もしくはガスで強制冷却さ
れた鋳型（１０，１０ａ，１０ｂ，１０ｃ）の成形用キ
ャビティ（１１，１１ａ，１１ｂ，１１ｃ）内へ該合金
の溶融材料（Ａ）を流入させると共に、キャビティ内に
充満した溶融材料に水もしくはガスで強制冷却された治
具（２３ａ，２３ｂ，２３ｃ）を押し当て、非晶質化さ
せることを特徴とする請求項１乃至９のいずれか一項に
記載の方法。10. A molding cavity (11, 11a) of a mold (10, 10a, 10b, 10c) forcibly cooled with water or gas, said alloy material being an alloy material capable of substantially forming an amorphous alloy. , 11b, 11c), the jigs (23a, 23b, 23c) forcibly cooled with water or gas are pressed against the molten material filled in the cavities. The method according to any one of claims 1 to 9, wherein the crystallization is performed. 【請求項１１】 前記合金材料が、下記一般式（１）〜
（６）のいずれか１つで示される組成を持ち、ガラス遷
移領域を有する非晶質合金を生じ得る合金材料であるこ
とを特徴とする請求項１乃至１０のいずれか一項に記載
の方法。 一般式（１）：Ｍ¹ _aＭ² _bＬｎ_cＭ³ _dＭ⁴ _eＭ⁵ _f 但し、Ｍ¹はＺｒ及びＨｆから選ばれる１種又は２種の
元素、Ｍ²はＮｉ、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｎ、Ｎｂ、Ｔ
ｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｚｎ、Ａｌ及びＧａよりなる群から選ば
れる少なくとも１種の元素、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎ
ｄ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｙｂ及びＭｍ（希
土類元素の集合体であるミッシュメタル）よりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ³はＢｅ、Ｂ、
Ｃ、Ｎ及びＯよりなる群から選ばれる少なくとも１種の
元素、Ｍ⁴はＴａ、Ｗ及びＭｏよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素、Ｍ⁵はＡｕ、Ｐｔ、Ｐｄ及びＡ
ｇよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素、ａ、
ｂ、ｃ、ｄ、ｅ及びｆはそれぞれ原子％で、２５≦ａ≦
８５、１５≦ｂ≦７５、０≦ｃ≦３０、０≦ｄ≦３０、
０≦ｅ≦１５、０≦ｆ≦１５である。 一般式（２）：Ａｌ_100-g-h-iＬｎ_gＭ⁶ _hＭ³ _i 但し、ＬｎはＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｇｄ、Ｔ
ｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｙｂ及びＭｍよりなる群から選ばれる
少なくとも１種の元素、Ｍ⁶はＴｉ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、
Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ、Ｔ
ａ及びＷよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元
素、Ｍ³はＢｅ、Ｂ、Ｃ、Ｎ及びＯよりなる群から選ば
れる少なくとも１種の元素、ｇ、ｈ及びｉはそれぞれ原
子％で、３０≦ｇ≦９０、０＜ｈ≦５５、０≦ｉ≦１０
である。 一般式（３）：Ｍｇ_100-pＭ⁷ _p 但し、Ｍ⁷はＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ及びＺｎよりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素、ｐは原子％で５≦ｐ≦
６０である。 一般式（４）：Ｍｇ_100-q-rＭ⁷ _qＭ⁸ _r 但し、Ｍ⁷はＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ及びＺｎよりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ⁸はＡｌ、Ｓｉ及び
Ｃａよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素、ｑ
及びｒはそれぞれ原子％で、１≦ｑ≦３５、１≦ｒ≦２
５である。 一般式（５）：Ｍｇ_100-q-sＭ⁷ _qＭ⁹ _s 但し、Ｍ⁷はＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ及びＺｎよりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ⁹はＹ、Ｌａ、Ｃ
ｅ、Ｎｄ、Ｓｍ及びＭｍよりなる群から選ばれる少なく
とも１種の元素、ｑ及びｓはそれぞれ原子％で、１≦ｑ
≦３５、３≦ｓ≦２５である。 一般式（６）：Ｍｇ_100-q-r-sＭ⁷ _qＭ⁸ _rＭ⁹ _s 但し、Ｍ⁷はＣｕ、Ｎｉ、Ｓｎ及びＺｎよりなる群から
選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ⁸はＡｌ、Ｓｉ及び
Ｃａよりなる群から選ばれる少なくとも１種の元素、Ｍ
⁹はＹ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｎｄ、Ｓｍ及びＭｍよりなる群か
ら選ばれる少なくとも１種の元素、ｑ、ｒ及びｓはそれ
ぞれ原子％で、１≦ｑ≦３５、１≦ｒ≦２５、３≦ｓ≦
２５である。11. The method according to claim 11, wherein the alloy material has the following general formula (1):
The method according to any one of claims 1 to 10, wherein the alloy material has a composition represented by any one of (6) and is capable of forming an amorphous alloy having a glass transition region. . Formula _{^{(1): M 1 a M}} 2 b Ln c M 3 d M 4 e M 5 f However, one or two elements M ¹ is selected from Zr and Hf, M ² is Ni, Cu, Fe , Co, Mn, Nb, T
at least one element selected from the group consisting of i, V, Cr, Zn, Al and Ga; Ln is Y, La, Ce, N
at least one element selected from the group consisting of d, Sm, Gd, Tb, Dy, Ho, Yb, and Mm (mish metal which is an aggregate of rare earth elements); M ³ is Be, B,
At least one element selected from the group consisting of C, N and O; M ⁴ is at least one element selected from the group consisting of Ta, W and Mo; M ⁵ is Au, Pt, Pd and A;
at least one element selected from the group consisting of g, a,
b, c, d, e and f are each atomic%, and 25 ≦ a ≦
85, 15 ≦ b ≦ 75, 0 ≦ c ≦ 30, 0 ≦ d ≦ 30,
0 ≦ e ≦ 15 and 0 ≦ f ≦ 15. Formula _{(2): Al 100-ghi} Ln g M 6 h M 3 i However, Ln is Y, La, Ce, Nd, Sm, Gd, T
at least one element selected from the group consisting of b, Dy, Ho, Yb, and Mm; M ⁶ is Ti, V, Cr, Mn,
Fe, Co, Ni, Cu, Zr, Nb, Mo, Hf, T
at least one element selected from the group consisting of a and W, M ³ is at least one element selected from the group consisting of Be, B, C, N and O; g, h and i are each atomic%; 30 ≦ g ≦ 90, 0 <h ≦ 55, 0 ≦ i ≦ 10
It is. General formula (3): Mg _100-p M ⁷ _p where M ⁷ is at least one element selected from the group consisting of Cu, Ni, Sn and Zn, and p is atomic percentage 5 ≦ p ≦
60. General formula (4): Mg _100-qr M ⁷ _q M ⁸ _r where M ⁷ is at least one element selected from the group consisting of Cu, Ni, Sn and Zn, and M ⁸ is made of Al, Si and Ca At least one element selected from the group: q
And r are each atomic%, 1 ≦ q ≦ 35, 1 ≦ r ≦ 2
5 General formula (5): Mg _100-qs M ⁷ _q M ⁹ _s where M ⁷ is at least one element selected from the group consisting of Cu, Ni, Sn and Zn, and M ⁹ is Y, La, C
at least one element selected from the group consisting of e, Nd, Sm and Mm, q and s are each atomic%, and 1 ≦ q
≦ 35 and 3 ≦ s ≦ 25. General formula (6): Mg _100-qrs M ⁷ _q M ⁸ _r M ⁹ _s where M ⁷ is at least one element selected from the group consisting of Cu, Ni, Sn and Zn, M ⁸ is Al, Si and At least one element selected from the group consisting of Ca, M
⁹ is at least one element selected from the group consisting of Y, La, Ce, Nd, Sm and Mm, q, r and s are each atomic%, and 1 ≦ q ≦ 35, 1 ≦ r ≦ 25, and 3 ≦ s ≦
25. 【請求項１２】 溶融状態の合金材料を収容し、かつ下
端部に上記溶融材料（Ａ）流出用のノズル孔（４）が形
成された容器（１）と；該容器の下方に溶融材料の流入
方向と垂直な方向に連続的に又は断続的に直線移動自在
もしくは横回転自在に配設され、移動方向の直線上又は
同一円上に複数の上下貫通した成形用キャビティ（１
１，１１ｃ）を持つ鋳型（１０，１０ｃ）と；該鋳型の
下部に溶融材料流入部から所定移動距離だけ各キャビテ
ィの下部開口を閉鎖するように配設された底板部材（１
２，２８）と；移動する鋳型（１０，１０ｃ）の各キャ
ビティ内に順次流入、凝固させた上記溶融材料の合金塊
（Ｂ）を鋳型から排出させるエジェクタ手段とを備える
ことを特徴とする、連続的に特定の製品形状又は一定質
量の合金塊を製造するための装置。12. A container (1) containing a molten alloy material and having a nozzle hole (4) for discharging the molten material (A) formed at a lower end thereof; A plurality of vertically extending molding cavities (1) which are arranged continuously or intermittently linearly or horizontally rotatable in a direction perpendicular to the inflow direction and linearly or in the same circle in the direction of movement.
A mold (10, 10c) having a bottom plate member (1) disposed at a lower portion of the mold so as to close a lower opening of each cavity by a predetermined moving distance from a molten material inflow portion;
2, 28); and ejector means for sequentially ejecting the solidified alloy mass (B) of the molten material from the mold into and out of each cavity of the moving mold (10, 10c). Apparatus for continuously producing a specific product shape or a constant mass of alloy ingot. 【請求項１３】 溶融状態の合金材料を収容し、かつ下
端部に上記溶融材料（Ａ）流出用のノズル孔（４）が形
成された容器（１ａ）と；該容器の下方に連続的に又は
断続的に縦回転自在に配設され、上記ノズル孔に面する
側面に複数の成形用キャビティ（１１ａ，１１ｂ）を持
つ鋳型（１０ａ，１０ｂ）とを備えることを特徴とす
る、連続的に特定の製品形状又は一定質量の合金塊を製
造するための装置。13. A container (1a) containing an alloy material in a molten state and having a nozzle hole (4) for discharging the molten material (A) at a lower end thereof; Or a mold (10a, 10b) provided intermittently in a vertically rotatable manner and having a plurality of molding cavities (11a, 11b) on a side surface facing the nozzle hole, continuously. Equipment for producing a specific product shape or a constant mass of alloy mass. 【請求項１４】 前記鋳型（１０ｂ）が略円筒状の回転
体からなり、該回転体の外周面に沿って内周面から外周
面にかけて貫通する複数の成形用キャビティ（１１ｂ）
を備え、かつ、上記回転体の内周面に摺接するように溶
融材料流入部から所定移動距離だけ各キャビティの内周
側開口を閉鎖するように配設された略半円形の底板部材
（２６）と、回転する鋳型（１０ｂ）の各キャビティ
（１１ｂ）内に順次流入、凝固させた前記溶融材料の合
金塊を鋳型から排出させるエジェクタ手段（２７）とを
さらに備えることを特徴とする請求項１３に記載の装
置。14. A plurality of molding cavities (11b), wherein the mold (10b) is formed of a substantially cylindrical rotating body, and penetrates from the inner circumferential surface to the outer circumferential surface along the outer circumferential surface of the rotating body.
And a substantially semicircular bottom plate member (26) disposed so as to close the inner peripheral opening of each cavity by a predetermined moving distance from the molten material inflow portion so as to slide on the inner peripheral surface of the rotating body. And an ejector means (27) for sequentially discharging the solidified alloy mass of the molten material from the mold into the respective cavities (11b) of the rotating mold (10b). Device according to claim 13. 【請求項１５】 前記容器（１，１ａ）がノズル孔
（４）を閉鎖可能なストッパ手段（５）さらにを備えて
おり、容器及びストッパ手段が熱伝導率の大きな材料か
ら作製されていることを特徴とする請求項１２乃至１４
のいずれか一項に記載の装置。15. The container (1, 1a) further comprises stopper means (5) capable of closing the nozzle hole (4), and the container and the stopper means are made of a material having high thermal conductivity. 15. The method according to claim 12, wherein
An apparatus according to any one of the preceding claims.