JP2001340989A - Aluminum alloy blazing sheet having superior formability and its manufacturing method - Google Patents
Aluminum alloy blazing sheet having superior formability and its manufacturing methodInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ろう付けにより組
み立てられる部品に使用される成形性が優れたアルミニ
ウム合金製ブレージングシート及びその製造方法に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a brazing sheet made of an aluminum alloy having excellent formability used for parts assembled by brazing and a method for producing the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近時、熱交換部材の軽量化及び小型化に
よる高性能化及びコストの低減を達成するため、従来よ
り、材料の薄肉化及び軽量化が検討されている。一般的
に、ブレ−ジングシートでは、侵食（エロージョン）を
抑制し、耐食性を向上させるため、素材のろう付時に結
晶粒径を大きくすることが従来から検討されている（特
開２０００−３８６３１号公報及び特開平８−２９１３
５３号公報等）。2. Description of the Related Art In recent years, thinner and lighter materials have been studied in order to achieve higher performance and lower cost by reducing the weight and size of heat exchange members. In general, in a brazing sheet, in order to suppress erosion and improve corrosion resistance, it has been conventionally studied to increase the crystal grain size when brazing a material (Japanese Patent Laid-Open No. 2000-38631). Gazette and JP-A-8-2913
No. 53, etc.).
【０００３】特開２０００−３８６３１号公報では、素
材成分として、Ｆｅ及びＣｕ等を添加し、また、冷間圧
延後における仕上げ焼鈍材の圧延方向に直角な面の平均
結晶粒径を４０μｍ以下にすることにより、ろう付け時
の加熱で心材の再結晶が促進され、ろうの侵食が抑制さ
れるアルミニウム合金材が記載されている。[0003] In Japanese Patent Application Laid-Open No. 2000-38631, Fe and Cu are added as raw material components, and the average crystal grain size of a plane perpendicular to the rolling direction of the finish-annealed material after cold rolling is reduced to 40 μm or less. By doing so, recrystallization of the core material is promoted by heating during brazing, and an aluminum alloy material in which erosion of the brazing is suppressed is described.
【０００４】一方、特開平８−２９１３５３号公報で
は、電縫加工により熱交換機用チューブを得るブレージ
ングシート条の心材の長手方向に直角な方向における平
均結晶粒径を３０μｍ以下とし、更にこのブレージング
シート条を硬質材としたことを特徴とする電縫加工性に
優れたアルミニウム合金ブレージング条が記載されてい
る。このブレージングシート条は、粒界の量を増やして
応力を分散させて電縫加工時に割れを生じなくするた
め、板厚を０．４ｍｍ以下とし、犠牲材のクラッド率を
５乃至３０％とし、ろう材のクラッド率を５乃至３０％
としている。On the other hand, in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-291353, the average crystal grain size in a direction perpendicular to the longitudinal direction of the core material of a brazing sheet for obtaining a tube for a heat exchanger by electric sewing is reduced to 30 μm or less. An aluminum alloy brazing strip having excellent electric resistance workability, wherein the strip is made of a hard material, is described. The brazing sheet strip has a plate thickness of 0.4 mm or less and a cladding ratio of the sacrificial material of 5 to 30% in order to increase the amount of grain boundaries to disperse stress and prevent cracks from occurring during ERW. 5 to 30% clad ratio of brazing material
And
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、特開２
０００−３８６３１号公報では、心材にＦｅ及びＣｕを
多量に添加した場合、Ａｌ−Ｆｅ系の粗大化合物が晶出
する。また、Ｃｕは粒界腐食の感受性を高める。このた
め、耐食性に影響を及ぼす虞があるばかりか、プレス加
工時にプレス成形性を損なう虞もあるという問題点があ
る。SUMMARY OF THE INVENTION However, Japanese Patent Application Laid-Open
In Japanese Patent Application Publication No. 000-38631, when a large amount of Fe and Cu is added to a core material, an Al-Fe-based coarse compound is crystallized. Cu also increases the susceptibility to intergranular corrosion. Therefore, there is a problem that not only may the corrosion resistance be affected, but also the press formability may be impaired during the press working.
【０００６】一方、特開平８−２９１３５３号公報のブ
レージングシート条をチューブ材以外の用途、例えばヘ
ッダ等に使用した場合、硬質材を使用しているため、プ
レス成形性が劣る虞があるという問題点がある。On the other hand, when the brazing sheet strip disclosed in JP-A-8-291353 is used for applications other than the tube material, for example, for a header or the like, there is a problem that the press formability may be inferior because the hard material is used. There is a point.
【０００７】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、耐食性を損ねることなく、成形性が優れた
アルミニウム合金製ブレージングシートを提供すること
を目的とする。[0007] The present invention has been made in view of the above problems, and has as its object to provide an aluminum alloy brazing sheet having excellent moldability without impairing corrosion resistance.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明に係る成形性が優
れたアルミニウム合金製ブレージングシートは、Ａｌ−
Ｍｎ系合金からなる心材と、前記心材の両面にクラッド
されたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層とを有し、圧
延後に焼鈍されたものであり、前記心材はその圧延方向
に対して直角な方向の断面における平均結晶粒径が５０
μｍ以下であり、前記心材は全板厚に対する心材の板厚
の百分率として定義されるクラッド率が５０％以上であ
ることを特徴とする。The brazing sheet made of an aluminum alloy having excellent formability according to the present invention is made of Al-
It has a core material made of a Mn-based alloy and a brazing material layer made of an Al-Si alloy clad on both surfaces of the core material, and is annealed after rolling, and the core material is perpendicular to the rolling direction. Average grain size in a cross section in any direction is 50
μm or less, and the core has a cladding ratio of 50% or more, which is defined as a percentage of the thickness of the core with respect to the total thickness.
【０００９】この場合、前記心材の少なくとも一方の面
と前記ろう材層との間にクラッドされたアルミニウム又
はアルミニウム合金からなる中間層を有し、前記中間層
はその圧延方向に対して直角な方向の断面における平均
結晶粒径が１００μｍ以下であることが好ましい。In this case, an intermediate layer made of aluminum or an aluminum alloy is clad between at least one surface of the core material and the brazing material layer, and the intermediate layer is formed in a direction perpendicular to a rolling direction thereof. It is preferable that the average crystal grain size in the cross section is 100 μm or less.
【００１０】本発明に係る他の成形性が優れたアルミニ
ウム合金製ブレージングシートは、Ａｌ−Ｍｎ系合金か
らなる心材と、前記心材の一方の面にクラッドされたＡ
ｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層と、前記心材の他方の
面にクラッドされたアルミニウム又はアルミニウム合金
からなる犠牲層とを有し、圧延後に焼鈍されたものであ
り、前記心材はその圧延方向に対して直角な方向の断面
における平均結晶粒径が５０μｍ以下であり、前記心材
は全板厚に対する心材の板厚の百分率として定義される
クラッド率が５０％以上であることを特徴とする。Another brazing sheet made of an aluminum alloy having excellent formability according to the present invention is a core material made of an Al-Mn alloy and an A clad on one surface of the core material.
It has a brazing material layer made of an l-Si alloy and a sacrificial layer made of aluminum or an aluminum alloy clad on the other surface of the core material, which is annealed after rolling, and the core material has a rolling direction in the rolling direction. The average crystal grain size in a cross section perpendicular to the core material is 50 μm or less, and the core has a cladding ratio defined as a percentage of the thickness of the core with respect to the total thickness of 50% or more.
【００１１】この場合、前記犠牲層はその圧延方向に対
して直角な方向の断面における平均結晶粒径が１００μ
ｍ以下であることが好ましい。In this case, the sacrificial layer has an average crystal grain size of 100 μm in a section perpendicular to the rolling direction.
m or less.
【００１２】本発明に係る成形性が優れたアルミニウム
合金製ブレージングシートの製造方法は、Ａｌ−Ｍｎ系
合金からなる心材の両面にＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろ
う材層をクラッドする工程と、このクラッド材を３８０
乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上の急熱加熱によ
り加熱した後、２０秒以下保持する最終焼鈍工程とを有
することを特徴とする。なお、一般的な連続焼鈍炉にお
いては、昇温速度は１５乃至２０℃／秒程度である。The method for producing a brazing sheet made of an aluminum alloy having excellent formability according to the present invention comprises a step of cladding a brazing material layer made of an Al-Si alloy on both sides of a core material made of an Al-Mn alloy; 380 clad material
A final annealing step of heating to a temperature range of 1 to 530 ° C. by rapid heating at a rate of 1 ° C./sec or more and then holding the temperature for 20 seconds or less. In a general continuous annealing furnace, the heating rate is about 15 to 20 ° C./sec.
【００１３】本発明に係る他の成形性が優れたアルミニ
ウム合金製ブレージングシートの製造方法は、Ａｌ−Ｍ
ｎ系合金からなる心材の一方の面にＡｌ−Ｓｉ系合金か
らなるろう材層をクラッドし、前記心材の他方の面にア
ルミニウム又はアルミニウム合金からなる犠牲層をクラ
ッドする工程と、このクラッド材を３８０乃至５３０℃
の温度範囲に１℃／秒以上で急熱加熱した後、２０秒以
下保持する最終焼鈍工程とを有することを特徴とする。Another method for producing an aluminum alloy brazing sheet having excellent formability according to the present invention is disclosed in Al-M
a step of cladding a brazing material layer made of an Al-Si alloy on one surface of a core material made of an n-based alloy, and cladding a sacrificial layer made of aluminum or an aluminum alloy on the other surface of the core material, 380 to 530 ° C
A rapid annealing heating at a temperature of 1 ° C./sec or more to a temperature range of 1 ° C. and a final annealing step of maintaining the temperature for 20 seconds or less.
【００１４】[0014]
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例について詳
細に説明する。図１は本発明の実施例に係るアルミニウ
ム合金製ブレージングシートを示す断面図であって
（ａ）は両面ろう材の３層クラッド材、（ｂ）は片面犠
牲層の３層クラッド材、（ｃ）は中間層を有する４層ク
ラッド材、（ｄ）は中間層を有する５層クラッド材であ
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail. FIG. 1 is a cross-sectional view showing an aluminum alloy brazing sheet according to an embodiment of the present invention, in which (a) is a three-layer clad material of a double-sided brazing material, (b) is a three-layer clad material of a single-sided sacrificial layer, (c) ) Is a four-layer clad material having an intermediate layer, and (d) is a five-layer clad material having an intermediate layer.
【００１５】本実施例のブレージングシートは、例えば
Ａｌ−Ｍｎ系合金からなる心材１の両面に、例えばＡｌ
−Ｓｉ系合金からなるろう材３がクラッドされてなる３
層クラッド構造材である。また、図１（ｂ）に示すよう
に、心材１の一方の面にろう材３がクラッドされ、心材
１の他方の面にアルミニウム又はアルミニウム合金から
なる犠牲層２がクラッドされてなる３層クラッド構造材
である。更に、図１（ｃ）に示すように、心材１の裏面
にろう材３がクラッドされており、また、心材１の表面
にはアルミニウム又はアルミニウム合金からなる中間層
４がクラッドされ、この中間層４の表面にろう材３がク
ラッドされてなる４層クラッド構造材とすることができ
る。更にまた、心材１の両面に中間層４がクラッドさ
れ、更にその中間層４の表面にろう材３がクラッドされ
た５層クラッド構造材とすることもできる。The brazing sheet according to the present embodiment has a core material 1 made of, for example, an Al—Mn alloy,
3 clad with brazing material 3 made of Si-based alloy
It is a layer clad structural material. Further, as shown in FIG. 1 (b), a three-layer clad comprising a brazing material 3 clad on one surface of a core material 1 and a sacrifice layer 2 made of aluminum or an aluminum alloy on the other surface of the core material 1 It is a structural material. Further, as shown in FIG. 1 (c), a brazing material 3 is clad on the back surface of the core material 1, and an intermediate layer 4 made of aluminum or aluminum alloy is clad on the surface of the core material 1. 4 can be a four-layer clad structure material in which the brazing material 3 is clad on the surface. Furthermore, a five-layer clad structure material in which an intermediate layer 4 is clad on both surfaces of the core material 1 and a brazing material 3 is clad on the surface of the intermediate layer 4 can also be used.
【００１６】次に、本実施例のブレージングシートの製
造方法について説明する。図１（ａ）に示すブレージン
グシートの場合においては、先ず、心材１の両面にろう
材３をクラッドし、所定の板厚まで圧延したクラッド材
を得る。そして、最終焼鈍工程において、クラッド材を
３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上の急速加
熱により加熱し、その温度で２０秒以下保持する。そし
て、このクラッド材を、例えば５０℃／分以上の降温速
度で冷却する。これにより、圧延方向に対して直角な方
向の断面における心材１の平均結晶粒径が５０μｍ以下
であるブレージングシートを製造することができる。な
お、図１（ｂ）乃至（ｄ）に示す３乃至５層構造のブレ
ージングシートも、同様にして製造することができる。Next, a method of manufacturing the brazing sheet of the present embodiment will be described. In the case of the brazing sheet shown in FIG. 1A, first, a brazing material 3 is clad on both sides of a core material 1 and a clad material rolled to a predetermined thickness is obtained. Then, in the final annealing step, the clad material is heated to a temperature range of 380 to 530 ° C. by rapid heating at a rate of 1 ° C./sec or more, and kept at that temperature for 20 seconds or less. Then, the clad material is cooled at a temperature lowering rate of, for example, 50 ° C./min or more. Thereby, it is possible to manufacture a brazing sheet in which the average grain size of the core material 1 in a cross section perpendicular to the rolling direction is 50 μm or less. In addition, the brazing sheet having a three to five-layer structure shown in FIGS. 1B to 1D can be manufactured in the same manner.
【００１７】以下、本発明の成形性が優れたアルミニウ
ム合金製ブレージングシートの数値限理由について説明
する。The reason for limiting the numerical value of the aluminum alloy brazing sheet of the present invention having excellent moldability will be described below.
【００１８】最終焼鈍処理後、圧延方向に対して直角な
断面における心材の平均結晶粒径：５０μｍ以下、心材
のクラッド率が５０％以上 心材の圧延方向に対して直角な方向の断面における平均
結晶粒径が５０μｍを超えると、心材の成形性が低下
し、プレス加工時において、割れが生じる。また、心材
の圧延方向に対して直角な方向の断面における平均結晶
粒径が５０μｍ以下であっても、心材のクラッド率が５
０％未満であると、成形加工時においてろう材の影響が
大きくなる。このため、成形性が劣化すると共に、ろう
付け後は、心材部分が少ないため、ろう付け後の熱交換
器として所望の強度が得られない。なお、クラッド率
は、ブレージングシートの全板厚に対する心材の板厚の
百分率として定義されるものである。従って、心材は圧
延方向に対して直角な断面における平均結晶粒径を５０
μｍ以下とし、心材のクラッド率は５０％以上とする。[0018] After the final annealing treatment,
Average grain size of core material in cross section: 50 μm or less, core material
If the average crystal grain size in a cross section in a direction perpendicular to the rolling direction of the core material exceeds 50 μm, the formability of the core material is reduced, and cracks occur during press working. Further, even if the average crystal grain size in the cross section perpendicular to the rolling direction of the core material is 50 μm or less, the cladding ratio of the core material is 5 μm or less.
If it is less than 0%, the influence of the brazing filler metal during molding processing will increase. For this reason, the moldability is deteriorated, and since the core material portion is small after brazing, a desired strength as a heat exchanger after brazing cannot be obtained. The cladding ratio is defined as a percentage of the thickness of the core material with respect to the total thickness of the brazing sheet. Therefore, the core material has an average grain size of 50 in a cross section perpendicular to the rolling direction.
μm or less, and the cladding rate of the core material is 50% or more.
【００１９】圧延方向に対して直角な断面における中間
層又は犠牲層の平均結晶粒径：１００μｍ以下 図１（ｂ）に示すように、犠牲層２を有する３層のブレ
ージングシートにおいては、ろう付け後の犠牲陽極とし
て働かせるため、片面に犠牲層２が設けられている。ま
た、図１（ｃ）及び（ｄ）に示すように、４層又は５層
のブレージングシートにおいては、ろう付け時に、ろう
材３の心材１への侵食を防止するために中間層４が設け
られている。この犠牲層２又は中間層４は材料の耐食性
を確保するため、一定以上の厚さが必要である。しか
し、成形性を向上させるためには、これらの犠牲層２及
び中間層４の粒径についても制御する必要がある。犠牲
層２又は中間層４はその圧延方向に対して直角な方向の
断面における平均結晶粒径が１００μｍを超えると、プ
レス成形性が低下する虞がある。従って、犠牲層又は中
間層はその圧延方向に対して直角な方向の断面における
平均結晶粒径を１００μｍ以下とすることが好ましい。 Intermediate section at right angles to the rolling direction
Average grain size of layer or sacrificial layer: 100 μm or less As shown in FIG. 1 (b), in a three-layer brazing sheet having a sacrificial layer 2, a sacrificial layer 2 Is provided. Also, as shown in FIGS. 1C and 1D, in the brazing sheet having four or five layers, an intermediate layer 4 is provided to prevent the brazing material 3 from eroding into the core material 1 during brazing. Have been. The sacrificial layer 2 or the intermediate layer 4 needs to have a certain thickness or more in order to secure the corrosion resistance of the material. However, in order to improve the formability, it is necessary to control the particle size of the sacrificial layer 2 and the intermediate layer 4 as well. If the average crystal grain size of the sacrificial layer 2 or the intermediate layer 4 in a cross section perpendicular to the rolling direction exceeds 100 μm, press formability may be reduced. Therefore, the sacrificial layer or intermediate layer preferably has an average crystal grain size of 100 μm or less in a cross section perpendicular to the rolling direction.
【００２０】なお、本発明の心材、犠牲層又は中間層の
組成については、特に限定されるものではないが、成形
性を阻害しない程度に耐エロージョン特性を向上させる
ため、犠牲層又は中間層については、Ｚｒを０．０５乃
至０．２０質量％含有することができる。更に、中間層
はＭｇを０．５質量％以下含有することもできる。更に
また、心材、犠牲層又は中間層がＦｅを含有する場合、
成形性及び耐食性を維持するためには、その含有量は低
いことが好ましく、Ｆｅの含有量は０．３質量％以下と
することが好ましい。The composition of the core material, the sacrificial layer or the intermediate layer of the present invention is not particularly limited. However, in order to improve the erosion resistance to such an extent that the moldability is not impaired, the composition of the sacrificial layer or the intermediate layer is not limited. May contain 0.05 to 0.20% by mass of Zr. Further, the intermediate layer may contain 0.5% by mass or less of Mg. Furthermore, when the core material, the sacrificial layer or the intermediate layer contains Fe,
In order to maintain formability and corrosion resistance, the content is preferably low, and the Fe content is preferably 0.3% by mass or less.
【００２１】３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒
以上で急熱加熱した後、２０秒以下保持 本発明のブレージングシートの製造方法においては、図
１（ａ）乃至（ｄ）に示すように、３乃至５層のクラッ
ド材を形成した後、即ち、冷間圧延後の最終焼鈍条件を
制御する。本発明では、１℃／秒以上の昇温速度で加熱
して結晶粒径を制御しており、室温から所定の温度領域
まで急速加熱することにより、心材、中間層及び犠牲層
の結晶粒径を適正に微細化制御することができる。しか
し、焼鈍温度が３８０℃未満では、完全に焼鈍されず、
心材に亜結晶粒が残存して成形性が低下する。一方、焼
鈍温度が５３０℃を超えると、加熱中にろう材が溶融し
てしまうため、製造することができない危険性があると
共に、各層の結晶粒が粗大化してしまい、プレス成形性
が低下する。また、昇温速度が１℃／秒未満では、心
材、中間層及び犠牲層の結晶粒が粗大化し、成形性が劣
化する。更に、温度範囲が適正であっても、保持時間が
２０秒を超えると、各層の平均結晶粒が粗大化して成形
性が劣化する。従って、３８０乃至５３０℃の温度範囲
に１℃／秒以上で急熱加熱した後、２０秒以下保持す
る。なお、焼鈍温度が高温域にあると、結晶粒が若干成
長し粗大化してしまうため、４００乃至４５０℃の温度
範囲まで５℃／秒以上で急速加熱し、保持時間を２０秒
以下とすることが好ましい。 1 ° C./sec in a temperature range of 380 to 530 ° C.
After the rapid heating as described above, hold for 20 seconds or less . In the method for manufacturing a brazing sheet of the present invention, as shown in FIGS. 1A to 1D, after forming three to five layers of clad material, And controlling the final annealing conditions after cold rolling. In the present invention, the crystal grain size is controlled by heating at a heating rate of 1 ° C./sec or more, and the crystal grain size of the core material, the intermediate layer and the sacrificial layer is rapidly heated from room temperature to a predetermined temperature range. Can be appropriately controlled to be miniaturized. However, if the annealing temperature is lower than 380 ° C., it is not completely annealed,
Subcrystal grains remain in the core material, and the formability decreases. On the other hand, when the annealing temperature exceeds 530 ° C., the brazing material is melted during heating, so that there is a risk that the brazing material cannot be manufactured, and the crystal grains of each layer become coarse and the press formability decreases. . If the temperature rise rate is less than 1 ° C./sec, the crystal grains of the core material, the intermediate layer, and the sacrificial layer become coarse, and the formability deteriorates. Furthermore, even if the temperature range is appropriate, if the holding time exceeds 20 seconds, the average crystal grains of each layer become coarse and the formability deteriorates. Therefore, after rapid heating at a temperature of 380 to 530 ° C. at a rate of 1 ° C./sec or more, the temperature is maintained for 20 seconds or less. Note that if the annealing temperature is in a high temperature range, crystal grains grow slightly and become coarse, so that rapid heating is performed at a rate of 5 ° C./sec or more to a temperature range of 400 to 450 ° C., and the holding time is set to 20 seconds or less. Is preferred.
【００２２】なお、クラッド材の保持後の冷却条件につ
いては、特に規定しないが、降温速度が５０℃／分未満
で冷却した場合、若干ながら結晶粒の粗大化が認められ
る場合がある。このため、降温速度は５０℃／分以上と
することが好ましい。The cooling conditions after the holding of the clad material are not particularly limited, but when the cooling rate is lower than 50 ° C./min, crystal grains may be slightly coarsened. For this reason, it is preferable that the temperature drop rate is 50 ° C./min or more.
【００２３】[0023]
【実施例】以下、本発明の実施例に係る成形性が優れた
アルミニウム合金製ブレージングシートを製造し、その
特性を比較例と比較して具体的に説明する。EXAMPLES Hereinafter, a brazing sheet made of an aluminum alloy having excellent formability according to an example of the present invention will be manufactured, and its characteristics will be specifically described with reference to comparative examples.
【００２４】先ず、下記表１に示す成分を有する心材
用、中間層用、犠牲層用及びろう材用アルミニウム合金
を通常の方法により、溶解及び鋳造し、鋳塊を作製し
た。これらのアルミニウム合金材を組み合わせ、板厚が
３ｍｍになるまで熱間圧延加工し、更に板厚が０．４ｍ
ｍまで冷間圧延し、下記表２に示す各ブレージングシー
トを作製した。次に、下記３に示す最終焼鈍条件で熱処
理を行った。First, aluminum alloys for the core material, the intermediate layer, the sacrificial layer, and the brazing material having the components shown in Table 1 below were melted and cast by an ordinary method to produce an ingot. Combination of these aluminum alloy materials, hot rolling until the thickness becomes 3mm, further 0.4m thickness
m, and each brazing sheet shown in Table 2 below was produced. Next, heat treatment was performed under the final annealing conditions shown in 3 below.
【００２５】そして、得られたブレージングシートにつ
いて、ＪＩＳ Ｚ２２４７に準じエリクセン試験を行
い、このエリクセン値を評価した。この結果を表４に示
す。また、心材、中間層及び犠牲層の結晶粒径は、最終
焼鈍後のブレージングシートを圧延方向に対して直角の
方向にして樹脂に埋め込み、研磨及び電解エッチングに
より、結晶組織を頭出した後、光学顕微鏡にて写真撮影
し、その後線分法により、各ブレージングシートについ
て、心材、犠牲層、中間層又はろう材の平均結晶粒径を
求めた。この結果を表４に示す。The obtained brazing sheet was subjected to an Erichsen test according to JIS Z2247 to evaluate the Erichsen value. Table 4 shows the results. Further, the crystal grain size of the core material, the intermediate layer and the sacrificial layer, the brazing sheet after final annealing is embedded in the resin in a direction perpendicular to the rolling direction, and after polishing and electrolytic etching, the crystal structure is caught, Photographs were taken with an optical microscope, and then the average grain size of the core material, sacrificial layer, intermediate layer or brazing material was determined for each brazing sheet by the line segment method. Table 4 shows the results.
【００２６】なお、表１に示す「−」は添加されていな
いことを示し、表２及び４に示す「−」は形成されてい
ないことを示す。また、表２に示す「（６０）」とは、
ブレージングシートの全板厚に対する各部材の板厚の割
合を百分率で表したクラッド率を示し、この場合、クラ
ッド率は６０％である。また、「（１０×２）」とは、
クラッド率が１０％のものが２層形成されていることを
示す。更に、表３の温度（℃）×保持時間（秒）の欄に
示す「５３０℃×０」は５３０℃まで加熱した後、直ち
に冷却したことを示す。更にまた、表４に示す「≧」は
以上であることを示す。It should be noted that "-" shown in Table 1 indicates that it was not added, and "-" shown in Tables 2 and 4 indicates that it was not formed. Further, “(60)” shown in Table 2 means
The clad ratio is shown as a percentage of the plate thickness of each member with respect to the total plate thickness of the brazing sheet. In this case, the clad ratio is 60%. Also, “(10 × 2)”
A clad ratio of 10% indicates that two layers are formed. Further, “530 ° C. × 0” in the column of “temperature (° C.) × retention time (second)” in Table 3 indicates that the material was heated to 530 ° C. and then immediately cooled. Furthermore, “≧” shown in Table 4 indicates that the above is true.
【００２７】[0027]
【表１】 [Table 1]
【００２８】[0028]
【表２】 [Table 2]
【００２９】[0029]
【表３】 [Table 3]
【００３０】[0030]
【表４】 [Table 4]
【００３１】上記表４に示すように、実施例No.１乃至
１２はプレス成形性が優れている。特に、４００乃至４
５０℃の好ましい温度範囲で熱処理した実施例No.２、
３及び５乃至７は、より一層プレス形成性が優れてい
る。As shown in Table 4, Examples 1 to 12 are excellent in press formability. In particular, 400 to 4
Example No. 2, heat treated at a preferred temperature range of 50 ° C.
Nos. 3 and 5 to 7 are more excellent in press formability.
【００３２】一方、比較例No.１３は昇温速度が本発明
の下限値未満であり、保持時間が本発明の上限値を超え
ているので、心材及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレ
ス成形性が低い。比較例No.１４は心材のクラッド率が
５０％未満であるため、中間層及びろう材の影響が大き
くなり、プレス成形性が低い。比較例No.１５乃至１７
は、いずれも３層構造であり、４層構造のものよりもプ
レス成形性は優れている。しかし、同じ３層構造の実施
例No.８乃至１０と比較した場合、比較例No.１５乃至１
７は昇温速度が本発明の下限値未満であり、保持時間が
本発明の上限値を超えているので、心材の結晶粒が粗大
化し、プレス成形性が低い。比較例No.１８は焼鈍温度
が本発明の上限値を超えているため、心材及び中間層の
結晶粒が粗大化し、プレス成形性が低い。比較例No.１
９は保持時間が本発明の上限値を超えているので、心材
及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレス成形性が低い。
比較例No.２０は降温速度が本発明の下限値未満である
ため、心材及び中間層の結晶粒が粗大化し、プレス成形
性が低い。On the other hand, in Comparative Example No. 13, the rate of temperature rise was less than the lower limit of the present invention, and the holding time exceeded the upper limit of the present invention. Low moldability. In Comparative Example No. 14, since the cladding ratio of the core material was less than 50%, the influence of the intermediate layer and the brazing material was large, and the press formability was low. Comparative Examples No. 15 to 17
Have a three-layer structure, and are more excellent in press moldability than those having a four-layer structure. However, when compared with Examples Nos. 8 to 10 having the same three-layer structure, Comparative Examples Nos. 15 to 1
In No. 7, since the heating rate is less than the lower limit of the present invention and the holding time exceeds the upper limit of the present invention, the crystal grains of the core material are coarsened and the press formability is low. In Comparative Example No. 18, since the annealing temperature exceeded the upper limit of the present invention, the crystal grains of the core material and the intermediate layer became coarse, and the press formability was low. Comparative Example No.1
In No. 9, since the holding time exceeds the upper limit of the present invention, the crystal grains of the core material and the intermediate layer are coarsened, and the press formability is low.
In Comparative Example No. 20, since the cooling rate was lower than the lower limit of the present invention, the crystal grains of the core material and the intermediate layer were coarsened, and the press formability was low.
【００３３】[0033]
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、心
材の平均結晶粒径及びクラッド率を適切に規定している
ので、耐食性を損ねることなく、成形性が優れたアルミ
ニウム合金製ブレージングシートを得ることができる。As described above in detail, according to the present invention, since the average crystal grain size and the cladding ratio of the core material are properly defined, the aluminum alloy brazing which is excellent in formability without deteriorating the corrosion resistance. You can get a sheet.
【図１】本発明の実施例に係るアルミニウム合金製ブレ
ージングシートを示す断面図であって、（ａ）は両面ろ
う材の３層クラッド材、（ｂ）は片面犠牲層の３層クラ
ッド材、（ｃ）は中間層を有する４層クラッド材、
（ｄ）は中間層を有する５層クラッド材である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing an aluminum alloy brazing sheet according to an embodiment of the present invention, in which (a) is a three-layer clad material of a double-sided brazing material, (b) is a three-layer clad material of a single-sided sacrificial layer, (C) is a four-layer clad material having an intermediate layer,
(D) is a five-layer clad material having an intermediate layer.
１；心材 ２；犠牲層 ３；ろう材 ４；中間層 Reference Signs List 1: core material 2: sacrificial layer 3: brazing material 4: intermediate layer
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０ Ｃ２２Ｆ 1/00 ６３０Ｋ ６４０ ６４０Ａ 1/04 1/04 Ｚ ──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (51) Int.Cl. 7 Identification symbol FI Theme coat ゛ (Reference) C22F 1/00 630 C22F 1/00 630K 640 640A 1/04 1/04 Z
Claims (6)
心材の両面にクラッドされたＡｌ−Ｓｉ系合金からなる
ろう材層とを有し、圧延後に焼鈍されたものであり、前
記心材はその圧延方向に対して直角な方向の断面におけ
る平均結晶粒径が５０μｍ以下であり、前記心材は全板
厚に対する心材の板厚の百分率として定義されるクラッ
ド率が５０％以上であることを特徴とする成形性が優れ
たアルミニウム合金製ブレージングシート。1. A core material made of an Al—Mn alloy and a brazing material layer made of an Al—Si alloy clad on both sides of the core material, the core material being annealed after rolling, wherein the core material is An average crystal grain size in a cross section perpendicular to the rolling direction is 50 μm or less, and the core has a cladding ratio of 50% or more defined as a percentage of the thickness of the core with respect to the total thickness. Aluminum alloy brazing sheet with excellent formability.
心材の一方の面にクラッドされたＡｌ−Ｓｉ系合金から
なるろう材層と、前記心材の他方の面にクラッドされた
アルミニウム又はアルミニウム合金からなる犠牲層とを
有し、圧延後に焼鈍されたものであり、前記心材はその
圧延方向に対して直角な方向の断面における平均結晶粒
径が５０μｍ以下であり、前記心材は全板厚に対する心
材の板厚の百分率として定義されるクラッド率が５０％
以上であることを特徴とする成形性が優れたアルミニウ
ム合金製ブレージングシート。2. A core material made of an Al—Mn alloy, a brazing material layer made of an Al—Si alloy clad on one surface of the core material, and aluminum or aluminum clad on the other surface of the core material. An alloy having a sacrificial layer, annealed after rolling, wherein the core has an average crystal grain size of 50 μm or less in a cross section perpendicular to the rolling direction, and the core has a total thickness. 50% clad ratio, defined as the percentage of core thickness relative to
An aluminum alloy brazing sheet excellent in formability, characterized in that:
う材層との間にクラッドされたアルミニウム又はアルミ
ニウム合金からなる中間層を有し、前記中間層はその圧
延方向に対して直角な方向の断面における平均結晶粒径
が１００μｍ以下であることを特徴とする請求項１に記
載の成形性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシ
ート。3. An intermediate layer made of aluminum or aluminum alloy clad between at least one surface of the core material and the brazing material layer, wherein the intermediate layer has a direction perpendicular to a rolling direction thereof. The aluminum alloy brazing sheet having excellent formability according to claim 1, wherein an average crystal grain size in a cross section is 100 µm or less.
な方向の断面における平均結晶粒径が１００μｍ以下で
あることを特徴とする請求項２に記載の成形性が優れた
アルミニウム合金製ブレージングシート。4. The aluminum alloy brazing according to claim 2, wherein the sacrificial layer has an average crystal grain size of 100 μm or less in a cross section in a direction perpendicular to the rolling direction. Sheet.
Ａｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層をクラッドする工程
と、このクラッド材を３８０乃至５３０℃の温度範囲に
１℃／秒以上の急熱加熱により加熱した後、２０秒以下
保持する最終焼鈍工程とを有することを特徴とする成形
性が優れたアルミニウム合金製ブレージングシートの製
造方法。5. A step of cladding a brazing material layer made of an Al—Si alloy on both sides of a core material made of an Al—Mn alloy, and applying the clad material to a temperature range of 380 to 530 ° C. at a rate of 1 ° C./sec or more. A method for producing a brazing sheet made of an aluminum alloy having excellent formability, comprising: a final annealing step in which the sheet is heated by rapid heating and held for 20 seconds or less.
面にＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材層をクラッドし、
前記心材の他方の面にアルミニウム又はアルミニウム合
金からなる犠牲層をクラッドする工程と、このクラッド
材を３８０乃至５３０℃の温度範囲に１℃／秒以上で急
熱加熱した後、２０秒以下保持する最終焼鈍工程とを有
することを特徴とする成形性が優れたアルミニウム合金
製ブレージングシートの製造方法。6. A brazing material layer made of an Al-Si alloy is clad on one surface of a core material made of an Al-Mn alloy,
Cladding a sacrificial layer made of aluminum or an aluminum alloy on the other surface of the core material, and rapidly heating the clad material to a temperature range of 380 to 530 ° C. at a rate of 1 ° C./sec or more, and holding for 20 seconds or less A method for producing an aluminum alloy brazing sheet having excellent formability, comprising a final annealing step.
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