JP2001315739A - パルプモールド成形体 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 キャップとの封止性が良好な、ネジ部を有す
るパルプモールド成形体を提供すること。 【解決手段】 本発明のパルプモールド成形体１は、口
頸部２の外面にネジ部５が形成されており、ネジ部を有
するキャップを前記口頸部に螺合させた状態で測定され
た口頸部２と該キャップとのオーバーラントルクが１Ｎ
・ｍ以上である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、キャップとの封止
性が良好な、ネジ部を有するパルプモールド成形体に関
する。更に詳しくは、金型の成形面の形状が忠実に転写
されたネジ部を有するパルプモールド成形体に関する。
また、本発明は、該パルプモールド成形体の製造方法に
関する。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】パルプ
製の容器にネジ部を形成したものとしては、カレンダー
プレスによって紙筒にネジ部を形成したものが知られて
いる。しかし、カレンダープレスでは、その方法に起因
して形成されるネジの形状及び容器形状に制約があるの
で、キャップとの封止性が低く、使用中に内容物が漏れ
出すおそれがある。また、紙筒自体の強度も低いので、
キャップの繰り返し開閉操作に対する耐久性が低い。

【０００３】特開平８−３０２６００号公報には、成形
体の表面に、ネジ部等の凸部を有するパルプモールド成
形体が開示されている。該凸部は、例えば後工程で別途
接着等によって取り付けられたり、或いは成形体の乾燥
工程において形成される。乾燥工程において凸部を形成
する方法は、凸部を製作する工程と製作された凸部を取
り付ける工程とを、成形工程内に含めることができるの
で、成形体を効率的に生産できる。しかし、乾燥工程に
おいて凸部を形成する場合、凸部の形状によっては金型
の成形面の凹部の形状が忠実に転写されず、各形状が丸
みを帯びたり、表面が荒れたり、或いは凸部の密度が上
がらずに十分な強度が得られない場合があった。

【０００４】従って、本発明は、キャップとの封止性が
良好な、ネジ部を有するパルプモールド成形体を提供す
ることを目的とする。また、本発明は、キャップの繰り
返し開閉操作に対する耐久性が高い、ネジ部を有するパ
ルプモールド成形体を提供することを目的とする。更
に、本発明は、金型の成形面の凹部の形状が忠実に転写
され、且つ十分な強度を有するネジ部が形成されたパル
プモールド成形体を提供することを目的とする。

【０００５】本発明は、口頸部の外面にネジ部が形成さ
れており、ネジ部を有するキャップを前記口頸部に螺合
させた状態で測定された該口頸部と該キャップとのオー
バーラントルクが１Ｎ・ｍ以上であるパルプモールド成
形体を提供することにより前記目的を達成したものであ
る。

【０００６】また本発明は、前記パルプモールド成形体
の好ましい製造方法として、抄紙用金型として、該抄紙
用金型の抄紙面における前記ネジ部に対応する部位にネ
ジ部が形成されているものを用い、該抄紙用金型を用い
た抄紙によって口頸部の外面に前記ネジ部が形成された
パルプモールド成形体を成形するパルプモールド成形体
の製造方法を提供するものである。

【０００７】

【発明の実施の形態】以下本発明を、その好ましい実施
形態に基づき図面を参照しながら説明する。図１にはパ
ルプモールド成形体１の斜視図が示されており、図２に
はその口頸部の拡大断面図が示されている。また図３に
は、図１とは異なる形態のパルプモールド成形体１’の
一部破断斜視図が示されている。成形体１，１’は、そ
の上部に開口した口頸部２，２’を有し、更に胴部３，
３’及び底部４，４’を有し、円筒状をしている。口頸
部２，２’の直径は、胴部３，３’の直径よりも小さく
なされている。

【０００８】成形体１，１’は、胴部３，３’が底部
４，４’に対して直角に形成されている。即ち、胴部
３，３’のテーパー角は０度となされている。また、成
形体１，１’は、全体の高さが５０ｍｍ以上、好ましく
は１００ｍｍ以上となされている。尚、成形体１，１’
の用途によっては、胴部３，３’は、底部４，４’に対
して直角に形成されていなくてもよい。

【０００９】また、成形体１，１’には貼り合わせによ
るつなぎ目及び肉厚部が存在していない。これにより成
形体１，１’の強度が高まると共に外観の印象が良好な
成形体となる。

【００１０】図１に示す成形体１においては、口頸部２
は、該口頸部２の先端側に位置する第１口頸部２ａと、
該第１口頸部２ａよりも大径で且つ該該第１口頸部２ａ
と胴部３との間に位置する第２口頸部２ｂを有してい
る。第１口頸部２ａと第２口頸部２ｂとは第１段部７ａ
を介して連接されている。第２口頸部２ｂは、第２段部
７ｂを介して胴部３と連接されている。その結果、口頸
部２は段付き形状となっている。一方、図３に示す成形
体１’においては、口頸部２’は、円筒形のストレート
形状となっている。

【００１１】図１に示す成形体１の口頸部２における第
１口頸部２ａは、その開口端周縁が外方に約一回転巻か
れて形成されたフランジ部８を有している。このフラン
ジ部８によって、口頸部２と後述するキャップにおける
天面との封止性が高くなる。また、図２に示すように、
成形体１の内面には樹脂フィルム９がラミネートされて
おり、成形体１に耐水性が付与されている。この樹脂フ
ィルムのラミネート及び前述したフランジ部８によっ
て、成形体１は特に液体の収容に好適なものとなる。

【００１２】成形体１，１’は、パルプを主原料として
形成されている。勿論パルプ１００％から形成されてい
てもよい。パルプに加えて他の材料を用いる場合には、
該材料の配合量は１〜７０重量％、特に５〜５０重量％
とすることが好ましい。他の材料としてはタルクやカオ
リナイト等の無機物、ガラス繊維やカーボン繊維等の無
機繊維、ポリオレフィン等の合成樹脂粉末、合成繊維、
非木材または植物質繊維、多糖類等が挙げられる。

【００１３】図１に示す成形体１における第２口頸部２
ｂには、その外面に螺旋状のネジ山５からなるネジ部が
形成されている。一方、図３に示す成形体１における口
頸部２’の外面にも螺旋状のネジ山５’からなるネジ部
が形成されている。口頸部２，２’には、ネジ山５，
５’と相補形状をなすネジ山からなるネジ部を有するキ
ャップ（図示せず）がそれぞれ螺合される。

【００１４】ネジ山５，５’の形状としては、台形ネ
ジ、三角ネジ、角ネジ、丸ネジ等が挙げられ、口頸部
２，２’の強度や成形体１，１’の生産性（例えば、ネ
ジ山５，５’の乾燥のさせ易さや形状付与のし易さ等）
に応じて適切な形状が選択される。例えば、キャップの
開閉のし易さが重要である場合やキャップの開閉回数が
多い場合には丸ネジや三角ネジを用いることが好まし
く、キャップを大きなトルクで締めつけたい場合、キャ
ップにゆるみを生じにくくしたい場合、キャップの引き
抜き強度を大きくしたい場合には、台形ネジが好まし
い。成形体１，１’におけるネジ山の形状は図５に示す
通り、その断面が台形の形状をした台形ネジである。

【００１５】成形体１，１’においては、口頸部２，
２’にキャップを螺合させた状態で測定された口頸部
２，２’と該キャップとのオーバーラントルクが１Ｎ・
ｍ以上、好ましくは１．２Ｎ・ｍ以上、更に好ましくは
５Ｎ・ｍ以上となっている。これにより、口頸部２，
２’とキャップとの封止性が良好となり、輸送等の振動
でキャップがゆるみ難くなり、成形体１，１’内に収容
された内容物の漏出が効果的に防止される。特に図１に
示す成形体１においては、前述の通り開口端にフランジ
部８が形成されているので、キャップとの封止性が一層
良好となる。オーバーラントルクの値は１Ｎ・ｍ以上で
あれば、大きければ大きいほど、口頸部２，２’とキャ
ップとの封止性が向上することから好ましい。通常の使
用においてはオーバーラントルク値が５Ｎ・ｍであれば
オーバーランしない。成形体１，１’の製造方法や成形
体１，１’の配合組成等を考慮すると、現在の技術で到
達可能なオーバーラントルクの上限値は、１０Ｎ・ｍ程
度である。オーバーラントルクの詳細な測定方法は後述
する実施例において説明する。

【００１６】図５に示すように、ネジ山５，５’の幅方
向の周長をＳ（ｍｍ）、平面視での幅をＷ（ｍｍ）と
し、成形体１，１’の厚み（本実施形態では口頸部の厚
み）をｔ（ｍｍ）としたとき、ネジ山５，５’は、以下
の式（１）及び式（２）又は式（３）の関係を満たして
いることが好ましい。

【００１７】１＜Ｓ／Ｗ≦１．５ （１） ０＜Ｗ≦１０ｔ（ｍｍ）（２） ０＜Ｗ≦１０ｍｍ （３）

【００１８】前記式（１）においてＳ／Ｗが１．５超で
あると、脱水時または乾燥時にネジ山５が破断したり、
或いはネジ山５，５’の表面を平滑にできず、またネジ
山５，５’の密度を高くすることができない場合があ
る。また、前記式（２）及び（３）においてＷがそれぞ
れ１０ｔ（ｍｍ）超及び１０ｍｍ超の場合、抄紙用金型
の凹形状に沿ってパルプ繊維を堆積させることが、抄紙
ネットの装着等を考えると、スペースの点より容易でな
い。また、成形体を抄紙用金型から取り出して、加熱用
金型に装填する場合の位置合わせも容易でない。

【００１９】金型の凹形状に対応した形状のネジ山５，
５’を忠実に形成し、ネジ山５，５’の破断を防止し、
ネジ山５，５’の表面を一層平滑にし、またネジ山５，
５’の密度を一層高める観点から、前記式（１）は好ま
しくは以下の式（１）’で表される。

【００２０】１＜Ｓ／Ｗ≦１．３ （１）’

【００２１】本実施形態においては、ネジ山の幅（即ち
台形の底辺の長さ）Ｗは、０．５〜１０ｍｍ、特に２〜
６ｍｍであることが、十分な締めつけ力が発生する点及
び成形体１の大きさや形状の自由度の点から好ましい。

【００２２】成形体１，１’の厚み（即ち口頸部２，
２’の厚み）ｔ（ｍｍ）は、成形体１，１’の用途等に
応じて適切な値が決定されるが、一般的な範囲は、０．
２〜１０ｍｍ、特に０．４〜２ｍｍであることが好まし
い。この範囲内であれば、口頸部２，２’とキャップと
の封止性が一層向上し、またキャップの開閉回数が多い
場合の耐久性が一層向上する。

【００２３】ネジ山５’における口頸部２，２’の基底
面Ｂからの立ち上がり角θ（図５参照）は、９０°超と
なると後述する中子の拡張による追従が不十分となり、
該中子による成形体の加圧が不十分となる点から、０度
超９０度未満であることが好ましい。

【００２４】また、口頸部２，２’の基底面Ｂからネジ
山５，５’が立ち上がる部分の角部５ａ（図５参照）
は、後述する加熱用金型の凹形状の転写を容易とするた
めに丸みを帯びていることが好ましく、具体的には該角
部５ａの曲率Ｒは、０．１ｍｍ以上、特に０．３〜５ｍ
ｍであることが好ましい。尚、図５に示すネジ山５，
５’における２箇所の角部５ａ，５ａの曲率は同一また
は異なっていてもよい。例えば、ネジ山５，５’の幅方
向断面形状が図５に示すような等脚の台形でない場合
（截頭鋸歯状の断面形状である場合など）には、２箇所
の角部５ａ，５ａの曲率は異なる場合が多い。しかし、
何れの場合においても、２箇所の角部５ａ，５ａの曲率
は共に前述の範囲の曲率であることが好ましい。

【００２５】ネジ山５，５’の基底面２ａからの高さＨ
は、ネジ山５，５’の成形のし易さや、ネジ山５，５’
とキャップとの締付力等を考慮して適切な値が決定され
る。一般に、ネジ山５，５’の高さＨは、０．３ｍｍ以
上、特に０．３〜１０ｍｍ、とりわけ０．５〜４ｍｍで
あることが、十分な締めつけ力が発生し、且つ開閉が容
易である点から好ましい。

【００２６】以上の通りの形状及び寸法のネジ部を有す
るパルプモールド成形体は、従来の方法では製造が困難
であったが、後述する好ましい方法を用いれば容易に製
造することができる。

【００２７】ネジ部の有効巻数は、０．７５巻以上であ
ることが好ましい。有効巻数が０．７５巻未満では、螺
合させたキャップのキャップ引抜き強度が低くなり、ま
たキャップの締めつけ力も弱くなって十分な封止性が得
られない場合がある。また、キャップを口頸部２，２’
に螺合させていくときの締めトルクと、螺合されたキャ
ップを外すときの開けトルクとの差が、同条件（容器及
びキャップの形状・寸法等が同じ条件）で測定されたプ
ラスチック製容器本体の口頸部とプラスチック製キャッ
プとの場合に比べて小さくなる。即ち、いわゆるトルク
ロスが少なくなる。このことは、容器本体がパルプモー
ルド製であれば、小さな締め付けトルクでもキャップが
緩みにくく、プラスチック製の容器本体を用いた場合に
比べて、小さな力でも内容物をこぼすことなくキャップ
による封止ができ、安全性が高くなることを意味する。

【００２８】ネジ山数は、ＪＩＳ基準寸法に従って測定
された値が２〜６４山／２５．４ｍｍ、特に４〜１２山
／２５．４ｍｍであることが、キャップ螺合による封止
性、及びネジ山の耐久性の点から好ましい。ネジ山数を
多くすることで封止性を向上させることは可能である
が、締め終わるまでの巻数が多すぎるとキャップを着脱
する際の使い勝手が落ちることにもなる。

【００２９】図１に示す成形体１における第２口頸部２
ｂと第２段部７ｂとの連接部付近には、口頸部２のネジ
部を構成するネジ山５と、キャップのネジ部を構成する
ネジ山との所定量以上の螺合を阻止するネジストッパー
リブ６が形成されている。一方、図３に示す成形体１’
の口頸部２’における、該口頸部２’と胴部３’との連
接部付近にもネジストッパーリブ６’が形成されてい
る。ネジストッパーリブ６，６’は、キャップのネジ部
の端面に当接してキャップを止めるタイプのものでも良
く、或いはキャップのネジ部がそれを乗り越えてキャッ
プが止まるタイプのものでも良い。成形体１，１’にお
いては、ネジ山が４条なので、ネジストッパーリブ６，
６’は、口頸部２，２’の横断面において、９０度おき
に４個形成されている。この状態を成形体１’を例にと
り図４を参照しながら説明する。図４に示すように、ネ
ジストッパーリブ６’は、口頸部２’の横断面におい
て、口頸部２’の外面に対する法線と平行な第１の面６
ａ、及び該第１の面６ａと口頸部２’の外面とを、キャ
ップの螺合方向Ｃに向けて滑らかに連接する第２の面６
ｂとを有している。ネジストッパーリブ６，６’を設け
ることで、キャップを機械締めする際のオーバーランが
効果的に防止される。その結果、キャップを機械締めす
る際のトルク値を更に高くすることができる。尚、トル
ク値を十分に高くできれば、ネジストッパーリブ６，
６’は設けなくてもよい。

【００３０】ネジ山５，５’を含む口頸部２，２’の中
心線平均粗さＲａ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）が好ましく
は５０μｍ以下、更に好ましくは２５μｍ以下、一層好
ましくは１０μｍ以下であると、口頸部２，２’とキャ
ップとの封止性が更に一層良好となる。口頸部２，２’
をこのような高平滑状態とするには、例えば所定の研磨
加工を行う方法が挙げられるが、特に後述する製造方法
を用いると、そのような研磨加工を行わずとも口頸部
２，２’を高平滑状態とすることができる。中心線平均
粗さの値は、小さければ小さいほど、口頸部２，２’と
キャップとの封止性が向上することから好ましいが、現
在の技術で到達可能な下限値は、０．１μｍ程度であ
る。また、ネジ山５，５’を含む口頸部２，２’の最大
高さＲｙ（ＪＩＳ Ｂ ０６０１）が、５００μｍ以下
であることが、同様の理由から好ましい。

【００３１】更に、ネジ山５，５’を含む口頸部２，
２’の表面強度〔表面の剥がれにくさ（剥離のし難
さ）、使用時の毛羽立ち難さ、口頸部の強度低下のし難
さ〕の尺度としてのワックスピック法（ＪＩＳ Ｐ８１
２９）の測定値が、好ましくは５Ａ以上、更に好ましく
は１０Ａ以上、一層好ましくは１６Ａ以上であると、キ
ャップの繰り返し開閉操作に対する耐久性が高くなり、
またパルプ繊維の毛羽立ちや紙剥け、紙粉の脱落等が防
止され、成形体１，１’の美観の低下が防止される。

【００３２】ワックスピック法の測定値が前記の値以上
となる表面硬度とするためには、ネジ山５，５’を含む
口頸部２，２’に、合成樹脂又は天然樹脂を外添又は内
添する方法が挙げられる。これらの樹脂の外添方法とし
ては、ネジ山５，５’を含む口頸部２，２’に樹脂フィ
ルムをラミネートする方法、樹脂液をコーティングする
方法、樹脂液を含浸させる方法等が挙げられ、内添方法
としては、成形体１，１’の原料としてのパルプスラリ
ーに予め樹脂を添加しておく方法等が挙げられる。前記
樹脂フィルムとしては、ポリオレフィン系フィルムやポ
リエステル系フィルムが挙げられ、特にポリエステル系
シュリンクフィルムを用いることが好ましい。前記コー
ティング若しくは含浸に用いられる樹脂液又はパルプス
ラリーに予め添加される樹脂としては、アクリル系樹
脂、スチレン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリオレフ
ィン系樹脂、合成ゴム系樹脂、酢酸ビニル系樹脂、ポリ
ビニルアルコール系樹脂、ワックス系樹脂、ポリアクリ
ルアミド系樹脂、ポリアミドエピクロルヒドリン系樹
脂、でんぷん系樹脂、ガム系樹脂、ビスコース系樹脂、
エポキシ系樹脂、メラミン系樹脂、フェノール系樹脂、
尿素系樹脂、ポリウレタン系樹脂、フッ素系樹脂、シリ
コン系樹脂等を含む液が挙げられ、それらの単独又は任
意の二種以上の混合物が使われる。

【００３３】また、成形体１，１’においては、口頸部
２，２’にキャップを螺合させて、口頸部２，２’及び
キャップそれぞれにおけるネジ部のネジ山の係合量を
０．５ｍｍとし、巻き数を１回とした条件下で測定され
た前記キャップの引抜強度が、好ましくは５Ｎ以上、更
に好ましくは１０Ｎ以上、一層好ましくは２０Ｎ以上で
あると、口頸部２，２’とキャップとの封止性が一層良
好となり、成形体１，１’内に収容された内容物の漏出
が一層効果的に防止され、またキャップのみをつかんで
成形体１，１’を持ち上げる場合でも、キャップが外れ
ることがなく、内容物の漏出が防止される。前述したオ
ーバーラントルクと同様に、引抜強度の値も大きければ
大きいほど、口頸部２，２’とキャップとの封止性が向
上することから好ましいが、成形体１，１’の製造方法
や成形体１，１’の配合組成等にもよるが、引抜強度の
上限値は７００Ｎ程度であれば実用上十分である。引抜
強度の詳細な測定方法は後述する実施例において説明す
る。

【００３４】ネジ山５，５’を含む口頸部２，２’は、
その密度が０．４〜２．０ｇ／ｃｍ ³ 、特に０．６〜
１．５ｇ／ｃｍ³ であることが、耐久性及び封止性の点
から好ましい。密度は、口頸部２，２’から任意の大き
さの切片を切り取り、該切片の重量を測定すると共に、
該切片の大きさ（面積）及び厚みの測定から求められた
体積より算出される。

【００３５】ネジ山５，５’を含む口頸部２，２’は、
その側面圧縮強度が２０Ｎ以上、特に３０Ｎ以上である
ことが、口頸部２，２’の座屈防止の点から好ましい。
側面圧縮強度の上限値は、５００Ｎ程度であれば実用上
十分である。また、同様の理由から口頸部２，２’の上
下方向圧縮強度は１００Ｎ以上、特に３００Ｎ以上であ
ることが好ましく、その上限値は７００Ｎ程度であれば
実用上十分である。これらの圧縮強度は、テンシロン引
張試験機を用い圧縮速度２０ｍｍ／ｍｉｎで測定され
る。更に、口頸部２，２’の落下強度（ＪＩＳ Ｚ １
７０３）は、１．２ｍの高さからの１回の落下で割れ及
び変形が生じない程度であることが好ましい。落下強度
の測定に際しては口頸部２，２’が落下面に当たるよう
に成形体１，１’を落下させる。

【００３６】また、ネジ山５，５’を含む口頸部２，
２’は、その透湿度（ＪＩＳ Ｚ ０２０８）が１００
ｇ／（ｍ² ・２４ｈｒ）以下、特に５０ｇ／（ｍ² ・２
４ｈｒ）以下であることが、内容物の保存の点（例えば
粉末洗剤が水分を吸収することに起因して固まるケーキ
ングを防止する等の点）から好ましい。

【００３７】本実施形態の成形体１，１’は、その上下
方向圧縮強度が１００Ｎ以上、特に３００Ｎ以上である
ことが、成形体１，１’の座屈防止の点から好ましい。
上下方向圧縮強度の上限値は、７００Ｎ程度であれば実
用上十分である。上下方向圧縮強度の測定方法は前述の
通りである。また成形体１，１’の落下強度（ＪＩＳＺ
１７０３）は、正立、倒立及び側面いずれの状態にお
いても、１．２ｍの高さからの１回の落下で割れ及び変
形が生じない程度であることが好ましい。落下強度の測
定に際しては成形体１，１’内に内容物を充填しておき
（基本的に水を充填、市販製品の場合はその内容物を規
定量充填する）、口頸部２，２’をキャップで封止して
おく。

【００３８】次に、本発明の成形体の好ましい製造方法
を、図３に示す成形体１’の製造を例にとり図６（ａ）
〜図６（ｃ）を参照しながら説明する。尚、図１に示す
成形体１も同様の方法によって製造できることはいうま
でもない。

【００３９】本製造方法においては、抄紙用金型とし
て、成形体１’におけるネジ部に対応する該抄紙用金型
の抄紙面の部位に、ネジ部が形成されているものを用
い、該抄紙用金型を用いた抄紙によって口頸部２’の外
面にネジ部が形成された成形体１’を成形する。

【００４０】詳細には、先ず、図６（ａ）に示すよう
に、２個の割型１１，１１からなり、且つ各割型を組み
合わせることにより所定形状のキャビティ１２が形成さ
れる抄紙用金型１０を用意する。抄紙用金型１０のキャ
ビティ内面には、成形体１’のネジ山５’に対応する部
位に、ネジ山（以下、対応ネジ山という）１６が形成さ
れている。対応ネジ山１６は、後述する（４）及び
（５）の関係を満たすものであることが好ましい。

【００４１】抄紙用金型１０におけるキャビティ１２
は、外部に向けて開口したスラリー注入口１５を介して
抄紙用金型１０の外部に連通している。キャビティ１２
の内面は、所定の大きさの網目を有する抄紙ネット（図
示せず）によって被覆されている。各割型１１，１１に
は、その内部（即ちキャビティ１２の内面）から外部へ
連通する複数の連通路１３が形成されている。各連通路
１３は、吸引ポンプ等の吸引手段（図示せず）に接続さ
れている。

【００４２】この状態下に、スラリー注入口１５に充填
ノズル１７を挿入し、該充填ノズル１７を通じて所定量
のパルプスラリーをキャビティ１２内に注入する。この
時のパルプスラリー濃度は、一般に０．１〜５重量％で
ある。またパルプスラリーは加熱されていてもよく或い
はそうでなくてもよい。具体的にはパルプスラリーの温
度は０〜９０℃の範囲とすることができ、更に好ましく
は１０〜７０℃、一層好ましくは４０〜４０℃とするこ
とができる。パルプスラリーが加熱されて温度が高い状
態となっていると脱水効率が高くなる点ので好ましい。
パルプスラリーの注入と共に連通路１３を通じてキャビ
ティ１２内を抄紙用金型１０の外側に向けて減圧吸引し
て、パルプスラリー中の水分を吸引すると共にキャビテ
ィ１２の内面を被覆する抄紙ネット上にパルプ繊維を堆
積させる。その結果、抄紙ネット上には、パルプ繊維が
堆積されてなる含水状態のパルプモールド成形体１’が
形成される。このとき、成形体１’の形成初期又は及び
／又は終期に、キャビティ１２内に所定量の水（希釈
水）を加圧注入してキャビティ１２内のパルプスラリー
の濃度を希釈することで、成形体１’の厚みむらを効果
的に抑えることができる。形成初期とは、キャビティ１
２内に供給されたパルプが、成形に必要なパルプ全体の
３０％以下、特に２０％以下にある状態をいう。形成終
期とは、キャビティ１２内に供給されたパルプが、成形
に必要なパルプ全体の７０％以上、特に８０％以上であ
る状態をいう。希釈水の供給量は、パルプスラリーの濃
度が８０％以下、特に２０〜６０％に希釈される程度で
あることが好ましい。

【００４３】充填ノズル１７は、パルプスラリー及び後
述する加圧流体の供給手段として用いられる。充填ノズ
ル１７は、打込板１７ａ、打込板を上下に貫通するノズ
ル１７ｂ、ノズル１７ｂの上端に取り付けられた三方弁
１７ｃ、該三方弁１７ｃにそれぞれ接続するスラリー供
給管１７ｄ及び加圧流体供給管１７ｅを備えている。三
方弁１７ｃの切り替えによって、ノズル１７ｂは、スラ
リー供給管１７ｄ及び加圧流体供給管１７ｅに択一的に
接続される。パルプスラリーをキャビティ１２内に注入
するときには、ノズル１７ｂは、スラリー供給管１７ｄ
に接続している。また、打込板１７ａがスラリー注入口
１５内に嵌挿されており、これによってスラリー注入口
１５は閉鎖されている。

【００４４】形成された成形体１’は、脱水工程に付さ
れる。先ず、図６（ｂ）に示すように、連通路１３を通
じて抄紙用金型１０を内部から外部へ向けて吸引する。
この状態下に、充填ノズル１７を抄紙時の位置に固定し
たままで、三方弁１７ｃを切り替えて、ノズル１７ｂを
加圧流体供給管１７ｄに接続させ、加圧流体の供給源
（図示せず）から所定の加圧流体をキャビティ１２内に
供給する。前述の通り、スラリー注入口１５は打込板１
７ａ閉鎖されているのでキャビティ１２内は気密状態と
なっている。ここで、気密状態とは、キャビティ１２内
が完全に気密となった状態を意味するものではなく、加
圧流体の吹き込みによってキャビティ１２内が後述する
圧力以上となる程度に気密であることをいう。吹き込ま
れた加圧流体は、成形体１’を通過し、連通路１３を通
じて外部へ排出される。

【００４５】加圧流体としては、例えば蒸気又は過熱蒸
気（以下、両者を総称して蒸気類という）を用いること
ができ、特に過熱蒸気を用いることが好ましい。蒸気類
を吹き込むことによって、蒸気類による凝縮伝熱によ
り、成形体１’に含有されている水の温度が瞬時に上昇
し、水の粘度及び表面張力を低減させることができ、成
形体１’に保有されている水分が、非常に効率よく瞬間
的に吹き飛ばされる。その結果、脱水効率を向上させる
ことが可能となる。この脱水方法は熱交換を主としない
ことから、エネルギー的に極めて有利な方法である。ま
た、脱水は瞬時に完了することから、脱水時間を短縮で
きる。脱水には、後述する加熱乾燥工程で用いられる弾
性体からなる中子を使用しないので、該中子をキャビテ
ィ内に挿入する等の機械時間が不要となり、機械時間の
短縮ができる。更に、プレス脱水の圧力に比して吹き込
み圧力は低いので、得られる成形体１’の表面に抄紙ネ
ットの跡が付きにくく、外観の良好な成形体が得られる
という利点もある。

【００４６】蒸気類は、キャビティ１２内の圧力が９８
ｋＰａ以上、特に１９６ｋＰａ以上、とりわけ２９４ｋ
Ｐａ以上となるように吹き込まれることが好ましい。吹
き込みによるキャビティ１２内の圧力は、前記の値以上
であれば高いほど好ましいが、吹き込みの圧力の上昇に
伴い水分の除去の程度が次第に飽和してくることから、
経済的に見合う圧力の上限値は、９８０ｋＰａ程度であ
る。キャビティ１２内の圧力とは、蒸気類のキャビティ
１２内への入口圧と出口圧との差をいう。

【００４７】蒸気類の吹き込みは、スラリーがキャビテ
ィ１２内に残留している時点、又は成形体１’の形成終
期にキャビティ１２内に供給された前述の希釈水がキャ
ビティ１２内に残留している時点から行うことが好まし
い。これによって、キャビティ１２内の水分が型外へ強
制排出され、排水時間が短縮される。蒸気類の吹き込み
時間は、２秒〜２０秒、特に３秒〜１５秒程度が好まし
く、脱水は極めて短い時間で完了する。この脱水によっ
て、例えば脱水前の含水率が７５〜８０重量％の成形体
本体が、４０〜７０重量％程度まで脱水される。

【００４８】蒸気類として過熱蒸気を用いる場合には、
該過熱蒸気は型内圧が前述の値以上となり且つ蒸気が型
内に吹き込まれる手前まで凝縮しない程度に過熱されて
いれば良い。蒸気は十分に過熱されていても良いが、脱
水効果は大きく変わらない。

【００４９】成形体１’の脱水に用いられる加圧流体と
しては、前述の蒸気類に加えて圧搾空気を用いることも
できる。圧搾空気の吹き込みを行うことにより、熱交換
による加熱乾燥を主としない物理的なメカニズムによっ
て、湿潤状態の成形体１’から水分が瞬時に除去され
る。圧搾空気は、キャビティ１２内の圧力が１９６ｋＰ
ａ以上、特に２９４ｋＰａ以上となるように吹き込まれ
ることが好ましい。圧力の上限値は、蒸気類の場合と同
様の理由により１４７１ｋＰａ程度である。圧搾空気の
吹き込み時間は１０〜６０秒、特に１５〜４０秒である
ことが好ましい。圧搾空気は、型内圧が前述の値以上と
なれば、その圧力（元圧）に特に制限は無い。圧搾空気
に関して特に詳述しない点については、蒸気類に関して
詳述した説明が適宜適用される。

【００５０】蒸気類及び圧搾空気は、これらのうちの何
れか一方を用いてもよいが、好ましくは両者を組み合わ
せて用いることが脱水効率の点から好ましい。特に、蒸
気類の吹き込みに引き続き圧搾空気を吹き込むことが好
ましい。この理由は、蒸気類の吹き込み時間が長くなる
と、成形体１’の上下方向で含水率の分布に大きな差が
生じる場合があり、これを防止するためには、先ず蒸気
類を吹き込んでスラリー及び成形体本体に含有されてい
る水の温度を十分に上昇させた後に圧搾空気を吹き込む
ことが効果的だからである。蒸気類及び圧搾空気をこの
順で吹き込む場合、蒸気類の圧力は９８ｋＰａ以上、特
に１９６ｋＰａ以上、とりわけ２９４ｋＰａ以上で、吹
き込み時間は２秒〜２０秒、特に３秒〜１５秒が好まし
く、一方、圧搾空気の圧力は１９６ｋＰａ以上、特に２
９４ｋＰａ以上で、吹き込み時間は２〜２５秒、特に５
〜２０秒であることが好ましい。蒸気類と圧搾空気との
吹き込みは連続していることが、脱水効率の点から好ま
しい。

【００５１】成形体１’を所定の含水率まで脱水できた
ら、加圧流体の供給を停止し、図６（ｃ）に示すよう
に、充填ノズル１７を抄紙用金型１０から取り出す。次
いで抄紙用金型１０を開いて所定の含水率まで脱水され
た成形体１’を、所定のハンドリング手段を用いて取り
出す。得られた成形体１’の口頸部にはネジ山が形成さ
れている。この場合、加圧脱水後の口頸部の含水率を４
０〜９０重量％、特に７０〜９０重量％（対乾燥重量）
とすることで、封止性及びその他の特性に優れたネジ山
を形成することができる。

【００５２】取り出された成形体１’は次に加熱乾燥工
程に付される。図７（ａ）〜図７（ｃ）には、加熱乾燥
工程が順次示されており、図７（ａ）は中子の挿入工
程、図７（ｂ）は加熱乾燥工程、図７（ｃ）は加熱用金
型を開く工程である。

【００５３】先ず、一組の割型２１，２１を組み合わせ
ることにより成形すべき成形体１’の外形に対応した形
状のキャビティ２２が形成される加熱用金型２０を別途
用意し、該加熱用金型を所定温度に加熱しておく。本実
施形態においては、加熱用金型のキャビティ形状と抄紙
型のキャビティ形状とは同じになされている。加熱され
た状態の加熱用金型のキャビティ内に、所定の含水率ま
で脱水された含水状態の成形体１’を所定のハンドリン
グ手段を用いて装填する。キャビティ２２の内面にネッ
トは配されていない。各割型２１，２１には、その内部
（即ちキャビティ２２の内面）から外部へ連通する複数
の連通路２３が形成されている。各連通路２３は、吸引
ポンプ等の吸引手段（図示せず）に接続されている。

【００５４】加熱用金型のキャビティ内面には、以下の
式（４）及び（５）の関係を満たすネジ山（以下、対応
ネジ山という）２６が、成形体１’のネジ山５’に対応
する部位に形成されている。

【００５５】対応ネジ山２６は、その幅方向の周長をｓ
（ｍｍ）、平面視での幅をｗ（ｍｍ）としたとき、以下
の式（４）及び式（５）を満たすものである。このよう
な関係を満たす対応ネジ山２６を有する加熱用金型２０
を用いることによって、対応ネジ山２６の形状に対応し
た形状のネジ山５’が忠実に形成され、ネジ山５’の破
断が防止され、ネジ山５’の表面が平滑になり、またネ
ジ山５’の密度が高められる。

【００５６】１＜ｓ／ｗ≦１．５ （４） ０＜ｗ≦１０ｍｍ （５）

【００５７】対応ネジ山２６は以下の関係を満たすこと
が一層好ましい。 １≦ｓ／ｗ≦１．３ （４）’

【００５８】また、ネジ山５’の立ち上がり角θに対応
する対応ネジ山２６の角度θ’は、該立ち上がり角θに
対応して、０度超９０度未満であることが好ましい。更
に、ネジ山５’の角部５ａに対応する対応ネジ山２６の
角部（即ち、成形体の口頸部２’の基底面Ｂに対応する
金型内面から対応ネジ山２６が落ち込む部分の角部）の
曲率Ｒ’は、０．１ｍｍ以上、特に０．３〜５ｍｍであ
ることが好ましい。

【００５９】次に、図７（ａ）に示すように、加熱用金
型２０を内部から外部へ向けて吸引した状態下に、拡縮
可能な中空状の中子２４を、その収縮状態下に成形体
１’内に挿入する。本発明において拡縮とは、中子２４
が伸縮してその体積が変化する場合と、中子２４自体は
伸縮しないが、その内部へ流体を供給又はその内部から
流体を除去することにより、その体積が変化する場合の
双方を包含する。前者の例としては天然ゴム、ウレタ
ン、フッ素系ゴム、シリコーン系ゴム又はエラストマー
等の弾性材から構成された中子が挙げられ、後者の例と
してはポリエチレンやポリプロピレン等のプラスチック
材料、これらのプラスチック材料のフィルムにアルミニ
ウムやシリカが蒸着されたフィルム、これらのプラスチ
ック材料のフィルムにアルミニウム箔がラミネートされ
たフィルム、紙類、布類等の可撓性材料から構成された
中子が挙げられる。本実施形態では、中子２４として伸
縮可能な弾性材から構成された袋状（風船状）のものを
用いている。

【００６０】次に、図７（ｂ）に示すように、中子２４
内に所定の流体を供給して中子２４を拡張させ、拡張し
た中子２４により含水状態の成形体１’を加熱用金型２
０の内面、即ちキャビティ２２の内面に向けて押圧す
る。これにより、成形体１’の乾燥が進行すると共に成
形体１’にキャビティ２２の内面形状が転写される。こ
の場合、加熱用金型２０に形成された対応ネジ山２６
が、前述の式（４）及び式（５）の関係を満たすこと
で、該対応ネジ山２６内に堆積したパルプ繊維からなる
堆積体の幅が、該対応ネジ山２６の幅方向の周長ｓまで
伸ばされて、該堆積体に凸形状が付与されても該堆積体
が破断することなく十分に押圧されて、該対応ネジ山２
６の形状が忠実に転写されると共に該対応ネジ山２６内
の密度が十分に高められる。その結果、得られる成形体
１’におけるネジ山５’は、対応ネジ山２６の形状を十
分に転写したものとなり、またネジ山５’の表面は平滑
となる。更に、ネジ山５’の強度が向上する。

【００６１】中子２４を拡張させるために用いられる流
体としては、例えば空気（加圧空気）、熱風（加熱され
た加圧空気）、過熱蒸気、油（加熱油）、その他各種の
液が使用される。特に、空気、熱風、過熱蒸気を用いる
ことが、操作性等の点から好ましい。流体を供給する圧
力は、０．０１〜５ＭＰａ、特に０．１〜３ＭＰａであ
ることが好ましい。

【００６２】特に、加熱用金型２０における口頸部に対
応する部位の排気性（加熱により生じた水蒸気の排気
性）を良好にすることで、封止性及びその他の特性に優
れたネジ山５’を形成することができる。

【００６３】成形体１’が十分に乾燥したら、図７
（ｃ）に示すように、中子２４内の流体を抜き、該中子
２４を縮小させて取り出す。更に加熱用金型２０を開い
て、所定のハンドリング手段によって成形体１’を取り
出す。このようにして得られた成形体１’の口頸部２’
におけるネジ山５’は前述した式（１）及び（２）又は
（３）を満たすものとなり、加熱用金型における凹部の
形状が忠実に転写されたものとなる。またネジ山５’
は、表面が平滑なものとなり、更に密度が高く、高強度
のものとなる。

【００６４】次に、本発明の成形体の別の好ましい製造
方法を説明する。本製造方法に関しては、前述の製造方
法と異なる点についてのみ説明し、同じ点については前
述の製造方法に関して詳述した説明が適宜適用される。
本製造方法おいては、一組の割型からなり且つ各割型を
組み合わせることにより所定形状のキャビティが形成さ
れる抄紙用金型の前記キャビティ内にパルプスラリーを
供給して、該キャビティの内面（成形面）に含水状態の
成形体を形成した後、該成形体内に拡縮可能な中空状の
中子を挿入し、次いで該中子内に所定の流体を供給して
該中子を拡張させて、拡張した該中子により前記成形体
を前記キャビティ内面（成形面）に向かって押圧して脱
水する。

【００６５】本製造方法における抄紙用金型の構造は図
６（ａ）に示すものと同様であり、抄紙用金型のキャビ
ティ内面における、成形体のネジ山に対応する部位に、
対応ネジ山が形成されている。また成形体を押圧して脱
水するための前記中子としては、図７（ａ）に示すもの
と同様のものを用いることができる。中子を拡張させる
ために用いられる流体及びその供給圧力は前述の製造方
法と同様とすることができる。

【００６６】成形体を所定の含水率まで脱水でき且つ成
形体にキャビティの内面の形状が十分に転写されたら、
中子内の流体を抜き、これを縮小させる。次いで、縮小
した中子を成形体内より取り出し、更に抄紙用金型を開
いて所定の含水率を有する含水状態の成形体を所定のハ
ンドリング手段によって取り出す。得られた成形体の口
頸部にはネジ山が形成されている。

【００６７】取り出された成形体は次に加熱乾燥工程に
付される。加熱乾燥工程では、抄紙・脱水を行わず、且
つ加熱用金型を所定温度に加熱された状態で用いること
以外は、中子を用いた前述の加圧脱水工程とほぼ同様の
操作が行われる。即ち、先ず、一組の割型を組み合わせ
ることにより成形すべき成形体の外形に対応した形状の
キャビティが形成される加熱用金型を別途用意し、該加
熱用金型を所定温度に加熱しておく。そして、加熱され
た状態の加熱用金型のキャビティ内に、所定の含水率ま
で脱水された含水状態の成形体を、所定のハンドリング
手段によって装填する。

【００６８】次に、加圧脱水工程で用いた中子とは形状
及び／又は材質等の異なる別の中子を成形体内に挿入
し、該中子内に流体を供給して該中子を拡張させ、拡張
した該中子により成形体をキャビティの内面に向けて押
圧する。中子の材質及び流体の供給圧力は、加圧脱水工
程と同様とすることができる。この状態下に成形体を加
熱乾燥する。その後は、前述の製造方法と同様の操作が
行われる。

【００６９】本発明は前記実施形態に制限されない。例
えば前記式（１）及び（２）又は（３）の関係を満たす
パルプモールド成形体は、前述の製造方法以外の方法で
も製造することができる。例えば、前述の製造方法で
は、中子による押圧によって、前記式（４）及び（５）
の関係を満たす対応ネジ山内にパルプ繊維を完全に充填
させてネジ山を形成したが、これに代えて、前記式
（５）は満たすが前記対応ネジ山よりも深さの深い対応
ネジ山を有する加熱用金型を用い、且つパルプ繊維の押
圧の程度を適宜調整して該対応ネジ山内にパルプ繊維を
完全に充填させない状態でネジ山を形成することでも、
（１）及び（２）又は（３）の関係を満たす形状のネジ
山を有する成形体を製造することができる。

【００７０】

【実施例】以下、実施例により本発明を更に詳細に説明
する。しかしながら、本発明の範囲は斯かる実施例に制
限されないことはいうまでもない。

【００７１】〔実施例１〕図６（ａ）〜図６（ｃ）及び
図７（ａ）〜図７（ｃ）に示す方法でパルプモールド成
形体を製造した。パルプスラリーはＮＢＫＰ／ＬＢＫＰ
＝５０重量％／５０重量％を含むもので、これに紙力強
化剤、硫酸アルミニウム、サイズ剤、歩留向上剤等を添
加し、全体の濃度を１重量％とした。得られた成形体の
口頸部におけるネジ山の形状及び寸法を表１に示す。

【００７２】〔実施例２〜５〕実施例２においては成形
体の口頸部にポリエステル系シュリンクフィルムをラミ
ネートした。実施例３においては成形体の口頸部にアク
リル系樹脂のエマルジョンをコーティングした。実施例
４においては成形体の口頸部にアクリル系樹脂のエマル
ジョンとメラミン樹脂のエマルジョンとを５０重量％／
５０重量％でブレンドした混合物を含浸させた。また実
施例５においてはパルプスラリーとして３０重量％のポ
リエチレン合成樹脂繊維を内添したものを用いた。これ
ら以外は実施例１と同様にしてパルプモールド成形体を
製造した。得られた成形体の口頸部２におけるネジ山の
形状及び寸法を表１に示す。

【００７３】〔比較例１〕紙製の筒（松風堂社製、外径
φ７０ｍｍ、ネジ山巻数１．２５、ネジ山数６．２３ｍ
ｍ、ネジ山幅３．５ｍｍ）を用いた。

【００７４】〔性能評価〕得られた成形体について、オ
ーバーラントルク、引抜強度、口頸部の中心線平均粗
さ、ワックスピック法による表面強度及びデュロメータ
硬さの測定を以下の方法で行った。また、側面圧縮強度
及び密度の測定を前述の方法で行った。更に、口頸部と
キャップとの封止性及びキャップの繰り返し開閉操作後
の口頸部の毛羽立ちの程度を以下の方法で測定した。こ
れらの結果を表１に示す。

【００７５】＜オーバーラントルク＞トルクゲージ（TO
HNICHI製、MECHANICAL TORQUE METER 2-TM75）を用いて
測定した。キャップは花王（株）製ワイドハイターのキ
ャップを用いた。このキャップを人手で締めつけること
でキャップの乗り越えトルク（締め付けトルク）を測定
した。

【００７６】＜引抜強度＞引張試験機に取り付けられる
治具を前記のキャップに取付け、成形体とキャップとを
前記のトルクゲージで３Ｎ・ｍのトルクになるまで締め
つけた後、引張試験機にて速度２０ｍｍ／ｍｉｎで引張
り、キャップが成形体から引き抜けたときの力を測定し
た。

【００７７】＜口頸部の中心線平均粗さ＞表面粗さ形状
測定機〔サーフコム１２０Ａ、（株）東京精密〕を使用
して測定した。

【００７８】＜口頸部のワックスピック法による表面強
度＞ＪＩＳ Ｐ ８１２９に準じて表面強度を測定し
た。ワックスを口頸部の表面に融着させ放冷後、ワック
スを口頸部表面から引き剥がし、口頸部の表面を傷めな
いワックス番号（２Ａ〜２０Ａ）を表面強さとするもの
である。ワックス番号が大きい程表面強さが強いことを
意味する。但し、熱可塑性樹脂をコートした成形体や多
量に熱可塑性樹脂を含浸させた成形体では表面強度は評
価できなかった。

【００７９】＜口頸部のデュロメータ硬さ＞デュロメー
タ硬さは、測定対象部位の押し潰されにくさの尺度とな
り、ここでは口頸部の強度低下のし難さの尺度となる。
デュロメータ硬さは、ＪＩＳ Ｋ７２１５に準拠して測
定した。試験機としてゴム硬度計〔ＧＳ−８０９ テク
ロックコーポレーション（Teclock Corporation)社製
ショア Ａタイプ〕を用いた。硬さ算出式は以下の式
（Ａ）の通りである。 １００−４０×ｈ （Ａ） 式中、ｈは窪み深さ（ｍｍ）を表す。測定方法：成形体
を正立させ、硬度計を手で持ち水平に移動させて、ネジ
山が形成された部分である口頸部の外周面を、ゴム硬度
計の圧子部分で押圧した。押圧後１秒以内に窪んだ深さ
ｈ（ｍｍ）を計測し、測定回数ｎ＝１０として前記式
（Ａ）から算出した平均値をデュロメータ硬さとした。
成形体の肉厚が薄く柔らかい場合は、ＪＩＳ Ｋ ７２
１５に準拠して試験片を成形体から切り取り、ガラス板
に載置した状態で試験機を押し当てて測定した。また、
必要に応じてＤタイプの試験機を用いるか、又は試験片
が薄肉で測定がしづらい場合は、数片の試験片を重ねて
測定した。

【００８０】＜口頸部とキャップとの封止性＞成形体
に、花王（株）製の粉末漂白剤ワイドハイター（商品
名）を充填し、トルクゲージを用いてキャップを約１．
４７Ｎ・ｍ（１５ｋｇｆ・ｃｍ）になるまで封止した。
次いで成形体を上下逆さにして１０回上下に振り、再び
正立させてキャップを外した。成形体の口頸部の外面及
びキャップ内面のネジ部等における粉末の付着の有無を
目視により判定した。

【００８１】＜キャップの繰り返し開閉操作後の口頸部
の毛羽立ちの程度＞キャップの開閉操作を繰り返した
後、口頸部の毛羽立ちの程度を目視により判定した。

【００８２】

【表１】

【００８３】表１に示す結果から明らかな通り、実施例
１〜５のパルプモールド成形体（本発明品）は、口頸部
とキャップとの封止性の高いものであることが判る。特
に、口頸部に樹脂を外添又は内添した実施例２〜５の成
形体では、キャップの繰り返し開閉操作後の口頸部の毛
羽立ちが低く抑えられていることが判る。

【００８４】〔実施例６〕実施例１と同じ形状・寸法の
プラスチック製成形体を成形した。実施例１のパルプモ
ールド成形体及びこのプラスチック製成形体に、それぞ
れプラスチック製のキャップ〔花王（株）製のワイドハ
イターのキャップ〕を螺合させ、トルクゲージを用いて
２．０Ｎ・ｍ（２０ｋｇｆ・ｃｍ）の締めトルクで締め
付けた。その直後に開けトルクを測定した。実施例１の
パルプモールド成形体の開けトルクは、１．９６〜２．
４５Ｎ・ｍとなり、トルクロスは０．４９〜０．９８Ｎ
・ｍ（１６〜３０％）であった。これに対して、プラス
チック製成形体の開けトルクは、０．９８〜１．４７Ｎ
・ｍとなり、トルクロスは１．４７〜１．９６Ｎ・ｍ
（５０〜６６％）となった。

【００８５】

【発明の効果】本発明のパルプモールド成形体によれ
ば、キャップとの封止性が良好となる。また、本発明の
パルプモールド成形体によれば、キャップの繰り返し開
閉操作に対する耐久性が高くなる。また、本発明のパル
プモールド成形体によれば、金型の成形面の凹部の形状
が忠実に転写され、且つネジ部の強度が十分に高くな
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】図１は、本発明のパルプモールド成形体の一実
施形態を示す斜視図である。

【図２】図２は、図１に示すパルプモールド成形体にお
ける口頸部の拡大断面図である。

【図３】図３（ａ）は、本発明のパルプモールド成形体
の別の実施形態を示す一部破断斜視図である。

【図４】図４は、図３におけるIV−IV線断面図である。

【図５】図５は、ネジ山の幅方向の断面図である。

【図６】図６（ａ）はパルプスラリー注入工程、図６
（ｂ）は加圧流体の供給による脱水工程、図６（ｃ）は
抄紙用金型を開く工程である。

【図７】図７（ａ）は中子の挿入工程、図７（ｂ）は加
熱乾燥工程、図７（ｃ）は加熱用金型を開く工程であ
る。

【符号の説明】

１，１’ パルプモールド成形体 ２，２’ 口頸部 ３，３’ 胴部 ４，４’ 底部 ５，５’ ネジ山 ６，６’ ネジストッパーリブ ７ａ，７ｂ 段部 ８ フランジ部 ９ 樹脂フィルム

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 口頸部の外面にネジ部が形成されてお
   り、ネジ部を有するキャップを前記口頸部に螺合させた
   状態で測定された該口頸部と該キャップとのオーバーラ
   ントルクが１Ｎ・ｍ以上であるパルプモールド成形体。
2. 【請求項２】 前記ネジ部のネジ山の高さを０．３ｍｍ
   以上とし且つ有効巻数を０．７５巻以上とした請求項１
   記載のパルプモールド成形体。
3. 【請求項３】 前記口頸部にネジ部を有するキャップを
   螺合させた状態で測定された前記キャップの引抜強度が
   ５Ｎ以上である請求項１又は２記載のパルプモールド成
   形体。
4. 【請求項４】 前記ネジ部を含む前記口頸部の中心線平
   均粗さが５０μｍ以下である請求項１〜３の何れかに記
   載のパルプモールド成形体。
5. 【請求項５】 前記ネジ部を含む前記口頸部に樹脂が外
   添又は内添されている請求項１〜４の何れかに記載のパ
   ルプモールド成形体。
6. 【請求項６】 前記口頸部の側面圧縮強度が２０Ｎ以上
   である請求項１〜５の何れかに記載のパルプモールド成
   形体。
7. 【請求項７】 前記口頸部に、該口頸部のネジ部と前記
   キャップのネジ部との所定量以上の螺合を阻止するネジ
   ストッパーリブが形成されている請求項１〜７の何れか
   に記載のパルプモールド成形体。
8. 【請求項８】 請求項１記載のパルプモールド成形体の
   製造方法であって、抄紙用金型として、該抄紙用金型の
   抄紙面における前記ネジ部に対応する部位にネジ部が形
   成されているものを用い、該抄紙用金型を用いた抄紙に
   よって口頸部の外面に前記ネジ部が形成されたパルプモ
   ールド成形体を成形するパルプモールド成形体の製造方
   法。