JP2001311881A - Finder optical system - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a finder optical system by which an observed image in a finder is excellently corrected while keeping high magnification. SOLUTION: In this finder optical system by which an image formed by an objective lens is observed by an eyepiece through an optical system for forming an erect image, the eyepiece in which a 1st lens being a concave meniscus lens whose convex surface faces to an object side, a 2nd lens being a convex lens and a 3rd lens being a concave meniscus lens whose convex surface faces to the object side are arranged in this order from the object side satisfies a fixed condition. Furthermore, visibility is adjusted by moving the lens being the 2nd lens component along an optical axis. Then, the binder optical system excellently correcting the observed image by making at least one surface of the eyepiece constituting the 1st lens, the 2nd lens and the 3rd lens aspherical is obtained.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は一眼レフレックスカ
メラ等の撮像機器に用いられるファインダー光学系に関
するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a finder optical system used for an imaging device such as a single-lens reflex camera.

【０００２】[0002]

【従来の技術】一眼レフレックスカメラなどの観察光学
系のファインダー光学系として負正負の３群構成の屈折
力配置を有し、その一部のレンズを光軸に沿って移動さ
せることにより視度補正を行うファインダ−光学系が従
来より、種々知られている。2. Description of the Related Art A viewfinder optical system such as a single-lens reflex camera has a negative / positive / negative refractive power arrangement as a finder optical system, and a diopter is obtained by moving some of the lenses along the optical axis. Various finder optical systems for performing correction have been conventionally known.

【０００３】しかしながら、近年接眼レンズからアイポ
イントまでの距離を充分に長く保ちつつ、ファインダー
視野内に様々な表示装置や測光装置を組み込むことや、
充分に大きな視野率を確保することが必要になっている
ため、正立像形成用の光学系が大型化し、その光路長が
長くなる傾向にある。また、カメラの軽量化のため、正
立像形成用の光学系を光学ガラスによるプリズムから反
射鏡の組み合わせとして構成した場合にも、正立像形成
用の光学系の光路長は屈折率に反比例して長くなる。フ
ァインダー光学系をこのような構成としたとき、従来の
簡易な構成の接眼レンズを用いると、ファインダー視度
を一定とした場合、接眼レンズの焦点距離は長くなり、
その結果、対物レンズと接眼レンズの焦点距離の比で表
されるファインダー倍率は必然的に低下してしまう。ま
た、このような長い光路長を有したファインダー光学系
の場合、このようなファインダー倍率の問題から、視度
補正機構を搭載したファインダー光学系は皆無に近かっ
た。However, in recent years, while keeping the distance from the eyepiece to the eye point long enough, various display devices and photometric devices can be incorporated in the viewfinder field,
Since it is necessary to secure a sufficiently large field ratio, the optical system for forming an erect image tends to be large and its optical path length tends to be long. Also, in order to reduce the weight of the camera, the optical path length of the optical system for erect image formation is inversely proportional to the refractive index even when the optical system for erect image formation is configured as a combination of a reflecting mirror from a prism made of optical glass. become longer. When the finder optical system is configured as described above, if a conventional simple eyepiece is used, if the finder diopter is constant, the focal length of the eyepiece becomes longer,
As a result, the finder magnification expressed by the ratio of the focal length of the objective lens to the focal length of the eyepiece necessarily decreases. In the case of a finder optical system having such a long optical path length, almost no finder optical system equipped with a diopter correction mechanism has been provided due to such a problem of the finder magnification.

【０００４】視度補正機構を搭載したファインダー光学
系として特開昭６１−１５６０１７、特開昭６２−２３
９７９６、特開昭６２−２６６８０５、特開平１１−１
０９２５９、特開平０９−３２９７５２などが提案され
ている。A finder optical system equipped with a diopter correction mechanism is disclosed in JP-A-61-156017 and JP-A-62-23.
9796, JP-A-62-266805, JP-A-11-1
09259, JP-A-09-3299752 and the like have been proposed.

【０００５】[0005]

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来例では、正立像形成用光学系にいずれも光学ガラスに
よるプリズムを使用しており、対物レンズの結像点付近
に配設されるファインダースクリーン（以下、焦点板と
する）からファインダー光学系の最も焦点板よりにある
第１レンズまでの実質的なファインダー光学的光路長は
６０ｍｍから長くても６５ｍｍ程度である。However, in the above-mentioned prior art, a prism made of optical glass is used for each of the erecting image forming optical systems, and a finder screen (which is disposed near the image forming point of the objective lens). The substantial optical path length of the finder optical system from the reticle to the first lens closest to the reticle in the finder optical system is from about 60 mm to about 65 mm at most.

【０００６】対物レンズの焦点距離を５０ｍｍとし、フ
ァインダー光路長が６０ｍｍの場合、視度が０ｄｐｔの
とき、接眼レンズの焦点距離は約６０ｍｍとなり、ファ
インダー倍率は０．８３倍という高倍率を得ることがで
きる。しかし、ファインダー光路長が７５ｍｍになる
と、対物レンズの焦点距離が５０ｍｍで視度が０ｄｐｔ
のとき接眼レンズの焦点距離は約７５ｍｍとなり、ファ
インダー倍率は０．６６倍という低倍率になってしま
う。また、一般に接眼レンズの焦点距離を小さくしてフ
ァインダー倍率を高めると諸収差の補正が難しくなる傾
向にあり、高い倍率を有しつつ、ファインダーでの観察
像を良好に補正することは困難であった。When the focal length of the objective lens is 50 mm and the optical path length of the finder is 60 mm, when the diopter is 0 dpt, the focal length of the eyepiece is about 60 mm and the finder magnification is as high as 0.83 times. Can be. However, when the finder optical path length becomes 75 mm, the focal length of the objective lens is 50 mm and the diopter is 0 dpt.
In this case, the focal length of the eyepiece is about 75 mm, and the finder magnification is as low as 0.66. In general, if the finder magnification is increased by reducing the focal length of the eyepiece, it tends to be difficult to correct various aberrations, and it is difficult to satisfactorily correct the image observed through the finder while having a high magnification. Was.

【０００７】[0007]

【課題を解決するための手段】本発明は、前記課題を解
決するために、対物レンズによって形成された像を正立
像形成用の光学系を介して接眼レンズにより観察するフ
ァインダー光学系において、前記接眼レンズを物体側か
ら順に物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、正
レンズの第２レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカ
スレンズの第３レンズを有した、負、正、負の３群構成
とすると共に以下の（１），（２）の条件を満足するこ
とで、上記課題を解決した。According to the present invention, there is provided a finder optical system for observing an image formed by an objective lens with an eyepiece through an erect image forming optical system. A negative meniscus lens having an eyepiece with a convex surface facing the object side in order from the object side, a second lens of the positive lens, and a third lens of a negative meniscus lens having the convex surface facing the object side. The above problem was solved by forming a three-group configuration and satisfying the following conditions (1) and (2).

【０００８】１．５＜ＳＦ１＜５．０ （１） ２．５＜ＳＦ３＜４．５ （２） 但し、前記第１、第３レンズのシェイプファクターをそ
れぞれＳＦ１、ＳＦ３とし、シェイプファクターＳＦは
各レンズの物体側の面の曲率半径をＲ０、アイポイント
側の面の曲率半径をＲｅとするとき ＳＦ＝（Ｒ０＋Ｒｅ）／（Ｒ０−Ｒｅ） で定義するものとする。1.5 <SF1 <5.0 (1) 2.5 <SF3 <4.5 (2) where the shape factors of the first and third lenses are SF1 and SF3, respectively, and the shape factor SF is When the radius of curvature of the surface on the object side of each lens is R0, and the radius of curvature of the surface on the eye point side is Re, it is assumed that SF = (R0 + Re) / (R0-Re).

【０００９】本発明の好ましい形態としては前記第２レ
ンズを光軸方向に移動させることにより、視度補正をお
こない、また、最低１つの面を非球面とすることによ
り、諸収差特に非点収差を良好に補正することが望まし
い。In a preferred embodiment of the present invention, diopter correction is performed by moving the second lens in the direction of the optical axis, and at least one surface is made aspheric, so that various aberrations, particularly astigmatism, are caused. Is desirably corrected.

【００１０】[0010]

【発明の実施の形態】本発明では焦点板側から、凸面を
向けた負の第１レンズ、正の第２レンズ、焦点板側に凸
面を向けた負の第３レンズを備えることにより、接眼レ
ンズの主点を焦点板に近づけることが可能になり、焦点
板から第１レンズまでの距離が長いにもかかわらず、接
眼レンズ系の焦点距離を短くすることが可能になり、フ
ァインダー倍率の低下を最低限に抑えつつ、視度補正機
構を搭載させることを可能にし実現させた。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS According to the present invention, an eyepiece is provided by providing, from the reticle side, a first negative lens having a convex surface facing upward, a second positive lens, and a third negative lens having a convex surface facing the reticle side. The principal point of the lens can be brought closer to the reticle, and the focal length of the eyepiece system can be reduced despite the long distance from the reticle to the first lens, resulting in a decrease in finder magnification. The diopter correction mechanism can be mounted while minimizing the power consumption.

【００１１】図１は、本発明にかかる第１実施例のファ
インダー光学系の断面図である。第１実施例は、一眼レ
フレックスカメラのファインダー光学系であって、正立
像形成用の光学系として反射面を組み合わせた五角屋根
形反射鏡所謂ペンタミラーを用いた場合のものである。
図においては、１は焦点板、２はペンタミラー部で光路
を展開してある。Ｌ１１は焦点板側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズの第１レンズ、Ｌ１２は正レンズの第２
レンズ、Ｌ１３は物体側に凸面を向けた負メニスカスレ
ンズの第３レンズであって、第１レンズＬ１１，第２レ
ンズＬ１２，第３レンズＬ１３の３枚によって接眼レン
ズを構成し、第２レンズＬ１２レンズを光軸方向に移動
させることにより、視度補正を可能としている。FIG. 1 is a sectional view of a finder optical system according to a first embodiment of the present invention. The first embodiment is a viewfinder optical system for a single-lens reflex camera, in which a so-called pentagonal roof-type reflecting mirror having a combination of reflecting surfaces is used as an erecting image forming optical system.
In the figure, reference numeral 1 denotes a focusing plate, and 2 denotes a penta-mirror unit, which has developed an optical path. L11 is a first lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the reticle side, and L12 is a second lens of a positive lens.
A lens L13 is a third lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side. The first lens L11, the second lens L12, and the third lens L13 constitute an eyepiece, and the second lens L12 The diopter can be corrected by moving the lens in the optical axis direction.

【００１２】次に上述した条件式について説明する。Next, the above-mentioned conditional expression will be described.

【００１３】条件式（１）は接眼レンズを構成する第１
レンズＬ１１の形状因子（シェイプファクター）につい
て適切な範囲を規定している。条件式（１）を満足する
ことにより、第１レンズＬ１１は、焦点板１側の面が焦
点板１側に凸面を向け、アイポイントＥＰ１０側の面が
アイポイントＥＰ１０側に凹面を向けた凹メニスカス形
状となる。このように第１レンズＬ１１の形状を規定す
ることにより、諸収差に対し良好な補正状態を保ちつ
つ、焦点板より、第１レンズＬ１１に入射し、第２レン
ズＬ１２に入射する光線の第２レンズＬ１２での有効光
線高を低く抑えることができる。第２レンズＬ１２の有
効光線高が高くなると接眼レンズ系全体の大型化を招
き、その状態で無理に小型化しようとするとファインダ
ー視野の周辺が暗くなり、ファインダー視野のシャープ
さ、コントラストの低下を招く。また、第１レンズＬ１
１のシェイプファクターをこの条件式の範囲内に入れる
ことにより、第１レンズＬ１１の前側主点を焦点板側に
持ってくることが可能になり、接眼レンズ系の焦点距離
を長くすることが可能になり、ファインダー系全体の倍
率を高くすることが可能になる。さらに第１レンズＬ１
１が条件式（１）を満たすメニスカス形状に規定するこ
とにより、第１レンズＬ１１の中心部における厚さと、
周辺における厚さとの差を小さく抑えることができるの
で、プラスチック樹脂等を用いたレンズの成形を容易に
する。条件式（１）の上限を超えると、第１レンズＬ１
１の凸面の曲率半径が小さくなる方向となり、第１レン
ズＬ１１の焦点板側の面による反射光による迷光、フレ
アーが正立像形成用光学部材の中に発生し、視野のクリ
アーさが低下する。さらに、曲率半径が小さくなること
は通常収差補正上好ましくない。また、条件式（１）の
下限を超えると第１レンズＬ１１の負の屈折力が大きく
なり、上述のように接眼レンズ系の有効光線高が高くな
り、接眼レンズ系の大型化、若しくはファインダー視野
のシャープさ、コントラストの低下を招く。また、本発
明では第１レンズＬ１１の焦点板側の面を非球面とする
ことによって、焦点板の広い範囲を観察することができ
るように構成しても非点収差を良好に補正することが可
能になり、広視野を良好に観察することが可能になる。Conditional expression (1) satisfies the first condition of the eyepiece lens.
An appropriate range is defined for the shape factor (shape factor) of the lens L11. By satisfying conditional expression (1), the first lens L11 has a concave surface in which the surface on the reticle 1 side has a convex surface on the reticle 1 side and the surface on the eye point EP10 side has a concave surface on the eye point EP10 side. It has a meniscus shape. By defining the shape of the first lens L11 as described above, the second state of the light beam incident on the first lens L11 and incident on the second lens L12 from the reticle while maintaining a favorable correction state for various aberrations is maintained. The effective ray height at the lens L12 can be kept low. If the effective ray height of the second lens L12 increases, the size of the entire eyepiece system increases, and if the size is forcibly reduced in that state, the periphery of the finder field becomes dark, and the sharpness and the contrast of the finder field decrease. . Also, the first lens L1
By setting the shape factor of 1 within the range of this conditional expression, it becomes possible to bring the front principal point of the first lens L11 to the reticle side, and it is possible to lengthen the focal length of the eyepiece system. And the magnification of the entire finder system can be increased. Further, the first lens L1
By defining 1 as a meniscus shape satisfying conditional expression (1), the thickness at the center of the first lens L11 is
Since the difference from the thickness at the periphery can be kept small, molding of the lens using a plastic resin or the like is facilitated. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the first lens L1
In the direction in which the radius of curvature of the first convex surface becomes smaller, stray light and flare due to light reflected by the surface of the first lens L11 on the reticle side are generated in the erect image forming optical member, and the field of view is reduced in clarity. Further, a decrease in the radius of curvature is usually not preferable for aberration correction. If the lower limit of the conditional expression (1) is exceeded, the negative refractive power of the first lens L11 increases, and as described above, the effective ray height of the eyepiece system increases, and the size of the eyepiece system increases or the viewfinder field of view increases. Sharpness and contrast are reduced. Further, in the present invention, the surface on the reticle side of the first lens L11 is made aspherical, so that the astigmatism can be satisfactorily corrected even if it is configured so that a wide range of the reticle can be observed. It becomes possible to observe a wide field of view well.

【００１４】条件式（２）は第３レンズＬ１３の形状因
子について適切な範囲を指定している。条件式（２）の
範囲を外れると第２レンズＬ１２を移動させて、視度補
正を行った際、第２レンズＬ１２の位置によって、非点
収差の傾きが変わり、各視度ごとの像面倒れの差が大き
くなり、収差補正上好ましくない。非点収差が発生する
と視野内の中心部と周辺部での視度が変わることにな
り、ファインダー視野のシャープさが低下する。また、
条件式（２）の上限を超えると第３レンズＬ１３の負の
屈折力が弱くなり、アイポイントまでの距離であるアイ
リリースが短くなり、目を接眼レンズに近づける必要が
生じ、現在主流であるハイアイポイント仕様のファイン
ダーとして向かなくなり、好ましくない。条件式（２）
の下限を超えると第３レンズＬ１３のアイポイント側の
面の曲率半径が小さくなり、第３レンズＬ１３自体の負
の屈折力が大きくなる。屈折力の増大化は前述のように
収差補正上好ましくない。Conditional expression (2) specifies an appropriate range for the shape factor of the third lens L13. When the diopter is corrected by moving the second lens L12 out of the range of the conditional expression (2), the inclination of astigmatism changes depending on the position of the second lens L12, and the image plane tilt for each diopter is changed. This difference is large, which is not preferable for aberration correction. When astigmatism occurs, the diopter at the center and the periphery in the field of view changes, and the sharpness of the viewfinder field decreases. Also,
If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the negative refracting power of the third lens L13 becomes weak, the eye release, which is the distance to the eye point, becomes short, and it becomes necessary to bring the eye closer to the eyepiece, which is currently the mainstream. It is not suitable as a high eye point specification viewfinder, which is not preferable. Conditional expression (2)
Exceeds the lower limit, the radius of curvature of the surface on the eye point side of the third lens L13 decreases, and the negative refractive power of the third lens L13 itself increases. Increasing the refractive power is not preferable in terms of aberration correction as described above.

【００１５】また、本発明では上述のように、正の屈折
力を持つ第２レンズＬ１２を光軸方向に移動させること
で視度補正を行うことが可能である。第２レンズＬ１２
を移動させることで、視度補正に伴い、接眼レンズの全
長が変化することが無く、効率的である。In the present invention, as described above, the diopter can be corrected by moving the second lens L12 having a positive refractive power in the optical axis direction. Second lens L12
Is moved, the total length of the eyepiece does not change with the diopter correction, which is efficient.

【００１６】また、本発明では、収差補正、焦点板の広
い範囲を観察するために、非球面の導入も有効である。
第１レンズＬ１１に非球面を導入することで球面収差及
び、非点収差を補正し、広視界の確保、第２レンズＬ１
２に非球面を導入することで、非点収差、コマ収差の補
正が可能である。また、第３レンズＬ１３に非球面を導
入することで非点収差を良好に補正すること可能であ
る。In the present invention, the introduction of an aspherical surface is also effective for correcting aberrations and observing a wide range of the reticle.
By introducing an aspherical surface into the first lens L11, spherical aberration and astigmatism are corrected, a wide field of view is secured, and the second lens L1 is secured.
Introducing an aspherical surface into the lens 2 makes it possible to correct astigmatism and coma. In addition, by introducing an aspheric surface into the third lens L13, it is possible to satisfactorily correct astigmatism.

【００１７】また、本発明では更に以下の条件式
（３），（４）を満足することが望ましい。 ２．４＜ ｜ｆ１／ｆ２｜ ＜ ３．２ （３） ２．２＜ ｜ｆ３／ｆ２｜ ＜ ３．８ （４）In the present invention, it is desirable to further satisfy the following conditional expressions (3) and (4). 2.4 <| f1 / f2 | <3.2 (3) 2.2 <| f3 / f2 | <3.8 (4)

【００１８】ファインダー光学系の焦点板側よりアイポ
イント側に向かって、第１レンズＬ１１、第２レンズＬ
１２、第３レンズＬ１３としたとき、ｆ１は第１レンズ
の焦点距離、ｆ２は第２レンズの焦点距離、ｆ３は第３
レンズの焦点距離である。The first lens L11 and the second lens L move from the focusing screen side of the finder optical system toward the eye point side.
12, when the third lens L13 is used, f1 is the focal length of the first lens, f2 is the focal length of the second lens, and f3 is the third lens.
This is the focal length of the lens.

【００１９】条件式（３），（４）は接眼レンズを小型
化するための条件式であって、特に第２レンズＬ１２の
視度補正を行う際、光軸方向に移動させる距離を規定す
る条件式である。この条件式（３），（４）の上限の値
を上回ると、第２レンズＬ１２の屈折力は相対的に強く
なり、ある一定の視度幅を補正させる際、第２レンズＬ
１２を移動ささせる距離（移動量）が小さくなる。しか
し、小さくなると共に、製造誤差による微少の変化によ
り、ファインダーの視度が変わってしまう現象や、ファ
インダー枠とのガタにより、特に周辺部の収差が悪化す
る現象、つまり利き量の増大化が生じ、好ましくない。
また、屈折力が強くなると収差補正が一般的に困難にな
り、ファインダー視界の見え味の低下につながり、やは
り好ましくない。また、この条件式（３），（４）の下
限の値を下回ると、第２レンズＬ１２の屈折力は相対的
に弱くなり、移動させる距離（移動量）が大きくなる。
これは、製造誤差の吸収、収差補正上好ましいが、接眼
レンズ系の光路長が長くなり、接眼レンズ系の大型化を
招く。また、移動量が大きいため、第２レンズＬ１２が
第１レンズＬ１１に近づいたときと離れたときでの第２
レンズＬ１２に入射する入射光線の高さが大きく変わっ
てしまい、光線のケラレがファインダー視野周辺のカゲ
リにつながり好ましくない。これを補正するためには第
１レンズＬ１１の屈折力を弱くする必要が生じるが、こ
のことにより、広い視野率を確保することが難しくな
り、やはり好ましくない。Conditional expressions (3) and (4) are conditional expressions for reducing the size of the eyepiece, and particularly define the distance to be moved in the optical axis direction when correcting the diopter of the second lens L12. This is a conditional expression. When the value exceeds the upper limit of conditional expressions (3) and (4), the refractive power of the second lens L12 becomes relatively strong, and when correcting a certain diopter width, the second lens L12 is used.
The distance (movement amount) by which the lens 12 is moved is reduced. However, as the size becomes smaller, the diopter of the finder changes due to slight changes due to manufacturing errors, and the backlash with the finder frame causes the aberration especially in the peripheral part to deteriorate, that is, the amount of dominance increases. Is not preferred.
In addition, when the refractive power becomes strong, it becomes generally difficult to correct aberration, which leads to a decrease in the visibility of the viewfinder view, which is also not preferable. If the lower limit of the conditional expressions (3) and (4) is not reached, the refractive power of the second lens L12 becomes relatively weak, and the moving distance (moving amount) becomes large.
This is preferable in terms of absorbing manufacturing errors and correcting aberrations. However, the optical path length of the eyepiece lens system becomes longer and the eyepiece lens system becomes larger. Further, since the amount of movement is large, the second lens L12 is different when the second lens L12 approaches and separates from the first lens L11.
The height of the incident light beam incident on the lens L12 changes greatly, and vignetting of the light beam undesirably leads to a gaze around the finder visual field. In order to correct this, it is necessary to weaken the refractive power of the first lens L11. However, this makes it difficult to secure a wide field ratio, which is also undesirable.

【００２０】[0020]

【実施例】以下、本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。図１、図５、図９、図１３は、本発明にかか
る第１実施例乃至第３実施例のファインダー光学系の断
面図である。各実施例において、本発明の接眼レンズ系
は、焦点板側から順に負の屈折力を有する第１レンズＬ
１１（Ｌ２１，Ｌ３１，Ｌ４１）と、正の屈折力を有す
る第２レンズＬ１２（Ｌ２２，Ｌ３２，Ｌ４２）と、負
の屈折力を有する第３レンズＬ１３（Ｌ２３，Ｌ３３，
Ｌ４３）とから構成されている。そして、第２レンズＬ
１２（Ｌ２２，Ｌ３２，Ｌ４２）を光軸方向に移動させ
て接眼レンズ系全体の焦点距離を変化させることによっ
て視度を変化させている。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings. FIGS. 1, 5, 9, and 13 are sectional views of the finder optical system according to the first to third embodiments of the present invention. In each of the embodiments, the eyepiece system of the present invention includes a first lens L having a negative refractive power in order from the reticle side.
11 (L21, L31, L41), a second lens L12 (L22, L32, L42) having a positive refractive power, and a third lens L13 (L23, L33, L33) having a negative refractive power.
L43). Then, the second lens L
The diopter is changed by moving the lens 12 (L22, L32, L42) in the optical axis direction to change the focal length of the entire eyepiece system.

【００２１】各実施例において、非球面は光軸に垂直な
高さをＨとし、高さＨにおける光軸方向の変位量（サグ
量）をＸとし、基準面の曲率半径をＲとし、非球面係数
（ｃｏｎｉｃ ｃｏｎｓｔａｎｔ）をＡとし、ｎ次の非
球面係数をＡｎとしたとき以下の数式で表される。In each embodiment, the height of the aspheric surface perpendicular to the optical axis is H, the displacement (sag amount) in the optical axis direction at the height H is X, the radius of curvature of the reference surface is R, When the spherical coefficient (conic constant) is A and the n-th order aspherical coefficient is An, it is represented by the following equation.

【００２２】[0022]

【数１】 (Equation 1)

【００２３】各実施例において、非球面には面番号の右
側に※印を付けている。 （第１実施例）図１のファインダー光学系は対物レンズ
から順に焦点板１と該焦点板１上に形成された対物レン
ズ（不図示）による物体像を正立化させるためのペンタ
ミラ−部２と接眼レンズ系３から構成されている。接眼
レンズ系３は焦点板側から順に焦点板側に凸面を向けた
負メニスカスレンズで焦点板側の面を非球面とした第１
レンズＬ１１と、焦点面側の面を非球面とした両凸レン
ズの第２レンズＬ１２と、凸面を焦点板側に向けた第３
レンズＬ１３とから構成されている。尚、図において４
は射出面であり、ＥＰはアイポイントを示している。ま
た、図１は視度が最も負側に補正されたときの接眼レン
ズ系３のレンズ配置を示しており、第２レンズＬ１２だ
けをアイポイント側に移動させることによって、視度を
正側へ変化させることができる。In each embodiment, the aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number. (First Embodiment) In the finder optical system shown in FIG. 1, a pentamirror section 2 for erecting an object image by a focusing screen 1 and an objective lens (not shown) formed on the focusing screen 1 in order from the objective lens. And the eyepiece lens system 3. The eyepiece lens system 3 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the reticle side in order from the reticle side and a first surface having an aspherical surface on the reticle side.
A lens L11, a second lens L12 of a biconvex lens having a surface on the focal plane side aspherical, and a third lens L12 having a convex surface facing the focal plane side.
And a lens L13. Incidentally, in the figure, 4
Denotes an emission surface, and EP denotes an eye point. FIG. 1 shows the lens arrangement of the eyepiece system 3 when the diopter is corrected to the most negative side. By moving only the second lens L12 to the eye point side, the diopter is shifted to the positive side. Can be changed.

【００２４】次に、本発明の第１実施例の諸元の値を示
す。なお、ＥＰはアイポイントを、面番号は焦点板側か
らの各レン面の順序を、ｒは各面の曲率半径（非球面の
場合は基準Ｒ）を、ｄは各面の面間隔を、ｎはｄ線に対
する屈折率を、νはアッベ数を示している。Next, data values of the first embodiment of the present invention will be shown. In addition, EP is an eye point, a surface number is an order of each lens surface from the reticle side, r is a radius of curvature of each surface (reference R for an aspherical surface), d is a surface interval of each surface, n indicates the refractive index for the d-line, and ν indicates the Abbe number.

【００２５】 視度補正範囲 −２.０３〜＋０.９７ ｄｐｔ 物体距離 ３.５ｍｍDiopter correction range -2.03 to +0.97 dpt Object distance 3.5 mm

【００２６】 面番号 ｒ ｄ ｎ ν １ ∞ ７５.５００ 焦点板 ２ ∞ ０.４３００ 射出面 ３※ ４１.５９ ２.５０００ １.５８ ３０.０ Ｌ１１ ４ ２２.０７ １.８５８３ ５※ １６.６７ ６.００００ １.４９０９１ ５７.２ Ｌ１２ ６ −１５３.３６ ３.６４１７ ７ ２８.０６ ６.００００ １.５８ ３０.０ Ｌ１３ ８ １６.６７ １５.０００ ９ ∞ ＥＰSurface number r dn ν 1 ７５ 75.500 Focusing plate 2. 0.4300 Emission surface 3 * 41.59 2.5000 1.58 30.0 L11 4 22.07 1.8585 5 * 16.67 6.0000 1.49091 57.2 L12 6 -153.36 3.6417 7 28.06 6.0000 1.58 30.0 L13 8 16.67 15.00 9 @EP

【００２７】 非球面データ ３面 A=-9.5189 A_４= 0.11485553E-04 A_６=-0.90055227E-08 ５面 A= 0.8137 A_４=-0.94161452E-06 A_６=-0.53732817E-07Aspherical surface data 3 planes A = -9.5189 A ₄ = 0.11485553E-04 A ₆ = -0.90055227E-08 5 planes A = 0.8137 A ₄ = -0.94161452E-06 A ₆ = -0.53732817E-07

【００２８】 視度補正における可変間隔 視度 −２.０３ −１.００ ＋０.９７ ｄ４ ０.４００ １.８５８３ ５.１００ ｄ６ ５.１００ ３.６４１７ ０.４００Variable interval in diopter correction Diopter -2.03 -1.00 +0.97 d4 0.400 1.8585 5.100 d6 5.100 3.6417 0.400

【００２９】 条件対応式 （１） ＳＦ１＝３.２６１ （２） ＳＦ３＝３.９２７ （３） ｜ｆ１／ｆ２｜＝２.７４５ （４） ｜ｆ３／ｆ２｜＝２.８３３Conditional Expression (1) SF1 = 3.261 (2) SF3 = 3.927 (3) | f1 / f2 | = 2.745 (4) | f3 / f2 | = 2.833

【００３０】図２、図３及び図４は第１実施例における
諸収差図である。即ち図２は視度が最も負側−２．０３
ｄｐｔのときの収差図、図３は−１．００ｄｐｔ時の収
差図、図４は＋０．９７ｄｐｔ時の収差図である。各収
差図はアイポイントの位置に焦点距離１５ｍｍの理想レ
ンズを置いて、結像させた状態で表している。よって、
球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収差は百分率
（％）で表している。また、非点収差図において破線は
メリディオナル像面を表し、実線はサジタル像面を示し
ている。各収差図から分かるように−２．０３〜＋０．
９７ｄｐｔまでの視度補正範囲の全体にわたって諸収差
が良好に補正されていることが分かる。FIGS. 2, 3 and 4 show various aberrations in the first embodiment. That is, FIG. 2 shows that the diopter is the most negative side -2.03.
FIG. 3 is an aberration diagram at dpt, FIG. 3 is an aberration diagram at −1.00 dpt, and FIG. 4 is an aberration diagram at +0.97 dpt. Each aberration diagram is shown with an ideal lens having a focal length of 15 mm placed at the position of the eye point to form an image. Therefore,
The unit of spherical aberration and astigmatism is mm, and the distortion is expressed as a percentage (%). In the astigmatism diagram, a broken line indicates a meridional image plane, and a solid line indicates a sagittal image plane. As can be seen from each aberration diagram, −2.03 to +0.
It can be seen that various aberrations are favorably corrected over the entire diopter correction range up to 97 dpt.

【００３１】（第２実施例）図５のファインダー光学系
は対物レンズから順に焦点板１と焦点板１上に形成され
た対物レンズ（不図示）による物体像を正立化させるた
めのペンタミラ−部２と接眼レンズ系３から構成されて
いる。接眼レンズ系３は焦点板側から順に焦点板側に凸
面を向けた負メニスカスレンズで焦点板側の面を非球面
とした第１レンズＬ２１と、焦点面側の面を非球面とし
た両凸レンズの第２レンズＬ２２と、凸面を焦点板側に
向けた第３レンズＬ２３とから構成されている。尚、図
において４は射出面であり、ＥＰはアイポイントを示し
ている。また、図５は視度が最も負側に補正されたとき
の接眼レンズ系３のレンズ配置を示しており、第２レン
ズＬ２２だけをアイポイント側に移動させることによっ
て、視度を正側へ変化させることができる。(Second Embodiment) In the finder optical system shown in FIG. 5, a pentamirror for erecting an object image by a focusing plate 1 and an objective lens (not shown) formed on the focusing plate 1 in order from the objective lens. It comprises a unit 2 and an eyepiece system 3. The eyepiece system 3 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the reticle side in order from the reticle side, and a first lens L21 having an aspheric surface on the reticle side, and a biconvex lens having an aspheric surface on the focal plane side. , And a third lens L23 having a convex surface facing the reticle. In the drawing, reference numeral 4 denotes an emission surface, and EP denotes an eye point. FIG. 5 shows the lens arrangement of the eyepiece system 3 when the diopter is corrected to the most negative side. By moving only the second lens L22 to the eye point side, the diopter is shifted to the positive side. Can be changed.

【００３２】次に、本発明の第２実施例の諸元の値を示
す。ＥＰはアイポイントを、面番号は焦点板側からの各
レン面の順序を、ｒは各面の曲率半径（非球面の場合は
基準Ｒ）を、ｄは各面の面間隔を、ｎはｄ線に対する屈
折率を、νはアッベ数を示している。Next, data values of the second embodiment of the present invention will be shown. EP is the eye point, surface number is the order of each lens surface from the reticle side, r is the radius of curvature of each surface (reference R in the case of an aspherical surface), d is the surface interval of each surface, and n is ν indicates the Abbe number for the d-line.

【００３３】 視度補正範囲 −２.０７〜＋０.９９ ｄｐｔ 物体距離 ３.５ｍｍDiopter correction range -2.07 to +0.99 dpt Object distance 3.5 mm

【００３４】 面番号 ｒ ｄ ｎ ν １ ∞ ７５.５００ 焦点板 ２ ∞ ０.４３００ 射出面 ３※１０２.２６３８ ２.５０００ １.５８００ ３０.０ Ｌ２１ ４ ２８.５８４６ １.７８３９ ５※ １６.６６６７ ６.００００ １.５２５８ ５５.０ Ｌ２２ ６ −７０.５２０７ ３.７１５２ ７ ３０.２６６８ ６.０００ １.５８００ ３０.０ Ｌ２３ ８ １６.６６６７ １５.０００ ９ ∞ ＥＰSurface number r dn ν 1 ∞ 75.500 Focusing plate 2. 0.4300 Emission surface 3 * 102.2638 2.5000 1.5800 30.0 L21 4 28.5846 1.783995 * 16.6667 6.0000 1.5258 55.0 L22 6-70.5207 3.7152 70.3.668 6.000 1.5800 30.0 L23 8 16.6.667 15.000 9 @EP

【００３５】 非球面データ ３面 A=-8.8895 A_４=-0.56916338E-05 A_６= 0.28253879E-07 ５面 A= 0.0117 A_４= 0.94229111E-05 A_６=-0.42404842E-07Aspherical data 3 planes A = -8.8895 A ₄ = -0.56916338E-05 A ₆ = 0.28253879E-07 5 planes A = 0.0117 A ₄ = 0.94229111E-05 A ₆ = -0.42404842E-07

【００３６】 視度補正における可変間隔 視度 −２.０７ −１.０２ ＋０.９９ ｄ４ ０.４００ １.７８３９ ５.０９９１ ｄ６ ５.０９９１ ３.７１５２ ０.４００Variable Interval in Diopter Correction Diopter -2.07 -1.02 +0.99 d4 .400 1.7839 5.091 d6 5.0991 3.7152 .400

【００３７】 条件対応式 （１） ＳＦ１＝１.７７６ （２） ＳＦ３＝２.７０１ （３）｜ｆ１／ｆ２｜＝２.５６１４ （４）｜ｆ３／ｆ２｜＝２.２８１０Conditional Expression (1) SF1 = 1.776 (2) SF3 = 2.701 (3) | f1 / f2 | = 2.5614 (4) | f3 / f2 | = 2.2810

【００３８】図６、図７及び図８は第２実施例における
諸収差図である。即ち図６は視度が最も負側−２．０７
ｄｐｔのときの収差図、図７は−１．０２ｄｐｔ時の収
差図、図８は＋０．９９ｄｐｔ時の収差図である。各収
差図はアイポイントの位置に焦点距離１５ｍｍの理想レ
ンズを置いて、結像させた状態で表している。よって、
球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収差は百分率
（％）で表している。また、非点収差図において破線は
メリディオナル像面を表し、実線はサジタル像面を示し
ている。各収差図から分かるように−２．０７〜＋０．
９９ｄｐｔまでの視度補正範囲の全体にわたって諸収差
が良好に補正されていることが分かる。FIGS. 6, 7 and 8 are graphs showing various aberrations in the second embodiment. That is, FIG. 6 shows that the diopter is the most negative side -2.07.
7 is an aberration diagram at dpt, FIG. 7 is an aberration diagram at −1.02 dpt, and FIG. 8 is an aberration diagram at +0.99 dpt. Each aberration diagram is shown with an ideal lens having a focal length of 15 mm placed at the position of the eye point to form an image. Therefore,
The unit of spherical aberration and astigmatism is mm, and the distortion is expressed as a percentage (%). In the astigmatism diagram, a broken line indicates a meridional image plane, and a solid line indicates a sagittal image plane. As can be seen from each aberration diagram, -2.07 to +0.
It can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected over the entire diopter correction range up to 99 dpt.

【００３９】（第３実施例）図９のファインダー光学系
は対物レンズから順に焦点板１と焦点板１上に形成され
た対物レンズ（不図示）による物体像を正立化させるた
めのペンタミラ−部２と接眼レンズ系３から構成されて
いる。接眼レンズ系３は焦点板側から順に焦点板側に凸
面を向けた負メニスカスレンズで焦点板側の面を非球面
とした第１レンズＬ３１と、焦点面側の面を非球面とし
た両凸レンズの第２レンズＬ３２と、凸面を焦点板側に
向けた第３レンズＬ３３とから構成されている。尚、図
において４は射出面であり、ＥＰはアイポイントを示し
ている。また、図９は視度が最も負側に補正されたとき
の接眼レンズ系３のレンズ配置を示しており、第２レン
ズＬ３２だけをアイポイント側に移動させることによっ
て、視度を正側へ変化させることができる。(Third Embodiment) In the finder optical system shown in FIG. 9, a pentamirror for erecting an object image by a focusing plate 1 and an objective lens (not shown) formed on the focusing plate 1 in order from the objective lens. It comprises a unit 2 and an eyepiece system 3. The eyepiece lens system 3 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the reticle side in order from the reticle side, and a first lens L31 having an aspheric surface on the reticle side and a biconvex lens having an aspheric surface on the focal plane side. , And a third lens L33 having a convex surface facing the reticle. In the drawing, reference numeral 4 denotes an emission surface, and EP denotes an eye point. FIG. 9 shows the lens arrangement of the eyepiece system 3 when the diopter is corrected to the most negative side. By moving only the second lens L32 to the eye point side, the diopter is shifted to the positive side. Can be changed.

【００４０】次に、本発明の第３実施例の諸元の値を示
す。ＥＰはアイポイントを、面番号は焦点板側からの各
レン面の順序を、ｒは各面の曲率半径（非球面の場合は
基準Ｒ）を、ｄは各面の面間隔を、ｎはｄ線に対する屈
折率を、νはアッベ数を示している。Next, data values of the third embodiment of the present invention will be shown. EP is the eye point, surface number is the order of each lens surface from the reticle side, r is the radius of curvature of each surface (reference R in the case of an aspherical surface), d is the surface interval of each surface, and n is ν indicates the Abbe number for the d-line.

【００４１】 視度補正範囲 −２.０６〜＋０.９９ ｄｐｔ 物体距離 ３.５ｍｍDiopter correction range -2.06 to +0.99 dpt Object distance 3.5 mm

【００４２】 面番号 ｒ ｄ ｎ ν １ ∞ ７５.５００ 焦点板 ２ ∞ ０.４３００ 射出面 ３※ ５４.７８１５ ２.５０００ １.５８００ ３０.０ Ｌ１ ４ ２３.２１２０ １.７２５０ ５※ １６.６６６７ ６.００００ １.５２５８ ５５.０ Ｌ２ ６ −９４.７１５８ ３.３９２２ ７ ３２.１７８６ ６.００００ １.５８００ ３０.０ Ｌ３ ８ １６.６６６７ １５.０００ ９ ∞ ＥＰSurface number r dn ν 1 ∞ 75.500 Focusing plate 2 ∞ 0.4300 Emission surface 3 * 54.7815 2.5000 1.5800 30.0 L1 4 23.2120 1.7250 5 * 16.6.667 6.0000 1.5258 55.0 L2 6-94.7158 3.3922 7 32.786 6.0000 1.5800 30.0 L3 8 16.6667 15.000 9 @EP

【００４３】 非球面データ ３面 A=-2.9133 A_４= 0.43979607E-05 A_６=-0.22894201E-09 ５面 A= 0.3702 A_４=-0.21075991E-05 A_６=-0.54598470E-08Aspherical surface data 3 surface A = -2.9133 A ₄ = 0.43979607E-05 A ₆ = -0.22894201E-09 5 surface A = 0.3702 A ₄ = -0.21075991E-05 A ₆ = -0.54598470E-08

【００４４】 視度補正における可変間隔 視度 −２.０６ −１.０１ ＋０.９９ ｄ４ ０.４００ １.７２５０ ４.７１７２ ｄ６ ４.７１７２ ３.３９２２ ０.４００Variable interval in diopter correction Diopter -2.06 -1.01 +0.99 d4.400 1.7250 4.7172 d6 4.7172 3.3922 0.400

【００４５】 条件対応式 （１） ＳＦ１＝２.４７１ （２） ＳＦ３＝３.１４９ （３）｜ｆ１／ｆ２｜＝２.６０４３ （４）｜ｆ３／ｆ２｜＝２.４５６８Conditional Expression (1) SF1 = 2.471 (2) SF3 = 3.149 (3) | f1 / f2 | = 2.6043 (4) | f3 / f2 | = 2.4568

【００４６】図１０、図１１及び図１２は第３実施例に
おける諸収差図である。即ち図１０は視度が最も負側−
２．０６ｄｐｔのときの収差図、図１１は−１．０１ｄ
ｐｔ時の収差図、図１２は＋０．９９ｄｐｔ時の収差図
である。各収差図はアイポイントの位置に焦点距離１５
ｍｍの理想レンズを置いて、結像させた状態で表してい
る。よって、球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収
差は百分率（％）で表している。また、非点収差図にお
いて破線はメリディオナル像面を表し、実線はサジタル
像面を示している。各収差図から分かるように−２．０
６〜＋０．９９ｄｐｔまでの視度補正範囲の全体にわた
って諸収差が良好に補正されていることが分かる。FIGS. 10, 11 and 12 are diagrams showing various aberrations in the third embodiment. That is, FIG. 10 shows that the diopter is the most negative side.
Aberration diagram at 2.06 dpt, FIG. 11 shows −1.01 d
12 is an aberration diagram at the time of pt, and FIG. 12 is an aberration diagram at the time of +0.99 dpt. Each aberration diagram has a focal length of 15 at the position of the eye point.
The image is shown in a state where an ideal lens of mm is placed and an image is formed. Therefore, the unit of spherical aberration and astigmatism is expressed in mm, and the distortion is expressed in percentage (%). In the astigmatism diagram, a broken line indicates a meridional image plane, and a solid line indicates a sagittal image plane. As can be seen from each aberration diagram, -2.0
It can be seen that various aberrations are satisfactorily corrected over the entire diopter correction range from 6 to +0.99 dpt.

【００４７】（第４実施例）図１３のファインダー光学
系は対物レンズから順に焦点板１と焦点板１上に形成さ
れた対物レンズ（不図示）による物体像を正立化させる
ためのペンタミラ−部２と接眼レンズ系３から構成され
ている。接眼レンズ系３は焦点板側から順に焦点板側に
凸面を向けた負メニスカスレンズで焦点板側の面を非球
面とした第１レンズＬ４１と、凸レンズの第２レンズＬ
４２と、凸面を焦点板側に向けた第３レンズＬ４３とか
ら構成されている。尚、図において４は射出面であり、
ＥＰはアイポイントを示している。また、図１３は視度
が最も負側に補正されたときの接眼レンズ系３のレンズ
配置を示しており、第２レンズＬ４２だけをアイポイン
ト側に移動させることによって、視度を正側へ変化させ
ることができる。(Fourth Embodiment) In the finder optical system shown in FIG. 13, a penta-mirror for erecting an object image by a focusing plate 1 and an objective lens (not shown) formed on the focusing plate 1 in order from the objective lens. It comprises a unit 2 and an eyepiece system 3. The eyepiece system 3 is a negative meniscus lens having a convex surface facing the reticle side in order from the reticle side, a first lens L41 having an aspheric surface on the reticle side, and a second lens L of a convex lens.
42 and a third lens L43 having a convex surface facing the reticle. In the drawing, reference numeral 4 denotes an emission surface,
EP indicates an eye point. FIG. 13 shows the lens arrangement of the eyepiece system 3 when the diopter is corrected to the most negative side. By moving only the second lens L42 to the eye point side, the diopter is shifted to the positive side. Can be changed.

【００４８】次に、本発明の第４実施例の諸元の値を示
す。ＥＰはアイポイントを、面番号は焦点板側からの各
レン面の順序を、ｒは各面の曲率半径（非球面の場合は
基準Ｒ）を、ｄは各面の面間隔を、ｎはｄ線に対する屈
折率を、νはアッベ数を示している。Next, values of specifications of the fourth embodiment of the present invention will be shown. EP is the eye point, surface number is the order of each lens surface from the reticle side, r is the radius of curvature of each surface (reference R in the case of an aspherical surface), d is the surface interval of each surface, and n is ν indicates the Abbe number for the d-line.

【００４９】 視度補正範囲 −２.００〜＋０.９７ ｄｐｔ 物体距離 ３.５ｍｍDiopter correction range -2.00 to +0.97 dpt Object distance 3.5 mm

【００５０】 面番号 ｒ ｄ ｎ ν １ ∞ ５.５００ 焦点板 ２ ∞ ０.４３００ 射出面 ３※ ２５.６０５８ ２.５０００ １.５８００ ３０.０ Ｌ１ ４ １６.６６６７ １.８１５４ ５ １６.６６６７ ６.０００ １.５２５８ ５５.０ Ｌ２ ６ ３０４.１８５４ ３.５０５４ ７ ２７.０２７０ ６.００００ １.５８００ ３０.０ Ｌ３ ８ １７.８５７１ １５.０００ ９ ∞ ＥＰSurface number r dn ν 1 ∞ 5.500 Focusing plate 2. 0.4300 Emission surface 3 * 25.6058 2.5000 1.5800 30.0 L1 4 16.6667 1.81545 16.6667 6 .000 1.5258 55.0 L2 6 304.8543 3.5057 27.0270 6.0000 1.5800 30.0 L3 8 17.8571 15.000 9 ＥＰ EP

【００５１】 非球面データ ３面 A= 0.6521 A_４= 0.0000 A_６= 0.0000Aspherical surface data 3 planes A = 0.6521 A ₄ = 0.0000 A ₆ = 0.0000

【００５２】 視度補正における可変間隔 視度 −２.００ −１.００ ＋０.９７ ｄ４ ０.４００ １.８１５４ ４.９２０７ ｄ６ ４.９２０７ ３.５０５４ ０.４００Variable interval in diopter correction Diopter -2.00 -1.00 +0.97 d4 .400 1.8154 4.9207 d6 4.9207 3.5054 .400

【００５３】 条件対応式 （１） ＳＦ１＝４.７３ （２） ＳＦ３＝４.８９５ （３）｜ｆ１／ｆ２｜＝２.７５０４ （４）｜ｆ３／ｆ２｜＝３.５８１０Conditional Expression (1) SF1 = 4.73 (2) SF3 = 4.895 (3) | f1 / f2 | = 2.7504 (4) | f3 / f2 | = 3.5810

【００５４】図１４、図１５及び図１６は第４実施例に
おける諸収差図である。即ち図１４は視度が最も負側−
２．００ｄｐｔのときの収差図、図１５は−１．００ｄ
ｐｔ時の収差図、図１６は＋０．９７ｄｐｔ時の収差図
である。各収差図はアイポイントの位置に焦点距離１５
ｍｍの理想レンズを置いて、結像させた状態で表してい
る。よって、球面収差、非点収差の単位はｍｍ、歪曲収
差は百分率（％）で表している。また、非点収差図にお
いて破線はメリディオナル像面を表し、実線はサジタル
像面を示している。各収差図から分かるように−２．０
０〜＋０．９７ｄｐｔまでの視度補正範囲の全体にわた
って諸収差が良好に補正されていることが分かる。FIGS. 14, 15 and 16 show various aberrations in the fourth embodiment. That is, FIG. 14 shows that the diopter is the most negative side.
Aberration diagram at 2.00 dpt, FIG. 15 shows -1.00 d
FIG. 16 is an aberration diagram at the time of pt, and FIG. 16 is an aberration diagram at the time of +0.97 dpt. Each aberration diagram has a focal length of 15 at the position of the eye point.
The image is shown in a state where an ideal lens of mm is placed and an image is formed. Therefore, the unit of spherical aberration and astigmatism is expressed in mm, and the distortion is expressed in percentage (%). In the astigmatism diagram, a broken line indicates a meridional image plane, and a solid line indicates a sagittal image plane. As can be seen from each aberration diagram, -2.0
It can be seen that various aberrations are favorably corrected over the entire diopter correction range from 0 to +0.97 dpt.

【００５５】[0055]

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば簡
単なレンズ構成で良好な収差性能、視度補正機構、ま
た、高倍率の作用を容易に達成することのできる小型の
ファインダー系接眼レンズを実現することが可能であ
る。As described above, according to the present invention, a small finder eyepiece can easily achieve good aberration performance, a diopter correction mechanism, and a high magnification operation with a simple lens configuration. It is possible to realize a lens.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の第１実施例にかかる接眼レンズを含む
ファインダー光学系の展開光路図である。FIG. 1 is a developed optical path diagram of a finder optical system including an eyepiece according to a first embodiment of the present invention.

【図２】第１実施例において視度が最も負側のときの諸
収差図である。FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is the most negative side in the first example.

【図３】第１実施例において視度が−１．００ｄｐｔの
ときの諸収差図である。FIG. 3 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is −1.00 dpt in the first example.

【図４】第１実施例において視度が最も正側のときの諸
収差図である。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is the most positive side in the first example.

【図５】本発明の第２実施例にかかる接眼レンズを含む
ファインダー光学系の展開光路図である。FIG. 5 is a developed optical path diagram of a finder optical system including an eyepiece according to a second embodiment of the present invention.

【図６】第２実施例において視度が最も負側のときの諸
収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is at the most negative side in the second example.

【図７】第２実施例において視度が−１．０２ｄｐｔの
ときの諸収差図である。FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is −1.02 dpt in the second example.

【図８】第２実施例において視度が最も正側のときの諸
収差図である。FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is the most positive side in the second example.

【図９】本発明の第３実施例にかかる接眼レンズを含む
ファインダー光学系の展開光路図である。FIG. 9 is a developed optical path diagram of a finder optical system including an eyepiece according to a third embodiment of the present invention.

【図１０】第３実施例において視度が最も負側のときの
諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is at the most negative side in the third example.

【図１１】第３実施例において視度が−１．０１ｄｐｔ
のときの諸収差図である。FIG. 11 shows a diopter of −1.01 dpt in the third embodiment.
FIG. 8 is a diagram showing various aberrations at the time of FIG.

【図１２】第３実施例において視度が最も正側のときの
諸収差図である。FIG. 12 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is the most positive side in the third example.

【図１３】本発明の第４実施例にかかる接眼レンズを含
むファインダー光学系の展開光路図である。FIG. 13 is a developed optical path diagram of a finder optical system including an eyepiece according to a fourth embodiment of the present invention.

【図１４】第４実施例において視度が最も負側のときの
諸収差図である。FIG. 14 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is at the most negative side in the fourth example.

【図１５】第４実施例において視度が−１．００ｄｐｔ
のときの諸収差図である。FIG. 15 shows a diopter of −1.00 dpt in the fourth embodiment.
FIG. 8 is a diagram showing various aberrations at the time of FIG.

【図１６】第４実施例において視度が最も正側のときの
諸収差図である。FIG. 16 is a diagram illustrating various aberrations when the diopter is at the most positive side in the fourth example.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 焦点板 ２ ペンタミラー部 ３ 接眼レンズ系 ４ 射出面 Ｌ１１ 第１レンズ Ｌ１２ 第２レンズ Ｌ１３ 第３レンズ Ｌ２１ 第１レンズ Ｌ２２ 第２レンズ Ｌ２３ 第３レンズ Ｌ３１ 第１レンズ Ｌ３２ 第２レンズ Ｌ３３ 第３レンズ Ｌ４１ 第１レンズ Ｌ４２ 第２レンズ Ｌ４３ 第３レンズ ＥＰ アイポイント DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Focusing plate 2 Penta-mirror part 3 Eyepiece lens system 4 Exit surface L11 First lens L12 Second lens L13 Third lens L21 First lens L22 Second lens L23 Third lens L31 First lens L32 Second lens L33 Third lens L41 1st lens L42 2nd lens L43 3rd lens EP Eye point

Claims (4)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 対物レンズによって形成された像を正立
像形成用の光学系を介して接眼レンズにより観察するフ
ァインダー光学系において、前記接眼レンズを、物体側
から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの
第１レンズと、正レンズの第２レンズ、物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズの第３レンズを配すると共
に、以下の条件を満足することを特徴とするファンダー
光学系。 １．５＜ＳＦ１＜５．０ （１） ２．５＜ＳＦ３＜５．０ （２） 但し、前記第１、第３レンズのシェイプファクターをそ
れぞれＳＦ１、ＳＦ３とし、シェイプファクターＳＦは
各レンズの物体側の面の曲率半径をＲ０、アイポイント
側の面の曲率半径をＲｅとするとき ＳＦ＝（Ｒ０＋Ｒｅ）／（Ｒ０−Ｒｅ） で定義するものとする。1. A viewfinder optical system for observing an image formed by an objective lens with an eyepiece via an optical system for erect image formation, wherein the eyepiece has a convex surface facing the object side in order from the object side. A first lens of a negative meniscus lens, a second lens of a positive lens, a third lens of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and satisfy the following conditions: . 1.5 <SF1 <5.0 (1) 2.5 <SF3 <5.0 (2) where the shape factors of the first and third lenses are SF1 and SF3, respectively, and the shape factor SF is the shape factor of each lens. When the radius of curvature of the surface on the object side is R0 and the radius of curvature of the surface on the eye point side is Re, it is defined as SF = (R0 + Re) / (R0-Re). 【請求項２】 前記第２レンズ成分のレンズを光軸に沿
って移動させることにより、視度調整可能とすることを
特徴とする請求項１に記載のファインダー光学系。2. The finder optical system according to claim 1, wherein a diopter can be adjusted by moving a lens of the second lens component along an optical axis. 【請求項３】 前記第１レンズ、第２レンズ、第３レン
ズを構成する接眼レンズの少なくとも１面を非球面とす
ることを特徴とする請求項１に記載のファインダー光学
系。3. The finder optical system according to claim 1, wherein at least one of the eyepieces constituting the first lens, the second lens, and the third lens has an aspherical surface. 【請求項４】 前記第１レンズの焦点距離をｆ１、第２
レンズの焦点距離をｆ２、第３レンズの焦点距離をｆ３
としたとき ２．４＜ ｜ｆ１／ｆ２｜ ＜ ３．０ （３） ２．０＜ ｜ｆ３／ｆ２｜ ＜ ３．８ （４） の条件式を満足する請求項１乃至３のいずれか１項に記
載のファインダー光学系。4. The first lens has a focal length of f1 and a second lens has a focal length of f1.
The focal length of the lens is f2, and the focal length of the third lens is f3
The conditional expression of 2.4 <| f1 / f2 | <3.0 (3) 2.0 <| f3 / f2 | <3.8 (4) is satisfied. The finder optical system according to the item.