JP2001300941A - Insert, mold assembly, and method for molding - Google Patents
Insert, mold assembly, and method for moldingInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、熱可塑性樹脂製の
成形品を成形するための金型組立体、かかる金型組立体
での使用に適した入れ子、並びに、かかる金型組立体を
用いた熱可塑性樹脂製の成形品の成形方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a mold assembly for molding a molded article made of thermoplastic resin, a nest suitable for use in such a mold assembly, and a mold assembly using such a mold assembly. To a method for molding a molded article made of a thermoplastic resin.
【０００２】[0002]
【従来の技術】熱可塑性樹脂製の成形品を成形するため
の金型に部分安定化ジルコニア（部分安定化された酸化
ジルコニウム，ＺｒＯ2）を含むジルコニア（ＺｒＯ2）
セラミックスから成る入れ子を組み込み、成形品の表面
外観等を改良する技術が、例えば、特開平８−３１８５
３４号公報に開示されている。この特許公開公報に開示
された第１の金型部及び第２の金型部から成る金型にお
いては、第１の金型部に入れ子を配設し、第１の金型部
と第２の金型部との型締め時に入れ子に負担をかけない
ように、第１の金型部に入れ子端部保護のための抑えプ
レートを取り付け、入れ子の破損を防止している。そし
て、キャビティの一部を構成する入れ子の表面（以下、
入れ子のキャビティ面と呼ぶ場合がある）と抑えプレー
トとの間のクリアランスを０．０３ｍｍ以下としてい
る。2. Description of the Related Art Zirconia (ZrO 2 ) containing partially stabilized zirconia (partially stabilized zirconium oxide, ZrO 2 ) in a mold for molding a molded article made of a thermoplastic resin.
A technique for improving the surface appearance and the like of a molded product by incorporating a ceramic nest is disclosed in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. H8-3185.
No. 34 discloses this. In the mold including the first mold portion and the second mold portion disclosed in this patent publication, a nest is disposed on the first mold portion, and the first mold portion and the second mold portion are connected to each other. A pressing plate for protecting the nest end is attached to the first mold part so as not to place a burden on the nest when the mold is clamped with the mold part, thereby preventing the nest from being damaged. Then, the surface of the nest forming a part of the cavity (hereinafter, referred to as
The clearance between the nested cavity surface and the holding plate is set to 0.03 mm or less.
【０００３】しかしながら、特開平８−３１８５３４号
公報に開示された構造を有する金型組立体において、成
形品の形状によっては、抑えプレートを金型内部に配設
することができず、入れ子の配設位置や成形品形状に制
約を受ける場合がある。即ち、優れた表面特性を付与す
べき成形品の部分に対応した金型の部分に入れ子を取り
付けることができない場合がある。例えば、成形品にア
ンダーカット部を設けた場合、かかるアンダーカット部
を有する成形品を金型組立体から取り出すためにスライ
ドコアを金型組立体に設ける必要がある。然るに、この
ような構造を有する金型組立体においては、抑えプレー
トを金型組立体に配設することが困難である。However, in the mold assembly having the structure disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 8-318534, the holding plate cannot be arranged inside the mold depending on the shape of the molded product. There may be restrictions on the installation position and the shape of the molded product. That is, the nest may not be able to be attached to a mold portion corresponding to a molded product portion to which excellent surface characteristics are to be imparted. For example, when a molded article is provided with an undercut portion, it is necessary to provide a slide core in the mold assembly in order to take out the molded article having the undercut portion from the mold assembly. However, in a mold assembly having such a structure, it is difficult to dispose the holding plate in the mold assembly.
【０００４】このような場合には、特開平１１−４２６
５０号公報に開示された技術によって対処が可能であ
る。この特許公開公報に開示された第１の金型部及び第
２の金型部から成る金型は、抑えプレートを設けず、例
えば入れ子を第１の金型部に配設し、入れ子のキャビテ
ィ面と対向する第２の金型部の部分を入れ子被覆部とす
る構造を有し、成形品全体の外観向上を図っている。
尚、入れ子のキャビティ面と入れ子被覆部との間のクリ
アランスを０．０３ｍｍ以下としている。In such a case, Japanese Patent Application Laid-Open No. H11-426
This problem can be dealt with by the technique disclosed in Japanese Patent Publication No. 50. The mold including the first mold part and the second mold part disclosed in this patent publication does not have a holding plate, but, for example, a nest is disposed in the first mold part, and the nest cavity is provided. The structure has a structure in which the portion of the second mold portion facing the surface is a nested covering portion, thereby improving the appearance of the entire molded product.
The clearance between the nested cavity surface and the nested covering portion is set to 0.03 mm or less.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】これらの特許公開公報
に開示された技術においては、入れ子は、セラミックス
やガラスといった脆性な無機材料から作製されている。
そして、特に入れ子の端部は強度的に弱い形状であるこ
とから、金型組み立て時に入れ子の端部に応力が加わる
と、入れ子が破損するといった問題がある。また、例え
ば、特開平１１−４２６５０号公報に開示された金型に
おいて、型締め時に、入れ子のキャビティ面とその対向
面である入れ子被覆部との平行度が十分に高くないと、
入れ子端部が入れ子被覆部と点接触し、その結果、入れ
子端部が破損する危険性がある。In the technology disclosed in these patent publications, the nest is made of a brittle inorganic material such as ceramics or glass.
In addition, since the end portion of the nest has a weak shape in terms of strength, if a stress is applied to the end portion of the nest during assembling the mold, there is a problem that the nest is broken. Further, for example, in the mold disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. H11-42650, when the mold is clamped, the parallelism between the cavity surface of the nest and the nest covering portion that is the opposite surface is not sufficiently high.
There is a risk that the nested end will make point contact with the nested covering, resulting in breakage of the nested end.
【０００６】入れ子に使用するジルコニアセラミックス
は、金属と比較すると２倍以上の硬度がある。それ故、
通常の金属加工機での切削加工が困難である。また、切
削を行うにしても、アルミナセラミックスよりも剛性が
劣り、切削ツール先端部分が逃げ易く、切削加工が難し
い。従って、入れ子を０．０３ｍｍ以下のクリアランス
で精度良く金型部内に装着するためには、入れ子を±
０．０１ｍｍ以下の精度で作製し、入れ子それ自体の加
工精度を向上させるだけでなく、入れ子を装着する金型
部の部分（入れ子装着部と呼ぶ）及び入れ子被覆部を入
れ子の寸法に合わせて、微妙な加工・調整を行う必要が
ある。更には、入れ子が三次元形状で構成される場合、
入れ子装着部近傍の金型部の金属加工の難度が極めて高
く、超精密加工機や熟練した作業者に頼らざるを得ない
といった問題がある。また、入れ子の加工精度が高くな
ればなるほど、入れ子の製造コストアップ、更には、金
型自体のコストアップとなる。[0006] Zirconia ceramics used for nesting has twice or more hardness as compared with metals. Therefore,
It is difficult to cut with a normal metal working machine. Further, even when cutting is performed, the rigidity is inferior to that of alumina ceramics, the tip portion of the cutting tool easily escapes, and cutting is difficult. Therefore, in order to mount the nest inside the mold part with a clearance of 0.03 mm or less with high accuracy, the
It is manufactured with an accuracy of 0.01 mm or less, and not only improves the processing accuracy of the nest itself, but also adjusts the mold part (called a nest mounting part) to which the nest is mounted and the nest covering part to the size of the nest. It is necessary to perform delicate processing and adjustment. Furthermore, if the nest is composed of a three-dimensional shape,
There is a problem that the degree of difficulty in metal processing of the mold portion near the nesting portion is extremely high, and the operator must rely on an ultra-precision processing machine or a skilled operator. In addition, as the processing accuracy of the nest increases, the manufacturing cost of the nest increases, and the cost of the mold itself increases.
【０００７】しかも、ジルコニアセラミックスから成る
入れ子を入れ子被覆部が設けられた金型部に装着する
際、あるいは、入れ子を第１及び第２の金型部に装着す
る際、高い精度にて装着を行わないと、入れ子の破損を
招く虞があるが、加工を行うための加工用機械がセラミ
ックス用と金属用とで異なることも、入れ子の装着を困
難なものとしている。In addition, when the nest made of zirconia ceramics is mounted on the mold portion provided with the nest coating portion, or when the nest is mounted on the first and second mold portions, the mounting is performed with high accuracy. Failure to do so may result in breakage of the nest, but the different machining machines for processing for ceramics and metal also make it difficult to mount the nest.
【０００８】即ち、セラミックスから成る入れ子を金属
用の平面切削機で切削することは困難である。それ故、
作製された入れ子の高さ（あるいは厚さ）に応じて入れ
子装着部を彫り込み、あるいは又、入れ子の裏面に接着
剤を用いて取り付けた金属プレートの裏面を切削して、
入れ子の高さ（あるいは厚さ）と入れ子装着部との間を
調整する必要がある。しかしながら、これらの加工は煩
雑な作業である。また、接着剤の厚さにムラがある場合
には、金属プレートの裏面を切削して入れ子の高さ（あ
るいは厚さ）を調整する作業を数回行う必要があり、工
程が増えるため、コストアップにもつながる。更には、
切削の際、例えば金型パーティング面と入れ子との平行
度が向上するように、精密な切削機を用いて切削しなけ
ればならない。入れ子と金型パーティング面の平行度が
悪いと、最悪の場合、入れ子が破損するといった問題が
ある。That is, it is difficult to cut a nest made of ceramics with a metal plane cutter. Therefore,
Engraving the nest mounting part according to the height (or thickness) of the nest made, or cutting the back of the metal plate attached to the back of the nest using adhesive,
It is necessary to adjust the height (or thickness) of the nest and the nest mounting portion. However, these processes are complicated operations. In addition, if the thickness of the adhesive is uneven, it is necessary to cut the back surface of the metal plate and adjust the height (or thickness) of the nest several times, which increases the number of steps, thus reducing costs. It leads to up. Furthermore,
At the time of cutting, for example, the cutting must be performed using a precision cutting machine so that the parallelism between the mold parting surface and the insert is improved. If the degree of parallelism between the nest and the mold parting surface is poor, there is a problem that the nest may be damaged in the worst case.
【０００９】ジルコニアセラミックスから成る入れ子の
表面に、一般的な金属加工機で加工できる程度の厚みを
有する金属層が形成されていれば、入れ子装着部近傍の
金型部の金属加工精度を極端に高くする必要がなくな
る。即ち、ジルコニアセラミックスから成る入れ子の表
面に形成された金属層を金属用の加工機械を用いて機械
加工することによって、金型あるいは入れ子装着部に対
する入れ子の微調整をすることが可能となる。If a metal layer having a thickness that can be machined by a general metal working machine is formed on the surface of the nest made of zirconia ceramics, the metal working accuracy of the mold portion near the nest mounting portion will be extremely high. There is no need to raise it. That is, the metal layer formed on the surface of the nest made of zirconia ceramics is machined by using a metal processing machine, so that the nest can be finely adjusted with respect to the mold or the nest mounting portion.
【００１０】然るに、通常のジルコニアセラミックスは
非導電性であり、入れ子の表面に金属層を形成するに
は、特開平１１−３４０６８号公報に開示されているよ
うに、化学的気相成長法（ＣＶＤ法）や、真空蒸着法や
スパッタ法、イオンプレーティング法、イオンビーム蒸
着法、ＩＶＤ法（イオン・ベーパー・デポジション法）
等の物理的気相成長法（ＰＶＤ法）を採用する必要があ
る。これらの方法によれば、一般に、入れ子の表面に２
０μｍ以下の金属層を形成することは可能である。しか
しながら、これらの方法では、一般的な切削加工機で加
工可能な切削代程度の厚さを有する金属層を入れ子の表
面に形成することが困難である。また、金属層を形成す
るコストが高く、しかも、入れ子表面に対する金属層の
密着力が余り高くないといった問題もある。However, ordinary zirconia ceramics are non-conductive, and a metal layer can be formed on the surface of the nest by a chemical vapor deposition method (Japanese Patent Laid-Open No. 11-34068). CVD method), vacuum evaporation method, sputtering method, ion plating method, ion beam evaporation method, IVD method (ion vapor deposition method)
It is necessary to employ a physical vapor deposition method (PVD method). According to these methods, generally, 2
It is possible to form a metal layer of 0 μm or less. However, with these methods, it is difficult to form a metal layer having a thickness on the order of a cutting allowance that can be machined by a general cutting machine on the surface of the nest. Further, there is a problem that the cost of forming the metal layer is high, and that the adhesion of the metal layer to the nest surface is not so high.
【００１１】ジルコニアセラミックスから成る入れ子の
表面にメッキ法にて厚めに金属層を形成する方法も考え
られるが、上述したように、通常のジルコニアセラミッ
クスは非導電性であるために、メッキ法にて金属層を形
成することができない。また、メッキ法にて金属層を形
成する場合には、入れ子の表面に、ジルコニアセラミッ
クスに対して金属層が高い密着力を得られるように、中
間膜又は中間層を設ける必要がある。A method of forming a thicker metal layer on the surface of the nest made of zirconia ceramics by a plating method is also conceivable. The metal layer cannot be formed. When a metal layer is formed by a plating method, it is necessary to provide an intermediate film or an intermediate layer on the surface of the nest so that the metal layer can obtain high adhesion to zirconia ceramics.
【００１２】ジルコニアセラミックスから成る入れ子
は、特にエッジ部の強度が弱く、通常、Ｃ面カットやＲ
加工をエッジ部に施す。しかしながら、成形品の形状に
よっては、入れ子に鋭いエッジ部が必要とされる。ま
た、型締め力の加わるパーティング面を入れ子のエッジ
部から構成する必要がある場合もある。これらの場合、
入れ子のエッジ部の破損が確実に防止できれば、成形品
の形状の自由度を相当、向上させることができる。A nest made of zirconia ceramics has a particularly low strength at the edges, and is usually cut with a C-plane or an R.
Processing is applied to the edge. However, depending on the shape of the molded article, a sharp edge is required for the insert. In some cases, the parting surface to which the mold clamping force is applied needs to be formed from nested edges. In these cases,
If the edge of the nest can be reliably prevented from being broken, the degree of freedom of the shape of the molded product can be considerably improved.
【００１３】従って、本発明の目的は、金型部への入れ
子の装着の際の調整が比較的容易であり、しかも、金型
組立体の製作費用を低減でき、入れ子の端部あるいはエ
ッジ部の破損発生を確実に防止でき、入れ子のキャビテ
ィ面の成形品表面への転写性に優れ、長期間の成形にも
耐え得る入れ子、及び、かかる入れ子を用いた金型組立
体、並びに、かかる金型組立体を用いた熱可塑性樹脂製
の成形品の成形方法を提供することにある。Accordingly, it is an object of the present invention to adjust the mounting of the nest to the mold part relatively easily, to reduce the manufacturing cost of the mold assembly, and to set the end or edge of the nest. Nest that can reliably prevent the occurrence of breakage of the nest, excels in transferability of the cavity surface of the nest to the surface of the molded product, and can withstand long-term molding, a mold assembly using such nest, and such a mold It is an object of the present invention to provide a method for molding a molded article made of a thermoplastic resin using a mold assembly.
【００１４】[0014]
【課題を解決するための手段】上記の目的は、熱可塑性
樹脂製の成形品を成形するために用いられる金型の内部
に配設され、金型に設けられたキャビティの一部を構成
する入れ子であって、ジルコニアセラミックスから成る
入れ子本体と、入れ子本体の少なくとも一部分の表面に
形成された活性金属膜と、活性金属膜上に形成された金
属層から構成されていることを特徴とする本発明の第１
の態様に係る入れ子によって達成することができる。An object of the present invention is to form a part of a cavity provided in a mold, which is disposed inside a mold used for molding a molded article made of a thermoplastic resin. A nest, comprising a nest body made of zirconia ceramics, an active metal film formed on at least a part of the surface of the nest body, and a metal layer formed on the active metal film. First of the invention
This can be achieved by the nesting according to the aspect.
【００１５】ここで、キャビティの一部を構成すると
は、成形品の外形を規定するキャビティ面の一部を構成
することを意味する。より具体的には、キャビティは、
例えば、金型、後述する第１の金型部あるいは第２の金
型部に形成されたキャビティを構成する面（金型部のキ
ャビティ面）と、入れ子に形成されたキャビティの一部
を構成する表面（入れ子のキャビティ面）と、場合によ
っては、後述する被覆プレートに形成されたキャビティ
を構成する面（被覆プレートのキャビティ面）とから構
成されている。以下の説明においても同様である。入れ
子のキャビティ面は、入れ子本体の表面から構成されて
いる場合と、金属層から構成されている場合とがある。
尚、入れ子のキャビティ面を構成する入れ子本体の表面
を、入れ子本体のキャビティ構成面と呼ぶ場合がある。Here, forming a part of the cavity means forming a part of the cavity surface which defines the outer shape of the molded product. More specifically, the cavity
For example, a surface forming a cavity (a cavity surface of the mold portion) formed in a mold, a first mold portion or a second mold portion described later, and a portion of a cavity formed in a nest. Surface (nested cavity surface) and, in some cases, a surface (cavity surface of the coating plate) forming a cavity formed in the coating plate described later. The same applies to the following description. The cavity surface of the nest may be constituted by the surface of the nest body or may be constituted by a metal layer.
Note that the surface of the nesting body that forms the nesting cavity surface may be referred to as the cavity forming surface of the nesting body.
【００１６】上記の目的は、熱可塑性樹脂製の成形品を
成形するために用いられる金型の内部に配設され、金型
に設けられたキャビティの一部を構成する入れ子であっ
て、導電性ジルコニアセラミックスから成る入れ子本体
と、入れ子本体の少なくとも一部分の表面に形成された
金属層から構成されていることを特徴とする本発明の第
２の態様に係る入れ子によって達成することができる。The above object is to provide a nest that is disposed inside a mold used for molding a molded article made of a thermoplastic resin and constitutes a part of a cavity provided in the mold. The nest according to the second aspect of the present invention is characterized in that the nest includes a nest body made of a refractory zirconia ceramic and a metal layer formed on at least a part of the surface of the nest body.
【００１７】本発明の第１の態様に係る入れ子におい
て、活性化金属層及び金属層を入れ子本体のどの部分の
表面に形成するか、また、本発明の第２の態様に係る入
れ子において、金属層を入れ子本体のどの部分の表面に
形成するかは、入れ子を配設する金型部の構成や入れ子
の構成、成形すべき成形品の形状等に依存する。尚、本
発明の第１の態様に係る入れ子における活性化金属層と
金属層との２層構成、並びに、本発明の第２の態様に係
る入れ子における金属層を総称して、薄層と呼ぶ場合が
ある。In the nest according to the first aspect of the present invention, the activation metal layer and the metal layer are formed on the surface of which part of the nest body, and in the nest according to the second aspect of the present invention, Which part of the surface of the nest body is formed on the surface depends on the configuration of the mold part on which the nest is disposed, the configuration of the nest, the shape of the molded product to be molded, and the like. It should be noted that the two-layer structure of the nested metal layer and the metal layer according to the first aspect of the present invention and the metal layer in the nest according to the second aspect of the present invention are collectively referred to as a thin layer. There are cases.
【００１８】後述するように、入れ子が第１の金型部に
配設され、第１の金型部と第２の金型部とを型締めした
状態において第２の金型部と入れ子の一部分の表面が対
向する場合には、少なくとも第２の金型部と対向する入
れ子本体の部分の表面に薄層を形成する必要がある。ま
た、入れ子が第２の金型部に配設され、第１の金型部と
第２の金型部とを型締めした状態において第１の金型部
と入れ子の一部分の表面が対向する場合には、少なくと
も第１の金型部と対向する入れ子本体の部分の表面に薄
層を形成する必要がある。尚、入れ子本体のその他の部
分に薄層が形成されていてもよい。As will be described later, a nest is provided on the first mold part, and the second mold part and the nest are placed in a state where the first mold part and the second mold part are clamped. When the surfaces of a part of the nest body face each other, it is necessary to form a thin layer on at least the surface of the part of the nesting body facing the second mold part. The nest is disposed on the second mold part, and the first mold part and a part of the surface of the nest face each other in a state where the first mold part and the second mold part are clamped. In such a case, it is necessary to form a thin layer on at least the surface of the nest body facing the first mold portion. In addition, a thin layer may be formed in other portions of the nesting main body.
【００１９】あるいは又、第１若しくは第２の金型部に
取り付けられ、キャビティの一部を構成し、入れ子の端
面を被覆する被覆プレートが金型組立体に更に備えられ
ており、入れ子の端面が被覆プレートと重なり合い、入
れ子が第１の金型部に配設されている場合には、第１の
金型部と第２の金型部とを型締めした状態において、少
なくとも被覆プレートと対向する入れ子本体の部分の表
面に薄層を形成する必要がある。尚、入れ子本体のその
他の部分に薄層が形成されていてもよい。Alternatively, the mold assembly may further include a coating plate attached to the first or second mold part, forming a part of the cavity, and covering the end face of the nest. Is overlapped with the covering plate, and the nest is disposed on the first mold portion, and at least the covering plate faces the covering plate in a state where the first mold portion and the second mold portion are clamped. It is necessary to form a thin layer on the surface of the part of the nesting body. In addition, a thin layer may be formed in other portions of the nesting main body.
【００２０】更には、第２の金型部に取り付けられ、キ
ャビティの一部を構成し、入れ子の端面の一部分を被覆
する被覆プレートが金型組立体に更に備えられており、
入れ子が第１の金型部に配設されている場合には、第１
の金型部と第２の金型部とを型締めした状態において、
少なくとも被覆プレートと対向する入れ子本体の部分の
表面に薄層を形成し、しかも、少なくとも第２の金型部
と対向する入れ子本体の部分の表面に薄層を形成する必
要がある。尚、入れ子本体のその他の部分に薄層が形成
されていてもよい。Further, the mold assembly further includes a coating plate attached to the second mold portion, forming a part of the cavity, and covering a part of the end face of the nest.
If the nest is located in the first mold part, the first
In a state where the mold part and the second mold part are clamped,
It is necessary to form a thin layer on at least the surface of the nest body facing the cover plate, and to form a thin layer on at least the surface of the nest body facing the second mold part. In addition, a thin layer may be formed in other portions of the nesting main body.
【００２１】また、入れ子が、第１の金型部に配設され
た第１の入れ子と、第２の金型部に配設された第２の入
れ子とから構成されている場合には、第１の金型部と第
２の金型部とを型締めした状態において、少なくとも第
２の入れ子と対向する第１の入れ子の入れ子本体の部分
の表面、及び、少なくとも第１の入れ子と対向する第２
の入れ子の入れ子本体の部分の表面に薄層を形成する必
要がある。尚、第１の入れ子の入れ子本体の他の部分及
び／又は第２の入れ子の入れ子本体の他の部分に薄層が
形成されていてもよい。In the case where the nest is composed of a first nest provided in the first mold part and a second nest provided in the second mold part, In a state where the first mold part and the second mold part are clamped, at least the surface of the nest body of the first nest facing the second nest, and at least facing the first nest. Second
It is necessary to form a thin layer on the surface of the nest body portion of the nest. It should be noted that a thin layer may be formed on other portions of the first nesting body and / or other portions of the second nesting body.
【００２２】尚、以上に説明した薄層を形成すべき入れ
子本体の部分の表面を、便宜上、入れ子本体の薄層形成
面と呼ぶ場合がある。The surface of the nest body where the thin layer is to be formed as described above may be referred to as a thin layer forming surface of the nest body for convenience.
【００２３】上記の目的は、（Ａ）第１の金型部及び第
２の金型部から成り、型締め時、キャビティが形成され
る、熱可塑性樹脂製の成形品を成形するための金型と、
（Ｂ）第１の金型部又は第２の金型部に配置され、キャ
ビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入するための溶融熱可
塑性樹脂導入部と、（Ｃ）第１の金型部及び／又は第２
の金型部に配設され、キャビティの一部を構成する入れ
子、を備えた金型組立体であって、入れ子は、ジルコニ
アセラミックスから成る入れ子本体と、入れ子本体の少
なくとも一部分の表面に形成された活性金属膜と、活性
金属膜上に形成された金属層から構成されていることを
特徴とする本発明の第１の態様に係る金型組立体によっ
て達成することができる。The object of the present invention is as follows: (A) A mold for molding a thermoplastic resin molded article, which comprises a first mold part and a second mold part, and has a cavity formed at the time of mold clamping. Type and
(B) a molten thermoplastic resin introduction part arranged in the first mold part or the second mold part for introducing the molten thermoplastic resin into the cavity; and (C) the first mold part and / Or second
A nest that is provided in the mold part and forms a part of the cavity, wherein the nest is formed on a surface of a nest body made of zirconia ceramics and at least a part of the nest body. The present invention can be achieved by the mold assembly according to the first aspect of the present invention, comprising the active metal film and the metal layer formed on the active metal film.
【００２４】更には、上記の目的は、（Ａ）第１の金型
部及び第２の金型部から成り、型締め時、キャビティが
形成される金型と、（Ｂ）第１の金型部又は第２の金型
部に配置され、キャビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入
するための溶融熱可塑性樹脂導入部と、（Ｃ）第１の金
型部及び／又は第２の金型部に配設され、キャビティの
一部を構成する入れ子、を備え、入れ子は、ジルコニア
セラミックスから成る入れ子本体と、入れ子本体の少な
くとも一部分の表面に形成された活性金属膜と、活性金
属膜上に形成された金属層とから構成されている金型組
立体を用いた熱可塑性樹脂製の成形品の成形方法であっ
て、第１の金型部と第２の金型部とを型締めし、キャビ
ティ内に溶融熱可塑性樹脂導入部から溶融熱可塑性樹脂
を導入した後、キャビティ内の熱可塑性樹脂を冷却、固
化させ、次いで、型開きを行い、金型から成形品を取り
出すことを特徴とする本発明の第１の態様に係る熱可塑
性樹脂から成る成形品の成形方法によって達成すること
ができる。Further, the above object is achieved by (A) a mold having a first mold part and a second mold part, wherein a cavity is formed at the time of mold clamping, and (B) a first mold part. A molten thermoplastic resin introduction portion disposed in the mold portion or the second mold portion for introducing the molten thermoplastic resin into the cavity; and (C) a first mold portion and / or a second mold. A nest, which is disposed in the part and forms a part of the cavity, the nest comprises a nest body made of zirconia ceramics, an active metal film formed on at least a part of the surface of the nest body, and an active metal film. A method for molding a thermoplastic resin molded product using a mold assembly composed of a formed metal layer, wherein a first mold part and a second mold part are clamped. After introducing the molten thermoplastic resin into the cavity from the molten thermoplastic resin introduction part, A method of molding a molded article made of a thermoplastic resin according to the first aspect of the present invention, wherein the thermoplastic resin in the cavity is cooled and solidified, then the mold is opened, and the molded article is removed from the mold. Can be achieved by:
【００２５】本発明の第１の態様に係る入れ子若しくは
金型組立体、成形方法（以下、これらを総称して本発明
の第１の態様と呼ぶ場合がある）において、活性金属膜
は、少なくとも入れ子本体の薄層形成面に形成されてい
ればよく、例えば、入れ子本体の薄層形成面にのみ形成
されていてもよいし、入れ子本体の全表面に形成されて
いてもよい。入れ子本体の少なくとも一部分の表面に活
性金属膜を形成する方法として、活性金属ソルダー法を
挙げることができる。活性金属ソルダー法を採用するこ
とによって、活性金属膜は、入れ子本体の表面に対して
高い密着性を得ることができる。また、入れ子本体に対
して金属層が高い密着力を得られるようになる。更に
は、活性金属膜を設けることによって、非導電性のジル
コニアセラミックスから成る入れ子本体の表面に導電性
を付与することができ、金属層を例えば電解メッキ法に
て形成することが可能となる。ここで、活性金属ソルダ
ー法とは、活性金属膜を構成する金属材料から成るペー
ストを、例えばスクリーン印刷法によって、入れ子本体
の少なくとも一部分の表面（少なくとも入れ子本体の薄
層形成面）に塗布し、真空中あるいは不活性ガス中で、
約８００゜Ｃ〜１０００゜Ｃの高温で焼き付ける方法を
指す。In the nesting or mold assembly and the molding method according to the first aspect of the present invention (hereinafter, these may be collectively referred to as the first aspect of the present invention), the active metal film has at least It may be formed on the thin layer forming surface of the nesting body, for example, it may be formed only on the thin layer forming surface of the nesting body, or may be formed on the entire surface of the nesting body. As a method of forming an active metal film on at least a part of the surface of the nest body, an active metal solder method can be mentioned. By employing the active metal solder method, the active metal film can obtain high adhesion to the surface of the nest body. In addition, the metal layer can obtain high adhesion to the nest body. Furthermore, by providing the active metal film, conductivity can be imparted to the surface of the nest body made of non-conductive zirconia ceramics, and the metal layer can be formed by, for example, an electrolytic plating method. Here, the active metal solder method is to apply a paste made of a metal material forming the active metal film to at least a part of the surface of the nest body (at least a thin layer forming surface of the nest body) by, for example, a screen printing method. In vacuum or inert gas,
It refers to a method of baking at a high temperature of about 800 ° C. to 1000 ° C.
【００２６】本発明の第１の態様において、活性金属膜
は、Ｔｉ、Ｚｒ及びＢｅから成る群から選択された金属
（活性金属）と、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＦｅから成る群
から選択された金属との共晶組成物から成り、活性金属
膜の厚さは１×１０-6ｍ乃至１×１０-5ｍ、望ましく
は、３×１０-6ｍ乃至５×１０-6ｍであることが好まし
い。共晶組成物として、より具体的には、例えば、Ｔｉ
−Ｎｉ、Ｔｉ−Ｃｕ、Ｔｉ−Ｃｕ−Ａｇ、Ｔｉ−Ｎｉ−
Ａｇ、Ｚｒ−Ｎｉ、Ｚｒ−Ｆｅ、Ｂｅ−Ｃｕ、Ｂｅ−Ｎ
ｉを挙げることができる。活性金属膜の厚さを１×１０
-6ｍ乃至１×１０ -5ｍとすることによって、高い導電性
を有する活性金属膜を得ることができ、即ち、非導電性
のジルコニアセラミックスに対して導電性を付与するこ
とができ、しかも、ジルコニアセラミックスに対する活
性金属膜の密着性向上を図ることができ、更には、ジル
コニアセラミックス上に活性金属膜を形成する際に活性
金属膜の収縮により反りが発生するといった問題の発生
を防止することができる。尚、活性金属膜を共晶組成物
から構成することによって、耐熱性、機械的強度、電気
的特性に優れた膜が得られると共に、低温での焼き付け
が可能となる。In a first embodiment of the present invention, an active metal film
Is a metal selected from the group consisting of Ti, Zr and Be
(Active metal) and a group consisting of Ni, Cu, Ag and Fe
Eutectic composition with a metal selected from the group consisting of active metals
The film thickness is 1 × 10-6m to 1 × 10-Fivem, desirably
Is 3 × 10-6m to 5 × 10-6preferably m
No. More specifically, as the eutectic composition, for example, Ti
-Ni, Ti-Cu, Ti-Cu-Ag, Ti-Ni-
Ag, Zr-Ni, Zr-Fe, Be-Cu, Be-N
i. The thickness of the active metal film is 1 × 10
-6m to 1 × 10 -Fivem, high conductivity
An active metal film having a non-conductive property can be obtained.
To provide conductivity to zirconia ceramics
And the activity for zirconia ceramics
The adhesion of the conductive metal film can be improved.
Active when forming active metal film on Konia ceramics
Problems such as warpage caused by shrinkage of the metal film
Can be prevented. In addition, the active metal film is
By constituting from heat resistance, mechanical strength, electricity
Film with excellent mechanical properties and baking at low temperature
Becomes possible.
【００２７】また、上記の目的は、（Ａ）第１の金型部
及び第２の金型部から成り、型締め時、キャビティが形
成される、熱可塑性樹脂製の成形品を成形するための金
型と、（Ｂ）第１の金型部又は第２の金型部に配置さ
れ、キャビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入するための
溶融熱可塑性樹脂導入部と、（Ｃ）第１の金型部及び／
又は第２の金型部に配設され、キャビティの一部を構成
する入れ子、を備えた金型組立体であって、入れ子は、
導電性ジルコニアセラミックスから成る入れ子本体と、
入れ子本体の少なくとも一部分の表面に形成された金属
層から構成されていることを特徴とする本発明の第２の
態様に係る金型組立体によって達成することができる。The object of the present invention is to (A) mold a thermoplastic resin molded article comprising a first mold part and a second mold part, wherein a cavity is formed at the time of mold clamping. And (B) a molten thermoplastic resin introduction part arranged in the first mold part or the second mold part for introducing the molten thermoplastic resin into the cavity; Mold part and / or
Or a mold assembly provided in the second mold portion and having a nest forming a part of the cavity, wherein the nest comprises:
A nested body made of conductive zirconia ceramics,
This can be achieved by the mold assembly according to the second aspect of the present invention, which is constituted by a metal layer formed on the surface of at least a part of the nest body.
【００２８】更には、上記の目的は、（Ａ）第１の金型
部及び第２の金型部から成り、型締め時、キャビティが
形成される金型と、（Ｂ）第１の金型部又は第２の金型
部に配置され、キャビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入
するための溶融熱可塑性樹脂導入部と、（Ｃ）第１の金
型部及び／又は第２の金型部に配設され、キャビティの
一部を構成する入れ子、を備え、入れ子は、導電性ジル
コニアセラミックスから成る入れ子本体と、入れ子本体
の少なくとも一部分の表面に形成された金属層から構成
されている金型組立体を用いた熱可塑性樹脂製の成形品
の成形方法であって、第１の金型部と第２の金型部とを
型締めし、キャビティ内に溶融熱可塑性樹脂導入部から
溶融熱可塑性樹脂を導入した後、キャビティ内の熱可塑
性樹脂を冷却、固化させ、次いで、型開きを行い、金型
から成形品を取り出すことを特徴とする本発明の第２の
態様に係る熱可塑性樹脂から成る成形品の成形方法によ
って達成することができる。Further, the above object is achieved by (A) a mold comprising a first mold part and a second mold part, wherein a cavity is formed at the time of mold clamping; and (B) a first mold part. A molten thermoplastic resin introduction portion disposed in the mold portion or the second mold portion for introducing the molten thermoplastic resin into the cavity; and (C) a first mold portion and / or a second mold. A nest that is disposed in the portion and forms a part of the cavity, wherein the nest comprises a nest body made of conductive zirconia ceramics and a metal layer formed on a surface of at least a part of the nest body. A method for molding a molded article made of a thermoplastic resin using a mold assembly, comprising clamping a first mold part and a second mold part and melting the cavity from a molten thermoplastic resin introduction part into a cavity. After introducing the thermoplastic resin, the thermoplastic resin in the cavity is cooled and solidified. Is allowed, then performs mold opening can be achieved by a second method of molding a molded article of a thermoplastic resin according to aspects of the present invention characterized by taking out the molded product from the mold.
【００２９】本発明の第２の態様に係る入れ子若しくは
金型組立体、成形方法（以下、これらを総称して本発明
の第２の態様と呼ぶ場合がある）において、金属層は、
少なくとも入れ子本体の薄層形成面に形成されていれば
よく、例えば、入れ子本体の薄層形成面にのみ形成され
ていてもよいし、入れ子本体の全表面に形成されていて
もよい。導電性ジルコニアセラミックスの体積固有抵抗
値は、１×１０9Ω・ｃｍ以下、好ましくは、１×１０4
Ω・ｃｍ以下であることが望ましい。導電性ジルコニア
セラミックスの体積固有抵抗値が１×１０9Ω・ｃｍを
越えると、ジルコニアセラミックスが絶縁体となるた
め、入れ子本体の薄層形成面に金属層を直接形成するこ
とが困難となる。導電性ジルコニアセラミックスの体積
固有抵抗値の下限値は、１×１０-4Ω・ｃｍであること
が望ましい。In the nesting or mold assembly and the molding method according to the second aspect of the present invention (hereinafter sometimes collectively referred to as the second aspect of the present invention),
It may be formed at least on the thin layer forming surface of the nesting body. For example, it may be formed only on the thin layer forming surface of the nesting body, or may be formed on the entire surface of the nesting body. The volume specific resistance of the conductive zirconia ceramics is 1 × 10 9 Ω · cm or less, preferably 1 × 10 4 Ω · cm.
It is desirable to be Ω · cm or less. If the volume resistivity of the conductive zirconia ceramic exceeds 1 × 10 9 Ω · cm, the zirconia ceramic becomes an insulator, and it is difficult to directly form a metal layer on the thin layer forming surface of the nest body. The lower limit of the volume resistivity of the conductive zirconia ceramic is desirably 1 × 10 −4 Ω · cm.
【００３０】本発明の第１の態様あるいは第２の態様に
おいて、ジルコニアセラミックスあるいは導電性ジルコ
ニアセラミックスは、部分安定化ジルコニアセラミック
スから構成されていることが好ましい。本発明の第１の
態様においてジルコニアセラミックスを部分安定化ジル
コニアセラミックスから構成する場合、あるいは又、本
発明の第２の態様において導電性ジルコニアセラミック
スを部分安定化ジルコニアセラミックスから構成する場
合、部分安定化ジルコニアセラミックスにおける部分安
定化剤は、カルシア（酸化カルシウム，ＣａＯ）、イッ
トリア（酸化イットリウム，Ｙ2Ｏ3） 、マグネシア
（酸化マグネシウム，ＭｇＯ）、シリカ（酸化珪素，Ｓ
ｉＯ2）及びセリア（酸化セリウム，ＣｅＯ2）から成る
群から選択された少なくとも１種類の材料から成ること
が好ましい。ジルコニアセラミックスあるいは導電性ジ
ルコニアセラミックス中に含有される部分安定化剤の割
合は、部分安定化剤がカルシアの場合、３ｍｏｌ％乃至
１５ｍｏｌ％、好ましくは６ｍｏｌ％乃至１０ｍｏｌ
％、イットリアの場合、１ｍｏｌ％乃至８ｍｏｌ％、好
ましくは２ｍｏｌ％乃至５ｍｏｌ％、マグネシアの場
合、４ｍｏｌ％乃至１５ｍｏｌ％、好ましくは８ｍｏｌ
％乃至１０ｍｏｌ％、セリアの場合、３ｍｏｌ％乃至１
８ｍｏｌ％、好ましくは６ｍｏｌ％乃至１２ｍｏｌ％で
あることが望ましい。In the first or second embodiment of the present invention, the zirconia ceramic or the conductive zirconia ceramic is preferably composed of partially stabilized zirconia ceramic. When the zirconia ceramic is made of partially stabilized zirconia ceramic in the first embodiment of the present invention, or when the conductive zirconia ceramic is made of partially stabilized zirconia ceramic in the second embodiment of the present invention, the partially stabilized zirconia ceramic is used. Partial stabilizers in zirconia ceramics include calcia (calcium oxide, CaO), yttria (yttrium oxide, Y 2 O 3 ), magnesia (magnesium oxide, MgO), and silica (silicon oxide, S
Preferably, it is made of at least one material selected from the group consisting of iO 2 ) and ceria (cerium oxide, CeO 2 ). The ratio of the partial stabilizer contained in the zirconia ceramics or the conductive zirconia ceramics is 3 mol% to 15 mol%, preferably 6 mol% to 10 mol when the partial stabilizer is calcia.
%, 1 mol% to 8 mol%, preferably 2 mol% to 5 mol% for yttria, and 4 mol% to 15 mol%, preferably 8 mol for magnesia.
% To 10 mol%, in the case of ceria, 3 mol% to 1
It is desirably 8 mol%, preferably 6 mol% to 12 mol%.
【００３１】本発明の第２の態様において、ジルコニア
セラミックスを導電性とするためには、ジルコニアセラ
ミックスに導電性付与剤を添加すればよい。導電性付与
剤として、Ｆｅ2Ｏ3、ＮｉＯ、Ｃｏ3Ｏ4、Ｃｒ2Ｏ3、Ｔ
ｉＯ2、ＴｉＮの内の少なくとも１種類を挙げることが
でき、あるいは又、導電性付与剤として、ＴｉＣ、Ｗ
Ｃ、ＴａＣ等の炭化物の内の少なくとも１種類を挙げる
こともできる。導電性ジルコニアセラミックスにおける
導電性付与剤の含有量は、１０重量％以上であることが
望ましい。１０重量％未満では、体積固有抵抗値を１×
１０9Ω・ｃｍ以下とすることが困難な場合がある。一
方、導電性付与剤を多量に添加すれば、ジルコニアセラ
ミックスの体積固有抵抗値は下がるが、得られた焼結体
である入れ子本体の強度が損なわれてしまう。それ故、
４０重量％以下とすることが望ましい。In the second embodiment of the present invention, in order to make the zirconia ceramic conductive, a conductivity-imparting agent may be added to the zirconia ceramic. Fe 2 O 3 , NiO, Co 3 O 4 , Cr 2 O 3 , T
At least one of iO 2 and TiN can be mentioned, or TiC, W
At least one of carbides such as C and TaC can also be mentioned. The content of the conductivity-imparting agent in the conductive zirconia ceramic is desirably 10% by weight or more. If it is less than 10% by weight, the volume resistivity is 1 ×
In some cases, it is difficult to reduce the resistance to 10 9 Ω · cm or less. On the other hand, if a large amount of the conductivity-imparting agent is added, the volume resistivity of the zirconia ceramics decreases, but the strength of the nested body, which is the obtained sintered body, is impaired. Therefore,
It is desirable that the content be 40% by weight or less.
【００３２】本発明の第１の態様あるいは第２の態様に
おいて、金属層を設けることによって、かかる金属層を
一般的な切削加工機で加工することが可能となり、金型
部（場合によっては入れ子装着部や入れ子装着用中子、
被覆プレート）に対する入れ子の微調整を容易に行うこ
とができる。しかも、高い耐擦傷性や表面硬度を得るこ
とができる。金属層は、Ｃｒ、Ｃｒ化合物、Ｃｕ、Ｃｕ
化合物、Ｎｉ及びＮｉ化合物から成る群から選択された
少なくとも１種類の材料から成り、金属層の厚さは３×
１０-5ｍ乃至５×１０-4ｍ、望ましくは５×１０-5ｍ乃
至２×１０-4ｍであることが好ましい。金属層は、１層
から構成してもよいし、複数層から構成してもよい。Ｃ
ｒ化合物として、具体的には、ニッケル−クロム合金を
挙げることができる。また、Ｃｕ化合物として、具体的
には、銅−亜鉛合金、銅−カドミウム合金、銅−錫合金
を挙げることができる。更には、Ｎｉ化合物として、具
体的には、ニッケル−鉄合金、ニッケル−コバルト合
金、ニッケル−錫合金、ニッケル−リン合金（Ｎｉ−Ｐ
系）、ニッケル−鉄−リン合金（Ｎｉ−Ｆｅ−Ｐ系）、
ニッケル−コバルト−リン合金（Ｎｉ−Ｃｏ−Ｐ系）を
挙げることができる。金属層を形成する方法として、電
解メッキ法、無電解メッキ法を挙げることができる。
尚、金属層に高い耐擦傷性が要求される場合には、例え
ば、金属層をクロム（Ｃｒ）から構成することが好適で
ある。一方、金属層に耐擦傷性は左程要求されないが、
厚さが必要とされる場合には、例えば、金属層を銅（Ｃ
ｕ）から構成することが好適である。更には、金属層に
耐擦傷性も或る程度要求され、しかも、厚さも必要な場
合には、例えば、金属層をニッケル（Ｎｉ）から構成す
ることが好適である。更に、金属層に厚さが必要とさ
れ、しかも、表面硬度が必要とされる場合には、金属層
を２層構成とし、例えば、下層を銅（Ｃｕ）あるいはニ
ッケル（Ｎｉ）から構成して所望の厚さとし、厚さの調
整を行い、一方、上層を薄いクロム（Ｃｒ）から構成す
ることが好ましい。尚、金属層の厚さを３×１０ -5ｍ乃
至５×１０-4ｍとすることによって、金属層を一般的な
切削加工機で容易に加工することができる。しかも、キ
ャビティ内に導入された溶融熱可塑性樹脂が金属層と接
触した場合でも、溶融熱可塑性樹脂が急冷されることを
防止し得る。According to the first aspect or the second aspect of the present invention,
Then, by providing the metal layer, such a metal layer
It is possible to process with a general cutting machine, mold
Part (in some cases, nesting parts or nesting cores,
It is easy to fine-tune the nesting on the cover plate).
Can be. Moreover, high scratch resistance and surface hardness can be obtained.
Can be. The metal layer is made of Cr, Cr compound, Cu, Cu
Compound, selected from the group consisting of Ni and Ni compounds
Made of at least one kind of material, the thickness of the metal layer is 3 ×
10-Fivem to 5 × 10-Fourm, preferably 5 × 10-Fivemno
2 × 10-Fourm is preferable. One metal layer
Or a plurality of layers. C
As the r compound, specifically, a nickel-chromium alloy
Can be mentioned. In addition, as a Cu compound,
Include copper-zinc alloy, copper-cadmium alloy, copper-tin alloy
Can be mentioned. Furthermore, as a Ni compound,
Physically, nickel-iron alloy, nickel-cobalt alloy
Gold, nickel-tin alloy, nickel-phosphorus alloy (Ni-P
System), nickel-iron-phosphorus alloy (Ni-Fe-P system),
Nickel-cobalt-phosphorus alloy (Ni-Co-P)
Can be mentioned. As a method of forming a metal layer,
Dissolution plating and electroless plating can be used.
When high scratch resistance is required for the metal layer, for example,
For example, it is preferable that the metal layer be made of chromium (Cr).
is there. On the other hand, the scratch resistance of the metal layer is not required to the left,
If a thickness is required, for example, the metal layer may be made of copper (C
It is preferred to comprise u). Furthermore, the metal layer
When scratch resistance is required to some extent and thickness is also required.
In this case, for example, the metal layer is made of nickel (Ni).
Preferably. In addition, the metal layer needs to be thick
If surface hardness is required, the metal layer
Has a two-layer structure, for example, the lower layer is made of copper (Cu) or
Nickel (Ni) to achieve the desired thickness and adjust the thickness.
While the upper layer is made of thin chromium (Cr).
Preferably. The thickness of the metal layer is 3 × 10 -Fivemno
To 5 × 10-Fourm so that the metal layer
It can be easily processed with a cutting machine. Moreover,
The molten thermoplastic introduced into the cavity contacts the metal layer.
Even if touched, make sure that the molten thermoplastic
Can be prevented.
【００３３】本発明の第２の態様において、焼結温度抑
制剤を３重量％以下の範囲で導電性ジルコニアセラミッ
クスに含有させてもよい。導電性付与剤としてＦｅ
2Ｏ3、ＮｉＯ、Ｃｏ2Ｏ4、Ｃｒ2Ｏ3、ＴｉＯ2、ＴｉＮ
を用いる場合、焼成温度抑制剤としてＣａ、Ｋ、Ｎａ、
Ｍｇ、Ｚｎ、Ｓｃ等の酸化物を挙げることができ、導電
性付与剤としてＴｉＣ、ＷＣ、ＴａＣ等の炭化物を用い
る場合、焼成温度抑制剤としてＡｌ2Ｏ3、ＴｉＯ2を挙
げることができる。これらの焼成温度抑制剤を３重量％
以下の範囲で含有させれば、焼成温度を下げて、ジルコ
ニア及び導電性付与剤の粒成長を抑えることができるた
め、入れ子本体の曲げ強度や硬度といった機械的特性を
高めることができる。In the second aspect of the present invention, the conductive zirconia ceramic may contain a sintering temperature inhibitor in a range of 3% by weight or less. Fe as a conductivity-imparting agent
2 O 3 , NiO, Co 2 O 4 , Cr 2 O 3 , TiO 2 , TiN
When using, Ca, K, Na,
Oxides such as Mg, Zn, and Sc can be mentioned. When a carbide such as TiC, WC and TaC is used as the conductivity-imparting agent, Al 2 O 3 and TiO 2 can be mentioned as the firing temperature suppressor. 3% by weight of these firing temperature inhibitors
If it is contained in the following range, the firing temperature can be lowered and the grain growth of zirconia and the conductivity imparting agent can be suppressed, so that the mechanical properties such as bending strength and hardness of the nest body can be increased.
【００３４】上記の種々の形態を含む本発明の第１の態
様あるいは第２の態様（以下、総称して、単に、本発明
と呼ぶ場合がある）において、入れ子本体の厚さは、
０．１ｍｍ乃至１０ｍｍ、好ましくは、０．５ｍｍ乃至
１０ｍｍ、より好ましくは１ｍｍ乃至７ｍｍ、一層好ま
しくは２ｍｍ乃至５ｍｍであることが望ましい。入れ子
本体の厚さが０．１ｍｍ未満の場合、入れ子による断熱
効果が少なくなり、キャビティ内に導入された溶融熱可
塑性樹脂の急冷を招き、ウエルドマークやフローマーク
等の外観不良が成形品に発生し易くなる。また、金型組
立体を構成する金属若しくは合金製の金型部に入れ子を
固定する際には、例えば熱硬化性接着剤を用いて入れ子
を金型部に接着すればよいが、入れ子本体の厚さが０．
１ｍｍ未満の場合、接着剤の膜厚が不均一になると入れ
子に不均一な応力が残るために、成形品表面がうねる現
象が生じたり、キャビティ内に導入された溶融熱可塑性
樹脂の圧力によって入れ子が破損することがある。一
方、入れ子本体の厚さが１０ｍｍを越える場合、入れ子
による断熱効果が大きくなり過ぎ、キャビティ内の樹脂
の冷却時間を延長しないと、成形品取り出し後に成形品
が変形することがある。それ故、成形サイクルの延長と
いった問題が発生することがある。In the first embodiment or the second embodiment of the present invention including the above-mentioned various forms (hereinafter, sometimes collectively simply referred to as the present invention), the thickness of the nesting body is
It is desirable that the thickness be 0.1 mm to 10 mm, preferably 0.5 mm to 10 mm, more preferably 1 mm to 7 mm, and still more preferably 2 mm to 5 mm. When the thickness of the nest body is less than 0.1 mm, the heat insulation effect by the nest is reduced, and the molten thermoplastic resin introduced into the cavity is rapidly cooled, and poor appearance such as weld marks and flow marks occurs on the molded product. Easier to do. When the nest is fixed to a metal or alloy mold part constituting the mold assembly, the nest may be bonded to the mold part using, for example, a thermosetting adhesive. The thickness is 0.
When the thickness is less than 1 mm, if the thickness of the adhesive becomes uneven, uneven stress remains in the nest, so that the surface of the molded product may undulate, or the nest may be formed by the pressure of the molten thermoplastic resin introduced into the cavity. May be damaged. On the other hand, when the thickness of the nest body exceeds 10 mm, the heat insulation effect of the nest becomes too large, and if the cooling time of the resin in the cavity is not extended, the molded article may be deformed after the molded article is taken out. Therefore, a problem such as extension of the molding cycle may occur.
【００３５】入れ子本体を構成するジルコニアセラミッ
クス、導電性ジルコニアセラミックスあるいは部分安定
化ジルコニアセラミックスの熱伝導率は、８．５Ｊ／
（ｍ・ｓ・Ｋ）以下［８．５Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下、ある
いは、２×１０-2ｃａｌ／（ｃｍ・ｓ・Ｋ）以下］、具
体的には、約３．５〜６Ｊ／（ｍ・ｓ・Ｋ）である。
８．５Ｊ／（ｍ・ｓ・Ｋ）を越える熱伝導率を有する無
機材料を用いて入れ子本体を作製した場合、キャビティ
内の溶融熱可塑性樹脂が入れ子によって急冷されるため
に、入れ子を備えていない通常の炭素鋼等から作製され
た金型組立体を用いて成形された成形品と同程度の外観
しか得られない。The thermal conductivity of zirconia ceramics, conductive zirconia ceramics or partially stabilized zirconia ceramics constituting the nest body is 8.5 J /
(M · s · K) or less [8.5 W / (m · K) or less, or 2 × 10 −2 cal / (cm · s · K) or less], specifically, about 3.5 to 6 J / (M · s · K).
When the nest body is manufactured using an inorganic material having a thermal conductivity exceeding 8.5 J / (m · s · K), the nest is provided because the molten thermoplastic resin in the cavity is rapidly cooled by the nest. The same appearance as that of a molded product formed by using a mold assembly made of ordinary carbon steel or the like can be obtained.
【００３６】成形品に鏡面性が要求される場合、入れ子
のキャビティ面あるいは入れ子本体のキャビティ構成面
の表面粗さＲyを、０．０３μｍ以下とすることが望ま
しい。表面粗さＲyが０．０３μｍを越えると、鏡面性
が不足し、成形品に要求される特性、例えば表面平滑性
（写像性）を満足しない場合がある。そのためには、例
えば、入れ子本体のキャビティ構成面に対して、表面粗
さＲyが０．０３μｍ以下になるまで、例えばダイヤモ
ンドラッピングを行い、更に、必要に応じて、ポリッシ
ングを行えばよい。ラッピングは、ラッピングマシン等
を用いて行うことができる。尚、ラッピングは、所望の
形状に賦形された後の入れ子本体に対して行うことが望
ましい。尚、表面粗さＲyの測定は、ＪＩＳ Ｂ０６０
１−１９９４に準じた。When the molded product requires mirror surface properties, it is preferable that the surface roughness Ry of the cavity surface of the nest or the cavity forming surface of the nest body is 0.03 μm or less. If the surface roughness Ry exceeds 0.03 μm, the mirror finish may be insufficient, and characteristics required for a molded product, for example, surface smoothness (image clarity) may not be satisfied. For this purpose, for example, diamond lapping may be performed on the cavity forming surface of the nesting body until the surface roughness Ry becomes 0.03 μm or less, and polishing may be performed as necessary. Lapping can be performed using a lapping machine or the like. It is desirable that the wrapping be performed on the nesting body after it is formed into a desired shape. The measurement of the surface roughness R y is based on JIS B060
1-1994.
【００３７】入れ子本体のエッジ部に発生した微細なク
ラックが溶融熱可塑性樹脂と接触して入れ子が破損する
ことを防止するために、場合によっては、入れ子本体の
エッジ部をダイヤモンド砥石でエッジ部を研磨して応力
が集中しないようにすることが好ましい。あるいは又、
場合によっては、半径０．３ｍｍ以下の曲率面やＣ面カ
ットを設け、入れ子本体のエッジ部への応力集中を避け
ることが好ましい。In order to prevent the nest from being broken by the fine cracks generated at the edge of the nesting body coming into contact with the molten thermoplastic resin, the edge of the nesting body may be cut with a diamond grindstone in some cases. It is preferable that polishing is performed so that stress is not concentrated. Alternatively,
In some cases, it is preferable to provide a curvature surface or a C-plane cut having a radius of 0.3 mm or less to avoid stress concentration on the edge of the nesting body.
【００３８】上記の種々の形態を含む本発明の第１の態
様あるいは第２の態様に係る金型組立体あるいは成形方
法（以下、これらを総称して、本発明の金型組立体ある
いは成形方法と呼ぶ場合がある）においては、入れ子は
第１の金型部に配設され、第１の金型部と第２の金型部
とを型締めした状態において第２の金型部と対向する入
れ子本体の部分の表面（入れ子本体の薄層形成面）に薄
層が形成されており、第１の金型部と第２の金型部とを
型締めした状態において、入れ子と対向した第２の金型
部の対向面と、第２の金型部の対向面と対向した入れ子
の部分との間のクリアランスＣ11を０．０３ｍｍ以下
（Ｃ11≦０．０３ｍｍ）とすることが望ましい。The mold assembly or the molding method according to the first or second embodiment of the present invention including the above-described various forms (hereinafter, collectively referred to as the mold assembly or the molding method of the present invention) In some cases, the nest is disposed on the first mold part and faces the second mold part in a state where the first mold part and the second mold part are clamped. A thin layer is formed on the surface of the nesting body portion (the thin layer forming surface of the nesting body), and the nesting body faces the nesting in a state where the first mold portion and the second mold portion are clamped. and the opposing surface of the second mold part, be a clearance C 11 between the facing surface and the opposing nesting portion of the second mold section 0.03mm or less (C 11 ≦ 0.03mm) desirable.
【００３９】このような構成を金型組立体等の第１の構
成と呼ぶ。尚、第２の金型部と対向する入れ子本体の部
分の表面（入れ子本体の薄層形成面）以外の入れ子本体
の部分に薄層が形成されていてもよい。第２の金型部の
対向面と対向する入れ子の部分の表面を入れ子の対向面
と呼ぶ場合がある。第１の金型部と第２の金型部とを型
締めした状態において、入れ子に対する第２の金型部の
対向面の重なり量ΔＳ 11を０．５ｍｍ以上とすることが
好ましい。第２の金型部の対向面を、入れ子の対向面と
対向する第２の金型部の面に設けられた一種の切り込み
（切り欠き）や、第２の金型部のパーティング面の延在
部等とすることもできる。尚、入れ子の対向面と対向す
る第２の金型部の面に設けられた一種の切り込み（切り
欠き）を、入れ子被覆部と呼ぶ場合がある。ここで、こ
のような構成の金型組立体における溶融熱可塑性樹脂導
入部として、例えば、ダイレクトゲート構造を挙げるこ
とができる。Such a configuration is applied to a first configuration of a mold assembly or the like.
Called Naru. In addition, the part of the nesting body facing the second mold part
Nested body other than the surface of the minute (the thin layer forming surface of the nested body)
May be formed with a thin layer. Of the second mold part
The surface of the nested part facing the facing surface is the facing surface of the nesting
It may be called. Mold the first mold part and the second mold part
In the tightened state, the second mold part
Overlap amount ΔS of opposing surfaces 11To be 0.5 mm or more
preferable. The opposing surface of the second mold part is
A kind of notch provided on the surface of the opposing second mold part
(Notch) and extension of the parting surface of the second mold part
And the like. In addition, it faces the opposing surface of the nest.
A notch provided on the surface of the second mold part
) May be referred to as a nested covering. Where
Of molten thermoplastic resin in mold assembly
For example, a direct gate structure
Can be.
【００４０】あるいは又、本発明の金型組立体あるいは
成形方法においては、第１若しくは第２の金型部に取り
付けられ、キャビティの一部を構成し、入れ子の端面を
被覆する被覆プレートを更に備え、入れ子は第１の金型
部に配設され、第１の金型部と第２の金型部とを型締め
した状態において被覆プレートと対向する入れ子本体の
部分の表面（入れ子本体の薄層形成面）に薄層が形成さ
れており、第１の金型部と第２の金型部とを型締めした
状態において、入れ子と被覆プレートとの間のクリアラ
ンスＣ21を０．０３ｍｍ以下（Ｃ21≦０．０３ｍｍ）と
し、且つ、入れ子に対する被覆プレートの重なり量ΔＳ
21を０．５ｍｍ以上（ΔＳ 21≧０．５ｍｍ）とすること
が望ましい。Alternatively, the mold assembly of the present invention or
In the molding method, the first or second mold part is used.
And form a part of the cavity, the end face of the nest
A coating plate for coating, wherein the nest is a first mold;
And the first mold part and the second mold part are clamped.
Of the nesting body facing the covering plate in the
A thin layer is formed on the surface of the part (the thin layer forming surface of the nest body).
And the first mold part and the second mold part are clamped.
In the state, the clearer between the nest and the cover plate
Ctwenty oneIs 0.03 mm or less (Ctwenty one≦ 0.03mm)
And the amount of overlap ΔS of the covering plate with respect to the nesting
twenty oneIs 0.5 mm or more (ΔS twenty one≧ 0.5mm)
Is desirable.
【００４１】このような構成を金型組立体等の第２の構
成と呼ぶ。尚、被覆プレートと対向する入れ子本体の部
分の表面（入れ子本体の薄層形成面）以外の入れ子本体
の部分に薄層が形成されていてもよい。被覆プレートと
対向する入れ子の部分の表面を入れ子の対向面と呼ぶ場
合がある。ここで、このような構成の金型組立体におけ
る溶融熱可塑性樹脂導入部としては、例えば、ダイレク
トゲート構造、サイドゲート構造やオーバーラップゲー
ト構造を挙げることができる。尚、被覆プレートは、入
れ子の全周囲と重なり合っている。Such a configuration is referred to as a second configuration such as a mold assembly. Note that a thin layer may be formed on the nest body other than the surface of the nest body facing the covering plate (the thin layer forming surface of the nest body). The surface of the nest portion facing the cover plate may be referred to as the nest facing surface. Here, examples of the molten thermoplastic resin introduction portion in the mold assembly having such a configuration include a direct gate structure, a side gate structure, and an overlap gate structure. The covering plate overlaps the entire periphery of the nest.
【００４２】更には、本発明の金型組立体あるいは成形
方法においては、第２の金型部に取り付けられ、キャビ
ティの一部を構成し、入れ子の端面の一部分を被覆する
被覆プレートを更に備え、入れ子は第１の金型部に配設
され、第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態
において被覆プレートと対向する入れ子本体の部分の表
面（入れ子本体の薄層形成面）に薄層が形成されてお
り、且つ、第２の金型部と対向する入れ子本体の部分の
表面（入れ子本体の薄層形成面）に薄層が形成されてお
り、第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態に
おいて、入れ子と対向した第２の金型部の対向面と、第
２の金型部の対向面と対向した入れ子の部分との間のク
リアランスＣ31は、０．０３ｍｍ以下（Ｃ31≦０．０３
ｍｍ）であり、入れ子に対する第２の金型部の対向面の
重なり量ΔＳ31は０．５ｍｍ以上（ΔＳ31≧０．５ｍ
ｍ）であり、且つ、入れ子と被覆プレートとの間のクリ
アランスＣ32は０．０３ｍｍ以下（Ｃ32≦０．０３ｍ
ｍ）であり、入れ子に対する被覆プレートの重なり量Δ
Ｓ32は０．５ｍｍ以上（ΔＳ32≧０．５ｍｍ）である構
成とすることもできる。Further, in the mold assembly or molding method of the present invention, the mold assembly or the molding method further includes a coating plate which is attached to the second mold portion, forms a part of the cavity, and covers a part of the end face of the nest. The nest is disposed on the first mold portion, and the surface of the portion of the nest body facing the covering plate when the first mold portion and the second mold portion are clamped (the thin nest body portion). A thin layer is formed on the layer forming surface), and a thin layer is formed on the surface of the nest body facing the second mold portion (the thin layer forming surface of the nest body); In a state where the mold portion and the second mold portion are clamped, the opposing surface of the second mold portion facing the nest, and the nest portion facing the opposing surface of the second mold portion clearance C 31 between the, 0.03 mm or less (C 31 ≦ 0.03
mm), and the overlapping amount ΔS 31 of the facing surface of the second mold portion with respect to the nest is 0.5 mm or more (ΔS 31 ≧ 0.5 m).
m) and the clearance C 32 between the insert and the cover plate is 0.03 mm or less (C 32 ≦ 0.03 m
m) and the amount of overlap Δ of the coated plate with respect to the nesting
S 32 may be configured to be 0.5 mm or more (ΔS 32 ≧ 0.5 mm).
【００４３】このような構成を金型組立体等の第３の構
成と呼ぶ。尚、被覆プレートと対向する入れ子本体の部
分の表面（入れ子本体の薄層形成面）及び第２の金型部
と対向する入れ子本体の部分の表面（入れ子本体の薄層
形成面）以外の入れ子本体の部分に薄層が形成されてい
てもよい。第２の金型部の対向面及び被覆プレートと対
向する入れ子の部分の表面を入れ子の対向面と呼ぶ場合
がある。ここで、このような構成の金型組立体における
溶融熱可塑性樹脂導入部としては、例えば、サイドゲー
ト構造やオーバーラップゲート構造を挙げることができ
る。Such a configuration is referred to as a third configuration such as a mold assembly. The nest other than the surface of the nest body facing the covering plate (the thin layer forming surface of the nest body) and the surface of the nest body facing the second mold portion (the thin layer forming surface of the nest body) A thin layer may be formed on the body. The facing surface of the second mold part and the surface of the nest portion facing the covering plate may be referred to as the nesting facing surface. Here, examples of the molten thermoplastic resin introduction portion in the mold assembly having such a configuration include a side gate structure and an overlap gate structure.
【００４４】あるいは又、本発明の金型組立体あるいは
成形方法においては、入れ子は、第１の金型部に配設さ
れた第１の入れ子と、第２の金型部に配設された第２の
入れ子とから構成され、第１の金型部と第２の金型部と
を型締めした状態において第２の入れ子と対向する第１
の入れ子の入れ子本体の部分の表面（第１の入れ子本体
の薄層形成面）、及び、第１の入れ子と対向する第２の
入れ子の入れ子本体の部分の表面（第２の入れ子本体の
薄層形成面）には薄層が形成されており、第１の金型部
と第２の金型部とを型締めした状態において、第２の入
れ子と対向した第１の入れ子の部分と、第１の入れ子と
対向した第２の入れ子の部分との間のクリアランスＣ41
は、０．０３ｍｍ以下（Ｃ41≦０．０３ｍｍ）である構
成とすることができる。Alternatively, in the mold assembly or the molding method of the present invention, the nest is provided in the first nest provided in the first mold portion and the second nest provided in the second mold portion. A first nest, which comprises a second nest, and faces the second nest in a state where the first mold part and the second mold part are clamped.
The surface of the nested body portion of the nest (the thin layer forming surface of the first nested body) and the surface of the second nested body portion of the second nested body facing the first nest (the thin nested body of the second nested body) A thin layer is formed on the layer forming surface, and in a state where the first mold part and the second mold part are clamped, a first nest part facing the second nest, Clearance C 41 between the first nest and the opposing second nest portion
May be configured to be 0.03 mm or less (C 41 ≦ 0.03 mm).
【００４５】このような構成を金型組立体等の第４の構
成と呼ぶ。尚、第１の入れ子本体の薄層形成面以外の第
１の入れ子の入れ子本体の部分に薄層が形成されていて
もよいし、第２の入れ子本体の薄層形成面以外の第２の
入れ子の入れ子本体の部分に薄層が形成されていてもよ
い。第２の入れ子と対向する第１の入れ子の部分の表面
を第１の入れ子の対向面と呼び、第１の入れ子と対向す
る第２の入れ子の部分の表面を第２の入れ子の対向面と
呼ぶ場合がある。第１の金型部と第２の金型部とを型締
めした状態において、第２の入れ子と対向した第１の入
れ子の部分と、第１の入れ子と対向した第２の入れ子の
部分との重なり量ΔＳ41は０．５ｍｍ以上（ΔＳ41≧
０．５ｍｍ）であることが好ましい。また、第１の入れ
子と第２の入れ子との間に配設され、第１の金型部、第
２の金型部、あるいは、第１及び第２の金型部に取り付
けられ、溶融熱可塑性樹脂導入部が設けられた被覆プレ
ートを金型組立体は更に備えていることが望ましい。そ
して、第１の入れ子と被覆プレートとの間のクリアラン
スＣ42、及び、第２の入れ子と被覆プレートとの間のク
リアランスＣ43は０．０３ｍｍ以下（Ｃ42，Ｃ43≦０．
０３ｍｍ）であり、第１の入れ子に対する被覆プレート
の重なり量ΔＳ42、及び、第２の入れ子に対する被覆プ
レートの重なり量ΔＳ43は０．５ｍｍ以上（ΔＳ42，Δ
Ｓ43≧０．５ｍｍ）であり、被覆プレートは第１及び第
２の入れ子の一部分とのみ重なり合っていることが好ま
しい。Such a configuration is referred to as a fourth configuration such as a mold assembly. In addition, a thin layer may be formed on a portion of the first nest body other than the thin layer forming surface of the first nest body, or a second layer other than the thin layer forming surface of the second nest body may be formed. A thin layer may be formed in a portion of the nest body of the nest. The surface of the first nest portion facing the second nest is referred to as the first nest facing surface, and the surface of the second nest portion facing the first nest is referred to as the second nest facing surface. May be called. In a state where the first mold portion and the second mold portion are clamped, a first nest portion facing the second nest, a second nest portion facing the first nest, overlapping amount [Delta] S 41 is 0.5mm or more ([Delta] S 41 ≧
0.5 mm). Further, it is disposed between the first nest and the second nest and attached to the first mold part, the second mold part, or the first and second mold parts, It is desirable that the mold assembly further include a coating plate provided with a plastic resin introduction portion. The clearance C 42 between the first nest and the covering plate and the clearance C 43 between the second nest and the covering plate are 0.03 mm or less (C 42 , C 43 ≦ 0.
03 mm), and the overlapping amount ΔS 42 of the covering plate with respect to the first nest and the overlapping amount ΔS 43 of the covering plate with respect to the second nest are 0.5 mm or more (ΔS 42 , Δ
S 43 ≧ 0.5 mm), and the cover plate preferably overlaps only a part of the first and second nests.
【００４６】本発明の金型組立体等の第３の構成あるい
は第４の構成においては、圧力の高い溶融熱可塑性樹脂
導入部近傍における入れ子の部分に破損が生じ易いた
め、この部分を上述したクリアランスや重なり量にて被
覆プレートによって入れ子の端面を被覆することで、破
損し易いジルコニアセラミックスあるいは導電性ジルコ
ニアセラミックスから作製された入れ子の破損を確実に
防止することができる。しかも、成形品端部の外観を損
なうことがなくなり、成形品端部にバリが発生しなくな
る。In the third structure or the fourth structure of the mold assembly or the like of the present invention, the nest portion in the vicinity of the high-pressure molten thermoplastic resin introduction portion is easily damaged. By covering the end face of the nest with the covering plate with the clearance and the amount of overlap, it is possible to reliably prevent the nest made of zirconia ceramics or conductive zirconia ceramic which is easily broken. In addition, the appearance of the end of the molded product is not impaired, and burrs are not generated at the end of the molded product.
【００４７】本発明の金型組立体等の第１の構成におい
て、入れ子の金型組立体への配置は、特に破損及びバリ
等が発生し難い場合には、接着剤で単に金型部のキャビ
ティを構成する面（金型部のキャビティ面）に接着する
ことによって行うことができる。この場合、型締めによ
る応力によって金型部のキャビティ面に入れ子が接触し
ないように金型部内に配置する。あるいは又、入れ子を
ボルトを用いて固定できる場合には、ボルトを用いて固
定してもよい。In the first configuration of the mold assembly or the like according to the present invention, the nest is disposed on the mold assembly, particularly when the mold is hardly damaged or burred, etc. It can be performed by bonding to a surface constituting a cavity (a cavity surface of a mold portion). In this case, the mold is placed in the mold portion so that the nest does not contact the cavity surface of the mold portion due to the stress caused by the mold clamping. Alternatively, if the nest can be fixed using bolts, it may be fixed using bolts.
【００４８】あるいは又、本発明の金型組立体等の第１
の構成において、更には、本発明の金型組立体等の第２
の構成〜第４の構成において、切削加工等によって所定
形状に加工した後、入れ子の装着時に入れ子が金型部に
設けられた入れ子装着部から落下して破損する虞がない
場合、あるいは又、接着剤を用いることなく入れ子を入
れ子装着部に装着可能な場合には、接着剤を用いずに入
れ子を金型部に設けられた入れ子装着部に直接装着する
ことができる。更には、エポキシ系、シリコン系、ウレ
タン系、アクリル系等の中から選択された熱硬化性接着
剤を用いて、入れ子を入れ子装着部に接着してもよい。
尚、入れ子装着部が設けられた入れ子装着用中子を使用
し、入れ子装着用中子の入れ子装着部に入れ子を固定
し、かかる入れ子装着用中子を金型部に取り付けてもよ
い。あるいは又、入れ子をボルトを用いて固定できる場
合には、ボルトを用いて固定してもよい。Alternatively, the first mold assembly or the like of the present invention
In the configuration of the second aspect, further, the second aspect of the mold assembly and the like of the present invention
In the configurations of the fourth to fourth configurations, after processing into a predetermined shape by cutting or the like, there is no possibility that the nest will fall from the nest mounting part provided in the mold part when mounting the nest and be damaged, or When the nest can be mounted on the nest mounting portion without using the adhesive, the nest can be directly mounted on the nest mounting portion provided on the mold portion without using the adhesive. Further, the nest may be bonded to the nest mounting portion using a thermosetting adhesive selected from an epoxy-based, silicone-based, urethane-based, acrylic-based, or the like.
Note that a nesting mounting core provided with a nesting mounting portion may be used, the nesting may be fixed to the nesting mounting portion of the nesting mounting core, and the nesting mounting core may be attached to the mold portion. Alternatively, if the nest can be fixed using bolts, it may be fixed using bolts.
【００４９】成形品に穴（貫通穴あるいは非貫通穴）を
形成する必要がある場合がある。このような場合には、
本発明の金型組立体あるいは成形方法において、第１若
しくは第２の金型部に配置され、成形品に穴を形成する
ためのスライドコアが金型組立体に更に備えられた構成
とすればよい。In some cases, it is necessary to form holes (through holes or non-through holes) in the molded product. In such a case,
In the mold assembly or the molding method of the present invention, if the slide assembly for forming a hole in a molded product is further provided in the mold assembly, the slide core being arranged in the first or second mold portion. Good.
【００５０】この場合、成形品に穴を形成するためのス
ライドコアは、一対の対向するスライドコア部材と、キ
ャビティの一部を構成するそれぞれのスライドコア部材
の部分に取り付けられた環状部材とから構成され、該環
状部材は、一端が閉塞しそして他端が開口した形状、若
しくは両端が開口した形状を有する構成とすればよい。
そして、環状部材を、本発明の第１の態様若しくは第２
の態様に係る入れ子と同じ構成とすればよい。尚、環状
部材と対向する環状部材の少なくとも対向面に薄層を形
成すればよく、環状部材の全面に薄層を形成してもよ
い。環状部材の厚さは、０．１ｍｍ乃至５ｍｍ、好まし
くは、０．５ｍｍ乃至５ｍｍ、より好ましくは１ｍｍ乃
至５ｍｍ、一層好ましくは２ｍｍ乃至５ｍｍとすること
が望ましい。環状部材の厚さが０．１ｍｍ未満の場合、
環状部材による断熱効果が少なくなり、キャビティ内に
導入された溶融熱可塑性樹脂の急冷を招き、外観不良が
成形品に発生し易くなる。一方、環状部材の厚さが５ｍ
ｍを越える場合、環状部材による断熱効果が大きくなり
過ぎ、キャビティ内の樹脂の冷却時間を延長しないと、
成形品取り出し後に成形品が変形することがある。それ
故、成形サイクルの延長といった問題が発生することが
ある。In this case, the slide core for forming a hole in the molded product is composed of a pair of opposed slide core members and an annular member attached to each slide core member constituting a part of the cavity. The annular member may have a shape in which one end is closed and the other end is open, or a shape in which both ends are open.
Then, the annular member is connected to the first aspect or the second aspect of the present invention.
The configuration may be the same as that of the nest according to the aspect. Note that a thin layer may be formed on at least the opposed surface of the annular member facing the annular member, and a thin layer may be formed on the entire surface of the annular member. It is desirable that the thickness of the annular member be 0.1 mm to 5 mm, preferably 0.5 mm to 5 mm, more preferably 1 mm to 5 mm, and still more preferably 2 mm to 5 mm. When the thickness of the annular member is less than 0.1 mm,
The heat insulating effect of the annular member is reduced, which causes rapid cooling of the molten thermoplastic resin introduced into the cavity, and the appearance defect is likely to occur in the molded product. On the other hand, the thickness of the annular member is 5 m
If it exceeds m, the heat insulating effect of the annular member becomes too large, and unless the cooling time of the resin in the cavity is extended,
The molded product may be deformed after removing the molded product. Therefore, a problem such as extension of the molding cycle may occur.
【００５１】成形品に形成すべき穴が貫通穴である場
合、一対のスライドコア部材が対向した状態において、
一方のスライドコア部材に取り付けられた環状部材の端
部と他方のスライドコア部材に取り付けられた環状部材
の端部との間のクリアランスＣ 51は０．０３ｍｍ以下
（Ｃ51≦０．０３ｍｍ）であることが好ましい。また、
スライドコア部材に取り付けられた環状部材と入れ子と
の間のクリアランスＣ52も０．０３ｍｍ以下（Ｃ52≦
０．０３ｍｍ）であることが好ましい。When the hole to be formed in the molded product is a through hole
When the pair of slide core members face each other,
End of annular member attached to one slide core member
Part and the annular member attached to the other slide core member
Clearance C between the end of 51Is 0.03mm or less
(C51≦ 0.03 mm). Also,
An annular member and nest attached to the slide core member
Clearance C between52Is 0.03 mm or less (C52≤
0.03 mm).
【００５２】あるいは又、本発明の金型組立体あるいは
成形方法において、成形品に穴（貫通穴あるいは非貫通
穴や凹部）を形成する場合、入れ子に突起部（凸部）を
設けてもよい。あるいは又、第１の金型部及び／又は第
２の金型部に取り付けられ、キャビティ内を占める部分
がキャビティの一部を構成するコアピン（ピン、あるい
はモールドピンとも呼ばれる）が金型組立体に更に備え
られていることが好ましい。尚、コアピンの断面形状
は、所望の穴の断面形状に合わせて設計すればよい。ま
た、コアピンは先端に向かって先細りとしてもよいし、
コアピンの側面に段差を付けてもよい。Alternatively, in the case of forming a hole (through hole, non-through hole or concave portion) in the molded product in the mold assembly or the molding method of the present invention, a projection (convex portion) may be provided in the insert. . Alternatively, a core pin (also referred to as a pin or a mold pin) attached to the first mold part and / or the second mold part and occupying the cavity forms a part of the cavity is a mold assembly. Is preferably further provided. The cross-sectional shape of the core pin may be designed according to the desired cross-sectional shape of the hole. Also, the core pin may be tapered toward the tip,
A step may be provided on the side surface of the core pin.
【００５３】穴空き成形品を製造するとき、キャビティ
内に導入された溶融熱可塑性樹脂の流れは、コアピンで
分岐され、再び合流する。この過程で溶融熱可塑性樹脂
は冷却され、固化しかけた樹脂が合流するために、ウエ
ルドラインが発生し易い。ウエルドラインが発生した成
形品においては、強度の低下が著しい。従って、応力の
加わる成形品の部分にウエルドラインが発生しないよう
な金型設計を行う必要があり、成形品の設計自由度が低
くなるという問題がある。また、ウエルドラインが発生
した成形品の外観は醜いものとなる。When manufacturing a perforated molded product, the flow of the molten thermoplastic resin introduced into the cavity is branched by the core pin and merges again. In this process, the molten thermoplastic resin is cooled, and the solidified resin joins, so that a weld line is easily generated. In a molded product in which a weld line has occurred, the strength is significantly reduced. Therefore, it is necessary to design a mold so that a weld line is not generated in a portion of a molded product to which stress is applied, and there is a problem that the degree of freedom in designing the molded product is reduced. In addition, the appearance of the molded product in which the weld line is generated becomes ugly.
【００５４】コアピンは、金属、セラミックスから作製
すればよいが、金属製のコアピンの場合、コアピンで分
岐されそしてキャビティ内で冷却しかけた溶融熱可塑性
樹脂が合流する結果、ウエルドマークが発生し、成形品
の強度が低下する虞がある。このような場合には、コア
ピンを後述するような構成とすればよく、これによっ
て、キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂が合流する際の樹
脂の冷却を抑制できるために、成形品内部にウエルドマ
ークが発生することを効果的に防止することができ、成
形品の強度低下を防ぐことができる。尚、コアピンを全
てジルコニアセラミックスから構成する場合、コアピン
の径（コアピンが円筒径の場合には直径、多角柱の場合
には外接円の直径）が１０ｍｍを越えないことが好まし
い。コアピンの径が１０ｍｍを越えると、コアピンによ
る断熱効果が大きくなり過ぎ、キャビティ内の樹脂の冷
却時間を延長しないと、金型からの成形品取り出し後に
成形品が変形することがある。それ故、成形サイクルの
延長といった問題が生じる虞がある。但し、断熱性の良
好な入れ子を第１及び／又は第２の金型部に配設する場
合には、コアピンで分岐されそして合流する溶融熱可塑
性樹脂が冷却され難いので、コアピンを金属製としても
問題はない。この場合、入れ子を配設した金型部とは異
なる金型部にコアピンが取り付けられている形態として
もよいし、入れ子に貫通孔を設け、コアピンをこの貫通
孔を通して金型部に取り付る形態としてもよい。The core pin may be made of metal or ceramics. In the case of a metal core pin, the molten thermoplastic resin branched by the core pin and cooled in the cavity merges to form a weld mark, and The strength of the product may be reduced. In such a case, the core pin may be configured as described below, and this can suppress the cooling of the resin when the molten thermoplastic resin in the cavity merges. This can be effectively prevented, and a decrease in the strength of the molded article can be prevented. When all the core pins are made of zirconia ceramics, it is preferable that the diameter of the core pin (the diameter when the core pin has a cylindrical diameter and the diameter of a circumscribed circle when the core pin is a polygonal pillar) does not exceed 10 mm. If the diameter of the core pin exceeds 10 mm, the heat insulation effect of the core pin becomes too large, and if the cooling time of the resin in the cavity is not extended, the molded article may be deformed after the molded article is taken out from the mold. Therefore, a problem such as extension of the molding cycle may occur. However, in the case where the nest having good heat insulating properties is provided in the first and / or second mold parts, the molten thermoplastic resin that is branched by the core pins and merges is hard to be cooled. No problem. In this case, the core pin may be attached to a mold portion different from the mold portion provided with the nest, or a through hole may be provided in the nest, and the core pin may be attached to the mold portion through the through hole. It is good also as a form.
【００５５】ジルコニアセラミックスから成るコアピン
の径が１０ｍｍ以下の場合には、コアピンを、本発明の
第１の態様若しくは第２の態様に係る入れ子と同様の構
成とすることが好ましい。一方、コアピンの径が１０ｍ
ｍを越える場合には、コアピンは、（ａ）第１の金型部
及び／又は第２の金型部に取り付けられたコアピン取付
部と、（ｂ）コアピン取付部に取り付けられ、一端が閉
塞しそして他端が開口した形状、若しくは、両端が開口
した形状を有する環状部材とから成り、該環状部材は、
キャビティ内を占めるコアピンの部分の表面を構成し、
該コアピン取付部は、該環状部材の他端から環状部材の
内部に延在している構成とすることが好ましい。そし
て、環状部材を、本発明の第１の態様若しくは第２の態
様に係る入れ子と同様の構成とすることが好ましい。入
れ子のキャビティ面と対向するコアピンあるいは環状部
材の少なくとも部分の表面に薄層を形成する必要があ
る。When the diameter of the core pin made of zirconia ceramics is 10 mm or less, it is preferable that the core pin has the same configuration as the nest according to the first or second embodiment of the present invention. On the other hand, the core pin diameter is 10m
m, the core pin is attached to (a) the core pin attachment portion attached to the first mold portion and / or the second mold portion, and (b) the core pin attachment portion, and one end is closed. And an annular member having a shape with the other end open or a shape with both ends open, the annular member comprising:
Configure the surface of the core pin portion occupying the cavity,
Preferably, the core pin mounting portion extends from the other end of the annular member to the inside of the annular member. Further, it is preferable that the annular member has the same configuration as the nest according to the first aspect or the second aspect of the present invention. It is necessary to form a thin layer on the surface of at least a portion of the core pin or the annular member facing the cavity surface of the nest.
【００５６】本発明の金型組立体あるいは成形方法にあ
っては、キャビティ内を占めるコアピンと入れ子のキャ
ビティ面との間のクリアランス（Ｃc1）、あるいは、環
状部材と入れ子のキャビティ面との間のクリアランス
（Ｃc1）を０．０３ｍｍ以下（Ｃc1≦０．０３ｍｍ）と
することが好ましい。クリアランス（Ｃc1）の下限は、
金型組立体の昇温時に入れ子の熱膨張に起因して、入れ
子のキャビティ面とコアピンや環状部材とが接触して入
れ子が破損することがないような値とすればよい。尚、
クリアランス（Ｃc1）が０．０３ｍｍを超えると、溶融
熱可塑性樹脂がコアピンや環状部材と入れ子のキャビテ
ィ面との間に侵入するために、入れ子にクラックが生じ
たり、成形品にバリが発生する虞がある。クリアランス
（Ｃc1）を０．０３ｍｍ以下とすることで、コアピンや
環状部材と入れ子のキャビティ面との間に溶融熱可塑性
樹脂が侵入することを確実に防止することができ、しか
も、成形品に穴を確実に形成することができる。In the mold assembly or the molding method of the present invention, the clearance (C c1 ) between the core pin occupying the cavity and the nested cavity surface, or the clearance between the annular member and the nested cavity surface. it is preferable that the clearance (C c1) a 0.03mm or less (C c1 ≦ 0.03mm). The lower limit of the clearance (C c1 ) is
The value may be such that the cavity surface of the nest does not come into contact with the core pin or the annular member due to the thermal expansion of the nest when the mold assembly is heated, and the nest is not damaged. still,
If the clearance (C c1 ) exceeds 0.03 mm, the molten thermoplastic resin penetrates between the core pin or the annular member and the cavity surface of the nest, causing cracks in the nest or burrs on the molded product. There is a fear. By setting the clearance (C c1 ) to 0.03 mm or less, it is possible to reliably prevent the molten thermoplastic resin from entering between the core pin or the annular member and the cavity surface of the nest, and furthermore, to the molded product. The hole can be formed reliably.
【００５７】コアピンあるいは環状部材を本発明の第１
の態様若しくは第２の態様に係る入れ子と同様の構成と
することによって、コアピンあるいは環状部材の表面の
金属層を容易に加工することができる。しかも、コアピ
ンで分岐され再び合流する溶融熱可塑性樹脂は余り冷却
されることがないので、成形品にウエルドライン等が発
生し難い。更には、キャビティ内を占めるコアピンの部
分における対向面と入れ子のキャビティ面との間のクリ
アランスを規定することで、コアピンと入れ子が接触す
ることが無くなり、コアピンや入れ子を長期間に亙って
使用することが可能となる。しかも、コアピンあるいは
環状部材を本発明の第１の態様若しくは第２の態様に係
る入れ子と同様の構成とすることによって、コアピンや
環状部材の耐久性を向上させることができる。The core pin or the annular member is used in the first embodiment of the present invention.
By adopting the same configuration as the nest according to the aspect or the second aspect, the metal layer on the surface of the core pin or the annular member can be easily processed. In addition, since the molten thermoplastic resin branched by the core pin and rejoining is not cooled much, a weld line or the like is hardly generated in the molded product. Furthermore, by defining the clearance between the opposing surface and the nested cavity surface in the portion of the core pin occupying the cavity, the core pin and the nest do not come into contact, and the core pin and the nest can be used for a long period of time. It is possible to do. Moreover, the durability of the core pin or the annular member can be improved by making the core pin or the annular member have the same configuration as the nest according to the first or second embodiment of the present invention.
【００５８】種々のクリアランス（Ｃ11，Ｃ21，Ｃ22，
Ｃ31，Ｃ32，Ｃ41，Ｃ42，Ｃ43，Ｃ 51，Ｃ52，Ｃc1）は
０．０３ｍｍ以下、好ましくは０ｍｍ以上０．０２５ｍ
ｍ以下（０ｍｍ≦Ｃ11，Ｃ21，Ｃ22，Ｃ31，Ｃ32，
Ｃ41，Ｃ42，Ｃ43，Ｃ51，Ｃ52，Ｃc1≦０．０２５ｍ
ｍ）とする。クリアランス（Ｃ11，Ｃ21，Ｃ22，Ｃ31，
Ｃ32，Ｃ41，Ｃ42，Ｃ43，Ｃ51，Ｃ52，Ｃc1）が０．０
３ｍｍを越えると、溶融熱可塑性樹脂が、入れ子等と金
型部の対向面や被覆プレート、スライドコア、コアピン
との間に侵入し、入れ子等にクラックが生じる場合があ
るし、成形品にバリが発生したり、金型部から成形品を
取り出す際に入れ子等が損傷するといった問題も生じ
る。但し、本発明においては、入れ子等の端部に発生し
易い微細なクラックが金属層によって被覆されるため、
入れ子等が破損することを格段に低下させることができ
る。Various clearances (C11, Ctwenty one, Ctwenty two,
C31, C32, C41, C42, C43, C 51, C52, Cc1) Is
0.03 mm or less, preferably 0 mm or more and 0.025 m
m or less (0 mm ≦ C11, Ctwenty one, Ctwenty two, C31, C32,
C41, C42, C43, C51, C52, Cc1≤0.025m
m). Clearance (C11, Ctwenty one, Ctwenty two, C31,
C32, C41, C42, C43, C51, C52, Cc1) Is 0.0
If it exceeds 3 mm, the molten thermoplastic resin will
Opposite surface of mold part, coating plate, slide core, core pin
Intrusion may occur, causing cracks in nesting, etc.
Burrs on the molded product,
There are also problems such as nesting damage when taking out
You. However, in the present invention, it occurs at the end of nesting or the like.
Because fine cracks that are easy to cover are covered by the metal layer,
Breakage of nests can be significantly reduced
You.
【００５９】重なり量（ΔＳ11，ΔＳ21，ΔＳ22，ΔＳ
31，ΔＳ32，ΔＳ41，ΔＳ42，ΔＳ 43）の値が０．５ｍ
ｍ未満の場合、入れ子の外周部に発生した微細なクラッ
クと溶融熱可塑性樹脂とが接触する結果、入れ子に生成
したクラックが成長し、入れ子が破損する場合がある。
但し、本発明においては、入れ子や環状部材等の端部に
発生し易い微細なクラックが金属層によって被覆される
ため、入れ子等が破損することを格段に低下させること
ができる。The overlap amount (ΔS11, ΔStwenty one, ΔStwenty two, ΔS
31, ΔS32, ΔS41, ΔS42, ΔS 43) Is 0.5m
m, the fine cracks generated on the outer
Nests formed as a result of contact between the melt and the thermoplastic resin
Cracks may grow and nesting may be damaged.
However, in the present invention, the end of a nest or an annular member
Fine cracks that are likely to occur are covered by the metal layer
Therefore, nesting etc. is significantly reduced from being damaged
Can be.
【００６０】本発明の金型組立体を用いた成形品の成形
方法として、熱可塑性樹脂を成形するために一般的に用
いられる射出成形法、射出圧縮成形法、多色成形法、ガ
スアシスト成形法、ブロー成形法を例示することができ
る。As a method for molding a molded article using the mold assembly of the present invention, injection molding, injection compression molding, multicolor molding, gas-assist molding, which are generally used for molding a thermoplastic resin. And a blow molding method.
【００６１】本発明の金型組立体あるいは成形方法にお
いては、キャビティ内に導入された溶融熱可塑性樹脂の
内部に加圧流体を注入するための加圧流体注入装置を更
に備えている構成とすることができる。あるいは又、金
型は、キャビティの容積を可変とし得る構造を有する構
成とすることができ、かかる構造として、第１の金型部
と第２の金型部とによって印籠構造が形成される構造
や、キャビティの容積を可変とし得る、キャビティ内で
可動の中子を金型組立体が更に備えている構造を挙げる
ことができる。更には、第１若しくは第２の金型部に配
置され、そしてキャビティ内に導入された溶融熱可塑性
樹脂の内部に加圧流体を注入するための加圧流体注入装
置が更に備えられ、且つ、キャビティの容積を可変とし
得る構造を有する金型組立体としてもよい。The mold assembly or the molding method of the present invention further comprises a pressurized fluid injection device for injecting a pressurized fluid into the molten thermoplastic resin introduced into the cavity. be able to. Alternatively, the mold may have a structure capable of making the volume of the cavity variable, such as a structure in which an intaglio structure is formed by the first mold portion and the second mold portion. Another example is a structure in which the mold assembly further includes a movable core in the cavity, which can make the volume of the cavity variable. Further, a pressurized fluid injecting device arranged in the first or second mold portion and for injecting a pressurized fluid into the molten thermoplastic resin introduced into the cavity is further provided, and A mold assembly having a structure capable of changing the volume of the cavity may be used.
【００６２】本発明の第１若しくは第２の態様に係る成
形品の成形方法において、加圧流体注入装置を更に備え
ている構成とする場合、溶融熱可塑性樹脂導入部からの
キャビティ内への溶融熱可塑性樹脂の導入開始後、キャ
ビティ内の溶融熱可塑性樹脂内部に加圧流体注入装置か
ら加圧流体を注入し、以て、キャビティ内の樹脂内部に
中空部を形成する方法（ガスアシスト成形法）とするこ
とができる。In the method of molding a molded article according to the first or second aspect of the present invention, when the apparatus is further provided with a pressurized fluid injection device, it is possible to melt the molten thermoplastic resin into the cavity from the molten thermoplastic resin introduction part. After starting the introduction of the thermoplastic resin, a method of injecting a pressurized fluid from a pressurized fluid injection device into the molten thermoplastic resin in the cavity and thereby forming a hollow portion in the resin in the cavity (gas assist molding method) ).
【００６３】加圧流体注入装置の取り付け位置は、成形
すべき成形品の形状等に依存して、射出成形装置の溶融
熱可塑性樹脂射出ノズル内、金型部に配設された溶融熱
可塑性樹脂導入部内（例えばゲート部内）、あるいは、
金型部に配設されそしてキャビティに開口する加圧流体
注入装置取付部から適宜選択すればよい。キャビティ内
に導入された溶融熱可塑性樹脂内への加圧流体の注入開
始の時点は、キャビティ内への溶融熱可塑性樹脂の導入
中、導入完了と同時、あるいは導入完了後とすることが
できる。キャビティ内の溶融熱可塑性樹脂内への加圧流
体の注入は、キャビティ内の樹脂が冷却、固化した後も
続けることが好ましい。キャビティ内へ導入する溶融熱
可塑性樹脂の量は、キャビティ内を溶融熱可塑性樹脂で
完全に充填するために必要な量であってもよいし、成形
品に依っては、キャビティ内を溶融熱可塑性樹脂で完全
に充填するには不十分な量とすることもできる。The mounting position of the pressurized fluid injection device depends on the shape of the molded article to be molded and the like. In the introduction part (for example, in the gate part), or
It may be appropriately selected from a pressurized fluid injection device mounting portion provided in the mold portion and opened in the cavity. The injection of the pressurized fluid into the molten thermoplastic resin introduced into the cavity can be started during, simultaneously with, or after the introduction of the molten thermoplastic resin into the cavity. The injection of the pressurized fluid into the molten thermoplastic resin in the cavity is preferably continued even after the resin in the cavity has cooled and solidified. The amount of the molten thermoplastic resin introduced into the cavity may be an amount necessary to completely fill the inside of the cavity with the molten thermoplastic resin, or depending on a molded product, the amount of the molten thermoplastic resin may be introduced into the cavity. The amount may be insufficient to be completely filled with the resin.
【００６４】使用に適した加圧流体としては、常温・常
圧下でガス状あるいは液状の流体であって、溶融熱可塑
性樹脂内への注入時、溶融熱可塑性樹脂と反応したり混
合しないものが望ましい。具体的には、窒素ガス、炭酸
ガス、空気、ヘリウムガス等、常温でガス状の物質、水
等の液体、高圧下で液化したガスを使用することができ
るが、中でも、窒素ガスやヘリウムガス等の不活性ガス
が好ましい。尚、注入する加圧流体は、成形品の中空部
に断熱圧縮による焼けが生じないような不活性な加圧流
体であることが、一層好ましく、窒素ガスを用いる場
合、純度９０％以上のものを使用することが望ましい。
更には、加圧流体として、発泡性樹脂、繊維強化樹脂材
料等を使用することもできる。尚、この場合には、中空
部に発泡性樹脂、繊維強化樹脂材料等が充填されるが、
このような構造も、本発明においては中空部という概念
に含める。The pressurized fluid suitable for use is a gaseous or liquid fluid at normal temperature and pressure that does not react with or mix with the molten thermoplastic resin when injected into the molten thermoplastic resin. desirable. Specifically, a gaseous substance at normal temperature such as nitrogen gas, carbon dioxide gas, air, and helium gas, a liquid such as water, and a gas liquefied under high pressure can be used. Among them, nitrogen gas and helium gas can be used. And the like. It is more preferable that the pressurized fluid to be injected is an inert pressurized fluid that does not cause burning due to adiabatic compression in the hollow portion of the molded product. When nitrogen gas is used, the pressurized fluid has a purity of 90% or more. It is desirable to use
Further, foamable resin, fiber reinforced resin material, or the like can be used as the pressurized fluid. In this case, the hollow portion is filled with an expandable resin, a fiber-reinforced resin material, and the like.
Such a structure is also included in the concept of a hollow portion in the present invention.
【００６５】あるいは又、金型組立体をキャビティの容
積を可変とし得る構造とし、成形すべき成形品の容積
（ＶM）よりもキャビティの容積（ＶC）が大きくなるよ
うに、第１の金型部と第２の金型部とを型締めし、該キ
ャビティ（容積：ＶC）内に溶融熱可塑性樹脂を導入
し、熱可塑性樹脂の導入開始前、開始と同時に、導入中
に、あるいは導入完了後、キャビティの容積を成形すべ
き成形品の容積（容積：Ｖ M）まで減少させる方法（射
出圧縮成形法）とすることもできる。尚、キャビティの
容積が成形すべき成形品の容積（ＶM）となる時点を、
溶融熱可塑性樹脂の導入中、あるいは導入完了後（導入
完了と同時を含む）とすることができる。かかる金型組
立体の構造として、先に説明したように、第１の金型部
と第２の金型部とによって印籠構造が形成される構造
や、キャビティの容積を可変とし得る、キャビティ内で
可動の中子を金型組立体が更に備えている構造を挙げる
ことができる。尚、中子の移動の制御は、例えば油圧シ
リンダーで行うことができる。Alternatively, the mold assembly is placed in the cavity.
The product has a variable structure and the volume of the molded product to be molded
(VM) Rather than the volume of the cavity (VC) Will be bigger
Thus, the first mold part and the second mold part are clamped, and
Cavity (Volume: VC) Introduce molten thermoplastic resin
Before, at the same time as the introduction of thermoplastic resin
The cavity volume should be
The volume of the molded product (volume: V M) To reduce
Compression molding method). The cavity
The volume of the molded product to be molded (VM)
During or after the introduction of molten thermoplastic resin (introduction
(Including simultaneous with completion). Such mold set
As described above, the first mold part has a three-dimensional structure.
In which an inro structure is formed by the first mold part and the second mold part
Or inside the cavity, which can make the volume of the cavity variable
The structure in which the mold assembly further includes a movable core is given.
be able to. The movement of the core is controlled, for example, by a hydraulic system.
Can be done with a Linder.
【００６６】上記の型締め時、成形すべき成形品の容積
（ＶM）とキャビティの容積（ＶC）の関係は、成形すべ
き成形品の厚さをｔ0とし、型締め時における成形品の
厚さ方向のキャビティの距離をｔ1とし、Δｔ＝ｔ1−ｔ
0としたとき、０．１ｍｍ≦Δｔ≦６ｍｍとなるような
関係であることが好ましい。Δｔ＜０．１ｍｍでは、流
動性の悪い溶融熱可塑性樹脂を用いて成形品を成形する
ことが困難となる場合があり、成形品に残留する応力を
小さくすることができない。一方、Δｔ＞６ｍｍでは、
成形品中に空気が巻き込まれ、成形品の品質が劣化する
虞がある。[0066] During the above clamping, the relationship of the molded article of the volume to be formed (V M) and the volume of the cavity (V C), the thickness of the molded article to be molded and t 0, molding at mold clamping Δt = t 1 −t where t 1 is the distance of the cavity in the thickness direction of the product.
When 0 is set, the relationship is preferably such that 0.1 mm ≦ Δt ≦ 6 mm. If Δt <0.1 mm, it may be difficult to mold a molded article using a molten thermoplastic resin having poor fluidity, and it is not possible to reduce the stress remaining on the molded article. On the other hand, when Δt> 6 mm,
There is a possibility that air is entrained in the molded article and the quality of the molded article is degraded.
【００６７】尚、ガスアシスト成形法と射出圧縮成形法
とを組み合わせることもできる。Incidentally, the gas assist molding method and the injection compression molding method can be combined.
【００６８】本発明における熱可塑性樹脂として、通常
使用されている熱可塑性樹脂の全てを用いることができ
る。具体的には、非晶性の熱可塑性樹脂として、ポリス
チレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳ樹脂といっ
たスチレン系樹脂；メタクリル樹脂；ポリカーボネート
樹脂；変性ＰＰＥ樹脂；ポリアリレート樹脂を挙げるこ
とができる。また、結晶性の熱可塑性樹脂として、ポリ
エチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂等のポリオレフィン
系樹脂；ポリアミド６、ポリアミド６６、ポリアミドＭ
ＸＤ６等のポリアミド系樹脂；ポリオキシメチレン（ポ
リアセタール）樹脂；ポリエチレンテレフタレート（Ｐ
ＥＴ）樹脂、ポリブチレンエチレンテレフタレート（Ｐ
ＢＴ）樹脂等のポリエステル系樹脂；ポリフェニレンサ
ルファイド樹脂；ポリスルホン樹脂；ポリエーテルスル
ホン樹脂；ポリエーテルイミド樹脂；ポリアミドイミド
樹脂を挙げることができる。As the thermoplastic resin in the present invention, all of the thermoplastic resins which are usually used can be used. Specifically, examples of the amorphous thermoplastic resin include styrene resins such as polystyrene resin, ABS resin, AES resin, and AS resin; methacrylic resin; polycarbonate resin; modified PPE resin; and polyarylate resin. Examples of the crystalline thermoplastic resin include polyolefin resins such as polyethylene resin and polypropylene resin; polyamide 6, polyamide 66, and polyamide M.
Polyamide resins such as XD6; polyoxymethylene (polyacetal) resins; polyethylene terephthalate (P
ET) resin, polybutylene ethylene terephthalate (P
Polyester resins such as BT) resins; polyphenylene sulfide resins; polysulfone resins; polyethersulfone resins; polyetherimide resins; and polyamideimide resins.
【００６９】結晶性の熱可塑性樹脂は、結晶化によって
密度及び融点が高くなり、成形品の硬度や弾性率が向上
する。また、結晶性の熱可塑性樹脂は、水分や染料、可
塑剤等が結晶組織へ入り込み難いといった特徴を有して
いるため、耐薬品性に優れている。通常、結晶性の熱可
塑性樹脂を用いた成形品の成形においては、金型温度を
結晶性の熱可塑性樹脂の荷重撓み温度よりもかなり低く
設定しておき、キャビティ内に導入された溶融した結晶
性の熱可塑性樹脂の冷却、固化を促進させる方法が採ら
れている。通常の金型部は金属材料から作製されている
ので、熱伝導性が良く、しかも、金型温度を結晶性の熱
可塑性樹脂の荷重撓み温度よりもかなり低く設定した場
合、キャビティ内に導入された溶融した結晶性の熱可塑
性樹脂は、金型部のキャビティ面と接触したとき、瞬時
に冷却され始める。その結果、成形品の表面には、非晶
質層あるいは結晶化度の低い微細な結晶層（スキン層）
が形成される。このようなスキン層が形成された成形品
においては、成形品の表面に関連する物性が著しく低下
するという問題が生じる。例えば結晶性の熱可塑性樹脂
としてポリオキシメチレン（ポリアセタール）樹脂から
成形された成形品の耐摩擦摩耗性や耐候性が著しく低下
する。また、金型部のキャビティ面の成形品表面への転
写性も劣化する。The crystalline thermoplastic resin has a higher density and a higher melting point due to crystallization, and the hardness and elastic modulus of the molded product are improved. Further, the crystalline thermoplastic resin has a feature that it is difficult for moisture, a dye, a plasticizer, and the like to enter the crystal structure, and thus has excellent chemical resistance. Normally, when molding a molded article using a crystalline thermoplastic resin, the mold temperature is set to be considerably lower than the load deflection temperature of the crystalline thermoplastic resin, and the molten crystal introduced into the cavity is set. A method of promoting cooling and solidification of a thermoplastic resin is adopted. Since the normal mold part is made of a metal material, it has good thermal conductivity, and when the mold temperature is set significantly lower than the load deflection temperature of the crystalline thermoplastic resin, it is introduced into the cavity. The melted crystalline thermoplastic resin starts cooling instantly when it comes into contact with the cavity surface of the mold part. As a result, an amorphous layer or a fine crystal layer with low crystallinity (skin layer) is formed on the surface of the molded product.
Is formed. In a molded article on which such a skin layer is formed, there is a problem that physical properties related to the surface of the molded article are significantly reduced. For example, abrasion resistance and weather resistance of a molded article molded from a polyoxymethylene (polyacetal) resin as a crystalline thermoplastic resin are significantly reduced. Further, the transferability of the cavity surface of the mold portion to the surface of the molded product is also deteriorated.
【００７０】本発明においては、入れ子が設けられてい
るが故に、キャビティ内に導入された溶融した結晶性の
熱可塑性樹脂が急冷されることがない。その結果、結晶
性の熱可塑性樹脂を用いた場合にも、樹脂の結晶化度の
低下を招くことがなく、成形品の樹脂表面の結晶化度が
高く、樹脂の劣化による割れ等、樹脂表面に関連する物
性の低下を防止することができる。In the present invention, since the nest is provided, the molten crystalline thermoplastic resin introduced into the cavity is not rapidly cooled. As a result, even when a crystalline thermoplastic resin is used, the degree of crystallinity of the resin does not decrease, the degree of crystallinity of the resin surface of the molded product is high, and the resin surface such as cracks due to deterioration of the resin is reduced. Can be prevented from deteriorating in physical properties related to.
【００７１】更には、ポリマーアロイ材料から成る熱可
塑性樹脂を用いることもできる。ここで、ポリマーアロ
イ材料は、少なくとも２種類の熱可塑性樹脂をブレンド
したもの、又は、少なくとも２種類の熱可塑性樹脂を化
学的に結合させたブロック共重合体若しくはグラフト共
重合体から成る。ここで、少なくとも２種類の熱可塑性
樹脂をブレンドしたポリマーアロイ材料を構成する熱可
塑性樹脂として、ポリスチレン樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥ
Ｓ樹脂、ＡＳ樹脂といったスチレン系樹脂、ポリエチレ
ン樹脂、ポリプロピレン樹脂等のポリオレフィン系樹
脂、メタクリル樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミ
ド６、ポリアミド６６、ポリアミドＭＸＤ６等のポリア
ミド系樹脂、変性ＰＰＥ樹脂、ポリブチレンテレフタレ
ート樹脂やポリエチレンテレフタレート樹脂等のポリエ
ステル樹脂、ポリオキシメチレン樹脂、ポリスルホン樹
脂、ポリイミド樹脂、ポリフェニレンサルファイド樹
脂、ポリアリレート樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、
ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン
樹脂、ポリエステルカーボネート樹脂、液晶ポリマー、
エラストマーを挙げることができる。２種類の熱可塑性
樹脂をブレンドしたポリマーアロイ材料として、ポリカ
ーボネート樹脂とＡＢＳ樹脂とのポリマーアロイ材料を
例示することができる。尚、このような樹脂の組合せ
を、ポリカーボネート樹脂／ＡＢＳ樹脂と表記する。以
下においても同様である。更に、少なくとも２種類の熱
可塑性樹脂をブレンドしたポリマーアロイ材料として、
ポリカーボネート樹脂／ＰＥＴ樹脂、ポリカーボネート
樹脂／ＰＢＴ樹脂、ポリカーボネート樹脂／ポリアミド
系樹脂、ポリカーボネート樹脂／ＰＢＴ樹脂／ＰＥＴ樹
脂、変性ＰＰＥ樹脂／ＨＩＰＳ樹脂、変性ＰＰＥ樹脂／
ポリアミド系樹脂、変性ＰＰＥ樹脂／ＰＢＴ樹脂／ＰＥ
Ｔ樹脂、変性ＰＰＥ樹脂／ポリアミドＭＸＤ６樹脂、ポ
リオキシメチレン樹脂／ポリウレタン樹脂、ＰＢＴ樹脂
／ＰＥＴ樹脂、ポリカーボネート樹脂／液晶ポリマーを
例示することができる。また、少なくとも２種類の熱可
塑性樹脂を化学的に結合させたブロック共重合体若しく
はグラフト共重合体から成るポリマーアロイ材料とし
て、ＨＩＰＳ樹脂、ＡＢＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＡＳ樹
脂を例示することができる。Further, a thermoplastic resin made of a polymer alloy material can be used. Here, the polymer alloy material is made of a blend of at least two kinds of thermoplastic resins, or a block copolymer or a graft copolymer in which at least two kinds of thermoplastic resins are chemically bonded. Here, as thermoplastic resins constituting a polymer alloy material in which at least two kinds of thermoplastic resins are blended, polystyrene resin, ABS resin, AE
S resin, styrene resin such as AS resin, polyolefin resin such as polyethylene resin and polypropylene resin, methacryl resin, polycarbonate resin, polyamide resin such as polyamide 6, polyamide 66, polyamide MXD6, modified PPE resin, polybutylene terephthalate resin, Polyester resin such as polyethylene terephthalate resin, polyoxymethylene resin, polysulfone resin, polyimide resin, polyphenylene sulfide resin, polyarylate resin, polyether sulfone resin,
Polyether ketone resin, polyether ether ketone resin, polyester carbonate resin, liquid crystal polymer,
Elastomers may be mentioned. As a polymer alloy material obtained by blending two kinds of thermoplastic resins, a polymer alloy material of a polycarbonate resin and an ABS resin can be exemplified. Incidentally, such a combination of resins is referred to as polycarbonate resin / ABS resin. The same applies to the following. Further, as a polymer alloy material blended at least two types of thermoplastic resin,
Polycarbonate resin / PET resin, polycarbonate resin / PBT resin, polycarbonate resin / polyamide resin, polycarbonate resin / PBT resin / PET resin, modified PPE resin / HIPS resin, modified PPE resin /
Polyamide resin, modified PPE resin / PBT resin / PE
Examples include T resin, modified PPE resin / polyamide MXD6 resin, polyoxymethylene resin / polyurethane resin, PBT resin / PET resin, polycarbonate resin / liquid crystal polymer. Further, as a polymer alloy material composed of a block copolymer or a graft copolymer in which at least two kinds of thermoplastic resins are chemically bonded, HIPS resin, ABS resin, AES resin, and AAS resin can be exemplified.
【００７２】ポリマーアロイ材料に基づき成形された成
形品においては、一般に、成形品の外観（特に、光沢
性）が悪くなり、特に、成形品の厚さが変わる部分やウ
ェルド部分において外観不良が生じ易いという問題があ
る。この原因は、通常の金型部は熱伝導性が良い金属材
料から作製されているので、キャビティ内に導入された
溶融したポリマーアロイ材料は、金型部のキャビティ面
と接触したとき、瞬時に冷却され始める。その結果、溶
融したポリマーアロイ材料に固化層が形成され、転写性
不良や光沢不良が生じる。本発明においては、キャビテ
ィ内に導入された溶融したポリマーアロイ材料が急冷さ
れることがないために、成形品の光沢性が極めて向上
し、鏡面性に優れた成形品を容易に得ることができる。In a molded article molded on the basis of a polymer alloy material, the appearance (particularly, glossiness) of the molded article generally deteriorates, and in particular, poor appearance occurs at a portion where the thickness of the molded article changes or at a weld portion. There is a problem that it is easy. The reason is that the normal mold part is made of a metal material with good thermal conductivity, so the molten polymer alloy material introduced into the cavity instantaneously contacts the cavity surface of the mold part. Start to cool. As a result, a solidified layer is formed on the molten polymer alloy material, resulting in poor transferability and poor gloss. In the present invention, since the molten polymer alloy material introduced into the cavity is not quenched, the gloss of the molded article is extremely improved, and a molded article with excellent mirror finish can be easily obtained. .
【００７３】尚、以上に説明した各種の熱可塑性樹脂
に、安定剤、紫外線吸収剤、離型剤、染顔料等を添加す
ることができるし、ガラスビーズ、マイカ、カオリン、
炭酸カルシウム等の無機充填材、あるいは有機充填材を
添加することもできる。It should be noted that stabilizers, ultraviolet absorbers, release agents, dyes and pigments can be added to the various thermoplastic resins described above, and glass beads, mica, kaolin,
An inorganic filler such as calcium carbonate or an organic filler can also be added.
【００７４】本発明の成形品の成形方法においては、無
機繊維を５重量％乃至８０重量％含有する熱可塑性樹脂
を用いることもできる。尚、成形品の強度を重視する場
合には、無機繊維の平均長さを、５μｍ乃至５ｍｍ、好
ましくは１０μｍ乃至０．４ｍｍとし、成形品の写像性
（鏡面性）を重視する場合には、５μｍ乃至０．４ｍ
ｍ、より好ましくは５μｍ乃至０．２ｍｍ、一層好まし
くは５μｍ乃至０．１ｍｍとすることが望ましい。ま
た、これらの場合、無機繊維の平均直径を、０．０１μ
ｍ乃至１５μｍ、より好ましくは０．１μｍ乃至１３μ
ｍ、一層好ましくは０．１μｍ乃至１０μｍとすること
が望ましい。In the method of molding a molded article of the present invention, a thermoplastic resin containing 5% to 80% by weight of inorganic fibers can be used. When importance is placed on the strength of the molded article, the average length of the inorganic fibers is set to 5 μm to 5 mm, preferably 10 μm to 0.4 mm. When the image clarity (mirror property) of the molded article is emphasized, 5 μm to 0.4 m
m, more preferably 5 μm to 0.2 mm, and still more preferably 5 μm to 0.1 mm. In these cases, the average diameter of the inorganic fibers is 0.01 μm.
m to 15 μm, more preferably 0.1 μm to 13 μm
m, more preferably 0.1 μm to 10 μm.
【００７５】従来の技術において、無機繊維を含有した
熱可塑性樹脂を用いて成形品を成形した場合、成形品の
表面に無機繊維が析出する結果、成形品の外観が悪くな
り、あるいは又、写像性（鏡面性）が劣化するという問
題が生じ易い。それ故、優れた外観特性や写像性が要求
される成形品に対しては、無機繊維を含有する熱可塑性
樹脂を使用することは困難であった。尚、成形品の表面
への無機繊維の析出という現象は、成形品の表面に無機
繊維が浮き出ることなどで認識することができる。それ
故、成形品の表面への無機繊維の析出といった問題を解
決するために、従来の技術においては、熱可塑性樹脂の
粘度を低下させ、溶融熱可塑性樹脂の流動性を良くする
ことで対応していた。しかしながら、無機繊維の含有率
を増加させた場合、無機繊維が成形品の表面から析出す
ることを防止することは難しくなる。そのため、優れた
外観特性が必要とされる成形品には、優れた性能を有し
ているにも拘らず、無機繊維を含有した熱可塑性樹脂を
使用することは困難であった。無機繊維の含有率が増え
ると無機繊維が成形品の表面から析出する原因も、金型
部の材質と関係している。通常の金型部は熱伝導性が良
い金属材料から作製されているので、キャビティ内に導
入された無機繊維を含有する溶融熱可塑性樹脂は、金型
部のキャビティ面と接触したとき、瞬時に冷却され始め
る。その結果、金型部のキャビティ面と接触した溶融熱
可塑性樹脂に固化層が形成され、無機繊維が析出する。
加えて、金型部のキャビティ面の成形品表面への転写性
が不足するという問題を生じる。本発明においては、キ
ャビティ内に導入された溶融した熱可塑性樹脂が急冷さ
れることがないために、金型部のキャビティ面と接触し
た溶融熱可塑性樹脂に固化層が形成されることが無く、
無機繊維が析出することを確実に防止することができ
る。In the prior art, when a molded article is molded using a thermoplastic resin containing inorganic fibers, the appearance of the molded article is deteriorated as a result of the inorganic fibers being precipitated on the surface of the molded article, or The problem that the performance (specularity) is deteriorated is likely to occur. Therefore, it has been difficult to use a thermoplastic resin containing inorganic fibers for a molded article requiring excellent appearance characteristics and image clarity. In addition, the phenomenon of inorganic fiber precipitation on the surface of a molded article can be recognized by, for example, floating of the inorganic fiber on the surface of the molded article. Therefore, in order to solve the problem such as the precipitation of inorganic fibers on the surface of the molded article, in the conventional technology, it is necessary to reduce the viscosity of the thermoplastic resin and improve the fluidity of the molten thermoplastic resin. I was However, when the content of the inorganic fibers is increased, it is difficult to prevent the inorganic fibers from depositing on the surface of the molded article. For this reason, it has been difficult to use a thermoplastic resin containing inorganic fibers in a molded article requiring excellent appearance characteristics, despite having excellent performance. The cause of the inorganic fibers precipitating from the surface of the molded article when the content of the inorganic fibers increases is also related to the material of the mold part. Since the normal mold part is made of a metal material having good thermal conductivity, the molten thermoplastic resin containing the inorganic fibers introduced into the cavity instantaneously contacts the cavity surface of the mold part. Start to cool. As a result, a solidified layer is formed on the molten thermoplastic resin in contact with the cavity surface of the mold portion, and inorganic fibers are deposited.
In addition, there arises a problem that the transferability of the cavity surface of the mold portion to the surface of the molded product is insufficient. In the present invention, since the molten thermoplastic resin introduced into the cavity is not quenched, no solidified layer is formed on the molten thermoplastic resin in contact with the cavity surface of the mold portion,
Precipitation of the inorganic fibers can be reliably prevented.
【００７６】この場合、熱可塑性樹脂が含有する無機繊
維の割合（言い換えれば、熱可塑性樹脂に添加された無
機繊維の割合）は、要求される曲げ弾性率（例えば、Ａ
ＳＴＭ Ｄ７９０に準拠して測定したときの値が３．０
ＧＰａ以上）を満足し得る成形品を成形できる範囲であ
ればよく、その上限は、キャビティ内の溶融熱可塑性樹
脂の流動性が低下するため成形が困難となり、あるいは
又、優れた鏡面性を有する成形品を成形できなくなると
きの値とすればよい。具体的には、結晶性の熱可塑性樹
脂を用いる場合には上限は概ね８０重量％である。非晶
性の熱可塑性樹脂を用いる場合には、結晶性の熱可塑性
樹脂よりも流動性が劣るために、場合によっては上限は
概ね５０重量％となる。含有率が５重量％未満では成形
品に要求される曲げ弾性率、弾性率や線膨張係数が得ら
れず、また、８０重量％を越えると溶融熱可塑性樹脂の
流動性が低下するため成形品の成形が困難となり、ある
いは又、優れた鏡面性を有する成形品を成形できなくな
る虞がある。In this case, the proportion of the inorganic fibers contained in the thermoplastic resin (in other words, the proportion of the inorganic fibers added to the thermoplastic resin) depends on the required flexural modulus (for example, A
The value measured according to STM D790 is 3.0
(GPa or more) as long as it is within a range in which a molded product satisfying (GPa or more) can be molded. The upper limit thereof is difficult to mold because the fluidity of the molten thermoplastic resin in the cavity is reduced, or has an excellent mirror surface property. The value may be a value at which a molded article cannot be molded. Specifically, when a crystalline thermoplastic resin is used, the upper limit is approximately 80% by weight. When an amorphous thermoplastic resin is used, its fluidity is inferior to that of a crystalline thermoplastic resin. Therefore, in some cases, the upper limit is approximately 50% by weight. If the content is less than 5% by weight, the required bending elastic modulus, elastic modulus and linear expansion coefficient of the molded product cannot be obtained, and if it exceeds 80% by weight, the fluidity of the molten thermoplastic resin is reduced, so that the molded product is reduced. Molding may be difficult, or a molded article having excellent mirror surface properties may not be formed.
【００７７】また、無機繊維の平均長さが５μｍ未満で
あったり、平均直径が０．０１μｍ未満では、成形品に
要求される曲げ弾性率が得られない。一方、無機繊維の
平均長さが５ｍｍを越えたり、平均直径が１５μｍを越
えると、成形品の表面が鏡面にならないといった問題が
生じる。If the average length of the inorganic fibers is less than 5 μm or the average diameter is less than 0.01 μm, the required bending elastic modulus of the molded product cannot be obtained. On the other hand, if the average length of the inorganic fibers exceeds 5 mm or the average diameter exceeds 15 μm, there arises a problem that the surface of the molded article is not mirror-finished.
【００７８】上記の範囲の平均長さ及び平均直径を有す
る無機繊維を、好ましくはシランカップリング剤等を用
いて表面処理した後、熱可塑性樹脂とコンパウンドし
て、ペレット化して成形用材料とする。このような成形
用材料、及び本発明の入れ子が組み込まれた本発明の金
型組立体を用いて成形品の成形を行うことで、高剛性、
高弾性率、低線膨張係数、高荷重撓み温度（耐熱性）を
有し、且つ、鏡面性（写像性）に優れた成形品を得るこ
とができる。The surface of the inorganic fiber having the average length and the average diameter in the above ranges is preferably treated using a silane coupling agent or the like, and then compounded with a thermoplastic resin, and pelletized to obtain a molding material. . By molding a molded article using such a molding material and the mold assembly of the present invention in which the nest of the present invention is incorporated, high rigidity,
A molded product having a high elastic modulus, a low coefficient of linear expansion, a high load deflection temperature (heat resistance), and excellent mirror finish (image clarity) can be obtained.
【００７９】無機繊維は、ガラス繊維、カーボン繊維、
ウォラストナイト、ホウ酸アルミニウムウィスカー繊
維、チタン酸カリウムウィスカー繊維、塩基性硫酸マグ
ネシウムウィスカー繊維、珪酸カルシウムウィスカー繊
維及び硫酸カルシウムウィスカー繊維から成る群から選
択された少なくとも１種の材料から構成することが好ま
しい。尚、熱可塑性樹脂に含有される無機繊維は１種類
に限定されず、２種類以上の無機繊維を熱可塑性樹脂に
含有させてもよい。The inorganic fibers include glass fibers, carbon fibers,
It is preferable to be composed of at least one material selected from the group consisting of wollastonite, aluminum borate whisker fiber, potassium titanate whisker fiber, basic magnesium sulfate whisker fiber, calcium silicate whisker fiber and calcium sulfate whisker fiber. . The number of inorganic fibers contained in the thermoplastic resin is not limited to one, and two or more kinds of inorganic fibers may be contained in the thermoplastic resin.
【００８０】無機繊維の平均長さは、重量平均長さを意
味する。無機繊維の長さの測定は、熱可塑性樹脂の樹脂
成分を溶解する液体に無機繊維を含有する成形用ペレッ
ト若しくは成形品を浸漬して樹脂成分を溶解するか、ガ
ラス繊維の場合、６００゜Ｃ以上の高温で樹脂成分を燃
焼させて、残留する無機繊維を顕微鏡等で観察して測定
することができる。通常、無機繊維を写真撮影して人が
測長するか、専用の繊維長測定装置を使用して無機繊維
の長さを求める。数平均長さでは微小に破壊された繊維
の影響が大き過ぎるので、重量平均長さを採用すること
が好ましい。重量平均長さの測定に際しては、あまりに
小さく破砕された無機繊維の破片を除いて測定する。無
機繊維の公称直径の２倍よりも長さが短くなると測定が
難しくなるので、例えば公称直径の２倍以上の長さを有
する無機繊維を測定の対象とする。The average length of the inorganic fibers means the weight average length. The length of the inorganic fiber may be measured by dissolving the resin component by immersing a molding pellet or a molded article containing the inorganic fiber in a liquid in which the resin component of the thermoplastic resin is dissolved, or in the case of glass fiber at 600 ° C. By burning the resin component at the above high temperature, the remaining inorganic fibers can be measured by observation with a microscope or the like. Usually, a person measures the length by taking a photograph of the inorganic fiber, or obtains the length of the inorganic fiber using a dedicated fiber length measuring device. Since the number average length has too great an effect of the finely broken fibers, it is preferable to use the weight average length. In the measurement of the weight average length, the measurement is performed except for fragments of inorganic fibers which are too small and crushed. If the length is shorter than twice the nominal diameter of the inorganic fiber, the measurement becomes difficult. Therefore, for example, an inorganic fiber having a length twice or more the nominal diameter is measured.
【００８１】本発明においては、入れ子をジルコニアセ
ラミックスあるいは導電性ジルコニアセラミックスから
構成することによって、キャビティ内の溶融熱可塑性樹
脂の急冷を防ぐことができる結果、金型部のキャビティ
面と接触した溶融熱可塑性樹脂に固化層が形成されるこ
とを回避でき、ウエルドマークやフローマーク等の外観
不良が成形品に発生することを防止することができる。
また、例えば無機繊維を含有した熱可塑性樹脂を使用し
た場合であっても、成形品の表面に無機繊維が析出する
ことを防止することができる。In the present invention, since the nest is made of zirconia ceramics or conductive zirconia ceramics, rapid cooling of the molten thermoplastic resin in the cavity can be prevented. It is possible to prevent a solidified layer from being formed on the plastic resin, and prevent appearance defects such as weld marks and flow marks from occurring in the molded product.
Further, even when, for example, a thermoplastic resin containing inorganic fibers is used, it is possible to prevent the inorganic fibers from depositing on the surface of the molded article.
【００８２】しかも、本発明の第１の態様において、活
性金属膜の形成に活性金属ソルダー法を採用すれば、活
性金属膜が入れ子本体の表面に対して高い密着性を得る
ことができるし、入れ子本体に対して金属層が高い密着
力を得られるようになる。更には、本発明の第１の態様
においては、活性金属膜を設けているので、入れ子本体
の表面は導電性を有することになり、金属層を例えば電
解メッキ法にて形成することが可能となる。一方、本発
明の第２の態様においては、入れ子本体を導電性ジルコ
ニアセラミックスから構成することによって、入れ子本
体の薄層形成面に金属層を直接形成することが可能とな
る。しかも、本発明の第１の態様若しくは第２の態様に
おいては、入れ子の最表面に金属層が設けられているの
で、入れ子の対向面等における金属層を一般的な切削加
工機等で加工することが可能となるし、高い耐擦傷性や
表面硬度を得ることができる。また、入れ子本体の加工
時に入れ子本体の外周部に発生した微細なクラックが確
実に金属層で被覆されているので、かかるクラックが溶
融熱可塑性樹脂が接触しなくなるために入れ子が破損し
ない。In addition, in the first embodiment of the present invention, if the active metal film is formed by using the active metal solder method, the active metal film can have high adhesion to the surface of the nest body, The metal layer can obtain high adhesion to the nest body. Furthermore, in the first aspect of the present invention, since the active metal film is provided, the surface of the nest body has conductivity, and the metal layer can be formed by, for example, an electrolytic plating method. Become. On the other hand, in the second aspect of the present invention, the metal layer can be directly formed on the thin layer forming surface of the nest body by forming the nest body from conductive zirconia ceramics. Moreover, in the first or second aspect of the present invention, since the metal layer is provided on the outermost surface of the nest, the metal layer on the opposing surface of the nest is processed by a general cutting machine or the like. And high abrasion resistance and surface hardness can be obtained. In addition, since the fine cracks generated on the outer peripheral portion of the nesting body during the processing of the nesting body are surely covered with the metal layer, the nesting does not break because the cracks do not come into contact with the molten thermoplastic resin.
【００８３】更には、溶融熱可塑性樹脂の流動性が向上
するが故に、溶融熱可塑性樹脂のキャビティ内への導入
圧力を低く設定でき、成形品に残留する応力を緩和でき
る。その結果、成形品の品質が向上する。また、導入圧
力を低減できるために、金型部の薄肉化、成形装置の小
型化が可能となり、成形品のコストダウンも可能にな
る。Further, since the fluidity of the molten thermoplastic resin is improved, the pressure at which the molten thermoplastic resin is introduced into the cavity can be set low, and the stress remaining in the molded article can be reduced. As a result, the quality of the molded product is improved. Further, since the introduction pressure can be reduced, the thickness of the mold portion can be reduced, the size of the molding device can be reduced, and the cost of the molded product can be reduced.
【００８４】[0084]
【実施例】以下、図面を参照して、実施例に基づき本発
明を具体的に説明する。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be specifically described below with reference to the drawings.
【００８５】（実施例１）実施例１の入れ子及び金型組
立体は、本発明の第１の態様に係る入れ子及び金型組立
体に関し、更には、本発明の金型組立体等の第１の構成
に関する。図１に模式的な端面図を示す実施例１の金型
組立体は、（Ａ）第１の金型部（可動金型部）１０及び
第２の金型部（固定金型部）１１から成り、型締め時、
キャビティ１４が形成される、熱可塑性樹脂製の成形品
を成形するための金型と、（Ｂ）第２の金型部１１に配
置され、キャビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入するた
めの溶融熱可塑性樹脂導入部（図面では、溶融樹脂導入
部と記す）１３と、（Ｃ）第１の金型部１０に配設さ
れ、キャビティ１４の一部を構成する入れ子１５を備え
た金型組立体である。尚、図１の（Ａ）には金型組立体
を型締めした状態を示し、図１の（Ｂ）には金型組立体
を型開きした状態を示す。(Embodiment 1) The nesting and mold assembly of the first embodiment relates to the nesting and mold assembly according to the first aspect of the present invention, and further relates to the nesting and mold assembly of the present invention. 1 relates to the configuration. A mold assembly according to the first embodiment whose schematic end view is shown in FIG. 1 includes (A) a first mold section (movable mold section) 10 and a second mold section (fixed mold section) 11. When closing the mold,
A mold for molding a molded article made of a thermoplastic resin, in which a cavity 14 is formed; and (B) a mold for disposing the molten thermoplastic resin in the cavity, which is disposed in the second mold portion 11. A mold set including a thermoplastic resin introduction part (referred to as a molten resin introduction part in the drawing) 13 and (C) a nest 15 provided in the first mold part 10 and constituting a part of the cavity 14. It is three-dimensional. 1A shows a state in which the mold assembly is clamped, and FIG. 1B shows a state in which the mold assembly is opened.
【００８６】第１の金型部１０と第２の金型部１１とを
型締めした状態において、入れ子１５と対向する第２の
金型部１１の対向面（実施例１においてはパーティング
面ＰＬ2）と、第２の金型部１１の対向面と対向した入
れ子１５の部分（入れ子１５の対向面１５Ｂ）との間の
クリアランスＣ11は、０．０３ｍｍ以下（Ｃ11≦０．０
３ｍｍ）である。In a state where the first mold part 10 and the second mold part 11 are clamped, the facing surface of the second mold part 11 facing the insert 15 (parting surface in the first embodiment). PL 2 ) and the clearance C 11 between the portion of the nest 15 facing the opposing surface of the second mold portion 11 (the opposing surface 15B of the nest 15) is 0.03 mm or less (C 11 ≦ 0.03).
3 mm).
【００８７】実施例１において成形される成形品の寸法
を、外形９４ｍｍ×９４ｍｍ×３ｍｍ（厚さ）の直方体
とした。実施例１の金型組立体におけるキャビティ１４
の寸法を、かかる形状の成形品が成形できるような寸法
とした。また、入れ子１５の外形を、１００ｍｍ×１０
０ｍｍ×６ｍｍ（高さ）とし、入れ子１５に凹部（９４
ｍｍ×９４ｍｍ×３ｍｍ（深さ））を設けた。入れ子１
５の側壁及び底面の厚さは３ｍｍである。凹部の表面が
入れ子１５のキャビティ面１５Ａに相当する。The dimensions of the molded article formed in Example 1 were a rectangular parallelepiped having an outer shape of 94 mm × 94 mm × 3 mm (thickness). Cavity 14 in mold assembly of embodiment 1
Was set so that a molded article having such a shape could be formed. The outer shape of the nest 15 is 100 mm × 10
0 mm x 6 mm (height), and the nest 15
mm × 94 mm × 3 mm (depth)). Nesting 1
The thickness of the side wall and the bottom surface of 5 is 3 mm. The surface of the recess corresponds to the cavity surface 15 </ b> A of the insert 15.
【００８８】実施例１において、入れ子本体１１５は、
厚さ３．０ｍｍの部分安定化ジルコニアセラミックスか
ら成る。即ち、ジルコニア（ＺｒＯ2）にはイットリア
（Ｙ2Ｏ3）から成る部分安定化剤が含有されており、実
施例１における部分安定化ジルコニアセラミックスはＺ
ｒＯ2−Ｙ2Ｏ3という組成を有する。部分安定化ジルコ
ニアセラミックス中に含有される部分安定化剤の割合を
３ｍｏｌ％とした。部分安定化ジルコニアセラミックス
の熱伝導率は約３．８Ｊ／（ｍ・ｓ・Ｋ）である。第１
の金型部１０と第２の金型部１１とを型締めした状態に
おいて、第２の金型部１１と対向する入れ子本体１１５
の部分の表面（入れ子本体１１５の薄層形成面）には、
活性金属ソルダー法に基づき活性金属膜が形成されてお
り、活性金属膜上に金属層が形成されている。尚、活性
金属膜及び金属層の２層構成を、総称して、単に、薄層
１６と呼び、図には１層で表示した。活性金属膜は厚さ
５μｍのＴｉ−Ｃｕ−Ａｇ共晶組成物から成り、金属層
はニッケル（Ｎｉ）から成る。In the first embodiment, the nesting body 115 is
It is composed of a partially stabilized zirconia ceramic having a thickness of 3.0 mm. That is, zirconia (ZrO 2 ) contains a partial stabilizer composed of yttria (Y 2 O 3 ), and the partially stabilized zirconia ceramic in Example 1 is
It has a composition of rO 2 —Y 2 O 3 . The ratio of the partial stabilizer contained in the partially stabilized zirconia ceramics was set to 3 mol%. The thermal conductivity of the partially stabilized zirconia ceramics is about 3.8 J / (ms · K). First
In a state where the mold part 10 and the second mold part 11 are clamped, the nest body 115 facing the second mold part 11
The surface of the portion (the thin layer forming surface of the nesting body 115)
An active metal film is formed based on the active metal solder method, and a metal layer is formed on the active metal film. Note that the two-layer structure of the active metal film and the metal layer is collectively simply referred to as a thin layer 16, and is represented by one layer in the figure. The active metal film is made of a 5 μm thick eutectic composition of Ti—Cu—Ag, and the metal layer is made of nickel (Ni).
【００８９】入れ子本体１１５を、部分安定化ジルコニ
アをプレス成形した後、焼成して作製した。その後、入
れ子本体１１５のキャビティ構成面に対してダイヤモン
ド砥石を用いた研磨及び仕上げを行ない、かかる入れ子
本体１１５のキャビティ構成面の表面粗さＲyを０．０
２μｍとした。次に、第２の金型部１１のパーティング
面ＰＬ2と対向する入れ子本体１１５の薄層形成面に、
活性金属ソルダー法に基づき活性金属膜を形成した。具
体的には、Ｔｉ−Ｃｕ−Ａｇ共晶組成物から成るペース
トをスクリーン印刷法等によって入れ子本体１１５の薄
層形成面に塗布し、真空中で、約８００゜Ｃの高温で焼
き付けることによって、活性金属膜を形成した。その
後、活性金属膜が形成された部分以外の入れ子本体１１
５の部分をマスキングして、電解メッキ法にて、活性金
属膜の上にニッケル（Ｎｉ）から成る金属層を活性金属
膜上を形成した。尚、メッキ後の金属層の厚さを１００
μｍとした。The nest body 115 was produced by press-molding partially stabilized zirconia and then firing. Thereafter, the cavity forming surface of the nesting body 115 is polished and finished using a diamond grindstone, and the surface roughness Ry of the cavity forming surface of the nesting body 115 is reduced to 0.0.
It was 2 μm. Next, on the thin layer forming surface of the nest body 115 facing the parting surface PL 2 of the second mold portion 11,
An active metal film was formed based on the active metal solder method. Specifically, a paste made of a Ti-Cu-Ag eutectic composition is applied to the thin layer forming surface of the nest body 115 by a screen printing method or the like, and baked in a vacuum at a high temperature of about 800 ° C. An active metal film was formed. After that, the nested body 11 other than the portion where the active metal film is formed
A portion 5 was masked, and a metal layer made of nickel (Ni) was formed on the active metal film on the active metal film by electrolytic plating. The thickness of the metal layer after plating is 100
μm.
【００９０】一方、第１の金型部（可動金型部）１０を
炭素鋼Ｓ５５Ｃから作製し、切削加工を行い、中子装着
部を設けた。また、入れ子装着用中子１０Ａを炭素鋼Ｓ
５５Ｃから作製した。そして、入れ子装着用中子１０Ａ
に入れ子１５をエポキシ系接着剤（図示せず）を用いて
接着した後、入れ子装着用中子１０Ａを第１の金型部１
０の中子装着部に取り付けた。その後、入れ子１５の対
向面１５Ｂに形成された金属層を金属加工用の平面切削
機を用いて、約５０μｍ、切削し、入れ子１５の対向面
１５Ｂに形成された金属層の頂面と第１の金型部１０の
パーティング面ＰＬ1とを略同一レベルとした。入れ子
１５の対向面１５Ｂにはニッケル（Ｎｉ）から成る金属
層が形成されているので、入れ子１５の対向面１５Ｂと
第１の金型部１０のパーティング面ＰＬ1とを容易に略
同一レベルとすることができた。On the other hand, the first mold portion (movable mold portion) 10 was made of carbon steel S55C, and was cut to provide a core mounting portion. The core 10A for nesting is made of carbon steel S.
Made from 55C. And core 10A for nesting mounting
After the nest 15 is bonded using an epoxy-based adhesive (not shown), the nesting core 10A is attached to the first mold part 1.
0 was attached to the core mounting part. Then, the metal layer formed on the opposing surface 15B of the nest 15 is cut by about 50 μm using a plane cutting machine for metal processing, and the top surface of the metal layer formed on the opposing surface 15B of the nest 15 and the first of the parting surface PL 1 of the mold portion 10 has substantially the same level. Since a metal layer made of nickel (Ni) is formed on the opposing surface 15B of the nest 15, the opposing surface 15B of the nest 15 and the parting surface PL1 of the first mold part 10 can be easily and substantially at the same level. And could be.
【００９１】一方、第２の金型部（固定金型部）１１を
炭素鋼Ｓ５５Ｃから作製した。第２の金型部１１の中央
に直径５ｍｍのダイレクトゲート構造を有する溶融熱可
塑性樹脂導入部１３を設けた。On the other hand, a second mold part (fixed mold part) 11 was made of carbon steel S55C. A molten thermoplastic resin introduction part 13 having a direct gate structure with a diameter of 5 mm was provided at the center of the second mold part 11.
【００９２】このように作製した第１の金型部（可動金
型部）１０と第２の金型部（固定金型部）１１とを組み
付けて実施例１の金型組立体を得た。第１の金型部１０
と第２の金型部１１とを型締めした状態において、入れ
子１５と対向する第２の金型部１１の対向面（実施例１
においてはパーティング面ＰＬ2）と、第２の金型部１
１の対向面と対向した入れ子１５の部分（入れ子１５の
対向面１５Ｂ）との間のクリアランスＣ11は０ｍｍ（Ｃ
11＝０ｍｍ）であり、両面とも接触していた。このよう
な構造にすることで、入れ子１５の対向面１５Ｂは、キ
ャビティ１４内に導入された溶融熱可塑性樹脂と接触し
なくなる。尚、入れ子本体１１５の表面は第２の金型部
１１と直接接触することがなく、入れ子本体１１５の端
部は保護されている。The first mold part (movable mold part) 10 and the second mold part (fixed mold part) 11 thus manufactured were assembled to obtain a mold assembly of Example 1. . First mold part 10
With the mold and the second mold part 11 clamped, the opposing surface of the second mold part 11 facing the insert 15 (Example 1)
, The parting plane PL 2 ) and the second mold part 1
Clearance C 11 is 0mm between the first opposing face and the opposing nesting 15 parts of (opposing surface 15B of the insert 15) (C
11 = 0 mm), and both surfaces were in contact with each other. With such a structure, the facing surface 15B of the insert 15 does not come into contact with the molten thermoplastic resin introduced into the cavity 14. The surface of the nest body 115 does not come into direct contact with the second mold portion 11, and the end of the nest body 115 is protected.
【００９３】完成した金型組立体を成形装置に取り付け
た後、金型組立体を金型温調機を用いて１３０゜Ｃまで
加熱後、４０゜Ｃまで急冷しても、入れ子１５に割れ等
の損傷は発生しなかった。また、薄層１６にも損傷は生
じなかった。After the completed mold assembly was attached to the molding apparatus, the mold assembly was heated to 130 ° C. using a mold temperature controller, and was rapidly cooled to 40 ° C., but cracked into the nest 15 even if it was rapidly cooled to 40 ° C. No such damage occurred. Also, no damage occurred to the thin layer 16.
【００９４】成形装置として東芝機械株式会社製、ＩＳ
−８０射出成形機を用い、金型組立体を１００゜Ｃに加
熱した。熱可塑性樹脂として、平均長さ２００μｍ、平
均直径１３μｍのガラス繊維を２０重量％添加したポリ
カーボネート樹脂（三菱エンジニアリングプラスチック
ス株式会社製、ＧＳ２０２０Ｍ）を用いて、射出成形を
行なった。成形条件を下記の表１のとおりとした。溶融
熱可塑性樹脂導入部（ダイレクトゲート部）１３を介し
てキャビティ１４へ溶融熱可塑性樹脂を導入（射出）し
た。そして、所定量の溶融熱可塑性樹脂を溶融熱可塑性
樹脂導入部１３を介してキャビティ１４内に導入（射
出）した後、キャビティ１４内の熱可塑性樹脂を冷却、
固化させ、３０秒後に金型組立体の型開きを行い、成形
品を金型組立体から取り出した。As a molding device, IS manufactured by Toshiba Machine Co., Ltd.
The mold assembly was heated to 100 ° C using a -80 injection molding machine. Injection molding was performed using a polycarbonate resin (GS2020M, manufactured by Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation) to which 20% by weight of glass fiber having an average length of 200 μm and an average diameter of 13 μm was added as a thermoplastic resin. The molding conditions were as shown in Table 1 below. The molten thermoplastic resin was introduced (injected) into the cavity 14 via the molten thermoplastic resin introduction part (direct gate part) 13. Then, after introducing (injecting) a predetermined amount of the molten thermoplastic resin into the cavity 14 via the molten thermoplastic resin introduction portion 13, the thermoplastic resin in the cavity 14 is cooled,
After 30 seconds, the mold assembly was opened, and the molded product was taken out of the mold assembly.
【００９５】［表１］ 金型温度：１００゜Ｃ 樹脂温度：２９０゜Ｃ 射出圧力：８．８３×１０7Ｐａ（９００ｋｇｆ／ｃｍ2
−Ｇ）[Table 1] Mold temperature: 100 ° C Resin temperature: 290 ° C Injection pressure: 8.83 × 10 7 Pa (900 kgf / cm 2)
-G)
【００９６】入れ子１５のキャビティ面１５Ａと接して
いた成形品の表面にはガラス繊維の析出（浮き）もな
く、成形品は非常に高い鏡面性を有していた。また、フ
ローマーク及びジェッティング等の成形不良も全く認め
られなかった。更には、連続して成形を１００００回行
ったが、入れ子１５や薄層１６（活性金属膜及び金属
層）に損傷は発生しなかった。There was no glass fiber deposition (floating) on the surface of the molded product that was in contact with the cavity surface 15A of the nest 15, and the molded product had very high specularity. Also, no molding defects such as flow marks and jetting were observed. Further, the molding was continuously performed 10,000 times, but no damage occurred to the insert 15 and the thin layer 16 (the active metal film and the metal layer).
【００９７】（実施例２）実施例２の入れ子及び金型組
立体は、本発明の第２の態様に係る入れ子及び金型組立
体に関し、更には、本発明の金型組立体等の第１の構成
に関する。実施例２においては、入れ子１５を、部分安
定化された導電性ジルコニアセラミックスから構成し
た。また、入れ子本体１１５の薄層形成面に金属層１７
を形成した。即ち、入れ子本体１１５は、具体的には、
部分安定化ジルコニア（ＺｒＯ2−Ｙ2Ｏ3）セラミック
スから成り、導電性付与剤として、Ｆｅ2Ｏ3が８重量％
含有されている。また、部分安定化ジルコニアセラミッ
クス中に含有される部分安定化剤であるＹ2Ｏ3の割合
を、３ｍｏｌ％とした。かかる導電性ジルコニアセラミ
ックスの熱伝導率は約３．８Ｊ／（ｍ・ｓ・Ｋ）であ
り、体積固有抵抗値は１×１０8Ω・ｃｍである。金属
層１７は、厚さ０．５ｍｍのニッケル（Ｎｉ）から成
る。(Embodiment 2) The nesting and mold assembly of the second embodiment relates to the nesting and mold assembly according to the second aspect of the present invention, and further relates to the nesting and mold assembly of the present invention. 1 relates to the configuration. In Example 2, the nest 15 was made of partially stabilized conductive zirconia ceramics. Further, the metal layer 17 is formed on the thin layer forming surface of the nest body 115.
Was formed. That is, the nesting body 115 is, specifically,
It is made of partially stabilized zirconia (ZrO 2 —Y 2 O 3 ) ceramic, and contains 8% by weight of Fe 2 O 3 as a conductivity-imparting agent.
It is contained. The ratio of Y 2 O 3 , which is a partial stabilizer contained in the partially stabilized zirconia ceramics, was set to 3 mol%. The thermal conductivity of such conductive zirconia ceramics is about 3.8 J / (m · s · K), and the volume resistivity is 1 × 10 8 Ω · cm. The metal layer 17 is made of nickel (Ni) having a thickness of 0.5 mm.
【００９８】第１の金型部１０、第２の金型部１１、入
れ子１５、金型組立体等の構成、構造を実施例１と同様
とした。尚、図２の（Ａ）に金型組立体を型締めした状
態を示し、図２の（Ｂ）に金型組立体を型開きした状態
を示す。実施例２においては、入れ子１５の全面に電解
メッキ法にて金属層１７を形成した。尚、入れ子装着用
中子１０Ａに入れ子１５をエポキシ系接着剤（図示せ
ず）を用いて接着した後、入れ子装着用中子１０Ａを第
１の金型部１０の中子装着部に取り付けた。そして、入
れ子１５の対向面１５Ｂに形成された金属層１７を金属
加工用の平面切削機を用いて切削し、入れ子１５の対向
面１５Ｂに形成された金属層１７の頂面と第１の金型部
１０のパーティング面ＰＬ1とを略同一レベルとした。The construction and structure of the first mold section 10, the second mold section 11, the insert 15, the mold assembly and the like were the same as those in the first embodiment. FIG. 2A shows a state where the mold assembly is clamped, and FIG. 2B shows a state where the mold assembly is opened. In Example 2, the metal layer 17 was formed on the entire surface of the insert 15 by electrolytic plating. After the nest 15 was bonded to the nesting core 10A using an epoxy-based adhesive (not shown), the nesting core 10A was attached to the core mounting portion of the first mold part 10. . Then, the metal layer 17 formed on the opposing surface 15B of the nest 15 is cut using a metal cutting plane cutting machine, and the top surface of the metal layer 17 formed on the opposing surface 15B of the nest 15 and the first metal are cut. a parting plane PL 1 of the mold portion 10 has substantially the same level.
【００９９】実施例２においても、かかる入れ子１５を
用い、実施例１と同じ第１の金型部（可動金型部）１０
と第２の金型部（固定金型部）１１とを組み付けて、金
型組立体を得た。第１の金型部１０と第２の金型部１１
とを型締めした状態において、入れ子１５と対向する第
２の金型部１１の対向面（実施例２においてもパーティ
ング面ＰＬ2）と、第２の金型部１１の対向面と対向し
た入れ子１５の部分（入れ子１５の対向面１５Ｂ）との
間のクリアランスＣ11は、０．０２ｍｍ（Ｃ11＝０．０
２ｍｍ）であった。このような構造にすることで、入れ
子１５の対向面１５Ｂは、第２の金型部１１及びキャビ
ティ１４内に導入された溶融熱可塑性樹脂と接触しなく
なる。In the second embodiment, the first mold part (movable mold part) 10 which is the same as the first embodiment
And the second mold part (fixed mold part) 11 were assembled to obtain a mold assembly. First mold part 10 and second mold part 11
In a state where the mold is clamped, the opposed surface of the second mold portion 11 facing the insert 15 (parting surface PL 2 in Example 2 ) and the opposed surface of the second mold portion 11 were opposed. clearance C 11 between the portion of the insert 15 (the opposing surface 15B of the insert 15), 0.02mm (C 11 = 0.0
2 mm). With such a structure, the facing surface 15B of the insert 15 does not come into contact with the molten thermoplastic resin introduced into the second mold portion 11 and the cavity 14.
【０１００】完成した金型組立体を成形装置に取り付け
た後、金型組立体を金型温調機を用いて１３０゜Ｃまで
加熱後、４０゜Ｃまで急冷しても、入れ子１５に割れ等
の損傷は発生しなかった。また、金属層１７にも損傷は
生じなかった。After the completed mold assembly was attached to the molding apparatus, the mold assembly was heated to 130 ° C. using a mold temperature controller, and then rapidly cooled to 40 ° C., but cracked into the nest 15. No such damage occurred. Further, no damage occurred to the metal layer 17.
【０１０１】成形装置として実施例１と同じ射出成形機
を用い、金型組立体を１００゜Ｃに加熱した。そして、
実施例１と同じ熱可塑性樹脂を使用し、実施例１と同一
条件にて射出成形を行なった。Using the same injection molding machine as in Example 1 as the molding apparatus, the mold assembly was heated to 100 ° C. And
Using the same thermoplastic resin as in Example 1, injection molding was performed under the same conditions as in Example 1.
【０１０２】入れ子１５のキャビティ面１５Ａと接して
いた成形品の表面にはガラス繊維の析出（浮き）もな
く、成形品は非常に高い鏡面性を有していた。また、フ
ローマーク及びジェッティング等の成形不良も全く認め
られなかった。更には、連続して成形を１００００回行
ったが、入れ子１５や金属層１７に損傷は発生しなかっ
た。There was no glass fiber deposition (floating) on the surface of the molded product that was in contact with the cavity surface 15A of the nest 15, and the molded product had very high specularity. Also, no molding defects such as flow marks and jetting were observed. Further, the molding was continuously performed 10,000 times, but no damage occurred in the insert 15 and the metal layer 17.
【０１０３】（比較例１）実施例１にて用いた金型組立
体において、入れ子１５をＲy０．０２μｍまで鏡面仕
上げをした炭素鋼（熱伝導率約４６Ｊ／（ｍ・ｓ・
Ｋ）、１１×１０-2ｃａｌ／ｃｍ・ｓｅｃ・ｄｅｇ）か
ら作製した入れ子に取り替えて成形を行った。尚、実施
例１と同様の熱可塑性樹脂を使用し、実施例１と同様の
成形条件にて成形を行った。Comparative Example 1 In the mold assembly used in Example 1, the insert 15 was mirror-finished to Ry 0.02 μm in carbon steel (thermal conductivity about 46 J / (ms · s ·).
K), molding was performed by replacing the nest prepared from 11 × 10 -2 cal / cm · sec · deg). In addition, using the same thermoplastic resin as in Example 1, molding was performed under the same molding conditions as in Example 1.
【０１０４】その結果、キャビティ１４内での溶融熱可
塑性樹脂の流動性が悪く、キャビティ１４内を完全に溶
融熱可塑性樹脂で充填することができなかった。そこ
で、射出圧力を２×１０7Ｐａ（２００ｋｇｆ／ｃｍ2−
Ｇ）増加させ、１．１×１０8Ｐａ（１１００ｋｇｆ／
ｃｍ2−Ｇ）として成形を行なった。得られた成形品に
は、フローマーク及びジェッテイング等の成形不良が生
じていた。また、成形品表面にはガラス繊維が析出して
おり、実施例１にて得られた成形品と比較すると、比較
例１にて得られた成形品の鏡面性は著しく劣っていた。As a result, the fluidity of the molten thermoplastic resin in the cavity 14 was poor, and the cavity 14 could not be completely filled with the molten thermoplastic resin. Therefore, the injection pressure is set to 2 × 10 7 Pa (200 kgf / cm 2 −
G) increased to 1.1 × 10 8 Pa (1100 kgf /
cm 2 -G). Molding defects such as flow marks and jetting occurred in the obtained molded product. Further, glass fibers were precipitated on the surface of the molded product, and the specularity of the molded product obtained in Comparative Example 1 was remarkably inferior to that of the molded product obtained in Example 1.
【０１０５】（比較例２）比較例２においては、実施例
１の金型組立体を用いた。但し、入れ子１５の対向面１
５Ｂに薄層を形成しなかった。そして、入れ子１５を入
れ子装着用中子１０Ａに接着剤を用いて接着し、入れ子
装着用中子１０Ａを第１の金型部１０に設けられた中子
装着部に固定した。入れ子１５の対向面１５Ｂの頂面
と、第１の金型部１０のパーティング面ＰＬ1とのレベ
ル差を、設計上、ゼロとした。然るに、実際には、入れ
子１５を入れ子装着用中子１０Ａに接着剤で接着したと
きの接着剤の厚さムラに起因して、入れ子１５の対向面
１５Ｂの頂面は、第１の金型部１０のパーティング面Ｐ
Ｌ1よりも０．０２ｍｍ突出した状態となっており、し
かも、第２の金型部１１のパーティング面ＰＬ2との平
行度が悪い状態で取り付けられていた。入れ子１５の対
向面１５Ｂが部分安定化ジルコニアセラミックスから構
成されているため、入れ子１５の対向面１５Ｂを金属用
の平面切削機では切削できず、修正することができなか
った。この状態で、実施例１と同じ条件で成形を行っ
た。成形の結果、成形品は非常に綺麗な外観を有してい
たが、連続して成形を１００ショット行ったところ、入
れ子１５の対向面１５Ｂが第２の金型部１１と型締めの
際に局所的に当たっていたため、その部分に割れが発生
した。Comparative Example 2 In Comparative Example 2, the mold assembly of Example 1 was used. However, the facing surface 1 of the nest 15
No thin layer was formed on 5B. Then, the insert 15 was bonded to the insert core 10A using an adhesive, and the insert insert core 10A was fixed to the insert mounting portion provided in the first mold portion 10. The level difference between the top surface of the facing surface 15B of the nest 15 and the parting surface PL1 of the first mold part 10 was set to zero in design. However, in practice, the top surface of the opposing surface 15B of the nest 15 is the first mold due to the uneven thickness of the adhesive when the nest 15 is bonded to the nest mounting core 10A with an adhesive. Parting surface P of part 10
L 1 has a 0.02mm protruding state than, moreover, the parallelism between the parting surfaces PL 2 of the second mold part 11 is attached in a bad state. Since the opposing surface 15B of the nest 15 is made of partially stabilized zirconia ceramics, the opposing surface 15B of the nest 15 could not be cut by a metal plane cutter and could not be modified. In this state, molding was performed under the same conditions as in Example 1. As a result of the molding, the molded product had a very beautiful appearance. However, when 100 moldings were continuously performed, the facing surface 15B of the nest 15 was tightened with the second mold portion 11 when the mold was clamped. Since it was hit locally, cracks occurred in that part.
【０１０６】（実施例３）実施例３の金型組立体も、本
発明の金型組立体等の第１の構成に関する。実施例３の
金型組立体が実施例２の金型組立体と相違する点は、キ
ャビティ１４及び入れ子１５の形状が異なっている点に
ある。図３に模式的な端面図を示す実施例３の金型組立
体においては、成形される成形品の寸法を、外形１００
ｍｍ×１００ｍｍとし、肉厚が４ｍｍ、深さ１５ｍｍの
箱形とした。実施例３の金型組立体におけるキャビティ
１４の寸法を、かかる形状の成形品が成形できるような
寸法とした。(Embodiment 3) The mold assembly of Embodiment 3 also relates to the first configuration of the mold assembly and the like of the present invention. The mold assembly of the third embodiment differs from the mold assembly of the second embodiment in that the shapes of the cavity 14 and the insert 15 are different. In the mold assembly according to the third embodiment, a schematic end view of which is shown in FIG.
mm × 100 mm, a box shape having a thickness of 4 mm and a depth of 15 mm. The dimensions of the cavity 14 in the mold assembly of Example 3 were set so that a molded product having such a shape could be molded.
【０１０７】実施例３においては、入れ子１５を、形状
が異なる点を除き、実施例２と同様の構成とした。ま
た、金属層１７を入れ子本体１１５のキャビティ構成面
及び入れ子本体１１５の薄層形成面に形成した。入れ子
本体１１５の厚さを３．０ｍｍとした。入れ子装着部１
０Ｂに入れ子１５をエポキシ系接着剤（図示せず）を用
いて固定した。そして、入れ子１５の対向面１５Ｂに形
成された金属層１７を切削加工し、入れ子１５の対向面
１５Ｂに形成された金属層１７の頂面と第１の金型部１
０のパーティング面ＰＬ1とを略同一レベルとした。In the third embodiment, the nest 15 has the same configuration as that of the second embodiment except that the shape is different. The metal layer 17 was formed on the cavity forming surface of the nesting body 115 and the thin layer forming surface of the nesting body 115. The thickness of the nest body 115 was 3.0 mm. Nest mounting part 1
The insert 15 was fixed to OB using an epoxy adhesive (not shown). Then, the metal layer 17 formed on the facing surface 15B of the nest 15 is cut, and the top surface of the metal layer 17 formed on the facing surface 15B of the nest 15 and the first mold part 1 are cut.
0 of the parting plane PL 1 was substantially the same level.
【０１０８】このように作製した第１の金型部（可動金
型部）１０と第２の金型部（固定金型部）１１とを組み
付けて本発明の金型組立体を得た。第１の金型部１０と
第２の金型部１１とを型締めした状態において、入れ子
１５と対向する第２の金型部１１の対向面（実施例３に
おいてもパーティング面ＰＬ2）と、第２の金型部１１
の対向面と対向した入れ子１５の部分（入れ子１５の対
向面１５Ｂ）との間のクリアランスＣ11は、０．０２ｍ
ｍ（Ｃ11＝０．０２ｍｍ）であった。このような構造に
することで、入れ子１５の対向面１５Ｂは、第２の金型
部１１及びキャビティ１４内に導入された溶融樹脂と接
触しなくなる。The first mold section (movable mold section) 10 and the second mold section (fixed mold section) 11 thus manufactured were assembled to obtain a mold assembly of the present invention. In a state where the first mold part 10 and the second mold part 11 are clamped, the facing surface of the second mold part 11 facing the insert 15 (parting surface PL 2 in the third embodiment). And the second mold part 11
Clearance C 11 between the facing surface and the opposing nesting 15 parts of (opposing surface 15B of the insert 15), 0.02 m
m (C 11 = 0.02 mm). With such a structure, the facing surface 15 </ b> B of the insert 15 does not come into contact with the molten resin introduced into the second mold portion 11 and the cavity 14.
【０１０９】完成した金型組立体を成形装置に取り付け
た後、金型組立体を金型温調機を用いて１３０゜Ｃまで
加熱後、４０゜Ｃまで急冷しても、部分安定化ジルコニ
アセラミックスから作製された入れ子本体１１５に割れ
等の損傷は発生しなかった。また、金属層１７にも損傷
は生じなかった。After the completed mold assembly was attached to the molding apparatus, the mold assembly was heated to 130 ° C. using a mold temperature controller, and then rapidly cooled to 40 ° C., but the partially stabilized zirconia was obtained. No damage such as cracks occurred in the nesting body 115 made of ceramics. Further, no damage occurred to the metal layer 17.
【０１１０】成形装置として実施例１と同じ射出成形機
を用い、金型組立体を１００゜Ｃに加熱した。そして、
実施例１と同じ熱可塑性樹脂を使用し、実施例１と同一
条件にて射出成形を行なった。Using the same injection molding machine as in Example 1 as the molding device, the mold assembly was heated to 100 ° C. And
Using the same thermoplastic resin as in Example 1, injection molding was performed under the same conditions as in Example 1.
【０１１１】入れ子１５のキャビティ面１５Ａと接して
いた成形品の表面にはガラス繊維の析出（浮き）もな
く、成形品は非常に高い鏡面性を有していた。また、フ
ローマーク及びジェッティング等の成形不良も全く認め
られなかった。更には、連続して成形を１００００回行
ったが、入れ子１５や金属層１７に損傷は発生しなかっ
た。There was no glass fiber deposition (floating) on the surface of the molded product that was in contact with the cavity surface 15A of the nest 15, and the molded product had very high specularity. Also, no molding defects such as flow marks and jetting were observed. Further, the molding was continuously performed 10,000 times, but no damage occurred in the insert 15 and the metal layer 17.
【０１１２】尚、入れ子本体１１５を例えば部分安定化
ジルコニアセラミックスから構成し、入れ子１５の対向
面１５Ｂに対応する入れ子本体１１５の薄層形成面に、
実施例１と同様に、活性金属膜及び金属層を形成しても
よい。The nest body 115 is made of, for example, partially stabilized zirconia ceramics, and a thin layer forming surface of the nest body 115 corresponding to the facing surface 15B of the nest 15 is provided.
Similar to the first embodiment, an active metal film and a metal layer may be formed.
【０１１３】（実施例４）実施例４の金型組立体も、本
発明の金型組立体等の第１の構成に関する。実施例４の
金型組立体が実施例１の金型組立体と相違する点は、金
型組立体がキャビティの容積を可変とし得る構造（実施
例４においては印籠構造）を有する点にある。即ち、金
型組立体が完全に型締めされていなくともキャビティ１
４が形成されるように、僅かなクリアランスＣ11（実施
例４においては０．０１ｍｍ）をもって第１の金型部１
０に配設された入れ子１５の対向面１５Ｂと第２の金型
部１１の対向面（パーティング面ＰＬ2）が嵌合する構
造とした（図４の（Ａ）及び（Ｂ）参照）。図４に模式
的な端面図を示す実施例４の金型組立体を構成する要素
は、基本的には、実施例１の金型組立体を構成する要素
と同じであるので、詳細な説明は省略する。(Embodiment 4) The mold assembly of Embodiment 4 also relates to the first structure of the mold assembly and the like of the present invention. The difference between the mold assembly of the fourth embodiment and the mold assembly of the first embodiment is that the mold assembly has a structure in which the volume of the cavity can be changed (an intaglio structure in the fourth embodiment). . That is, even if the mold assembly is not completely clamped, the cavity 1
The first mold part 1 has a slight clearance C 11 (0.01 mm in the fourth embodiment) so that the first mold part 1 is formed.
0 and the opposing surface (parting surface PL 2 ) of the second mold part 11 are fitted to the opposing surface 15B of the nest 15 (see FIGS. 4A and 4B). . The components constituting the mold assembly according to the fourth embodiment whose schematic end views are shown in FIG. 4 are basically the same as the components constituting the mold assembly according to the first embodiment. Is omitted.
【０１１４】実施例４においては、成形される成形品の
寸法を、底部を有する円筒形（外径５０．４０ｍｍ、内
径４４ｍｍ）とした。ＺｒＯ2−ＣｅＯ2を研削加工する
ことで、入れ子本体１１５を作製した。尚、部分安定化
ジルコニアセラミックス中に含有される部分安定化剤で
あるＣｅＯ2の割合を、８ｍｏｌ％とした。かかる部分
安定化ジルコニアセラミックスの熱伝導率は約３．８Ｊ
／（ｍ・ｓ・Ｋ）である。入れ子本体１１５は段付き円
筒形状をしており、段付き部の外径を５０ｍｍとし、段
付き部より上の円筒形部の外径を４４ｍｍとし、入れ子
装着用中子１０Ａと接着される面の直径を３８ｍｍとし
た。入れ子本体１１５のキャビティ構成面に対して、ダ
イヤモンド砥石を用いた研磨を行い、かかるキャビティ
構成面の表面粗さＲyを０．０２μｍとした。In Example 4, the dimensions of the molded product were cylindrical with a bottom (outer diameter 50.40 mm, inner diameter 44 mm). The nest body 115 was manufactured by grinding ZrO 2 —CeO 2 . The ratio of CeO 2 , which is a partial stabilizer contained in the partially stabilized zirconia ceramics, was set to 8 mol%. The thermal conductivity of such partially stabilized zirconia ceramics is about 3.8J.
/ (M · s · K). The nesting body 115 has a stepped cylindrical shape, the outer diameter of the stepped portion is 50 mm, the outer diameter of the cylindrical portion above the stepped portion is 44 mm, and the surface to be bonded to the nesting core 10A. Was 38 mm in diameter. The cavity forming surface of the nesting body 115 was polished using a diamond grindstone, and the surface roughness Ry of the cavity forming surface was set to 0.02 μm.
【０１１５】次いで、第１の金型部１０と第２の金型部
１１とを型締めした状態において第２の金型部１１の対
向面と対向する入れ子１５の対向面１５Ｂに相当する入
れ子本体１１５の薄層形成面にのみ、Ｔｉ−Ｃｕ−Ａｇ
から成るペーストをスクリーン印刷にて塗布し、約８０
０゜Ｃの真空炉で３０分間、ペーストを焼き付け、厚さ
５μｍの活性金属膜を得た。その後、得られた入れ子本
体１１５の活性金属膜が形成された部分以外の部分をマ
スキングし、電解メッキ法にて銅（Ｃｕ）から成る厚さ
０．２５ｍｍの金属層を活性金属膜の上に形成した。Next, when the first mold part 10 and the second mold part 11 are clamped, a nest corresponding to the facing surface 15B of the nest 15 facing the facing surface of the second mold part 11. Only on the thin layer forming surface of the main body 115, Ti-Cu-Ag
Paste consisting of about 80
The paste was baked in a vacuum furnace at 0 ° C. for 30 minutes to obtain an active metal film having a thickness of 5 μm. After that, a portion of the obtained nest body 115 other than the portion where the active metal film is formed is masked, and a metal layer of copper (Cu) having a thickness of 0.25 mm is formed on the active metal film by electrolytic plating. Formed.
【０１１６】第２の金型部（固定金型部）１１を炭素鋼
ＨＰＭ１から作製した。第２の金型部１１の中央に直径
５ｍｍのダイレクトゲート構造を有する溶融熱可塑性樹
脂導入部１３を設けた。また、第１の金型部（可動金型
部）１０も炭素鋼ＨＰＭ１から作製し、切削加工を行
い、第１の金型部１０に中子装着部を設けた。また、入
れ子装着用中子も炭素鋼ＨＰＭ１から作製した。そし
て、入れ子１５を、エポキシ系接着剤（図示せず）を用
いて入れ子装着用中子１０Ａに接着した。次いで、入れ
子装着用中子１０Ａを第１の金型部１０に設けられた中
子装着部に固定した。そして、入れ子１５の対向面１５
Ｂにおける金属層を、金属加工用の旋盤加工機にて約６
０μｍだけ切削した。その結果、第１の金型部１０と第
２の金型部１１とを型締めした状態において、入れ子１
５と対向した第２の金型部１１の対向面（第２の金型部
１１のパーティング面ＰＬ2）と、第２の金型部１１の
対向面と対向した入れ子１５の部分（入れ子１５の対向
面１５Ｂ）との間のクリアランスＣ11は、０．０１ｍｍ
となった。このような構造にすることで、入れ子１５の
対向面１５Ｂは、第２の金型部１１及びキャビティ１４
内に導入された溶融熱可塑性樹脂と接触しなくなる。The second mold part (fixed mold part) 11 was made of carbon steel HPM1. A molten thermoplastic resin introduction part 13 having a direct gate structure with a diameter of 5 mm was provided at the center of the second mold part 11. In addition, the first mold part (movable mold part) 10 was also made of carbon steel HPM1, cut, and provided with a core mounting part in the first mold part 10. The core for nesting was also made of carbon steel HPM1. Then, the insert 15 was bonded to the insert-mounting core 10A using an epoxy-based adhesive (not shown). Next, the nesting core 10 </ b> A was fixed to the core mounting part provided in the first mold part 10. And the opposing surface 15 of the nest 15
The metal layer in B was turned on a lathe for metalworking to about 6
It was cut by 0 μm. As a result, when the first mold part 10 and the second mold part 11 are clamped, the nest 1
5 (parting surface PL 2 of the second mold portion 11) and a portion of the nest 15 (the nest) facing the opposite surface of the second mold portion 11. clearance C 11 between the facing surface 15B) of 15, 0.01 mm
It became. With such a structure, the opposing surface 15B of the nest 15 is in contact with the second mold portion 11 and the cavity 14.
No longer comes into contact with the molten thermoplastic resin introduced therein.
【０１１７】完成した金型組立体を成形装置に取り付け
た後、金型組立体を金型温調機を用いて１３０゜Ｃまで
加熱後、４０゜Ｃまで急冷しても、部分安定化ジルコニ
アセラミックスから作製された入れ子本体１１５に割れ
等の損傷は発生しなかった。また、活性金属膜や金属層
にも損傷は生じなかった。After the completed mold assembly was attached to the molding apparatus, the mold assembly was heated to 130 ° C. using a mold temperature controller and then rapidly cooled to 40 ° C., but the partially stabilized zirconia was also obtained. No damage such as cracks occurred in the nesting body 115 made of ceramics. Also, no damage occurred to the active metal film or the metal layer.
【０１１８】成形装置として東芝機械株式会社製、ＩＳ
−７５プレストロール射出圧縮成形機を用い、金型組立
体を１００゜Ｃに加熱した。また、熱可塑性樹脂として
実施例１と同じ熱可塑性樹脂を使用した。そして、成形
すべき成形品の容積（ＶM）よりもキャビティ１４の容
積（ＶC）が大きくなるように、第１の金型部１０と第
２の金型部１１とを型締めした（図４の（Ａ）参照）。
尚、型締め時、成形すべき成形品の容積（ＶM）とキャ
ビティの容積（ＶC）の関係は、Δｔが０．５ｍｍを満
足する関係とした。As a molding device, IS manufactured by Toshiba Machine Co., Ltd.
The mold assembly was heated to 100 ° C. using a −75 Pre-Strol injection compression molding machine. Further, the same thermoplastic resin as in Example 1 was used as the thermoplastic resin. Then, the first mold part 10 and the second mold part 11 are clamped so that the volume (V C ) of the cavity 14 is larger than the volume (V M ) of the molded product to be molded ( (See FIG. 4A).
At the time of mold clamping, the relationship between the volume (V M ) of the molded product to be molded and the volume (V C ) of the cavity is such that Δt satisfies 0.5 mm.
【０１１９】具体的には、成形においては、先ず、第１
の金型部１０と第２の金型部１１を完全に閉じた後（図
４の（Ｂ）参照）、第１の金型部１０を移動させて、キ
ャビティ１４を１ｍｍ広げた（図４の（Ａ）参照）。そ
して、以下の表２に例示する条件にて、図示しない射出
用シリンダーから、溶融熱可塑性樹脂導入部（ダイレク
トゲート部）１３を介してキャビティ１４へ溶融熱可塑
性樹脂を導入（射出）した。そして、所定量の溶融熱可
塑性樹脂を溶融熱可塑性樹脂導入部１３を介してキャビ
ティ１４内に導入（射出）した後（図５の（Ａ）の金型
組立体の模式的な端面図参照）、第１の金型部１０を第
２の金型部１１に向かって移動させた（図５の（Ｂ）の
金型組立体の模式的な端面図参照）。移動量を０．５ｍ
ｍとした。次いで、キャビティ１４内の熱可塑性樹脂を
冷却、固化させ、３０秒後に金型組立体の型開きを行
い、成形品を金型組立体から取り出した。More specifically, in molding, first, the first
After completely closing the mold part 10 and the second mold part 11 (see FIG. 4B), the first mold part 10 was moved to expand the cavity 14 by 1 mm (FIG. 4). (A)). Then, under the conditions exemplified in Table 2 below, the molten thermoplastic resin was introduced (injected) into the cavity 14 from the injection cylinder (not shown) via the molten thermoplastic resin introduction section (direct gate section) 13. Then, after introducing (injecting) a predetermined amount of the molten thermoplastic resin into the cavity 14 through the molten thermoplastic resin introduction portion 13 (see a schematic end view of the mold assembly in FIG. 5A). Then, the first mold part 10 was moved toward the second mold part 11 (see a schematic end view of the mold assembly in FIG. 5B). 0.5m travel
m. Next, the thermoplastic resin in the cavity 14 was cooled and solidified. After 30 seconds, the mold assembly was opened, and the molded product was taken out of the mold assembly.
【０１２０】［表２］ 金型温度：１００゜Ｃ 樹脂温度：２９０゜Ｃ 射出圧力：３．９２×１０7Ｐａ（４００ｋｇｆ／ｃｍ2
−Ｇ）[Table 2] Mold temperature: 100 ° C Resin temperature: 290 ° C Injection pressure: 3.92 × 10 7 Pa (400 kgf / cm 2)
-G)
【０１２１】入れ子１５Ａのキャビティ面１５Ａと接し
ていた成形品の表面にはガラス繊維の析出（浮き）もな
く、成形品は非常に高い鏡面性を有していた。また、フ
ローマーク及びジェッティング等の成形不良も全く認め
られなかった。入れ子１５の対向面１５Ｂを観察する
と、不均一な熱膨張の影響で金属層に、多少、第２の金
型部１１の対向面（パーティング面ＰＬ2）と接触した
痕跡があったものの、金属層が入れ子１５に対する損傷
を吸収したため、入れ子１５に損傷は発生していなかっ
た。連続して成形を１００００ショット行ったが、入れ
子１５に割れ等の損傷は発生しなかった。更には、連続
して成形を１００００回行ったが、入れ子１５や金属
層、活性金属膜に損傷は発生しなかった。There was no glass fiber deposition (floating) on the surface of the molded product that was in contact with the cavity surface 15A of the insert 15A, and the molded product had very high specularity. Also, no molding defects such as flow marks and jetting were observed. Observation of the opposing surface 15B of the nest 15 shows that the metal layer has some traces of contact with the opposing surface (parting surface PL 2 ) of the second mold part 11 due to uneven thermal expansion. No damage occurred to the nest 15 because the metal layer absorbed the damage to the nest 15. Although molding was continuously performed for 10,000 shots, no damage such as cracks occurred in the insert 15. Further, the molding was continuously performed 10,000 times, but no damage occurred to the insert 15, the metal layer, and the active metal film.
【０１２２】このように、成形品の成形時、キャビティ
の容積を可変とし得る構造を有する金型組立体を用いれ
ば、成形品の表面を均一に圧縮することが可能となるこ
とから、成形品の表面にヒケが発生することを抑制する
ことができる。As described above, when a mold assembly having a structure capable of making the volume of the cavity variable at the time of molding the molded product is used, the surface of the molded product can be uniformly compressed. The occurrence of sink marks on the surface can be suppressed.
【０１２３】実施例４の変形例を図６に示す。この変形
例においては、入れ子本体１１５は導電性ジルコニアセ
ラミックスから構成され、入れ子本体１１５のキャビテ
ィ構成面及び薄層形成面（入れ子１５の対向面１５Ｂに
相当する）に、銅（Ｃｕ）から成る金属層１７が形成さ
れている。尚、このような入れ子１５は、実質的には、
実施例２と同様にして作製することができる。FIG. 6 shows a modification of the fourth embodiment. In this modification, the nesting body 115 is made of conductive zirconia ceramics, and the cavity forming surface and the thin layer forming surface (corresponding to the facing surface 15B of the nesting 15) of the nesting body 115 are made of metal made of copper (Cu). Layer 17 is formed. In addition, such a nest 15 is substantially
It can be manufactured in the same manner as in the second embodiment.
【０１２４】（比較例３）比較例３においては、実施例
４の金型組立体を用いた。但し、入れ子１５の表面に薄
層を形成しなかった。そして、入れ子１５を入れ子装着
用中子１０Ａに接着剤で接着し、入れ子装着用中子１０
Ａを第１の金型部１０に設けられた中子装着部に固定し
た。尚、第１の金型部１０と第２の金型部１１とを型締
めした状態において、入れ子１５と対向した第２の金型
部１１の対向面（第２の金型部１１のキャビティ面）
と、第２の金型部１１の対向面と対向した入れ子１５の
部分（入れ子１５の対向面１５Ｂ）との間のクリアラン
スＣ11が０．０１ｍｍとなるように、入れ子１５を設
計、作製した。そして、実施例４と同じ条件で成形を行
った。成形の結果、成形品は非常に綺麗な外観を有して
いたが、連続して成形を２０ショット行ったところ、不
均一な熱膨張の影響で入れ子１５の対向面１５Ｂの部分
が急に第２の金型部１１の対向面（パーティング面ＰＬ
2）と接触し、その部分に割れが発生した。Comparative Example 3 In Comparative Example 3, the mold assembly of Example 4 was used. However, no thin layer was formed on the surface of the insert 15. Then, the nest 15 is bonded to the nest mounting core 10A with an adhesive, and
A was fixed to a core mounting part provided in the first mold part 10. In a state where the first mold portion 10 and the second mold portion 11 are clamped, the opposing surface of the second mold portion 11 facing the insert 15 (the cavity of the second mold portion 11). surface)
If, as the clearance C 11 between the facing surface and the opposing nesting 15 portion of the second mold section 11 (opposing surface 15B of the insert 15) is 0.01 mm, designed nest 15, was prepared . Then, molding was performed under the same conditions as in Example 4. As a result of molding, the molded article had a very beautiful appearance. However, when the molding was continuously performed for 20 shots, the portion of the facing surface 15B of the nest 15 suddenly fell due to the uneven thermal expansion. 2 (a parting surface PL)
2 ) and cracked in that area.
【０１２５】（実施例５）図７の（Ａ）に模式的な端面
図を示す実施例５の金型組立体も、本発明の金型組立体
等の第１の構成に関する。実施例５の金型組立体が実施
例１の金型組立体と相違する点は、金型組立体に加圧流
体注入装置１８を備えた点にある。この加圧流体注入装
置１８は周知の加圧流体注入ノズルから成り、キャビテ
ィ１４に開口するように第２の金型部１１に配設されて
いる。加圧流体注入装置１８は、図示しない配管を介し
て加圧流体源（図示せず）に接続されている。(Embodiment 5) The mold assembly of Embodiment 5 showing a schematic end view in FIG. 7A also relates to the first structure of the mold assembly and the like of the present invention. The mold assembly of the fifth embodiment differs from the mold assembly of the first embodiment in that a pressurized fluid injection device 18 is provided in the mold assembly. The pressurized fluid injection device 18 includes a well-known pressurized fluid injection nozzle, and is disposed in the second mold portion 11 so as to open to the cavity 14. The pressurized fluid injection device 18 is connected to a pressurized fluid source (not shown) via a pipe (not shown).
【０１２６】実施例５の金型組立体を構成する要素は、
基本的には、実施例１の金型組立体を構成する要素と同
じであるので詳細な説明は省略する。尚、第２の金型部
１１に、９４ｍｍ×９４ｍｍ×３ｍｍ（深さ）の凹部を
形成し、かかる凹部によってもキャビティ１４が構成さ
れる構造とした。凹部の底部（図７においては上部）
に、溶融熱可塑性樹脂導入部１３及び加圧流体注入装置
１８が配設されている。そして、実施例１と同じ熱可塑
性樹脂を用い、実施例１と同様の成形条件で成形を行っ
た。尚、実施例５においては、キャビティ１４内を完全
に満たすだけの溶融熱可塑性樹脂を溶融熱可塑性樹脂導
入部１３からキャビティ１４内に導入（射出）した後、
直ちに、加圧流体注入装置１８から加圧流体である窒素
ガス（圧力：７×１０6Ｐａ，７０ｋｇｆ／ｃｍ2−Ｇ）
をキャビティ１４内の溶融熱可塑性樹脂の内部に注入
し、キャビティ１４内の樹脂内部に中空部を形成した。
この状態を図７の（Ｂ）に模式的に示す。キャビティ１
４内の樹脂が冷却、固化するまで、中空部を加圧流体で
加圧した。キャビティ１４内の樹脂が冷却、固化した
後、中空部内の加圧流体を加圧流体注入装置１８を介し
て大気に解放した。そして、金型組立体の型開きを行
い、成形品を金型組立体から取り出した。The components constituting the mold assembly of Embodiment 5 are as follows:
Basically, the components are the same as those constituting the mold assembly according to the first embodiment, and a detailed description thereof will be omitted. In addition, a concave portion of 94 mm × 94 mm × 3 mm (depth) was formed in the second mold portion 11, and the cavity 14 was constituted by the concave portion. The bottom of the recess (the top in FIG. 7)
In addition, a molten thermoplastic resin introduction unit 13 and a pressurized fluid injection device 18 are provided. Then, using the same thermoplastic resin as in Example 1, molding was performed under the same molding conditions as in Example 1. In the fifth embodiment, the molten thermoplastic resin that completely fills the cavity 14 is introduced (injected) into the cavity 14 from the molten thermoplastic resin introduction part 13,
Immediately from the pressurized fluid injection device 18, nitrogen gas as a pressurized fluid (pressure: 7 × 10 6 Pa, 70 kgf / cm 2 -G)
Was injected into the molten thermoplastic resin in the cavity 14 to form a hollow portion in the resin in the cavity 14.
This state is schematically shown in FIG. Cavity 1
The hollow portion was pressurized with a pressurized fluid until the resin in 4 was cooled and solidified. After the resin in the cavity 14 was cooled and solidified, the pressurized fluid in the hollow portion was released to the atmosphere via the pressurized fluid injection device 18. Then, the mold assembly was opened, and the molded product was taken out of the mold assembly.
【０１２７】成形品の表面にはガラス繊維の析出もな
く、成形品は非常に高い鏡面性を有していた。また、成
形品には、フローマーク及びジェッティング等の成形不
良も認められず、成形品の内部には所望の中空部が形成
されていた。しかも、成形品にヒケが発生することを確
実に防止でき、更には、入れ子と接触する溶融熱可塑性
樹脂の冷却・固化が遅延されるので、入れ子１５のキャ
ビティ面１５Ａの近傍の固化し始めた樹脂の部分と内部
の樹脂とが相互に混じり合うといった現象の発生を回避
することができ、肉厚部近傍の成形品表面に色ムラや外
観不良が発生することを防止できた。No glass fiber was deposited on the surface of the molded product, and the molded product had very high specularity. In addition, molding defects such as flow marks and jetting were not observed in the molded product, and a desired hollow portion was formed inside the molded product. Moreover, it is possible to reliably prevent the occurrence of sink marks in the molded product, and further, since the cooling and solidification of the molten thermoplastic resin in contact with the nest is delayed, solidification near the cavity surface 15A of the nest 15 has begun. The occurrence of the phenomenon that the resin portion and the internal resin are mixed with each other can be avoided, and the occurrence of color unevenness and poor appearance on the surface of the molded product near the thick portion can be prevented.
【０１２８】連続して成形を１００００回行ったが、入
れ子１５に割れ等の損傷は発生せず、活性金属膜及び金
属層にも損傷は発生しなかった。The molding was continuously performed 10,000 times, but no damage such as cracks occurred in the insert 15 and no damage occurred to the active metal film and the metal layer.
【０１２９】尚、入れ子本体１１５を例えば部分安定化
された導電性ジルコニアセラミックスから構成し、入れ
子１５の対向面１５Ｂに対応する入れ子本体１１５の薄
層形成面（場合によっては、入れ子本体１１５のキャビ
ティ構成面及び薄層形成面、あるいは又、入れ子本体１
１５の全面）に、実施例２と同様に金属層を形成しても
よい。The nesting body 115 is made of, for example, partially stabilized conductive zirconia ceramics, and the thin layer forming surface of the nesting body 115 corresponding to the facing surface 15B of the nesting 15 (in some cases, the cavity of the nesting body 115). Construction surface and thin layer forming surface or nest body 1
A metal layer may be formed on the entire surface (15) as in the second embodiment.
【０１３０】（実施例６）図８の（Ａ）に模式的な端面
図を示す実施例６の金型組立体も、本発明の金型組立体
等の第１の構成に関する。実施例６の金型組立体におい
て、入れ子１５は第１の金型部（可動金型部）１０に配
設され、第２の金型部（固定金型部）１１には、第２の
金型部１１の対向面に相当する入れ子被覆部１１Ａが設
けられている。そして、第１の金型部１０と第２の金型
部１１とを型締めした状態において、入れ子被覆部１１
Ａと、入れ子被覆部１１Ａと対向した入れ子１５の部分
（入れ子１５の対向面１５Ｂ）との間のクリアランスＣ
11は、０．０３ｍｍ以下（Ｃ 11≦０．０３ｍｍ）であ
り、且つ、入れ子１５に対する入れ子被覆部１１Ａの重
なり量ΔＳ11は０．５ｍｍ以上（ΔＳ11≧０．５ｍｍ）
である。尚、実施例６において、入れ子被覆部１１Ａ
は、入れ子１５の対向面１５Ｂと対向する第２の金型部
１１のパーティング面ＰＬ2に設けられた一種の切り込
み（切り欠き）である。溶融熱可塑性樹脂導入部１３の
構造をダイレクトゲート構造とした。実施例６の金型組
立体を型締めしたときの模式的な端面図を図８の（Ａ）
に示し、型開きしたときの模式的な端面図を図９の
（Ａ）に示す。また、組み立て中の金型組立体の模式的
な端面図を、図８の（Ｂ）及び（Ｃ）に示す。(Embodiment 6) A schematic end face shown in FIG.
The mold assembly of Embodiment 6 shown in the figure is also a mold assembly of the present invention.
Etc. regarding the first configuration. In the mold assembly of the sixth embodiment
The nest 15 is arranged on the first mold part (movable mold part) 10.
The second mold part (fixed mold part) 11 is provided with a second mold part.
A nested covering portion 11A corresponding to the facing surface of the mold portion 11 is provided.
Have been killed. Then, the first mold part 10 and the second mold
In a state where the portion 11 and the mold 11 are clamped, the nested covering portion 11
A and a portion of the nest 15 facing the nest covering portion 11A
(Clearance C between the nest 15 and the opposing surface 15B)
11Is 0.03 mm or less (C 11≤ 0.03 mm)
And the weight of the nest covering portion 11A with respect to the nest 15
Fake amount ΔS11Is 0.5 mm or more (ΔS11≧ 0.5mm)
It is. In the sixth embodiment, the nested covering portion 11A
Is a second mold portion facing the facing surface 15B of the insert 15
11 parting plane PLTwoKind of notch provided in
(Notch). Of the molten thermoplastic resin introduction part 13
The structure was a direct gate structure. Example 6 Mold Set
FIG. 8A is a schematic end view when the solid is clamped.
FIG. 9 shows a schematic end view when the mold is opened.
It is shown in (A). Also, the schematic of the mold assembly during assembly
Various end views are shown in FIGS. 8B and 8C.
【０１３１】実施例６の金型組立体におけるキャビティ
１４の大きさは、１００ｍｍ×１００ｍｍ×４ｍｍであ
り、形状は直方体である。入れ子１５の大きさは、１０
２．００ｍｍ×１０２．００ｍｍ×３．００ｍｍであ
る。即ち、部分安定化ジルコニアセラミックスから成る
入れ子本体１１５の厚さを２．９８ｍｍとした。尚、入
れ子本体１１５を研削加工にて作製し、入れ子本体１１
５のキャビティ構成面に対して、ダイヤモンド砥石を用
いた研磨及び仕上げを行ない、かかるキャビティ構成面
の表面粗さＲyを０．０２μｍとした。次いで、実施例
１と同様の方法で、入れ子本体１１５の表面（具体的に
は、入れ子本体１１５のキャビティ構成面及び薄層形成
面）に、活性金属膜及び金属層（薄層１６）を形成し
た。尚、実施例２と同様に、導電性ジルコニアセラミッ
クスを使用し、入れ子本体１１５の例えばキャビティ構
成面及び薄層形成面に、電解メッキ法にて金属層を形成
してもよい。The size of the cavity 14 in the mold assembly of Example 6 is 100 mm × 100 mm × 4 mm, and the shape is a rectangular parallelepiped. The size of the nest 15 is 10
It is 2.00 mm × 102.00 mm × 3.00 mm. That is, the thickness of the nest body 115 made of partially stabilized zirconia ceramics was set to 2.98 mm. The nesting body 115 is manufactured by grinding, and the nesting body 11 is formed.
Polishing and finishing using a diamond grindstone were performed on the cavity forming surface of No. 5, and the surface roughness Ry of the cavity forming surface was set to 0.02 μm. Next, an active metal film and a metal layer (thin layer 16) are formed on the surface of the nest body 115 (specifically, the cavity forming surface and the thin layer forming surface of the nest body 115) in the same manner as in the first embodiment. did. As in the second embodiment, a metal layer may be formed by electroplating on the cavity forming surface and the thin layer forming surface of the nest body 115 using conductive zirconia ceramics, for example.
【０１３２】第１の金型部（可動金型部）１０を炭素鋼
Ｓ５５Ｃから作製した。入れ子１５のための入れ子装着
部１０Ｂの内寸法が１０２．２０ｍｍ×１０２．２０ｍ
ｍ、深さが３．０２ｍｍとなるように切削加工して、入
れ子装着部１０Ｂを設け（図８の（Ｂ）参照）、次い
で、入れ子１５をシリコン系接着剤（図示せず）を用い
て入れ子装着部１０Ｂ内に接着した（図８の（Ｃ）参
照）。そして、実施例１と同様に、金属層の表面を切削
加工して、入れ子１５の対向面１５Ｂと入れ子被覆部１
１Ａとの間のクリアランスを調整した。The first mold part (movable mold part) 10 was made of carbon steel S55C. The inner size of the nest mounting portion 10B for the nest 15 is 102.20 mm × 102.20 m
m, and a depth of 3.02 mm is cut to provide a nesting portion 10B (see FIG. 8B), and then the nesting 15 is formed using a silicon-based adhesive (not shown). It was adhered inside the nesting portion 10B (see FIG. 8C). Then, similarly to the first embodiment, the surface of the metal layer is cut and the facing surface 15B of the
The clearance between 1A was adjusted.
【０１３３】一方、第２の金型部（固定金型部）１１を
炭素鋼Ｓ５５Ｃから作製した。第２の金型部（固定金型
部）１１の中央に直径５ｍｍのダイレクトゲート構造を
有する溶融熱可塑性樹脂導入部１３を設けた。On the other hand, a second mold portion (fixed mold portion) 11 was made of carbon steel S55C. A molten thermoplastic resin introduction part 13 having a direct gate structure with a diameter of 5 mm was provided at the center of the second mold part (fixed mold part) 11.
【０１３４】このように作製した第１の金型部（可動金
型部）１０及び第２の金型部（固定金型部）１１を組み
付けて実施例６の金型組立体を得た。この金型組立体に
おいて、入れ子１５の対向面１５Ｂと入れ子被覆部１１
Ａとの間のクリアランス（Ｃ 11）は、０．０２ｍｍ（Ｃ
11＝０．０２ｍｍ）であった。また、入れ子１５に対す
る入れ子被覆部１１Ａの重なり量（ΔＳ11）は１．０ｍ
ｍ（ΔＳ11＝１．０ｍｍ）であった。このような構造に
することで、入れ子１５の対向面１５Ｂは、第２の金型
部１１及びキャビティ１４内に導入された溶融熱可塑性
樹脂と接触しなくなる。The first mold part (movable mold)
(Mold part) 10 and second mold part (fixed mold part) 11
Thus, a mold assembly of Example 6 was obtained. In this mold assembly
Here, the opposing surface 15B of the nest 15 and the nest covering portion 11
Clearance between A (C 11) Is 0.02 mm (C
11= 0.02 mm). Also, for nest 15
Of the nested covering portion 11A (ΔS11) Is 1.0m
m (ΔS11= 1.0 mm). In such a structure
By doing so, the opposing surface 15B of the nest 15 is
Melt thermoplastic introduced into part 11 and cavity 14
No longer comes into contact with resin.
【０１３５】完成した金型組立体を成形装置に取り付け
た後、金型組立体を金型温調機を用いて１３０゜Ｃまで
加熱後、４０゜Ｃまで急冷しても、部分安定化ジルコニ
アセラミックスから作製された入れ子１５に割れ等の損
傷は発生しなかった。また、薄層１６に損傷が発生する
ことも無かった。After the completed mold assembly was attached to the molding apparatus, the mold assembly was heated to 130 ° C. using a mold temperature controller and then rapidly cooled to 40 ° C., but the partially stabilized zirconia was also obtained. No damage such as cracks occurred in the nest 15 made of ceramics. Also, no damage occurred to the thin layer 16.
【０１３６】実施例１と同じ成形装置、熱可塑性樹脂を
用い、実施例１と同じ成形条件にて成形を行った。キャ
ビティ１４内へ溶融熱可塑性樹脂を導入（射出）した状
態を図９の（Ｂ）に模式的な端面図にて示す。入れ子１
５のキャビティ面１５Ａと接していた成形品の表面には
ガラス繊維の析出（浮き）もなく、非常に高い鏡面性を
有していた。また、フローマーク及びジェッティング等
の成形不良もなかった。連続して成形を１００００回行
ったが、入れ子１５や活性金属膜、金属層に損傷は発生
しなかった。Using the same molding apparatus and thermoplastic resin as in Example 1, molding was performed under the same molding conditions as in Example 1. FIG. 9B is a schematic end view showing a state where the molten thermoplastic resin is introduced (injected) into the cavity 14. Nesting 1
The surface of the molded product that was in contact with the cavity surface 15A of No. 5 had no glass fiber precipitation (floating), and had very high specularity. Also, there were no molding defects such as flow marks and jetting. The molding was continuously performed 10,000 times, but no damage occurred in the insert 15, the active metal film, and the metal layer.
【０１３７】（実施例７）図１０の（Ａ）に模式的な一
部端面図を示す実施例７の金型組立体は、本発明の金型
組立体等の第２の構成に関する。実施例７の金型組立体
には、第１の金型部（固定金型部）１０に配設され、キ
ャビティ１４の一部を構成し、入れ子１５の端面を被覆
する被覆プレート１２が更に備えられている。入れ子１
５は第１の金型部１０に配設されている。第１の金型部
（固定金型部）１０と第２の金型部（可動金型部）１１
とを型締めした状態において、入れ子１５と被覆プレー
ト１２との間のクリアランスＣ21は０．０３ｍｍ以下
（Ｃ21≦０．０３ｍｍ）であり、且つ、入れ子１５に対
する被覆プレート１２の重なり量ΔＳ21は０．５ｍｍ以
上（ΔＳ21≧０．５ｍｍ）である。尚、図１０の（Ａ）
に示した金型組立体の組み立て中の模式的な端面図を、
図１０の（Ｂ）及び（Ｃ）に示す。(Embodiment 7) A mold assembly according to embodiment 7 of which a schematic partial end view is shown in FIG. 10A relates to a second structure such as a mold assembly of the present invention. The mold assembly according to the seventh embodiment further includes a cover plate 12 that is disposed on the first mold portion (fixed mold portion) 10, forms a part of the cavity 14, and covers the end surface of the insert 15. Provided. Nesting 1
5 is provided on the first mold part 10. First mold part (fixed mold part) 10 and second mold part (movable mold part) 11
When the mold is clamped, the clearance C 21 between the nest 15 and the covering plate 12 is 0.03 mm or less (C 21 ≦ 0.03 mm), and the amount of overlap ΔS 21 of the covering plate 12 with respect to the nest 15. Is 0.5 mm or more (ΔS 21 ≧ 0.5 mm). Incidentally, FIG.
The schematic end view during the assembly of the mold assembly shown in
These are shown in FIGS. 10B and 10C.
【０１３８】入れ子１５を、実質的に、実施例１と同様
の方法で作製した。即ち、部分安定化ジルコニアセラミ
ックスから成る入れ子本体１１５のキャビティ構成面及
び薄層形成面に薄層（活性金属膜及び金属層）１６を形
成した。また、第１の金型部（固定金型部）１０を炭素
鋼Ｓ５５Ｃから作製した。炭素鋼Ｓ５５Ｃを切削加工し
て、入れ子装着部１０Ｂを設けた。次いで、入れ子１５
を、２液硬化型エポキシ系接着剤（図示せず）を用い
て、入れ子装着部１０Ｂ内に接着した（図１０の（Ｂ）
参照）。一方、第２の金型部（可動金型部）１１を炭素
鋼Ｓ５５Ｃから作製した。The insert 15 was manufactured in substantially the same manner as in Example 1. That is, a thin layer (active metal film and metal layer) 16 was formed on the cavity forming surface and the thin layer forming surface of the nest body 115 made of partially stabilized zirconia ceramics. The first mold part (fixed mold part) 10 was made of carbon steel S55C. Carbon steel S55C was cut to provide a nested mounting portion 10B. Then nest 15
Was adhered to the nesting portion 10B using a two-component curing type epoxy adhesive (not shown) (FIG. 10B).
reference). On the other hand, the second mold part (movable mold part) 11 was made of carbon steel S55C.
【０１３９】炭素鋼Ｓ５５Ｃから被覆プレート１２を作
製した。被覆プレート１２を切削加工した後、第１の金
型部１０にビス（図示せず）を用いて固定した（図１０
の（Ｃ）参照）。被覆プレート１２はキャビティ１４の
一部を構成し、しかも、被覆プレート１２は入れ子１５
の全周囲を覆っている。被覆プレート１２には、サイド
ゲート構造の溶融熱可塑性樹脂導入部１３が設けられて
いる。尚、図１０の（Ｃ）には溶融熱可塑性樹脂導入部
１３の図示を省略した。入れ子１５と被覆プレート１２
との間のクリアランス（Ｃ21）が０．０３ｍｍ以下とな
るように、また、入れ子１５に対する被覆プレート１２
の重なり量（ΔＳ21）が０．５ｍｍ以上となるように、
被覆プレート１２及び入れ子１５の対向面１５Ｂにおけ
る金属層を切削加工した。The coating plate 12 was made from carbon steel S55C. After cutting the cover plate 12, it was fixed to the first mold part 10 using screws (not shown) (FIG. 10).
(C)). The cover plate 12 forms a part of the cavity 14, and the cover plate 12
It covers all around. The cover plate 12 is provided with a molten thermoplastic resin introduction portion 13 having a side gate structure. In FIG. 10C, the illustration of the molten thermoplastic resin introduction part 13 is omitted. Nest 15 and cover plate 12
Between the nest 15 and the cover plate 12 so that the clearance (C 21 ) between
So that the amount of overlap (ΔS 21 ) is 0.5 mm or more,
The metal layer on the facing surface 15B of the cover plate 12 and the insert 15 was cut.
【０１４０】あるいは又、金型組立体の模式的な一部端
面図を図１１の（Ａ）に示すように、成形すべき成形品
の形状に依り、曲面を有する入れ子１５を用いることも
できる。この場合には、第１の金型部１０を炭素鋼Ｓ５
５Ｃから作製し、入れ子装着部１０Ｂの切削加工を行
い、第１の金型部１０に設けられた入れ子装着部１０Ｂ
の底部の曲率半径を、入れ子装着部と対向する入れ子１
５の裏面（キャビティ面と反対の面）の曲率半径に合わ
せることが好ましい。被覆プレート１２は炭素鋼Ｓ５５
Ｃから作製することができる。被覆プレート１２の入れ
子１５に対向する面の曲率半径を入れ子１５のキャビテ
ィ面１５Ａの曲率半径と一致させることが好ましい。被
覆プレート１２及び入れ子１５の対向面１５Ｂを切削加
工した後、第１の金型部１０に固定すればよい。また、
第２の金型部１１は炭素鋼Ｓ５５Ｃから作製すればよ
い。あるいは又、図１１の（Ｂ）に模式的な一部端面図
を示すように、入れ子１５を装着する第１の金型部１０
の部分を、第１の金型部１０に装着された入れ子装着用
中子１０Ａから構成することもできる。この場合、入れ
子装着用中子１０Ａに入れ子装着部を設ける。Alternatively, as shown in FIG. 11A, which is a schematic partial end view of the mold assembly, a nest 15 having a curved surface can be used depending on the shape of a molded product to be molded. . In this case, the first mold part 10 is made of carbon steel S5
5C, the nesting portion 10B is cut, and the nesting portion 10B provided on the first mold portion 10 is cut.
The radius of curvature at the bottom of the nest 1
It is preferable to match the radius of curvature of the back surface of 5 (the surface opposite to the cavity surface). The coating plate 12 is made of carbon steel S55.
C. It is preferable to make the radius of curvature of the surface of the cover plate 12 facing the nest 15 coincide with the radius of curvature of the cavity surface 15A of the nest 15. After cutting the facing surface 15B of the cover plate 12 and the insert 15, it may be fixed to the first mold part 10. Also,
The second mold part 11 may be made of carbon steel S55C. Alternatively, as shown in a schematic partial end view of FIG.
May be constituted by a nesting core 10A mounted on the first mold part 10. In this case, a nest mounting portion is provided on the nest mounting core 10A.
【０１４１】更には、被覆プレート１２にサイドゲート
構造の溶融熱可塑性樹脂導入部１３を設ける代わりに、
図１２に示すように、被覆プレート１２には溶融熱可塑
性樹脂導入部を設けずに、第２の金型部１１の中央にダ
イレクトゲート構造を有する溶融熱可塑性樹脂導入部１
３を設けてもよい。Further, instead of providing the cover plate 12 with the molten thermoplastic resin introduction portion 13 having a side gate structure,
As shown in FIG. 12, the coating plate 12 is not provided with a molten thermoplastic resin introduction portion, and the molten thermoplastic resin introduction portion 1 having a direct gate structure is provided at the center of the second mold portion 11.
3 may be provided.
【０１４２】実施例７の金型組立体を用いた成形品の成
形方法は、実質的には実施例１にて説明した成形品の成
形方法と同様とすることができるので、詳細な説明は省
略する。The molding method of the molded article using the mold assembly of the seventh embodiment can be substantially the same as the molding method of the molded article described in the first embodiment. Omitted.
【０１４３】尚、実施例２と同様に、部分安定化された
導電性ジルコニアセラミックスを使用し、入れ子本体１
１５の例えばキャビティ構成面及び薄層形成面に、電解
メッキ法にて金属層を形成してもよい。また、実施例７
の金型組立体を、実施例４にて説明した金型組立体と同
様に、キャビティの容積を可変とし得る構造としてもよ
い。更には、実施例７の金型組立体に実施例５と同様に
加圧流体注入装置１８を配設してもよい。As in the case of the second embodiment, a partially stabilized conductive zirconia ceramic
For example, a metal layer may be formed on the cavity forming surface and the thin layer forming surface of the fifteen by electroplating. Example 7
The mold assembly may be configured so that the volume of the cavity can be made variable similarly to the mold assembly described in the fourth embodiment. Further, the pressurized fluid injection device 18 may be provided in the mold assembly of the seventh embodiment as in the fifth embodiment.
【０１４４】（実施例８）実施例８の金型組立体は、本
発明の金型組立体等の第３の構成に関する。実施例８の
金型組立体を型締めしたときの模式的な端面図を図１３
の（Ａ）及び（Ｂ）に示し、型開きしたときの模式的な
端面図を図１５に示す。また、組み立て中の金型組立体
の模式的な端面図を、図１４の（Ａ）、（Ｂ）及び
（Ｃ）に示す。尚、図１３の（Ａ）、図１４の（Ａ）〜
（Ｃ）及び図１５は、垂直面で被覆プレートを含む金型
組立体の領域を切断したときの図であり、図１３の
（Ｂ）はかかる垂直面と平行な垂直面で被覆プレートを
含まない金型組立体の領域を切断したときの図である。(Eighth Embodiment) A mold assembly according to an eighth embodiment relates to a third structure such as the mold assembly of the present invention. FIG. 13 is a schematic end view when the mold assembly of Example 8 is clamped.
(A) and (B), and a schematic end view when the mold is opened is shown in FIG. In addition, FIGS. 14A, 14B, and 14C show schematic end views of the mold assembly being assembled. 13 (A) and FIG. 14 (A) to FIG.
(C) and FIG. 15 are views when the area of the mold assembly including the coating plate is cut in a vertical plane, and FIG. 13 (B) includes the coating plate in a vertical plane parallel to the vertical plane. FIG. 3 is a view when an area of a mold assembly is cut off.
【０１４５】実施例８の金型組立体においては、入れ子
２５と第２の金型部（可動金型部）２１との間に配設さ
れ、第１の金型部（固定金型部）２０に取り付けられ、
溶融熱可塑性樹脂導入部２３が設けられた被覆プレート
２２を更に備え、第２の金型部２１には入れ子被覆部２
１Ａが設けられており、第１の金型部２０と第２の金型
部２１とを型締めした状態において、入れ子２５と対向
した第２の金型部１１の対向面である入れ子被覆部２１
Ａと、入れ子被覆部２１Ａと対向した入れ子２５の部分
（入れ子２５の対向面２５Ｂ）との間のクリアランスＣ
31は０．０３ｍｍ以下（Ｃ31≦０．０３ｍｍ）であり、
入れ子２５に対する入れ子被覆部２１Ａの重なり量ΔＳ
31は０．５ｍｍ以上（ΔＳ31≧０．５ｍｍ）であり、入
れ子２５と被覆プレート２２との間のクリアランスＣ32
は０．０３ｍｍ以下（Ｃ32≦０．０３ｍｍ）であり、入
れ子２５に対する被覆プレート２２の重なり量ΔＳ32は
０．５ｍｍ以上（ΔＳ32≧０．５ｍｍ）である。図１３
の（Ａ）及び（Ｂ）に示すように、被覆プレート２２は
入れ子２５の一部分と一部分とのみ重なり合っている。
実施例８の金型組立体における溶融熱可塑性樹脂導入部
２３はサイドゲート構造である。尚、入れ子被覆部２１
Ａは、入れ子２５の対向面２５Ｂと対向する第２の金型
部２１のパーティング面に設けられた一種の切り込み
（切り欠き）である。In the mold assembly according to the eighth embodiment, the first mold section (fixed mold section) is disposed between the nest 25 and the second mold section (movable mold section) 21. 20 attached,
The second mold part 21 further includes a coating plate 22 provided with a molten thermoplastic resin introduction part 23.
1A is provided, and in a state where the first mold part 20 and the second mold part 21 are clamped, a nesting covering part which is a facing surface of the second mold part 11 facing the nest 25. 21
A and the clearance C between the portion of the nest 25 facing the nest covering portion 21A (the facing surface 25B of the nest 25)
31 is 0.03 mm or less (C 31 ≦ 0.03 mm),
Overlap amount ΔS of nest covering portion 21A with respect to nest 25
31 is 0.5 mm or more (ΔS 31 ≧ 0.5 mm), and the clearance C 32 between the nest 25 and the covering plate 22
Is 0.03 mm or less (C 32 ≦ 0.03 mm), and the overlapping amount ΔS 32 of the covering plate 22 with respect to the nest 25 is 0.5 mm or more (ΔS 32 ≧ 0.5 mm). FIG.
(A) and (B), the cover plate 22 overlaps only a part of the nest 25.
The molten thermoplastic resin introduction portion 23 in the mold assembly according to the eighth embodiment has a side gate structure. In addition, the nesting cover 21
A is a kind of notch (notch) provided on the parting surface of the second mold portion 21 facing the opposing surface 25B of the insert 25.
【０１４６】実施例８の金型組立体におけるキャビティ
２４の大きさは、１００ｍｍ×１００ｍｍ×４ｍｍであ
り、形状は直方体である。入れ子２５の大きさは、１０
２．００ｍｍ×１０２．００ｍｍ×３．００ｍｍであ
る。尚、部分安定化ジルコニアセラミックスあるいは部
分安定化された導電性ジルコニアセラミックスから成る
入れ子本体１２５を研削加工にて作製し、入れ子本体１
２５のキャビティ構成面に対して、ダイヤモンド砥石を
用いた研磨及び仕上げを行ない、キャビティ構成面の表
面粗さＲyを０．０２μｍとした。次いで、入れ子２５
を、実質的に、実施例２と同様にして作製した。尚、部
分安定化ジルコニアセラミックスを使用し、入れ子２５
を、実質的に、実施例１と同様にして作製してもよい。
入れ子本体２１５に形成された活性金属膜及び金属層、
あるいは金属層を、以下、総称して薄層２６と呼ぶ。The size of the cavity 24 in the mold assembly of Example 8 is 100 mm × 100 mm × 4 mm, and the shape is a rectangular parallelepiped. The size of the nest 25 is 10
It is 2.00 mm × 102.00 mm × 3.00 mm. A nest body 125 made of partially stabilized zirconia ceramics or partially stabilized conductive zirconia ceramics is formed by grinding, and the nest body 1 is formed.
Polishing and finishing using a diamond grindstone were performed on 25 cavity forming surfaces, and the surface roughness Ry of the cavity forming surface was set to 0.02 μm. Then nest 25
Was produced substantially in the same manner as in Example 2. In addition, using partially stabilized zirconia ceramics,
May be manufactured substantially in the same manner as in the first embodiment.
An active metal film and a metal layer formed on the nest body 215;
Alternatively, the metal layer is hereinafter generally referred to as a thin layer 26.
【０１４７】第１の金型部（固定金型部）２０を炭素鋼
Ｓ５５Ｃから作製した。入れ子２５のための入れ子装着
部２０Ｂの内寸法が１０２．２０ｍｍ×１０２．２０ｍ
ｍ、深さが３．０２ｍｍとなるように切削加工して、入
れ子装着部２０Ｂを設け（図１４の（Ａ）参照）、次い
で、入れ子２５をシリコン系接着剤（図示せず）を用い
て入れ子装着部２０Ｂ内に接着した（図１４の（Ｂ）参
照）。そして、入れ子２５の対向面２５Ｂにおける薄層
２６の表面（具体的には、金属層の表面）を切削した。The first mold part (fixed mold part) 20 was made of carbon steel S55C. The inner size of the nest mounting portion 20B for the nest 25 is 102.20 mm × 102.20 m
m, and a depth of 3.02 mm is cut to provide a nesting portion 20B (see FIG. 14A), and then the nesting 25 is formed using a silicon-based adhesive (not shown). It was adhered inside the nesting portion 20B (see FIG. 14B). Then, the surface of the thin layer 26 (specifically, the surface of the metal layer) on the facing surface 25B of the insert 25 was cut.
【０１４８】炭素鋼にて被覆プレート２２を作製し、所
定位置にボルト（図示せず）にて第１の金型部２０に取
り付けた（図１４の（Ｃ）参照）。尚、被覆プレート２
２には溶融熱可塑性樹脂導入部（ゲート部）２３が設け
られている。被覆プレート２２の入れ子と対向する面２
２Ａと、入れ子２５の対向面２５Ｂとの間のクリアラン
ス（Ｃ32）は０．０２ｍｍ（Ｃ32＝０．０２ｍｍ）であ
り、入れ子２５に対する被覆プレート２２の重なり量
（ΔＳ32）は１．０ｍｍ（ΔＳ32＝１．０ｍｍ）であっ
た。The coating plate 22 was made of carbon steel, and attached to the first mold part 20 at a predetermined position with a bolt (not shown) (see FIG. 14C). In addition, coating plate 2
2 is provided with a molten thermoplastic resin introduction section (gate section) 23. Surface 2 facing nesting of cover plate 22
The clearance (C 32 ) between 2A and the facing surface 25B of the nest 25 is 0.02 mm (C 32 = 0.02 mm), and the overlapping amount (ΔS 32 ) of the coating plate 22 with the nest 25 is 1.0 mm. (ΔS 32 = 1.0 mm).
【０１４９】一方、第２の金型部（可動金型部）２１を
炭素鋼Ｓ５５Ｃから作製した。On the other hand, the second mold part (movable mold part) 21 was made of carbon steel S55C.
【０１５０】このように作製した第１の金型部（固定金
型部）２０及び第２の金型部（可動金型部）２１を組み
付けて実施例８の金型組立体を得た。この金型組立体に
おいて、入れ子２５の対向面２５Ｂと入れ子被覆部２１
Ａとの間のクリアランス（Ｃ 31）は０．０２ｍｍ（Ｃ31
＝０．０２ｍｍ）であった。また、入れ子２５に対する
入れ子被覆部２１Ａの重なり量（ΔＳ31）は１．０ｍｍ
（ΔＳ31＝１．０ｍｍ）であった。以上のとおり、入れ
子２５の対向面２５Ｂとキャビティ２４に導入された溶
融熱可塑性樹脂との間には接触がない構造とした。The first mold part (fixed mold)
(Mold part) 20 and a second mold part (movable mold part) 21
Thus, a mold assembly of Example 8 was obtained. In this mold assembly
Here, the opposing surface 25B of the nest 25 and the nest covering portion 21
Clearance between A (C 31) Is 0.02 mm (C31
= 0.02 mm). Also, for nest 25
The amount of overlap of the nested covering portions 21A (ΔS31) Is 1.0mm
(ΔS31= 1.0 mm). As mentioned above, put
The melt introduced into the cavity 24 and the opposing surface 25B of the
The structure was such that there was no contact with the molten thermoplastic resin.
【０１５１】完成した金型組立体を成形装置に取り付け
た後、金型組立体を金型温調機を用いて１３０゜Ｃまで
加熱後、４０゜Ｃまで急冷しても、入れ子２５に割れ等
の損傷は発生しなかった。After the completed mold assembly was attached to the molding apparatus, the mold assembly was heated to 130 ° C. using a mold temperature controller, and then rapidly cooled to 40 ° C., but cracked into the nest 25. No such damage occurred.
【０１５２】実施例１と同じ成形装置、熱可塑性樹脂を
用い、実施例１と同じ成形条件にて成形を行った。入れ
子２５のキャビティ面２５Ａと接していた成形品の表面
にはガラス繊維の析出（浮き）もなく、成形品は非常に
高い鏡面性を有していた。また、フローマーク及びジェ
ッティング等の成形不良もなかった。連続して成形を１
００００回行ったが、入れ子２５や薄層（活性金属膜及
び金属層、あるいは、金属層）２６に損傷は発生しなか
った。Using the same molding apparatus and thermoplastic resin as in Example 1, molding was performed under the same molding conditions as in Example 1. There was no glass fiber precipitation (floating) on the surface of the molded product that was in contact with the cavity surface 25A of the nest 25, and the molded product had very high specularity. Also, there were no molding defects such as flow marks and jetting. Continuous molding 1
0000 times, no damage occurred to the nest 25 and the thin layer (the active metal film and the metal layer, or the metal layer) 26.
【０１５３】（実施例９）実施例９は、本発明の金型組
立体等の第４の構成に関する。実施例９の金型組立体の
模式的な端面図を、図１６に示す。また、組み立て中の
金型組立体の模式的な端面図を、図１７〜図１９に示
す。尚、図１６の（Ａ）、図１７の（Ａ），（Ｃ）、図
１８の（Ａ），（Ｃ）及び図１９の（Ａ）、（Ｂ）は、
垂直面で被覆プレートを含む金型組立体の領域を切断し
たときの図であり、図１６の（Ｂ）、図１７の（Ｂ），
（Ｄ）、及び図１８の（Ｂ），（Ｄ）は、かかる垂直面
と平行な垂直面で被覆プレートを含まない金型組立体の
領域を切断したときの図である。(Embodiment 9) Embodiment 9 relates to a fourth structure such as a mold assembly of the present invention. FIG. 16 is a schematic end view of the mold assembly according to the ninth embodiment. 17 to 19 show schematic end views of the mold assembly during assembly. 16 (A), (A) and (C) of FIG. 17, (A) and (C) of FIG. 18, and (A) and (B) of FIG.
FIG. 17B is a view when a region of the mold assembly including the coating plate is cut on a vertical plane, and FIG. 16B, FIG.
(D) and FIGS. 18 (B) and (D) are views when the area of the mold assembly not including the coating plate is cut along a vertical plane parallel to the vertical plane.
【０１５４】実施例９の金型組立体においては、入れ子
が第１及び第２の金型部の両方に配置されている。即
ち、第１の金型部（固定金型部）３０に第１の入れ子３
５が配置されており、第２の金型部（可動金型部）４０
に第２の入れ子４５が配置されている。また、溶融熱可
塑性樹脂導入部（ゲート部）３９が設けられた被覆プレ
ート３３，４３が、第１の入れ子３５と第２の入れ子４
５との間に配設され、第１の金型部３０及び第２の金型
部４０に取り付けられている。そして、第１の金型部３
０と第２の金型部４０とを型締めした状態において、第
２の入れ子４５と対向した第１の入れ子３５の部分（第
１の入れ子の対向面）と、第１の入れ子３５と対向する
第２の入れ子４５の部分（第２の入れ子の対向面）との
間のクリアランスＣ41は０．０３ｍｍ（Ｃ41≦０．０３
ｍｍ）以下であり、第１の入れ子３５の対向面と第２の
入れ子４５の対向面との重なり量ΔＳ41は０．５ｍｍ以
上（ΔＳ41≧０．５ｍｍ）であり、第１の入れ子３５と
被覆プレート３３との間のクリアランスＣ42、及び、第
２の入れ子４５と被覆プレート４３との間のクリアラン
スＣ43は０．０３ｍｍ以下（Ｃ42，Ｃ43≦０．０３ｍ
ｍ）であり、第１の入れ子３５に対する被覆プレート３
３の重なり量ΔＳ42、及び、第２の入れ子４５に対する
被覆プレート４３の重なり量ΔＳ43は０．５ｍｍ以上
（ΔＳ42，ΔＳ43≧０．５ｍｍ）であり、被覆プレート
３３，４３は第１及び第２の入れ子３５，４５の一部分
とのみ重なり合っている。In the mold assembly according to the ninth embodiment, the inserts are arranged in both the first and second mold portions. That is, the first nest 3 is inserted into the first mold portion (fixed mold portion) 30.
5, a second mold part (movable mold part) 40
The second nest 45 is disposed at the bottom. Further, the cover plates 33 and 43 provided with the molten thermoplastic resin introduction section (gate section) 39 are composed of the first nest 35 and the second nest 4.
5 and is attached to the first mold part 30 and the second mold part 40. Then, the first mold part 3
In a state where the mold 0 and the second mold part 40 are clamped, a portion of the first nest 35 facing the second nest 45 (a facing surface of the first nest) and the first nest 35 are opposed to each other. The clearance C 41 between the portion of the second nest 45 (the opposing surface of the second nest) is 0.03 mm (C 41 ≦ 0.03).
mm) or less, the overlap amount ΔS 41 between the facing surface of the first nest 35 and the facing surface of the second nest 45 is 0.5 mm or more (ΔS 41 ≧ 0.5 mm). a clearance C 42 between the cover plate 33, the clearance C 43 between the second nest 45 and the cover plate 43 is 0.03mm or less (C 42, C 43 ≦ 0.03m
m) and the coating plate 3 for the first nest 35
3 overlapping amount [Delta] S 42, and the overlap amount [Delta] S 43 of the cover plate 43 with respect to the second nest 45 is above 0.5mm (ΔS 42, ΔS 43 ≧ 0.5mm), coated plates 33 and 43 first And only a part of the second nests 35 and 45 overlap.
【０１５５】実施例９の金型組立体におけるキャビティ
３８の大きさは１００ｍｍ×１００ｍｍ×３ｍｍであ
り、形状は直方体である。実施例９においては、第１の
入れ子３５を構成する第１の入れ子本体１３５の厚さを
３．００ｍｍとし、第２の入れ子４５を構成する第２の
入れ子本体１４５の厚さを２．００ｍｍとし、これらの
入れ子を、実施例２と同様の部分安定化された導電性ジ
ルコニアセラミックスから作製した。第１の入れ子本体
１３５の大きさは、１０２．００ｍｍ×１０２．００ｍ
ｍ×３．００ｍｍである。研削加工にて作製された第１
の入れ子本体１３５のキャビティ構成面に対してダイヤ
モンド砥石を用いた研磨及び仕上げを行ない、キャビテ
ィ構成面の表面粗さＲyを０．０２μｍとした。次い
で、実施例２と同様の方法で、第１の入れ子本体１３５
のキャビティ構成面及び薄層形成面に金属層３７を形成
した。尚、部分安定化ジルコニアセラミックスを用い、
実施例１と同様の方法で、少なくとも第１の入れ子本体
１３５の薄層形成面に、活性金属膜及び金属層を形成し
てもよい。The size of the cavity 38 in the mold assembly of Example 9 is 100 mm × 100 mm × 3 mm, and the shape is a rectangular parallelepiped. In the ninth embodiment, the thickness of the first nest body 135 constituting the first nest 35 is 3.00 mm, and the thickness of the second nest body 145 constituting the second nest 45 is 2.00 mm. These nests were made from the partially stabilized conductive zirconia ceramics as in Example 2. The size of the first nesting body 135 is 102.00 mm × 102.00 m
mx 3.00 mm. The first made by grinding
The surface of the cavity constituting surface of the nested body 135 was polished and finished using a diamond grindstone, and the surface roughness Ry of the cavity constituting surface was set to 0.02 μm. Next, in the same manner as in the second embodiment, the first nested main body 135 is formed.
The metal layer 37 was formed on the cavity forming surface and the thin layer forming surface. In addition, using partially stabilized zirconia ceramics,
An active metal film and a metal layer may be formed on at least the thin layer forming surface of the first nest body 135 in the same manner as in the first embodiment.
【０１５６】第１の金型部（固定金型部）３０を炭素鋼
Ｓ５５Ｃから作製した。第１の入れ子３５のための入れ
子装着部３１の内寸法が、１０２．２０ｍｍ×１０２．
２０ｍｍ、深さが３．０２ｍｍとなるように切削加工を
行い、第１の金型部３０に入れ子装着部３１を設けた
（図１７の（Ｃ）及び（Ｄ）参照）。尚、参照番号３２
は、第１の被覆プレート取付部である。次いで、第１の
入れ子３５を、シリコン系接着剤（図示せず）を用い
て、入れ子装着部３１内に接着した（図１８の（Ｃ）及
び（Ｄ）参照）。そして、第１の入れ子３５の対向面３
５Ｂを構成する金属層３７の切削加工を行った。A first mold part (fixed mold part) 30 was made of carbon steel S55C. The inner size of the nest mounting portion 31 for the first nest 35 is 102.20 mm × 102.
Cutting was performed so that the depth was 20 mm and the depth was 3.02 mm, and the nest mounting portion 31 was provided in the first mold portion 30 (see FIGS. 17C and 17D). The reference number 32
Is a first covering plate mounting portion. Next, the first nest 35 was bonded into the nest mounting portion 31 using a silicon-based adhesive (not shown) (see FIGS. 18C and 18D). Then, the opposing surface 3 of the first nest 35
The metal layer 37 constituting 5B was cut.
【０１５７】部分安定化された導電性ジルコニアをキャ
ビティ面が凹形状になるようにプレス成形後、焼成する
ことによって、第２の入れ子４５を構成する第２の入れ
子本体１４５を作製した。この第２の入れ子本体１４５
には凹部が設けられている。第２の入れ子本体１４５の
外形寸法は１０６．００ｍｍ×１０６．００ｍｍであ
る。また、凹部の寸法は１００．００ｍｍ×１００．０
０ｍｍであり、凹部の底面４５Ｂの厚さは２．００ｍｍ
であり、底面からの立ち上がり部４５Ｃの厚さ（高さ）
は５．００ｍｍである。従って、キャビティ３８を形成
する部分の高さ（厚さ）は３．００ｍｍである。凹部の
底面４５Ｂ及び立ち上がり部４５Ｃの内側面４５Ａ（こ
れらの面はキャビティ構成面である）に対して、ダイヤ
モンド砥石を用いた研磨及び仕上げを行ない、これらの
キャビティ構成面の表面粗さＲyを０．０２μｍとし
た。更には、第２の入れ子本体１４５の凹部の底面４５
Ｂと立ち上がり部４５Ｃの境界部を、半径０．１ｍｍの
曲面とした。尚、第２の金型部４０に第２の被覆プレー
ト４３を取り付けるために、第２の入れ子４５の立ち上
がり部４５Ｃの一部は除去された形状となっている（図
１８の（Ａ）及び（Ｂ）参照）。次いで、実施例２と同
様の方法で、第２の入れ子本体１４５のキャビティ構成
面及び薄層形成面に、金属層４７を形成した。尚、実施
例１と同様の方法で、部分安定化ジルコニアセラミック
スを用い、第２の入れ子本体１４５の少なくとも薄層形
成面に、活性金属膜及び金属層を形成してもよい。The partially stabilized conductive zirconia was press-formed so that the cavity surface became concave, and then fired to produce a second nest body 145 constituting the second nest 45. This second nested body 145
Is provided with a concave portion. The outer dimensions of the second nest body 145 are 106.00 mm × 106.00 mm. The dimensions of the recess are 100.00 mm × 100.0
0 mm, and the thickness of the bottom surface 45B of the recess is 2.00 mm.
And the thickness (height) of the rising portion 45C from the bottom surface
Is 5.00 mm. Therefore, the height (thickness) of the portion forming the cavity 38 is 3.00 mm. The bottom surface 45B of the concave portion and the inner side surface 45A of the rising portion 45C (these surfaces are cavity forming surfaces) are polished and finished using a diamond grindstone, and the surface roughness Ry of these cavity forming surfaces is reduced . It was set to 0.02 μm. Further, the bottom surface 45 of the concave portion of the second nest body 145 is formed.
The boundary between B and the rising portion 45C was a curved surface having a radius of 0.1 mm. In order to attach the second covering plate 43 to the second mold part 40, a part of the rising part 45C of the second insert 45 is removed (see FIG. 18A and FIG. 18A). (B)). Next, the metal layer 47 was formed on the cavity forming surface and the thin layer forming surface of the second nest body 145 in the same manner as in Example 2. In the same manner as in the first embodiment, the active metal film and the metal layer may be formed on at least the thin layer forming surface of the second nest body 145 by using partially stabilized zirconia ceramics.
【０１５８】第２の金型部（可動金型部）４０を炭素鋼
Ｓ５５Ｃから作製した。そして、第２の入れ子４５のた
めの入れ子装着部４１の内寸法が、１０６．２０ｍｍ×
１０６．２０ｍｍ、深さが５．０２ｍｍとなるように切
削加工を行い、第２の金型部４０に入れ子装着部４１を
設けた（図１７の（Ａ）及び（Ｂ）参照）。尚、参照番
号４２は、第２の被覆プレート取付部である。次いで、
第２の入れ子４５を、シリコン系接着剤（図示せず）を
用いて、入れ子装着部４１内に接着した（図１８の
（Ａ）及び（Ｂ）参照）。そして、第２の入れ子４５の
対向面４５Ｄを構成する金属層４７の切削加工を行っ
た。The second mold part (movable mold part) 40 was made of carbon steel S55C. Then, the inner size of the nest mounting portion 41 for the second nest 45 is 106.20 mm ×
Cutting was performed to 106.20 mm and the depth to 5.02 mm, and the nesting portion 41 was provided in the second mold portion 40 (see FIGS. 17A and 17B). Reference numeral 42 is a second covering plate mounting portion. Then
The second nest 45 was adhered to the nest mounting portion 41 using a silicon-based adhesive (not shown) (see FIGS. 18A and 18B). Then, the metal layer 47 forming the facing surface 45D of the second insert 45 was cut.
【０１５９】炭素鋼にて第１の被覆プレート３３を作製
し、所定位置にボルト（図示せず）にて第１の金型部３
０に固定した（図１９の（Ｂ）参照）。尚、第１の被覆
プレート３３には、溶融熱可塑性樹脂導入部の一部３９
Ａが形成されている。また、炭素鋼にて第２の被覆プレ
ート４３を作製し、所定位置にボルト（図示せず）にて
第２の金型部４０に固定した（図１９の（Ａ）参照）。
尚、第２の被覆プレート４３には、溶融熱可塑性樹脂導
入部の一部３９Ｂが形成されている。第１の金型部と第
２の金型部とを型締めした状態において、第１の被覆プ
レート３３及び第２の被覆プレート４３によって、溶融
熱可塑性樹脂導入部３９が構成される。The first coating plate 33 is made of carbon steel, and is fixed at a predetermined position with bolts (not shown).
0 (see FIG. 19B). The first cover plate 33 has a portion 39 of the molten thermoplastic resin introduction portion.
A is formed. Further, a second cover plate 43 was made of carbon steel, and was fixed to a second mold portion 40 at predetermined positions by bolts (not shown) (see FIG. 19A).
The second cover plate 43 has a portion 39B of the molten thermoplastic resin introduction portion. In a state where the first mold part and the second mold part are clamped, the first covering plate 33 and the second covering plate 43 form a molten thermoplastic resin introduction part 39.
【０１６０】このように作製した第１の金型部（固定金
型部）３０と第２の金型部（可動金型部）４０を組み付
けて実施例９の金型組立体を得た。この金型組立体にお
いて、第１の金型部３０と第２の金型部４０とを型締め
した状態で、第２の入れ子４５と対向した第１の入れ子
３５の部分（第１の入れ子３５の対向面３５Ｂ）と、第
１の入れ子３５と対向した第２の入れ子４５の部分（第
２の入れ子４５の対向面４５Ｄ）との間のクリアランス
（Ｃ41）は０．０１ｍｍであった。また、第１の入れ子
と対向する第１の被覆プレート３３の面３４と、第１の
入れ子３５との間のクリアランス（Ｃ42）、第２の入れ
子と対向する第２の被覆プレート４３の面４４と、第２
の入れ子４５との間のクリアランス（Ｃ43）は、それぞ
れ０．０１ｍｍであった。更には、第１の入れ子３５の
対向面３５Ｂと、第２の入れ子４５の対向面４５Ｄとの
重なり量（ΔＳ41）は１．０ｍｍであり、第１の入れ子
３５に対する第１の被覆プレート３３の重なり量（ΔＳ
42）は１．０ｍｍであった。一方、第２の入れ子４５に
対する第２の被覆プレート４３の重なり量（ΔＳ43）は
３．０ｍｍであった。尚、第１及び第２の被覆プレート
３３，４３は第１及び第２の入れ子３５，４５の一部分
とのみ重なり合っている。The thus-fabricated first mold part (fixed mold part) 30 and second mold part (movable mold part) 40 were assembled to obtain a mold assembly of Example 9. In this mold assembly, in a state where the first mold part 30 and the second mold part 40 are clamped, a portion of the first nest 35 facing the second nest 45 (the first nest 35). The clearance (C 41 ) between the opposed surface 35B of the second insert 35 and the portion of the second insert 45 facing the first insert 35 (the opposed surface 45D of the second insert 45) was 0.01 mm. . Also, the clearance (C 42 ) between the surface 34 of the first covering plate 33 facing the first nest and the first nest 35, the surface of the second covering plate 43 facing the second nest. 44 and the second
The clearance (C 43 ) between the nests 45 was 0.01 mm. Further, the overlapping amount (ΔS 41 ) between the facing surface 35B of the first nest 35 and the facing surface 45D of the second nest 45 is 1.0 mm, and the first coating plate 33 for the first nest 35 is formed. (ΔS
42 ) was 1.0 mm. On the other hand, the amount of overlap (ΔS 43 ) of the second cover plate 43 with respect to the second insert 45 was 3.0 mm. The first and second cover plates 33, 43 overlap only with a part of the first and second inserts 35, 45.
【０１６１】完成した金型組立体を成形装置に取り付け
た後、金型組立体を金型温調機を用いて１３０゜Ｃまで
加熱後、４０゜Ｃまで急冷しても、第１及び第２の入れ
子３５，４５に割れ等の損傷は発生せず、また、金属層
３７，４７にも損傷は発生しなかった。After attaching the completed mold assembly to the molding apparatus, the mold assembly is heated to 130 ° C. using a mold temperature controller and then rapidly cooled to 40 ° C. No damage such as cracks occurred in the nests 35, 45 of No. 2, and no damage occurred to the metal layers 37, 47.
【０１６２】実施例１と同じ成形装置、熱可塑性樹脂を
用い、実施例１と同じ成形条件にて成形を行った。入れ
子３５，４５のキャビティ面３５Ａ，４５Ａと接してい
た成形品の表面にはガラス繊維の析出（浮き）もなく、
成形品は非常に高い鏡面性を有していた。また、フロー
マーク及びジェッティング等の成形不良もなかった。連
続して成形を１００００回行ったが、入れ子３５，４５
や、金属層３７，４７に損傷は発生しなかった。Using the same molding apparatus and thermoplastic resin as in Example 1, molding was performed under the same molding conditions as in Example 1. There was no glass fiber deposition (floating) on the surface of the molded product in contact with the cavity surfaces 35A, 45A of the nests 35, 45,
The molded article had very high specularity. Also, there were no molding defects such as flow marks and jetting. Continuous molding was performed 10,000 times.
Also, no damage occurred to the metal layers 37 and 47.
【０１６３】尚、実施例９においては、溶融熱可塑性樹
脂導入部（ゲート部）３９が設けられた被覆プレート３
３，４３を、第１及び第２の金型部３０，４０に取り付
けた構造としたが、被覆プレートを第１の金型部３０若
しくは第２の金型部４０のいずれか一方に取り付ける構
造とすることもできる。In the ninth embodiment, the covering plate 3 provided with the molten thermoplastic resin introduction portion (gate portion) 39 is provided.
The third and fourth embodiments have the structure in which the cover plate is attached to either the first mold unit 30 or the second mold unit 40. It can also be.
【０１６４】（実施例１０）実施例１０における金型組
立体は、実施例８の金型組立体の変形である。図２０の
（Ａ）に模式的な端面図を示すように、実施例１０の金
型組立体においては、成形品の成形時、キャビティの容
積を可変とし得る構造を有する。実施例１０において
は、例えば油圧シリンダー（図示せず）で可動させるこ
とができる中子２７を金型組立体のキャビティ２４内に
配設する。そして、成形品の成形においては、型締め
時、成形すべき成形品の容積（ＶM）よりもキャビティ
２４の容積（ＶC）が大きくなるように、第１の金型部
２０と第２の金型部２１とを型締めし、且つ、キャビテ
ィ内における中子２７の配置位置を制御する。そして、
キャビティ（容積：ＶC）２４内に溶融した熱可塑性樹
脂を導入し、熱可塑性樹脂の導入開始前、開始と同時
に、導入中に、あるいは導入完了後（導入完了と同時を
含む）、図示しない油圧シリンダーの作動によって中子
２７を移動させて、キャビティ２４の容積を成形すべき
成形品の容積（ＶM）まで減少させる。この状態を図２
０の（Ｂ）に模式的に示す。このように、成形品の成形
時、キャビティ２４の容積を可変とし得る構造を有する
金型組立体を用いれば、成形品の表面を均一に圧縮する
ことが可能となることから、成形品の表面にヒケが発生
することを抑制することができる。(Embodiment 10) The mold assembly of the tenth embodiment is a modification of the mold assembly of the eighth embodiment. As shown in a schematic end view of FIG. 20A, the mold assembly of the tenth embodiment has a structure that allows the volume of the cavity to be variable when molding a molded product. In the tenth embodiment, a core 27 that can be moved by, for example, a hydraulic cylinder (not shown) is provided in the cavity 24 of the mold assembly. In molding the molded product, the first mold portion 20 and the second mold portion 20 are formed such that the volume (V C ) of the cavity 24 is larger than the volume (V M ) of the molded product to be molded at the time of mold clamping. Of the core 21 and the position of the core 27 in the cavity is controlled. And
A molten thermoplastic resin is introduced into the cavity (volume: V C ) 24, and is not shown before, simultaneously with, during, or after the introduction of the thermoplastic resin (including simultaneous with the completion of the introduction). The core 27 is moved by the operation of the hydraulic cylinder, and the volume of the cavity 24 is reduced to the volume (V M ) of the molded product to be molded. This state is shown in FIG.
This is schematically shown in FIG. As described above, when a mold assembly having a structure capable of making the volume of the cavity 24 variable at the time of molding the molded product is used, the surface of the molded product can be uniformly compressed. The occurrence of sink marks can be suppressed.
【０１６５】実施例１と同じ成形装置、熱可塑性樹脂を
用い、実施例１と同じ成形条件にて成形を行った。入れ
子２５のキャビティ面２５Ａと接していた成形品の表面
にはガラス繊維の析出（浮き）もなく、成形品は非常に
高い鏡面性を有していた。また、フローマーク及びジェ
ッティング等の成形不良もなかった。連続して成形を１
００００回行ったが、実施例１あるいは実施例２と実質
的に同じ方法で作製された入れ子２５や、薄層（活性金
属膜及び金属層、あるいは、金属層）２６に損傷は発生
しなかった。Using the same molding apparatus and thermoplastic resin as in Example 1, molding was performed under the same molding conditions as in Example 1. There was no glass fiber precipitation (floating) on the surface of the molded product that was in contact with the cavity surface 25A of the nest 25, and the molded product had very high specularity. Also, there were no molding defects such as flow marks and jetting. Continuous molding 1
0000 times, but no damage occurred to the nest 25 and the thin layer (the active metal film and the metal layer or the metal layer) 26 manufactured by the substantially same method as the example 1 or the example 2. .
【０１６６】（実施例１１）実施例１１における金型組
立体も、実施例８の金型組立体の変形である。図２１の
（Ａ）に模式的な端面図を示すように、実施例１１の金
型組立体においては、加圧流体注入装置２８が更に備え
られている。尚、図２１の（Ａ）に示す例においては、
加圧流体注入装置２８の取り付け位置は、金型部に配設
されそしてキャビティに開口する加圧流体注入装置取付
部とした。そして、キャビティ２４内に導入された溶融
熱可塑性樹脂内に、加圧流体注入装置２８から加圧流体
を注入し、以て、キャビティ２４内の熱可塑性樹脂の内
部に中空部を形成する。尚、キャビティ２４内への溶融
熱可塑性樹脂の導入完了時の状態を図２１の（Ｂ）に模
式的に示し、溶融熱可塑性樹脂内への加圧流体の注入完
了の状態を図２２に模式的に示す。このように、キャビ
ティ２４内の溶融熱可塑性樹脂中に加圧流体を注入すれ
ば、キャビティ２４内の樹脂は金型部のキャビティ面及
び入れ子２５のキャビティ面２５Ａに向かって加圧され
る結果、成形品にヒケが発生することを確実に防止し得
る。しかも、入れ子２５と接触する溶融熱可塑性樹脂の
冷却・固化が遅延されるので、入れ子２５のキャビティ
面２５Ａの近傍の固化し始めた樹脂の部分と内部の樹脂
とが相互に混じり合うといった現象の発生を回避するこ
とができ、肉厚部近傍の成形品表面に色ムラや外観不良
が発生することを防止し得る。(Embodiment 11) The mold assembly of the eleventh embodiment is also a modification of the mold assembly of the eighth embodiment. As shown in a schematic end view of FIG. 21A, the mold assembly according to the eleventh embodiment further includes a pressurized fluid injection device. In the example shown in FIG.
The mounting position of the pressurized fluid injection device 28 was a mounting portion of the pressurized fluid injection device which was provided in the mold portion and opened to the cavity. Then, a pressurized fluid is injected from the pressurized fluid injection device 28 into the molten thermoplastic resin introduced into the cavity 24, whereby a hollow portion is formed inside the thermoplastic resin in the cavity 24. FIG. 21B schematically shows a state when the introduction of the molten thermoplastic resin into the cavity 24 is completed, and FIG. 22 schematically shows a state when the injection of the pressurized fluid into the molten thermoplastic resin is completed. Is shown. As described above, if the pressurized fluid is injected into the molten thermoplastic resin in the cavity 24, the resin in the cavity 24 is pressed toward the cavity surface of the mold part and the cavity surface 25A of the nest 25, The occurrence of sink marks in the molded product can be reliably prevented. Moreover, since the cooling and solidification of the molten thermoplastic resin that comes into contact with the nest 25 is delayed, the phenomenon that the part of the resin that has started to solidify near the cavity surface 25A of the nest 25 and the internal resin are mixed with each other. Generation can be avoided, and color unevenness and poor appearance can be prevented from occurring on the surface of the molded product near the thick portion.
【０１６７】実施例１と同じ成形装置、熱可塑性樹脂を
用い、実施例１と同じ成形条件にて成形を行った。入れ
子２５のキャビティ面２５Ａと接していた成形品の表面
にはガラス繊維の析出（浮き）もなく、成形品は非常に
高い鏡面性を有していた。また、フローマーク及びジェ
ッティング等の成形不良もなかった。また、成形品の内
部には所望の中空部が確実に形成されていた。連続して
成形を１００００回行ったが、実施例１あるいは実施例
２と実質的に同じ方法で作製された入れ子２５や、薄層
（活性金属膜及び金属層、あるいは、金属層）２６に損
傷は発生しなかった。Using the same molding apparatus and thermoplastic resin as in Example 1, molding was performed under the same molding conditions as in Example 1. There was no glass fiber precipitation (floating) on the surface of the molded product that was in contact with the cavity surface 25A of the nest 25, and the molded product had very high specularity. Also, there were no molding defects such as flow marks and jetting. Also, a desired hollow portion was surely formed inside the molded product. Although the molding was continuously performed 10,000 times, the nest 25 and the thin layer (the active metal film and the metal layer or the metal layer) 26 manufactured by the method substantially the same as that of the first or second embodiment were damaged. Did not occur.
【０１６８】（実施例１２）実施例１２は、成形品に穴
を形成するために、第１の金型部及び／又は第２の金型
部に取り付けられ、キャビティ内を占める部分がキャビ
ティの一部を構成するコアピンを更に備えている金型組
立体に関する。以下、種々のコアピンの形態を図面を参
照して説明する。(Embodiment 12) In Embodiment 12, in order to form a hole in a molded product, the cavity is attached to the first mold part and / or the second mold part, and the portion occupying the cavity is formed by the cavity. The present invention relates to a mold assembly further including a core pin constituting a part. Hereinafter, various forms of core pins will be described with reference to the drawings.
【０１６９】図２３の（Ａ）及び（Ｂ）に模式的な一部
断面図を示す金型組立体においては、コアピン１０１
は、実施例１あるいは実施例２における入れ子と同様の
構成を有し、第２の金型部１１に公知の方法で取り付け
られている。図２３の（Ａ）に示す構造においては、コ
アピン１０１の先端面１０３と入れ子１５のキャビティ
面１５Ａとの間のクリアランスは十分大きい。これによ
って、成形品に非貫通穴を形成することができる。尚、
コアピン１０１の表面には、薄層１６Ａ（活性金属膜及
び金属層、あるいは、金属層から成る）が形成されてい
る。一方、図２３の（Ｂ）におけるコアピン１０１の先
端面は対向面１０２に相当し、先端面（対向面１０２）
と入れ子１５のキャビティ面１５Ａとの間のクリアラン
ス（Ｃc1）は０．０３ｍｍ以下（Ｃc1≦０．０３ｍ
ｍ）、好ましくは０．００１ｍｍ乃至０．０３ｍｍ
（０．００１ｍｍ≦Ｃc1≦０．０３ｍｍ）、より好まし
くは０．００３ｍｍ乃至０．０３ｍｍ（０．００３ｍｍ
≦Ｃc1≦０．０３ｍｍ）であることが望ましい。尚、コ
アピン１０１の表面には、薄層１６Ａ（活性金属膜及び
金属層、あるいは、金属層から成る）が形成されてい
る。ここで、薄層１６Ａは、少なくとも対向面１０２に
形成されていればよい。これによって、対向面１０２と
入れ子１５のキャビティ面１５Ａとの間に溶融熱可塑性
樹脂が侵入することなく、成形品に貫通穴を形成するこ
とができる。尚、図２３の（Ａ）及び（Ｂ）に示した構
造においては、集中応力によるコアピンの対向面１０２
あるいは先端面１０３の破損を防止するために、ダイヤ
モンド砥石で、薄層を形成する前のコアピンの対向面１
０２あるいは先端面１０３の外側コーナー部に０．２ｍ
ｍＲ以上の曲率を付与するか、又はＣ面処理（コーナー
部を４５度の角度に面取りする処理）を行うことが好ま
しい。In a mold assembly whose schematic partial cross-sectional views are shown in FIGS.
Has the same configuration as the nesting in the first or second embodiment, and is attached to the second mold portion 11 by a known method. In the structure shown in FIG. 23A, the clearance between the tip surface 103 of the core pin 101 and the cavity surface 15A of the insert 15 is sufficiently large. Thereby, a non-through hole can be formed in the molded product. still,
On the surface of the core pin 101, a thin layer 16A (formed of an active metal film and a metal layer or a metal layer) is formed. On the other hand, the tip surface of the core pin 101 in FIG. 23B corresponds to the facing surface 102, and the leading surface (facing surface 102).
(C c1 ) is less than or equal to 0.03 mm (C c1 ≦ 0.03 m).
m), preferably 0.001 mm to 0.03 mm
(0.001 mm ≦ C c1 ≦ 0.03 mm), more preferably 0.003 mm to 0.03 mm (0.003 mm
≦ C c1 ≦ 0.03 mm). A thin layer 16A (formed of an active metal film and a metal layer or a metal layer) is formed on the surface of the core pin 101. Here, the thin layer 16A only needs to be formed at least on the facing surface 102. Thereby, a through hole can be formed in the molded product without the molten thermoplastic resin entering between the facing surface 102 and the cavity surface 15A of the insert 15. In the structure shown in FIGS. 23A and 23B, the opposing surface 102 of the core pin due to the concentrated stress is used.
Alternatively, in order to prevent breakage of the distal end surface 103, the opposing surface 1 of the core pin before forming a thin layer with a diamond grindstone is used.
02 or 0.2m at the outer corner of the tip surface 103
It is preferable to provide a curvature of at least mR or to perform a C-plane process (a process of chamfering a corner at an angle of 45 degrees).
【０１７０】あるいは又、図２４の（Ａ）に模式的な一
部断面図を示すように、入れ子１５には貫通孔が設けら
れており、金型組立体の型締め時、コアピン１０１の先
端部１０４は貫通孔内へ延びる。この場合、コアピンの
先端部１０４と入れ子１５に設けられた貫通孔との間の
クリアランス（Ｃc2）は０．１ｍｍ以上であることが好
ましい。クリアランス（Ｃc2）が０．１ｍｍ未満の場
合、熱による膨張・収縮でコアピンと入れ子が接触し
て、入れ子やコアピンが破損する虞がある。また、コア
ピン１０１のキャビティ１４内を占める部分には段差が
付けられ、入れ子１５のキャビティ面１５Ａと対向する
対向面１０２が設けられている。入れ子１５のキャビテ
ィ面１５Ａと対向する対向面１０２との間のクリアラン
ス（Ｃc1）は前述したとおりとすることが望ましい。こ
のような構造にすることで、対向面１０２と入れ子のキ
ャビティ面１５Ａとの間に溶融熱可塑性樹脂が侵入する
ことなく、成形品に貫通穴を正確な位置へ確実に形成す
ることができ、しかも、コアピンの先端部１０４や入れ
子１５の損傷発生を防止することができる。尚、コアピ
ン１０１の表面には、薄層１６Ａ（活性金属膜及び金属
層、あるいは、金属層から成る）が形成されている。こ
こで、薄層１６Ａは、少なくとも先端部１０４及び対向
面１０２に形成されていればよい。Alternatively, as shown in a schematic partial cross-sectional view of FIG. 24A, a through hole is provided in the insert 15 so that the tip of the core pin 101 can be closed when the mold assembly is clamped. Portion 104 extends into the through hole. In this case, the clearance (C c2 ) between the tip 104 of the core pin and the through hole provided in the insert 15 is preferably 0.1 mm or more. If the clearance (C c2 ) is less than 0.1 mm, the core pin and the nest come into contact due to expansion and contraction due to heat, and the nest and the core pin may be damaged. A step is provided in a portion of the core pin 101 occupying the cavity 14, and a facing surface 102 facing the cavity surface 15 </ b> A of the insert 15 is provided. It is desirable that the clearance (C c1 ) between the cavity surface 15A of the nest 15 and the opposing surface 102 be as described above. With such a structure, the molten thermoplastic resin does not intrude between the opposing surface 102 and the nested cavity surface 15A, and the through-hole can be reliably formed at an accurate position in the molded product, In addition, it is possible to prevent the distal end portion 104 of the core pin and the insert 15 from being damaged. A thin layer 16A (formed of an active metal film and a metal layer or a metal layer) is formed on the surface of the core pin 101. Here, the thin layer 16A only needs to be formed on at least the distal end portion 104 and the facing surface 102.
【０１７１】あるいは又、図２４の（Ｂ）及び図２５の
（Ａ）に模式的な一部断面図を示すように、コアピン１
１１は、実施例１あるいは実施例２における入れ子と同
様の構成を有し、入れ子１５には貫通孔が設けられてお
り、コアピン１１１は、この貫通孔を通して公知の方法
で第１の金型部１０に取り付けられている。コアピン１
１１の表面には、薄層１６Ａ（活性金属膜及び金属層、
あるいは、金属層から成る）が形成されている。これら
の場合、キャビティ１４内を占めるコアピン１１１の部
分は、入れ子１５のキャビティ面１５Ａと対向する対向
面１１２を有し、対向面１１２と入れ子１５のキャビテ
ィ面１５Ａとの間のクリアランス（Ｃc1）は前述したと
おりとすることが望ましい。また、コアピン１１１と入
れ子１５に設けられた貫通孔との間のクリアランス（Ｃ
c2）は０．１ｍｍ以上であることが好ましい。Alternatively, as shown in FIGS. 24B and 25A, the core pin 1
Numeral 11 has the same configuration as the nest in the first or second embodiment. The nest 15 is provided with a through-hole, and the core pin 111 can be connected to the first mold part through the through-hole by a known method. 10 is attached. Core pin 1
11, a thin layer 16A (active metal film and metal layer,
Alternatively, a metal layer is formed. In these cases, the portion of the core pin 111 occupying the cavity 14 has an opposing surface 112 facing the cavity surface 15A of the insert 15 and a clearance (C c1 ) between the opposing surface 112 and the cavity surface 15A of the insert 15. Is desirably as described above. Also, the clearance (C) between the core pin 111 and the through hole provided in the insert 15
c2 ) is preferably 0.1 mm or more.
【０１７２】図２４の（Ｂ）に示す構造においては、コ
アピン１１１の先端面１１３と第２の金型部１１のキャ
ビティ面１１Ｂとの間のクリアランスは十分大きい。こ
れによって、成形品に非貫通穴を形成することができ
る。一方、図２５の（Ａ）におけるコアピン１１１の先
端面１１３と第２の金型部１１のキャビティ面１１Ｂと
の間のクリアランス（Ｃc3）は、キャビティ面１１Ｂが
金属から構成されている場合、０ｍｍとすることができ
る。第２の金型部１１に入れ子（図示せず）を配設する
場合には、かかる入れ子のキャビティ面とコアピン１１
１の先端面１１３との間のクリアランス（Ｃc3）は０．
０３ｍｍ以下（Ｃc3≦０．０３ｍｍ）、好ましくは０．
００１ｍｍ乃至０．０３ｍｍ（０．００１ｍｍ≦Ｃc3≦
０．０３ｍｍ）、より好ましくは０．００３ｍｍ乃至
０．０３ｍｍ（０．００３ｍｍ≦Ｃc3≦０．０３ｍｍ）
であることが望ましい。これによって、コアピン１１１
の先端面１１３と第２の金型部１１のキャビティ面（入
れ子のキャビティ面）との間に溶融熱可塑性樹脂が侵入
することなく、成形品に貫通穴を形成することができ
る。尚、図２４の（Ａ）、（Ｂ）、図２５の（Ａ）、
（Ｂ）に示した構造においては、集中応力によるコアピ
ンの破損を防止するために、ダイヤモンド砥石で、薄層
を形成する前のコアピンの先端面１１２，１１３の外側
コーナー部に０．２ｍｍＲ以上の曲率を付与するか、又
はＣ面処理を行うことが好ましい。In the structure shown in FIG. 24B, the clearance between the tip surface 113 of the core pin 111 and the cavity surface 11B of the second mold portion 11 is sufficiently large. Thereby, a non-through hole can be formed in the molded product. On the other hand, the clearance (C c3 ) between the tip surface 113 of the core pin 111 and the cavity surface 11B of the second mold part 11 in FIG. 25A is determined when the cavity surface 11B is made of metal. It can be 0 mm. When a nest (not shown) is provided in the second mold part 11, the cavity surface of the nest and the core pin 11
The clearance (C c3 ) between the front end surface 113 of FIG.
03 mm or less (C c3 ≦ 0.03 mm), preferably 0.1 mm or less.
001 mm to 0.03 mm (0.001 mm ≦ C c3 ≦
0.03 mm), more preferably 0.003 mm to 0.03 mm (0.003 mm ≦ C c3 ≦ 0.03 mm)
It is desirable that Thereby, the core pin 111
The through hole can be formed in the molded product without the molten thermoplastic resin entering between the front end surface 113 of the second mold portion 11 and the cavity surface (nested cavity surface) of the second mold portion 11. 24 (A), (B), FIG. 25 (A),
In the structure shown in (B), in order to prevent breakage of the core pin due to concentrated stress, a diamond grindstone is used to form 0.2 mmR or more on the outer corners of the tip surfaces 112 and 113 of the core pin before forming a thin layer. It is preferable to provide a curvature or perform C-plane processing.
【０１７３】図２５の（Ｂ）に模式的な一部断面図を示
す例においては、入れ子１５には貫通孔が設けられてお
り、コアピン１１１は貫通孔を通して第１の金型部１０
に公知の方法で取り付けられている。第２の金型部１１
には孔部１１Ｃが設けられており、金型組立体の型締め
時、コアピン１１１の先端部１１４は孔部１１Ｃ内へ延
びる。コアピン１１１の表面には、薄層１６Ａ（活性金
属膜及び金属層、あるいは、金属層から成る）が形成さ
れている。コアピン１１１の先端部１１４と孔部１１Ｃ
との間のクリアランス（Ｃc4）は０．０１乃至０．０３
ｍｍであることが好ましい。このような構造にすること
で、成形品に貫通穴を確実に形成することができる。In the example shown in FIG. 25 (B), which is a schematic partial cross-sectional view, a through hole is provided in the insert 15 and the core pin 111 passes through the through hole to allow the first mold part 10 to pass through.
In a known manner. Second mold part 11
Is provided with a hole 11C, and the tip 114 of the core pin 111 extends into the hole 11C when the mold assembly is clamped. On the surface of the core pin 111, a thin layer 16A (formed of an active metal film and a metal layer or a metal layer) is formed. Tip portion 114 of core pin 111 and hole portion 11C
Between 0.01 and 0.03 (C c4 )
mm. With such a structure, a through hole can be reliably formed in a molded product.
【０１７４】図２６の（Ａ）に模式的な一部断面図を示
す例においては、コアピンは、第２の金型部１１に公知
の方法で取り付けられたコアピン取付部１２０と、コア
ピン取付部１２０に取り付けられ、一端が閉塞しそして
他端が開口した環状部材１２１とから成る。環状部材１
２１はキャップ状である。環状部材１２１は、実施例１
あるいは実施例２における入れ子と同様の構成を有し、
その表面には、薄層１６Ａ（活性金属膜及び金属層、あ
るいは、金属層から成る）が形成されている。環状部材
１２１は、キャビティ１４内を占めるコアピンの部分の
表面を構成する。コアピン取付部１２０は、環状部材１
２１の他端から環状部材の内部に延在している。環状部
材１２１の肉厚（断面形状が環状の場合、外径と内径の
差の１／２）は、０．５乃至４ｍｍとすることが好まし
い。コアピン取付部１２０は金属から作製すればよい。
図２６の（Ａ）に示す構造においては、環状部材１２１
の先端面１２３と入れ子のキャビティ面１５Ａとの間の
クリアランスは十分大きい。これによって、成形品に非
貫通穴を形成することができる。図２６の（Ｂ）に模式
的な一部断面図を示す例においては、環状部材１２１の
対向面１２２に相当する先端面と入れ子１５のキャビテ
ィ面１５Ａとの間のクリアランス（Ｃc1）は前述したと
おりとすることが望ましい。これによって、環状部材１
２１の対向面１２２に相当する先端面と入れ子のキャビ
ティ面１５Ａとの間に溶融熱可塑性樹脂が侵入すること
なく、成形品に貫通穴を形成することができる。図２６
の（Ｂ）に示す例においては、薄層１６Ａは少なくとも
環状部材１２１の対向面１２２に相当する先端面に形成
されていればよい。尚、図２６の（Ａ）及び（Ｂ）に示
した構造においては、集中応力による環状部材の破損を
防止するために、ダイヤモンド砥石で、薄層を形成する
前の環状部材１２１の外側コーナー部に０．２ｍｍＲ以
上の曲率を付与するか、又はＣ面処理を行うことが好ま
しい。In the example shown in FIG. 26 (A) which is a schematic partial cross-sectional view, the core pin includes a core pin mounting portion 120 mounted on the second mold portion 11 by a known method, and a core pin mounting portion. An annular member 121 attached to the end 120 and closed at one end and open at the other end. Annular member 1
Reference numeral 21 is a cap. The annular member 121 is similar to the first embodiment.
Or it has the same configuration as the nesting in Example 2,
On its surface, a thin layer 16A (made of an active metal film and a metal layer or a metal layer) is formed. The annular member 121 constitutes a surface of a portion of the core pin occupying the cavity 14. The core pin mounting portion 120 is a ring member 1
The other end 21 extends into the annular member. The thickness of the annular member 121 (1/2 of the difference between the outer diameter and the inner diameter when the sectional shape is annular) is preferably 0.5 to 4 mm. The core pin mounting section 120 may be made of metal.
In the structure shown in FIG.
The clearance between the tip surface 123 of the nest and the nested cavity surface 15A is sufficiently large. Thereby, a non-through hole can be formed in the molded product. 26B, the clearance (C c1 ) between the tip surface corresponding to the facing surface 122 of the annular member 121 and the cavity surface 15A of the insert 15 is as described above. It is desirable to do as it did. Thereby, the annular member 1
Through holes can be formed in the molded product without intrusion of the molten thermoplastic resin between the distal end surface corresponding to the opposing surface 122 and the nested cavity surface 15A. FIG.
In the example shown in (B), the thin layer 16A may be formed at least on the distal end surface corresponding to the facing surface 122 of the annular member 121. In the structure shown in FIGS. 26A and 26B, in order to prevent the annular member from being damaged by concentrated stress, the outer corner portion of the annular member 121 before forming a thin layer with a diamond grindstone. It is preferable to give a curvature of 0.2 mmR or more or to perform a C-plane treatment.
【０１７５】図２７の（Ａ）及び（Ｂ）に模式的な一部
断面図を示す例においては、コアピンは、第１の金型部
１０に公知の方法で取り付けられたコアピン取付部１３
０と、コアピン取付部１３０に取り付けられ、一端が開
口しそして他端が閉塞した環状部材１３１とから成る。
環状部材１３１はキャップ状である。環状部材１３１
は、実施例１あるいは実施例２における入れ子と同様の
構成を有し、その表面には、薄層１６Ａ（活性金属膜及
び金属層、あるいは、金属層から成る）が形成されてい
る。環状部材１３１は、キャビティ１４内を占めるコア
ピンの部分の表面を構成する。環状部材１３１の一端を
構成する面は対向面１３２に相当し、コアピン取付部１
３０は、入れ子１５に設けられた貫通孔を貫通し、そし
て環状部材１３１の一端から環状部材の内部に延在して
いる。環状部材１３１の肉厚（断面形状が環状の場合、
外径と内径の差の１／２）は、０．５乃至４ｍｍとする
ことが好ましい。コアピン取付部１３０は金属から作製
すればよい。尚、コアピン取付部１３０と、入れ子１５
に設けられた貫通孔との間のクリアランス（Ｃc2）は
０．１ｍｍ以上であることが好ましい。クリアランス
（Ｃc2）が０．１ｍｍ未満の場合、熱による膨張・収縮
でコアピンと入れ子が接触して、入れ子やコアピンが破
損する虞がある。In the examples shown in FIGS. 27A and 27B, which are schematic partial cross-sectional views, the core pin is attached to the first mold portion 10 by a known method.
0, and an annular member 131 attached to the core pin attaching portion 130 and having one end opened and the other end closed.
The annular member 131 has a cap shape. Annular member 131
Has a configuration similar to that of the nesting in the first or second embodiment, and has a thin layer 16A (made of an active metal film and a metal layer or a metal layer) formed on the surface thereof. The annular member 131 forms a surface of a portion of the core pin occupying the cavity 14. The surface forming one end of the annular member 131 corresponds to the facing surface 132, and the core pin mounting portion 1
30 penetrates through holes provided in the insert 15 and extends from one end of the annular member 131 to the inside of the annular member. The thickness of the annular member 131 (when the sectional shape is annular,
(1/2) of the difference between the outer diameter and the inner diameter is preferably 0.5 to 4 mm. The core pin mounting portion 130 may be made of metal. In addition, the core pin mounting portion 130 and the nest 15
It is preferable that the clearance (C c2 ) between the through hole and the through hole provided is 0.1 mm or more. If the clearance (C c2 ) is less than 0.1 mm, the core pin and the nest come into contact due to expansion and contraction due to heat, and the nest and the core pin may be damaged.
【０１７６】図２７の（Ａ）に示す構造においては、環
状部材１３１の先端面１３３と第２の金型部１１のキャ
ビティ面１１Ｂとの間のクリアランスは十分大きい。こ
れによって、成形品に非貫通穴を形成することができ
る。この場合、薄層１６Ａは、少なくとも環状部材１３
１の一端を構成する対向面１３２に形成されていればよ
い。一方、図２７の（Ｂ）における環状部材の他端の面
（先端面）１３３と第２の金型部１１のキャビティ面１
１Ｂとの間のクリアランス（Ｃc3）は、キャビティ面１
１Ｂが金属から構成されている場合、０ｍｍとすること
ができる。第２の金型部１１に入れ子（図示せず）を配
設する場合には、かかる入れ子のキャビティ面と環状部
材の他端の面（先端面）１３３との間のクリアランス
（Ｃc3）は前述したとおりとすることが望ましい。これ
によって、環状部材の他端の面（先端面）１３３と第２
の金型部１１のキャビティ面１１Ｂとの間に溶融熱可塑
性樹脂が侵入することなく、成形品に貫通穴を形成する
ことができる。この場合、薄層１６Ａは、少なくとも環
状部材１３１の一端を構成する対向面１３２、及び、環
状部材の他端の面（先端面）１３３に形成されていれば
よい。尚、環状部材１３１の対向面１３２と入れ子のキ
ャビティ面１５Ａとの間のクリアランス（Ｃc1）は前述
したとおりとすることが望ましい。図２７の（Ａ）及び
（Ｂ）に示した構造においては、集中応力による環状部
材の破損を防止するために、ダイヤモンド砥石で、薄層
を形成する前の環状部材１３１の外側コーナー部に０．
２ｍｍＲ以上の曲率を付与するか、又はＣ面処理を行う
ことが好ましい。In the structure shown in FIG. 27A, the clearance between the end surface 133 of the annular member 131 and the cavity surface 11B of the second mold portion 11 is sufficiently large. Thereby, a non-through hole can be formed in the molded product. In this case, at least the annular member 13
What is necessary is just to be formed in the opposing surface 132 which comprises one end of 1. On the other hand, the surface (tip surface) 133 at the other end of the annular member and the cavity surface 1 of the second mold portion 11 in FIG.
1B, the clearance (C c3 ) between the cavity surface 1
When 1B is made of metal, it can be 0 mm. When a nest (not shown) is provided in the second mold part 11, the clearance (C c3 ) between the cavity surface of the nest and the other end surface (tip surface) 133 of the annular member is Desirably, it is as described above. Thereby, the surface (tip surface) 133 at the other end of the annular member and the second
The through hole can be formed in the molded product without the molten thermoplastic resin penetrating between the mold portion 11 and the cavity surface 11B. In this case, the thin layer 16A only needs to be formed on at least the opposing surface 132 forming one end of the annular member 131 and the surface (tip surface) 133 at the other end of the annular member. The clearance (C c1 ) between the opposing surface 132 of the annular member 131 and the nested cavity surface 15A is desirably set as described above. In the structure shown in FIGS. 27A and 27B, in order to prevent breakage of the annular member due to concentrated stress, a diamond grindstone is applied to the outer corner portion of the annular member 131 before forming a thin layer. .
It is preferable to provide a curvature of 2 mmR or more or to perform a C-plane treatment.
【０１７７】図２８の（Ａ）に模式的な一部断面図を示
す例においては、コアピンは、第２の金型部１１に公知
の方法で取り付けられたコアピン取付部１２０Ａと、コ
アピン取付部１２０Ａに取り付けられ、両端が開口した
環状部材１２１Ａとから成る。環状部材１２１Ａはリン
グ状である。環状部材１２１Ａは、実施例１あるいは実
施例２における入れ子と同様の構成を有し、その表面に
は、薄層１６Ａ（活性金属膜及び金属層、あるいは、金
属層から成る）が形成されている。尚、薄層１６Ａは、
少なくとも対向面１２２Ａに形成されていればよい。環
状部材１２１Ａは、キャビティ１４内を占めるコアピン
の部分の表面を構成する。環状部材１２１Ａの一端を構
成する面は対向面１２２Ａに相当し、コアピン取付部１
２０Ａは、環状部材１２１Ａの他端から環状部材１２１
Ａの内部に延在している。この例においては、コアピン
取付部１２０Ａの先端面１２３Ａは、対向面１２２Ａの
占める平面内に位置する。環状部材１２１Ａの肉厚（断
面形状が環状の場合、外径と内径の差の１／２）は、
０．５乃至４ｍｍとすることが好ましい。コアピン取付
部１２０Ａは金属から作製すればよい。尚、図２８の
（Ａ）における環状部材１２１Ａの一端の面（対向面）
１２２Ａと入れ子のキャビティ面１５Ａとの間のクリア
ランス（Ｃc1）は前述したとおりとすることが望まし
い。これによって、環状部材１２１Ａの一端の面（対向
面）１２２Ａと入れ子のキャビティ面１５Ａとの間に溶
融熱可塑性樹脂が侵入することなく、成形品に貫通穴を
形成することができる。In the example shown in FIG. 28 (A) which is a schematic partial cross-sectional view, the core pin includes a core pin mounting portion 120A mounted on the second mold portion 11 by a known method, and a core pin mounting portion. An annular member 121A attached to 120A and open at both ends. The annular member 121A has a ring shape. The annular member 121A has a configuration similar to that of the nest in the first or second embodiment, and has a thin layer 16A (made of an active metal film and a metal layer or a metal layer) formed on the surface thereof. . The thin layer 16A is
What is necessary is just to be formed in at least the opposing surface 122A. The annular member 121A forms a surface of a portion of the core pin occupying the cavity 14. The surface forming one end of the annular member 121A corresponds to the facing surface 122A, and the core pin mounting portion 1
20A is an annular member 121A from the other end of the annular member 121A.
A. In this example, the distal end surface 123A of the core pin mounting portion 120A is located within a plane occupied by the opposing surface 122A. The thickness (1/2 of the difference between the outer diameter and the inner diameter when the sectional shape is annular) of the annular member 121A is
Preferably, it is 0.5 to 4 mm. The core pin mounting portion 120A may be made of metal. Incidentally, a surface at one end of the annular member 121A (opposing surface) in FIG.
It is desirable that the clearance (C c1 ) between 122A and the nested cavity surface 15A be as described above. Thereby, a through hole can be formed in the molded product without the molten thermoplastic resin entering between the end surface (opposing surface) 122A of the annular member 121A and the nested cavity surface 15A.
【０１７８】図２８の（Ｂ）に模式的な一部断面図を示
す例においては、入れ子１５には貫通孔が設けられてお
り、金型組立体の型締め時、コアピン取付部１２０Ａの
先端部１２４Ａは環状部材１２１Ａの一端から貫通孔内
へと延びる。コアピン取付部１２０Ａの先端部１２４Ａ
と貫通孔との間のクリアランス（Ｃc2）は０．１ｍｍ以
上である。このような構造とすることで、成形品に確実
に貫通穴を形成することができる。In the example shown in FIG. 28 (B), which is a schematic partial sectional view, a through hole is provided in the insert 15 so that the tip of the core pin attaching portion 120A can be closed when the mold assembly is clamped. The portion 124A extends from one end of the annular member 121A into the through hole. Tip portion 124A of core pin mounting portion 120A
(C c2 ) between the hole and the through hole is 0.1 mm or more. With such a structure, a through hole can be reliably formed in a molded product.
【０１７９】図２９の（Ａ）に模式的な一部断面図を示
す例においては、コアピン取付部１２０Ａの先端部１２
５Ａは環状部材１２１の内部に止まる。入れ子１５には
貫通孔が設けられており、第１の金型部１０には貫通孔
から突出した突出部１０Ｃが設けられている。そして、
突出部１０Ｃと貫通孔との間のクリアランス（Ｃc2）は
０．１ｍｍ以上である。金型組立体の型締め時、突出部
１０Ｃは環状部材１２１Ａの内部に嵌合する。より具体
的には、金型組立体の型締め時、突出部１０Ｃはコアピ
ン取付部１２０Ａの先端部１２５Ａと嵌合する。このよ
うな構造とすることでも、成形品に確実に貫通穴を形成
することができる。また、嵌合精度を高めることができ
る。尚、コアピン取付部１２０Ａの先端部１２５Ａ及び
突出部１０Ｃの先端面は平滑であってもよい。金型組立
体の型締め時、突出部１０Ｃの先端部側壁と環状部材１
２１Ａの内側表面とが接触しないように、突出部１０Ｃ
の先端部側壁と環状部材１２１Ａの内側表面との間のク
リアランスは０．１ｍｍ以上あることが好ましい。In the example shown in FIG. 29A, which is a schematic partial cross-sectional view, the distal end portion 12 of the core pin mounting portion 120A is shown.
5A stops inside the annular member 121. The nest 15 is provided with a through hole, and the first mold part 10 is provided with a protruding portion 10C protruding from the through hole. And
The clearance (C c2 ) between the protrusion 10C and the through hole is 0.1 mm or more. When the mold assembly is clamped, the protrusion 10C fits inside the annular member 121A. More specifically, when the mold assembly is clamped, the protruding portion 10C is fitted with the distal end portion 125A of the core pin mounting portion 120A. With such a structure, a through hole can be reliably formed in a molded product. Further, the fitting accuracy can be improved. Note that the distal end surfaces of the distal end portion 125A of the core pin mounting portion 120A and the protruding portion 10C may be smooth. When the mold assembly is clamped, the side wall of the tip of the protrusion 10C and the annular member 1
The protrusions 10C are provided so that the inner surfaces of the
Is preferably 0.1 mm or more between the side wall of the distal end and the inner surface of the annular member 121A.
【０１８０】図２８の（Ａ）及び（Ｂ）並びに図２９の
（Ａ）に示した構造においては、集中応力による環状部
材の破損を防止するために、ダイヤモンド砥石で、薄層
を形成する前の環状部材１２１Ａの外側コーナー部に
０．２ｍｍＲ以上の曲率を付与するか、又はＣ面処理を
行うことが好ましい。In the structures shown in FIGS. 28A and 28B and FIG. 29A, in order to prevent breakage of the annular member due to concentrated stress, a diamond grindstone is used to form a thin layer. It is preferable to give a curvature of 0.2 mmR or more to the outer corner portion of the annular member 121A, or to perform C-plane processing.
【０１８１】図２９の（Ｂ）に模式的な一部断面図を示
す例においては、コアピンは、第１の金型部１０に公知
の方法で取り付けられたコアピン取付部１３０Ａと、コ
アピン取付部１３０Ａに取り付けられ、両端が開口した
環状部材１３１Ａとから成る。環状部材１３１Ａはリン
グ状である。環状部材１３１Ａは、実施例１あるいは実
施例２における入れ子と同様の構成を有し、その表面に
は、薄層１６Ａ（活性金属膜及び金属層、あるいは、金
属層から成る）が形成されている。尚、薄層１６Ａは、
少なくとも対向面１３２Ａ、及び、第２の金型部１１と
対向する面１３６Ａに形成されていればよい。環状部材
１３１Ａは、キャビティ１４内を占めるコアピンの部分
の表面を構成する。環状部材１３１Ａの一端を構成する
面は対向面１３２Ａに相当し、入れ子１５には貫通孔が
設けられており、コアピン取付部１３０Ａは、貫通孔を
貫通し、そして環状部材１３１Ａの一端から環状部材の
内部に延在している。この場合、コアピン取付部１３０
Ａと貫通孔との間のクリアランス（Ｃc2）は０．１ｍｍ
以上であることが好ましい。尚、環状部材１３１Ａの対
向面１３２Ａに相当する面と入れ子のキャビティ面１５
Ａとの間のクリアランス（Ｃc1）は前述したとおりとす
ることが望ましい。更には、環状部材１３１Ａの他端を
構成する面１３６Ａと第２の金型部１１のキャビティ面
１１Ｂとの間のクリアランス（Ｃc3）は、キャビティ面
１１Ｂが金属から構成されている場合、０ｍｍとするこ
とができる。第２の金型部１１に入れ子（図示せず）を
配設する場合には、かかる入れ子のキャビティ面と環状
部材１３１Ａの他端を構成する面１３６Ａとの間のクリ
アランス（Ｃc3）は前述したとおりとすることが望まし
い。この例においては、コアピン取付部１３０Ａの先端
面１３３Ａは、面１３６Ａの占める平面内に位置する
が、キャビティ面１１Ｂが金属から構成されている場合
には、コアピン取付部１３０Ａの先端面１３３Ａは、面
１３６Ａの占める平面から突出していてもよい。In the example shown in FIG. 29 (B), which is a schematic partial cross-sectional view, the core pin includes a core pin mounting portion 130A mounted on the first mold portion 10 by a known method, and a core pin mounting portion. An annular member 131A attached to 130A and having both ends opened. The annular member 131A has a ring shape. The annular member 131A has a configuration similar to that of the nest in the first or second embodiment, and a thin layer 16A (made of an active metal film and a metal layer or a metal layer) is formed on the surface thereof. . The thin layer 16A is
What is necessary is just to form at least the facing surface 132A and the surface 136A facing the second mold part 11. The annular member 131A constitutes the surface of the portion of the core pin occupying the cavity 14. A surface forming one end of the annular member 131A corresponds to the facing surface 132A, a through hole is provided in the nest 15, the core pin mounting portion 130A penetrates the through hole, and the annular member 131A is connected to the annular member 131A from one end. Extends inside. In this case, the core pin mounting portion 130
The clearance (C c2 ) between A and the through hole is 0.1 mm
It is preferable that it is above. The surface corresponding to the facing surface 132A of the annular member 131A and the nested cavity surface 15
It is desirable that the clearance (C c1 ) from A is as described above. Further, the clearance (C c3 ) between the surface 136A constituting the other end of the annular member 131A and the cavity surface 11B of the second mold portion 11 is 0 mm when the cavity surface 11B is made of metal. It can be. When a nest (not shown) is provided in the second mold part 11, the clearance (C c3 ) between the cavity surface of the nest and the surface 136A forming the other end of the annular member 131A is as described above. It is desirable to do as it did. In this example, the distal end surface 133A of the core pin mounting portion 130A is located within the plane occupied by the surface 136A, but when the cavity surface 11B is made of metal, the distal end surface 133A of the core pin mounting portion 130A is It may project from the plane occupied by the surface 136A.
【０１８２】図３０の（Ａ）に模式的な一部断面図を示
す例においては、第２の金型部１１には孔部１１Ｃが設
けられており、金型組立体の型締め時、コアピン取付部
１３０Ａの先端部１３４Ａは孔部１１Ｃ内へ延びる。コ
アピン取付部１３０Ａの先端部１３４Ａにおける環状部
材１３１Ａと孔部１１Ｃとの間のクリアランス（Ｃc4）
は０．０１乃至０．０３ｍｍであることが好ましい。In the example shown in FIG. 30 (A), which is a schematic partial cross-sectional view, a hole 11C is provided in the second mold portion 11 so that when the mold assembly is clamped, The distal end portion 134A of the core pin attachment portion 130A extends into the hole 11C. Clearance (C c4 ) between annular member 131A and hole 11C at distal end 134A of core pin mounting portion 130A.
Is preferably 0.01 to 0.03 mm.
【０１８３】図３０の（Ｂ）に模式的な一部断面図を示
す例においては、コアピン取付部１３０Ａの先端部１３
５Ａは環状部材１３１Ａの内部に止まり、第２の金型部
１１には突出部１１Ｄが設けられており、金型組立体の
型締め時、突出部１１Ｄは環状部材１３１Ａの内部に嵌
合する形態とすることができる。より具体的には、金型
組立体の型締め時、突出部１１Ｄはコアピン取付部１３
０Ａの先端部１３５Ａと嵌合する。このような構造とす
ることでも、成形品に確実に貫通穴を形成することがで
きる。また、嵌合精度を高めることができる。尚、コア
ピン取付部１３０Ａの先端部１３５Ａ及び突出部１１Ｄ
の先端面は平滑であってもよい。金型組立体の型締め
時、突出部１１Ｄの先端部側壁と環状部材１３１Ａの内
側表面とが接触しないように、突出部１１Ｄの先端部側
壁と環状部材１３１Ａの内側表面との間のクリアランス
は０．１ｍｍ以上あることが好ましい。In the example shown in FIG. 30 (B), which is a schematic partial sectional view, the distal end 13 of the core pin mounting portion 130A is shown.
5A stops inside the annular member 131A, and the second mold portion 11 is provided with a protrusion 11D. When the mold assembly is closed, the protrusion 11D fits inside the annular member 131A. It can be in the form. More specifically, when the mold assembly is clamped, the protrusion 11D is
It fits with the leading end 135A of 0A. With such a structure, a through hole can be reliably formed in a molded product. Further, the fitting accuracy can be improved. The tip 135A of the core pin mounting portion 130A and the protrusion 11D
May be smooth. When the mold assembly is clamped, the clearance between the tip side wall of the protrusion 11D and the inner surface of the annular member 131A is set so that the tip side wall of the protrusion 11D does not contact the inner surface of the annular member 131A. It is preferably at least 0.1 mm.
【０１８４】尚、図２９の（Ｂ）、図３０の（Ａ）及び
（Ｂ）に示した構造においては、集中応力による環状部
材の破損を防止するために、ダイヤモンド砥石で、薄層
を形成する前の環状部材１３１Ａの外側コーナー部に
０．２ｍｍＲ以上の曲率を付与するか、又はＣ面処理を
行うことが好ましい。In the structures shown in FIGS. 29B, 30A and 30B, a thin layer is formed with a diamond grindstone in order to prevent damage to the annular member due to concentrated stress. It is preferable to give a curvature of 0.2 mmR or more to the outer corner portion of the annular member 131A before performing, or to perform a C-plane treatment.
【０１８５】図３１の（Ａ）及び図３２の（Ａ）に模式
的な一部断面図を示す例においては、コアピンを例えば
部分安定化ジルコニアセラミックスから作製する代わり
に、少なくともキャビティ１４内を占めるコアピン１４
０，１５０の部分の表面に、例えば部分安定化ジルコニ
アを溶射して成る溶射層１４１，１５１が形成されてい
る。溶射層１４１，１５１の表面には、例えば、活性金
属膜及び金属層から成る薄層１６Ｂが形成されている。
尚、コアピン１４０，１５０は金属から作製すればよ
い。In the example shown in FIG. 31A and FIG. 32A which is a schematic partial cross-sectional view, the core pin occupies at least the inside of the cavity 14 instead of being made of, for example, partially stabilized zirconia ceramics. Core pin 14
Thermal sprayed layers 141 and 151 formed by spraying, for example, partially stabilized zirconia are formed on the surface of the portion 0,150. On the surface of the thermal spray layers 141 and 151, for example, a thin layer 16B composed of an active metal film and a metal layer is formed.
The core pins 140 and 150 may be made of metal.
【０１８６】図３１の（Ａ）に示した構造においては、
コアピン１４０は第２の金型部１１に取り付けられてお
り、コアピン１４０の先端面１４３と入れ子１５のキャ
ビティ面１５Ａとの間のクリアランスは十分大きい。図
３２の（Ａ）に示した構造においては、入れ子１５には
貫通孔が設けられており、コアピン１５０はこの貫通孔
を通して第１の金型部１０に取り付けられており、コア
ピン１５０の先端面１５３と第２の金型部１１のキャビ
ティ面１１Ｂとの間のクリアランスは十分大きい。これ
によって、成形品に非貫通穴を形成することができる。
尚、図３２の（Ａ）に示した例においては、キャビティ
１４内を占めるコアピン１５０の部分は、入れ子１５の
キャビティ面１５Ａと対向する対向面１５２を有し、対
向面１５２と入れ子１５のキャビティ面１５Ａとの間の
クリアランス（Ｃc1）は前述したとおりとすることが望
ましい。In the structure shown in FIG.
The core pin 140 is attached to the second mold part 11, and the clearance between the tip surface 143 of the core pin 140 and the cavity surface 15A of the insert 15 is sufficiently large. In the structure shown in FIG. 32A, a through hole is provided in the insert 15 and the core pin 150 is attached to the first mold part 10 through the through hole. The clearance between 153 and the cavity surface 11B of the second mold part 11 is sufficiently large. Thereby, a non-through hole can be formed in the molded product.
In the example shown in FIG. 32A, the portion of the core pin 150 occupying the cavity 14 has a facing surface 152 facing the cavity surface 15A of the nest 15, and the facing surface 152 and the cavity of the nest 15 It is desirable that the clearance (C c1 ) from the surface 15A be as described above.
【０１８７】あるいは又、図３１の（Ｂ）に模式的な一
部断面図を示す例においては、コアピン１４０は第２の
金型部１１に取り付けられており、キャビティ１４内を
占めるコアピン１４０の部分は、入れ子１５のキャビテ
ィ面１５Ａと対向する対向面１４２を有する。対向面１
４２と入れ子１５のキャビティ面１５Ａとの間のクリア
ランス（Ｃc1）は前述したとおりとすることが望まし
い。図３１の（Ｂ）に示す構造においては、成形品に貫
通穴を形成することができる。Alternatively, in the example shown in FIG. 31 (B) which is a schematic partial cross-sectional view, the core pin 140 is attached to the second mold portion 11 and the core pin 140 occupying the cavity 14 is formed. The portion has an opposing surface 142 that opposes the cavity surface 15A of the nest 15. Opposite surface 1
The clearance (C c1 ) between the cavity 42 and the cavity surface 15A of the insert 15 is desirably set as described above. In the structure shown in FIG. 31B, a through hole can be formed in a molded product.
【０１８８】更には、図３２の（Ｂ）に模式的な一部断
面図を示す例においては、入れ子１５には貫通孔が設け
られており、コアピン１５０はこの貫通孔を通して第１
の金型部１０に取り付けられており、キャビティ１４内
を占めるコアピン１５０の部分は、入れ子１５のキャビ
ティ面１５Ａと対向する対向面１５２を有し、対向面１
５２と入れ子１５のキャビティ面１５Ａとの間のクリア
ランス（Ｃc1）は前述したとおりとすることが望まし
い。しかも、コアピン１５０の先端面１５３と第２の金
型部１１のキャビティ面１１Ｂとの間のクリアランス
（Ｃc3）は、キャビティ面１１Ｂが金属から構成されて
いる場合、０ｍｍとすることができる。第２の金型部１
１に入れ子（図示せず）を配設する場合には、かかる入
れ子のキャビティ面とコアピン１５０の先端面１５３と
の間のクリアランス（Ｃc3）は前述したとおりとするこ
とが望ましい。これによって、成形品に貫通穴を形成す
ることができる。尚、図３２の（Ａ）及び（Ｂ）におい
て、コアピン１５０と入れ子１５に設けられた貫通孔と
の間のクリアランス（Ｃc2）は０．１ｍｍ以上であるこ
とが好ましい。Further, in the example shown in FIG. 32 (B), which is a schematic partial cross-sectional view, a through hole is provided in the insert 15, and the core pin 150 passes through the first hole through the through hole.
The portion of the core pin 150 occupying the cavity 14 has a facing surface 152 facing the cavity surface 15A of the nest 15, and the facing surface 1
It is desirable that the clearance (C c1 ) between the cavity 52 and the cavity surface 15A of the insert 15 be as described above. Moreover, the clearance (C c3 ) between the tip surface 153 of the core pin 150 and the cavity surface 11B of the second mold part 11 can be set to 0 mm when the cavity surface 11B is made of metal. Second mold part 1
In the case where a nest (not shown) is provided in the nest 1, it is desirable that the clearance (C c3 ) between the cavity surface of the nest and the tip end surface 153 of the core pin 150 be as described above. Thereby, a through hole can be formed in the molded product. In FIGS. 32A and 32B, the clearance (C c2 ) between the core pin 150 and the through hole provided in the insert 15 is preferably 0.1 mm or more.
【０１８９】あるいは又、図３３の（Ａ）に模式的な一
部断面図を示す例においては、コアピン１４０は第２の
金型部１１に取り付けられており、入れ子１５には貫通
孔が設けられており、金型組立体の型締め時、コアピン
１４０の先端部１４４は貫通孔内へと延びる。コアピン
１４０の先端部１４４と貫通孔との間のクリアランス
（Ｃc2）は０．１ｍｍ以上である形態を挙げることがで
きる。Alternatively, in the example shown in FIG. 33 (A) which is a schematic partial cross-sectional view, the core pin 140 is attached to the second mold portion 11 and the insert 15 is provided with a through hole. When the mold assembly is clamped, the tip 144 of the core pin 140 extends into the through hole. The clearance (C c2 ) between the tip 144 of the core pin 140 and the through hole may be 0.1 mm or more.
【０１９０】一方、図３３の（Ｂ）に模式的な一部断面
図を示すように、入れ子１５には貫通孔が設けられてお
り、コアピン１５０は貫通孔を通して第１の金型部１０
に取り付けられている態様を挙げることができる。この
場合、第２の金型部１１には孔部１１Ｃが設けられてお
り、金型組立体の型締め時、コアピン１５０の先端部１
５４は孔部１１Ｃ内へ延びる。コアピン１５０の先端部
１５４における溶射層１５１と孔部１１Ｃとの間のクリ
アランス（Ｃc4）は０．０１乃至０．０３ｍｍであるこ
とが好ましい。On the other hand, as shown in a schematic partial cross-sectional view in FIG. 33B, a through hole is provided in the insert 15, and the core pin 150 passes through the through hole to allow the first mold part 10 to pass through.
Can be cited. In this case, the second mold part 11 is provided with a hole 11C, and when the mold assembly is clamped, the tip part 1 of the core pin 150 is closed.
54 extends into the hole 11C. The clearance (C c4 ) between the thermal spray layer 151 and the hole 11C at the tip 154 of the core pin 150 is preferably 0.01 to 0.03 mm.
【０１９１】図３４の（Ａ）に示す構造は、図２３の
（Ｂ）及び図２４の（Ｂ）に示したコアピンの例を実質
的に組み合わせた構造である。即ち、第１のコアピン１
１０は、実施例１あるいは実施例２における入れ子と同
様の構成を有し、入れ子１５には貫通孔が設けられてお
り、第１のコアピン１１０は、この貫通孔を通して公知
の方法で第１の金型部１０に取り付けられている。ま
た、第２のコアピン１００も、実施例１あるいは実施例
２における入れ子と同様の構成を有し、第２の金型部１
１に公知の方法で取り付けられている。第１のコアピン
１１０と第２のコアピン１００の先端面は相互に嵌合し
得る構造となっている。第１のコアピン１１０は対向面
１１２を有する。The structure shown in FIG. 34A is a structure substantially combining the examples of the core pins shown in FIGS. 23B and 24B. That is, the first core pin 1
Numeral 10 has the same configuration as the nest in the first or second embodiment, and a nest 15 is provided with a through-hole. The first core pin 110 is provided with the first core pin 110 through the through-hole by a known method. It is attached to the mold part 10. Further, the second core pin 100 also has the same configuration as the nesting in the first or second embodiment, and
1 in a known manner. The distal end surfaces of the first core pin 110 and the second core pin 100 have a structure that can fit each other. The first core pin 110 has an opposing surface 112.
【０１９２】図３４の（Ｂ）に示す構造は、図２８の
（Ａ）及び図２９の（Ｂ）に示したコアピンの例を組み
合わせた構造である。即ち、第１のコアピンは、第１の
金型部１０に公知の方法で取り付けられたコアピン取付
部１３０Ｂと、コアピン取付部１３０Ｂに取り付けら
れ、両端が開口した環状部材１３１Ｂとから成る。環状
部材１３１Ｂはリング状であり、その構成は、環状部材
１３１と同様とすることができる。コアピン取付部１３
０Ｂは、環状部材１３１Ｂの他端から環状部材１３１Ｂ
の内部に延在している。一方、第２のコアピンは、第２
の金型部１１に公知の方法で取り付けられたコアピン取
付部１２０Ｂと、コアピン取付部１２０Ｂに取り付けら
れ、両端が開口した環状部材１２１Ｂとから成る。環状
部材１２１Ｂはリング状であり、その構成は、環状部材
１２１と同様とすることができる。コアピン取付部１２
０Ｂは、環状部材１２１Ｂの他端から環状部材１２１Ｂ
の内部に延在している。これらの環状部材１２１Ｂ，１
３１Ｂは、キャビティ１４内を占めるコアピンの部分の
表面を構成する。環状部材１３１Ｂの一端を構成する面
は対向面１３２Ｂに相当し、入れ子１５には貫通孔が設
けられており、コアピン取付部１３０Ｂは、貫通孔を貫
通し、そして環状部材１３１Ｂの一端から環状部材の内
部に延在している。この場合、コアピン取付部１３０Ｂ
と貫通孔との間のクリアランス（Ｃc2）は０．１ｍｍ以
上であることが好ましい。コアピン取付部１２０Ｂ，１
３０Ｂは相互に嵌合し得る構造となっている。環状部材
１２１Ｂの一端面（先端面）と環状部材１３１Ｂの他端
面（先端面）との間には、０．００３乃至０．０３ｍｍ
のクリアランスがあることが、環状部材１２１Ｂや環状
部材１３１Ｂの破損を防止する上で好ましい。The structure shown in FIG. 34B is a structure in which the examples of the core pins shown in FIGS. 28A and 29B are combined. That is, the first core pin includes a core pin attachment portion 130B attached to the first mold portion 10 by a known method, and an annular member 131B attached to the core pin attachment portion 130B and having both ends opened. The annular member 131B has a ring shape, and the configuration can be similar to that of the annular member 131. Core pin mounting part 13
0B is an annular member 131B from the other end of the annular member 131B.
Extends inside. On the other hand, the second core pin
A core pin attaching portion 120B attached to the mold portion 11 by a known method, and an annular member 121B attached to the core pin attaching portion 120B and having both ends opened. The annular member 121B has a ring shape, and the configuration can be similar to that of the annular member 121. Core pin mounting part 12
OB is the annular member 121B from the other end of the annular member 121B.
Extends inside. These annular members 121B, 1
31B constitutes the surface of the portion of the core pin occupying the cavity 14. A surface forming one end of the annular member 131B corresponds to the facing surface 132B, a through hole is provided in the nest 15, the core pin mounting portion 130B penetrates the through hole, and the annular member 131B extends from one end of the annular member 131B. Extends inside. In this case, the core pin mounting portion 130B
The clearance (C c2 ) between the hole and the through hole is preferably 0.1 mm or more. Core pin mounting portion 120B, 1
30B has a structure that can fit each other. 0.003 to 0.03 mm between one end surface (tip surface) of the annular member 121B and the other end surface (tip surface) of the annular member 131B.
Is preferable in order to prevent breakage of the annular member 121B and the annular member 131B.
【０１９３】図３５の（Ａ）に示す構造は、図３１の
（Ｂ）及び図３２の（Ｂ）に示したコアピンの例を組み
合わせた構造である。即ち、入れ子１５には貫通孔が設
けられており、コアピンは、入れ子１５に設けられた貫
通孔を通して第１の金型部１０に取り付けられた第１の
コアピン１５０と、第２の金型部１１に取り付けられた
第２のコアピン１４０とから成り、金型組立体の型締め
時、第１のコアピン１５０の先端部１５４と第２のコア
ピン１４０の先端部１４４とが嵌合する。第１のコアピ
ン１５０に形成された溶射層１５１の先端面と第２のコ
アピン１４０に形成された溶射層１４１の先端面との間
には、０．００３乃至０．０３ｍｍのクリアランスがあ
ることが、溶射層１４１，１５１の破損を防止する上で
好ましい。The structure shown in FIG. 35A is a structure in which the examples of the core pins shown in FIGS. 31B and 32B are combined. That is, the nest 15 is provided with a through-hole, and the core pin includes a first core pin 150 attached to the first mold part 10 through a through-hole provided in the nest 15, and a second mold part. 11 and the second core pin 140 is attached to the first core pin 150 so that the front end 154 of the first core pin 150 and the front end 144 of the second core pin 140 are fitted when the mold assembly is clamped. There may be a clearance of 0.003 to 0.03 mm between the distal end surface of the thermal spray layer 151 formed on the first core pin 150 and the distal end surface of the thermal spray layer 141 formed on the second core pin 140. It is preferable to prevent the thermal sprayed layers 141 and 151 from being damaged.
【０１９４】図３５の（Ｂ）に示す構造は、図３４の
（Ａ）に示した構造の変形であり、第１の金型部１０に
入れ子１５1が取り付けられ、第２の金型部１１に入れ
子１５2が取り付けられている。入れ子１５1には貫通孔
が設けられており、実施例１あるいは実施例２における
入れ子と同様の構成を有する第１のコアピン１１０は、
この貫通孔を通して公知の方法で第１の金型部１０に取
り付けられている。第１のコアピン１１０は対向面１１
２を有する。第２のコアピン１００も、実施例１あるい
は実施例２における入れ子と同様の構成を有し、入れ子
１５2には貫通孔が設けられており、第２のコアピン１
００は、この貫通孔を通して公知の方法で第２の金型部
１１に取り付けられている。第２のコアピン１００は対
向面１０２を有する。第１のコアピン１１０と第２のコ
アピン１００の先端面は相互に嵌合し得る構造となって
いる。第１のコアピン１１０における対向面１１２と入
れ子１５1のキャビティ面１５Ａ1との間のクリアランス
（Ｃc1）、及び第２のコアピン１００における対向面１
０２と入れ子１５2のキャビティ面１５Ａ2との間のクリ
アランス（Ｃc1）は、前述したとおりとすることが望ま
しい。また、第１のコアピン１１０と入れ子１５1の貫
通孔との間のクリアランス（Ｃc2）、及び第２のコアピ
ン１００と入れ子１５2の貫通孔との間のクリアランス
（Ｃc2）は、０．１ｍｍ以上であることが好ましい。The structure shown in FIG. 35 (B) is a modification of the structure shown in FIG. 34 (A), and a nest 151 is attached to the first mold part 10 and a second mold part is provided. nest 15 2 is attached to the 11. The nest 15 1 has a through hole, the first core pin 110 having a configuration similar to the nest in Example 1 or Example 2,
It is attached to the first mold part 10 through this through hole by a known method. The first core pin 110 has the facing surface 11
2 The second core pin 100 also Example 1 or has the same configuration as nested in Example 2, the nest 15 2 has a through hole, a second core pin 1
00 is attached to the second mold part 11 through the through hole by a known method. The second core pin 100 has an opposing surface 102. The distal end surfaces of the first core pin 110 and the second core pin 100 have a structure that can fit each other. Clearance between the cavity surface 15A 1 of the facing surfaces 112 and nest 15 1 in the first core pin 110 (C c1), and the opposing surface 1 of the second core pin 100
02 and the clearance between the cavity surface 15A 2 of the insert 15 2 (C c1), it is desirable to be as described above. Further, the clearance between the first core pin 110 and nest 15 1 of the through hole (C c2), and the clearance between the second core pin 100 and nest 152 of the through-hole (C c2) is 0. It is preferably 1 mm or more.
【０１９５】（実施例１３）実施例１３における穴空き
成形品製造用の金型組立体として、図２８の（Ｂ）に示
したコアピンを備えた金型組立体を使用した。図３６及
び図３７を参照して、以下、実施例１３における穴空き
成形品製造用の金型組立体の組み立てを説明する。尚、
金型組立体の基本的な構造は、実施例７にて説明した金
型組立体と同様とした。(Example 13) As a mold assembly for manufacturing a perforated molded product in Example 13, a mold assembly having a core pin shown in FIG. 28B was used. With reference to FIGS. 36 and 37, the assembly of the mold assembly for manufacturing a perforated molded product in the thirteenth embodiment will be described below. still,
The basic structure of the mold assembly was the same as the mold assembly described in the seventh embodiment.
【０１９６】実施例１３においては、入れ子１５とし
て、中心部に直径２７．００ｍｍの貫通孔１５Ｃが設け
られた厚さ３．００ｍｍ、直径１００．００ｍｍの円盤
状のＺｒＯ2−Ｙ2Ｏ3から成る入れ子を用いた。入れ子
１５のキャビティ面１５Ａには薄層１６（活性金属膜及
び金属層から成る）が形成されている。尚、薄層１６の
形成は、実施例１と同様とすることができる。第１の金
型部（固定金型部）１０の入れ子装着部１０Ｂの内法寸
法を外径１００．２ｍｍ、深さを３．０２ｍｍとし、炭
素鋼Ｓ５５Ｃを切削加工して入れ子装着部１０Ｂを第１
の金型部（固定金型部）１０に形成した。そして、エポ
キシ系接着剤（図示せず）を用いて、第１の金型部（固
定金型部）１０内の入れ子装着部１０Ｂに入れ子１５を
固定した（図３７の（Ａ）参照）。そして、金属層の表
面を切削加工した。In the thirteenth embodiment, the nest 15 is formed of a disc-shaped ZrO 2 —Y 2 O 3 having a thickness of 3.00 mm and a diameter of 100.00 mm having a through hole 15C having a diameter of 27.00 mm at the center. Nesting was used. A thin layer 16 (comprising an active metal film and a metal layer) is formed on the cavity surface 15A of the nest 15. The formation of the thin layer 16 can be the same as in the first embodiment. The inner size of the nesting portion 10B of the first mold portion (fixed mold portion) 10 is 100.2 mm in outer diameter and 3.02 mm in depth, and the nesting portion 10B is cut by cutting carbon steel S55C. First
(Fixed mold part) 10. Then, the insert 15 was fixed to the insert mounting portion 10B in the first mold portion (fixed mold portion) 10 using an epoxy-based adhesive (not shown) (see FIG. 37A). Then, the surface of the metal layer was cut.
【０１９７】入れ子１５の端部を被覆するための被覆プ
レート１２を炭素鋼Ｓ５５Ｃから作製した。尚、内法寸
法を９９．００ｍｍとした。この被覆プレート１２を第
１の金型部（固定金型部）１０にビス（図示せず）を用
いて固定した（図３７の（Ｂ）参照）。入れ子１５と被
覆プレート１２との間のクリアランス（Ｃ21）は、平均
で０．０１ｍｍであった。また、入れ子１５に対する被
覆プレート１２の重なり量（ΔＳ21）は０．５ｍｍであ
った。A coating plate 12 for coating the end of the insert 15 was made of carbon steel S55C. The inner dimension was 99.00 mm. The cover plate 12 was fixed to a first mold portion (fixed mold portion) 10 using screws (not shown) (see FIG. 37B). The clearance (C 21 ) between the nest 15 and the coating plate 12 was on average 0.01 mm. The amount of overlap (ΔS 21 ) of the cover plate 12 with respect to the insert 15 was 0.5 mm.
【０１９８】実施例１３の穴空き成形品製造用の金型組
立体の組み立て後の金型の型締め時の状態及び型開き時
の状態を、図３６の（Ａ）及び（Ｂ）にそれぞれ示す。
成形品に穴を形成するためのコアピンは、第２の金型部
（可動金型部）１１に公知の方法で取り付けられた金属
製のコアピン取付部１２０Ａと、コアピン取付部１２０
Ａに接着剤（図示せず）を用いて取り付けられた環状部
材１２１Ａから成る。環状部材１２１Ａの両端は開口し
ている。環状部材１２１Ａは切削加工にて作製されたＺ
ｒＯ2−Ｙ2Ｏ3から成り、内径を２６．００ｍｍ、外径
を３２．００ｍｍとした。環状部材１２１Ａの外側コー
ナー部は０．５ｍｍＲに研磨してある。環状部材１２１
Ａの表面には薄層１６Ａ（活性金属膜及び金属層から成
る）が形成されている。尚、薄層１６Ａの形成は、実施
例１と同様とすることができる。炭素鋼Ｓ５５Ｃから作
製したコアピン取付部１２０Ａの環状部材１２１Ａを取
り付ける部分の直径を２５．９０ｍｍとした。環状部材
１２１Ａの一端を構成する面は対向面１２２Ａに相当
し、コアピン取付部１２０Ａは、環状部材１２１Ａの他
端から環状部材の内部に延在している。入れ子１５のキ
ャビティ面１５Ａと、環状部材１２１Ａの対向面１２２
Ａとは面接触していない。金型の型締め時、入れ子１５
のキャビティ面１５Ａと、環状部材１２１Ａの対向面１
２２Ａとの間のクリアランス（Ｃc1）は、０．０１ｍｍ
であった。金型の型締め時、コアピン取付部１２０Ａの
先端部１２４Ａは環状部材１２１Ａの一端から貫通孔１
５Ｃ内へと延びる。コアピン取付部１２０Ａの先端部１
２４Ａと貫通孔１５Ｃとの間のクリアランス（Ｃc2）は
０．５５ｍｍであった。このような構造とすることで、
入れ子１５及びコアピンの破損、あるいは、成形品のバ
リ発生を防止することができる。FIGS. 36A and 36B show the state of the mold after clamping and the state of opening the mold after assembling the mold assembly for manufacturing a perforated molded product of Example 13. FIG. Show.
A core pin for forming a hole in a molded product includes a metal core pin attachment portion 120A attached to the second mold portion (movable mold portion) 11 by a known method, and a core pin attachment portion 120.
A is composed of an annular member 121A attached using an adhesive (not shown) to A. Both ends of the annular member 121A are open. The annular member 121A is made of Z
It was made of rO 2 —Y 2 O 3 , had an inner diameter of 26.00 mm and an outer diameter of 32.00 mm. The outer corner portion of the annular member 121A is polished to 0.5 mmR. Annular member 121
A thin layer 16A (comprising an active metal film and a metal layer) is formed on the surface of A. The formation of the thin layer 16A can be the same as in the first embodiment. The diameter of the portion where the annular member 121A of the core pin mounting portion 120A made of carbon steel S55C was mounted was 25.90 mm. The surface forming one end of the annular member 121A corresponds to the facing surface 122A, and the core pin mounting portion 120A extends from the other end of the annular member 121A into the inside of the annular member. The cavity surface 15A of the nest 15 and the facing surface 122 of the annular member 121A
A is not in surface contact. When closing the mold, insert 15
Cavity surface 15A and opposed surface 1 of annular member 121A
The clearance (C c1 ) between 22A and 0.01 mm is 0.01 mm.
Met. When the mold is clamped, the distal end portion 124A of the core pin mounting portion 120A is inserted into the through hole 1 from one end of the annular member 121A.
Extends into 5C. Tip part 1 of core pin attachment part 120A
The clearance (C c2 ) between 24A and the through hole 15C was 0.55 mm. With such a structure,
Breakage of the nest 15 and the core pin, or occurrence of burrs on the molded product can be prevented.
【０１９９】そして、実施例１と同じ熱可塑性樹脂を用
い、実施例１と同様の成形条件で成形を行った。成形品
の表面にはガラス繊維の析出もなく、成形品は非常に高
い鏡面性を有していた。また、成形品には、フローマー
ク及びジェッティング等の成形不良も認められず、成形
品には貫通孔が形成されていた。連続して成形を１００
００回行ったが、入れ子１５に割れ等の損傷は発生せ
ず、薄層１６にも損傷は発生しなかった。また、環状部
材１２１Ａや薄層１６Ａにも損傷は発生しなかった。Then, using the same thermoplastic resin as in Example 1, molding was performed under the same molding conditions as in Example 1. There was no glass fiber precipitation on the surface of the molded product, and the molded product had very high specularity. In addition, molding defects such as flow mark and jetting were not observed in the molded product, and a through-hole was formed in the molded product. Continuous molding 100
Although the test was performed 00 times, no damage such as a crack occurred in the insert 15 and no damage occurred in the thin layer 16. Also, no damage occurred to the annular member 121A or the thin layer 16A.
【０２００】尚、部分安定化された導電性ジルコニアセ
ラミックスを用い、実施例２と同様の方法で、入れ子や
環状部材を作製することもできる。It is to be noted that a nest or an annular member can be produced in the same manner as in Example 2 using partially stabilized conductive zirconia ceramics.
【０２０１】（実施例１４）実施例１４における穴空き
成形品製造用の金型組立体として、図２９の（Ａ）に示
したコアピンを備えた金型組立体を使用した。また、金
型組立体の基本的な構造は、実施例７にて説明した金型
組立体と同様とした。(Example 14) As a mold assembly for manufacturing a perforated molded product in Example 14, a mold assembly having a core pin shown in FIG. 29A was used. The basic structure of the mold assembly was the same as that of the mold assembly described in the seventh embodiment.
【０２０２】入れ子１５を部分安定化ジルコニア（Ｚｒ
Ｏ2−Ｙ2Ｏ3）セラミックスから作製した。そして、入
れ子本体のキャビティ構成面に対して、ダイヤモンド砥
石を用いた研磨及び仕上げを行い、表面粗さＲyを０．
０２μｍとした。入れ子１５の寸法を、厚さ４．００ｍ
ｍ、外径１００．００ｍｍ、内径３０．００ｍｍとし
た。次いで、入れ子本体に、活性金属膜及び金属層から
成る薄層１６を実施例１と同様の方法で形成した後、薄
層の研削、研磨を行った。第１の金型部（固定金型部）
１０の入れ子装着部１０Ｂの内法寸法を外径１００．２
ｍｍ、深さを４．０２ｍｍとし、炭素鋼Ｓ５５Ｃから切
削加工によって入れ子装着部１０Ｂを作製した。また、
入れ子装着部１０Ｂには、コアピン取付部１２０Ａと嵌
合する円柱状の突出部１０Ｃを設けた。次いで、入れ子
１５を入れ子装着部１０Ｂ内にエポキシ系接着剤（図示
せず）で固定した。The nest 15 is made of partially stabilized zirconia (Zr
O 2 -Y 2 O 3) were made from ceramics. Then, the cavity forming surface of the nesting body is polished and finished using a diamond grindstone to reduce the surface roughness Ry to 0.
02 μm. The size of the nest 15 is 4.00 m in thickness.
m, outer diameter 100.00 mm, inner diameter 30.00 mm. Next, a thin layer 16 composed of an active metal film and a metal layer was formed on the nest body in the same manner as in Example 1, and the thin layer was ground and polished. First mold part (fixed mold part)
The inner dimension of the ten nested mounting parts 10B is set to an outer diameter of 100.2.
mm and a depth of 4.02 mm, the nesting portion 10B was manufactured by cutting from carbon steel S55C. Also,
The nested mounting portion 10B was provided with a columnar protruding portion 10C fitted with the core pin mounting portion 120A. Next, the insert 15 was fixed in the insert mounting portion 10B with an epoxy-based adhesive (not shown).
【０２０３】入れ子１５の端部を抑えるための被覆プレ
ート１２を炭素鋼Ｓ５５Ｃから作製し、内法寸法を９
９．００ｍｍとした。この被覆プレート１２を第１の金
型部（固定金型部）１０にビス（図示せず）を用いて固
定した。The covering plate 12 for suppressing the end of the nest 15 is made of carbon steel S55C, and has an inner dimension of 9 mm.
It was 9.00 mm. The cover plate 12 was fixed to a first mold part (fixed mold part) 10 using screws (not shown).
【０２０４】入れ子１５と被覆プレート１２との間のク
リアランス（Ｃ21）は、平均で０．０１ｍｍであった。
また、入れ子１５に対する被覆プレート１２の重なり量
（ΔＳ21）は０．５ｍｍであった。The clearance (C 21 ) between the insert 15 and the coating plate 12 was 0.01 mm on average.
The amount of overlap (ΔS 21 ) of the cover plate 12 with respect to the insert 15 was 0.5 mm.
【０２０５】第２の金型部（可動金型部）１１内にコア
ピン取付部１２０Ａを取り付けた。炭素鋼Ｓ５５Ｃから
作製したコアピン取付部１２０Ａの環状部材１２１Ａを
取り付ける部分の直径を２５．９ｍｍとした。環状部材
１２１ＡをＺｒＯ2−Ｙ2Ｏ3から切削加工にて作製し、
環状部材の外側コーナー部をダイヤモンド砥石にて０．
５ｍｍＲに仕上げた後、その表面に活性金属膜及び金属
層から成る薄層１６Ａを実施例１と同様の方法で形成し
た。環状部材１２１Ａの外径を３２．００ｍｍ、内径を
２６．００ｍｍとした。そして、コアピン取付部１２０
Ａの環状部材を取り付ける部分に環状部材１２１Ａを接
着剤を用いて固定した。金型組立体の型締め時、入れ子
１５のキャビティ面１５Ａと、環状部材１２１Ａの対向
面１２２Ａとの間のクリアランス（Ｃc1）は、０．０１
ｍｍであった。突出部１０Ｃと入れ子１５に設けられた
貫通孔との間のクリアランス（Ｃc2）は２．１ｍｍであ
った。また、突出部１０Ｃの先端部側壁と環状部材１２
１Ａの内側表面との間のクリアランスは０．１ｍｍであ
った。尚、成形品は、外径９９ｍｍ、内径３２ｍｍ、厚
さ２ｍｍのドーナツ型である。実施例１４の穴空き成形
品製造用の金型組立体の組み立て後の金型の型締め時の
状態及び型開き時の状態を、図３８の（Ａ）及び（Ｂ）
にそれぞれ示す。A core pin mounting portion 120A was mounted in the second die portion (movable die portion) 11. The diameter of the portion where the annular member 121A of the core pin mounting portion 120A made of carbon steel S55C was mounted was 25.9 mm. The annular member 121A is manufactured by cutting from ZrO 2 —Y 2 O 3 ,
The outer corners of the annular member are coated with a diamond grindstone.
After finishing to 5 mmR, a thin layer 16A composed of an active metal film and a metal layer was formed on the surface in the same manner as in Example 1. The outer diameter of the annular member 121A was 32.00 mm and the inner diameter was 26.00 mm. Then, the core pin mounting portion 120
The annular member 121A was fixed to the portion to which the annular member A was attached using an adhesive. When the mold assembly is clamped, the clearance (C c1 ) between the cavity surface 15A of the insert 15 and the facing surface 122A of the annular member 121A is 0.01.
mm. The clearance (C c2 ) between the protrusion 10C and the through hole provided in the insert 15 was 2.1 mm. Also, the tip side wall of the protrusion 10C and the annular member 12
The clearance between the inner surface of 1A was 0.1 mm. The molded product is a donut type having an outer diameter of 99 mm, an inner diameter of 32 mm, and a thickness of 2 mm. FIGS. 38A and 38B show the state of the mold after clamping and the state of opening the mold after assembling the mold assembly for manufacturing a perforated molded product of Example 14. FIG.
Are shown below.
【０２０６】完成した金型組立体を成形装置に取り付け
た後、金型温調機を用いて１３０゜Ｃまで加熱した後、
４０゜Ｃまで急冷しても、ジルコニアセラミックスから
作製された入れ子１５に割れ等の問題は発生しなかっ
た。また、環状部材１２１Ａや薄層１６，１６Ａにも損
傷は発生しなかった。After attaching the completed mold assembly to a molding apparatus, the mold assembly was heated to 130 ° C. using a mold temperature controller.
Even when quenched to 40 ° C., no problems such as cracks occurred in the insert 15 made of zirconia ceramics. Also, no damage occurred to the annular member 121A or the thin layers 16, 16A.
【０２０７】成形装置として三菱重工業（株）製、１５
０ＭＳＴ射出成形機を用い、金型組立体を８０゜Ｃ加熱
した。成形用材料として黒色のポリカーボネート樹脂
（三菱エンジニアリングプラスチックス（株）製：Ｓ３
０００）を用い、樹脂温度２８０゜Ｃ、射出圧力６．８
６×１０7Ｐａ（７００ｋｇｆ／ｃｍ2−Ｇ）の条件でキ
ャビティ１４内に溶融熱可塑性樹脂を溶融熱可塑性樹脂
導入部１３から射出した後（図３９参照）、２０秒後に
成形品を金型組立体から取り出した。A molding apparatus manufactured by Mitsubishi Heavy Industries, Ltd., 15
The mold assembly was heated to 80 ° C. using a 0MST injection molding machine. Black polycarbonate resin (S3 made by Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation) as a molding material
000), resin temperature 280 ° C., injection pressure 6.8
After injecting the molten thermoplastic resin into the cavity 14 from the molten thermoplastic resin introduction part 13 under the condition of 6 × 10 7 Pa (700 kgf / cm 2 -G) (see FIG. 39), the molded product is molded after 20 seconds. Removed from the assembly.
【０２０８】入れ子１５のキャビティ面１５Ａと接触し
た成形品表面は、成形品の端部に至るまで優れた光沢を
有しており、ウエルドラインは発生していなかった。成
形品には、フローマーク及びジェッティング等の成形不
良も認められず、成形品には貫通孔が形成されていた。
１００００回の成形を行っても、入れ子１５や環状部材
１２１Ａ、薄層１６，１６Ａに破損は認められなかっ
た。The surface of the molded product in contact with the cavity surface 15A of the nest 15 had excellent gloss up to the end of the molded product, and no weld line was generated. No molding defects such as flow marks and jetting were observed in the molded product, and the molded product had through holes.
No damage was found in the insert 15, the annular member 121 </ b> A, and the thin layers 16 and 16 </ b> A even after molding 10,000 times.
【０２０９】尚、部分安定化された導電性ジルコニアセ
ラミックスを用い、実施例２と同様の方法で、入れ子や
環状部材を作製することもできる。It is to be noted that a nest or an annular member can be produced in the same manner as in Example 2 using partially stabilized conductive zirconia ceramics.
【０２１０】以上、本発明を好ましい実施例に基づき説
明したが、本発明はこれらに限定されるものではない。
実施例にて説明した金型組立体の構造、入れ子の構造や
その作製方法、成形品の成形方法における各種条件は例
示であり、適宜変更することができる。Although the present invention has been described based on the preferred embodiments, the present invention is not limited to these embodiments.
The conditions of the structure of the mold assembly, the structure of the nest, the method of manufacturing the same, and the method of forming the molded product described in the examples are merely examples and can be changed as appropriate.
【０２１１】図４０には、成形品を金型組立体から取り
出すために、キャビティ２４に連通したタブ形成部２４
Ａが被覆プレート２２Ａに設けられている構造を例示す
る。尚、被覆プレート２２Ａは第１の金型部２０に取り
付けられている。尚、この場合にも、入れ子２５と被覆
プレート２２Ａとの間のクリアランスＣ33は０．０３ｍ
ｍ以下を満足する必要がある。この金型組立体は実施例
８にて説明した金型組立体と実質的には同様の構造を有
する。被覆プレート２２Ａは、図４０の（Ａ）の紙面垂
直方向にも２カ所設けられている。尚、図４０の（Ａ）
及び図４１の（Ａ）は、垂直面で被覆プレート２２，２
９Ａを含む金型組立体の領域を切断したときの図であ
り、図４０の（Ｂ）及び図４１の（Ｂ）は、かかる垂直
面と平行な垂直面で被覆プレート２２，２９Ａを含まな
い金型組立体の領域を切断したときの図である。金型組
立体をこのような構造にすることによって、成形品には
タブ部が形成される。金型組立体の型開き後（図４１の
（Ａ）及び（Ｂ）参照）、第２の金型部２１に配設され
た突き出しピン（図示せず）をかかるタブ部に当てて成
形品を押し出し、成形品を金型組立体から取り出せばよ
い。尚、成形品に形成されたタブ部は、後の工程で削除
すればよい。FIG. 40 shows a tab forming portion 24 communicating with the cavity 24 in order to remove a molded product from the mold assembly.
A illustrates a structure in which A is provided on the covering plate 22A. The cover plate 22A is attached to the first mold part 20. Incidentally, the clearance C 33 during this case also, the nesting 25 and the cover plate 22A is 0.03m
m or less. This mold assembly has substantially the same structure as the mold assembly described in the eighth embodiment. The coating plate 22A is also provided at two places in the direction perpendicular to the paper surface of FIG. Incidentally, FIG.
And (A) of FIG. 41 shows the covering plates 22 and 2 in a vertical plane.
FIG. 40 (B) and FIG. 41 (B) are views when the area of the mold assembly including 9A is cut, and the vertical planes parallel to such vertical planes do not include the coating plates 22 and 29A. It is a figure when cutting the area | region of a metal mold assembly. By forming the mold assembly in such a structure, a tab portion is formed on the molded product. After opening the mold assembly (see FIGS. 41A and 41B), a protruding pin (not shown) provided on the second mold portion 21 is applied to the tab portion to form a molded product. , And the molded product may be taken out of the mold assembly. Note that the tab portion formed on the molded product may be deleted in a later step.
【０２１２】[0212]
【発明の効果】本発明においては、入れ子の表面に金属
層が形成されているので、入れ子の対向面等における金
属層を加工することが可能となり、金型部への入れ子の
装着の際の調整が比較的容易となり、金型組立体の製作
費用を低減でき、しかも、入れ子の端部あるいはエッジ
部の破損発生を確実に防止でき、長期間の成形に耐える
ことができる。即ち、本発明の金型組立体においては、
入れ子を、所定のクリアランス（Ｃ）や重なり量（Δ
Ｓ）の範囲内で金型部内に容易に組み込むことが可能と
なり、長期的な成形を実施しても、入れ子に破損が生じ
ることがなく、容易且つ安価に外観に優れた成形品を成
形することが可能となる。According to the present invention, since the metal layer is formed on the surface of the nest, it is possible to process the metal layer on the opposing surface of the nest and the like when mounting the nest on the mold. Adjustment becomes relatively easy, the manufacturing cost of the mold assembly can be reduced, and the occurrence of breakage at the end or edge of the insert can be reliably prevented, and long-term molding can be endured. That is, in the mold assembly of the present invention,
The nesting is performed by a predetermined clearance (C) or an overlapping amount (Δ
Within the range of S), it is possible to easily incorporate the molded product into the mold part, and even if the molding is performed for a long period of time, the molded product excellent in appearance is easily and inexpensively formed without causing damage to the nest. It becomes possible.
【０２１３】また、入れ子のキャビティ面の成形品表面
への転写性に優れているばかりか、キャビティ内に充填
された溶融熱可塑性樹脂の急冷を抑制することができる
結果、ジェッテイングやフローマーク等の外観不良が発
生することを効果的に防止することができるし、無機繊
維を含有する熱可塑性樹脂を使用した場合にあっても無
機繊維が成形品の表面に析出（浮き）することを確実に
防止することができる。しかも、連続成形も容易であ
り、成形品の品質も安定しており、長期に亙り成形が可
能となる。また、成形品の外観を損なうことがなくな
り、成形品端部のバリ発生を防止でき、成形品の不良率
低減及び成形品の均質化、高品質化を達成することがで
き、成形品の製造コストの低下を図ることができる。Further, not only is the transferability of the nested cavity surface to the molded product surface excellent, but also the rapid cooling of the molten thermoplastic resin filled in the cavity can be suppressed, resulting in jetting, flow marks, etc. Can effectively prevent the occurrence of poor appearance and ensure that the inorganic fibers precipitate (float) on the surface of the molded product even when a thermoplastic resin containing inorganic fibers is used. Can be prevented. Moreover, continuous molding is easy, the quality of the molded product is stable, and molding can be performed for a long time. In addition, the appearance of the molded article is not impaired, the occurrence of burrs at the end of the molded article can be prevented, the defective rate of the molded article can be reduced, and the homogenized and high quality of the molded article can be achieved. Cost can be reduced.
【０２１４】更には、キャビティ内での溶融熱可塑性樹
脂の流動性が向上するが故に、キャビティ内への溶融熱
可塑性樹脂の導入圧力を低く設定できるので、成形品に
残留する応力を緩和でき、成形品の品質が向上する。ま
た、導入圧力を低減できるために、金型部の薄肉化、成
形装置の小型化が可能となり、成形品のコストダウンも
可能になる。Further, since the flowability of the molten thermoplastic resin in the cavity is improved, the pressure at which the molten thermoplastic resin is introduced into the cavity can be set low, so that the stress remaining in the molded article can be reduced. The quality of molded products is improved. Further, since the introduction pressure can be reduced, the thickness of the mold portion can be reduced, the size of the molding device can be reduced, and the cost of the molded product can be reduced.
【０２１５】本発明において、スライドコアあるいはコ
アピンを備えた金型組立体を用いることによって、溶融
熱可塑性樹脂の急速なる冷却に起因した転写性の劣化、
光沢性の劣化を防止することができ、更にはウエルドラ
インの発生を抑制することができる。また、容易に且つ
確実に穴空き成形品を成形することができる。In the present invention, by using a mold assembly having a slide core or a core pin, transferability deterioration due to rapid cooling of the molten thermoplastic resin can be prevented.
Deterioration of gloss can be prevented, and generation of weld lines can be suppressed. In addition, a perforated molded product can be easily and reliably molded.
【図１】実施例１の金型組立体の型締め状態及び型開き
状態を示す模式的な端面図である。FIG. 1 is a schematic end view showing a mold-clamped state and a mold-opened state of a mold assembly according to a first embodiment.
【図２】実施例２の金型組立体の型締め状態及び型開き
状態を示す模式的な端面図である。FIG. 2 is a schematic end view showing a mold assembly and a mold open state of a mold assembly according to a second embodiment.
【図３】実施例３の金型組立体の型締め状態及び型開き
状態を示す模式的な端面図である。FIG. 3 is a schematic end view showing a mold assembly of a third embodiment in a mold-clamped state and a mold-opened state.
【図４】実施例４の金型組立体の型締め状態を示す模式
的な端面図である。FIG. 4 is a schematic end view showing a mold assembly of a fourth embodiment in a mold-clamped state.
【図５】実施例４の金型組立体を用いて、溶融熱可塑性
樹脂をキャビティ内に導入中、及び、導入した後の状態
を示す模式的な端面図である。FIG. 5 is a schematic end view showing a state where a molten thermoplastic resin is being introduced into a cavity and after the molten thermoplastic resin is introduced into the cavity using the mold assembly of Example 4.
【図６】実施例４の金型組立体の変形例の型締め状態を
示す模式的な端面図である。FIG. 6 is a schematic end view showing a mold clamping state of a modified example of the mold assembly according to the fourth embodiment.
【図７】実施例５の金型組立体の型締め状態を示す模式
的な端面図、及び、溶融熱可塑性樹脂をキャビティ内に
導入した後、中空部を形成した状態を示す模式的な端面
図である。FIG. 7 is a schematic end view showing a mold-clamped state of the mold assembly of Example 5, and a schematic end-face showing a state in which a hollow portion is formed after a molten thermoplastic resin is introduced into a cavity. FIG.
【図８】実施例６の金型組立体の型締め状態を示す模式
的な端面図、及び、実施例６の金型組立体の組み立て中
の模式的な端面図である。FIGS. 8A and 8B are a schematic end view showing a mold assembly of a sixth embodiment in a mold-clamped state, and a schematic end view of the mold assembly of the sixth embodiment during assembly.
【図９】実施例６の金型組立体の型開き状態を示す模式
的な端面図、及び、キャビティ内へ溶融熱可塑性樹脂を
導入した状態を示す模式的な端面図である。FIG. 9 is a schematic end view showing a mold opening state of the mold assembly of Example 6, and a schematic end view showing a state in which a molten thermoplastic resin is introduced into a cavity.
【図１０】実施例７の金型組立体の型締め状態を示す模
式的な端面図、及び、実施例７の金型組立体の組み立て
中の模式的な端面図である。FIG. 10 is a schematic end view showing a mold clamping state of the mold assembly according to the seventh embodiment, and a schematic end view during assembling of the mold assembly according to the seventh embodiment.
【図１１】実施例７の金型組立体の変形を示す模式的な
端面図である。FIG. 11 is a schematic end view showing a modification of the mold assembly according to the seventh embodiment.
【図１２】実施例７の金型組立体の変形を示す模式的な
端面図である。FIG. 12 is a schematic end view showing a modification of the mold assembly according to the seventh embodiment.
【図１３】実施例８の金型組立体を型締めしたときの模
式的な端面図である。FIG. 13 is a schematic end view when the mold assembly of Example 8 is clamped.
【図１４】実施例８の金型組立体の組み立て中の模式的
な端面図である。FIG. 14 is a schematic end view of the mold assembly of Example 8 during assembly.
【図１５】実施例８の金型組立体を型開きしたときの模
式的な端面図である。FIG. 15 is a schematic end view when the mold assembly of Example 8 is opened.
【図１６】実施例９の金型組立体を型締めしたときの模
式的な端面図である。FIG. 16 is a schematic end view when the mold assembly of Embodiment 9 is clamped.
【図１７】実施例９の金型組立体の組み立て中の模式的
な端面図である。FIG. 17 is a schematic end view of the mold assembly of Example 9 during assembly.
【図１８】実施例９の金型組立体の組み立て中の模式的
な端面図である。FIG. 18 is a schematic end view of the mold assembly of Example 9 during assembly.
【図１９】実施例９の金型組立体を型開きしたときの模
式的な端面図である。FIG. 19 is a schematic end view when the mold assembly of Embodiment 9 is opened.
【図２０】成形品の成形時、キャビティの容積を可変と
し得る構造を有する実施例１０の金型組立体の模式的な
端面図である。FIG. 20 is a schematic end view of a mold assembly according to a tenth embodiment having a structure capable of making a volume of a cavity variable when molding a molded product.
【図２１】加圧流体注入装置を備えた実施例１１の金型
組立体の模式的な端面図、及び成形品の成形中の状態を
示す模式的な端面図である。FIG. 21 is a schematic end view of a mold assembly of Example 11 provided with a pressurized fluid injection device, and a schematic end view showing a state during molding of a molded product.
【図２２】図２１に引き続き、成形品の成形中の状態を
示す模式的な端面図である。FIG. 22 is a schematic end view showing a state during molding of the molded article, following FIG. 21;
【図２３】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 23 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図２４】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 24 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図２５】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 25 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図２６】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 26 is a schematic partial sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図２７】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 27 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図２８】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 28 is a schematic partial sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図２９】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 29 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図３０】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 30 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図３１】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 31 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図３２】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 32 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図３３】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 33 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図３４】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 34 is a schematic partial sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図３５】コアピンを備えた本発明の金型組立体の模式
的な一部断面図である。FIG. 35 is a schematic partial cross-sectional view of a mold assembly of the present invention including a core pin.
【図３６】実施例１３における穴空き成形品製造用の金
型組立体の模式的な一部端面図である。FIG. 36 is a schematic partial end view of a mold assembly for producing a perforated molded product in Example 13.
【図３７】実施例１３における穴空き成形品製造用の金
型組立体の組み立て中の模式的な一部端面図である。FIG. 37 is a schematic partial end view during assembling of a mold assembly for manufacturing a perforated molded product in Example 13.
【図３８】実施例１４における穴空き成形品製造用の金
型組立体の模式的な一部端面図である。FIG. 38 is a schematic partial end view of a mold assembly for producing a perforated molded product in Example 14.
【図３９】実施例１４における穴空き成形品製造用の金
型組立体のキャビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入した
状態を示す模式的な一部端面図である。FIG. 39 is a schematic partial end view showing a state in which a molten thermoplastic resin is introduced into a cavity of a mold assembly for producing a perforated molded product in Example 14.
【図４０】成形品を金型組立体から取り出すために、キ
ャビティに連通したタブ形成部が被覆プレートに設けら
れている構造を有する金型組立体の模式的な端面図であ
る。FIG. 40 is a schematic end view of a mold assembly having a structure in which a cover forming plate is provided with a tab forming portion communicating with a cavity for removing a molded product from the mold assembly.
【図４１】金型組立体の型開き後の第２の金型部及び成
形品を模式的に示す図である。FIG. 41 is a view schematically showing a second mold portion and a molded product after the mold assembly is opened.
１０・・・第１の金型部（可動金型部）、１０Ａ・・・
入れ子装着用中子、１０Ｂ・・・入れ子装着部、１１・
・・第２の金型部（固定金型部）、１１Ａ・・・入れ子
被覆部、１２・・・被覆プレート、１３・・・溶融熱可
塑性樹脂導入部、１４・・・キャビティ、１５・・・入
れ子、１５Ａ・・・入れ子のキャビティ面、１５Ｂ・・
・入れ子の対向面、１１５・・・入れ子本体、１６・・
・薄層（活性金属膜及び金属層の２層構成）、１７・・
・金属層、１８・・・加圧流体注入装置、２０・・・第
１の金型部、２０Ａ・・・入れ子装着部、２１・・・第
２の金型部、２１Ａ・・・入れ子被覆部、２２・・・被
覆プレート、２３・・・溶融熱可塑性樹脂導入部、２４
・・・キャビティ、２４Ａ・・・タブ形成部、２５・・
・入れ子、２５Ａ・・・入れ子のキャビティ面、２５Ｂ
・・・入れ子の対向面、２６・・・薄層（活性金属膜及
び金属層、あるいは、金属層）、２７・・・中子、２８
・・・加圧流体注入装置、３０・・・第１の金型部、３
１・・・入れ子装着部、３２・・・第１の被覆プレート
取付部、３３，４３・・・被覆プレート、３５・・・第
１の入れ子、３５Ａ・・・第１の入れ子のキャビティ
面、３５Ｂ・・・第１の入れ子の対向面、１３５・・・
第１の入れ子本体、３７，４７・・・金属層、３８・・
・キャビティ、３９・・・溶融熱可塑性樹脂導入部、４
０・・・第２の金型部、４１・・・入れ子装着部、４２
・・・第２の被覆プレート取付部、４５・・・第２の入
れ子、４５Ａ・・・第２の入れ子のキャビティ面、１４
５・・・第２の入れ子本体、４５Ｄ・・・第２の入れ子
の対向面、５０・・・車両用ルーフレール、５１・・・
レール、５２・・・レグ、５３・・・溶融熱可塑性樹脂
導入部の跡、５４・・・中空部、５５・・・貫通穴、６
０・・・第１の金型部、６１・・・第２の金型部、６２
・・・入れ子被覆部、６３・・・被覆プレート、６４・
・・被覆プレート、６５・・・溶融熱可塑性樹脂導入
部、６６・・・加圧流体注入装置、６６Ａ・・・加圧流
体注入ノズル、６６Ｂ・・・逆止弁、６７・・・キャビ
ティ、６８Ａ，６８Ｂ・・・スライドコア部材、７０・
・・入れ子、７０Ｂ・・・入れ子の対向面、７１・・・
入れ子の端面、７２・・・穴、７３・・・入れ子のキャ
ビティ面、８０Ａ，８０Ｂ，８１Ａ，８１Ｂ・・・環状
部材、１０１，１１１，１４０，１５０・・・コアピ
ン、１０２，１１２，１２２，１２２Ａ，１３２，１３
２Ａ，１４２，１５２・・・対向面、１０３，１１３，
１２３，１２３Ａ，１３３，１３３Ａ，１４３，１５３
・・・先端面、１０４，１１４，１２４Ａ，１２５Ａ，
１３４Ａ，１３５Ａ，１４４，１５４・・・コアピンの
先端部、１２０，１２０Ａ，１３０，１３０Ａ・・・コ
アピン取付部、１２１，１２１Ａ，１３１，１３１Ａ・
・・環状部材、１４１，１５１・・・溶射層10 1st mold part (movable mold part), 10A ...
Core for nesting, 10B ... nesting part, 11.
..Second mold part (fixed mold part), 11A ... nested covering part, 12 ... covering plate, 13 ... molten thermoplastic resin introduction part, 14 ... cavity, 15 ...・ Nesting, 15A ・ ・ ・ Nesting cavity surface, 15B ・ ・
· Opposing surface of nest, 115 ··· Nest body, 16 ···
.Thin layer (two-layer structure of active metal film and metal layer), 17.
・ Metal layer, 18 ・ ・ ・ Pressurized fluid injection device, 20 ・ ・ ・ First mold part, 20A ・ ・ ・ Nested mounting part, 21 ・ ・ ・ Second mold part, 21A ・ ・ ・ Nested coating Part, 22 ... coating plate, 23 ... molten thermoplastic resin introduction part, 24
... Cavity, 24A ... Tab forming part, 25 ...
Nesting, 25A: Nesting cavity surface, 25B
... Opposite surfaces of the nest, 26... Thin layer (active metal film and metal layer or metal layer), 27.
... Pressurized fluid injection device, 30 ... First mold part, 3
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Nest mounting part, 32 ... 1st coating plate attachment part, 33, 43 ... Coating plate, 35 ... 1st nest, 35A ... 1st nest cavity surface, 35B... Opposing surface of the first nest, 135.
The first nested body, 37, 47 ... metal layer, 38 ...
・ Cavity, 39 ・ ・ ・ Molten thermoplastic resin introduction part, 4
0: second mold part, 41: nested mounting part, 42
... Second cover plate mounting portion, 45 ... Second nest, 45A ... Cavity surface of second nest, 14
Reference numeral 5: second nest body, 45D: opposing surface of second nest, 50: roof rail for vehicle, 51 ...
Rail: 52: Leg, 53: Trace of molten thermoplastic resin introduction part, 54: Hollow part, 55: Through hole, 6
0 ... first mold part, 61 ... second mold part, 62
... Nesting coating part, 63 ... coating plate, 64
..Coating plate, 65 ... Melt thermoplastic resin introduction part, 66 ... Pressurized fluid injection device, 66A ... Pressurized fluid injection nozzle, 66B ... Check valve, 67 ... Cavity, 68A, 68B ... slide core member, 70
..Nesting, 70B ... Opposing surfaces of nesting, 71 ...
End face of nest, 72 ... hole, 73 ... cavity face of nest, 80A, 80B, 81A, 81B ... annular member, 101, 111, 140, 150 ... core pin, 102, 112, 122, 122A, 132, 13
2A, 142, 152 ... facing surface, 103, 113,
123, 123A, 133, 133A, 143, 153
... End face, 104, 114, 124A, 125A,
134A, 135A, 144, 154... Tip of core pin, 120, 120A, 130, 130A... Core pin mounting portion, 121, 121A, 131, 131A.
..Annular members, 141,151... Sprayed layer
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 兼石 彰雅 神奈川県平塚市東八幡５丁目６番２号 三 菱エンジニアリングプラスチックス株式会 社技術センター内 (72)発明者 前田 勉 滋賀県蒲生郡蒲生町川合10番地の１ 京セ ラ株式会社滋賀工場内 Ｆターム(参考） 4F202 AA28 AJ02 AJ06 AJ09 AM36 CA11 CA15 CB01 CK17 CK43 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Akimasa Kaneishi 5-6-2 Higashi-Hachiman, Hiratsuka-shi, Kanagawa Pref. Mitsui Engineering Plastics Co., Ltd. Technology Center (72) Inventor Tsutomu Maeda Gamo-cho, Gamo-gun, Shiga Prefecture 10th Kawai 1 Kyocera Corporation Shiga Plant F term (reference) 4F202 AA28 AJ02 AJ06 AJ09 AM36 CA11 CA15 CB01 CK17 CK43
Claims (36)
用いられる金型の内部に配設され、金型に設けられたキ
ャビティの一部を構成する入れ子であって、ジルコニア
セラミックスから成る入れ子本体と、 入れ子本体の少なくとも一部分の表面に形成された活性
金属膜と、 活性金属膜上に形成された金属層から構成されているこ
とを特徴とする入れ子。1. A nest that is disposed inside a mold used for molding a molded article made of a thermoplastic resin and constitutes a part of a cavity provided in the mold, and is made of zirconia ceramics. A nest comprising: a nest body; an active metal film formed on a surface of at least a part of the nest body; and a metal layer formed on the active metal film.
る群から選択された金属と、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＦｅ
から成る群から選択された金属との共晶組成物から成
り、 活性金属膜の厚さは１×１０-6ｍ乃至１×１０-5ｍであ
ることを特徴とする請求項１に記載の入れ子。2. The active metal film comprises a metal selected from the group consisting of Ti, Zr and Be, Ni, Cu, Ag and Fe.
The eutectic composition with a metal selected from the group consisting of: wherein the active metal film has a thickness of 1 × 10 −6 m to 1 × 10 −5 m. Nesting.
化合物、Ｎｉ及びＮｉ化合物から成る群から選択された
少なくとも１種類の材料から成り、 金属層の厚さは３×１０-5ｍ乃至５×１０-4ｍであるこ
とを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の入れ子。3. The metal layer is made of Cr, Cr compound, Cu, Cu.
The metal layer is made of at least one material selected from the group consisting of a compound, Ni and a Ni compound, and a thickness of the metal layer is 3 × 10 −5 m to 5 × 10 −4 m. Or a nest according to claim 2.
コニアセラミックスから構成されていることを特徴とす
る請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の入れ
子。4. The nest according to claim 1, wherein the zirconia ceramic is made of partially stabilized zirconia ceramic.
る部分安定化剤は、カルシア（ＣａＯ）、イットリア
（Ｙ2Ｏ3） 、マグネシア（ＭｇＯ）、シリカ（Ｓｉ
Ｏ2）及びセリア（ＣｅＯ2）から成る群から選択された
少なくとも１種類の材料から成ることを特徴とする請求
項４に記載の入れ子。5. The partially stabilized zirconia ceramic has a partial stabilizer of calcia (CaO), yttria (Y 2 O 3 ), magnesia (MgO), silica (Si).
O 2) and ceria (nesting of claim 4, characterized in that it consists of at least one material selected from the group consisting of CeO 2).
用いられる金型の内部に配設され、金型に設けられたキ
ャビティの一部を構成する入れ子であって、 導電性ジルコニアセラミックスから成る入れ子本体と、 入れ子本体の少なくとも一部分の表面に形成された金属
層から構成されていることを特徴とする入れ子。6. A nest that is disposed inside a mold used for molding a molded article made of a thermoplastic resin and constitutes a part of a cavity provided in the mold, wherein the conductive zirconia ceramics is provided. And a metal layer formed on a surface of at least a part of the nest body.
抵抗値は１×１０9Ω・ｃｍ以下であることを特徴とす
る請求項６に記載の入れ子。7. The nest according to claim 6, wherein the volume resistivity of the conductive zirconia ceramic is 1 × 10 9 Ω · cm or less.
化合物、Ｎｉ及びＮｉ化合物から成る群から選択された
少なくとも１種類の材料から成り、 金属層の厚さは３×１０-5ｍ乃至５×１０-4ｍであるこ
とを特徴とする請求項６又は請求項７に記載の入れ子。8. The metal layer is made of Cr, Cr compound, Cu, Cu.
7. The method according to claim 6, wherein the metal layer is made of at least one material selected from the group consisting of a compound, Ni, and a Ni compound, and has a thickness of 3 × 10 −5 m to 5 × 10 −4 m. Or a nest according to claim 7.
化ジルコニアセラミックスから構成されていることを特
徴とする請求項６乃至請求項８のいずれか１項に記載の
入れ子。9. The nest according to claim 6, wherein the conductive zirconia ceramic is made of partially stabilized zirconia ceramic.
ける部分安定化剤は、カルシア（ＣａＯ）、イットリア
（Ｙ2Ｏ3） 、マグネシア（ＭｇＯ）、シリカ（Ｓｉ
Ｏ2）及びセリア（ＣｅＯ2）から成る群から選択された
少なくとも１種類の材料から成ることを特徴とする請求
項９に記載の入れ子。10. The partial stabilizer in the partially stabilized zirconia ceramics includes calcia (CaO), yttria (Y 2 O 3 ), magnesia (MgO), and silica (Si).
O 2) and ceria (nesting of claim 9, characterized in that it consists of at least one material selected from the group consisting of CeO 2).
性付与剤が添加されていることを特徴とする請求項６乃
至請求項１０のいずれか１項に記載の入れ子。11. The nest according to claim 6, wherein a conductivity-imparting agent is added to the conductive zirconia ceramics.
ｏ3Ｏ4、Ｃｒ2Ｏ3、ＴｉＣ、ＷＣ、ＴａＣ、ＴｉＯ2及
びＴｉＮから成る群から選択された少なくとも１種類の
材料から成ることを特徴とする請求項１１に記載の入れ
子。12. The conductive agent is made of Fe 2 O 3 , NiO, C
o 3 O 4, Cr 2 O 3, TiC, WC, TaC, nested according to claim 11, characterized in that it consists of at least one material selected from the group consisting of TiO 2 and TiN.
ら成り、型締め時、キャビティが形成される、熱可塑性
樹脂製の成形品を成形するための金型と、 （Ｂ）第１の金型部又は第２の金型部に配置され、キャ
ビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入するための溶融熱可
塑性樹脂導入部と、 （Ｃ）第１の金型部及び／又は第２の金型部に配設さ
れ、キャビティの一部を構成する入れ子、を備えた金型
組立体であって、 入れ子は、 ジルコニアセラミックスから成る入れ子本体と、 入れ子本体の少なくとも一部分の表面に形成された活性
金属膜と、 活性金属膜上に形成された金属層から構成されているこ
とを特徴とする金型組立体。(A) a mold for molding a thermoplastic resin molded product, comprising a first mold portion and a second mold portion, wherein a cavity is formed at the time of mold clamping; (B) a molten thermoplastic resin introduction part arranged in the first mold part or the second mold part for introducing the molten thermoplastic resin into the cavity; and (C) a first mold part and And / or a nest disposed in the second mold portion and constituting a part of the cavity, wherein the nest comprises a nest body made of zirconia ceramics, and at least a part of the nest body. A mold assembly comprising: an active metal film formed on a surface; and a metal layer formed on the active metal film.
成る群から選択された金属と、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＦ
ｅから成る群から選択された金属との共晶組成物から成
り、 活性金属膜の厚さは１×１０-6ｍ乃至１×１０-5ｍであ
ることを特徴とする請求項１３に記載の金型組立体。14. An active metal film comprising a metal selected from the group consisting of Ti, Zr and Be, Ni, Cu, Ag and F.
14. The eutectic composition with a metal selected from the group consisting of: e, wherein the active metal film has a thickness of 1 × 10 −6 m to 1 × 10 −5 m. Mold assembly.
ｕ化合物、Ｎｉ及びＮｉ化合物から成る群から選択され
た少なくとも１種類の材料から成り、 金属層の厚さは３×１０-5ｍ乃至５×１０-4ｍであるこ
とを特徴とする請求項１３又は請求項１４に記載の金型
組立体。15. The metal layer is made of Cr, Cr compound, Cu, C
The metal layer is made of at least one material selected from the group consisting of a u compound, Ni and a Ni compound, and has a thickness of 3 × 10 −5 m to 5 × 10 −4 m. A mold assembly according to claim 13 or claim 14.
ルコニアセラミックスから構成されていることを特徴と
する請求項１３乃至請求項１５のいずれか１項に記載の
金型組立体。16. The mold assembly according to claim 13, wherein the zirconia ceramic is made of partially stabilized zirconia ceramic.
ける部分安定化剤は、カルシア（ＣａＯ）、イットリア
（Ｙ2Ｏ3） 、マグネシア（ＭｇＯ）、シリカ（Ｓｉ
Ｏ2）及びセリア（ＣｅＯ2）から成る群から選択された
少なくとも１種類の材料から成ることを特徴とする請求
項１６に記載の金型組立体。17. The partially stabilized zirconia ceramics may include, for example, calcia (CaO), yttria (Y 2 O 3 ), magnesia (MgO), and silica (Si).
O 2) and ceria (mold assembly according to claim 16, characterized in that it consists of at least one material selected from the group consisting of CeO 2).
の金型部と第２の金型部とを型締めした状態において第
２の金型部と対向する入れ子本体の部分の表面に、活性
金属膜及び金属層が形成されており、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て、入れ子と対向した第２の金型部の対向面と、第２の
金型部の対向面と対向した入れ子の部分との間のクリア
ランスは、０．０３ｍｍ以下であることを特徴とする請
求項１３乃至請求項１７のいずれか１項に記載の金型組
立体。18. The nest is disposed on the first mold part, and
An active metal film and a metal layer are formed on a surface of a portion of the nesting body facing the second mold portion in a state where the mold portion and the second mold portion are clamped; In a state in which the mold portion and the second mold portion are clamped, the opposing surface of the second mold portion facing the nest, and the nest portion facing the opposing surface of the second mold portion. The mold assembly according to any one of claims 13 to 17, wherein a clearance therebetween is equal to or less than 0.03 mm.
れ、キャビティの一部を構成し、入れ子の端面を被覆す
る被覆プレートを更に備え、 入れ子は第１の金型部に配設され、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て被覆プレートと対向する入れ子本体の部分の表面に、
活性金属膜及び金属層が形成されており、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て、入れ子と被覆プレートとの間のクリアランスは０．
０３ｍｍ以下であり、且つ、入れ子に対する被覆プレー
トの重なり量は０．５ｍｍ以上であることを特徴とする
請求項１３乃至請求項１７のいずれか１項に記載の金型
組立体。19. A coating plate attached to the first or second mold part, forming a part of the cavity, and covering the end face of the nest, wherein the nest is disposed on the first mold part. A surface of a portion of the nesting body facing the covering plate in a state where the first mold portion and the second mold portion are clamped,
An active metal film and a metal layer are formed, and in a state where the first mold part and the second mold part are clamped, the clearance between the nest and the cover plate is 0.1 mm.
The mold assembly according to any one of claims 13 to 17, wherein the overlap length of the cover plate with respect to the nest is 0.5 mm or more.
ィの一部を構成し、入れ子の端面の一部分を被覆する被
覆プレートを更に備え、 入れ子は第１の金型部に配設され、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て被覆プレートと対向する入れ子本体の部分の表面に、
活性金属膜及び金属層が形成されており、且つ、第２の
金型部と対向する入れ子本体の部分の表面に、活性金属
膜及び金属層が形成されており、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て、入れ子と対向した第２の金型部の対向面と、第２の
金型部の対向面と対向した入れ子の部分との間のクリア
ランスは、０．０３ｍｍ以下であり、入れ子に対する第
２の金型部の対向面の重なり量は０．５ｍｍ以上であ
り、且つ、入れ子と被覆プレートとの間のクリアランス
は０．０３ｍｍ以下であり、入れ子に対する被覆プレー
トの重なり量は０．５ｍｍ以上であることを特徴とする
請求項１３乃至請求項１７のいずれか１項に記載の金型
組立体。20. A cover plate attached to the second mold part, forming a part of the cavity, and covering a part of the end face of the nest, wherein the nest is disposed on the first mold part, On the surface of the portion of the nest body facing the cover plate in a state where the first mold portion and the second mold portion are clamped,
An active metal film and a metal layer are formed, and an active metal film and a metal layer are formed on a surface of a portion of the nesting body facing the second mold portion. In a state in which the second mold portion is clamped, the clearance between the facing surface of the second mold portion facing the nest and the portion of the nest facing the facing surface of the second mold portion is , 0.03 mm or less, the amount of overlap of the opposing surface of the second mold portion with the nest is 0.5 mm or more, and the clearance between the nest and the cover plate is 0.03 mm or less. The mold assembly according to any one of claims 13 to 17, wherein the amount of overlap of the coating plate with respect to (i) is 0.5 mm or more.
１の入れ子と、第２の金型部に配設された第２の入れ子
とから構成され、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て第２の入れ子と対向する第１の入れ子の入れ子本体の
部分の表面、及び、第１の入れ子と対向する第２の入れ
子の入れ子本体の部分の表面には、活性金属膜及び金属
層が形成されており、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て、第２の入れ子と対向した第１の入れ子の部分と、第
１の入れ子と対向した第２の入れ子の部分との間のクリ
アランスは、０．０３ｍｍ以下であることを特徴とする
請求項１３乃至請求項１７のいずれか１項に記載の金型
組立体。21. The nest comprises a first nest disposed on the first mold part and a second nest disposed on the second mold part, wherein the first mold is provided. The surface of the portion of the first nest body facing the second nest when the part and the second mold part are clamped, and the second nest body facing the first nest. An active metal film and a metal layer are formed on the surface of the first part, and the first mold part and the second mold part are closed with the first mold part facing the second nest. The clearance between the nested portion and a second nested portion facing the first nest is less than or equal to 0.03 mm. Mold assembly.
ら成り、型締め時、キャビティが形成される、熱可塑性
樹脂製の成形品を成形するための金型と、 （Ｂ）第１の金型部又は第２の金型部に配置され、キャ
ビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入するための溶融熱可
塑性樹脂導入部と、 （Ｃ）第１の金型部及び／又は第２の金型部に配設さ
れ、キャビティの一部を構成する入れ子、を備えた金型
組立体であって、 入れ子は、 導電性ジルコニアセラミックスから成る入れ子本体と、 入れ子本体の少なくとも一部分の表面に形成された金属
層から構成されていることを特徴とする金型組立体。22. (A) a mold for molding a thermoplastic resin molded product, comprising a first mold part and a second mold part, wherein a cavity is formed at the time of mold clamping; (B) a molten thermoplastic resin introduction part arranged in the first mold part or the second mold part for introducing the molten thermoplastic resin into the cavity; and (C) a first mold part and And / or a nest provided in the second mold part and constituting a part of the cavity, wherein the nest comprises a nest body made of conductive zirconia ceramics, and at least the nest body. A mold assembly comprising a metal layer formed on a part of the surface.
有抵抗値は１×１０ 9Ω・ｃｍ以下であることを特徴と
する請求項２２に記載の金型組立体。23. Volumetric solidification of conductive zirconia ceramics.
Resistive value is 1 × 10 9Ω · cm or less
23. The mold assembly of claim 22, wherein:
ｕ化合物、Ｎｉ及びＮｉ化合物から成る群から選択され
た少なくとも１種類の材料から成り、 金属層の厚さは３×１０-5ｍ乃至５×１０-4ｍであるこ
とを特徴とする請求項２２又は請求項２３に記載の金型
組立体。24. The metal layer is made of Cr, Cr compound, Cu, C
The metal layer is made of at least one material selected from the group consisting of a u compound, Ni and a Ni compound, and has a thickness of 3 × 10 −5 m to 5 × 10 −4 m. A mold assembly according to claim 22 or claim 23.
安定化ジルコニアセラミックスから構成されていること
を特徴とする請求項２２乃至請求項２４のいずれか１項
に記載の金型組立体。25. The mold assembly according to claim 22, wherein the conductive zirconia ceramic is made of partially stabilized zirconia ceramic.
ける部分安定化剤は、カルシア（ＣａＯ）、イットリア
（Ｙ2Ｏ3） 、マグネシア（ＭｇＯ）、シリカ（Ｓｉ
Ｏ2）及びセリア（ＣｅＯ2）から成る群から選択された
少なくとも１種類の材料から成ることを特徴とする請求
項２５に記載の金型組立体。26. Partially stabilized zirconia ceramics include partial stabilizers such as calcia (CaO), yttria (Y 2 O 3 ), magnesia (MgO) and silica (Si).
O 2) and ceria (mold assembly of claim 25, characterized in that it consists of at least one material selected from the group consisting of CeO 2).
性付与剤が添加されていることを特徴とする請求項２２
乃至請求項２６のいずれか１項に記載の金型組立体。27. A conductive zirconia ceramic to which a conductivity imparting agent is added.
The mold assembly according to any one of claims 26 to 26.
ｏ3Ｏ4、Ｃｒ2Ｏ3、ＴｉＣ、ＷＣ、ＴａＣ、ＴｉＯ2及
びＴｉＮから成る群から選択された少なくとも１種類の
材料から成ることを特徴とする請求項２７に記載の金型
組立体。28. The conductivity-imparting agent is Fe 2 O 3 , NiO, C
o 3 O 4, Cr 2 O 3, TiC, WC, TaC, mold assembly according to claim 27, characterized in that it consists of at least one material selected from the group consisting of TiO 2 and TiN.
て第２の金型部と対向する入れ子本体の部分の表面に、
金属層が形成されており、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て、入れ子と対向した第２の金型部の対向面と、第２の
金型部の対向面と対向した入れ子の部分との間のクリア
ランスは、０．０３ｍｍ以下であることを特徴とする請
求項２２乃至請求項２８のいずれか１項に記載の金型組
立体。29. A nest body which is disposed on a first mold part and faces the second mold part in a state where the first mold part and the second mold part are clamped. On the surface of the part,
A metal layer is formed, and in a state where the first mold part and the second mold part are clamped, an opposing surface of the second mold part facing the nest, and a second mold part The mold assembly according to any one of claims 22 to 28, wherein a clearance between the opposing surface and the opposing nest portion is 0.03 mm or less.
れ、キャビティの一部を構成し、入れ子の端面を被覆す
る被覆プレートを更に備え、 入れ子は第１の金型部に配設され、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て被覆プレートと対向する入れ子本体の部分の表面に、
金属層が形成されており、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て、入れ子と被覆プレートとの間のクリアランスは０．
０３ｍｍ以下であり、且つ、入れ子に対する被覆プレー
トの重なり量は０．５ｍｍ以上であることを特徴とする
請求項２２乃至請求項２８のいずれか１項に記載の金型
組立体。30. A coating plate attached to the first or second mold part, forming a part of the cavity, and covering the end face of the nest, wherein the nest is disposed on the first mold part. A surface of a portion of the nesting body facing the covering plate in a state where the first mold portion and the second mold portion are clamped,
When the metal layer is formed and the first mold part and the second mold part are clamped, the clearance between the nest and the cover plate is 0.1 mm.
The mold assembly according to any one of claims 22 to 28, wherein the die is not more than 03 mm, and the amount of overlap of the covering plate with respect to the nest is not less than 0.5 mm.
ィの一部を構成し、入れ子の端面の一部分を被覆する被
覆プレートを更に備え、 入れ子は第１の金型部に配設され、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て被覆プレートと対向する入れ子本体の部分の表面に、
金属層が形成されており、且つ、第２の金型部と対向す
る入れ子本体の部分の表面に、金属層が形成されてお
り、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て、入れ子と対向した第２の金型部の対向面と、第２の
金型部の対向面と対向した入れ子の部分との間のクリア
ランスは、０．０３ｍｍ以下であり、入れ子に対する第
２の金型部の対向面の重なり量は０．５ｍｍ以上であ
り、且つ、入れ子と被覆プレートとの間のクリアランス
は０．０３ｍｍ以下であり、入れ子に対する被覆プレー
トの重なり量は０．５ｍｍ以上であることを特徴とする
請求項２２乃至請求項２８のいずれか１項に記載の金型
組立体。31. A cover plate attached to the second mold part, forming a part of the cavity, and covering a part of an end face of the nest, wherein the nest is disposed on the first mold part, On the surface of the portion of the nest body facing the cover plate in a state where the first mold portion and the second mold portion are clamped,
A metal layer is formed, and a metal layer is formed on a surface of a portion of the nesting body facing the second mold portion, and the first mold portion and the second mold portion are separated from each other. In the mold-clamped state, the clearance between the opposing surface of the second mold portion facing the nest and the nest portion opposing the opposing surface of the second mold portion is 0.03 mm or less, The amount of overlap of the facing surface of the second mold part with respect to the nest is 0.5 mm or more, the clearance between the nest and the cover plate is 0.03 mm or less, and the amount of overlap of the cover plate with respect to the nest is 0 mm. The mold assembly according to any one of claims 22 to 28, wherein the length is not less than 0.5 mm.
１の入れ子と、第２の金型部に配設された第２の入れ子
とから構成され、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て第２の入れ子と対向する第１の入れ子の入れ子本体の
部分の表面、及び、第１の入れ子と対向する第２の入れ
子の入れ子本体の部分の表面には、金属層が形成されて
おり、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めした状態におい
て、第２の入れ子と対向した第１の入れ子の部分と、第
１の入れ子と対向した第２の入れ子の部分との間のクリ
アランスは、０．０３ｍｍ以下であることを特徴とする
請求項２２乃至請求項２８のいずれか１項に記載の金型
組立体。32. The nest comprises a first nest disposed on the first mold part and a second nest disposed on the second mold part, wherein the first mold is provided. The surface of the portion of the first nest body facing the second nest when the part and the second mold part are clamped, and the second nest body facing the first nest. A metal layer is formed on the surface of the first mold part. In a state where the first mold part and the second mold part are clamped, a first nest part facing the second nest is formed. The mold set according to any one of claims 22 to 28, wherein a clearance between the first nest and a portion of the second nest opposite to the first nest is 0.03 mm or less. Three-dimensional.
樹脂の内部に加圧流体を注入するための加圧流体注入装
置を更に備えていることを特徴とする請求項１３乃至請
求項３２のいずれか１項に記載の金型組立体。33. The apparatus according to claim 13, further comprising a pressurized fluid injection device for injecting a pressurized fluid into the molten thermoplastic resin introduced into the cavity. The mold assembly according to claim 1.
る構造を有することを特徴とする請求項１３乃至請求項
３３のいずれか１項に記載の金型組立体。34. The mold assembly according to claim 13, wherein the mold has a structure capable of changing the volume of the cavity.
ら成り、型締め時、キャビティが形成される金型と、 （Ｂ）第１の金型部又は第２の金型部に配置され、キャ
ビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入するための溶融熱可
塑性樹脂導入部と、 （Ｃ）第１の金型部及び／又は第２の金型部に配設さ
れ、キャビティの一部を構成する入れ子、を備え、 入れ子は、 ジルコニアセラミックスから成る入れ子本体と、 入れ子本体の少なくとも一部分の表面に形成された活性
金属膜と、 活性金属膜上に形成された金属層とから構成されている
金型組立体を用いた熱可塑性樹脂製の成形品の成形方法
であって、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めし、キャビティ
内に溶融熱可塑性樹脂導入部から溶融熱可塑性樹脂を導
入した後、キャビティ内の熱可塑性樹脂を冷却、固化さ
せ、次いで、型開きを行い、金型から成形品を取り出す
ことを特徴とする熱可塑性樹脂製の成形品の成形方法。35. (A) a mold comprising a first mold part and a second mold part, wherein a cavity is formed at the time of mold clamping; and (B) a first mold part or a second mold part. A molten thermoplastic resin introduction unit for introducing the molten thermoplastic resin into the cavity, which is disposed in the mold unit, and (C) disposed in the first mold unit and / or the second mold unit; A nest constituting a part of the cavity, wherein the nest comprises a nest body made of zirconia ceramics, an active metal film formed on at least a part of the surface of the nest body, and a metal layer formed on the active metal film. A method of molding a molded article made of a thermoplastic resin using a mold assembly composed of: a first mold part and a second mold part are clamped, and a molten heat is formed in a cavity. After introducing the molten thermoplastic resin from the thermoplastic resin introduction section, the heat A method for molding a molded article made of a thermoplastic resin, comprising cooling and solidifying a plastic resin, opening the mold, and taking out the molded article from a mold.
ら成り、型締め時、キャビティが形成される金型と、 （Ｂ）第１の金型部又は第２の金型部に配置され、キャ
ビティ内に溶融熱可塑性樹脂を導入するための溶融熱可
塑性樹脂導入部と、 （Ｃ）第１の金型部及び／又は第２の金型部に配設さ
れ、キャビティの一部を構成する入れ子、を備え、 入れ子は、 導電性ジルコニアセラミックスから成る入れ子本体と、 入れ子本体の少なくとも一部分の表面に形成された金属
層から構成されている金型組立体を用いた熱可塑性樹脂
製の成形品の成形方法であって、 第１の金型部と第２の金型部とを型締めし、キャビティ
内に溶融熱可塑性樹脂導入部から溶融熱可塑性樹脂を導
入した後、キャビティ内の熱可塑性樹脂を冷却、固化さ
せ、次いで、型開きを行い、金型から成形品を取り出す
ことを特徴とする熱可塑性樹脂製の成形品の成形方法。36. (A) a mold comprising a first mold part and a second mold part, wherein a cavity is formed at the time of mold clamping; and (B) a first mold part or a second mold part. A molten thermoplastic resin introduction unit for introducing the molten thermoplastic resin into the cavity, which is disposed in the mold unit, and (C) disposed in the first mold unit and / or the second mold unit; A nest constituting a part of the cavity, wherein the nest uses a mold assembly composed of a nest body made of conductive zirconia ceramics and a metal layer formed on a surface of at least a part of the nest body. A method of molding a molded article made of a thermoplastic resin, wherein a first mold part and a second mold part are clamped, and a molten thermoplastic resin is introduced into a cavity from a molten thermoplastic resin introduction part. Later, the thermoplastic resin in the cavity is cooled and solidified, and then Performs opening, thermoplastic molding method of the resin-made molded article characterized by taking out the molded product from the mold.
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