JP2001279415A - Device for controlling plating sticking amount - Google Patents
Device for controlling plating sticking amountInfo
- Publication number
- JP2001279415A JP2001279415A JP2000096323A JP2000096323A JP2001279415A JP 2001279415 A JP2001279415 A JP 2001279415A JP 2000096323 A JP2000096323 A JP 2000096323A JP 2000096323 A JP2000096323 A JP 2000096323A JP 2001279415 A JP2001279415 A JP 2001279415A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blow
- nozzle
- metal
- plating
- width direction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、めっき付着量制御
装置に関し、特に連続溶融めっき設備における幅方向の
めっき付着量制御を好適に行うことのできるめっき付着
量制御装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a coating weight control apparatus, and more particularly to a coating weight control apparatus capable of suitably controlling a coating weight in a width direction in a continuous hot-dip plating facility.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から、溶融めっき金属帯のめっき付
着量は溶融めっき金属浴上に金属帯を挟んで対向して設
けられた一対の吹払ノズルから溶融めっき金属帯に吹払
用ガスを吹付け、過剰な溶融めっき金属を吹払すること
によって制御されている。このようなめっき付着量制御
においては、一対の吹払ノズルから噴射された吹払用ガ
スがめっき金属帯の両端部外方において衝突し、相互に
干渉を起こすので、めっき金属帯の両端部における吹払
用ガスの絞り力が低下し、めっき金属帯の幅方向両端部
のめっき付着量が幅方向中央部のめっき付着量よりも多
くなるという問題がある。このような現象はエッジオー
バコートと呼ばれている。エッジオーバコートの発生が
問題であるのは、エッジオーバコートが発生すると、溶
融めっきされた金属帯を巻取るとき、幅方向両端部に巻
太りが発生し、溶融めっきされた金属帯の巻取りが困難
になるからである。2. Description of the Related Art Conventionally, the coating weight of a hot-dip metal strip has been measured by blowing gas to the hot-dip metal strip from a pair of blow-off nozzles provided on the hot-dip metal bath with the metal strip interposed therebetween. Blowing is controlled by blowing off excess hot-dip metal. In such plating adhesion control, the blowing gas injected from the pair of blowing nozzles collides outside the both ends of the plated metal band and causes mutual interference. There is a problem that the squeezing force of the blowing gas is reduced, and the amount of plating applied to both ends in the width direction of the plated metal strip is larger than the amount of plating applied to the central portion in the width direction. Such a phenomenon is called an edge overcoat. The problem with the occurrence of edge overcoat is that, when the edge overcoat occurs, when the hot-dip coated metal band is wound, thickening occurs at both ends in the width direction, and the hot-dipped metal band is wound. Is difficult.
【０００３】特開昭６３−１５３２５４号公報には、エ
ッジオーバコートの発生を防止するために、各吹払ノズ
ルの両端上面部に補助ノズルをそれぞれ設け、補助ノズ
ルのガス噴出流の吹付け位置を吹払ノズルのガス噴出流
のめっき鋼板表面に対する吹付け位置に一致させ、めっ
き鋼板両端部における吹払用ガスの絞り力を高めるエッ
ジオーバコートを防止するための構成が開示されてい
る。このような補助ノズルを用いる先行技術には、めっ
き鋼板両端部における吹払用ガスの絞り力が高まるの
で、めっき鋼板の両端部から発生するスプラッシュが増
加し、補助ノズルおよび吹払ノズルにスプラッシュが付
着してノズル詰まりが発生しやすくなるという問題があ
る。またスプラッシュがめっき鋼板に付着して表面品質
を低下させるという問題がある。Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-153254 discloses that in order to prevent the occurrence of edge overcoat, auxiliary nozzles are provided on the upper surfaces of both ends of each blow-off nozzle, respectively, and the positions of the auxiliary nozzles at which the gas jets are blown off. A configuration is disclosed in which the blow-off nozzle is caused to coincide with the spray position of the gas jet flow on the surface of the plated steel sheet to prevent an edge overcoat that increases the drawing force of the blow-off gas at both ends of the plated steel sheet. In the prior art using such an auxiliary nozzle, since the squeezing force of the blowing gas at both ends of the plated steel sheet is increased, the splash generated from both ends of the plated steel sheet increases, and the splash occurs at the auxiliary nozzle and the blow-off nozzle. There is a problem that nozzle sticking tends to occur due to adhesion. Further, there is a problem that the splash adheres to the plated steel sheet and deteriorates the surface quality.
【０００４】さらに従来の幅方向のめっき付着量制御
は、エッジオーバコートの防止に主眼が置かれており、
幅方向のめっき付着量分布を所望のめっき付着量分布に
なるように制御する先行技術は開示されていない。[0004] Further, the conventional control of the amount of plating in the width direction focuses on prevention of edge overcoat.
No prior art has been disclosed which controls the plating weight distribution in the width direction so as to have a desired plating weight distribution.
【０００５】[0005]
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、前記
問題を解決し、エッジオーバコートおよびスプラッシュ
の発生を防止することができるとともに、幅方向のめっ
き付着量分布を所望のめっき付着量分布になるように制
御することの可能なめっき付着量制御装置を提供するこ
とである。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to solve the above-mentioned problems, to prevent the occurrence of edge overcoat and splash, and to achieve a desired plating weight distribution in the width direction. It is an object of the present invention to provide a plating adhesion amount control device capable of controlling the amount of plating to be as follows.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明は、溶融めっき金
属の浴面上方で、浴中を通過してほぼ鉛直上方に搬送さ
れる金属帯の一方表面から間隔をあけて設けられ、金属
帯の幅方向に延びる水平軸線まわりに角変位可能な第１
吹払ノズル手段であって、吹払用ガスを水平面に対して
下向きに金属帯の一方表面に向って噴射し、金属帯にめ
っきされた過剰なめっき金属を吹払する第１吹払ノズル
手段と、金属帯の他方表面から間隔をあけて第１吹払ノ
ズル手段と対向して設けられ、金属帯の幅方向に延びる
水平軸線まわりに角変位可能な第２吹払ノズル手段であ
って、吹払用ガスをほぼ水平に第１吹払ノズル手段の吹
払用ガスよりも上方において金属帯の他方表面に衝突す
るように噴射し、金属帯にめっきされた過剰なめっき金
属を吹払する第２吹払ノズル手段とを含むことを特徴と
するめっき付着量制御装置である。According to the present invention, there is provided a metal strip which is provided above a bath surface of a hot-dip galvanized metal and is spaced apart from one surface of a metal strip which is conveyed substantially vertically upward through the bath. First angularly displaceable about a horizontal axis extending in the width direction of the first
A blow-off nozzle means, which blows off a gas for blowing off toward a horizontal surface toward one surface of a metal strip, and blows off excess plating metal plated on the metal strip. And a second blow-off nozzle means provided at a distance from the other surface of the metal strip and opposed to the first blow-off nozzle means and capable of angular displacement about a horizontal axis extending in the width direction of the metal strip, A blow-off gas is sprayed substantially horizontally above the blow-off gas of the first blow-off nozzle means so as to collide with the other surface of the metal strip, thereby blowing off excess plated metal plated on the metal strip. And a second blow-off nozzle means.
【０００７】本発明に従えば、第２吹払ノズル手段から
噴射される吹払用ガスが第１吹払ノズル手段から噴射さ
れる吹払用ガスよりも上方で金属帯に衝突するので、金
属帯の幅方向両端部外方における吹払用ガスの衝突を回
避することができ、吹払用ガスの干渉を防止することが
できる。これによって、金属帯の幅方向両端部における
吹払用ガスの絞り力の低下が防止されるので、エッジオ
ーバコートの発生を防止することができる。According to the present invention, the blowing gas injected from the second blowing nozzle means collides with the metal strip above the blowing gas injected from the first blowing nozzle means. It is possible to avoid collision of the blowing gas outside the both ends of the band in the width direction, and to prevent interference of the blowing gas. This prevents a reduction in the squeezing force of the blowing gas at both ends in the width direction of the metal strip, thereby preventing the occurrence of edge overcoat.
【０００８】また本発明は、第１および第２吹払ノズル
手段から噴射されるガス流と水平面との成す第１および
第２噴射角度をそれぞれ検出する第１および第２角度検
出器と、めっきすべき金属帯の目標めっき付着量を指令
する指令手段と、第１および第２吹払ノズル手段を水平
軸線まわりに角変位駆動する第１および第２駆動手段
と、指令手段の出力に応答し、金属帯の幅方向中央部と
両端部とのめっき付着量の偏差を予め定める正の値にす
るための第１および第２噴射角度の目標値を、前記目標
めっき付着量に対応して求め、第１および第２角度検出
器の出力に応答し、第１および第２噴射角度の検出値が
前記求めた目標値になるように第１および第２駆動手段
をそれぞれ制御する制御手段とを含むことを特徴とす
る。The present invention also provides a first and a second angle detector for detecting first and second injection angles respectively formed by a gas flow injected from the first and second blow-off nozzle means and a horizontal plane, and plating. Command means for commanding the target amount of metal plating to be applied to the metal strip, first and second drive means for driving the first and second blow-off nozzle means for angular displacement about a horizontal axis, and response to the output of the command means. The target values of the first and second spray angles for setting the deviation of the plating amount between the center portion and both ends in the width direction of the metal strip to a predetermined positive value are determined in correspondence with the target plating amount. And control means for controlling the first and second driving means in response to the outputs of the first and second angle detectors, respectively, so that the detected values of the first and second injection angles become the target values obtained above. It is characterized by including.
【０００９】本発明に従えば、金属帯の幅方向中央部と
両端部とのめっき付着量の付着量偏差を予め定める正の
値にするための第１および第２噴射角度の目標値が目標
めっき付着量に応じて求められ、第１および第２噴射角
度の検出値が前記求めた目標値になるように制御される
ので、エッジオーバコートの発生を防止することができ
るばかりでなく、金属帯の幅方向のめっき付着量分布を
希望するめっき付着量分布に一致させることができる。According to the present invention, the target values of the first and second spray angles for setting the coating amount deviation of the coating amount between the center and the both ends in the width direction of the metal strip to the predetermined positive value are set. Since it is obtained according to the amount of plating and the detected values of the first and second injection angles are controlled so as to be the obtained target values, not only the occurrence of edge overcoat can be prevented, but also the metal The coating weight distribution in the width direction of the band can be matched with the desired coating weight distribution.
【００１０】また本発明は、第１噴射角度θ１の目標値
が水平面より下向きに−８°≦θ１＜０°に選ばれ、か
つ第２噴射角度θ２の目標値が水平面に対して−２°≦
θ２≦２°に選ばれることを特徴とする。In the present invention, the target value of the first injection angle θ1 is selected to be −8 ° ≦ θ1 <0 ° below the horizontal plane, and the target value of the second injection angle θ2 is −2 ° relative to the horizontal plane. ≤
It is characterized in that θ2 ≦ 2 ° is selected.
【００１１】本発明に従えば、水平面よりも下向きの角
度である第１噴射角度θ１の目標値の上限値が充分に小
さい値に設定されるので、金属帯に沿って下降する吹払
用ガスの流量を抑制することができ、吹払用ガスの下降
流によるめっき浴の浴面からのスプラッシュの発生を防
止することができる。According to the present invention, the upper limit of the target value of the first injection angle θ1 which is an angle downward from the horizontal plane is set to a sufficiently small value, so that the blowing gas descending along the metal strip. Can be suppressed, and the generation of splash from the bath surface of the plating bath due to the downward flow of the blowing gas can be prevented.
【００１２】また本発明は、第１および第２吹払ノズル
手段よりも金属帯の走行方向下流側に設けられ、金属帯
に付着しためっき金属の付着量を金属帯の幅方向一端
部、中央部、他端部においてそれぞれ検出する付着量検
出器を含み、制御手段は、付着量検出器の出力に応答
し、金属帯の幅方向中央部の付着量と金属帯の幅方向一
端部および他端部の平均付着量との付着量偏差を求め、
前記求めた付着量偏差が予め定める正の値になるように
第１および第２駆動手段を制御して第１および第２噴射
角度を調整することを特徴とする。Further, the present invention is provided on the downstream side in the traveling direction of the metal band from the first and second blow-off nozzle means, and measures the amount of plating metal adhered to the metal band at one end in the width direction of the metal band, at the center. And an adhesion amount detector for detecting the adhesion amount at the other end, and the control means responds to the output of the adhesion amount detector to determine the adhesion amount at the center in the width direction of the metal band, one end of the metal band in the width direction, and the other. Calculate the deviation of the adhesion amount from the average adhesion amount at the end,
The first and second driving means are controlled to adjust the first and second injection angles so that the obtained adhesion amount deviation becomes a predetermined positive value.
【００１３】本発明に従えば、金属帯の幅方向中央部の
付着量と、幅方向一端部および他端部の平均付着量との
付着量偏差が予め定める正の値になるように第１および
第２噴射角度が調整されるので、前記第１および第２噴
射角度の目標値の設定精度が不充分であっても、幅方向
の付着量分布を希望する付着量分布になるように精度よ
く制御することができる。According to the present invention, the first amount is set so that the difference between the amount of adhesion at the central portion in the width direction of the metal strip and the average amount of adhesion at one end and the other end in the width direction becomes a predetermined positive value. And the second injection angle are adjusted, so that even if the setting accuracy of the target values of the first and second injection angles is insufficient, the accuracy is such that the adhesion amount distribution in the width direction becomes the desired adhesion amount distribution. Can be well controlled.
【００１４】また本発明は、溶融めっき金属浴から上方
に引上げられた金属帯は、幅方向にわずかに湾曲してお
り、第２吹払ノズル手段は金属帯の湾曲内面側に設けら
れることを特徴とする。Further, according to the present invention, the metal strip pulled upward from the hot-dip metal bath is slightly curved in the width direction, and the second blowing nozzle means is provided on the curved inner side of the metal strip. Features.
【００１５】本発明に従えば、第２吹払ノズル手段が湾
曲した金属帯の内面側に設けられるので、第２吹払ノズ
ル手段と金属帯の湾曲内面側の両端部との間隔を短くす
ることができる。これによって、第２吹払ノズル手段の
絞り力を高めることができるので、第１吹払ノズル手段
によって金属帯の湾曲外面側の両端部から吹払されため
っき金属が金属帯の湾曲内面側の両端部に回り込んで付
着しても、第２吹払ノズル手段によって回り込んで付着
しためっき金属を過剰にめっきされためっき金属ととも
に充分に吹払することができる。これに対して、第２吹
払ノズル手段を金属帯の湾曲外面側に設けると、第２吹
払ノズル手段と金属帯の湾曲内面側の両端部との間隔が
長くなるので、前記回り込んで付着しためっき金属を充
分に吹払することができない。したがって、第２吹払ノ
ズル手段を湾曲した金属帯の内面側に設ける方が第２吹
払ノズル手段を湾曲した金属帯の外面側に設けるよりも
第１および第２ノズル手段の総合的な絞り力を高くする
ことができる。According to the present invention, since the second blow-off nozzle means is provided on the inner surface side of the curved metal band, the distance between the second blow-off nozzle means and both ends on the curved inner surface side of the metal band is shortened. be able to. Thereby, the throttle force of the second blow-off nozzle means can be increased, so that the plating metal blown off from the both ends on the curved outer surface side of the metal band by the first blow-off nozzle means is formed on the curved inner surface side of the metal band. Even if it wraps around and adheres to both ends, the plating metal wrapped around and adhered by the second blow-off nozzle means can be sufficiently blown off together with the plating metal that has been excessively plated. On the other hand, if the second blow-off nozzle means is provided on the curved outer surface side of the metal band, the distance between the second blow-off nozzle means and both ends on the curved inner surface side of the metal band becomes longer, so that the above-mentioned wraparound nozzle is provided. The adhered plating metal cannot be sufficiently blown away. Therefore, the provision of the second blow-off nozzle means on the inner surface side of the curved metal strip is more comprehensive than the provision of the second blow-off nozzle means on the outer surface side of the curved metal strip. Power can be increased.
【００１６】[0016]
【発明の実施の形態】図１は本発明の実施の一形態であ
るめっき付着量制御装置１の構成を簡略化して示す系統
図であり、図２は図１の切断面線ＩＩ−ＩＩから見た平
面断面図であり、図３は図１に示す第１吹払ノズル手段
１０の構成を簡略化して示す斜視図である。図１には、
めっき付着量制御装置１を備える連続溶融Ａｌめっき設
備の主要部の概略構成が合わせて示されている。連続的
に走行する金属帯、たとえば鋼帯３はめっきポット４に
貯留されている溶融めっき金属である溶融Ａｌ−Ｓｉ合
金（以後、めっき浴と呼ぶ）中に導入される。めっき浴
中に導入された鋼帯３は、浸漬ロール５およびサポート
ロール６をこの順序で経由して浴面から上方に引上げら
れる。浴面から引上げられた鋼帯３はほぼ鉛直上方に導
かれ、トップロール７およびデフレクタロール８を経て
下流側に搬送される。FIG. 1 is a simplified system diagram showing the configuration of a plating adhesion amount control apparatus 1 according to an embodiment of the present invention. FIG. 2 is a sectional view taken along a line II-II in FIG. FIG. 3 is a perspective sectional view showing a simplified configuration of the first blowing nozzle means 10 shown in FIG. 1. In FIG.
A schematic configuration of a main part of a continuous hot-dip Al plating facility provided with a coating weight control apparatus 1 is also shown. A continuously running metal strip, for example, a steel strip 3 is introduced into a molten Al-Si alloy (hereinafter, referred to as a plating bath) which is a hot-dip metal stored in a plating pot 4. The steel strip 3 introduced into the plating bath is pulled up from the bath surface via the immersion roll 5 and the support roll 6 in this order. The steel strip 3 pulled up from the bath surface is guided substantially vertically upward, and is conveyed downstream via a top roll 7 and a deflector roll 8.
【００１７】めっき付着量制御装置１は、第１および第
２吹払ノズル手段１０，１１と、第１および第２角度検
出器１３，１４と、第１および第２駆動手段１５，１６
と、付着量検出器１７と、後述の図１３に示す指令手段
１９と、制御手段２０とを含んで構成される。The coating amount control apparatus 1 includes first and second blow-off nozzle means 10 and 11, first and second angle detectors 13 and 14, first and second driving means 15 and 16,
, An adhesion amount detector 17, a command unit 19 shown in FIG. 13 described later, and a control unit 20.
【００１８】第１吹払ノズル手段１０は、浴面上方の所
定位置に鋼帯３の一方表面から間隔をあけて設けられ、
吹払用ガスを鋼帯３の一方表面に向って噴射して鋼帯３
に付着した過剰なめっき層を吹払する。第１吹払ノズル
手段１０は、鋼帯３の幅方向に延びる水平軸線１０ａま
わりに角変位可能である。The first blow-off nozzle means 10 is provided at a predetermined position above the bath surface at an interval from one surface of the steel strip 3.
The blowing gas is sprayed toward one surface of the steel strip 3 to blow the gas.
Blow off excess plating layer adhering to. The first blowing nozzle means 10 is angularly displaceable about a horizontal axis 10 a extending in the width direction of the steel strip 3.
【００１９】第２吹払ノズル手段１１は、鋼帯３の他方
表面から間隔をあけて第１吹払ノズル手段１０と対向し
て設けられ、第１吹払ノズル手段１０と同様に吹払用ガ
スを鋼帯３の他方表面に向って噴射してめっき層の厚み
を調整する。第１および第２吹払ノズル手段１０，１１
は、鋼帯３を挟んで浴面上の同一位置に設けられ、同一
の構成を有している。噴射される吹払用ガスは、空気、
窒素および燃焼排ガスなどであり、本実施の形態では空
気が用いられる。浴面から引上げられた鋼帯３は、張力
およびロール巻付け力等の残留応力によって図２に示す
ように幅方向にわずかに湾曲している。前記第２吹払ノ
ズル手段１１は、湾曲内面側、すなわち浸漬ロール５側
に設けられることが好ましい。The second blow-off nozzle means 11 is provided at a distance from the other surface of the steel strip 3 and is opposed to the first blow-off nozzle means 10. Gas is injected toward the other surface of the steel strip 3 to adjust the thickness of the plating layer. First and second blow-off nozzle means 10, 11
Are provided at the same position on the bath surface with the steel strip 3 interposed therebetween, and have the same configuration. The blow-off gas injected is air,
Nitrogen and combustion exhaust gas are used, and air is used in the present embodiment. The steel strip 3 pulled up from the bath surface is slightly curved in the width direction due to residual stress such as tension and roll winding force as shown in FIG. The second blow-off nozzle means 11 is preferably provided on the inner side of the curved surface, that is, on the immersion roll 5 side.
【００２０】第１吹払ノズル手段１０は、ノズル部材２
３と、ノズルヘッダ２４とを含む。ノズル部材２３は、
鋼帯３の幅方向に平行に延びる部材であり、その軸直角
断面形状は大略的に嘴状である。ノズル部材２３は、連
結部材２５を介してノズルヘッダ２４に取付けられる。
ノズルヘッダ２４は、鋼帯３の幅方向に平行に延びる略
円筒状部材であり、その内部空間には吹払用ガスが一端
部側から供給される。ノズルヘッダ２４の他端部側に
は、架台２６が取付けられており、架台２６には第１角
度検出器１３が乗載されている。架台２６は、水平軸線
１０ａに対して垂直に取付けられる。第２吹払ノズル手
段１１にも同様に第２角度検出器１４が取付けられてい
る。第１および第２角度検出器１３，１４の構成は同一
である。図１および図３では、図解の便宜のためにノズ
ルヘッダ２４に取付けられるノズル部材２３および架台
２６を一部省略して示している。The first blow-off nozzle means 10 includes the nozzle member 2
3 and a nozzle header 24. The nozzle member 23 is
It is a member extending parallel to the width direction of the steel strip 3, and its cross section perpendicular to the axis is substantially beak-shaped. The nozzle member 23 is attached to the nozzle header 24 via the connecting member 25.
The nozzle header 24 is a substantially cylindrical member extending in parallel with the width direction of the steel strip 3, and a blowing gas is supplied to the internal space from one end side. A gantry 26 is attached to the other end of the nozzle header 24, and the first angle detector 13 is mounted on the gantry 26. The gantry 26 is mounted perpendicular to the horizontal axis 10a. A second angle detector 14 is similarly attached to the second blow-off nozzle means 11. The configurations of the first and second angle detectors 13 and 14 are the same. 1 and 3, the nozzle member 23 and the gantry 26 attached to the nozzle header 24 are partially omitted for convenience of illustration.
【００２１】第１および第２角度検出器１３，１４は、
器体の姿勢にかかわらずその傾斜角をデジタル表示する
角度計であり、水平姿勢で０°を表示するように調整さ
れている。第１および第２角度検出器１３，１４の感知
機構は特殊液の電気特性を応用している。第１および第
２駆動手段１５，１６は、第１および第２吹払ノズル手
段１０，１１を水平軸線１０ａまわりに角変位駆動す
る。付着量検出器１７は、第１および第２吹払ノズル手
段１０，１１よりも鋼帯３の走行方向下流側に設けら
れ、鋼帯３に付着しためっき層の表裏両面の合計付着量
を鋼帯３の幅方向一端部、中央部、他端部においてそれ
ぞれ検出する。The first and second angle detectors 13, 14 are:
This is a goniometer that digitally displays the inclination angle regardless of the posture of the body, and is adjusted to display 0 ° in a horizontal posture. The sensing mechanism of the first and second angle detectors 13 and 14 uses the electrical characteristics of the special liquid. The first and second drive means 15 and 16 drive the first and second blow-off nozzle means 10 and 11 to be angularly displaced around the horizontal axis 10a. The adhesion amount detector 17 is provided downstream of the first and second blow-off nozzle means 10 and 11 in the traveling direction of the steel strip 3, and detects the total adhesion amount of the plating layer attached to the steel strip 3 on both the front and back surfaces. Detection is performed at one end, the center, and the other end of the band 3 in the width direction.
【００２２】図４は図１に示す第１および第２吹払ノズ
ル手段１０，１１の周辺の構成を簡略化して示す正面図
であり、図５は図４の右側面図である。第１吹払ノズル
手段１０はノズルヘッダ２４を備えており、ノズルヘッ
ダ２４にはノズル部材２３と切替用ノズル部材２３ａと
が連結部材２５を介して取付けられている。ノズル部材
２３と切替用ノズル部材２３ａとは、後記ノズル噴射口
６７の形状寸法が異なる以外は同一の構成を有する。第
１吹払ノズル手段１０の構成と第２吹払ノズル手段１１
の構成とは同一である。FIG. 4 is a simplified front view showing the structure around the first and second blow-off nozzle means 10 and 11 shown in FIG. 1, and FIG. 5 is a right side view of FIG. The first blow-off nozzle means 10 includes a nozzle header 24, and a nozzle member 23 and a switching nozzle member 23 a are attached to the nozzle header 24 via a connecting member 25. The nozzle member 23 and the switching nozzle member 23a have the same configuration except that the shape of the nozzle outlet 67 described later is different. Configuration of first blow-off nozzle means 10 and second blow-off nozzle means 11
The configuration is the same as
【００２３】第１および第２吹払ノズル手段１０，１１
は、第１および第２駆動手段１５，１６によって角変位
駆動される。また第１および第２吹払ノズル手段１０，
１１は、第１および第２ノズル間隔調整手段２８，２９
によって各ノズル部材２３と鋼帯３の一方および他表面
との間隔を調整され、ノズル高さ調整手段３０によって
浴面からの高さを調整される。ノズル高さはめっき付着
量に応じて調整され、めっき層の厚みが厚くなるほど高
くなるように調整される。ノズル部材２３と鋼帯３の表
面との間隔は、たとえば１０ｍｍであり、ノズル高さ
は、たとえば１５０ｍｍである。めっき浴中には浸漬ロ
ール５と一対のサポートロール６とが設けられている。
浸漬ロール５および一対のサポートロール６はめっき浴
中に浸漬された支持部材３１によって回転自在に軸支さ
れる。First and second blow-off nozzle means 10, 11
Is driven by the first and second driving means 15 and 16 for angular displacement. The first and second blow-off nozzle means 10,
11 is a first and second nozzle interval adjusting means 28, 29
The distance between each nozzle member 23 and one of the steel strip 3 and the other surface is adjusted by the nozzle member, and the height from the bath surface is adjusted by the nozzle height adjusting means 30. The nozzle height is adjusted according to the amount of plating adhesion, and is adjusted so as to increase as the thickness of the plating layer increases. The distance between the nozzle member 23 and the surface of the steel strip 3 is, for example, 10 mm, and the nozzle height is, for example, 150 mm. A dipping roll 5 and a pair of support rolls 6 are provided in the plating bath.
The immersion roll 5 and the pair of support rolls 6 are rotatably supported by a support member 31 immersed in a plating bath.
【００２４】図６は図１に示す第２駆動手段１６の構成
を簡略化して示す正面図であり、図７は図６の右側面図
であり、図８は図６の平面図である。第２駆動手段１６
は、ノズル回転用モータ３３を備える。ノズル回転用モ
ータ３３のモータ軸３３ａには、第１スプロケット３４
が設けられている。モータ軸３３ａの近傍には、モータ
軸３３ａと平行に間隔をあけて中間駆動軸３５が設けら
れており、中間駆動軸３５には第２スプロケット３７が
設けられている。第１および第２スプロケット３４，３
７の間には、ローラチェーン３６が架け渡されている。
中間駆動軸３５には、さらに第１平歯車３８が設けられ
ている。第１平歯車３８は、第１吹払ノズル手段１０の
ノズルヘッダ２４に設けられている第２平歯車３９と噛
み合っている。FIG. 6 is a simplified front view showing the structure of the second drive means 16 shown in FIG. 1, FIG. 7 is a right side view of FIG. 6, and FIG. 8 is a plan view of FIG. Second drive means 16
Has a nozzle rotation motor 33. A first sprocket 34 is attached to a motor shaft 33a of the nozzle rotation motor 33.
Is provided. An intermediate drive shaft 35 is provided near the motor shaft 33a at an interval in parallel with the motor shaft 33a, and the intermediate drive shaft 35 is provided with a second sprocket 37. First and second sprockets 34, 3
7, a roller chain 36 is stretched.
The intermediate drive shaft 35 is further provided with a first spur gear 38. The first spur gear 38 meshes with a second spur gear 39 provided on the nozzle header 24 of the first blow-off nozzle means 10.
【００２５】ノズル回転用モータ３３の回転運動は、ロ
ーラチェーン３６を介して中間駆動軸３５に伝動され、
さらに第１および第２平歯車３８，３９を介してノズル
ヘッダ２４に伝えられる。これによって、第１吹払ノズ
ル手段１０のノズルヘッダ２４およびノズル部材２３は
水平軸線１０ａまわりに角変位駆動される。第１駆動手
段１５はこのようにノズル部材２３を角変位させるばか
りでなく、板幅変更時などに切替用ノズル部材２３ａを
用いるときには、ノズルヘッダ２４を回転させて切替用
ノズル部材２３ａを所定位置まで移動させる。さらに図
６〜８には、架台２６の構成が示されている。架台２６
は、ノズルヘッダ２４の外周面に一対対向して設けられ
ている。各架台２６は、ノズルヘッダ２４の一直径線上
に存在する。一対の架台２６には、第２角度検出器１４
がそれぞれ取付けられる。各第２角度検出器１４は、ノ
ズル部材２３および切替用ノズル部材２３ａの角度を検
出するために用いられる。第１駆動手段１５の構成は、
第２駆動手段１６の構成と同一である。The rotation of the nozzle rotation motor 33 is transmitted to an intermediate drive shaft 35 via a roller chain 36,
Further, it is transmitted to the nozzle header 24 via the first and second spur gears 38 and 39. Accordingly, the nozzle header 24 and the nozzle member 23 of the first blow-off nozzle unit 10 are driven to be angularly displaced around the horizontal axis 10a. The first drive means 15 not only angularly displaces the nozzle member 23 as described above, but also uses the switching nozzle member 23a at the time of changing the plate width, etc., by rotating the nozzle header 24 to move the switching nozzle member 23a to a predetermined position. Move up to 6 to 8 show the configuration of the gantry 26. Stand 26
Are provided on the outer peripheral surface of the nozzle header 24 so as to face each other. Each mount 26 exists on one diameter line of the nozzle header 24. The pair of mounts 26 includes the second angle detector 14
Are attached respectively. Each second angle detector 14 is used to detect the angle of the nozzle member 23 and the switching nozzle member 23a. The configuration of the first driving unit 15 is as follows.
The configuration is the same as that of the second driving unit 16.
【００２６】図９は図３に示すノズル部材２３の構成を
簡略化して示す平面図であり、図１０は図９の切断面線
Ｘ−Ｘから見た断面図である。ノズル部材２３は、上下
に分割されており、上ノズル部材４３と、下ノズル部材
４４とを含む。上ノズル部材４３は、鋼帯３の幅方向に
延びる部材であり、その先端部４５は鋼帯３を臨んで設
けられている。先端部４５の下部には、第１下面４６が
形成されており、先端部４５の上部には第１外面４７が
形成されている。第１外面４７は、上方に向うにつれて
鋼帯３から遠ざかるように傾斜している。上ノズル部材
４３の下部には、鋼帯３の幅方向に延び、第１下面４６
に連なる溝４８と、溝４８に連なる第２下面４９とが形
成されている。溝４８は、第１下面４６に連なる第１傾
斜面５０と、第１傾斜面５０に連なる第２傾斜面５１
と、第２傾斜面５１に連なる第３傾斜面５３とから成
る。第１傾斜面５０は第３傾斜面５３と平行であり、第
２傾斜面５１は第１傾斜面５０に対してほぼ垂直であ
る。第２下面４９は、第３傾斜面５３に連なる。第１下
面４６と第２下面４９とは同一平面内に存在する。上ノ
ズル部材４３の後端面５４には、鋼帯３の幅方向に延び
る切欠溝５５が形成されている。上ノズル部材４３の下
部には、複数のガス供給路５６が形成されている。ガス
供給路５６は溝４８と切欠溝５５とを連通する連通孔で
あり、鋼帯３の幅方向に間隔をあけて相互に平行に形成
されている。FIG. 9 is a simplified plan view showing the configuration of the nozzle member 23 shown in FIG. 3, and FIG. 10 is a cross-sectional view taken along the line XX of FIG. The nozzle member 23 is vertically divided and includes an upper nozzle member 43 and a lower nozzle member 44. The upper nozzle member 43 is a member extending in the width direction of the steel strip 3, and a tip portion 45 is provided facing the steel strip 3. A first lower surface 46 is formed below the distal end portion 45, and a first outer surface 47 is formed above the distal end portion 45. The first outer surface 47 is inclined so as to move away from the steel strip 3 as going upward. A lower portion of the upper nozzle member 43 extends in the width direction of the steel strip 3 and has a first lower surface 46.
, And a second lower surface 49 continuous with the groove 48 are formed. The groove 48 has a first inclined surface 50 connected to the first lower surface 46 and a second inclined surface 51 connected to the first inclined surface 50.
And a third inclined surface 53 connected to the second inclined surface 51. The first inclined surface 50 is parallel to the third inclined surface 53, and the second inclined surface 51 is substantially perpendicular to the first inclined surface 50. The second lower surface 49 is continuous with the third inclined surface 53. The first lower surface 46 and the second lower surface 49 exist in the same plane. A cutout groove 55 extending in the width direction of the steel strip 3 is formed in the rear end face 54 of the upper nozzle member 43. A plurality of gas supply paths 56 are formed below the upper nozzle member 43. The gas supply path 56 is a communication hole that communicates the groove 48 and the notch groove 55, and is formed parallel to each other at intervals in the width direction of the steel strip 3.
【００２７】下ノズル部材４４は、鋼帯３の幅方向に延
びる部材であり、その先端部５８は鋼帯３を臨んで設け
られている。先端部５８の上部には第１上面５９が形成
されており、先端部５８の下部には第２外面６０が形成
されている。第２外面６０は下方に向うにつれて鋼帯３
から遠ざかるように傾斜している。下ノズル部材４４の
上部には、第１上面５９に連なる第４傾斜面６１と第４
傾斜面６１に連なる第２上面６３と、第２上面６３に連
なる第３上面６４とが形成されている。第１上面５９と
第３上面６４とは同一平面内に存在する。第２下面４９
と第３上面６４との間にはシム６５が介在されている。
したがって、第１下面４６と第１上面５９との間にはシ
ム６５と同一厚みのスリット状の隙間６７（以後、ノズ
ル噴射口と呼ぶ）が形成される。ノズル噴射口６７は、
鋼帯３に向って延びる平行部を有する。上ノズル部材４
３および下ノズル部材４４の両端面には、端面板６８が
設けられている。The lower nozzle member 44 is a member extending in the width direction of the steel strip 3, and a tip end portion 58 is provided facing the steel strip 3. A first upper surface 59 is formed at an upper portion of the tip portion 58, and a second outer surface 60 is formed at a lower portion of the tip portion 58. As the second outer surface 60 faces downward, the steel strip 3
Sloped away from A fourth inclined surface 61 connected to the first upper surface 59 and a fourth inclined surface 61
A second upper surface 63 connected to the inclined surface 61 and a third upper surface 64 connected to the second upper surface 63 are formed. The first upper surface 59 and the third upper surface 64 exist in the same plane. Second lower surface 49
A shim 65 is interposed between the first upper surface 64 and the third upper surface 64.
Therefore, between the first lower surface 46 and the first upper surface 59, a slit-shaped gap 67 having the same thickness as the shim 65 (hereinafter, referred to as a nozzle injection port) is formed. The nozzle outlet 67 is
It has a parallel portion extending toward the steel strip 3. Upper nozzle member 4
End plate 68 is provided on both end surfaces of 3 and lower nozzle member 44.
【００２８】前記溝４８、第４傾斜面６１および第２上
面６３によって囲まれる空間６９には、整流棒７０が挿
通されている。整流棒７０は、鋼帯３の幅方向に延びる
細長い丸棒であり、その両端部は、端面板６８に挿通さ
れるピン７１によってピン止めされている。さらに整流
棒７０の長手方向複数箇所（本実施の形態では４箇所）
には、固定部材７３の一端部が固定されている。固定部
材７３の他端部は位置決めのために第２および第３傾斜
面５１，５３に当接しており、固定部材７３はこの状態
で固定ボルト７４によってねじ止めされている。A rectifying rod 70 is inserted into a space 69 surrounded by the groove 48, the fourth inclined surface 61, and the second upper surface 63. The flow straightening bar 70 is an elongated round bar extending in the width direction of the steel strip 3, and both ends thereof are pinned by pins 71 inserted through the end face plate 68. Further, a plurality of locations in the longitudinal direction of the rectifying rod 70 (four locations in the present embodiment).
, One end of a fixing member 73 is fixed. The other end of the fixing member 73 is in contact with the second and third inclined surfaces 51 and 53 for positioning, and the fixing member 73 is screwed by a fixing bolt 74 in this state.
【００２９】これによって、整流棒７０は前記空間６９
内の所定位置に正確に位置決めされた状態で固定され
る。したがって、第１傾斜面５０および第２上面６３と
整流棒７０の外周面との間の間隔を所定の間隔ｈ１，ｈ
２に形成することができる。間隔ｈ１と間隔ｈ２とは、
同一に設定される。以後、所定の間隔ｈ１，ｈ２を有す
るガス流路を絞り流路と呼び、前記空間６９の整流棒７
０よりも後端部側（図１０の右側）の空間を第１空間６
９ａと呼び、整流棒７０よりも先端部４５側の空間を第
２空間６９ｂと呼ぶ。As a result, the flow straightening rod 70 is placed in the space 69
Is fixed in a state where it is accurately positioned at a predetermined position in the inside. Accordingly, the distance between the first inclined surface 50 and the second upper surface 63 and the outer peripheral surface of the flow straightening bar 70 is set to the predetermined distance h1, h.
2 can be formed. The interval h1 and the interval h2 are
Set identically. Hereinafter, the gas flow path having the predetermined intervals h1 and h2 will be referred to as a throttle flow path,
The space on the rear end side (right side in FIG. 10) of the first space 6
9a, and a space closer to the distal end portion 45 than the straightening rod 70 is referred to as a second space 69b.
【００３０】ノズルヘッダ２４に供給された吹払用ガス
は、連結部材２５およびノズル部材２３のガス供給路５
６を介して第１空間６９ａに流入する。第１空間６９ａ
は、ガス供給路５６よりも広い空間に形成されているの
で、吹払用ガスの流速は減速される。第１空間６９ａに
流入した吹払用ガスは絞り流路を介して第２空間６９ｂ
に流入する。この間、第１空間６９ａで一旦減速した吹
払用ガスは狭い絞り流路で加速され、絞り流路よりも広
い空間に形成されている第２空間６９ｂで再度減速され
る。このように吹払用ガスは加速減速を繰返しながら供
給されるので、その過程で整流化され、幅方向の圧力分
布が均一化される。整流化された吹払用ガスは、ノズル
噴射口６７から鋼帯３に向って均一の圧力分布で噴射さ
れる。The blowing gas supplied to the nozzle header 24 is supplied to the connecting member 25 and the gas supply passage 5 of the nozzle member 23.
6, and flows into the first space 69a. First space 69a
Is formed in a space wider than the gas supply path 56, so that the flow velocity of the blowing gas is reduced. The blowing gas that has flowed into the first space 69a passes through the throttle passage to the second space 69b.
Flows into. During this time, the blowing gas once decelerated in the first space 69a is accelerated in the narrow throttle channel, and is decelerated again in the second space 69b formed in a space wider than the throttle channel. Since the blowing gas is thus supplied while being repeatedly accelerated and decelerated, it is rectified in the process and the pressure distribution in the width direction is made uniform. The rectified blowing gas is injected from the nozzle injection port 67 toward the steel strip 3 with a uniform pressure distribution.
【００３１】図１１は、鋼帯３側から見たノズル噴射口
６７の形状を示す正面図である。ノズル噴射口６７は、
鋼帯３の幅方向に細長く延びるガス噴射空隙である。上
ノズル部材４３の第１下面４６の形状は逆台形状に形成
されており、下ノズル部材４４の第１上面５９の形状は
平坦状に形成されている。これによって、鋼帯３の幅方
向両端部付近の領域Ｅ１およびＥ５では、最も広く、か
つ平行な間隔Ｇ１の空隙が形成され、鋼帯３の幅方向中
央部の領域Ｅ３では最も狭く、かつ平行な間隔Ｇ２の空
隙が形成されている。これに対して、鋼帯３の幅方向中
間領域Ｅ２およびＥ４では幅方向中央に向うにつれて間
隙が狭くなる傾斜した空隙が形成されている。FIG. 11 is a front view showing the shape of the nozzle injection port 67 viewed from the steel strip 3 side. The nozzle outlet 67 is
These are gas injection gaps that are elongated in the width direction of the steel strip 3. The shape of the first lower surface 46 of the upper nozzle member 43 is formed in an inverted trapezoidal shape, and the shape of the first upper surface 59 of the lower nozzle member 44 is formed flat. As a result, in the regions E1 and E5 near both ends in the width direction of the steel strip 3, the widest and parallel gap G1 is formed, and in the region E3 at the center in the width direction of the steel strip 3, it is narrowest and parallel. Air gaps with an appropriate interval G2 are formed. On the other hand, in the widthwise intermediate regions E2 and E4 of the steel strip 3, there is formed an inclined gap in which the gap becomes narrower toward the center in the widthwise direction.
【００３２】前述のように、ノズル噴射口６７からは均
一な圧力分布の整流化された吹払用ガスが噴射されるの
で、このような空隙分布の形成によって鋼帯３の幅方向
両端部に向うにつれて吹払用ガスの流量が多くなる。し
たがって、鋼帯３の両端部における吹払用ガスの絞り力
を増大させることができ、吹払用ガスの干渉による絞り
力の低下を補うことができる。前記領域Ｅ１〜Ｅ５の形
成範囲は、鋼帯３の板幅に応じて設定される。したがっ
て、鋼帯３の板幅が変更されるときには適性な空隙分布
を有するノズル部材２３に取替える必要がある。前記切
替用ノズル部材２３ａには、今後めっきされる鋼帯３の
板幅に応じた空隙分布が形成されている。As described above, since the rectified blow-off gas having a uniform pressure distribution is injected from the nozzle injection port 67, such a void distribution is formed at both ends in the width direction of the steel strip 3. The flow rate of the blowing gas increases as it moves. Therefore, the throttling force of the blowing gas at both ends of the steel strip 3 can be increased, and a decrease in the throttling force due to the interference of the blowing gas can be compensated. The formation range of the regions E1 to E5 is set according to the plate width of the steel strip 3. Therefore, when the plate width of the steel strip 3 is changed, it is necessary to replace the nozzle member 23 with an appropriate gap distribution. The switching nozzle member 23a has a void distribution corresponding to the width of the steel strip 3 to be plated in the future.
【００３３】再び図１０を参照して、上ノズル部材４３
には、第２下面４９に対して垂直に延びる第１挿通孔７
５と、第２下面４９に対して平行に延びる第２挿通孔７
６とが鋼帯３の幅方向に間隔をあけて形成されている。
下ノズル部材４４には、第３上面６４に対して垂直に延
びる第３挿通孔７７と、第３上面６４に対して平行に延
びる第４挿通孔７８とが鋼帯３の幅方向に間隔をあけて
形成されている。第１および第３挿通孔７５，７７は、
上ノズル部材４３と下ノズル部材４４とを組合わせた状
態で一直線上に存在する。Referring again to FIG. 10, upper nozzle member 43
Has a first insertion hole 7 extending perpendicularly to the second lower surface 49.
5 and a second insertion hole 7 extending parallel to the second lower surface 49.
6 are formed at intervals in the width direction of the steel strip 3.
In the lower nozzle member 44, a third insertion hole 77 extending perpendicular to the third upper surface 64 and a fourth insertion hole 78 extending parallel to the third upper surface 64 are spaced from each other in the width direction of the steel strip 3. It is formed open. The first and third insertion holes 75, 77
The upper nozzle member 43 and the lower nozzle member 44 exist on a straight line in a combined state.
【００３４】各第１および第３挿通孔７５，７７には、
固定ボルト７９が挿通され、固定ナット８０によって締
付けられる。これによって、上および下ノズル部材４
３，４４は一体的に固定され、ノズル部材２３が形成さ
れる。各第２および第４挿通孔７６，７８には、固定ボ
ルト８１が挿通され、前記連結部材２５にねじ止めされ
る。これによって、ノズル部材２３は、連結部材２５を
介してノズルヘッダ２４に固定される。ノズル部材２３
および連結部材２５のノズルヘッダ２４に対する取付け
位置は、前記ノズル噴射口６７の平行部と、前記架台２
６の乗載面とが平行になるように設定される。Each of the first and third insertion holes 75 and 77 has:
The fixing bolt 79 is inserted and tightened by the fixing nut 80. Thereby, the upper and lower nozzle members 4
The nozzles 23 are formed by integrally fixing the nozzles 3 and 44. A fixing bolt 81 is inserted into each of the second and fourth insertion holes 76 and 78, and is screwed to the connecting member 25. Thus, the nozzle member 23 is fixed to the nozzle header 24 via the connecting member 25. Nozzle member 23
The mounting position of the connecting member 25 with respect to the nozzle header 24 depends on the parallel portion of the nozzle injection port 67 and the mount 2.
6 is set so as to be parallel to the mounting surface.
【００３５】本実施の形態では、第１吹払ノズル手段１
０は吹払用ガスを水平面に対して下向きに噴射し、第２
吹払ノズル手段１１は吹払用ガスをほぼ水平に第１吹払
ノズル手段１０の吹払用ガスよりも上方において鋼帯３
と衝突するように噴射する。このように吹払用ガスと鋼
帯３との衝突位置が第１吹払ノズル手段１０と第２吹払
ノズル手段１１とで異なるように構成されるのは次の理
由による。In this embodiment, the first blowing nozzle means 1
0 injects blowing gas downward with respect to the horizontal plane,
The blow-off nozzle means 11 feeds the blow-off gas substantially horizontally above the steel strip 3 above the blow-off gas of the first blow-off nozzle means 10.
Inject to collide with. The reason why the collision position between the blowing gas and the steel strip 3 is different between the first blowing nozzle means 10 and the second blowing nozzle means 11 is as follows.
【００３６】図１２は、第１および第２吹払ノズル手段
１０，１１からの吹払用ガスの噴射状況を模式的に示す
図である。第１吹払ノズル手段１０から噴射される吹払
用ガスは、水平面に対して下向きに噴射されるので、鋼
帯３の一方表面とＰ１点において衝突する。これに対し
て、第２吹払ノズル手段１１から噴射される吹払用ガス
は、ほぼ水平に噴射されるので、Ｐ１点よりも上方のＰ
２点において鋼帯３の他方表面と衝突する。以後、第１
吹払ノズル手段１０から噴射される吹払ガスの水平面に
対する噴射角度を第１噴射角度θ１と呼び、第２吹払ノ
ズル手段１１から噴射される吹払用ガスの水平面に対す
る噴射角度を第２噴射角度θ２と呼ぶ。FIG. 12 is a diagram schematically showing the state of injection of blowing gas from the first and second blowing nozzle means 10 and 11. Since the blowing gas blown from the first blowing nozzle means 10 is blown downward with respect to the horizontal plane, it collides with one surface of the steel strip 3 at the point P1. On the other hand, the blow-off gas injected from the second blow-off nozzle means 11 is injected substantially horizontally, so that the P
It collides with the other surface of the steel strip 3 at two points. Since then,
The jetting angle of the blowing gas jetted from the blowing nozzle means 10 with respect to the horizontal plane is referred to as a first jetting angle θ1, and the jetting angle of the blowing gas jetted from the second jetting nozzle means 11 with respect to the horizontal plane is the second jetting. Called angle θ2.
【００３７】このように第１および第２吹払ノズル手段
１０，１１から噴射される吹払用ガスは鋼帯３に対して
上下に段差をつけて噴射されるので、前述のように均一
な圧力分布を有する整流化された吹払用ガスが噴射され
ることと相俟って、鋼帯３の幅方向両端部よりも外方の
領域における吹払ガスの衝突が回避され、吹払用ガスの
干渉を防止することができる。これによって、鋼帯３の
両端部における吹払用ガスの絞り力の低下が防止され
る。したがって、前述のようにノズル噴射口６７の間隙
分布が鋼帯３の幅方向両端部に向うほど大きくなり、ガ
ス流量が増大することと相俟ってエッジオーバコートの
発生を防止することができる。また、吹払用ガスの干渉
防止によって鋼帯３の両端部からのスプラッシュの発生
および巻上げが抑制されるので、スプラッシュによる鋼
帯３の表面品質の低下が防止され、表面が美麗な溶融Ａ
ｌめっき鋼帯を製造することができる。As described above, the blow-off gas injected from the first and second blow-off nozzle means 10 and 11 is injected with a step difference up and down with respect to the steel strip 3, so that the gas is uniform as described above. Combined with the fact that the rectified blow-off gas having the pressure distribution is injected, collision of the blow-off gas in a region outside the both ends in the width direction of the steel strip 3 is avoided, and the blow-off gas is prevented. Gas interference can be prevented. This prevents a reduction in the throttle force of the blowing gas at both ends of the steel strip 3. Therefore, as described above, the gap distribution of the nozzle injection port 67 becomes larger toward both ends in the width direction of the steel strip 3, and the occurrence of edge overcoat can be prevented in combination with the increase in gas flow rate. . Further, since the generation and splashing of the splash from both ends of the steel strip 3 is suppressed by the prevention of the interference of the blowing gas, the deterioration of the surface quality of the steel strip 3 due to the splash is prevented, and the melting A
1-plated steel strip can be manufactured.
【００３８】本実施の形態では、第２吹払ノズル手段１
１は鋼帯３の湾曲内面側に設けられることが好ましい。
これは次の理由による。前述のように第１吹払ノズル手
段１０は水平面に対して下向きに吹払用ガスを噴射する
ので、図１２に示すように鋼帯３に沿って下方に向う吹
払用ガスの下降流８３の流量が第２吹払ノズル手段１１
の吹払用ガスの下降流の流量よりも大きくなる。また第
１吹払ノズル手段１０の吹払用ガスは、第２吹払ノズル
手段１１の吹払用ガスよりも下方において鋼帯３と衝突
する。鋼帯３に付着しためっき層の温度はめっき浴に近
接するほど高くなるので、めっき浴側に向う下降流の流
量が大きいほど、かつ吹払用ガスと鋼帯３との衝突位置
が下方になるほどめっき層の吹払量は多くなる。したが
って、第１吹払ノズル手段１０の絞り力の方が第２吹払
ノズル手段１１の絞り力よりも大きくなる。In this embodiment, the second blowing nozzle means 1
1 is preferably provided on the curved inner surface side of the steel strip 3.
This is for the following reason. As described above, the first blowing nozzle means 10 injects the blowing gas downward with respect to the horizontal plane, so that the downward flow 83 of the blowing gas 83 flowing downward along the steel strip 3 as shown in FIG. Flow rate of the second blow-off nozzle means 11
Is larger than the flow rate of the downward flow of the blowing gas. Further, the blowing gas of the first blowing nozzle means 10 collides with the steel strip 3 below the blowing gas of the second blowing nozzle means 11. Since the temperature of the plating layer attached to the steel strip 3 becomes higher as it comes closer to the plating bath, the larger the flow rate of the downflow toward the plating bath side, and the lower the collision position between the blowing gas and the steel strip 3 becomes, Indeed, the blow-off amount of the plating layer increases. Therefore, the throttle force of the first blow-off nozzle means 10 is larger than the throttle force of the second blow-off nozzle means 11.
【００３９】第２吹払ノズル手段１１を湾曲した鋼帯３
の内面側に設けると、第２吹払ノズル手段１１と鋼帯３
の湾曲内面側の両端部との間隔が短くなる。これによっ
て、第２吹払ノズル手段１１の湾曲内面側の両端部に対
する絞り力を高めることができるので、絞り力の大きい
第１吹払ノズル手段１０によって下方で鋼帯３の湾曲外
面側の両端部からめっき層が吹払され、鋼帯３の湾曲内
面側の両端部に回り込んで付着しても、第２吹払ノズル
手段１１によって上方で回り込んで付着したＡｌ−Ｓｉ
合金から成るスプラッシュを過剰なめっき層とともに充
分に吹払することができる。これに対して、第２吹払ノ
ズル手段１１を湾曲した鋼帯３の湾曲外面側に設ける
と、第２吹払ノズル手段１１と鋼帯３の湾曲外面側の両
端部との間隔が長くなるので、第２吹払ノズル手段１１
の湾曲外面側の両端部に対する絞り力が低下し、前記回
り込んで付着したスプラッシュを過剰なめっき層ととも
に充分に吹払することができない。したがって、第２吹
払ノズル手段１１を湾曲した鋼帯３の内面側に設ける方
が第２吹払ノズル手段１１を湾曲した鋼帯３の外面側に
設けるよりも第１および第２吹払ノズル手段１０，１１
の総合的な絞り力を高くすることができる。The second blowing nozzle means 11 is provided with a curved steel strip 3.
Provided on the inner surface side of the steel strip, the second blowing nozzle means 11 and the steel strip 3
The distance between both ends on the inner surface side of the curve becomes shorter. As a result, it is possible to increase the squeezing force on both ends on the curved inner surface side of the second blow-off nozzle means 11, so that both ends of the steel strip 3 on the curved outer surface side below the first blow-off nozzle means 10 having a large squeezing force. Even if the plating layer is blown off from the portion and wraps around and adheres to both ends on the curved inner surface side of the steel strip 3, the Al-Si wrapped around and adhered upward by the second blow-off nozzle means 11.
The alloy splash can be sufficiently blown off with the excess plating layer. On the other hand, when the second blow-off nozzle means 11 is provided on the curved outer surface side of the curved steel strip 3, the interval between the second blow-off nozzle means 11 and both ends on the curved outer surface side of the steel strip 3 becomes longer. Therefore, the second blow-off nozzle means 11
And the splashing force applied to both ends on the curved outer surface side is reduced, so that the splash that has come around and adheres cannot be sufficiently blown away together with the excessive plating layer. Therefore, providing the second blow-off nozzle means 11 on the inner surface side of the curved steel strip 3 is better than providing the second blow-off nozzle means 11 on the outer surface side of the curved steel strip 3. Means 10, 11
Can increase the overall drawing force.
【００４０】本実施の形態では、第１噴射角度θ１の目
標値が水平面より下向きに−８°≦θ１＜０°に選ば
れ、第２噴射角度θ２の目標値が水平面に対して−２°
≦θ２≦２°に選ばれることが好ましい。第１噴射角度
θ１の目標値の上限値がこのように限定されるのは、こ
の上限値を超えると絞り力が低下してエッジオーバコー
トが発生しやすくなるからである。第１噴射角度θ１の
目標値の下限値が−８°に限定されるのは、水平面に対
して下向きの第１噴射角度θ１が下限値未満になると図
１２に示すように吹払用ガスの下降流８３による浴面か
らのスプラッシュ８４の発生が激しくなり、スプラッシ
ュ８４がノズル部材２３および鋼帯３に付着しやすくな
るからである。ノズル部材２３に付着した浴面からのス
プラッシュ８４は、ノズル詰まりを発生させ、鋼帯３に
付着した浴面からのスプラッシュ８４は鋼帯３の表面品
質を低下させる。In the present embodiment, the target value of the first injection angle θ1 is selected to be −8 ° ≦ θ1 <0 ° below the horizontal plane, and the target value of the second injection angle θ2 is −2 ° relative to the horizontal plane.
It is preferable to select ≦ θ2 ≦ 2 °. The upper limit value of the target value of the first injection angle θ1 is limited in this way because, when the upper limit value is exceeded, the drawing force is reduced and the edge overcoat is likely to occur. The reason why the lower limit of the target value of the first injection angle θ1 is limited to −8 ° is that when the first injection angle θ1 downward with respect to the horizontal plane is less than the lower limit, as shown in FIG. This is because the generation of the splash 84 from the bath surface due to the descending flow 83 becomes severe, and the splash 84 easily adheres to the nozzle member 23 and the steel strip 3. The splash 84 from the bath surface attached to the nozzle member 23 causes nozzle clogging, and the splash 84 from the bath surface attached to the steel strip 3 deteriorates the surface quality of the steel strip 3.
【００４１】第２噴射角度θ２の目標値の上限値が２°
に限定されるのは、第２噴射角度θ２が上限値を超える
と、エッジオーバコートが発生しやすくなるとともに、
吹払用ガスの上昇流８５による鋼帯３の両端部からのス
プラッシュの巻上げが激しくなり、スプラッシュが鋼帯
３に付着しやすくなるからである。第２噴射角度θ２の
目標値の下限値が−２°に限定されるのは、下限値未満
では吹払用ガスの干渉が生じやすくなるからである。The upper limit of the target value of the second injection angle θ2 is 2 °
When the second injection angle θ2 exceeds the upper limit, the edge overcoat is likely to occur,
This is because the upward flow of the blowing gas 85 causes the splash of the splash from both ends of the steel strip 3 to be intense, and the splash is likely to adhere to the steel strip 3. The lower limit of the target value of the second injection angle θ2 is limited to −2 °, because if it is less than the lower limit, interference of the blowing gas tends to occur.
【００４２】図１３は、図１に示すめっき付着量制御装
置１の電気的構成を示すブロック図である。前述のよう
に、めっき付着量制御装置１には指令手段１９と制御手
段である処理回路２０とが含まれる。指令手段１９は、
溶融Ａｌめっき設備の投入スケジュールに基づいてめっ
きすべき鋼帯３の目標めっき付着量を表す出力を導出す
る。処理回路２０は、たとえばプロセスコンピュータで
あり、メモリ２１を有する。メモリ２１には、目標めっ
き付着量と第１および第２噴射角度の目標値との対応関
係が予め求められ、表として格納されている。第１およ
び第２噴射角度の目標値は、後述のようにして設定され
る。第１および第２角度検出器１３，１４は、第１およ
び第２噴射角度を検出してそれを表す出力を導出する。
付着量検出器１７は、鋼帯３の幅方向中央部、一端部お
よび他端部における表裏合計のめっき付着量を検出して
それを表す出力を導出する。FIG. 13 is a block diagram showing an electrical configuration of the coating weight control apparatus 1 shown in FIG. As described above, the plating amount control device 1 includes the command means 19 and the processing circuit 20 which is a control means. The command means 19
An output representing a target coating weight of the steel strip 3 to be plated is derived based on a charging schedule of the hot-dip Al plating equipment. The processing circuit 20 is, for example, a process computer and has a memory 21. In the memory 21, the correspondence between the target plating amount and the target values of the first and second injection angles is obtained in advance and stored as a table. The target values of the first and second injection angles are set as described later. The first and second angle detectors 13 and 14 detect the first and second injection angles and derive outputs representing the angles.
The adhesion amount detector 17 detects the total amount of plating adhesion on the front and back sides at the center, one end, and the other end in the width direction of the steel strip 3 and derives an output representing the total amount.
【００４３】処理回路２０は、指令手段１９の出力に応
答し、指令された目標めっき付着量に対応する第１およ
び第２噴射角度の目標値を前記対応関係から求め、第１
および第２角度検出器１３，１４の出力に応答し、第１
および第２噴射角度の検出値が前記求めた目標値になる
ように第１および第２駆動手段１５，１６をそれぞれ制
御し、さらに付着量検出器１７の出力に応答し、後述の
ように鋼帯３の幅方向の付着量分布を求め、前記求めた
付着量分布が予め定める目標付着量分布になるように第
１および第２駆動手段１５，１６を制御する。The processing circuit 20 responds to the output of the instructing means 19 to determine the target values of the first and second injection angles corresponding to the instructed target amount of plating from the correspondence.
And the first and second angle detectors 13 and 14
The first and second driving means 15 and 16 are controlled so that the detected value of the second injection angle and the detected value of the second injection angle become the above-mentioned target value, and further respond to the output of the adhesion amount detector 17, and The adhesion amount distribution in the width direction of the band 3 is obtained, and the first and second driving means 15 and 16 are controlled so that the obtained adhesion amount distribution becomes a predetermined target adhesion amount distribution.
【００４４】次に前記第１および第２噴射角度の目標値
の設定方法を説明する。連続溶融Ａｌめっき設備におい
て、両面付着量を４０〜３００ｇ／ｍ2の範囲に変化さ
せるとともに、各両面付着量毎に、第１および第２噴射
角度を変化させて溶融Ａｌめっきの試験製造を行い、実
績めっき付着量を鋼帯３の幅方向中央部、一端部および
他端部においてそれぞれ検出して幅方向のめっき付着量
分布を求め、前記求めた付着量分布を予め定める目標付
着量分布と比較し、目標付着量分布を実現することので
きる第１および第２噴射角度をその目標値として設定し
た。前記付着量分布は、付着量偏差δによって表され
る。付着量偏差δは幅方向中央部、一端部および他端部
の付着量をそれぞれＣ，Ｗ，Ｄとすると１式によって表
される。したがって、エッジオーバコートの発生しない
目標付着量分布を設定するには、目標付着量偏差δを正
の値に設定すればよい。Next, a method of setting the target values of the first and second injection angles will be described. In the continuous hot-dip Al plating equipment, test production of hot-dip Al plating was performed by changing the first and second spray angles for each double-sided adhesion amount while changing the adhesion amount on both sides to the range of 40 to 300 g / m 2. Detecting the actual coating weight at the center, one end and the other end of the steel strip 3 in the width direction to obtain a coating weight distribution in the width direction, and determining the calculated coating weight distribution in advance with a target coating weight distribution. By comparison, the first and second injection angles capable of achieving the target adhesion amount distribution were set as the target values. The adhesion amount distribution is represented by an adhesion amount deviation δ. The adhesion amount deviation δ is expressed by Equation 1 where the adhesion amounts at the center, one end, and the other end in the width direction are C, W, and D, respectively. Therefore, in order to set the target adhesion amount distribution in which the edge overcoat does not occur, the target adhesion amount deviation δ may be set to a positive value.
【００４５】 δ＝Ｃ−（Ｗ＋Ｄ）／２ …（１） 第１および第２噴射角度の目標値の設定方法をさらに具
体的な数値に基づいて説明する。たとえば、目標付着量
１２０ｇ／ｍ2および目標付着量偏差３０ｇ／ｍ2の溶融
Ａｌめっき鋼帯を表１に示すような第１および第２噴射
角度の組合わせで試験製造し、表１に示すような付着量
分布および付着量偏差が得られたときには、目標付着量
偏差３０ｇ／ｍ2を満たす試験番号２の第１および第２
噴射角度３°，０°が第１および第２噴射角度の目標値
としてそれぞれ設定される。Δ = C− (W + D) / 2 (1) A method of setting the target values of the first and second injection angles will be described based on more specific numerical values. For example, a hot-dip Al-coated steel strip having a target adhesion amount of 120 g / m 2 and a target adhesion amount deviation of 30 g / m 2 was test-produced with a combination of the first and second injection angles as shown in Table 1 and shown in Table 1. such when attached amount distribution and deposition amount deviation is obtained, the target adhesion quantity deviation 30 g / m 2 first and second test numbers 2 satisfying
The injection angles 3 ° and 0 ° are set as target values of the first and second injection angles, respectively.
【００４６】[0046]
【表１】 [Table 1]
【００４７】このように目標付着量偏差を予め定める正
の値に設定することによってエッジオーバコートを防止
できるばかりでなく、希望する付着量分布になるように
第１および第２噴射角度の目標値を設定することができ
る。設定された第１および第２噴射角度の目標値は対応
する目標付着量とともにメモリ２１に格納される。また
付着量偏差の目標値も目標付着量に対応してメモリ２１
に格納される。By setting the target adhesion amount deviation to a predetermined positive value as described above, not only the edge overcoat can be prevented, but also the target values of the first and second injection angles so as to obtain a desired adhesion amount distribution. Can be set. The set target values of the first and second injection angles are stored in the memory 21 together with the corresponding target adhesion amounts. The target value of the adhesion amount deviation also corresponds to the target adhesion amount in the memory 21.
Is stored in
【００４８】図１４は、図１３に示す処理回路２０の動
作を説明するためのフローチャートである。図１４を参
照して本発明に係るめっき付着量の制御方法を説明す
る。処理回路２０は、鋼帯３の付着量変更点がめっき浴
に到達した時点から制御を開始する。ステップａ１で
は、目標付着量および目標付着量偏差の設定が行われ
る。目標付着量は、指令手段１９の出力に基づいて設定
され、目標付着量偏差は目標付着量に対応してメモリ２
１から取込まれる。目標付着量偏差は前述のように正の
値に設定される。ステップａ２では、第１および第２噴
射角度θ１，θ２の目標値の設定が行われる。これは、
メモリ２１に格納されている前記対応関係に基づいて前
記設定した目標付着量に対応する第１および第２噴射角
度θ１，θ２の目標値を求めることによって行われる。FIG. 14 is a flow chart for explaining the operation of the processing circuit 20 shown in FIG. With reference to FIG. 14, a method for controlling the amount of plating applied according to the present invention will be described. The processing circuit 20 starts the control at the time when the change in the amount of the attached steel strip 3 reaches the plating bath. In step a1, a target adhesion amount and a target adhesion amount deviation are set. The target adhesion amount is set based on the output of the command means 19, and the target adhesion amount deviation corresponds to the target adhesion amount in the memory 2.
Taken from 1 The target adhesion amount deviation is set to a positive value as described above. In step a2, the target values of the first and second injection angles θ1 and θ2 are set. this is,
This is performed by obtaining target values of the first and second injection angles θ1 and θ2 corresponding to the set target adhesion amount based on the correspondence stored in the memory 21.
【００４９】ステップａ３では、第１および第２噴射角
度θ１，θ２の測定が第１および第２角度検出器１３，
１４によって行われる。ステップａ４では、第１および
第２噴射角度の検出値が前記設定した目標値と一致して
いるか否かが判断される。この判断が否定であれば、ス
テップａ５に進む。ステップａ５では、角度変更が行わ
れる。この処理は、第１および第２噴射角度の検出値と
目標値との差を零とするように第１および第２駆動手段
１５，１６を駆動することによって行われる。ステップ
ａ５の処理後、再びステップａ３に戻る。このステップ
ａ３からステップａ４，ａ５を経て再びステップａ３に
戻る処理は、ステップａ４の判断が肯定になるまで繰返
して行われる。ステップａ４の判断が肯定であればステ
ップａ６に進む。In step a3, the first and second injection angles θ1 and θ2 are measured by the first and second angle detectors 13,
14. In step a4, it is determined whether the detected values of the first and second injection angles match the set target value. If this determination is negative, the process proceeds to step a5. At step a5, the angle is changed. This process is performed by driving the first and second driving means 15 and 16 so that the difference between the detected values of the first and second injection angles and the target value is zero. After the process in step a5, the process returns to step a3 again. The process of returning from step a3 to step a3 via steps a4 and a5 is repeated until the determination at step a4 becomes affirmative. If the determination in step a4 is affirmative, the process proceeds to step a6.
【００５０】ステップａ６では、付着量の測定が行われ
る。付着量の測定は、鋼帯３の幅方向中央部、一端部お
よび他端部においてそれぞれ行われ、各位置における表
裏合計付着量が測定される。ステップａ７では、付着量
偏差δの算出が行われる。この演算は、前記１式に基づ
いて行われる。In step a6, the amount of the adhesion is measured. The measurement of the adhesion amount is performed at the center, one end, and the other end of the steel strip 3 in the width direction, respectively, and the total adhesion amount on both sides at each position is measured. In step a7, a calculation of the adhesion amount deviation δ is performed. This calculation is performed based on the above equation (1).
【００５１】ステップａ８では、前記求めた付着量偏差
δが目標付着量偏差と一致しているか否かが判断され
る。この判断が肯定であれば、再びステップａ６に戻
り、ステップａ６〜ａ８の処理が行われる。ステップａ
８における判断が否定であれば、ステップａ９に進む。
ステップａ９では、角度変更が行われる。この処理は、
前記求めた付着量偏差δが目標付着量偏差よりも大きい
ときには、第１噴射角度θ１を小さくすることによって
行われ、前記求めた付着量偏差δが目標付着量偏差より
も小さいときには、第１噴射角度θ１を大きくすること
によって行われる。ステップａ９の角度変更が終了する
と、再度ステップａ６に戻り、ステップａ６〜ａ８の処
理が行われる。このステップａ６〜ａ８を経て再びステ
ップａ６に戻る処理、あるいはステップａ６〜ａ９を経
て再びステップａ６に戻る処理は、鋼帯３の新たな付着
量変更点がめっき浴に到達するまで繰返される。At step a8, it is determined whether or not the obtained adhesion amount deviation δ matches the target adhesion amount deviation. If this determination is affirmative, the process returns to step a6 again, and the processes of steps a6 to a8 are performed. Step a
If the determination in step 8 is negative, the process proceeds to step a9.
At step a9, the angle is changed. This process
When the obtained adhesion amount deviation δ is larger than the target adhesion amount deviation, the first injection angle θ1 is reduced, and when the obtained adhesion amount deviation δ is smaller than the target adhesion amount deviation, the first injection is performed. This is performed by increasing the angle θ1. When the angle change in step a9 is completed, the process returns to step a6 again, and the processes in steps a6 to a8 are performed. The process of returning to step a6 again through steps a6 to a8 or the process of returning to step a6 again through steps a6 to a9 is repeated until a new adhesion amount change point of steel strip 3 reaches the plating bath.
【００５２】このように、めっき付着量制御が試験製造
によって予め設定された第１および第２噴射角度の目標
値と、第１および第２噴射角度の実績値とを対比するこ
とによって行われ、さらに予め設定された鋼帯３の幅方
向の付着量分布の目標値と幅方向の付着量分布の実績値
とを対比することによって行われるので、エッジオーバ
コートを防止できるばかりでなく、鋼帯３の幅方向の付
着量分布を希望する付着量分布になるように精度よく制
御することができる。また、第１および第２噴射角度の
目標値がエッジオーバコートの防止とともにスプラッシ
ュの発生防止を考慮して設定されているので、表面品質
の優れた溶融Ａｌめっき鋼帯を製造することができる。As described above, the coating amount control is performed by comparing the target values of the first and second injection angles preset by the test production with the actual values of the first and second injection angles. Further, since this is performed by comparing a preset target value of the adhesion amount distribution in the width direction of the steel strip 3 with an actual value of the adhesion amount distribution in the width direction, not only the edge overcoat can be prevented, but also the steel strip can be prevented. 3 can be accurately controlled so that the distribution of the amount of adhesion in the width direction becomes a desired distribution of the amount of adhesion. Further, since the target values of the first and second injection angles are set in consideration of prevention of edge overcoat and prevention of generation of splash, it is possible to manufacture a hot-dip Al-coated steel strip having excellent surface quality.
【００５３】以上述べたように、本実施の形態では、エ
ッジオーバコートが防止できるとともに、鋼帯３の幅方
向の付着量分布を希望する付着量分布に制御することが
できるように構成されているけれども、付着量分布を制
御する必要のないときには、めっき付着量検出器１７の
出力を用いないでエッジオーバコートの防止を行うよう
にしてもよい。また第１および第２噴射角度の実績値に
基づいて付着量制御が行われているけれども、噴射角度
の測定を行わないで制御を行うように構成してもよい。As described above, in the present embodiment, the edge overcoat can be prevented, and the distribution of the amount of deposition in the width direction of the steel strip 3 can be controlled to a desired distribution. However, when it is not necessary to control the coating amount distribution, the edge overcoat may be prevented without using the output of the plating amount detector 17. Further, although the adhesion amount control is performed based on the actual values of the first and second injection angles, the control may be performed without measuring the injection angle.
【００５４】[0054]
【発明の効果】以上のように請求項１記載の本発明によ
れば、第１および第２吹払ノズル手段から噴射される吹
払用ガスが第１吹払ノズル手段から噴射される吹払用ガ
スよりも上方で金属帯に衝突するので、金属帯の幅方向
両端部外方における噴射ガスの衝突を回避することがで
き、噴射ガスの干渉を防止することができる。これによ
って金属帯の幅方向両端部における吹払用ガスの絞り力
の低下が防止されるので、エッジオーバコートの発生を
防止することができる。As described above, according to the first aspect of the present invention, the blow-off gas injected from the first and second blow-off nozzle means is blown off from the first blow-off nozzle means. Since it collides with the metal band above the working gas, it is possible to avoid collision of the injection gas outside both ends in the width direction of the metal band, and it is possible to prevent interference of the injection gas. As a result, a reduction in the squeezing force of the blowing gas at both ends in the width direction of the metal strip is prevented, so that the occurrence of edge overcoat can be prevented.
【００５５】また請求項２記載の本発明によれば、金属
帯の幅方向中央部と両端部とのめっき付着量の付着量偏
差を予め定める正の値にするための第１および第２噴射
角度の目標値が目標めっき付着量に応じて求められ、第
１および第２噴射角度の検出値が前記求めた目標値にな
るように制御されるので、エッジオーバコートの発生を
防止することができるばかりでなく、金属帯の幅方向の
めっき付着量分布を希望するめっき付着量分布に一致さ
せることができる。According to the second aspect of the present invention, the first and second injections are performed to set the coating amount deviation between the central portion and both ends in the width direction of the metal strip to a predetermined positive value. Since the target value of the angle is obtained in accordance with the target plating amount and the detected values of the first and second spray angles are controlled to be the target values thus obtained, it is possible to prevent the occurrence of edge overcoat. Not only can this be achieved, but also the plating weight distribution in the width direction of the metal strip can be matched with the desired plating weight distribution.
【００５６】また請求項３記載の本発明によれば、水平
面よりも下向きの角度である第１噴射角度θ１の目標値
の下限値が充分に大きい値に設定されるので、めっき浴
の浴面からのスプラッシュの発生を防止することができ
る。これによってスプラッシュに起因する表面欠陥の発
生を防止することができるとともにノズル詰まりの発生
を防止することができる。According to the third aspect of the present invention, since the lower limit of the target value of the first injection angle θ1 which is an angle lower than the horizontal plane is set to a sufficiently large value, the bath surface of the plating bath is set. It is possible to prevent splash from occurring. As a result, it is possible to prevent the occurrence of surface defects due to the splash and to prevent the occurrence of nozzle clogging.
【００５７】また請求項４記載の本発明によれば、金属
帯の幅方向中央部の付着量と、幅方向一端部および他端
部の平均付着量との付着量偏差が予め定める正の値にな
るように第１および第２噴射角度が調整されるので、第
１および第２噴射角度の目標値の設定精度が不充分であ
っても幅方向の付着量分布を希望する付着量分布になる
ように精度よく制御することができる。According to the present invention, the deviation between the amount of adhesion at the center of the metal strip in the width direction and the average amount of adhesion at one end and the other end in the width direction is a predetermined positive value. The first and second injection angles are adjusted so that the target value of the first and second injection angles is not sufficiently accurate, so that the distribution in the width direction can be changed to the desired adhesion amount distribution. Control can be performed with high accuracy.
【００５８】また請求項５記載の本発明によれば、第２
吹払ノズル手段は湾曲した金属帯の内面側に設けられる
ので、第２吹払ノズル手段と金属帯の湾曲内面側の両端
部との間隔を短くすることができる。これによって第２
吹払ノズル手段の絞り力を高めることができるので、第
１吹払ノズル手段によって吹払されためっき金属が金属
帯の湾曲内面側の両端部に回り込んで付着しても、第２
吹払ノズル手段によって充分に吹払することができる。
したがって、第２吹払ノズル手段を湾曲した金属帯の外
面側に設けるよりも第１および第２吹払ノズル手段の総
合的な絞り力を高くすることができる。According to the fifth aspect of the present invention, the second
Since the blow-off nozzle means is provided on the inner surface side of the curved metal band, the interval between the second blow-off nozzle means and both ends on the curved inner surface side of the metal band can be shortened. This allows the second
Since the squeezing force of the blow-off nozzle means can be increased, even if the plating metal blown off by the first blow-off nozzle means goes around and adheres to both ends on the curved inner surface side of the metal strip, the second
Blow-off can be sufficiently performed by the blow-off nozzle means.
Therefore, the overall throttle force of the first and second blow-off nozzle means can be increased as compared with the case where the second blow-off nozzle means is provided on the outer surface side of the curved metal band.
【図１】本発明の実施の一形態であるめっき付着量制御
装置１の構成を簡略化して示す系統図である。FIG. 1 is a simplified system diagram showing a configuration of a plating adhesion amount control device 1 according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１の切断面線ＩＩ−ＩＩから見た平面断面図
である。FIG. 2 is a plan cross-sectional view as viewed from a section line II-II in FIG. 1;
【図３】図１に示す第１吹払ノズル手段１０の構成を簡
略化して示す斜視図である。FIG. 3 is a perspective view showing a simplified configuration of a first blow-off nozzle means 10 shown in FIG.
【図４】図１に示す第１および第２吹払ノズル手段１
０，１１の周辺の構成を簡略化して示す正面図である。FIG. 4 shows first and second blowing nozzle means 1 shown in FIG.
It is a front view which shows the structure of the periphery of 0,11 in a simplified form.
【図５】図４の右側面図である。FIG. 5 is a right side view of FIG.
【図６】図１に示す第２駆動手段１６の構成を簡略化し
て示す正面図である。FIG. 6 is a simplified front view showing a configuration of a second driving unit 16 shown in FIG. 1;
【図７】図６の右側面図である。FIG. 7 is a right side view of FIG.
【図８】図６の平面図である。FIG. 8 is a plan view of FIG. 6;
【図９】図３に示すノズル部材２３の構成を簡略化して
示す平面図である。9 is a simplified plan view showing the configuration of a nozzle member 23 shown in FIG.
【図１０】図９の切断面線Ｘ−Ｘから見た断面図であ
る。FIG. 10 is a cross-sectional view taken along the line XX of FIG. 9;
【図１１】鋼帯３側から見たノズル噴射口６７の形状を
示す正面図である。FIG. 11 is a front view showing the shape of the nozzle injection port 67 as viewed from the steel strip 3 side.
【図１２】第１および第２吹払ノズル手段１０，１１か
らの吹払用ガスの噴射状況を模式的に示す図である。FIG. 12 is a view schematically showing the state of injection of blowing gas from first and second blowing nozzle means 10 and 11;
【図１３】図１に示すめっき付着量制御装置１の電気的
構成を示すブロック図である。FIG. 13 is a block diagram showing an electrical configuration of the coating weight control apparatus 1 shown in FIG.
【図１４】図１３に示す処理回路２０の動作を説明する
ためのフローチャートである。FIG. 14 is a flowchart for explaining the operation of the processing circuit 20 shown in FIG.
１ めっき付着量制御装置 １０ 第１吹払ノズル手段 １１ 第２吹払ノズル手段 １３ 第１角度検出器 １４ 第２角度検出器 １５ 第１駆動手段 １６ 第２駆動手段 １７ 付着量検出器 ２３ ノズル部材 ２４ ノズルヘッダ ２５ 連結部材 ２６ 架台 ６７ ノズル噴射口 ７０ 整流棒 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Plating adhesion amount control apparatus 10 1st blow-off nozzle means 11 2nd blow-off nozzle means 13 1st angle detector 14 2nd angle detector 15 1st drive means 16 2nd drive means 17 Adhesion amount detector 23 Nozzle member 24 Nozzle header 25 Connecting member 26 Mount 67 Nozzle injection port 70 Straightening rod
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 中溝 浩行 大阪府堺市石津西町５番地 日新製鋼株式 会社堺製造所内 Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA05 AA22 AB14 AB15 AB48 AC32 AC52 AD22 AE24 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing from the front page (72) Inventor Hiroyuki Nakamizo 5 Ishizu Nishimachi, Sakai City, Osaka Prefecture F-term in the Nisshin Steel Co., Ltd. Sakai Works (reference) 4K027 AA02 AA05 AA22 AB14 AB15 AB48 AC32 AC52 AD22 AE24
Claims (5)
過してほぼ鉛直上方に搬送される金属帯の一方表面から
間隔をあけて設けられ、金属帯の幅方向に延びる水平軸
線まわりに角変位可能な第１吹払ノズル手段であって、
吹払用ガスを水平面に対して下向きに金属帯の一方表面
に向って噴射し、金属帯にめっきされた過剰なめっき金
属を吹払する第１吹払ノズル手段と、 金属帯の他方表面から間隔をあけて第１吹払ノズル手段
と対向して設けられ、金属帯の幅方向に延びる水平軸線
まわりに角変位可能な第２吹払ノズル手段であって、吹
払用ガスをほぼ水平に第１吹払ノズル手段の吹払用ガス
よりも上方において金属帯の他方表面に衝突するように
噴射し、金属帯にめっきされた過剰なめっき金属を吹払
する第２吹払ノズル手段とを含むことを特徴とするめっ
き付着量制御装置。1. A horizontal axis extending above the bath surface of a hot-dip galvanized metal and spaced apart from one surface of a metal strip which is conveyed substantially vertically upward through the bath and extends in the width direction of the metal strip. First blow-off nozzle means capable of angular displacement to
First blowing nozzle means for injecting the blowing gas downward with respect to the horizontal plane toward one surface of the metal band and blowing away excess plated metal plated on the metal band; and from the other surface of the metal band. A second blow-off nozzle means which is provided opposite to the first blow-off nozzle means and is angularly displaceable about a horizontal axis extending in the width direction of the metal strip, wherein the blow-off gas is substantially horizontally. A second blow-off nozzle means for ejecting the first blow-off nozzle means so as to collide with the other surface of the metal band above the blow-off gas and blowing away excessive plating metal plated on the metal band; An apparatus for controlling a coating weight of plating, comprising:
されるガス流と水平面との成す第１および第２噴射角度
をそれぞれ検出する第１および第２角度検出器と、 めっきすべき金属帯の目標めっき付着量を指令する指令
手段と、 第１および第２吹払ノズル手段を水平軸線まわりに角変
位駆動する第１および第２駆動手段と、 指令手段の出力に応答し、金属帯の幅方向中央部と両端
部とのめっき付着量の偏差を予め定める正の値にするた
めの第１および第２噴射角度の目標値を、前記目標めっ
き付着量に対応して求め、第１および第２角度検出器の
出力に応答し、第１および第２噴射角度の検出値が前記
求めた目標値になるように第１および第２駆動手段をそ
れぞれ制御する制御手段とを含むことを特徴とする請求
項１記載のめっき付着量制御装置。2. A first and second angle detector for detecting first and second injection angles respectively formed by a gas flow injected from first and second blow-off nozzles and a horizontal plane, and a metal to be plated. Command means for commanding a target amount of plating on the belt; first and second drive means for driving the first and second blow-off nozzle means for angular displacement about a horizontal axis; and a metal strip in response to the output of the command means. The target values of the first and second spray angles for setting the deviation of the plating adhesion amount between the center part in the width direction and both end parts to a predetermined positive value are obtained in correspondence with the target plating adhesion amount. And control means responsive to the output of the second angle detector and controlling the first and second drive means such that the detected values of the first and second injection angles become the determined target values. 2. The coating weight control according to claim 1, wherein: apparatus.
下向きに−８°≦θ１＜０°に選ばれ、かつ第２噴射角
度θ２の目標値が水平面に対して−２°≦θ２≦２°に
選ばれることを特徴とする請求項２記載のめっき付着量
制御装置。3. The target value of the first injection angle θ1 is selected to be −8 ° ≦ θ1 <0 ° below the horizontal plane, and the target value of the second injection angle θ2 is −2 ° ≦ θ2 ≦ 3. The coating weight control apparatus according to claim 2, wherein the angle is set to 2 [deg.].
属帯の走行方向下流側に設けられ、金属帯に付着しため
っき金属の付着量を金属帯の幅方向一端部、中央部、他
端部においてそれぞれ検出する付着量検出器を含み、 制御手段は、付着量検出器の出力に応答し、金属帯の幅
方向中央部の付着量と金属帯の幅方向一端部および他端
部の平均付着量との付着量偏差を求め、前記求めた付着
量偏差が予め定める正の値になるように第１および第２
駆動手段を制御して第１および第２噴射角度を調整する
ことを特徴とする請求項２または３に記載のめっき付着
量制御装置。4. The metal strip is provided downstream of the first and second blow-off nozzles in the direction of travel of the metal strip, and measures the amount of plating metal adhering to the metal strip at one end in the width direction of the metal strip, the center, and the like. The control means responds to the output of the adhesion amount detector and detects the adhesion amount at the center in the width direction of the metal band and the one end and the other end of the metal band in the width direction in response to the output of the adhesion amount detector. A deviation of the adhesion amount from the average adhesion amount is determined, and the first and second deviations are determined so that the deviation of the determined adhesion amount becomes a predetermined positive value.
The plating amount control device according to claim 2 or 3, wherein the first and second spray angles are adjusted by controlling a driving unit.
た金属帯は、幅方向にわずかに湾曲しており、第２吹払
ノズル手段は金属帯の湾曲内面側に設けられることを特
徴とする請求項１〜４のいずれかに記載のめっき付着量
制御装置。5. The metal strip pulled upward from the hot-dip metal bath is slightly curved in the width direction, and the second blow-off nozzle means is provided on the curved inner side of the metal strip. The plating amount control device according to claim 1.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000096323A JP2001279415A (en) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | Device for controlling plating sticking amount |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000096323A JP2001279415A (en) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | Device for controlling plating sticking amount |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001279415A true JP2001279415A (en) | 2001-10-10 |
Family
ID=18611107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000096323A Withdrawn JP2001279415A (en) | 2000-03-31 | 2000-03-31 | Device for controlling plating sticking amount |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001279415A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018009220A (en) * | 2016-07-13 | 2018-01-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Production method of molten metal plated steel strip, and continuous molten metal plating facility |
| JP2018145527A (en) * | 2018-05-25 | 2018-09-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Manufacturing method of molten metal-plated steel strip |
-
2000
- 2000-03-31 JP JP2000096323A patent/JP2001279415A/en not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2018009220A (en) * | 2016-07-13 | 2018-01-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Production method of molten metal plated steel strip, and continuous molten metal plating facility |
| WO2018012132A1 (en) * | 2016-07-13 | 2018-01-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Method for manufacturing molten metal plated steel strip and continuous molten metal plating equipment |
| CN109477198A (en) * | 2016-07-13 | 2019-03-15 | 杰富意钢铁株式会社 | The manufacturing method and continuous molten metal plating equipment of molten metal coated steel strip |
| US11104983B2 (en) | 2016-07-13 | 2021-08-31 | Jfe Steel Corporation | Method of producing hot-dip metal coated steel strip and continuous hot-dip metal coating apparatus |
| JP2018145527A (en) * | 2018-05-25 | 2018-09-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Manufacturing method of molten metal-plated steel strip |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2020204123B2 (en) | Method for manufacturing molten metal plated steel strip and continuous molten metal plating equipment | |
| JP2001279415A (en) | Device for controlling plating sticking amount | |
| JP6500846B2 (en) | Method of manufacturing hot-dip metallized steel strip and continuous hot-dip metal plating equipment | |
| JP4857906B2 (en) | Manufacturing method of molten metal plated steel strip | |
| JPS6230865A (en) | Method and apparatus for producing metal hot dipped strip | |
| KR20020050858A (en) | Nozzle gap control apparatus of air knife and its method | |
| JP7111058B2 (en) | Hot-dip metal plated steel strip manufacturing method and continuous hot-dip metal plating equipment | |
| WO2009017209A1 (en) | Production equipment of liquid metal plated steel strip in coil and production method of liquid metal plated steel strip in coil | |
| US4958589A (en) | Continuous melt-plating apparatus | |
| JPH08260122A (en) | Method for controlling coating weight of plating of hot-dip coated steel sheet | |
| JP5600873B2 (en) | Method for producing hot-dip steel strip | |
| JP2004269930A (en) | Method for manufacturing hot dip metal coated steel sheet | |
| JP2007063647A (en) | Method for producing hot dip plated steel sheet | |
| JP2002275613A (en) | Method and system for controlling deposition amount of plating | |
| JP6414360B2 (en) | Manufacturing method of molten metal plated steel strip | |
| JPH07102354A (en) | Coating weight controlling device in hot-dip metal plating | |
| JPH0434906Y2 (en) | ||
| JP4421023B2 (en) | Method for controlling the coating amount of hot-dip metal strip | |
| JP3393736B2 (en) | Method and apparatus for spraying processing liquid for minimum spangle | |
| JP3106602B2 (en) | Continuous hot metal plating equipment | |
| JP2009275242A (en) | Method for manufacturing hot-dip metal-plated steel sheet, and manufacturing apparatus therefor | |
| Anabuki et al. | Coating weight control at Kawasaki Steel continuous galvanizing line | |
| JPH1046309A (en) | Method for controlling plating weight and device therefor | |
| JPH0660374B2 (en) | Anti-vibration device for steel strip in steel strip processing line | |
| JP4775035B2 (en) | Metal strip hot dip plating method and hot dip plating equipment |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20070605 |