JP2001279280A - 都市ガス製造方法 - Google Patents
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 ＢＯＧを高圧市中送出する際に消費される電
力を、都市ガスの需要量に応じて、従来より極めて少な
くなるように削減する。 【解決手段】 分留器１７でのＬＮＧ分留に必要な熱源
としてＢＯＧを利用することにより、市中における都市
ガスの需要が少ないときにでも、多量のＬＮＧを使用せ
ずにＢＯＧを液化し高圧で市中へ送出することが可能と
なる。市中における都市ガスの需要が多いときには、Ｌ
ＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２で多量のＬＮＧを使用して大
幅に電力を削減する。
力を、都市ガスの需要量に応じて、従来より極めて少な
くなるように削減する。 【解決手段】 分留器１７でのＬＮＧ分留に必要な熱源
としてＢＯＧを利用することにより、市中における都市
ガスの需要が少ないときにでも、多量のＬＮＧを使用せ
ずにＢＯＧを液化し高圧で市中へ送出することが可能と
なる。市中における都市ガスの需要が多いときには、Ｌ
ＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２で多量のＬＮＧを使用して大
幅に電力を削減する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、液化天然ガス（以
下、「ＬＮＧ」と略称する）を主原料する都市ガス製造
方法に関する。
下、「ＬＮＧ」と略称する）を主原料する都市ガス製造
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、都市ガスを製造するＬＮＧ基
地において、原料のＬＮＧは−１５５［℃］以下の極低
温の状態でＬＮＧタンクに貯蔵される。ＬＮＧ基地から
市中に供給する都市ガスは、たとえば３．９［ＭＰａ
Ｇ］（４０［ｋｇｆ／ｃｍ2 Ｇ］）に昇圧する必要があ
る。ＬＮＧタンクに貯蔵されるＬＮＧは、都市ガスとし
ての需要に応じて昇圧され、気化され、液化石油ガス
（以下、「ＬＰＧ」と略称する）などを添加して発熱量
を調整し、都市ガスとして市中に送出される。
地において、原料のＬＮＧは−１５５［℃］以下の極低
温の状態でＬＮＧタンクに貯蔵される。ＬＮＧ基地から
市中に供給する都市ガスは、たとえば３．９［ＭＰａ
Ｇ］（４０［ｋｇｆ／ｃｍ2 Ｇ］）に昇圧する必要があ
る。ＬＮＧタンクに貯蔵されるＬＮＧは、都市ガスとし
ての需要に応じて昇圧され、気化され、液化石油ガス
（以下、「ＬＰＧ」と略称する）などを添加して発熱量
を調整し、都市ガスとして市中に送出される。
【０００３】ＬＮＧタンクでは、貯蔵中のＬＮＧの一部
が外部からの入熱で気化して、ボイルオフガス（以下、
「ＢＯＧ」と略称する）が発生する。ＬＮＧタンクから
自然発生するボイルオフガスも都市ガスの原料として有
効に使用するためには、昇圧して市中に送出する必要が
あるけれども、気体の状態で圧縮するため、液化してか
ら昇圧する場合に比べ、多大な電力が必要とされる。ま
た、ＢＯＧは、ＬＮＧ中でもメタン（ＣＨ4 ）等を主と
する軽質成分であり、発熱量は比較的小さいので、都市
ガスとして使用するためには、熱量調整が必要である。
が外部からの入熱で気化して、ボイルオフガス（以下、
「ＢＯＧ」と略称する）が発生する。ＬＮＧタンクから
自然発生するボイルオフガスも都市ガスの原料として有
効に使用するためには、昇圧して市中に送出する必要が
あるけれども、気体の状態で圧縮するため、液化してか
ら昇圧する場合に比べ、多大な電力が必要とされる。ま
た、ＢＯＧは、ＬＮＧ中でもメタン（ＣＨ4 ）等を主と
する軽質成分であり、発熱量は比較的小さいので、都市
ガスとして使用するためには、熱量調整が必要である。
【０００４】図２は、ＢＯＧ高圧送出技術の概要を示
す。ＬＮＧタンクから発生したＢＯＧは、圧縮機１によ
って温度７５［℃］、圧力３．９［ＭＰａＧ］まで昇圧
され、その後冷却器２で温度２０［℃］、圧力３．９
［ＭＰａＧ］まで冷却される。この間に消費される電力
量は４，６１７［ｋＷ・ｈ］となり、一旦気体を液化し
てから昇圧するときと比べ約１，０００〜２，０００
［ｋＷ・ｈ］の電力量を余分に必要とする。昇圧された
ＢＯＧは、その後ＬＰＧ等で熱量調整され、市中に都市
ガスとして送出されるか、または工業用等の低カロリー
顧客等に供給される。
す。ＬＮＧタンクから発生したＢＯＧは、圧縮機１によ
って温度７５［℃］、圧力３．９［ＭＰａＧ］まで昇圧
され、その後冷却器２で温度２０［℃］、圧力３．９
［ＭＰａＧ］まで冷却される。この間に消費される電力
量は４，６１７［ｋＷ・ｈ］となり、一旦気体を液化し
てから昇圧するときと比べ約１，０００〜２，０００
［ｋＷ・ｈ］の電力量を余分に必要とする。昇圧された
ＢＯＧは、その後ＬＰＧ等で熱量調整され、市中に都市
ガスとして送出されるか、または工業用等の低カロリー
顧客等に供給される。
【０００５】また都市ガスは規定の発熱量である標準状
態で１ｍ3 の単位体積当り４６，０００［ｋＪ］（１
１，０００［ｋｃａｌ／Ｎｍ3 ］）に調整して市中に送
出されることが義務づけられている。この発熱量は天然
ガスの発熱量より大きいので、通常は天然ガスと、天然
ガスより高価なＬＰＧ等とを混合して発熱量を調整し、
市中に送出される。そこで、これまでにこのＬＰＧ量を
できるだけ削減する技術として分留技術が開発されてき
た。
態で１ｍ3 の単位体積当り４６，０００［ｋＪ］（１
１，０００［ｋｃａｌ／Ｎｍ3 ］）に調整して市中に送
出されることが義務づけられている。この発熱量は天然
ガスの発熱量より大きいので、通常は天然ガスと、天然
ガスより高価なＬＰＧ等とを混合して発熱量を調整し、
市中に送出される。そこで、これまでにこのＬＰＧ量を
できるだけ削減する技術として分留技術が開発されてき
た。
【０００６】分留技術では、気液平衡関係を利用して、
ＬＮＧを標準状態で１ｍ3 の単位体積当り４０，６００
［ｋＪ］（９，７００［ｋｃａｌ／Ｎｍ3 ］）の低カロ
リーガスと４６，０００［ｋＪ］の高カロリーガスとに
分離する。ＬＮＧ中から重質成分を分留して増熱用に用
いるか、規定の発熱量を得て、ＬＰＧの使用量を削減す
れば、ＬＮＧとＬＰＧとの価格差によって、原料費のコ
ストダウンを図ることができる。このためには、分留の
際に発生する低カロリーガスを、工業用等、低カロリー
顧客等に、熱量調整なしで供給することができる必要が
ある。これが可能であれば、通常ならＬＮＧより高価な
ＬＰＧを使用して増熱しなければならないところを、Ｌ
ＮＧのみで所定の熱量に調整することができる。また、
分留することによって、ＬＮＧ使用量が増え、都市ガス
の需要が少ないときのＬＮＧ在庫調整に寄与し、原料購
入の弾力化も図ることができる。
ＬＮＧを標準状態で１ｍ3 の単位体積当り４０，６００
［ｋＪ］（９，７００［ｋｃａｌ／Ｎｍ3 ］）の低カロ
リーガスと４６，０００［ｋＪ］の高カロリーガスとに
分離する。ＬＮＧ中から重質成分を分留して増熱用に用
いるか、規定の発熱量を得て、ＬＰＧの使用量を削減す
れば、ＬＮＧとＬＰＧとの価格差によって、原料費のコ
ストダウンを図ることができる。このためには、分留の
際に発生する低カロリーガスを、工業用等、低カロリー
顧客等に、熱量調整なしで供給することができる必要が
ある。これが可能であれば、通常ならＬＮＧより高価な
ＬＰＧを使用して増熱しなければならないところを、Ｌ
ＮＧのみで所定の熱量に調整することができる。また、
分留することによって、ＬＮＧ使用量が増え、都市ガス
の需要が少ないときのＬＮＧ在庫調整に寄与し、原料購
入の弾力化も図ることができる。
【０００７】図３は、ＬＮＧ分留技術の概要を示す。た
とえば流量７０［ｔ／ｈ］、温度−１５７［℃］、圧力
３９．２［ｋＰａＧ］（０．４［ｋｇｆ／ｃｍ2 Ｇ］）
のＬＮＧは、まずポンプ４で ３．９［ＭＰａＧ］まで
昇圧される。熱交換器５には、ポンプ６で熱交換用の海
水が供給される。昇圧されたＬＮＧの一部である流量３
０［ｔ／ｈ］の部分が熱交換器５で海水と熱交換するこ
とによって、温度１７［℃］、圧力３．９［ＭＰａＧ］
の天然ガスとなり、その後、残りのＬＮＧと混合するこ
とによって、流量７０［ｔ／ｈ］、温度−８０［℃］、
圧力３．９［ＭＰａＧ］の気液混合状態をつくる。次に
この気液混合状態が分留器７に供給されると、気液平衡
関係から、塔頂７ａからは総発熱量が標準状態の単位体
積１ｍ3当り約４０，６００［ｋＪ］の気体が流量２２
［ｔ／ｈ］で、塔底７ｂからは総発熱量が約４６，００
０［ｋＪ］の液体が流量４８［ｔ／ｈ］で生成される。
これまでに消費される電力量は３５４［ｋＷ・ｈ］とな
る。その後、気体は工業用等低カロリー顧客等に引き取
られ、また液体は海水を熱源として気化され、都市ガス
として市中へ送出される。
とえば流量７０［ｔ／ｈ］、温度−１５７［℃］、圧力
３９．２［ｋＰａＧ］（０．４［ｋｇｆ／ｃｍ2 Ｇ］）
のＬＮＧは、まずポンプ４で ３．９［ＭＰａＧ］まで
昇圧される。熱交換器５には、ポンプ６で熱交換用の海
水が供給される。昇圧されたＬＮＧの一部である流量３
０［ｔ／ｈ］の部分が熱交換器５で海水と熱交換するこ
とによって、温度１７［℃］、圧力３．９［ＭＰａＧ］
の天然ガスとなり、その後、残りのＬＮＧと混合するこ
とによって、流量７０［ｔ／ｈ］、温度−８０［℃］、
圧力３．９［ＭＰａＧ］の気液混合状態をつくる。次に
この気液混合状態が分留器７に供給されると、気液平衡
関係から、塔頂７ａからは総発熱量が標準状態の単位体
積１ｍ3当り約４０，６００［ｋＪ］の気体が流量２２
［ｔ／ｈ］で、塔底７ｂからは総発熱量が約４６，００
０［ｋＪ］の液体が流量４８［ｔ／ｈ］で生成される。
これまでに消費される電力量は３５４［ｋＷ・ｈ］とな
る。その後、気体は工業用等低カロリー顧客等に引き取
られ、また液体は海水を熱源として気化され、都市ガス
として市中へ送出される。
【０００８】これまで、ＢＯＧ高圧送出技術とＬＮＧ分
留技術とは、それぞれ独立した技術として取扱われてき
た。本件出願人は、都市ガス製造に関するＢＯＧ高圧送
出技術やＬＮＧ分留技術について、たとえば、特開昭６
０−２６２８９０号公報や、特開平８−２６９４６８号
公報、特開平１０−１９５４６４号公報などで開示して
いる。
留技術とは、それぞれ独立した技術として取扱われてき
た。本件出願人は、都市ガス製造に関するＢＯＧ高圧送
出技術やＬＮＧ分留技術について、たとえば、特開昭６
０−２６２８９０号公報や、特開平８−２６９４６８号
公報、特開平１０−１９５４６４号公報などで開示して
いる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】前述のＢＯＧ高圧送出
技術とＬＮＧ分留技術とを併用して、都市ガスを製造す
る際に消費される電力量を合計すると、前述の条件で総
消費電力量は４，９７１［ｋＷ・ｈ］（＝４，６１７＋
３５４）となる。前述のように、ＢＯＧを高圧送出する
場合は、気体状態で圧縮するため、非常に大きな電力を
投入して市中に送出しなければならないという問題が生
じてくる。そこで、これまではこの問題を解決する技術
として、ＢＯＧを一旦、約７８５［ｋＰａＧ］（８［ｋ
ｇｆ／ｃｍ 2 Ｇ］）程度の低圧まで昇圧した後、ＬＮＧ
の冷熱と熱交換することによって液化させ、その後昇圧
することによって消費電力量を大幅に削減する液化技術
が開発されてきた。この技術は消費電力量を削減すると
いう意味では確実に効果を得ることができるけれども、
ＢＯＧを液化するのにＢＯＧ量の約６倍という多量のＬ
ＮＧから冷熱を得る必要があるために、ＬＮＧを大量に
市中へ送出できるという条件が成り立つときのみ可能と
なる技術である。
技術とＬＮＧ分留技術とを併用して、都市ガスを製造す
る際に消費される電力量を合計すると、前述の条件で総
消費電力量は４，９７１［ｋＷ・ｈ］（＝４，６１７＋
３５４）となる。前述のように、ＢＯＧを高圧送出する
場合は、気体状態で圧縮するため、非常に大きな電力を
投入して市中に送出しなければならないという問題が生
じてくる。そこで、これまではこの問題を解決する技術
として、ＢＯＧを一旦、約７８５［ｋＰａＧ］（８［ｋ
ｇｆ／ｃｍ 2 Ｇ］）程度の低圧まで昇圧した後、ＬＮＧ
の冷熱と熱交換することによって液化させ、その後昇圧
することによって消費電力量を大幅に削減する液化技術
が開発されてきた。この技術は消費電力量を削減すると
いう意味では確実に効果を得ることができるけれども、
ＢＯＧを液化するのにＢＯＧ量の約６倍という多量のＬ
ＮＧから冷熱を得る必要があるために、ＬＮＧを大量に
市中へ送出できるという条件が成り立つときのみ可能と
なる技術である。
【００１０】都市ガスは、夏場や夜間等には需要が減
り、また冬場や夕方等には需要が増える。つまり、需要
が少ない時期に、消費電力量を抑えるために、ＬＮＧタ
ンクから発生したＢＯＧを従来のＢＯＧ液化技術で液化
させると、その際に多量のＬＮＧを使用することとな
り、そのＬＮＧは市中に送出できないという問題が生じ
てくることになる。また、海水等を温熱源などに用いる
と、海水の使用量が多くなってしまう。
り、また冬場や夕方等には需要が増える。つまり、需要
が少ない時期に、消費電力量を抑えるために、ＬＮＧタ
ンクから発生したＢＯＧを従来のＢＯＧ液化技術で液化
させると、その際に多量のＬＮＧを使用することとな
り、そのＬＮＧは市中に送出できないという問題が生じ
てくることになる。また、海水等を温熱源などに用いる
と、海水の使用量が多くなってしまう。
【００１１】本発明の目的は、こういった都市ガスの需
要量の変化に対応して、ＬＮＧ分留設備を稼働し、かつ
できるだけＢＯＧを高圧で送出する際に消費される電力
量を抑えることができる都市ガス製造方法を提供するこ
とである。
要量の変化に対応して、ＬＮＧ分留設備を稼働し、かつ
できるだけＢＯＧを高圧で送出する際に消費される電力
量を抑えることができる都市ガス製造方法を提供するこ
とである。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は、主原料となる
液化天然ガスをＬＮＧタンクに貯蔵しておき、市中での
都市ガスの需要量に応じて予め定める送出圧力に昇圧
し、都市ガスとして市中に送出する際に、熱量調整のた
めの液化天然ガス分留と、ＬＮＧタンクから発生するボ
イルオフガスの再液化とを行う都市ガス製造方法におい
て、液化天然ガス分留に必要な温熱源を、ボイルオフガ
ス再液化用の原料ボイルオフガスから確保し、ボイルオ
フガスを液化するために必要な冷熱源を、液化天然ガス
分留用の原料液化天然ガスから確保することを特徴とす
る都市ガス製造方法である。
液化天然ガスをＬＮＧタンクに貯蔵しておき、市中での
都市ガスの需要量に応じて予め定める送出圧力に昇圧
し、都市ガスとして市中に送出する際に、熱量調整のた
めの液化天然ガス分留と、ＬＮＧタンクから発生するボ
イルオフガスの再液化とを行う都市ガス製造方法におい
て、液化天然ガス分留に必要な温熱源を、ボイルオフガ
ス再液化用の原料ボイルオフガスから確保し、ボイルオ
フガスを液化するために必要な冷熱源を、液化天然ガス
分留用の原料液化天然ガスから確保することを特徴とす
る都市ガス製造方法である。
【００１３】本発明に従えば、液化天然ガス分留とボイ
ルオフガス再液化とを併用し、液化天然ガス分留に必要
な温熱源としてボイルオフガスを利用し、ボイルオフガ
スを液化するための冷熱源として液化天然ガスを利用す
ることができる。天然ガスを分留するので、分留器の塔
底からの分留成分を都市ガスの原料として利用して、熱
量調整のために使用し、液化天然ガスに比較して高価な
液化石油ガスなどの使用量を減少させることができる。
ボイルオフガスを再液化する際には、冷却によって消費
電力量を削減することができる。
ルオフガス再液化とを併用し、液化天然ガス分留に必要
な温熱源としてボイルオフガスを利用し、ボイルオフガ
スを液化するための冷熱源として液化天然ガスを利用す
ることができる。天然ガスを分留するので、分留器の塔
底からの分留成分を都市ガスの原料として利用して、熱
量調整のために使用し、液化天然ガスに比較して高価な
液化石油ガスなどの使用量を減少させることができる。
ボイルオフガスを再液化する際には、冷却によって消費
電力量を削減することができる。
【００１４】また本発明は、前記液化天然ガス分留に必
要な温熱源を、前記ボイルオフガス再液化用の原料ボイ
ルオフガスと熱交換器で熱の授受を行い、間接的に得る
ことを特徴とする。
要な温熱源を、前記ボイルオフガス再液化用の原料ボイ
ルオフガスと熱交換器で熱の授受を行い、間接的に得る
ことを特徴とする。
【００１５】本発明に従えば、再液化用の原料ボイルオ
フガスと液化天然ガス分留に使用する液化天然ガスと
は、熱交換器で間接的に熱の授受を行うので、ボイルオ
フガスの圧力を液化天然ガスと同程度まで気体の状態で
昇圧しておく必要はなく、電力消費を削減することがで
きる。
フガスと液化天然ガス分留に使用する液化天然ガスと
は、熱交換器で間接的に熱の授受を行うので、ボイルオ
フガスの圧力を液化天然ガスと同程度まで気体の状態で
昇圧しておく必要はなく、電力消費を削減することがで
きる。
【００１６】また本発明の前記ボイルオフガス再液化で
は、都市ガスの需要量に応じて切換えることができるラ
インを設けて、都市ガスの需要量が多いときには吐出圧
力の低い圧縮機を備えるラインを用い、需要量が少ない
ときは吐出圧力が高い圧縮機を備えるラインを用いるこ
とを特徴とする。
は、都市ガスの需要量に応じて切換えることができるラ
インを設けて、都市ガスの需要量が多いときには吐出圧
力の低い圧縮機を備えるラインを用い、需要量が少ない
ときは吐出圧力が高い圧縮機を備えるラインを用いるこ
とを特徴とする。
【００１７】本発明に従えば、前述の目的を達成するた
めに、ボイルオフガスを再液化するラインは都市ガスの
需要量に応じて切換えることができ、各ラインには吐出
圧力の異なる圧縮機を設置する。都市ガスの需要が多い
ときには吐出圧力の低い圧縮機で圧縮して、ボイルオフ
ガスに液化天然ガスから多量の冷熱を移行させ、再液化
の際の消費電力を大幅に削減することができる。都市ガ
スの需要が少ないときには吐出圧力の高い圧縮機で圧縮
して、気体状態での圧縮に伴う電力消費を削減すること
ができる。
めに、ボイルオフガスを再液化するラインは都市ガスの
需要量に応じて切換えることができ、各ラインには吐出
圧力の異なる圧縮機を設置する。都市ガスの需要が多い
ときには吐出圧力の低い圧縮機で圧縮して、ボイルオフ
ガスに液化天然ガスから多量の冷熱を移行させ、再液化
の際の消費電力を大幅に削減することができる。都市ガ
スの需要が少ないときには吐出圧力の高い圧縮機で圧縮
して、気体状態での圧縮に伴う電力消費を削減すること
ができる。
【００１８】また前記吐出圧力が、前記高い圧縮機が
２．４［ＭＰａＧ］であり、前記低い圧縮機が７８０
［ｋＰａＧ］であれば、ボイルオフガスを圧縮して分留
に使用する液化天然ガスと熱交換する圧力を、都市ガス
需要量に合わせて切換えることができる。すなわち、都
市ガスの需要量が多いときは、７８０［ｋＰａＧ］程度
の低圧用圧縮機ラインにボイルオフガスを流し、３．９
［ＭＰａＧ］程度となる液化天然ガスよりも低い圧力で
液化を行う。このようにボイルオフガスを、液化天然ガ
スよりも大幅に低い圧力で液化することができるのは、
このとき、ボイルオフガス再液化用に液化天然ガスをボ
イルオフガスの約６倍の流量で使用し、液化天然ガスの
顕熱を利用することによるためである。
２．４［ＭＰａＧ］であり、前記低い圧縮機が７８０
［ｋＰａＧ］であれば、ボイルオフガスを圧縮して分留
に使用する液化天然ガスと熱交換する圧力を、都市ガス
需要量に合わせて切換えることができる。すなわち、都
市ガスの需要量が多いときは、７８０［ｋＰａＧ］程度
の低圧用圧縮機ラインにボイルオフガスを流し、３．９
［ＭＰａＧ］程度となる液化天然ガスよりも低い圧力で
液化を行う。このようにボイルオフガスを、液化天然ガ
スよりも大幅に低い圧力で液化することができるのは、
このとき、ボイルオフガス再液化用に液化天然ガスをボ
イルオフガスの約６倍の流量で使用し、液化天然ガスの
顕熱を利用することによるためである。
【００１９】また前記圧縮機後流のボイルオフガスを、
都市ガスの需要量に関係なく、前記液化天然ガス分留用
液化天然ガスと熱交換器で熱交換して完全に液化し、そ
の後ポンプによって３．９［ＭＰａＧ］の高圧まで昇圧
し、さらにその後、海水からの熱源によって気化すれ
ば、圧縮機の後流にはボイルオフガス再液化用の熱交換
器を設置し、さらにその後流には液化されたボイルオフ
ガスを昇圧するためのポンプが設置され、その後、海水
を熱源として液化されているボイルオフガスを気化す
る。ボイルオフガスは液化してから高圧まで昇圧するの
で、気体の状態での昇圧を低い範囲に留め、消費電力の
削減を図ることができる。
都市ガスの需要量に関係なく、前記液化天然ガス分留用
液化天然ガスと熱交換器で熱交換して完全に液化し、そ
の後ポンプによって３．９［ＭＰａＧ］の高圧まで昇圧
し、さらにその後、海水からの熱源によって気化すれ
ば、圧縮機の後流にはボイルオフガス再液化用の熱交換
器を設置し、さらにその後流には液化されたボイルオフ
ガスを昇圧するためのポンプが設置され、その後、海水
を熱源として液化されているボイルオフガスを気化す
る。ボイルオフガスは液化してから高圧まで昇圧するの
で、気体の状態での昇圧を低い範囲に留め、消費電力の
削減を図ることができる。
【００２０】また本発明は、前記液化天然ガス分留に使
用する液化天然ガスを、都市ガスの需要量に応じて流量
の設定を変えるようにして、ポンプへ送出することを特
徴とする。
用する液化天然ガスを、都市ガスの需要量に応じて流量
の設定を変えるようにして、ポンプへ送出することを特
徴とする。
【００２１】本発明に従えば、都市ガスの需要量に応じ
て液化天然ガス分留に使用する液化天然ガスの流量設定
を変えるので、都市ガスの需要量に合わせて液化天然ガ
スを使用することができる。
て液化天然ガス分留に使用する液化天然ガスの流量設定
を変えるので、都市ガスの需要量に合わせて液化天然ガ
スを使用することができる。
【００２２】また本発明は、前記ポンプ後流の液化天然
ガスを、都市ガスの需要量に応じて切換えることができ
るラインに導き、都市ガスの需要量が多い時には、液化
天然ガス熱交換器を熱交換するラインに流れ、需要量が
少ない時には、熱交換器をバイパスすることを特徴とす
る。
ガスを、都市ガスの需要量に応じて切換えることができ
るラインに導き、都市ガスの需要量が多い時には、液化
天然ガス熱交換器を熱交換するラインに流れ、需要量が
少ない時には、熱交換器をバイパスすることを特徴とす
る。
【００２３】本発明に従えば、都市ガスの需要量が多い
ときはボイルオフガスの液化量に比べ、分留用の液化天
然ガス量が多いため、分留するために必要な温度まで加
温されていない。そこでこの場合は、その後流に設置さ
れている切換用バルブを通して、分留に必要な温度まで
海水などから熱源を得て加温される。都市ガスの需要が
少ないときには、分留用の液化天然ガスは分留に必要な
温度まで昇温されているので、熱交換器をバイパスし、
熱交換器での海水等の使用量を削減することができる。
ときはボイルオフガスの液化量に比べ、分留用の液化天
然ガス量が多いため、分留するために必要な温度まで加
温されていない。そこでこの場合は、その後流に設置さ
れている切換用バルブを通して、分留に必要な温度まで
海水などから熱源を得て加温される。都市ガスの需要が
少ないときには、分留用の液化天然ガスは分留に必要な
温度まで昇温されているので、熱交換器をバイパスし、
熱交換器での海水等の使用量を削減することができる。
【００２４】
【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の一形態と
しての都市ガス製造方法に従う都市ガス製造設備の概略
的な構成を示す。本実施形態では、ＬＮＧ分留とＢＯＧ
再液化とを併用する。この併用方法を用いると都市ガス
の需要量の変化に対応して従来よりも大幅に、ＢＯＧ高
圧送出のために必要となる電力量を削減することができ
る。以下、都市ガスの需要量が多いときと少ないときと
に分けて、本実施形態の概要を説明する。
しての都市ガス製造方法に従う都市ガス製造設備の概略
的な構成を示す。本実施形態では、ＬＮＧ分留とＢＯＧ
再液化とを併用する。この併用方法を用いると都市ガス
の需要量の変化に対応して従来よりも大幅に、ＢＯＧ高
圧送出のために必要となる電力量を削減することができ
る。以下、都市ガスの需要量が多いときと少ないときと
に分けて、本実施形態の概要を説明する。
【００２５】本実施形態の都市ガス製造設備で、都市ガ
スの需要量が多いときは、ＢＯＧを再液化する際に必要
な冷熱源としてＬＮＧを多量に使用しても市中で消費さ
れるため、後述する都市ガスの需要量が少ないときに比
べて多くのＬＮＧを冷熱源として使用することができ
る。このＬＮＧを多量に使用することのメリットは、以
下に説明するように、ＢＯＧの圧縮圧力を低く抑えるこ
とができるという点である。
スの需要量が多いときは、ＢＯＧを再液化する際に必要
な冷熱源としてＬＮＧを多量に使用しても市中で消費さ
れるため、後述する都市ガスの需要量が少ないときに比
べて多くのＬＮＧを冷熱源として使用することができ
る。このＬＮＧを多量に使用することのメリットは、以
下に説明するように、ＢＯＧの圧縮圧力を低く抑えるこ
とができるという点である。
【００２６】都市ガスの原料となるＬＮＧは、ＬＮＧタ
ンク１０に貯蔵され、ＬＮＧ分留に必要な温度−１５６
［℃］、圧力３９．２［ｋＰａＧ］、流量２０３［ｔ／
ｈ］である状態Ｎ１で製造設備側に供給され、ＬＮＧポ
ンプ１１によって３．９［ＭＰａＧ］まで昇圧される。
昇圧されたＮ２の状態のＬＮＧは、ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交
換器１２で温熱源からの熱を受取り、−１２１［℃］ま
で昇温されてＮ３の状態になる。ＬＮＧの流路に関し、
ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２の後流側には、２系統のラ
インがバルブ２３，２４の開閉で切換可能に設けられて
いる。バルブ１３を開けてバルブ１４を閉じると、状態
Ｎ３のＬＮＧは、熱交換器１５に導かれる。熱交換器１
５には、ポンプ１６によって、熱交換の際に温熱源とな
る海水が送込まれる。熱交換器１５で、ＬＮＧは分留す
るのに必要な温度まで海水と熱交換することによって昇
温される。分流器１７では、気液平衡関係に基づき、塔
頂１７ａから標準状態の単位体積１ｍ3 当りで総発熱量
が約４０，６００［ｋＪ］となる状態Ｎ４の気体が流量
２２［ｔ／ｈ］で、塔底１７ｂからは総発熱量が約４
６，０００［ｋＪ ］となる状態Ｎ５の液体が流量４８
［ｔ／ｈ］となるように生成される。
ンク１０に貯蔵され、ＬＮＧ分留に必要な温度−１５６
［℃］、圧力３９．２［ｋＰａＧ］、流量２０３［ｔ／
ｈ］である状態Ｎ１で製造設備側に供給され、ＬＮＧポ
ンプ１１によって３．９［ＭＰａＧ］まで昇圧される。
昇圧されたＮ２の状態のＬＮＧは、ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交
換器１２で温熱源からの熱を受取り、−１２１［℃］ま
で昇温されてＮ３の状態になる。ＬＮＧの流路に関し、
ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２の後流側には、２系統のラ
インがバルブ２３，２４の開閉で切換可能に設けられて
いる。バルブ１３を開けてバルブ１４を閉じると、状態
Ｎ３のＬＮＧは、熱交換器１５に導かれる。熱交換器１
５には、ポンプ１６によって、熱交換の際に温熱源とな
る海水が送込まれる。熱交換器１５で、ＬＮＧは分留す
るのに必要な温度まで海水と熱交換することによって昇
温される。分流器１７では、気液平衡関係に基づき、塔
頂１７ａから標準状態の単位体積１ｍ3 当りで総発熱量
が約４０，６００［ｋＪ］となる状態Ｎ４の気体が流量
２２［ｔ／ｈ］で、塔底１７ｂからは総発熱量が約４
６，０００［ｋＪ ］となる状態Ｎ５の液体が流量４８
［ｔ／ｈ］となるように生成される。
【００２７】次に、温度−１５５［℃］、圧力０［ｋＰ
ａＧ］、流量３４［ｔ／ｈ］の状態Ｎ１０のＢＯＧは、
バルブ２１，２２の開閉によって切換可能で、吐出圧力
が異なる２系統のラインに導入される。すなわち、バル
ブ２１の後流には低圧用の圧縮機２３が設けられ、バル
ブ２２の後流には高圧用の圧縮機２４が設けられる。バ
ルブ２１を開けてバルブ２２を閉じることによって、Ｂ
ＯＧは圧縮機２３に導かれ、７８４［ｋＰａＧ］（８
［ｋｇｆ／ｃｍ2 Ｇ］）まで昇圧される。昇圧されたＮ
１１の状態のＢＯＧは、ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２で
Ｎ２の状態のＬＮＧを冷熱源として冷熱を受取り、液化
されてＮ１２の状態となる。Ｎ１２の状態の液体は、ポ
ンプ２５によって、３．９［ＭＰａＧ］まで昇圧され、
その後熱交換器２６で、ポンプ１６から熱交換器１５に
供給される途中の海水と熱交換することによって、Ｎ１
３の状態の気体になる。これまでに消費された電力量は
約３０１９［ｋＷ・ｈ］となる。その後Ｎ１３の状態の
気体は、ＬＰＧ等で熱量調整された後、都市ガスとして
市中へ送出される。
ａＧ］、流量３４［ｔ／ｈ］の状態Ｎ１０のＢＯＧは、
バルブ２１，２２の開閉によって切換可能で、吐出圧力
が異なる２系統のラインに導入される。すなわち、バル
ブ２１の後流には低圧用の圧縮機２３が設けられ、バル
ブ２２の後流には高圧用の圧縮機２４が設けられる。バ
ルブ２１を開けてバルブ２２を閉じることによって、Ｂ
ＯＧは圧縮機２３に導かれ、７８４［ｋＰａＧ］（８
［ｋｇｆ／ｃｍ2 Ｇ］）まで昇圧される。昇圧されたＮ
１１の状態のＢＯＧは、ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２で
Ｎ２の状態のＬＮＧを冷熱源として冷熱を受取り、液化
されてＮ１２の状態となる。Ｎ１２の状態の液体は、ポ
ンプ２５によって、３．９［ＭＰａＧ］まで昇圧され、
その後熱交換器２６で、ポンプ１６から熱交換器１５に
供給される途中の海水と熱交換することによって、Ｎ１
３の状態の気体になる。これまでに消費された電力量は
約３０１９［ｋＷ・ｈ］となる。その後Ｎ１３の状態の
気体は、ＬＰＧ等で熱量調整された後、都市ガスとして
市中へ送出される。
【００２８】本実施形態の都市ガス製造設備で、都市ガ
スの需要量が少ないときは、ＢＯＧを再液化する際に冷
熱源としてのＬＮＧを多量に必要としても、ＬＮＧが都
市ガスの原料としては市中で消費されないため、前述の
ような都市ガスの需要量の多いときのように、多くのＬ
ＮＧを冷熱源として使用することができない。このよう
にＬＮＧを多量に使用することができないことによっ
て、ＢＯＧの圧縮圧力を低く抑えることができないとい
う欠点がある。しかし、従来技術であるＢＯＧを直接圧
縮する場合に比べると、都市ガスとしての市中への送出
圧力よりも低い圧力でＢＯＧを送出することができ、以
下に説明するように、大幅に電力を削減することができ
る。
スの需要量が少ないときは、ＢＯＧを再液化する際に冷
熱源としてのＬＮＧを多量に必要としても、ＬＮＧが都
市ガスの原料としては市中で消費されないため、前述の
ような都市ガスの需要量の多いときのように、多くのＬ
ＮＧを冷熱源として使用することができない。このよう
にＬＮＧを多量に使用することができないことによっ
て、ＢＯＧの圧縮圧力を低く抑えることができないとい
う欠点がある。しかし、従来技術であるＢＯＧを直接圧
縮する場合に比べると、都市ガスとしての市中への送出
圧力よりも低い圧力でＢＯＧを送出することができ、以
下に説明するように、大幅に電力を削減することができ
る。
【００２９】ＬＮＧ分留に必要な温度−１５６［℃］、
圧力３９．２［ｋＰａＧ］、流量７０［ｔ／ｈ］の状態
Ｎ１で原料ＬＮＧは、ＬＮＧポンプ１１によって３．９
［ＭＰａＧ］まで昇圧される。注目すべきは、ＬＮＧの
流量の設定が変えられ、都市ガスの需要量が多いときよ
りも流量が減少してることである。昇圧されたＬＮＧ
は、Ｎ２の状態となり、ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２で
温熱源となるＢＯＧから温熱を受取り、分留に必要な温
度−８０［℃］まで昇温されてＮ２４の状態となり、バ
ルブ１３を閉めてバルブ１４を開けることによって、熱
交換器１５をバイパスし、分留器１７に導かれる。ＬＮ
Ｇ／ＢＯＧ熱交換器１２で分留に必要な温度−８０
［℃］まで昇温されているからである。分流器１７で
は、気液平衡関係に基づき、標準状態で単位体積１ｍ3
当り、塔頂１７ａからは総発熱量が約４０，６００［ｋ
Ｊ］の状態Ｎ４の気体が流量２２［ｔ／ｈ］で、塔底１
７ｂからは約４６，０００［ｋＪ］の状態Ｎ５の液体が
流量４８［ｔ／ｈ］で、それぞれ生成される。
圧力３９．２［ｋＰａＧ］、流量７０［ｔ／ｈ］の状態
Ｎ１で原料ＬＮＧは、ＬＮＧポンプ１１によって３．９
［ＭＰａＧ］まで昇圧される。注目すべきは、ＬＮＧの
流量の設定が変えられ、都市ガスの需要量が多いときよ
りも流量が減少してることである。昇圧されたＬＮＧ
は、Ｎ２の状態となり、ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２で
温熱源となるＢＯＧから温熱を受取り、分留に必要な温
度−８０［℃］まで昇温されてＮ２４の状態となり、バ
ルブ１３を閉めてバルブ１４を開けることによって、熱
交換器１５をバイパスし、分留器１７に導かれる。ＬＮ
Ｇ／ＢＯＧ熱交換器１２で分留に必要な温度−８０
［℃］まで昇温されているからである。分流器１７で
は、気液平衡関係に基づき、標準状態で単位体積１ｍ3
当り、塔頂１７ａからは総発熱量が約４０，６００［ｋ
Ｊ］の状態Ｎ４の気体が流量２２［ｔ／ｈ］で、塔底１
７ｂからは約４６，０００［ｋＪ］の状態Ｎ５の液体が
流量４８［ｔ／ｈ］で、それぞれ生成される。
【００３０】次に、温度−１５５［℃］、圧力０［ｋＰ
ａＧ］、流量３４［ｔ／ｈ］の状態Ｎ１０のＢＯＧは、
バルブ２１は閉じてバルブ２２を開けることによって、
圧縮機２４に導かれ、２．４５［ＭＰａＧ］（２５［ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 Ｇ］）まで昇圧される。昇圧されたＢＯＧ
は、Ｎ２１の状態となり、ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２
で冷熱源となるＬＮＧから冷熱を受取り、液化され、状
態Ｎ２２となる。状態Ｎ２２の液体は、ポンプ２５によ
って、３．９［ＭＰａＧ］まで昇圧され、その後熱交換
器２６によって海水と熱交換して、Ｎ１３の状態の気体
となる。これまでに消費された電力量は約４０６２［ｋ
Ｗ・ｈ］となる。その後Ｎ１３の状態の気体は、ＬＰＧ
等で熱量調整された後、都市ガスとして市中へ送出され
る。 本実施形態の都市ガス製造設備と、従来の都市ガ
ス製造設備とを比較すると、次の表１が得られる。
ａＧ］、流量３４［ｔ／ｈ］の状態Ｎ１０のＢＯＧは、
バルブ２１は閉じてバルブ２２を開けることによって、
圧縮機２４に導かれ、２．４５［ＭＰａＧ］（２５［ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 Ｇ］）まで昇圧される。昇圧されたＢＯＧ
は、Ｎ２１の状態となり、ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器１２
で冷熱源となるＬＮＧから冷熱を受取り、液化され、状
態Ｎ２２となる。状態Ｎ２２の液体は、ポンプ２５によ
って、３．９［ＭＰａＧ］まで昇圧され、その後熱交換
器２６によって海水と熱交換して、Ｎ１３の状態の気体
となる。これまでに消費された電力量は約４０６２［ｋ
Ｗ・ｈ］となる。その後Ｎ１３の状態の気体は、ＬＰＧ
等で熱量調整された後、都市ガスとして市中へ送出され
る。 本実施形態の都市ガス製造設備と、従来の都市ガ
ス製造設備とを比較すると、次の表１が得られる。
【００３１】
【表１】
【００３２】本実施形態では、都市ガスの需要量が多い
ときはラインを切換え、ＬＮＧの流量を増量することに
よって、従来の直接ＢＯＧを圧縮する方法に比べて大幅
に電力量を削減することができる。また、都市ガスの需
要量が少ないときはラインを切換え、ＬＮＧの流量を減
量することによって、従来の直接ＢＯＧを圧縮する方法
に比べて大幅に電力量を削減することができる。さら
に、都市ガスの需要量が多いときはラインを切換え、Ｌ
ＮＧの流量を増量することによって、従来の直接ＢＯＧ
を圧縮する方法に比べて大幅に海水使用量を削減するこ
とができる。さらにまた、都市ガスの需要量が少ないと
きはラインを切換え、ＬＮＧの流量を減量することによ
って、従来の直接ＢＯＧを圧縮する方法に比べて大幅に
海水使用量を削減することができる。
ときはラインを切換え、ＬＮＧの流量を増量することに
よって、従来の直接ＢＯＧを圧縮する方法に比べて大幅
に電力量を削減することができる。また、都市ガスの需
要量が少ないときはラインを切換え、ＬＮＧの流量を減
量することによって、従来の直接ＢＯＧを圧縮する方法
に比べて大幅に電力量を削減することができる。さら
に、都市ガスの需要量が多いときはラインを切換え、Ｌ
ＮＧの流量を増量することによって、従来の直接ＢＯＧ
を圧縮する方法に比べて大幅に海水使用量を削減するこ
とができる。さらにまた、都市ガスの需要量が少ないと
きはラインを切換え、ＬＮＧの流量を減量することによ
って、従来の直接ＢＯＧを圧縮する方法に比べて大幅に
海水使用量を削減することができる。
【００３３】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、液化天然
ガス分留とボイルオフガス再液化とを併用し、液化天然
ガス分留に必要な温熱源としてボイルオフガスを利用
し、ボイルオフガスを液化するための冷熱源として液化
天然ガスを利用して、熱量調整のために使用する液化石
油ガスなどの使用量を減少させ、消費電力量を削減する
こともできる。
ガス分留とボイルオフガス再液化とを併用し、液化天然
ガス分留に必要な温熱源としてボイルオフガスを利用
し、ボイルオフガスを液化するための冷熱源として液化
天然ガスを利用して、熱量調整のために使用する液化石
油ガスなどの使用量を減少させ、消費電力量を削減する
こともできる。
【００３４】また本発明によれば、液化天然ガス分留に
必要な温熱源を、前記ボイルオフガス再液化用の原料ボ
イルオフガスから間接的に得るので、ボイルオフガスの
圧力を液化天然ガスと同程度まで気体の状態で昇圧して
おく必要はなく、電力消費を削減することができる。
必要な温熱源を、前記ボイルオフガス再液化用の原料ボ
イルオフガスから間接的に得るので、ボイルオフガスの
圧力を液化天然ガスと同程度まで気体の状態で昇圧して
おく必要はなく、電力消費を削減することができる。
【００３５】また本発明によれば、都市ガスの需要量に
応じてボイルオフガスを圧縮して分留に使用する液化天
然ガスと熱交換する圧力を切換え、需要が多いときには
吐出圧力の低い圧縮機で圧縮して、ボイルオフガスに液
化天然ガスから多量の冷熱を移行させ、再液化の際の消
費電力を大幅に削減することができる。都市ガスの需要
が少ないときには吐出圧力の高い圧縮機で圧縮して、気
体状態での圧縮に伴う電力消費を削減することができ
る。
応じてボイルオフガスを圧縮して分留に使用する液化天
然ガスと熱交換する圧力を切換え、需要が多いときには
吐出圧力の低い圧縮機で圧縮して、ボイルオフガスに液
化天然ガスから多量の冷熱を移行させ、再液化の際の消
費電力を大幅に削減することができる。都市ガスの需要
が少ないときには吐出圧力の高い圧縮機で圧縮して、気
体状態での圧縮に伴う電力消費を削減することができ
る。
【００３６】また、分留に使用する液化天然ガスと熱交
換するボイルオフガスの圧力を、都市ガスの需要量が多
いときは、７８０［ｋＰａＧ］程度の低圧用圧縮機ライ
ンに流すようにすれば、電力消費を削減することができ
る。
換するボイルオフガスの圧力を、都市ガスの需要量が多
いときは、７８０［ｋＰａＧ］程度の低圧用圧縮機ライ
ンに流すようにすれば、電力消費を削減することができ
る。
【００３７】また、圧縮機の後流にはボイルオフガス再
液化用の熱交換器を設置し、さらにその後流には液化さ
れたボイルオフガスを昇圧するためのポンプを設置する
ようにすれば、ボイルオフガスは液化してから高圧まで
昇圧することができ、気体の状態での昇圧を低い範囲に
留め、消費電力の削減を図ることができる。
液化用の熱交換器を設置し、さらにその後流には液化さ
れたボイルオフガスを昇圧するためのポンプを設置する
ようにすれば、ボイルオフガスは液化してから高圧まで
昇圧することができ、気体の状態での昇圧を低い範囲に
留め、消費電力の削減を図ることができる。
【００３８】また本発明によれば、前記液化天然ガス分
留に使用する液化天然ガスの流量設定を変え、都市ガス
の需要量に合わせて液化天然ガスを使用することができ
る。
留に使用する液化天然ガスの流量設定を変え、都市ガス
の需要量に合わせて液化天然ガスを使用することができ
る。
【００３９】また本発明によれば、都市ガスの需要量が
多いときはボイルオフガスの液化量に比べ、分留用の液
化天然ガス量が多いため、分留に必要な温度まで海水な
どから熱源を得て加温することができる。都市ガスの需
要が少ないときには、分留用の液化天然ガスは分留に必
要な温度まで昇温されているので、熱交換器をバイパス
し、熱交換器での海水等の使用量を削減することができ
る。
多いときはボイルオフガスの液化量に比べ、分留用の液
化天然ガス量が多いため、分留に必要な温度まで海水な
どから熱源を得て加温することができる。都市ガスの需
要が少ないときには、分留用の液化天然ガスは分留に必
要な温度まで昇温されているので、熱交換器をバイパス
し、熱交換器での海水等の使用量を削減することができ
る。
【図１】本発明の実施の一形態の概略的な構成を示す配
管系統図である。
管系統図である。
【図２】従来からのＢＯＧ直接圧縮技術の概略的な構成
を示す配管系統図である。
を示す配管系統図である。
【図３】従来からのＬＮＧ分留技術の概略的な構成を示
す配管系統図である。
す配管系統図である。
１０ ＬＮＧタンク １１ ＬＮＧポンプ １２ ＬＮＧ／ＢＯＧ熱交換器 １３，１４，２１，２２ バルブ １５，２６ 熱交換器 １６，２５ ポンプ １７ 分留器 ２３，２４ 圧縮機
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田窪 稔 大阪府大阪市中央区平野町四丁目１番２号 大阪瓦斯株式会社内 Ｆターム(参考） 3E073 DD04
Claims (5)
- 【請求項１】 主原料となる液化天然ガスをＬＮＧタン
クに貯蔵しておき、市中での都市ガスの需要量に応じて
予め定める送出圧力に昇圧し、都市ガスとして市中に送
出する際に、熱量調整のための液化天然ガス分留と、Ｌ
ＮＧタンクから発生するボイルオフガスの再液化とを行
う都市ガス製造方法において、 液化天然ガス分留に必要な温熱源を、ボイルオフガス再
液化用の原料ボイルオフガスから確保し、 ボイルオフガスを液化するために必要な冷熱源を、液化
天然ガス分留用の原料液化天然ガスから確保することを
特徴とする都市ガス製造方法。 - 【請求項２】 前記液化天然ガス分留に必要な温熱源
を、前記ボイルオフガス再液化用の原料ボイルオフガス
と熱交換器で熱の授受を行い、間接的に得ることを特徴
とする請求項１記載の都市ガス製造方法。 - 【請求項３】 前記ボイルオフガス再液化では、都市ガ
スの需要量に応じて切換えることができるラインを設け
て、都市ガスの需要量が少ないときには吐出圧力の高い
圧縮機を備えるラインを用い、需要量が多いときは吐出
圧力が低い圧縮機を備えるラインを用いることを特徴と
する請求項１または２記載の都市ガス製造方法。 - 【請求項４】 前記液化天然ガス分留に使用する液化天
然ガスを、都市ガスの需要量に応じて流量の設定を変え
るようにして、ポンプへ送出することを特徴とする請求
項１〜３のいずれかに記載の都市ガス製造方法。 - 【請求項５】 前記ポンプ後流の液化天然ガスを、都市
ガスの需要量に応じて切換えることができるラインに導
き、都市ガスの需要量が多い時には、液化天然ガス熱交
換器を熱交換するラインに流れ、需要量が少ない時に
は、熱交換器をバイパスすることを特徴とする請求項１
記載の都市ガス製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000095658A JP4064037B2 (ja) | 2000-03-30 | 2000-03-30 | 都市ガス製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000095658A JP4064037B2 (ja) | 2000-03-30 | 2000-03-30 | 都市ガス製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001279280A true JP2001279280A (ja) | 2001-10-10 |
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ID=18610534
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|---|---|---|---|
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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