JP2001256621A - Tray for conveying magnetoresistance effect head for magnetic disk - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a tray for conveying magnetoresistance effect heads for magnetic disks having a surface resistance value which is stable in the range of 104-1012 Ω/(square) and a uniform surface condition and hardly generating particles due to scratching, friction or cleaning. SOLUTION: The tray for conveying the magnetoresistance effect heads for magnetic disks is formed by molding a resin composition prepared by blending 0.1-8 pts.wt. carbon fibril having 100 nm fibril diameter or smaller and a ratio of fibril length to fibril diameter of 5 or larger with 100 pts.wt. thermoplastic resin material.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、磁気ディスク用磁
気抵抗効果ヘッド（以下、ＭＲヘッドということがあ
る。）を搬送するためのトレーに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a tray for carrying a magnetoresistive head for a magnetic disk (hereinafter, sometimes referred to as an MR head).

【０００２】[0002]

【従来の技術】ウェハ、ＩＣチップ、その他の電子部品
を搬送するためのトレーには、帯電防止性能が要求され
る。このため、従来においては、成形材料として、例え
ばＡＢＳ樹脂等の樹脂に、帯電防止剤、カーボンブラッ
ク等の導電性付与成分を配合分散させた樹脂組成物を用
いることで、トレーに帯電防止性能を付与している。2. Description of the Related Art Trays for transporting wafers, IC chips, and other electronic components are required to have antistatic performance. For this reason, conventionally, as a molding material, for example, an antistatic agent, a resin composition in which a conductivity imparting component such as carbon black is blended and dispersed in a resin such as an ABS resin is used, so that the tray has an antistatic performance. Has been granted.

【０００３】しかしながら、帯電防止剤や、カーボンブ
ラック等の導電性付与成分を配合した樹脂組成物を成形
してなるトレーでは、次のような問題点があった。即
ち、帯電防止剤を用いたものでは、導電機構がイオン伝
導によることに起因して環境湿度の影響を受け易い；洗
浄や長時間の使用により帯電防止剤が流出し、帯電防止
性が低下する；帯電防止剤を大量に配合すると耐熱性を
損なう；などの問題点がある。また、カーボンブラック
を用いたものでは、カーボンブラックは湿度、洗浄等の
影響は受けないものの、導電性を発現させるためには多
量に添加する必要があり、その結果、得られる成形品の
表面がひっかきや摩耗に対して弱くなり、摩耗粉やカー
ボン粒子の脱落が生じ易いという問題点がある。However, trays formed by molding a resin composition containing an antistatic agent and a conductivity-imparting component such as carbon black have the following problems. That is, in the case of using an antistatic agent, the conductive mechanism is easily affected by environmental humidity due to ionic conduction; the antistatic agent flows out due to washing or long-time use, and the antistatic property is reduced. A large amount of an antistatic agent impairs heat resistance; Further, in the case of using carbon black, although carbon black is not affected by humidity, washing, etc., it must be added in a large amount in order to exhibit conductivity, and as a result, the surface of the obtained molded article is reduced. There is a problem that it becomes weak against scratching and abrasion, and the abrasion powder and carbon particles easily fall off.

【０００４】これらの問題を解決するために、ハードデ
ィスク用磁気ヘッドのトレーにおいては、例えばポリカ
ーボネートにカーボン繊維を添加した材料が使用されて
いる。[0004] In order to solve these problems, in the tray of a magnetic head for a hard disk, for example, a material obtained by adding carbon fiber to polycarbonate is used.

【０００５】ところで、近年のヘッドの高密度化に伴
い、従来の薄膜ヘッドに代わりＭＲヘッドが主流になり
つつある。ＭＲヘッドは、アーム部品と、このアーム部
品の先端に取り付けられたＭＲ素子と、このＭＲ素子に
結線されたリード線とを備えてなるものである。[0005] With the recent increase in the density of heads, MR heads are becoming the mainstream in place of conventional thin film heads. The MR head includes an arm component, an MR element attached to a tip of the arm component, and a lead wire connected to the MR element.

【０００６】このＭＲ素子は、従来の薄膜素子が、信号
磁界がコイルに接近する際に発生する電流によって信号
を検知する機構であるのに対し、ＭＲ素子に微弱なセン
ス電流を流し、信号磁界を電流の抵抗値によって検出す
るものである。この機構により、ＭＲヘッドでは検出感
度が飛躍的に向上し、メディアの挟トラック化即ち大容
量化が可能となる。最近ではさらに大容量化を狙ったＧ
ＭＲヘッドも出現している。This MR element is a mechanism in which a conventional thin-film element detects a signal by a current generated when a signal magnetic field approaches a coil. On the other hand, a weak sense current flows through the MR element to generate a signal magnetic field. Is detected by the resistance value of the current. With this mechanism, the detection sensitivity of the MR head is dramatically improved, and it is possible to make the medium a narrow track, that is, to increase the capacity. Recently, G aimed at even higher capacity
MR heads have also appeared.

【０００７】このようにＭＲヘッドの検出はＭＲ素子の
微少電流（センス電流）の抵抗変化により磁気を感知す
るという機構によるため、微弱なノイズ電流でもＭＲ素
子を損傷させてしまう危険性が大きい。従って、トレー
との電位差に起因する静電気放電や、ヘッドとトレーと
の接触において生じる接触電流に対して、従来の集積型
磁気ヘッドやＩＣに比べて遥かにデリケートである。As described above, since the detection of the MR head is based on a mechanism of sensing magnetism by a change in resistance of a small current (sense current) of the MR element, there is a great risk that the MR element may be damaged even by a weak noise current. Therefore, electrostatic discharge caused by a potential difference from the tray and contact current generated in contact between the head and the tray are far more delicate than conventional integrated magnetic heads and ICs.

【０００８】また、ＭＲヘッドの組み立て工程におい
て、ＭＲ素子にリード線が結線され、このリード線付き
のＭＲ素子がアーム部品の先端に組み付けられる。この
リード線は、金属線にポリイミドが被覆されたものであ
るが、ポリイミドと金属線との接触電位差に起因して接
触部は常に電荷分離した状態にあり、電気的に不安定な
状態となっている。この結果、リード線先端がトレーに
接触した際、接触部における電荷の授受が生じ易く、損
傷の危険性がより一層高いものとなる。In the process of assembling the MR head, a lead wire is connected to the MR element, and the MR element with the lead wire is assembled to the tip of the arm component. This lead wire is a metal wire coated with polyimide, but the contact part is always in a state of charge separation due to the contact potential difference between the polyimide and the metal wire, and becomes electrically unstable. ing. As a result, when the leading end of the lead wire comes into contact with the tray, charge transfer at the contact portion easily occurs, and the risk of damage is further increased.

【０００９】上記の理由から、ＭＲヘッドを搬送するた
めのトレーには、トレーの表面抵抗が低すぎることによ
る、デバイスとトレー間、又は周辺部品とトレー間の静
電気放電や、過度の接触電流によるＭＲ素子の損傷が大
きな問題となっている。[0009] For the above reasons, the tray for carrying the MR head has an excessively low contact resistance due to an electrostatic discharge between the device and the tray or between peripheral components and the tray due to the surface resistance of the tray being too low. Damage to the MR element is a major problem.

【００１０】また、ＭＲヘッドの組立工程において、多
くの場合、ＭＲヘッドはトレーと一緒に洗浄及び加熱乾
燥される。このため、トレーにはこの洗浄、加熱乾燥時
にヘッドを汚染、損傷させることがないことが要求され
る。特に、この乾燥に当っては、１２０℃を超える乾燥
温度に晒されるため、トレーにはこの乾燥温度に十分耐
え得る耐熱性が要求される。In many cases, in the process of assembling the MR head, the MR head is cleaned and heated and dried together with the tray. For this reason, the tray is required not to contaminate or damage the head during the washing and heating and drying. In particular, since the drying is performed at a drying temperature exceeding 120 ° C., the tray is required to have heat resistance enough to withstand the drying temperature.

【００１１】なお、従来の帯電防止性もしくは静電気散
逸性材料としての要求性能の第一は、摩擦や接触により
発生した静電気を素早く消失させるということであっ
た。従って、抵抗値の下限については殆ど言及されてい
ない（例えば、特開平８−２８８２６６号公報、特表平
８−５０８５３４号公報など）。また、ＩＣトレーなど
の高度の静電気散逸性が要求される場合には、表面抵抗
値として１０^３Ω／□以上が望ましいとされている（例
えば、特開平８−２８３５８４号公報）。The first required performance of a conventional antistatic or static dissipative material is that static electricity generated by friction or contact is quickly eliminated. Therefore, there is almost no mention of the lower limit of the resistance value (for example, JP-A-8-288266, JP-T-8-508534). Further, when a high degree of static electricity dissipation such as an IC tray is required, it is considered that a surface resistance value of 10 ³ Ω / □ or more is desirable (for example, JP-A-8-283584).

【００１２】[0012]

【発明が解決しようとする課題】前述の如く、従来、Ｍ
Ｒ磁気ヘッドの搬送用のトレーにはポリカーボネート／
カーボン繊維系材料が使用されてきたが、この材料は次
のような欠点を有し、特に静電気に対してデリケートな
ＭＲヘッドの搬送トレーとしての使用は困難であった。As described above, conventionally, M
The tray for transporting the R magnetic head is polycarbonate /
Although carbon fiber-based materials have been used, these materials have the following disadvantages, and it has been particularly difficult to use them as transport trays for MR heads that are sensitive to static electricity.

【００１３】 カーボン繊維はカーボンブラックに比
べて少量の添加で優れた導電性を得ることができる反
面、成形体の表面抵抗値が低い傾向がある。このためＭ
Ｒヘッドの搬送トレーに要求される高い表面抵抗値を実
現できない。添加量を減らすことにより抵抗値を増大さ
せようとすると、成形体内部におけるカーボン繊維同士
の接触状態が不安定となり、均一な抵抗値が得難い。[0013] Carbon fibers can provide excellent conductivity with a small amount of addition compared to carbon black, but tend to have a low surface resistance value of a molded article. Therefore M
The high surface resistance required for the transport tray of the R head cannot be realized. If an attempt is made to increase the resistance value by reducing the amount of addition, the contact state between the carbon fibers inside the molded body becomes unstable, and it is difficult to obtain a uniform resistance value.

【００１４】 樹脂中に分散されたカーボン繊維は、
一般的に繊維径７〜１２μｍ、繊維長５０〜３００μｍ
程度と比較的大きく、このため、得られる成形体表面に
はカーボン繊維が露出する。その結果、成形体表面に
は、カーボン繊維の露出で極めて抵抗値の低い部分と、
樹脂部である電気絶縁性の部分が１０μｍ〜１ｍｍ程度
の単位で分散して存在した状態となる。従って、ＭＲヘ
ッドに結線されたリード線の鋭利な先端が、表面のカー
ボン繊維の露出部分に直接接触することにより、過電流
で損傷する危険性が高い。一方、樹脂部分において発生
した電荷は漏洩し難いため、微視的には帯電が生じる。The carbon fiber dispersed in the resin is
In general, fiber diameter 7 ~ 12μm, fiber length 50 ~ 300μm
As a result, the carbon fibers are exposed on the surface of the obtained molded body. As a result, on the surface of the molded body, a portion having an extremely low resistance value due to the exposure of the carbon fiber,
An electrically insulating portion, which is a resin portion, is present in a state of being dispersed in units of about 10 μm to 1 mm. Therefore, there is a high risk that the sharp tip of the lead wire connected to the MR head may be damaged by overcurrent due to direct contact with the exposed portion of the carbon fiber on the surface. On the other hand, since the charge generated in the resin portion is hard to leak, the charge is microscopically generated.

【００１５】 デバイスであるＭＲヘッドを純水によ
り超音波洗浄する工程等において、トレー表面からカー
ボン繊維自体が脱落したり、カーボン繊維間の樹脂成分
が剥がれ落ちたりする。このようなパーティクルの脱落
はヘッドを汚染、損傷させるだけでなく、ハードディス
クドライブの使用時にヘッドとハードディスク間の異物
としてヘッドクラッシュを引き起こす危険性がある。In the step of ultrasonically cleaning the MR head, which is a device, with pure water, the carbon fibers themselves fall off the tray surface, and the resin component between the carbon fibers peels off. Such falling off of particles not only contaminates and damages the head, but also may cause a head crash as a foreign matter between the head and the hard disk when the hard disk drive is used.

【００１６】 樹脂にカーボン繊維を分散配合する場
合、一般に、カーボン繊維を収束させるための収束剤
や、カーボン繊維と樹脂との分散性や界面強度を向上さ
せるための表面処理剤が使用される。これらの処理剤に
起因して、純水洗浄時の洗浄液中へのイオン溶出（イオ
ンコンタミネーション）や、加熱時に比較的低分子量の
有機化合物がデバイスにデポジットする（不揮発性有機
物コンタミネーション）という問題が生じる恐れもあ
る。In the case of dispersing and blending carbon fibers into a resin, generally, a sizing agent for converging the carbon fibers and a surface treatment agent for improving the dispersibility and interface strength between the carbon fibers and the resin are used. Due to these treatment agents, there is a problem that ions are eluted into a cleaning solution during pure water cleaning (ion contamination), and a relatively low molecular weight organic compound is deposited on a device during heating (non-volatile organic material contamination). May occur.

【００１７】本発明は上記従来の問題点を解決し、１０
^４〜１０^１２Ω／□において安定した表面抵抗値を有
し、また、表面性状も均質でひっかきや摩擦、洗浄によ
るパーティクルの発生が極めて少ない磁気ディスク用磁
気抵抗効果ヘッド搬送トレーを提供することを目的とす
る。The present invention solves the above-mentioned conventional problems and solves the above problem.
^{4 ~10 12 Ω} / □ has stable surface resistance value in, also, surface texture also scratching and friction homogeneous, that generation of particles by washing to provide a magnetoresistive head conveying trays very small magnetic disk Aim.

【００１８】[0018]

【課題を解決するための手段】本発明の磁気ディスク用
磁気抵抗効果ヘッド搬送トレーは、熱可塑性樹脂材料に
炭素フィブリルを配合した樹脂組成物を成形してなり、
該炭素フィブリルは、繊維径が１００ｎｍ以下で、繊維
長と繊維径との比が５以上であり、該炭素フィブリルの
配合量が前記熱可塑性樹脂材料１００重量部に対して
０．１〜８重量部であることを特徴とする。According to the present invention, there is provided a magnetoresistive head transport tray for a magnetic disk formed by molding a resin composition obtained by blending carbon fibrils with a thermoplastic resin material.
The carbon fibrils have a fiber diameter of 100 nm or less, a fiber length to fiber diameter ratio of 5 or more, and the compounding amount of the carbon fibrils is 0.1 to 8 parts by weight based on 100 parts by weight of the thermoplastic resin material. Part.

【００１９】炭素フィブリルは、当該フィブリルの円柱
状軸に実質的に同心的に沿って沈着されているグラファ
イト外層を有し、その繊維中心軸は直線状ではなく、う
ねうねと曲がりくねった管状の形態を有する。本発明に
おいては、導電性付与成分として、このような炭素フィ
ブリルであって、繊維径が１００ｎｍ以下で繊維径と繊
維径との比（以下、「アスペクト比」と称す。）が５以
上の炭素フィブリルを用いるため、次のような作用効果
が奏される。The carbon fibrils have a graphite outer layer deposited substantially concentrically with the cylindrical axis of the fibrils, the fiber central axis being not linear, but having a undulating and winding tubular form. Have. In the present invention, such a carbon fibril having a fiber diameter of 100 nm or less and a fiber-to-fiber ratio (hereinafter, referred to as “aspect ratio”) of 5 or more is used as the conductivity imparting component in the present invention. The use of fibrils has the following effects.

【００２０】 マトリックス樹脂中に分散した炭素フ
ィブリルが、非常に微細な導電性ネットワークを形成す
るため、成形体表面は均一かつ滑らかであり、これに対
応して表面抵抗値も所定の範囲に安定し、微小部での抵
抗値の再現性にも優れる。Since the carbon fibrils dispersed in the matrix resin form a very fine conductive network, the surface of the molded product is uniform and smooth, and the surface resistance is correspondingly stabilized within a predetermined range. Also, the reproducibility of the resistance value in a minute portion is excellent.

【００２１】 炭素フィブリルの形状が直線状ではな
く、うねうねと曲りくねった形状であるため、マトリッ
クス樹脂へのアンカー効果が大きく、ひっかきや摩擦、
洗浄において、フィブリル自身の抜け落ちが極めて少な
い。また、繊維から樹脂が剥がれ落ちることも殆どな
い。このため、摩耗や洗浄等におけるパーティクルの脱
落が極めて少ない。Since the shape of the carbon fibrils is not linear but has a meandering shape, the anchoring effect on the matrix resin is large, and scratches and friction,
In the washing, fibrils themselves are extremely hard to fall off. Further, the resin hardly peels off from the fiber. For this reason, particles falling off due to abrasion and cleaning are extremely small.

【００２２】 炭素フィブリルは、イオンコンタミネ
ーションや不揮発性有機物によるコンタミネーションも
少ない。Carbon fibrils are less contaminated by ions and non-volatile organic substances.

【００２３】本発明のトレーは、プローブ直径を２ｍ
ｍ、プローブ間距離を２０ｍｍとした計測における表面
抵抗値が１０^４〜１０^１２Ω／□、特に１０^６〜１０
^１２Ω／□であることが好ましい。The tray of the present invention has a probe diameter of 2 m.
m, and the surface resistance value in the measurement with the probe-to-probe distance of 20 mm is 10 ⁴ to 10 ¹² Ω / □, particularly 10 ⁶ to 10
It is preferably ¹² Ω / □.

【００２４】また、前述の如く、ヘッドの洗浄、乾燥に
当り、トレーは１００〜１２０℃の乾燥温度に晒される
ため、本発明のトレーは、この乾燥時の耐熱性の面か
ら、熱変形温度（ＡＳＴＭ Ｄ６８４ ４．６Ｋｇ荷
重）が１１０℃以上であることが好ましい。As described above, the tray is exposed to a drying temperature of 100 to 120 ° C. in cleaning and drying the head. Therefore, the tray of the present invention has a heat distortion temperature in view of heat resistance during drying. (ASTM D684 4.6 kg load) is preferably 110 ° C. or higher.

【００２５】本発明において、マトリックス樹脂として
の熱可塑性樹脂材料としては、ポリカーボネート、ポリ
ブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート
及びポリプロピレンのうちの少なくとも１種を用いるの
が好適である。In the present invention, it is preferable to use at least one of polycarbonate, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate and polypropylene as the thermoplastic resin material as the matrix resin.

【００２６】[0026]

【発明の実施の形態】以下に、本発明の実施の形態を詳
細に説明する。Embodiments of the present invention will be described below in detail.

【００２７】本発明において用いる炭素フィブリルは、
繊維径１００ｍｍ以下でアスペクト比５以上のものであ
り、例えば、特表平８−５０８５３４号公報に記載され
ているものを使用することができる。The carbon fibrils used in the present invention are:
It has a fiber diameter of 100 mm or less and an aspect ratio of 5 or more. For example, those described in JP-T-8-508534 can be used.

【００２８】炭素フィブリルの繊維径が１００ｍｍを超
えるとマトリックス樹脂中での炭素フィブリル同士の接
触が不十分となり、安定した抵抗値が得られない。炭素
フィブリルの繊維径は特に２０ｎｍ以下であることが好
ましい。即ち、このように細い炭素フィブリルであれ
ば、万が一炭素フィブリルが脱落した場合であっても、
一般に、ＭＲ素子とハードディスクとのクリアランスが
５０ｎｍであるため、脱落した炭素フィブリルがディス
ククラッシュを引き起こす危険性は低い。ただし、過度
に繊維径の小さい炭素フィブリルは製造が困難であるた
め、炭素フィブリルの繊維径は０．１ｎｍ以上、特に
０．５ｎｍ以上であることが望ましい。When the fiber diameter of the carbon fibrils exceeds 100 mm, the contact between the carbon fibrils in the matrix resin becomes insufficient, and a stable resistance value cannot be obtained. The fiber diameter of the carbon fibrils is particularly preferably 20 nm or less. In other words, if such carbon fibrils are thin, even if carbon fibrils are dropped,
In general, since the clearance between the MR element and the hard disk is 50 nm, there is a low risk that the dropped carbon fibrils cause a disk crash. However, since it is difficult to produce carbon fibrils having an excessively small fiber diameter, it is desirable that the carbon fibrils have a fiber diameter of 0.1 nm or more, particularly 0.5 nm or more.

【００２９】また、炭素フィブリルのアスペクト比が５
未満であると、マトリックス樹脂に対するアンカー効果
が十分に得られず、摩耗粉やパーティクル発生の問題が
ある。このため、炭素フィブリルとしてはアスペクト比
５以上、好ましくは１００以上、より好ましくは１００
０以上のものを用いる。The aspect ratio of carbon fibrils is 5
If it is less than 3, the anchor effect on the matrix resin cannot be sufficiently obtained, and there is a problem of generation of abrasion powder and particles. For this reason, the carbon fibrils have an aspect ratio of 5 or more, preferably 100 or more, more preferably 100 or more.
Use one of 0 or more.

【００３０】なお、前述の如く、炭素フィブリルは、管
状の形態を有するが、その好ましい壁厚み（肉厚）は、
通常３．５〜７５ｎｍの範囲とされる炭素フィブリルの
外径の約０．１〜０．４倍である。As described above, carbon fibrils have a tubular shape, and the preferred wall thickness (wall thickness) is
It is about 0.1 to 0.4 times the outer diameter of carbon fibrils, which is usually in the range of 3.5 to 75 nm.

【００３１】このような炭素フィブリルとしては市販品
を用いることができ、例えば、ハイペリオンカタリシス
インターナショナル社製「ＢＮ」（繊維径１０〜２０ｎ
ｍ，アスペクト比５００〜２０００）等を使用すること
ができる。As such carbon fibrils, commercially available products can be used. For example, “BN” (having a fiber diameter of 10 to 20 n) manufactured by Hyperion Catalysis International Co., Ltd.
m, aspect ratio of 500 to 2000) can be used.

【００３２】なお、炭素フィブリルが、マトリックス樹
脂中において、その少なくとも一部分が凝集体の形態と
なっている場合、樹脂組成物中に、面積ベースで測定し
て約５０μｍ、好ましくは１０μｍよりも大きい径を有
するフィブリル凝集体を含有していないことが望まし
い。When at least a part of the carbon fibrils is in the form of aggregates in the matrix resin, the diameter of the carbon fibrils is about 50 μm, preferably more than 10 μm, as measured on an area basis, in the resin composition. It is desirable not to contain a fibril aggregate having the following.

【００３３】本発明においては、このような炭素フィブ
リルを熱可塑性樹脂材料１００重量部に対して０．１〜
８重量部配合する。この炭素フィブリルの配合量が０．
１重量部未満であると、抵抗値が高くなり過ぎ、導電性
が発現されず、帯電防止性能が劣るものとなる。一方、
炭素フィブリルの配合量が８重量部を超えると、得られ
る成形体の表面抵抗値が低くなり易いだけでなく、粉塵
の発生が増大する；成形性が顕著に低下する；などの問
題が生じる。好ましい炭素フィブリルの配合量は熱可塑
性樹脂材料１００重量部に対して１〜４重量部である。In the present invention, such carbon fibrils are used in an amount of 0.1 to 100 parts by weight of the thermoplastic resin material.
8 parts by weight are blended. When the compounding amount of this carbon fibril is 0.
If the amount is less than 1 part by weight, the resistance value becomes too high, the conductivity is not exhibited, and the antistatic performance becomes poor. on the other hand,
If the compounding amount of carbon fibrils exceeds 8 parts by weight, not only the surface resistance value of the obtained molded body tends to be low, but also the generation of dust increases; and the moldability decreases remarkably. A preferred amount of carbon fibrils is 1 to 4 parts by weight based on 100 parts by weight of the thermoplastic resin material.

【００３４】一方、本発明において、マトリックス樹脂
となる熱可塑性樹脂材料としては、ポリエチレン、ポリ
プロピレン、ポリブテン、ポリメチルペンテン等の脂肪
族ポリオレフィンや脂環族ポリオレフィン、芳香族ポリ
カーボネート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチ
レンテレフタレート、ポリフェニレンサルファイド、各
種ポリアミド（ナイロン６、６６、ナイロン６１０、ナ
イロンＭＸＤ６等）、ポリエーテルイミド、ポリサルフ
ォン、ポリエーテルサルフォン、ポリエーテルエーテル
ケトン、アクリル系樹脂、スチレン系樹脂、変性ポリフ
ェニレンエーテル、液晶性ポリエステル等の非オレフィ
ン系樹脂が挙げられる。On the other hand, in the present invention, the thermoplastic resin material serving as the matrix resin includes aliphatic polyolefins such as polyethylene, polypropylene, polybutene and polymethylpentene, alicyclic polyolefins, aromatic polycarbonates, polybutylene terephthalate, and polyethylene terephthalate. , Polyphenylene sulfide, various polyamides (nylon 6, 66, nylon 610, nylon MXD6, etc.), polyether imide, polysulfone, polyether sulfone, polyether ether ketone, acrylic resin, styrene resin, modified polyphenylene ether, liquid crystal Non-olefin resins such as polyester are exemplified.

【００３５】前述の如く、ＭＲヘッドの洗浄、乾燥に当
り、ヘッドを搬送するためのトレーは１００〜１２０℃
の乾燥温度に晒されるため、本発明においては、この乾
燥時の耐熱性の面から、熱変形温度（ＡＳＴＭ Ｄ６８
４ ４．６Ｋｇ荷重）１１０℃以上を確保し得るマトリ
ックス樹脂を用いるのが好ましく、特に、ポリプロピレ
ン、ポリカーボネート、ポリエチレンテレフタレート、
ポリブチレンテレフタレート、変性ポリフェニレンエー
テルが耐熱性、コストの面で望ましい。更に、ポリカー
ボネート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン
テレフタレートがそり等の寸法精度の点でも好適であ
る。As described above, when cleaning and drying the MR head, the tray for transporting the head is at 100 to 120 ° C.
In the present invention, the heat distortion temperature (ASTM D68)
4 4.6 Kg load) It is preferable to use a matrix resin capable of securing 110 ° C. or higher, and particularly, polypropylene, polycarbonate, polyethylene terephthalate,
Polybutylene terephthalate and modified polyphenylene ether are desirable in terms of heat resistance and cost. Further, polycarbonate, polybutylene terephthalate, and polyethylene terephthalate are also preferable in terms of dimensional accuracy such as warpage.

【００３６】本発明に係る樹脂組成物には、必要に応じ
て付加成分を配合することができる。この付加成分とし
ては、例えば、ガラス繊維、シリカ繊維、シリカ・アル
ミナ繊維、チタン酸カリウム繊維、硼酸アルミニウム繊
維、アルミニウム繊維等の無機繊維状強化材；アラミド
繊維、ポリイミド繊維、フッ素樹脂繊維等の有機繊維状
強化材；タルク、炭酸カルシウム、マイカ、ガラスビー
ズ、ガラスパウダー、ガラスバルーン等の無機充填剤；
フッ素樹脂パウダー、二硫化モリブデン等の固体潤滑
剤；パラフィンオイル等の可塑剤；酸化防止剤；熱安定
剤；光安定剤；紫外線吸収剤；中和剤；滑剤；相溶化
剤；防曇剤；アンチブロッキング剤；スリップ剤；分散
剤；着色剤；防菌剤；蛍光増白剤等といった各種添加剤
を挙げることができる。The resin composition according to the present invention may contain additional components as required. Examples of the additional component include inorganic fibrous reinforcing materials such as glass fiber, silica fiber, silica / alumina fiber, potassium titanate fiber, aluminum borate fiber, and aluminum fiber; and organic materials such as aramid fiber, polyimide fiber, and fluororesin fiber. Fibrous reinforcement; inorganic fillers such as talc, calcium carbonate, mica, glass beads, glass powder, glass balloon;
Solid lubricants such as fluororesin powder and molybdenum disulfide; plasticizers such as paraffin oil; antioxidants; heat stabilizers; light stabilizers; ultraviolet absorbers; neutralizers; lubricants; Various additives such as an anti-blocking agent; a slip agent; a dispersant; a coloring agent;

【００３７】更に本発明に係る樹脂組成物には、炭素フ
ィブリル以外の導電性を有する充填剤を併用することも
でき、例えば、アルミニウム、銀、銅、亜鉛、ニッケ
ル、ステンレス、真鍮、チタンなどの金属系フィラー；
各種カーボンブラック、黒船（人工黒船、天然黒船）、
ガラス状カーボン粒子、ピッチ系炭素繊維、ＰＡＮ系炭
素繊維、グラファイトウィスカー等の炭素系フィラー；
酸化亜鉛、酸化スズ、酸化インジウム等の金属酸化物系
フィラーなどの導電性フィラーなどを併用することがで
きる。なお、金属酸化物系フィラーのなかでも格子欠陥
の存在により余剰電子が生成して導電性を示すものの場
合には、ドーパントを添加して導電性を増加させたもの
を用いてもよい。例えば、酸化亜鉛にはアルミニウム、
酸化スズにはアンチモン、酸化インジウムにはスズ等が
それぞれドーパントとして用いられる。また、炭素繊維
などに金属をコーティングしたり、チタン酸カリウムウ
ィスカーの表面に導電性酸化スズを形成した複合系導電
性フィラーを使用することもできる。The resin composition according to the present invention may further contain a conductive filler other than carbon fibrils. Examples of such fillers include aluminum, silver, copper, zinc, nickel, stainless steel, brass and titanium. Metal-based filler;
Various carbon black, black ship (artificial black ship, natural black ship),
Carbon-based fillers such as glassy carbon particles, pitch-based carbon fibers, PAN-based carbon fibers, and graphite whiskers;
A conductive filler such as a metal oxide-based filler such as zinc oxide, tin oxide, and indium oxide can be used in combination. In addition, among metal oxide-based fillers, in the case where extra electrons are generated due to the presence of lattice defects to exhibit conductivity, a filler whose conductivity is increased by adding a dopant may be used. For example, zinc oxide is aluminum,
Antimony is used as tin oxide and tin or the like is used as dopant for indium oxide. In addition, a composite conductive filler obtained by coating carbon fiber or the like with a metal or forming conductive tin oxide on the surface of potassium titanate whiskers can also be used.

【００３８】本発明にかかる樹脂組成物の製造方法は、
用いるマトリックス樹脂に適した製造方法であれば特に
限定するものではない。例えば、熱可塑性樹脂材料と炭
素フィブリルを予め混合した後、バンバリーミキサー、
ロール、ブラベンダー、単軸混練押し出し機、二軸混練
押し出し機、ニーダーなどで溶融混練することにより製
造できる。The method for producing the resin composition according to the present invention comprises:
There is no particular limitation as long as it is a production method suitable for the matrix resin used. For example, after previously mixing a thermoplastic resin material and carbon fibrils, a Banbury mixer,
It can be manufactured by melt-kneading with a roll, Brabender, single-screw kneading extruder, twin-screw kneading extruder, kneader or the like.

【００３９】本発明に係る樹脂組成物は、望ましくは、
例えば特表平８−５０８５３４号公報に記載されている
方法で製造される。即ち、例えば、ヘンシェル（Ｈｅｎ
ｓｃｈｅｌ）によって製造されている高速ミキサーを使
用して、炭素フィブリルをマトリックス樹脂中に分散さ
せる。次いで、例えばベルナー−フェレイデラー（Ｗｅ
ｒｎｅｒ−Ｐｆｌｅｉｄｅｒｅｒ）から入手することが
できる共回転式二軸スクリュー押出機、レイストリッツ
（Ｌｅｉｓｔｒｉｔｚ）により製造されている対向回転
式二軸スクリュー押出機、又はバス（Ｂｕｓｓ）により
生産されているコニーダー（Ｋｏ−Ｋｎｅａｄｅｒ）を
使用して、剪断力を施し、炭素フィブリル凝集体のサイ
ズを減少させる。この剪断力は、存在する凝集体の実質
的全部が、面積ベースで測定して、約５０μｍより小さ
い径に減少されるまで、好ましくは存在する凝集体の少
なくとも９０％が、面積ベースで測定して約２５μｍよ
り小さい径に減少されるまで適用する。更に好ましく
は、この剪断力は、存在する凝集体の実質的全部が、面
積ベースで測定して約５μｍより小さい径に減少される
まで、特に好ましくは存在する凝集体の９８％が面積ベ
ースで測定して約３μｍより小さい径に減少されるまで
適用する。The resin composition according to the present invention is preferably
For example, it is manufactured by the method described in Japanese Patent Publication No. Hei 8-508534. That is, for example, Henschel
The carbon fibrils are dispersed in the matrix resin using a high speed mixer manufactured by Schel). Then, for example, Berner-Ferreyderer (We
(Rner-Pfleiderer), a co-rotating twin-screw extruder, a counter-rotating twin-screw extruder manufactured by Leistritz, or a co-kneader produced by Buss ( (Ko-Kneader) is used to apply shear to reduce the size of the carbon fibril aggregates. This shear force is preferably measured until at least 90% of the aggregates present are measured on an area basis until substantially all of the aggregates present are reduced to a diameter of less than about 50 μm, measured on an area basis. Until the diameter is reduced to less than about 25 μm. More preferably, the shear force is such that 98% of the aggregates present are particularly preferably on an area basis until substantially all of the aggregates present are reduced to a diameter of less than about 5 μm, measured on an area basis. Apply until measured to reduce the diameter to less than about 3 μm.

【００４０】また、炭素フィブリルを予め高充填したマ
スターバッチを作製し、その後にこれを希釈しても良
い。マスターバッチ法を採用することは、マスターバッ
チ中に炭素フィブリルがより高濃度で存在することによ
って、分散を生じさせる剪断力が高められることから、
炭素フィブリルがより容易に分散される点で望ましい。Alternatively, a master batch in which carbon fibrils are highly filled in advance may be prepared and then diluted. Adopting the masterbatch method is because the higher concentration of carbon fibrils in the masterbatch increases the shear force that causes dispersion,
This is desirable because carbon fibrils are more easily dispersed.

【００４１】本発明の磁気ディスク用磁気抵抗効果ヘッ
ド搬送トレーは、このようにして製造された樹脂組成物
のペレットを、所定の形状に成形することにより製造さ
れる。この場合、成形方法としては、押出成形法、ブロ
ー成形法、射出成形法、真空成形法などが挙げられる。
中でも射出成形法はコストの面で望ましいが、金型構造
によっては樹脂温度、金型温度、成形圧力によって製品
の表面抵抗値が変化するので、適切な条件を設定する必
要がある。The magnetoresistive head transport tray for a magnetic disk of the present invention is manufactured by molding the pellets of the resin composition thus manufactured into a predetermined shape. In this case, examples of the molding method include an extrusion molding method, a blow molding method, an injection molding method, and a vacuum molding method.
Above all, the injection molding method is desirable in terms of cost, but depending on the mold structure, the surface resistance of the product changes depending on the resin temperature, the mold temperature, and the molding pressure. Therefore, it is necessary to set appropriate conditions.

【００４２】なお、本発明の磁気ディスク用磁気抵抗効
果ヘッド搬送トレーは、このようにして製造される成形
体から発生する揮発性ガスが、その使用において問題に
なる場合には、成形体に対して材料の熱変形温度以下
で、常圧もしくは減圧中でアニール処理を施しても良
い。It should be noted that the magnetoresistive head transport tray for magnetic disks of the present invention can be applied to a molded article manufactured by the above method when volatile gas generated from the molded article is problematic in its use. The annealing treatment may be performed at normal pressure or reduced pressure at a temperature not higher than the thermal deformation temperature of the material.

【００４３】ところで、本発明の磁気ディスク用磁気抵
抗効果ヘッド搬送トレーは、プローブ直径を２ｍｍ、プ
ローブ間距離を２０ｍｍとした計測における表面抵抗値
が１０^４〜１０^１２Ω／□、特に１０^６〜１０^１２Ω／
□の範囲内となる、極めて小面積レベルでの表面抵抗値
の均一性にも優れたものである。By the way, the magnetoresistive head transport tray for a magnetic disk according to the present invention has a surface resistance of 10 ⁴ to 10 ¹² Ω / □, particularly 10 ⁶ to 10 mm, when the probe diameter is 2 mm and the distance between the probes is 20 mm. 10 ¹² Ω /
It is excellent in the uniformity of the surface resistance value at an extremely small area level, which is within the range of □.

【００４４】従来の表面抵抗値の計測は、比較的広い面
積の電極を使用した計測が一般的であった。例えば、Ａ
ＳＴＭ Ｄ２５７によれば、小面積のものでも約８３０
ｍｍ２の外周電極と、約４９０ｍｍ^２の中心電極を使用
する。In the conventional measurement of the surface resistance value, measurement using an electrode having a relatively large area was generally performed. For example, A
According to STM D257, about 830 even for small area
mm2 and the outer electrode, uses the center electrode of about 490 mm ^2.

【００４５】このように比較的広い面積の電極を用いて
計測された表面抵抗値は、電極との接触範囲における平
均的な接触抵抗により計測されたものであり、従って、
電極面積内での抵抗値ムラを検出することはできない。The surface resistance measured using an electrode having a relatively large area is measured by the average contact resistance in a contact area with the electrode.
It is not possible to detect resistance value unevenness within the electrode area.

【００４６】一方、射出成形による成形品においては、
金型圧力や濃度のムラによって成形体表面のスキン層の
厚みが不均一になりやすい。更に、ゲート付近などの強
い剪断を伴う流動部では繊維やストラクチャー等の配向
により抵抗値が高くなり、逆に突き当たりもしくはウェ
ルド付近は抵抗値が低くなる傾向が強い。中でも、カー
ボン繊維のように比較的繊維径の大きい充填材の場合、
スキンの有無や、配向による接触状態の変化に起因する
抵抗値の変動が起こり易い。On the other hand, in a molded product by injection molding,
The thickness of the skin layer on the surface of the molded product is likely to be non-uniform due to unevenness in the mold pressure and concentration. Further, in a fluidized portion accompanied by strong shearing, such as in the vicinity of the gate, the resistance value tends to be high due to the orientation of the fiber or structure, and conversely, the resistance value tends to be low near the end or near the weld. Above all, in the case of filler having relatively large fiber diameter such as carbon fiber,
Fluctuations in the resistance value due to the presence or absence of the skin and changes in the contact state due to orientation are likely to occur.

【００４７】従来の電子部品搬送用のトレーでは、この
ような多少の抵抗値ムラは問題とされなかったが、ＭＲ
ヘッド搬送用トレーの如く、静電気に対して極めてデリ
ケートなデバイスのトレーにおいては、より小面積レベ
ルでの抵抗値の均一性が要求される。In the conventional tray for transporting electronic parts, such slight unevenness of the resistance value was not a problem.
In a device tray that is extremely sensitive to static electricity, such as a head transport tray, uniformity of the resistance value at a smaller area level is required.

【００４８】従って、本発明においては、プローブ直径
２ｍｍ、プローブ間距離２０ｍｍといった、微小面積の
表面抵抗の測定値を指標として用いることにより、表面
抵抗値の均一性を高度に制御する。Therefore, in the present invention, the uniformity of the surface resistance is highly controlled by using the measured value of the surface resistance of a very small area such as a probe diameter of 2 mm and a distance between probes of 20 mm as an index.

【００４９】[0049]

【実施例】以下に実施例及び比較例を挙げて本発明をよ
り具体的に説明する。The present invention will be described more specifically below with reference to examples and comparative examples.

【００５０】実施例１ ポリカーボネートに、炭素フィブリル（繊維径約１０ｎ
ｍ，アスペクト比５００〜２０００）を予め１５重量％
の添加量で分散させたマスターバッチ（ハイペリオンカ
タリシスインターナショナル社製「ＢＮタイプ」）を使
用し、これをポリカーボネート（三菱エンジニアリング
プラスチック社製「ノバレックス７０２５Ａ」）で希釈
して混練することにより、樹脂１００重量部に対して炭
素フィブリル４．５重量部の添加量の樹脂組成物を得
た。混練には、二軸混練押し出し機を使用し、混練後、
ペレット化した。Example 1 Polycarbonate was treated with carbon fibrils (fiber diameter about 10 n).
m, aspect ratio 500-2000) 15% by weight in advance
By using a master batch (“BN type” manufactured by Hyperion Catalysis International Co., Ltd.) dispersed in the amount added, and diluting with a polycarbonate (“NOVAREX 7025A” manufactured by Mitsubishi Engineering-Plastics Co., Ltd.), the resin is kneaded. A resin composition having an addition amount of 4.5 parts by weight of carbon fibrils based on 100 parts by weight was obtained. For kneading, use a twin-screw kneading extruder, after kneading,
Pelletized.

【００５１】得られたペレットを、ミクロトームにより
厚さ１μｍに切り出し、光学顕微鏡にて切断面を観察し
た。観察は任意の１０箇所を切り出して行ったが、５０
μｍより大きい炭素フィブリルの凝集は見られなかっ
た。更に、透過型電子顕微鏡にて、繊維径約１０ｎｍの
炭素フィブリルが均一に分散しており、一本一本のフィ
ブリルは直線的ではなく、うねうねと曲がりくねった形
状であることを確認した。The obtained pellet was cut out to a thickness of 1 μm with a microtome, and the cut surface was observed with an optical microscope. Observation was performed by cutting out arbitrary 10 places, but 50
No aggregation of carbon fibrils larger than μm was observed. Further, with a transmission electron microscope, it was confirmed that carbon fibrils having a fiber diameter of about 10 nm were uniformly dispersed, and that each of the fibrils was not linear but had a undulating and winding shape.

【００５２】その後、ペレット化した樹脂を射出成形機
にて成形し、１００ｍｍ×１００ｍｍ×２ｍｍ厚さのシ
ート状のトレーのサンプル（以下、シートサンプルとい
う。）を作製した。Thereafter, the pelletized resin was molded by an injection molding machine to prepare a sheet-shaped tray sample (hereinafter, referred to as a sheet sample) having a thickness of 100 mm × 100 mm × 2 mm.

【００５３】なお、本樹脂組成物のＡＳＴＭ Ｄ６８４
（４．６Ｋｇ荷重）による熱変形温度は１４５℃であっ
た。It should be noted that ASTM D684 of the present resin composition was used.
(4.6 kg load), the thermal deformation temperature was 145 ° C.

【００５４】得られたシートサンプルについて、下記の
方法で特性の評価を行い、結果を表１及び図２，３に示
した。なお、以下の評価のうち、パーティクルコンタミ
ネーション、イオンコンタミネーション及び不揮発性有
機物コンタミネーションの評価に際しては、評価の前処
理として、シートサンプルについて純水による超音波洗
浄を８分間行った後に、１００℃オーブン中にて３０分
乾燥を行った。この作業はクリーンルーム内で行った。
また、シートサンプル浸漬の際には全てガラス製容器を
用いた。The properties of the obtained sheet sample were evaluated by the following methods, and the results are shown in Table 1 and FIGS. In the following evaluations, when evaluating particle contamination, ion contamination and non-volatile organic substance contamination, as a pretreatment for the evaluation, the sheet sample was subjected to ultrasonic cleaning with pure water for 8 minutes and then at 100 ° C. Drying was performed in an oven for 30 minutes. This work was performed in a clean room.
Further, a glass container was used for all immersion of the sheet sample.

【００５５】＜表面性状観察＞シートサンプルの表面を
光学顕微鏡で撮影して観察した。（結果を表１に示
す。）。<Observation of Surface Properties> The surface of the sheet sample was photographed with an optical microscope and observed. (The results are shown in Table 1.)

【００５６】＜表面抵抗値＞シートサンプルの表面抵抗
値のハイレスタＩＰ（ダイヤインスツルメント社製）に
て、２探針（プローブ直径２ｍｍ、プローブ間距離２０
ｍｍ）プローブを用いて１０Ｖ印加電圧にて測定した。
また、表面抵抗値が１０^４Ω／□未満の計測は、ロレス
タ（ダイヤインスツルメント社製）にて、４探針（プロ
ーブ直径１ｍｍ、プローブ間距離１０ｍｍ）を用いて測
定した。<Surface Resistance Value> Two probes (probe diameter: 2 mm, distance between probes: 20) were measured with a Hiresta IP (manufactured by Dia Instruments Co., Ltd.) of the surface resistance value of the sheet sample.
mm) It was measured at a voltage of 10 V using a probe.
In addition, the measurement with a surface resistance value of less than 10 ⁴ Ω / □ was performed with a Loresta (manufactured by Diamond Instruments) using four probes (probe diameter: 1 mm, distance between probes: 10 mm).

【００５７】測定位置は、図１に示すように、シートサ
ンプル１の中央をまたぎ、樹脂の流れ方向に直角な２点
にプローブ２Ａ，２Ｂを当て、ゲートから突き当たりま
で１０ｍｍ間隔にて測定した（測定値のグラフを図２に
示す。また、最大値と最小値を表１に示す）。As shown in FIG. 1, the measurement positions were set so as to straddle the center of the sheet sample 1 and apply the probes 2A and 2B to two points perpendicular to the flow direction of the resin, and measured at intervals of 10 mm from the gate to the end. A graph of the measured values is shown in Fig. 2. The maximum value and the minimum value are shown in Table 1).

【００５８】＜微小部分の表面抵抗値＞先端が０．５ｍ
ｍＲの形状を有する微小電極を用い、２０ｇ荷重、２ｍ
ｍ間隔にてシートサンプル表面に押し当て、１０Ｖ印加
にて電極間の抵抗値を計測した。抵抗値の計測には、ア
ドバンテスト社製、高抵抗計Ｒ８３４０Ａを使用した。
（結果を図３に示す。）。<Surface resistance value of minute portion> 0.5 m at tip
Using a microelectrode having a shape of mR, 20 g load, 2 m
The sheet was pressed against the sheet sample surface at m intervals, and the resistance value between the electrodes was measured by applying 10 V. The resistance value was measured using a high resistance meter R8340A manufactured by Advantest Corporation.
(The results are shown in FIG. 3).

【００５９】＜ひっかき摩擦に対する摩耗量＞シートサ
ンプルのひっかき摩擦に対する粉塵の発生量を評価する
ために、テーパー摩耗試験機にて、摩耗輪Ｈ１８を使用
し、荷重５００ｇｆ、回転数５００回転の条件で測定
し、摩耗重量を求めた（結果を表１に示す。）。 ＜パーティクルコンタミネーション＞純水５００ｍＬに
シートサンプル１枚を浸漬し、超音波（４０ＫＨｚ、
０．５Ｗ／ｃｍ^２）を６０秒間印加した。その後、抽出
した純水を液中パーティクルカウンターにて吸引し、パ
ーティクルサイズ（粉塵粒子径）と数量を測定した（結
果を表１に示す。）。<Abrasion Amount to Scratch Friction> In order to evaluate the amount of dust generated due to the scratch friction of the sheet sample, a wear wheel H18 was used with a taper abrasion tester under the conditions of a load of 500 gf and a rotation number of 500 revolutions. The weight was measured and the wear weight was determined (the results are shown in Table 1). <Particle contamination> One sheet sample was immersed in 500 mL of pure water, and ultrasonic waves (40 KHz,
0.5 W / cm ² ) was applied for 60 seconds. Thereafter, the extracted pure water was sucked by a submerged particle counter, and the particle size (dust particle diameter) and quantity were measured (the results are shown in Table 1).

【００６０】＜イオンコンタミネーション＞純水５０ｍ
Ｌに上記のシートサンプル１枚を浸漬し、６０℃で６０
分間攪拌した後に、純水中に溶出したイオンをイオンク
ロマトグラフにて分析した（結果を表１に示す。）。<Ion contamination> 50 m of pure water
L, immerse one sheet sample described above at 60 ° C.
After stirring for minutes, the ions eluted into pure water were analyzed by ion chromatography (the results are shown in Table 1).

【００６１】＜不揮発性有機物コンタミネーション＞
「アサヒクリンＡＫ−２２５ＥＣ」（住友スリーエム社
製）５０ｍＬに上記のシートサンプル１枚を浸漬し、超
音波（４０ＫＨｚ、０．５Ｗ／ｃｍ^２）を６０秒間印加
した後、抽出液をアルミパン上で１００℃にて揮発させ
て、残留分の重量を測定した（結果を表１に示す。）。<Non-volatile organic matter contamination>
One sheet sample described above was immersed in 50 mL of “Asahiclean AK-225EC” (manufactured by Sumitomo 3M Limited), and ultrasonic waves (40 KHz, 0.5 W / cm ² ) were applied for 60 seconds, and the extract was placed on an aluminum pan. At 100 ° C., and the weight of the residue was measured (the results are shown in Table 1).

【００６２】比較例１ ポリカーボネート（三菱エンジニアリングプラスチック
社製「ノバレックス７０２５Ａ」）１００重量部に対
し、ＰＡＮ系炭素繊維（東邦レーヨン社製「ＨＴＡ−Ｃ
６−ＳＲ」、繊維径７μｍ，アスペクト比１０００）１
５重量部を配合し、実施例１と同様の手法にて同一形状
のシートサンプルを得た。得られたシートサンプルにつ
いて、実施例１と同様にして表面形状観察、表面抵抗
値、各種コンタミネーションの評価を行い、結果を表
１、図２に示した。Comparative Example 1 100 parts by weight of polycarbonate (“NOVAREX 7025A” manufactured by Mitsubishi Engineering-Plastics Co., Ltd.) was used and PAN-based carbon fiber (“HTA-C manufactured by Toho Rayon Co., Ltd.”) was used.
6-SR ”, fiber diameter 7 μm, aspect ratio 1000) 1
5 parts by weight were blended, and a sheet sample having the same shape was obtained in the same manner as in Example 1. For the obtained sheet sample, surface shape observation, surface resistance value, and evaluation of various contaminations were performed in the same manner as in Example 1, and the results are shown in Table 1 and FIG.

【００６３】比較例２ ポリカーボネート（三菱エンジニアリングプラスチック
社製「ノバレックス７０２５Ａ」）１００重量部に対
し、ＰＡＮ系炭素繊維（東邦レーヨン社製「ＨＴＡ−Ｃ
６−ＳＲ」）３０重量部を配合し、実施例１と同様の手
法にて同一形状のシートサンプルを得た。得られたシー
トサンプルについて、実施例１と同様にして表面抵抗
値、微小部分の表面抵抗値、各種コンタミネーションの
評価を行い、結果を表１、図２，３に示した。Comparative Example 2 100 parts by weight of polycarbonate (“NOVAREX 7025A” manufactured by Mitsubishi Engineering-Plastics Co., Ltd.) was used and PAN-based carbon fiber (“HTA-C” manufactured by Toho Rayon Co., Ltd.) was used.
6-SR "), and a sheet sample having the same shape was obtained in the same manner as in Example 1. With respect to the obtained sheet sample, the surface resistance, the surface resistance of minute portions, and various contaminations were evaluated in the same manner as in Example 1, and the results are shown in Table 1, FIGS.

【００６４】比較例３ 実施例１で用いたものと同様のポリカーボネートに炭素
フィブリルを分散させた炭素フィブリルマスターバッチ
を使用し、ポリカーボネート（三菱エンジニアリングプ
ラスチック社製「ノバレックス７０２５Ａ」）にて希釈
して、樹脂１００重量部に対して炭素フィブリル１０重
量部の添加量の樹脂組成物を得たこと以外は、実施例１
と同様の手法にて同一形状のシートサンプルを得た。得
られたシートサンプルについて、実施例１と同様にして
表面抵抗値、ひっかき摩擦に対する摩耗量、パーティク
ルコンタミネーションの評価を行い、結果を表１、図２
に示した。Comparative Example 3 A carbon fibril masterbatch in which carbon fibrils were dispersed in the same polycarbonate as that used in Example 1 was diluted with polycarbonate (“NOVAREX 7025A” manufactured by Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation). Example 1 was repeated except that a resin composition was added in an amount of 10 parts by weight of carbon fibrils based on 100 parts by weight of the resin.
A sheet sample having the same shape was obtained in the same manner as in the above. The obtained sheet sample was evaluated for surface resistance, abrasion against scratching friction, and particle contamination in the same manner as in Example 1, and the results were shown in Table 1 and FIG.
It was shown to.

【００６５】比較例４ ポリカーボネート（三菱エンジニアリングプラスチック
社製「ノバレックス７０２５Ａ」）１００重量部に、導
電性カーボンブラックとしてアセチレンブラック（電気
化学社製「デンカブラック」）１６重量部を配合した樹
脂組成物を用いたこと以外は、実施例１と同様の手法に
て同一形状のシートサンプルを得た。得られたシートサ
ンプルについて、実施例１と同様にして表面抵抗値、ひ
っかき摩擦に対する摩耗量、パーティクルコンタミネー
ションの評価を行い、結果を表１、図２に示した。Comparative Example 4 A resin composition in which 100 parts by weight of polycarbonate (“NOVAREX 7025A” manufactured by Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation) and 16 parts by weight of acetylene black (“Denka Black” manufactured by Denki Kagaku) were blended as conductive carbon black. A sheet sample having the same shape was obtained in the same manner as in Example 1 except that the sample was used. With respect to the obtained sheet sample, the surface resistance value, the abrasion loss against scratching friction, and the particle contamination were evaluated in the same manner as in Example 1, and the results are shown in Table 1 and FIG.

【００６６】比較例５ 実施例１で用いたものと同様のポリカーボネートに、炭
素フィブリルを分散させた炭素フィブリルマスターバッ
チを使用し、ポリカーボネート（三菱エンジニアリング
プラスチック社製「ノバレックス７０２５Ａ」）にて希
釈して、樹脂１００重量部に対して炭素フィブリル０．
０５重量部の添加量の樹脂組成物を得たこと以外は、実
施例１と同様の手法にて同一形状のシートサンプルを得
た。得られたシートサンプルについて、実施例１と同様
にして表面抵抗値の評価を行い、結果を表１、図２に示
した。Comparative Example 5 A carbon fibril masterbatch in which carbon fibrils were dispersed in the same polycarbonate as that used in Example 1 was diluted with polycarbonate (“NOVAREX 7025A” manufactured by Mitsubishi Engineering-Plastics Corporation). And carbon fibrils 0.1 part by weight with respect to 100 parts by weight of the resin.
A sheet sample having the same shape was obtained in the same manner as in Example 1, except that the resin composition was added in an amount of 05 parts by weight. The sheet sample was evaluated for surface resistance in the same manner as in Example 1, and the results are shown in Table 1 and FIG.

【００６７】[0067]

【表１】 [Table 1]

【００６８】表１より次のことが明らかである。The following is clear from Table 1.

【００６９】カーボン繊維を配合した比較例１，２で
は、その配合量が少ないと（比較例１）、高抵抗又は低
抵抗の部分が発生して不均一な成形品しか得られず、一
方、配合量が多いと（比較例２）、全面にわたって低す
ぎる抵抗値を示し、１０^４〜１０^１２Ω／□において安
定した抵抗値が得られない。また、微小部分での抵抗値
測定においては極端に高抵抗の部分が見出され、例えば
ＭＲヘッドに取り付けられたリード線の鋭利な先端の接
触においては安全性が損なわれる。また、比較例１，２
では、パーティクルの脱落が多く、デバイスへの損傷や
汚染の危険性が大きい。特に、成形品表面にカーボン繊
維が露出していることからも、この部分への製品の接触
やカーボン繊維そのものの脱落の危険性が大きいことが
分かる。In Comparative Examples 1 and 2 in which carbon fibers were blended, if the blending amount was small (Comparative Example 1), a high-resistance or low-resistance portion was generated and only a non-uniform molded product was obtained. When the compounding amount is large (Comparative Example 2), the resistance value is too low over the entire surface, and a stable resistance value of 10 ⁴ to 10 ¹² Ω / □ cannot be obtained. In addition, extremely high resistance portions are found in the measurement of the resistance value in a minute portion, and safety is impaired, for example, when a sharp tip of a lead wire attached to the MR head contacts. Comparative Examples 1 and 2
In this case, many particles are dropped off, and there is a high risk of damage or contamination to the device. In particular, the fact that the carbon fibers are exposed on the surface of the molded product also indicates that there is a great risk of contact of the product with this portion and dropping of the carbon fibers themselves.

【００７０】炭素フィブリルを配合したものであって
も、比較例３に示したように、炭素フィブリルの添加量
が多過ぎると、抵抗値が低下しすぎるだけでなく、摩耗
粉やパーティクルの発生が増大する。逆に、比較例５の
ように、炭素フィブリルの添加量が少な過ぎると、抵抗
値が大きくなり過ぎ、帯電防止性能が損なわれる。Even in the case where carbon fibrils were blended, as shown in Comparative Example 3, if the amount of carbon fibrils added was too large, not only the resistance value was excessively lowered, but also generation of wear powder and particles was caused. Increase. Conversely, as in Comparative Example 5, when the amount of carbon fibrils is too small, the resistance value becomes too large and the antistatic performance is impaired.

【００７１】カーボンブラックを使用した系では、比較
例４に示したように、抵抗値の均一性が不十分であるだ
けでなく、必要な抵抗値を得るために大量の添加が必要
となり、その結果、摩耗粉やパーティクルの著しい増大
をもたらしている。In the system using carbon black, as shown in Comparative Example 4, not only is the uniformity of the resistance value insufficient, but also a large amount of addition is required to obtain the required resistance value. As a result, wear powder and particles are significantly increased.

【００７２】これに対して、実施例１に示されるよう
に、熱可塑性樹脂に炭素フィブリルを特定量配合したも
のは、耐熱性に優れる上に、ＭＲヘッドトレーに要求さ
れる１０^４〜１０^１２Ω／□の範囲において安定した抵
抗値を示す。また、成形体表面は均一かつ平滑であり、
これに対応して微小部での抵抗値測定においても良く再
現された。これは、樹脂中に分散された炭素フィブリル
が、カーボン繊維に比べてはるかに微細な導電性ネット
ワークを形成していることに起因するものと考えられ
る。On the other hand, as shown in Example 1, a thermoplastic resin blended with carbon fibrils in a specific amount is excellent in heat resistance and in addition to 10 ⁴ to 10 ¹² required for an MR head tray. It shows a stable resistance value in the range of Ω / □. Also, the surface of the molded body is uniform and smooth,
Correspondingly, it was well reproduced in the measurement of the resistance value in the minute part. This is considered to be due to the fact that the carbon fibrils dispersed in the resin form a much finer conductive network than the carbon fibers.

【００７３】しかも、摩耗や洗浄等におけるパーティク
ルの脱落も極めて少ない。これは炭素フィブリルの形状
が直線状ではなく、うねうねと曲りくねった形状である
ため、マトリックス樹脂へのアンカー効果が大きいこと
によるものであり、その結果、ひっかきや摩擦、洗浄に
より、炭素フィブリル自身の抜け落ちが極めて少なく、
また繊維から樹脂が剥がれ落ちることも殆どない。更
に、本発明で使用される炭素フィブリルは、イオンコン
タミネーションや不揮発性有機物によるコンタミネーシ
ョンも少ない。Further, the particles are very unlikely to fall off due to abrasion, washing and the like. This is because the shape of the carbon fibrils is not linear, but undulates and has a large anchoring effect on the matrix resin.As a result, the carbon fibrils themselves are scratched, rubbed, and cleaned. There are very few omissions,
Also, the resin hardly peels off from the fiber. Furthermore, the carbon fibrils used in the present invention are less contaminated by ions and non-volatile organic substances.

【００７４】[0074]

【発明の効果】以上詳述した通り、本発明によれば、耐
熱性に優れ、表面性状が均質で、かつ１０^４〜１０^１２
Ω／□の範囲内の安定した表面抵抗値を示し、更にひっ
かきや摩擦、洗浄に対する摩耗粉の発生が少なく、イオ
ン、不揮発性有機物等によるヘッドの汚染や損傷の問題
も殆どない磁気ディスク用磁気抵抗効果ヘッド搬送トレ
ーが提供される。As described in detail above, according to the present invention, the heat resistance is excellent, the surface properties are uniform, and the content is 10 ⁴ to 10 ^12.
It has a stable surface resistance value within the range of Ω / □, has less scratches, friction, and less wear powder due to cleaning, and has almost no problem of contamination or damage of the head by ions, nonvolatile organic substances, etc. A resistive head transport tray is provided.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】実施例１における表面抵抗値の測定方法の説明
図である。FIG. 1 is an explanatory diagram of a method for measuring a surface resistance value in Example 1.

【図２】実施例１及び比較例１〜５の表面抵抗値の測定
結果を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing measurement results of surface resistance values of Example 1 and Comparative Examples 1 to 5.

【図３】実施例１及び比較例２の微小部分の表面抵抗値
の測定結果を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing a measurement result of a surface resistance value of a minute portion in Example 1 and Comparative Example 2.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ シートサンプル ２Ａ，２Ｂ プローブ 1 sheet sample 2A, 2B probe

フロントページの続き (72)発明者 田中 繁 東京都大田区雪谷大塚町１番７号 アルプ ス電気株式会社内 (72)発明者 鷺坂 功一 茨城県稲敷郡阿見町中央８丁目３番１号 三菱化学株式会社筑波研究所内 (72)発明者 加庭 知弘 茨城県稲敷郡阿見町中央８丁目３番１号 三菱化学株式会社筑波研究所内 (72)発明者 佐藤 光男 茨城県稲敷郡阿見町中央８丁目３番１号 株式会社つくばプロテック内 (72)発明者 酒徳 理陽 東京都港区芝五丁目31番19号ランディック 三田ビル 油化電子株式会社内 Ｆターム(参考） 5D034 BA02 CA07 DA05 Continued on the front page (72) Inventor Shigeru Tanaka 1-7 Yukitani Otsuka-cho, Ota-ku, Tokyo Alps Electric Co., Ltd. (72) Inventor Koichi Sagisaka 8-3-1 Chuo, Ami-cho, Inashiki-gun, Ibaraki Mitsubishi Inside the Tsukuba Research Laboratory, Chemical Co., Ltd. (72) Tomohiro Kaba 8-3-1, Chuo, Ami-cho, Inashiki-gun, Ibaraki Prefecture Inside the Tsukuba Research Laboratories, Mitsubishi Chemical Corporation No. 3-1 Tsukuba Protec Co., Ltd. (72) Inventor Riyo Sakoku 5-31-19 Shiba, Minato-ku, Tokyo Landic Mita Building Yuka Electronics Co., Ltd. F-term (reference) 5D034 BA02 CA07 DA05

Claims (5)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 磁気ディスク用磁気抵抗効果ヘッドを搬
送するためのトレーであって、 該磁気ディスク用磁気抵抗効果ヘッドは、アーム部品
と、該アーム部品に組み付けられたＭＲ素子と、該ＭＲ
素子に結線されたリード線とを備えてなるものであるト
レーにおいて、 該トレーは、熱可塑性樹脂材料に炭素フィブリルを配合
した樹脂組成物を成形してなるものであり、 該炭素フィブリルは、繊維径が１００ｎｍ以下で、繊維
長と繊維径との比が５以上であり、 該炭素フィブリルの配合量が前記熱可塑性樹脂材料１０
０重量部に対して０．１〜８重量部であることを特徴と
する磁気ディスク用磁気抵抗効果ヘッド搬送トレー。1. A tray for carrying a magnetoresistive head for a magnetic disk, wherein the magnetoresistive head for a magnetic disk includes an arm component, an MR element assembled to the arm component, and an MR element.
A tray comprising a lead wire connected to an element, wherein the tray is formed by molding a resin composition in which carbon fibrils are blended with a thermoplastic resin material; The diameter is 100 nm or less, the ratio of the fiber length to the fiber diameter is 5 or more, and the blending amount of the carbon fibrils is 10% or less.
A magnetoresistive head transport tray for a magnetic disk, wherein the amount is 0.1 to 8 parts by weight with respect to 0 parts by weight. 【請求項２】 プローブ直径を２ｍｍ、プローブ間距離
を２０ｍｍとした計測における表面抵抗値が１０^４〜１
０^１２Ω／□であることを特徴とする請求項１に記載の
磁気ディスク用磁気抵抗効果ヘッド搬送トレー。2. A surface resistance value of 10 ⁴ to 1 in measurement with a probe diameter of 2 mm and a distance between probes of 20 mm.
2. The tray according to claim 1, wherein the tray has a resistance of 0 ¹² Ω / □. 【請求項３】 前記表面抵抗値が１０^６〜１０^１２Ω／
□であることを特徴とする請求項２に記載の磁気ディス
ク用磁気抵抗効果ヘッド搬送トレー。3. The method according to claim 1, wherein the surface resistance is 10 ⁶ to 10 ¹² Ω /.
3. The tray according to claim 2, wherein the tray is a square. 【請求項４】 熱変形温度（ＡＳＴＭ Ｄ６８４ ４．
６Ｋｇ荷重）が１１０℃以上であることを特徴とする請
求項１ないし３のいずれか１項に記載の磁気ディスク用
磁気抵抗効果ヘッド搬送トレー。4. A heat distortion temperature (ASTM D684 4.
4. The tray according to claim 1, wherein the load is 6 ° C. or more. 【請求項５】 前記熱可塑性樹脂材料が、ポリカーボネ
ート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレ
フタレート及びポリプロピレンよりなる群から選ばれる
１種又は２種以上であることを特徴とする請求項１ない
し４のいずれか１項に記載の磁気ディスク用磁気抵抗効
果ヘッド搬送トレー。5. The method according to claim 1, wherein the thermoplastic resin material is at least one member selected from the group consisting of polycarbonate, polybutylene terephthalate, polyethylene terephthalate, and polypropylene. Item 7. A magnetoresistive head transport tray for a magnetic disk according to Item 1.