JP2001246479A - 超音波接合物の製造方法 - Google Patents
超音波接合物の製造方法Info
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- JP2001246479A JP2001246479A JP2000063361A JP2000063361A JP2001246479A JP 2001246479 A JP2001246479 A JP 2001246479A JP 2000063361 A JP2000063361 A JP 2000063361A JP 2000063361 A JP2000063361 A JP 2000063361A JP 2001246479 A JP2001246479 A JP 2001246479A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/02—Header boxes; End plates
- F28F9/04—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates
- F28F9/16—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling
- F28F9/18—Arrangements for sealing elements into header boxes or end plates by permanent joints, e.g. by rolling by welding
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2275/00—Fastening; Joining
- F28F2275/06—Fastening; Joining by welding
- F28F2275/065—Fastening; Joining by welding by ultrasonic or vibration welding
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 超音波接合方法にて、歩留まりを高めつつ、
十分な接合精度を得る。 【解決手段】 配管１２３、１３３と第１、２熱交換器
１２０、１３０及びケーシング１１０とが互いに面する
対向面のうち少なくとも一方側の対向面に他方側の対向
面に向けて突出する突起部１２３ｃ、１３３ｃ、１２３
ｄ、１３３ｄを設け、その突起部１２３ｃ、１３３ｃ、
１２３ｄ、１３３ｄの先端側を他方側の対向面に加圧し
ながら振動させて接合する。これにより、突起部１２３
ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄの接触面圧を高く維
持しつつ、振動エネルギを突起部１２３ｃ、１３３ｃ、
１２３ｄ、１３３ｄに集中させることができるので、超
音波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつつ、超
音波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度を得る
ことができる。
十分な接合精度を得る。 【解決手段】 配管１２３、１３３と第１、２熱交換器
１２０、１３０及びケーシング１１０とが互いに面する
対向面のうち少なくとも一方側の対向面に他方側の対向
面に向けて突出する突起部１２３ｃ、１３３ｃ、１２３
ｄ、１３３ｄを設け、その突起部１２３ｃ、１３３ｃ、
１２３ｄ、１３３ｄの先端側を他方側の対向面に加圧し
ながら振動させて接合する。これにより、突起部１２３
ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄの接触面圧を高く維
持しつつ、振動エネルギを突起部１２３ｃ、１３３ｃ、
１２３ｄ、１３３ｄに集中させることができるので、超
音波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつつ、超
音波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度を得る
ことができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、金属製の第１部材
を金属製の第２部材に対して加圧しながら振動させるこ
とにより加圧接合された超音波接合物の製造方法に関す
るもので、吸着式冷凍機の吸着器やコンデンサ及びラジ
エータ等の熱交換器等に適用して有効である。
を金属製の第２部材に対して加圧しながら振動させるこ
とにより加圧接合された超音波接合物の製造方法に関す
るもので、吸着式冷凍機の吸着器やコンデンサ及びラジ
エータ等の熱交換器等に適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】金属と金属とを接合する方法としては、
溶接やろう付け等の接合方法が一般的に知られている
が、上記の接合方法では、接合対象物を加熱せざるを得
ないので、例えば接合時に発生する熱応力に伴う残留応
力や冷凍サイクル用のレシーバのごとく耐熱温度の低い
ものを内部に収納した状態で蓋を接合する場合には、そ
の接合時の熱履歴により接合完了後において製品に悪影
響を及ぼす場合がある。
溶接やろう付け等の接合方法が一般的に知られている
が、上記の接合方法では、接合対象物を加熱せざるを得
ないので、例えば接合時に発生する熱応力に伴う残留応
力や冷凍サイクル用のレシーバのごとく耐熱温度の低い
ものを内部に収納した状態で蓋を接合する場合には、そ
の接合時の熱履歴により接合完了後において製品に悪影
響を及ぼす場合がある。
【０００３】これに対して、例えば特開平１１−４７９
５６号公報に記載の発明では、超音波接合方法により容
器本体に蓋を接合している。なお、超音波接合とは、周
知のごとく、第１の部材を第２の部材に対して加圧しな
がら振動させることにより、その接触面に発生した摩擦
熱により両者を溶着するものである。
５６号公報に記載の発明では、超音波接合方法により容
器本体に蓋を接合している。なお、超音波接合とは、周
知のごとく、第１の部材を第２の部材に対して加圧しな
がら振動させることにより、その接触面に発生した摩擦
熱により両者を溶着するものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、発明者等
は、熱履歴の影響を最小限に押さえつつ、吸着式冷凍機
の吸着器に使用されるパイプを接合する手段として、超
音波圧接方法を試みたが、歩留まりよく、十分な接合強
度や接合部の気密性等（以下、これらを総称して接合精
度と呼ぶ。）を得ることができなかった。
は、熱履歴の影響を最小限に押さえつつ、吸着式冷凍機
の吸着器に使用されるパイプを接合する手段として、超
音波圧接方法を試みたが、歩留まりよく、十分な接合強
度や接合部の気密性等（以下、これらを総称して接合精
度と呼ぶ。）を得ることができなかった。
【０００５】本発明は、上記点に鑑み、超音波接合方法
にて、歩留まりを高めつつ、十分な接合精度を得ること
を目的とする。
にて、歩留まりを高めつつ、十分な接合精度を得ること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、請求項１に記載の発明では、金属製の第
１部材（１２３、１３３）を金属製の第２部材（１１
０、１２０、１３０）に対して加圧しながら振動させる
ことにより加圧接合された超音波接合物の製造方法であ
って、両部材（１２３、１３３、１１０、１２０、１３
０）が互いに面する対向面のうち少なくとも一方側の対
向面に他方側の対向面に向けて突出する突起部（１２３
ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起
部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端
側を他方側の対向面に加圧しながら振動させることを特
徴とする。
成するために、請求項１に記載の発明では、金属製の第
１部材（１２３、１３３）を金属製の第２部材（１１
０、１２０、１３０）に対して加圧しながら振動させる
ことにより加圧接合された超音波接合物の製造方法であ
って、両部材（１２３、１３３、１１０、１２０、１３
０）が互いに面する対向面のうち少なくとも一方側の対
向面に他方側の対向面に向けて突出する突起部（１２３
ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起
部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端
側を他方側の対向面に加圧しながら振動させることを特
徴とする。
【０００７】これにより、突起部（１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の接触面圧を高く維持しつ
つ、振動エネルギを突起部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２
３ｄ、１３３ｄ）に集中させることができるので、超音
波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつつ、超音
波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度を得るこ
とができる。
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の接触面圧を高く維持しつ
つ、振動エネルギを突起部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２
３ｄ、１３３ｄ）に集中させることができるので、超音
波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつつ、超音
波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度を得るこ
とができる。
【０００８】請求項２に記載の発明では、筒状に形成さ
れた金属製の第１部材（１２３、１３３）を金属製の第
２部材（１１０、１２０、１３０）に対して加圧しなが
ら振動させることにより加圧接合された超音波接合物の
製造方法であって、両部材（１２３、１３３、１１０、
１２０、１３０）が互いに面する対向面のうち少なくと
も一方側の対向面に他方側の対向面に向けて突出すると
ともに、第１部材（１２３、１３３）の軸芯（ＣＬ）周
りを周回するように連続した閉曲線を描く突起部（１２
３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突
起部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先
端側を他方側の対向面に加圧しながら振動させることを
特徴とする。
れた金属製の第１部材（１２３、１３３）を金属製の第
２部材（１１０、１２０、１３０）に対して加圧しなが
ら振動させることにより加圧接合された超音波接合物の
製造方法であって、両部材（１２３、１３３、１１０、
１２０、１３０）が互いに面する対向面のうち少なくと
も一方側の対向面に他方側の対向面に向けて突出すると
ともに、第１部材（１２３、１３３）の軸芯（ＣＬ）周
りを周回するように連続した閉曲線を描く突起部（１２
３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突
起部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先
端側を他方側の対向面に加圧しながら振動させることを
特徴とする。
【０００９】これにより、請求項１に記載の発明と同様
に、超音波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつ
つ、超音波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度
を得ることができる。
に、超音波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつ
つ、超音波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度
を得ることができる。
【００１０】また、全周に渡って十分な接合精度を得る
ことができるので、接合部において高い密閉性を得るこ
とができる。
ことができるので、接合部において高い密閉性を得るこ
とができる。
【００１１】請求項３に記載の発明では、金属製の第１
部材（１２３、１３３）を金属製の第２部材（１１０、
１２０、１３０）に対して加圧しながら振動させること
により加圧接合された超音波接合物であって、両部材
（１２３、１３３、１１０、１２０、１３０）が互いに
面する対向面のうち少なくとも一方側の対向面に他方側
の対向面に向けて突出する突起部（１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起部（１２３
ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端側を他方側
の対向面に加圧しながら振動させることにより加圧接合
されたことを特徴とする。
部材（１２３、１３３）を金属製の第２部材（１１０、
１２０、１３０）に対して加圧しながら振動させること
により加圧接合された超音波接合物であって、両部材
（１２３、１３３、１１０、１２０、１３０）が互いに
面する対向面のうち少なくとも一方側の対向面に他方側
の対向面に向けて突出する突起部（１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起部（１２３
ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端側を他方側
の対向面に加圧しながら振動させることにより加圧接合
されたことを特徴とする。
【００１２】これにより、突起部（１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の接触面圧を高く維持しつ
つ、振動エネルギを突起部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２
３ｄ、１３３ｄ）に集中させることができるので、超音
波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつつ、超音
波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度を得るこ
とができる。
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の接触面圧を高く維持しつ
つ、振動エネルギを突起部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２
３ｄ、１３３ｄ）に集中させることができるので、超音
波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつつ、超音
波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度を得るこ
とができる。
【００１３】請求項４に記載の発明では、筒状に形成さ
れた金属製の第１部材（１２３、１３３）を金属製の第
２部材（１１０、１２０、１３０）に対して加圧しなが
ら振動させることにより加圧接合された超音波接合物で
あって、両部材（１２３、１３３、１１０、１２０、１
３０）が互いに面する対向面のうち少なくとも一方側の
対向面に他方側の対向面に向けて突出するとともに、第
１部材（１２３、１３３）の軸芯（ＣＬ）周りを周回す
るように連続した閉曲線を描く突起部（１２３ｃ、１３
３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起部（１２
３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端側を他方
側の対向面に加圧しながら振動させることにより加圧接
合されたことを特徴とする。
れた金属製の第１部材（１２３、１３３）を金属製の第
２部材（１１０、１２０、１３０）に対して加圧しなが
ら振動させることにより加圧接合された超音波接合物で
あって、両部材（１２３、１３３、１１０、１２０、１
３０）が互いに面する対向面のうち少なくとも一方側の
対向面に他方側の対向面に向けて突出するとともに、第
１部材（１２３、１３３）の軸芯（ＣＬ）周りを周回す
るように連続した閉曲線を描く突起部（１２３ｃ、１３
３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起部（１２
３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端側を他方
側の対向面に加圧しながら振動させることにより加圧接
合されたことを特徴とする。
【００１４】これにより、請求項３に記載の発明と同様
に、超音波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつ
つ、超音波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度
を得ることができる。
に、超音波接合により熱履歴の影響を最小限に押さえつ
つ、超音波接合の歩留まりを高めながら十分な接合精度
を得ることができる。
【００１５】また、全周に渡って十分な接合精度を得る
ことができるので、接合部において高い密閉性を得るこ
とができる。なお、請求項５に記載の発明のごとく、突
起部（１２３ｃ、１３３ｃ）は、第１部材（１２３、１
３３）の周方向全域に渡って径方向に突出したフランジ
部（１２３ａ、１３３ａ）に１本のみ形成し、さらに、
突起部（１２３ｃ、１３３ｃ）及びフランジ部（１２３
ａ、１３３ａ）は、塑性加工により一体成形してもよ
い。
ことができるので、接合部において高い密閉性を得るこ
とができる。なお、請求項５に記載の発明のごとく、突
起部（１２３ｃ、１３３ｃ）は、第１部材（１２３、１
３３）の周方向全域に渡って径方向に突出したフランジ
部（１２３ａ、１３３ａ）に１本のみ形成し、さらに、
突起部（１２３ｃ、１３３ｃ）及びフランジ部（１２３
ａ、１３３ａ）は、塑性加工により一体成形してもよ
い。
【００１６】また、突起部（１２３ｃ、１３３ｃ）の突
出寸法（ｈ）は、請求項６に記載の発明のごとく、フラ
ンジ部（１２３ａ、１３３ａ）の肉厚寸法（ｔ）の０．
１倍以上、２倍以下とすることが望ましい。
出寸法（ｈ）は、請求項６に記載の発明のごとく、フラ
ンジ部（１２３ａ、１３３ａ）の肉厚寸法（ｔ）の０．
１倍以上、２倍以下とすることが望ましい。
【００１７】請求項７に記載の発明では、他方側の対向
面には、突起部（１２３ｃ、１３３ｃ）が勘合する凹部
（１２３ｅ、１３３ｅ）が形成されていることを特徴と
する。
面には、突起部（１２３ｃ、１３３ｃ）が勘合する凹部
（１２３ｅ、１３３ｅ）が形成されていることを特徴と
する。
【００１８】これにより、位置決めした状態で接合でき
るので、超音波接合の位置決め精度を向上させることが
できる。
るので、超音波接合の位置決め精度を向上させることが
できる。
【００１９】因みに、上記各手段の括弧内の符号は、後
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示す
一例である。
【００２０】
【発明の実施の形態】本実施形態は、本発明に係る超音
波接合物の製造方法及び超音波接合物を吸着式冷凍機の
吸着器に適用したものであって、図１は吸着式空調装置
の模式図である。
波接合物の製造方法及び超音波接合物を吸着式冷凍機の
吸着器に適用したものであって、図１は吸着式空調装置
の模式図である。
【００２１】図１（ａ）中、１００は本実施形態に係る
吸着器であり、この吸着器１００は少なくとも２個設け
られており、以下、紙面上側の吸着器１００を第１吸着
器１００と表記し、紙面下側の吸着器１００を第２吸着
器１００と表記し、第１、２吸着器を総称するときは、
単に吸着器１００と表記する。なお、吸着器１００の詳
細は、後述する。
吸着器であり、この吸着器１００は少なくとも２個設け
られており、以下、紙面上側の吸着器１００を第１吸着
器１００と表記し、紙面下側の吸着器１００を第２吸着
器１００と表記し、第１、２吸着器を総称するときは、
単に吸着器１００と表記する。なお、吸着器１００の詳
細は、後述する。
【００２２】２００は吸着器１００内を循環した熱媒体
（本実施形態では、水にエチレングリコール系の不凍液
をした流体でエンジン冷却水と同一なもの）と室外空気
とを熱交換する室外熱交換器（以下、室外器と略す。）
であり、３００は吸着器１００にて発生した冷凍能力に
より冷却された熱媒体と室内に吹き出す空気（以下、こ
の空気を空調風と呼ぶ。）とを熱交換し、空調風を冷却
する室内熱交換器（以下、室内器と略す。）である。
（本実施形態では、水にエチレングリコール系の不凍液
をした流体でエンジン冷却水と同一なもの）と室外空気
とを熱交換する室外熱交換器（以下、室外器と略す。）
であり、３００は吸着器１００にて発生した冷凍能力に
より冷却された熱媒体と室内に吹き出す空気（以下、こ
の空気を空調風と呼ぶ。）とを熱交換し、空調風を冷却
する室内熱交換器（以下、室内器と略す。）である。
【００２３】因みに、室内器３００は、図１（ｂ）に示
すように、空調風の通路を形成する空調ケーシング３１
０内に配設されており、この空調ケーシング３１０の空
気流れ上流側には、例えば遠心式送風機３２０が配設さ
れている。
すように、空調風の通路を形成する空調ケーシング３１
０内に配設されており、この空調ケーシング３１０の空
気流れ上流側には、例えば遠心式送風機３２０が配設さ
れている。
【００２４】なお、本実施形態では、水冷式エンジン
（水冷式内燃機関）の冷却水（熱媒体と同じ流体）を吸
着器１００（後述する第２熱交換器１３０）内に循環さ
せることにより吸着剤の再生を行っており、４１０〜４
４０は熱媒体の循環経路を切り換える切換弁（四方弁）
である。
（水冷式内燃機関）の冷却水（熱媒体と同じ流体）を吸
着器１００（後述する第２熱交換器１３０）内に循環さ
せることにより吸着剤の再生を行っており、４１０〜４
４０は熱媒体の循環経路を切り換える切換弁（四方弁）
である。
【００２５】次に、吸着器１００について述べる。
【００２６】吸着器１００は、図２に示すように、内部
が略真空に保たれた状態で冷媒（本実施形態では、水）
が封入されたステンレス（本実施形態では、ＳＵＳ３０
４）製のケーシング１１０、熱交換媒体とケーシング１
１０内の冷媒（本実施形態では、水）との間で熱交換を
行う第１熱交換器（蒸発／凝縮コア）１２０、及び吸着
剤（本実施形態ではシリカゲル）１３５を冷却又は加熱
する第２熱交換器（吸着コア）１３０から等から構成さ
れている。
が略真空に保たれた状態で冷媒（本実施形態では、水）
が封入されたステンレス（本実施形態では、ＳＵＳ３０
４）製のケーシング１１０、熱交換媒体とケーシング１
１０内の冷媒（本実施形態では、水）との間で熱交換を
行う第１熱交換器（蒸発／凝縮コア）１２０、及び吸着
剤（本実施形態ではシリカゲル）１３５を冷却又は加熱
する第２熱交換器（吸着コア）１３０から等から構成さ
れている。
【００２７】ここで、両熱交換器１２０、１３０はケー
シング１１０内に収納されているとともに、図３（ａ）
（ｂ）に示すように、アルミニウム（本実施形態では、
例えばＡ３０００系のアルミニウム材にろう材が被覆さ
れたもの）製のチューブ１２１、１３１及びアルミニウ
ム（本実施形態では、例えばＡ１０００系又は３０００
系）製のフィン１２２、１３２からなるもので、第２熱
交換器（吸着コア）１３０のチューブ１３１及びフィン
１３２の表面には、図３（ｃ）に示すように、吸着剤１
３３が接着剤（本実施形態では、エポキシ樹脂）によっ
て接着固定されている。因みに、チューブ１２１、１３
１は、熱媒体が流通する扁平状の管であり、フィン１２
２、１３２は外表面積を増大させて熱交換効率を増大さ
せる波状に形成されたものである。
シング１１０内に収納されているとともに、図３（ａ）
（ｂ）に示すように、アルミニウム（本実施形態では、
例えばＡ３０００系のアルミニウム材にろう材が被覆さ
れたもの）製のチューブ１２１、１３１及びアルミニウ
ム（本実施形態では、例えばＡ１０００系又は３０００
系）製のフィン１２２、１３２からなるもので、第２熱
交換器（吸着コア）１３０のチューブ１３１及びフィン
１３２の表面には、図３（ｃ）に示すように、吸着剤１
３３が接着剤（本実施形態では、エポキシ樹脂）によっ
て接着固定されている。因みに、チューブ１２１、１３
１は、熱媒体が流通する扁平状の管であり、フィン１２
２、１３２は外表面積を増大させて熱交換効率を増大さ
せる波状に形成されたものである。
【００２８】１２３、１３３は第１、２熱交換器１２
０、１３０に接合されてケーシング１１０内外側を貫通
するアルミニウム（本実施形態では、例えばＡ１０００
系又は３０００系）製の配管（第１部材）であり、この
配管１２３、１３３により熱媒体が吸着器１００内（第
１、２熱交換器１２０、１３０）に導かれる。
０、１３０に接合されてケーシング１１０内外側を貫通
するアルミニウム（本実施形態では、例えばＡ１０００
系又は３０００系）製の配管（第１部材）であり、この
配管１２３、１３３により熱媒体が吸着器１００内（第
１、２熱交換器１２０、１３０）に導かれる。
【００２９】そして、配管１２３、１３３には、図４に
示すように、その周方向全域に渡って径方向外側に突出
する第１フランジ部１２３ａ、１３３ａ及び第２フラン
ジ部、１２３ｂ、１３３ｂが形成されている。なお、第
１フランジ部１２３ａ、１３３ａは第１、２熱交換器１
２０、１３０（第２部材）と対向する対向面を構成し、
第２フランジ部１２３ｂ、１３３ｂはケーシング１１０
（第２部材）と対向する対向面を構成している。
示すように、その周方向全域に渡って径方向外側に突出
する第１フランジ部１２３ａ、１３３ａ及び第２フラン
ジ部、１２３ｂ、１３３ｂが形成されている。なお、第
１フランジ部１２３ａ、１３３ａは第１、２熱交換器１
２０、１３０（第２部材）と対向する対向面を構成し、
第２フランジ部１２３ｂ、１３３ｂはケーシング１１０
（第２部材）と対向する対向面を構成している。
【００３０】そして、第１フランジ部１２３ａ、１３３
ａには、図４（ｃ）に示すように、第１、２熱交換器１
２０、１３０（第２部材）側に突出するとともに、配管
１２３、１３３の軸芯ＣＬ周りを周回するように連続し
た閉曲線を描く１本の突起部１２３ｃ、１３３ｃが第１
フランジ部１２３ａ、１３３ａと共に塑性加工（プレス
加工）により一体形成されている。
ａには、図４（ｃ）に示すように、第１、２熱交換器１
２０、１３０（第２部材）側に突出するとともに、配管
１２３、１３３の軸芯ＣＬ周りを周回するように連続し
た閉曲線を描く１本の突起部１２３ｃ、１３３ｃが第１
フランジ部１２３ａ、１３３ａと共に塑性加工（プレス
加工）により一体形成されている。
【００３１】一方、ケーシング１１０（第２部材）のう
ち第２フランジ部１２３ｂ、１３３ｂに対向する対向面
には、図４（ｂ）に示すように、第２フランジ部１２３
ｂ、１３３ｂ側に突出するとともに、第２フランジ部１
２３ｂ、１３３ｂに対応するように連続した閉曲線を描
く突起部１２３ｄ、１３３ｄがケーシング１１０と共に
一体形成されている。
ち第２フランジ部１２３ｂ、１３３ｂに対向する対向面
には、図４（ｂ）に示すように、第２フランジ部１２３
ｂ、１３３ｂ側に突出するとともに、第２フランジ部１
２３ｂ、１３３ｂに対応するように連続した閉曲線を描
く突起部１２３ｄ、１３３ｄがケーシング１１０と共に
一体形成されている。
【００３２】このとき、配管１２３、１３３と第１、２
熱交換器１２０、１３０との接合は、第１、２熱交換器
１２０、１３０をアンビル（図示せず。）に固定した状
態で配管１２３、１３３（突起部１２３ｃ、１３３ｃの
先端側）を所定の加圧力により第１、２熱交換器１２
０、１３０に加圧しながらホーン（図示せず。）を介し
て微振動させることにより両者の接触面に摩擦熱を発生
させて、第１フランジ部１２３ａ、１３３ａを第１、２
熱交換器１２０、１３０に加圧溶着させる。
熱交換器１２０、１３０との接合は、第１、２熱交換器
１２０、１３０をアンビル（図示せず。）に固定した状
態で配管１２３、１３３（突起部１２３ｃ、１３３ｃの
先端側）を所定の加圧力により第１、２熱交換器１２
０、１３０に加圧しながらホーン（図示せず。）を介し
て微振動させることにより両者の接触面に摩擦熱を発生
させて、第１フランジ部１２３ａ、１３３ａを第１、２
熱交換器１２０、１３０に加圧溶着させる。
【００３３】また、第１、２熱交換器１２０、１３０の
うち突起部１２３ｃ、１３３ｃに対応する部位には、突
起部１２３ｃ、１３３ｃが勘合する凹部１２３ｅ、１３
３ｅが形成されており、超音波接合の終了後において
は、突起部１２３ｃ、１３３ｃと凹部１２３ｅ、１３３
ｅとが勘合した状態で溶着する。
うち突起部１２３ｃ、１３３ｃに対応する部位には、突
起部１２３ｃ、１３３ｃが勘合する凹部１２３ｅ、１３
３ｅが形成されており、超音波接合の終了後において
は、突起部１２３ｃ、１３３ｃと凹部１２３ｅ、１３３
ｅとが勘合した状態で溶着する。
【００３４】因みに、凹部１２３ｅ、１３３ｅの溝幅Ｗ
１は配管１２３、１３３の振幅を考慮して、突起部１２
３ｃ、１３３ｃの突起幅Ｗ２に比べて僅かに大きくなっ
ている。
１は配管１２３、１３３の振幅を考慮して、突起部１２
３ｃ、１３３ｃの突起幅Ｗ２に比べて僅かに大きくなっ
ている。
【００３５】また、配管１２３、１３３とケーシング１
１０との接合は、配管１２３、１３３（第１、２熱交換
器１２０、１３０を含む。）をアンビルに固定した状態
でケーシング１１０（突起部１２３ｄ、１３３ｄの先端
側）を所定の加圧力により配管１２３、１３３（第２フ
ランジ部１２３ｂ、１３３ｂ）に加圧しながらホーンを
介して微振動させることにより両者の接触面に摩擦熱を
発生させて、ケーシング１１０を第２フランジ部１２３
ｂ、１３３ｂに加圧溶着させる。
１０との接合は、配管１２３、１３３（第１、２熱交換
器１２０、１３０を含む。）をアンビルに固定した状態
でケーシング１１０（突起部１２３ｄ、１３３ｄの先端
側）を所定の加圧力により配管１２３、１３３（第２フ
ランジ部１２３ｂ、１３３ｂ）に加圧しながらホーンを
介して微振動させることにより両者の接触面に摩擦熱を
発生させて、ケーシング１１０を第２フランジ部１２３
ｂ、１３３ｂに加圧溶着させる。
【００３６】なお、ケーシング１１０に形成された配管
１２３、１３３を挿入させる穴１１０ａの直径Ｄは、図
４（ａ）に示すように、超音波接合時の振動振幅及び配
管１２３、１３３の挿入し易さを考慮して、配管１２
３、１３３の直径寸法ｄ１より大きく、かつ、第２フラ
ンジ部１２３ｂ、１３３ｂの外径寸法ｄ２より小さくな
っている。
１２３、１３３を挿入させる穴１１０ａの直径Ｄは、図
４（ａ）に示すように、超音波接合時の振動振幅及び配
管１２３、１３３の挿入し易さを考慮して、配管１２
３、１３３の直径寸法ｄ１より大きく、かつ、第２フラ
ンジ部１２３ｂ、１３３ｂの外径寸法ｄ２より小さくな
っている。
【００３７】次に、空調装置の概略作動を述べる。
【００３８】先ず、切換弁４１０〜４４０を図１の実線
に示すように作動させて、第１吸着器１００の第１熱交
換器１２０と室内器３００との間、第１吸着器１００の
第２熱交換器１３０と室外器２００との間、並びに第２
吸着器１００の第１熱交換器と室外器２００との間、第
２吸着器１００の第２熱交換器１３０とエンジンとの間
に熱媒体を循環させる。
に示すように作動させて、第１吸着器１００の第１熱交
換器１２０と室内器３００との間、第１吸着器１００の
第２熱交換器１３０と室外器２００との間、並びに第２
吸着器１００の第１熱交換器と室外器２００との間、第
２吸着器１００の第２熱交換器１３０とエンジンとの間
に熱媒体を循環させる。
【００３９】これにより、第１吸着器１００が吸着工程
となり、第２吸着器１００が脱離工程となるので、第１
吸着器１００で発生した冷凍能力により空調風が冷却さ
れ、第２吸着器１００にて吸着剤１３３の再生が行われ
る。
となり、第２吸着器１００が脱離工程となるので、第１
吸着器１００で発生した冷凍能力により空調風が冷却さ
れ、第２吸着器１００にて吸着剤１３３の再生が行われ
る。
【００４０】つまり、この状態（以下、第１状態と呼
ぶ。）では、第１吸着器１００の第１熱交換器１２０は
液相冷媒を蒸発させて冷凍能力を発生させる蒸発器とし
て機能し、第１吸着器１００の第２熱交換器１３０は吸
着剤１３３を冷却する冷却器として機能し、第２吸着器
１００の第１熱交換器１２０は吸着剤１３３から脱離し
た水蒸気を冷却する凝縮器として機能し、第２吸着器１
００の第２熱交換器１３０は吸着剤１３３を加熱する加
熱器として機能する。
ぶ。）では、第１吸着器１００の第１熱交換器１２０は
液相冷媒を蒸発させて冷凍能力を発生させる蒸発器とし
て機能し、第１吸着器１００の第２熱交換器１３０は吸
着剤１３３を冷却する冷却器として機能し、第２吸着器
１００の第１熱交換器１２０は吸着剤１３３から脱離し
た水蒸気を冷却する凝縮器として機能し、第２吸着器１
００の第２熱交換器１３０は吸着剤１３３を加熱する加
熱器として機能する。
【００４１】そして、第１状態で所定時間（本実施形態
では、６０秒〜１００秒）が経過したときに、切換弁４
１０〜４４０を図１の破線に示すように作動させて、第
２吸着器１００の第１熱交換器１２０と室内器３００と
の間、第２吸着器１００の第２熱交換器１３０と室外器
２００との間、並びに第１吸着器１００の第１熱交換器
と室外器２００との間、第１吸着器１００の第２熱交換
器１３０とエンジンとの間に熱媒体を循環させる。
では、６０秒〜１００秒）が経過したときに、切換弁４
１０〜４４０を図１の破線に示すように作動させて、第
２吸着器１００の第１熱交換器１２０と室内器３００と
の間、第２吸着器１００の第２熱交換器１３０と室外器
２００との間、並びに第１吸着器１００の第１熱交換器
と室外器２００との間、第１吸着器１００の第２熱交換
器１３０とエンジンとの間に熱媒体を循環させる。
【００４２】これにより、第２吸着器１００が吸着工程
となり、第１吸着器１００が脱離工程となるので、第２
吸着器１００で発生した冷凍能力により空調風が冷却さ
れ、第１吸着器１００にて吸着剤１３３の再生が行われ
る。
となり、第１吸着器１００が脱離工程となるので、第２
吸着器１００で発生した冷凍能力により空調風が冷却さ
れ、第１吸着器１００にて吸着剤１３３の再生が行われ
る。
【００４３】つまり、この状態（以下、第２状態と呼
ぶ。）では、第２吸着器１００の第１熱交換器１２０は
液相冷媒を蒸発させて冷凍能力を発生させる蒸発器とし
て機能し、第２吸着器１００の第２熱交換器１３０は吸
着剤１３３を冷却する冷却器として機能し、第１吸着器
１００の第１熱交換器１２０は吸着剤１３３から脱離し
た水蒸気を冷却する凝縮器として機能し、第１吸着器１
００の第２熱交換器１３０は吸着剤１３３を加熱する加
熱器として機能する。
ぶ。）では、第２吸着器１００の第１熱交換器１２０は
液相冷媒を蒸発させて冷凍能力を発生させる蒸発器とし
て機能し、第２吸着器１００の第２熱交換器１３０は吸
着剤１３３を冷却する冷却器として機能し、第１吸着器
１００の第１熱交換器１２０は吸着剤１３３から脱離し
た水蒸気を冷却する凝縮器として機能し、第１吸着器１
００の第２熱交換器１３０は吸着剤１３３を加熱する加
熱器として機能する。
【００４４】そして、第２状態で所定時間が経過したと
き、切換弁４１０〜４４０作動させて再び第１状態とす
る。このように、第１状態及び第２状態を所定時間毎に
交互に繰り返して、空調装置を連続的に稼働させる。
き、切換弁４１０〜４４０作動させて再び第１状態とす
る。このように、第１状態及び第２状態を所定時間毎に
交互に繰り返して、空調装置を連続的に稼働させる。
【００４５】なお、所定時間は、ケーシング１１０内に
存在する液相冷媒の残量や吸着剤１３３の吸着能力等に
基づいて適宜選定されるものである。
存在する液相冷媒の残量や吸着剤１３３の吸着能力等に
基づいて適宜選定されるものである。
【００４６】次に、本実施形態の特徴を述べる。
【００４７】配管１２３、１３３と第１、２熱交換器１
２０、１３０及びケーシング１１０とが互いに面する対
向面のうち少なくとも一方側の対向面（配管１２３、１
３３と第１、２熱交換器１２０、１３０との関係におい
ては第１フランジ部１２３ａ、１３３ａ、また配管１２
３、１３３とケーシング１１０と関係においてはケーシ
ング１１０）に他方側の対向面（配管１２３、１３３と
第１、２熱交換器１２０、１３０との関係においては第
１、２熱交換器１２０、１３０側、また配管１２３、１
３３とケーシング１１０と関係においては配管１２３、
１３３側）に向けて突出する突起部１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄを設け、その突起部１２３ｃ、
１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄの先端側を他方側の対向
面に加圧しながら振動させて接合するので、突起部１２
３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄの接触面圧を高く
維持しつつ、振動エネルギを突起部１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄに集中させることができる。し
たがって、超音波接合により熱履歴の影響を最小限に押
さえつつ、超音波接合の歩留まりを高めながら十分な接
合精度を得ることができる。
２０、１３０及びケーシング１１０とが互いに面する対
向面のうち少なくとも一方側の対向面（配管１２３、１
３３と第１、２熱交換器１２０、１３０との関係におい
ては第１フランジ部１２３ａ、１３３ａ、また配管１２
３、１３３とケーシング１１０と関係においてはケーシ
ング１１０）に他方側の対向面（配管１２３、１３３と
第１、２熱交換器１２０、１３０との関係においては第
１、２熱交換器１２０、１３０側、また配管１２３、１
３３とケーシング１１０と関係においては配管１２３、
１３３側）に向けて突出する突起部１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄを設け、その突起部１２３ｃ、
１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄの先端側を他方側の対向
面に加圧しながら振動させて接合するので、突起部１２
３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄの接触面圧を高く
維持しつつ、振動エネルギを突起部１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄに集中させることができる。し
たがって、超音波接合により熱履歴の影響を最小限に押
さえつつ、超音波接合の歩留まりを高めながら十分な接
合精度を得ることができる。
【００４８】また、突起部１２３ｃ、１３３ｃ、１２３
ｄ、１３３ｄが、連続した閉曲線を描くように環状に形
成されているので、全周に渡って十分な接合精度を得る
ことができ、配管１２３、１３３の接合部において高い
気密性を得ることができる。
ｄ、１３３ｄが、連続した閉曲線を描くように環状に形
成されているので、全周に渡って十分な接合精度を得る
ことができ、配管１２３、１３３の接合部において高い
気密性を得ることができる。
【００４９】ところで、図５は本実施形態に係る超音波
接合物及び超音波接合物の製造方法の試験するための超
音波接合装置の模式図であり、３０１は第１のテストピ
ース（この例では、パイプ３０２）を振動させるホーン
であり、３０３は第２のテストピース（この例では、板
３０４）を支持するアンビルである。なお、パイプ３０
２は保持用Ｏリング３０６にてホーン３０１に固定され
ている。
接合物及び超音波接合物の製造方法の試験するための超
音波接合装置の模式図であり、３０１は第１のテストピ
ース（この例では、パイプ３０２）を振動させるホーン
であり、３０３は第２のテストピース（この例では、板
３０４）を支持するアンビルである。なお、パイプ３０
２は保持用Ｏリング３０６にてホーン３０１に固定され
ている。
【００５０】また、パイプ３０２は、アルミニウム（Ａ
３００３−０）製の円筒パイプ材であり、直径１７ｍ
ｍ、肉厚１．６ｍｍ、突起部高さ０．７ｍｍであり、板
３０４はステンレス（ＳＵＳ３０４−Ｈ）製である。
３００３−０）製の円筒パイプ材であり、直径１７ｍ
ｍ、肉厚１．６ｍｍ、突起部高さ０．７ｍｍであり、板
３０４はステンレス（ＳＵＳ３０４−Ｈ）製である。
【００５１】そして、加圧力を９０〜４００ｋｇｆ（８
８２〜３９２０Ｎ）、振幅４０μｍ、加振エネルギ３〜
５ＫＪ、振動周波数２０ｋＨｚにて接合試験を行ったと
ころ、３６ｋｇｆ／ｃｍ2の空気圧の印加に対して、漏
れ不良率が０．２％以下となる高い気密性を有する安定
した接合精度を得ることができた。
８２〜３９２０Ｎ）、振幅４０μｍ、加振エネルギ３〜
５ＫＪ、振動周波数２０ｋＨｚにて接合試験を行ったと
ころ、３６ｋｇｆ／ｃｍ2の空気圧の印加に対して、漏
れ不良率が０．２％以下となる高い気密性を有する安定
した接合精度を得ることができた。
【００５２】また、図６も本実施形態に係る超音波接合
物及び超音波接合物の製造方法の試験するための超音波
接合装置の模式図であり、この試験装置では、パイプ３
０２を板３０４に貫通させるように加振したものであ
る。そして、この試験においても良好な接合結果を得る
ことができた。
物及び超音波接合物の製造方法の試験するための超音波
接合装置の模式図であり、この試験装置では、パイプ３
０２を板３０４に貫通させるように加振したものであ
る。そして、この試験においても良好な接合結果を得る
ことができた。
【００５３】そして、以上に述べた試験結果より、接合
条件としては、振動周波数を２０〜４０ｋＨｚとし、振
幅を１０〜１００μｍ、加圧力を９０〜４００ｋｇｆ
（８８２〜３９２０Ｎ）、加振エネルギ５００Ｗ〜８０
００Ｗとすることが望ましいとの結論を得た。また、突
起部１２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄの突出高
さｈ（図４参照）は、フランジ部１２３ａ、１３３ａの
肉厚ｔ０．１倍以上、２倍以下が望ましい。
条件としては、振動周波数を２０〜４０ｋＨｚとし、振
幅を１０〜１００μｍ、加圧力を９０〜４００ｋｇｆ
（８８２〜３９２０Ｎ）、加振エネルギ５００Ｗ〜８０
００Ｗとすることが望ましいとの結論を得た。また、突
起部１２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄの突出高
さｈ（図４参照）は、フランジ部１２３ａ、１３３ａの
肉厚ｔ０．１倍以上、２倍以下が望ましい。
【００５４】また、第１、２熱交換器１２０、１３０の
うち突起部１２３ｃ、１３３ｃに対応する部位には、突
起部１２３ｃ、１３３ｃが勘合する凹部１２３ｅ、１３
３ｅが形成されているので、配管１２３、１３３を第
１、２熱交換器１２０、１３０に対して位置決めした状
態で接合できるので、超音波接合の位置決め精度を向上
させることができる。
うち突起部１２３ｃ、１３３ｃに対応する部位には、突
起部１２３ｃ、１３３ｃが勘合する凹部１２３ｅ、１３
３ｅが形成されているので、配管１２３、１３３を第
１、２熱交換器１２０、１３０に対して位置決めした状
態で接合できるので、超音波接合の位置決め精度を向上
させることができる。
【００５５】（その他の実施形態）上述の実施形態で
は、第２フランジ部１２３ｂ、１３３ｂに突起部を設け
ずにケーシング１１０側に突起部１２３ｄ、１３３ｄを
設けたが、図７に示すように、第２フランジ部１２３
ｂ、１３３ｂに突起部１２３ｄ、１３３ｄを設けてもよ
い。
は、第２フランジ部１２３ｂ、１３３ｂに突起部を設け
ずにケーシング１１０側に突起部１２３ｄ、１３３ｄを
設けたが、図７に示すように、第２フランジ部１２３
ｂ、１３３ｂに突起部１２３ｄ、１３３ｄを設けてもよ
い。
【００５６】また、上述の実施形態では、突起部１２３
ｃ、１３３に勘合する凹部１２３ｅ、１３３ｅを設けた
が、図８に示すように、凹部１２３ｅ、１３３ｅを廃止
してもよい。
ｃ、１３３に勘合する凹部１２３ｅ、１３３ｅを設けた
が、図８に示すように、凹部１２３ｅ、１３３ｅを廃止
してもよい。
【００５７】また、上述の実施形態では、アルミニウム
とステンレスとの接合、又はアルミニウムとアルミニウ
ムとの接合を例に本発明を説明したが、本発明はこれに
限定されるものではなく、その他の金属製部材の接合に
対しても適用することができる。
とステンレスとの接合、又はアルミニウムとアルミニウ
ムとの接合を例に本発明を説明したが、本発明はこれに
限定されるものではなく、その他の金属製部材の接合に
対しても適用することができる。
【００５８】また、上述の実施形態では、第１フランジ
部１２３ａ、１３３ａと突起部１２３ｃ、１３３ｃとを
塑性加工にて一体成形したが、切削加工にて第１フラン
ジ部１２３ａ、１３３ａ及び突起部１２３ｃ、１３３ｃ
を一体成形してもよい。因みに、上述の実施形態では、
第１フランジ部１２３ａ、１３３ａと突起部１２３ｃ、
１３３ｃとを塑性加工にて一体成形したので、加工性を
考量して突起部１２３ｃ、１３３ｃを１本としたが、本
発明はこれに限定されるものではない。
部１２３ａ、１３３ａと突起部１２３ｃ、１３３ｃとを
塑性加工にて一体成形したが、切削加工にて第１フラン
ジ部１２３ａ、１３３ａ及び突起部１２３ｃ、１３３ｃ
を一体成形してもよい。因みに、上述の実施形態では、
第１フランジ部１２３ａ、１３３ａと突起部１２３ｃ、
１３３ｃとを塑性加工にて一体成形したので、加工性を
考量して突起部１２３ｃ、１３３ｃを１本としたが、本
発明はこれに限定されるものではない。
【００５９】また、上述の実施形態では、接合部におい
て高い気密性を要するので、突起部１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄを環状としたが、接合部におい
て高い気密性を要しないときは、突起部１２３ｃ、１３
３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄを離散的に複数個又は１個と
してもよい。
て高い気密性を要するので、突起部１２３ｃ、１３３
ｃ、１２３ｄ、１３３ｄを環状としたが、接合部におい
て高い気密性を要しないときは、突起部１２３ｃ、１３
３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄを離散的に複数個又は１個と
してもよい。
【００６０】また、上述の実施形態では、吸着器を例に
本発明を説明したが、本発明はこれに限定されるもので
はなく、冷凍サイクルのレシーバ、アキュムレータ及び
コンデンサ、ラジエータ、インタークーラ、超臨界冷凍
サイクルを用いた給湯器の水と冷媒とを熱交換する水熱
交換器等の熱交換器、又は燃料噴射弁（インジェクタ）
等、その他のものにも適用することができる。
本発明を説明したが、本発明はこれに限定されるもので
はなく、冷凍サイクルのレシーバ、アキュムレータ及び
コンデンサ、ラジエータ、インタークーラ、超臨界冷凍
サイクルを用いた給湯器の水と冷媒とを熱交換する水熱
交換器等の熱交換器、又は燃料噴射弁（インジェクタ）
等、その他のものにも適用することができる。
【図１】（ａ）は吸着式冷凍機の模式図であり、（ｂ）
は空調ケーシングの模式図である。
は空調ケーシングの模式図である。
【図２】本発明の実施形態に係る超音波接合物及び超音
波接合物の製造方法を用いた吸着器の説明図である。
波接合物の製造方法を用いた吸着器の説明図である。
【図３】（ａ）は第１熱交換器の斜視図であり、（ｂ）
は第２熱交換器の斜視図であり、（ｃ）はＡ部拡大図で
ある。
は第２熱交換器の斜視図であり、（ｃ）はＡ部拡大図で
ある。
【図４】（ａ）は本発明の実施形態に係る超音波接合物
及び超音波接合物の製造方法を用いた配管接合部分の模
式図であり、（ｂ）は（ａ）のＢ部拡大図であり、
（ｃ）は（ａ）のＡ部拡大図である。
及び超音波接合物の製造方法を用いた配管接合部分の模
式図であり、（ｂ）は（ａ）のＢ部拡大図であり、
（ｃ）は（ａ）のＡ部拡大図である。
【図５】本発明の実施形態に係る超音波接合物及び超音
波接合物の製造方法に係るテストピースの接合用装置の
模式図である。
波接合物の製造方法に係るテストピースの接合用装置の
模式図である。
【図６】本発明の実施形態に係る超音波接合物及び超音
波接合物の製造方法に係るテストピースの接合用装置の
模式図である。
波接合物の製造方法に係るテストピースの接合用装置の
模式図である。
【図７】本発明の変形例に係る超音波接合物及び超音波
接合物の製造方法に係る説明図である。
接合物の製造方法に係る説明図である。
【図８】本発明の変形例に係る超音波接合物及び超音波
接合物の製造方法に係る説明図である。
接合物の製造方法に係る説明図である。
１２０…第１熱交換器、１３０…第２熱交換器、１２
３、１３３…配管、１２３ａ、１３３ａ…第１フランジ
部、１２３ｂ、１３３ｂ…第２フランジ部、１２３ｃ、
１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ…突起部。
３、１３３…配管、１２３ａ、１３３ａ…第１フランジ
部、１２３ｂ、１３３ｂ…第２フランジ部、１２３ｃ、
１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ…突起部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｂ２３Ｋ 103:10 Ｆ２８Ｆ 9/00 ３１１Ｊ
Claims (7)
- 【請求項１】 金属製の第１部材（１２３、１３３）を
金属製の第２部材（１１０、１２０、１３０）に対して
加圧しながら振動させることにより加圧接合された超音
波接合物の製造方法であって、 前記両部材（１２３、１３３、１１０、１２０、１３
０）が互いに面する対向面のうち少なくとも一方側の対
向面に他方側の対向面に向けて突出する突起部（１２３
ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起
部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端
側を前記他方側の対向面に加圧しながら振動させること
を特徴とする超音波接合物の製造方法。 - 【請求項２】 筒状に形成された金属製の第１部材（１
２３、１３３）を金属製の第２部材（１１０、１２０、
１３０）に対して加圧しながら振動させることにより加
圧接合された超音波接合物の製造方法であって、 前記両部材（１２３、１３３、１１０、１２０、１３
０）が互いに面する対向面のうち少なくとも一方側の対
向面に他方側の対向面に向けて突出するとともに、前記
第１部材（１２３、１３３）の軸芯（ＣＬ）周りを周回
するように連続した閉曲線を描く突起部（１２３ｃ、１
３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起部（１
２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端側を前
記他方側の対向面に加圧しながら振動させることを特徴
とする超音波接合物の製造方法。 - 【請求項３】 金属製の第１部材（１２３、１３３）を
金属製の第２部材（１１０、１２０、１３０）に対して
加圧しながら振動させることにより加圧接合された超音
波接合物であって、 前記両部材（１２３、１３３、１１０、１２０、１３
０）が互いに面する対向面のうち少なくとも一方側の対
向面に他方側の対向面に向けて突出する突起部（１２３
ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起
部（１２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端
側を前記他方側の対向面に加圧しながら振動させること
により加圧接合されたことを特徴とする超音波接合物。 - 【請求項４】 筒状に形成された金属製の第１部材（１
２３、１３３）を金属製の第２部材（１１０、１２０、
１３０）に対して加圧しながら振動させることにより加
圧接合された超音波接合物であって、 前記両部材（１２３、１３３、１１０、１２０、１３
０）が互いに面する対向面のうち少なくとも一方側の対
向面に他方側の対向面に向けて突出するとともに、前記
第１部材（１２３、１３３）の軸芯（ＣＬ）周りを周回
するように連続した閉曲線を描く突起部（１２３ｃ、１
３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）を設け、その突起部（１
２３ｃ、１３３ｃ、１２３ｄ、１３３ｄ）の先端側を前
記他方側の対向面に加圧しながら振動させることにより
加圧接合されたことを特徴とする超音波接合物。 - 【請求項５】 前記突起部（１２３ｃ、１３３ｃ）は、
前記第１部材（１２３、１３３）の周方向全域に渡って
径方向に突出したフランジ部（１２３ａ、１３３ａ）に
１本のみ形成されており、 さらに、前記突起部（１２３ｃ、１３３ｃ）及び前記フ
ランジ部（１２３ａ、１３３ａ）は、塑性加工により一
体成形されていることを特徴とする請求項４に記載の超
音波接合物。 - 【請求項６】 前記突起部（１２３ｃ、１３３ｃ）の突
出寸法（ｈ）は、前記フランジ部（１２３ａ、１３３
ａ）の肉厚寸法（ｔ）の０．１倍以上、２倍以下である
ことを特徴とする請求項５に記載の超音波接合物。 - 【請求項７】 前記他方側の対向面には、前記突起部
（１２３ｃ、１３３ｃ）が勘合する凹部（１２３ｅ、１
３３ｅ）が形成されていることを特徴とする請求項３な
いし６のいずれか１つに記載の超音波接合物。
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|---|---|---|---|
| JP2000063361A JP2001246479A (ja) | 2000-03-03 | 2000-03-03 | 超音波接合物の製造方法 |
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000063361A JP2001246479A (ja) | 2000-03-03 | 2000-03-03 | 超音波接合物の製造方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001246479A true JP2001246479A (ja) | 2001-09-11 |
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ID=18583239
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000063361A Pending JP2001246479A (ja) | 2000-03-03 | 2000-03-03 | 超音波接合物の製造方法 |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001246479A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US7523849B2 (en) | 2006-03-22 | 2009-04-28 | Denso Corporation | Ultrasonic welding method, ultrasonic welding device and pipe joined by the same |
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| JP2011153823A (ja) * | 2008-04-24 | 2011-08-11 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器、及びこの熱交換器を用いた空気調和機 |
-
2000
- 2000-03-03 JP JP2000063361A patent/JP2001246479A/ja active Pending
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