JP2001212703A - Polycrystalline hard sintered cutting tool - Google Patents
Polycrystalline hard sintered cutting toolInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】この発明は立方晶窒化硼素を
含有し、刃先処理された切刃を有する多結晶硬質焼結体
切削工具に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a polycrystalline hard sintered cutting tool containing cubic boron nitride and having a cutting edge.
【０００２】[0002]
【従来の技術】微細な立方晶窒化硼素粉末を種々の結合
材を用いて焼結した材料は、高硬度の鉄族金属や鋳鉄の
切削に対して優れた性能を示す。特に高い硬度を有する
焼入鋼材料の加工においては、立方晶窒化硼素焼結体工
具を用いて加工した場合、研削加工並の仕上げ面粗さ
と、加工寸法精度が得られる。このため、焼き入れ鋼の
切削加工の一部は、従来の砥石を用いた研削加工から立
方晶窒化硼素焼結体工具を用いた切削加工に置き換えら
れている。2. Description of the Related Art A material obtained by sintering fine cubic boron nitride powder with various binders exhibits excellent performance for cutting a high-hardness iron group metal or cast iron. Particularly in the processing of a hardened steel material having a high hardness, when the processing is performed using a cubic boron nitride sintered body tool, the finished surface roughness equivalent to the grinding processing and the processing dimensional accuracy can be obtained. For this reason, a part of the cutting of the hardened steel has been replaced by the cutting using a cubic boron nitride sintered body tool from the grinding using a conventional grindstone.
【０００３】最近は、この動きが更に進み従来研削加工
でしか加工不可能とされていた高精度を要する加工分野
を、切削加工に置き換えたいという要望が特に強くなっ
てきた。立方晶窒化硼素を含有する工具の切削対象は、
焼き入れ鋼や鋳鉄などの硬い材料である。この材料を切
削加工で鏡面に近い仕上げ面にすることは従来ほとんど
発想されなかった。ここで言う加工精度とは、切削面の
表面粗さと、真円度などの寸法精度である。[0003] In recent years, this movement has progressed further, and there has been a particularly strong desire to replace the machining field requiring high precision, which was conventionally only possible with grinding, with cutting. The cutting object of the tool containing cubic boron nitride is
It is a hard material such as hardened steel or cast iron. Conventionally, it has hardly been conceived to cut this material into a mirror-finished surface. The processing accuracy referred to here is the surface roughness of the cut surface and dimensional accuracy such as roundness.
【０００４】これに対して、精密切削加工の最も進んで
いるのは、単結晶ダイヤモンドを用いた非鉄金属の切削
加工である。主な利用分野は、メモリーディスクの基
板、ポリゴンミラーなどのアルミニウム系合金の加工で
ある。最近では、この単結晶をより安価で加工しやすい
多結晶ダイヤモンドで置き換えようとする動向にある。
多結晶ダイヤモンド工具では、結晶界面の段差などによ
り切刃稜に大きな凹凸が形成されると、逃げ面、すくい
面を研磨しても凹凸を除去できない。この凹凸が研磨さ
れた面に残り、被削材に転写されるので高精度の加工が
出来ないと言う課題があった。On the other hand, the most advanced precision cutting is cutting of non-ferrous metal using single crystal diamond. The main field of application is the processing of aluminum alloys such as memory disk substrates and polygon mirrors. Recently, there is a trend to replace this single crystal with polycrystalline diamond that is cheaper and easier to process.
In the case of a polycrystalline diamond tool, if large irregularities are formed on the cutting edge due to a step at the crystal interface or the like, the irregularities cannot be removed even if the flank or rake face is polished. This unevenness remains on the polished surface and is transferred to the work material, so that there is a problem that high-precision processing cannot be performed.
【０００５】特開平６−１９０６１０号公報に記載され
ている多結晶ダイヤモンド切削工具の場合は、刃先を面
取りすることでこの課題が解決されている。すなわち、
多結晶ダイヤモンドを用いたチップの切刃の逃げ面を研
磨痕のない研磨面に形成し、その切り刃稜に研磨加工に
よって微少幅の面取りを施し、切り刃稜を平滑にする技
術が開示されている。しかしながら、多結晶ダイヤモン
ド工具は、ダイヤモンドを構成する炭素と鋼とが反応す
るので、焼き入れ鋼や鋳鉄の切削加工に用いることが出
来ない。In the case of a polycrystalline diamond cutting tool described in Japanese Patent Application Laid-Open No. Hei 6-190610, this problem has been solved by chamfering the cutting edge. That is,
A technology is disclosed in which a flank of a cutting edge of a chip using polycrystalline diamond is formed on a polished surface without polishing marks, and the cutting edge is chamfered to a small width by polishing to smooth the cutting edge. ing. However, a polycrystalline diamond tool cannot be used for cutting hardened steel or cast iron because carbon constituting diamond reacts with steel.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】以上のような従来技術
の課題に鑑み、本発明は、焼き入れ鋼などを切削加工し
たとき、切削面の表面粗さをＲｚで１．６μｍ以下、例
えば真円度を３μｍ以下の寸法精度に高めようとするも
のである。このような用途としては、直径約３０ｍｍ程
度以下の被削材の場合が多い。すなわち、立方晶窒化硼
素を含有する多結晶硬質焼結体切削工具の切刃の形状や
その面粗さを改良することにより、優れた仕上げ面粗さ
と高い加工寸法精度を実現しようとするものである。な
おＲｚは、ＪＩＳのＢ０６０１「表面粗さ−定義及び表
示」に規定されている１０点平均粗さのことである。SUMMARY OF THE INVENTION In view of the above-mentioned problems in the prior art, the present invention provides a method for cutting a hardened steel or the like to have a surface roughness Rz of 1.6 μm or less, for example, The purpose is to increase the circularity to a dimensional accuracy of 3 μm or less. For such applications, a work material having a diameter of about 30 mm or less is often used. In other words, by improving the shape and surface roughness of the cutting edge of a polycrystalline hard sintered body cutting tool containing cubic boron nitride, it is intended to realize excellent finished surface roughness and high processing dimensional accuracy. is there. Rz is a 10-point average roughness defined in JIS B0601 “Surface Roughness—Definition and Display”.
【０００７】[0007]
【課題を解決するための手段】本発明による、刃先処理
された切刃を有する多結晶硬質焼結体切削工具は、切刃
が立方晶窒化硼素を２０容量％以上含有する多結晶硬質
焼結体からなり、切刃稜線部の断面曲率半径が５μｍ以
上、３０μｍ以下であり、工具逃げ面と、工具すくい面
又はネガランド面が上記の断面曲率半径でなめらかにつ
ながり、切刃稜線部の表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）
で０．１μｍ以上、１．０μｍ以下である。このような
構成とすることにより、被削材を高精度に加工すること
が出来る。SUMMARY OF THE INVENTION According to the present invention, there is provided a polycrystalline hard sintered compact cutting tool having a cutting edge with a cutting edge, wherein the cutting edge contains at least 20% by volume of cubic boron nitride. The cutting edge ridge portion has a cross-sectional radius of curvature of 5 μm or more and 30 μm or less, and the tool flank and the tool rake surface or the negative land surface are smoothly connected with the above-mentioned cross-sectional curvature radius, and the surface roughness of the cutting edge ridge Is 10-point average roughness (Rz)
Is 0.1 μm or more and 1.0 μm or less. With this configuration, the work material can be processed with high accuracy.
【０００８】本発明の別の特徴は、前記工具すくい面、
またはネガランド面の表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）
で０．１μｍ以上、０．５μｍ以下である。このような
構成とすることにより、使用中に切刃稜線部が摩耗して
後退しても切刃稜線部の表面粗さを小さく保てるので、
長寿命の切削工具を提供することが出来る。[0008] Another feature of the present invention is that the tool rake face,
Or the surface roughness of the negative land surface is the ten-point average roughness (Rz)
Is 0.1 μm or more and 0.5 μm or less. With such a configuration, the surface roughness of the cutting edge ridge portion can be kept small even if the cutting edge ridge portion wears out and retreats during use.
A long-life cutting tool can be provided.
【０００９】また別の特徴は、前記工具逃げ面と工具す
くい面、または工具逃げ面とネガランド面とのなす工具
刃先くさび角が、６５゜以上、１２５゜以下である。こ
のような角度にすることで、経済的に切削工具の刃先処
理をすることが出来る。Another feature is that a wedge angle between the tool flank and the tool rake face or a tool flank and the negative land face is 65 ° or more and 125 ° or less. With such an angle, the cutting edge of the cutting tool can be economically processed.
【００１０】更に別の特徴は、前記多結晶硬質焼結体
が、立方晶窒化硼素を２０容量％以上含有し、その平均
粒子径が０．０１μｍ以上、５μｍ以下であることを特
徴とする。このような構成とすることにより、経済的に
切削工具の刃先処理をすることが出来る。Another feature is that the polycrystalline hard sintered body contains cubic boron nitride in an amount of 20% by volume or more and has an average particle diameter of 0.01 μm or more and 5 μm or less. With such a configuration, the cutting edge of the cutting tool can be economically processed.
【００１１】更に別の特徴は、多結晶硬質焼結体が超硬
合金製の工具母材に接合されいることである。高精度の
加工をするためには、多結晶硬質焼結体が剛性の高い工
具母材に接合されていなければならないからである。Still another feature is that the polycrystalline hard sintered body is joined to a tool base material made of a hard metal. This is because a polycrystalline hard sintered body must be joined to a highly rigid tool base material in order to perform high-precision processing.
【００１２】さらに別の特徴は、多結晶硬質燒結体のノ
ーズ半径ｒの終端それぞれから、スローアウェイチップ
の側面に向い、そのノーズ半径ｒに接続される一対の直
線切刃が、それぞれ０．２〜０．６ｍｍの範囲内の長さ
を有し、そのノーズ半径部を２等分する直線とその直線
切れ刃それぞれとの成す角度が４２゜≦θ10、θ11≦４
５゜である直線刃を備えることにより、直線切刃部分が
被削面をさらえることになり、被削材の仕上げ面の面粗
度をより向上させることになる。なお、ここにおいてθ
10 とθ11は等しい。[0012] Still another feature is that a pair of straight cutting edges connected to the nose radius r from the respective ends of the nose radius r of the polycrystalline hard sintered body toward the side of the throw-away tip are each 0.2 mm. Having a length in the range of .about.0.6 mm, and the angle formed between a straight line bisecting the nose radius portion and each of the straight cutting edges is 42 ° ≦ θ 10 , θ 11 ≦ 4.
By providing the straight edge of 5 °, the straight cutting edge portion exposes the work surface, and the surface roughness of the finished surface of the work material is further improved. Here, θ
10 and θ 11 are equal.
【００１３】さらに別の特徴は、化学的蒸着または物理
的蒸着により表面に被覆層が形成されていることであ
る。これにより切刃稜線部の摩耗が減少し被削材仕上げ
面の面粗度の向上、工具の長寿命化を図ることが出来
る。Still another feature is that the coating layer is formed on the surface by chemical vapor deposition or physical vapor deposition. As a result, the wear of the cutting edge ridge portion is reduced, the surface roughness of the finished surface of the work material is improved, and the life of the tool can be extended.
【００１４】[0014]
【発明の実施の形態】本発明で用いられる多結晶硬質焼
結体切削工具の例を、図１に示す。多結晶硬質焼結体１
１は、超硬合金基体３と一体化された２層構造をなし、
これが超硬合金製の工具母材１の角部にろうづけされて
切削工具となる。本願は、超硬合金基体１を用いない切
削工具にも当然ながら用いることができる。切削工具
は、例えば取り付け穴２を用いてホルダー（図示省略）
に装着される。切削工具には、使用される形態によって
図１に示すスローアウエイチップや、後述する実施例３
で用いるホルダーに直接ろうづけされたバイトなどがあ
る。本発明は、これら切削工具の切削性能に関与する最
も重要な部分である切刃稜線部の構造に関するものであ
る。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 shows an example of a polycrystalline hard sintered compact cutting tool used in the present invention. Polycrystalline hard sintered body 1
1 has a two-layer structure integrated with the cemented carbide substrate 3,
This is brazed to the corner of the cemented carbide tool base material 1 to form a cutting tool. The present application can naturally be used for a cutting tool that does not use the cemented carbide substrate 1. The cutting tool is, for example, a holder (not shown) using the mounting hole 2.
Attached to. For the cutting tool, a throw-away tip shown in FIG.
There are tools that are directly brazed to the holders used in. The present invention relates to the structure of the cutting edge ridgeline which is the most important part relating to the cutting performance of these cutting tools.
【００１５】本発明者は高精度に切削加工が行える、立
方晶窒化硼素を含有する多結晶硬質焼結体切削工具の研
究を鋭意行ってきた。その結果を、図２、図３を用いて
説明する。図２，図３は本発明による、切削工具を図１
の切刃を構成する線１６に垂直な面で切ったときの断面
を拡大した図である。図２は、ネガランド面１４を有す
る切削工具の拡大断面図である。１１は多結晶硬質焼結
体を示し、１２は工具逃げ面、１３は工具すくい面、１
５は切刃稜線部をそれぞれ示す。The present inventor has intensively studied a cutting tool for a polycrystalline hard sintered body containing cubic boron nitride, which can perform cutting with high precision. The result will be described with reference to FIGS. 2 and 3 show a cutting tool according to the present invention in FIG.
FIG. 5 is an enlarged view of a cross section when cut along a plane perpendicular to a line 16 constituting the cutting blade of FIG. FIG. 2 is an enlarged sectional view of the cutting tool having the negative land surface 14. 11 denotes a polycrystalline hard sintered body, 12 denotes a tool flank, 13 denotes a tool rake face, 1
Reference numeral 5 denotes a cutting edge ridge portion.
【００１６】切刃稜線部１５は、断面曲率半径Ｒでネガ
ランド面１４、又は工具すくい面１３と工具逃げ面１２
とそれぞれなめらかにつながっている。なおここでなめ
らかにつながるとは、連続的につながること、言い換え
ると角のないことを言う。切削時の基準となる水平線と
ネガランド面または工具すくい面とのなす角θ1は工具
すくい角、垂直線と工具逃げ角とのなす角θ2は工具逃
げ角を示す。図２の場合はすくい角θ1がマイナスであ
り、図３の場合はすくい角がプラス方向で、ネガランド
面がない。θ3は、工具逃げ面と工具すくい面などのな
す角で工具刃先くさび角を示す。The cutting edge ridge 15 has a negative land surface 14 or a tool rake surface 13 and a tool flank 12 with a radius of curvature R in cross section.
And each is connected smoothly. Here, “smoothly connected” means continuous connection, in other words, no corners. Angle theta 1 between the horizontal line and the negative land surface or tool rake face serving as a reference at the time of cutting tool rake angle, the angle theta 2 between the vertical line and the tool clearance angle showing the tool clearance angle. In the case of FIG. 2, the rake angle θ 1 is minus, and in the case of FIG. 3, the rake angle is in the plus direction, and there is no negative land surface. theta 3 shows the tool edge wedge angle angle such as the tool flank and the tool rake face.
【００１７】切刃稜線部１５は、工具逃げ面１２と工具
すくい面１３、または工具逃げ面１２とネガランド面１
４が交差する部分に形成される。本発明者は、切刃稜線
部１５の断面曲率半径Ｒと、その稜線部の表面粗さが重
要であることを見いだした。すなわち、切刃稜線部が５
〜３０μｍの範囲内の断面曲率半径を有する曲線により
形成され、その曲線が工具逃げ面１２、工具すくい面１
３、ネガランド面１４などとなめらかにつながっている
ことが重要である。そしてその切刃稜線部の表面粗さが
十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．１〜１μｍの範囲内にする
ことにより、優れた仕上げ面粗さが実現でき、高精度な
加工が行えることを見いだした。The cutting edge ridge portion 15 is formed between the tool flank 12 and the tool rake surface 13 or the tool flank 12 and the negative land surface 1.
4 are formed at the intersections. The inventor has found that the cross-sectional radius of curvature R of the cutting edge ridge 15 and the surface roughness of the ridge are important. That is, the cutting edge ridge is 5
Formed by a curve having a cross-sectional radius of curvature in the range of .about.30 .mu.m, the curve being the tool flank 12, the tool rake 1
3. It is important that it is smoothly connected to the negative land surface 14 and the like. By setting the surface roughness of the ridge of the cutting edge to a ten-point average roughness (Rz) within the range of 0.1 to 1 μm, excellent finished surface roughness can be realized and high-precision machining can be performed. Was found.
【００１８】従来、立方晶窒化硼素を含有する多結晶硬
質焼結体切削工具は、含有するダイヤモンド粒度が＃６
００程度のダイヤモンド砥石を用いて、すくい面と逃げ
面を研削加工して刃付けされてきた。こうして作製され
る該焼結体切削工具の切刃稜線部は、部分的に大きく切
刃稜線部が欠落するなど凹凸が激しいことがわかった。Conventionally, a polycrystalline hard sintered compact cutting tool containing cubic boron nitride has a diamond grain size of # 6.
A rake face and a flank face have been ground by using a diamond grindstone of about 00 and have been bladed. It was found that the cutting edge ridge of the sintered compact cutting tool produced in this way had severe irregularities such as a partially large cutting edge ridge.
【００１９】焼入鋼など高硬度材を立方晶窒化硼素焼結
体切削工具で切削する場合、切刃稜線部の形状は被加工
面に転写されやすい。このため高硬度材を優れた仕上げ
面粗さに加工する場合には、切刃稜線部で立方晶窒化硼
素焼結体の欠落の少ない、なめらかで且つ小さな表面粗
さを有する切削工具が必要であった。また切削抵抗が高
い場合には、被削材表面にいわゆるびびり等が起こりや
すい。従って、本発明の課題を解決するためには、第１
に上記の切刃稜線部の表面粗さを小さくして且つなめら
かにすることであり、第２には切削抵抗を下げることが
重要課題と発明者は考えた。When cutting a high hardness material such as hardened steel with a cubic boron nitride sintered body cutting tool, the shape of the cutting edge ridge is easily transferred to the surface to be processed. For this reason, when machining a high-hardness material to an excellent finished surface roughness, a cutting tool that has a smooth and small surface roughness with little chipping of the cubic boron nitride sintered body at the cutting edge ridge is required. there were. If the cutting resistance is high, so-called chatter or the like is likely to occur on the surface of the work material. Therefore, in order to solve the problem of the present invention, the first
The present inventors considered that the surface roughness of the above-mentioned cutting edge ridge portion should be made small and smooth, and secondly, it was an important task to reduce the cutting resistance.
【００２０】単に表面粗さの小さい切刃稜線部を有する
切削工具は、ダイヤモンド粒度が＃３,０００〜＃１４,
０００程度の細い粒子を有するダイヤモンド砥石によ
り、時間と労力をかけて切刃を形成することができた。
しかしながら工具すくい面、工具逃げ面などと切刃稜線
部をなめらかにつなぐことは困難であった。A cutting tool having a cutting edge having a small surface roughness simply has a diamond grain size of # 3,000 to # 14,
With a diamond grindstone having particles as small as about 000, it was possible to form the cutting edge with time and effort.
However, it has been difficult to smoothly connect the rake face of the tool, the flank of the tool, and the ridge of the cutting edge.
【００２１】本発明の多結晶硬質焼結体切削工具は、ダ
イヤモンド粒度が＃６００〜＃３,０００程度のダイヤ
モンド砥石を用いて工具逃げ面と工具すくい面を研磨し
て刃付けする。次に、＃１,５００〜＃３,０００程度の
粒子径を有するダイヤモンド遊離砥粒を回転ブラシに塗
布して、刃付けされた近辺を研摩加工する事によって得
ることが出来た。すなわち刃先稜線部の表面粗さが小さ
くなめらかで、かつ刃先稜線部が工具すくい面、工具逃
げ面となめらかにつながっている切削工具を得ることが
できた。なめらかにつなぐことによって、切りくずを円
滑に排出できる。The polycrystalline hard sintered compact cutting tool of the present invention uses a diamond grindstone having a diamond grain size of about # 600 to # 3,000 to grind the tool flank and the tool rake face for cutting. Next, diamond free abrasive grains having a particle size of about # 1,500 to # 3,000 were applied to a rotating brush, and the area near the blade was ground and polished. That is, it was possible to obtain a cutting tool in which the surface roughness of the cutting edge ridge was small and smooth, and the cutting edge ridge was smoothly connected to the tool rake face and the tool flank. By connecting smoothly, chips can be discharged smoothly.
【００２２】次に、切削抵抗を下げるために、断面曲率
半径Ｒを小さくすることを検討した。この過程で断面曲
率半径が小さすぎると、目標とする表面粗さを得ること
が工業的に出来ないことが明らかになった。欠落部の凹
みを、小さい断面曲率半径ではなめらかに出来ないため
である。そこで前記した、研磨方法で各種の断面曲率半
径の試料を作成し、調べた。その結果、断面曲率半径Ｒ
が５〜３０μｍの範囲のとき、切削抵抗の小さい切削工
具を得ることができた。開発に当たり、断面曲率半径と
しては、５μｍよりかなり小さくなければならないと考
えていたが、意外にも５μｍ以上の方が表面粗さが良く
なることを見出した。Next, in order to reduce the cutting resistance, a study was made to reduce the sectional radius of curvature R. In this process, if the radius of curvature of the cross section is too small, it has become clear that the target surface roughness cannot be obtained industrially. This is because the recess of the missing portion cannot be smoothly formed with a small radius of curvature of the section. Therefore, samples having various cross-sectional radii of curvature were prepared by the above-mentioned polishing method and examined. As a result, the sectional radius of curvature R
Was in the range of 5 to 30 μm, a cutting tool having a small cutting resistance could be obtained. In the development, it was thought that the radius of curvature of the section had to be considerably smaller than 5 μm, but surprisingly, it was found that the surface roughness was better at 5 μm or more.
【００２３】上記したように刃付け研摩の後に、遊離砥
粒により脱落部をなくすための研摩加工をして本発明の
面粗さを得るためには、切刃稜線部の断面曲率半径は５
μｍ以上であることが好ましい。また、切刃稜線部の断
面曲率半径が３０μｍを越える場合には、実質の工具す
くい角が負の方向に大きくなるために、切削抵抗が増加
し加工中の切れ味が低下することになる。特に高硬度材
料を高精度に加工する場合には、背分力が高くこの変動
量が大きいために、高い加工寸法精度を得ることは難し
くなる。このため、切刃稜線部の断面曲率半径は５〜３
０μｍの範囲であることが好ましい。As described above, in order to obtain the surface roughness of the present invention by performing the polishing process for eliminating the detached portion by the free abrasive grains after the polishing with the blade, the cross-sectional radius of curvature of the ridge portion of the cutting edge is 5.
It is preferably at least μm. When the radius of curvature of the cutting edge ridgeline section exceeds 30 μm, the actual rake angle increases in the negative direction, so that the cutting resistance increases and the sharpness during machining decreases. In particular, when processing a high-hardness material with high precision, it is difficult to obtain high processing dimensional accuracy because the back force is large and the amount of variation is large. For this reason, the cross-sectional radius of curvature of the cutting edge ridge portion is 5 to 3
It is preferably in the range of 0 μm.
【００２４】一方、従来行われてきた研削加工による高
硬度材の加工では、仕上げられる加工面の表面粗さは十
点平均粗さ（Ｒｚ）で１．６μｍ以下程度であり、これ
が本発明の目指すところである。これを達成するために
は、該切削工具の切刃稜線部の表面粗さは十点平均粗さ
（Ｒ）で１．０μｍ以下であることが好ましい。また、
切刃稜線部の表面粗さを０．１μｍ未満に仕上げるため
には、多大の労力が必要であり経済性の観点からは好ま
しくないことから、切刃稜線部の表面粗さは十点平均粗
さ（Ｒｚ）で０．１μｍ以上、１．０μｍ以下の範囲内
であることが好ましい。On the other hand, in the conventional processing of a hard material by grinding, the surface roughness of the processed surface to be finished is about 1.6 μm or less in ten-point average roughness (Rz), which is the present invention. I am aiming. In order to achieve this, it is preferable that the surface roughness of the cutting edge ridge portion of the cutting tool is 1.0 μm or less in ten-point average roughness (R). Also,
In order to finish the surface roughness of the cutting edge ridge portion to less than 0.1 μm, a great deal of labor is required and it is not preferable from the viewpoint of economy, so the surface roughness of the cutting edge ridge portion has a ten-point average roughness. It is preferable that the thickness (Rz) is in the range of 0.1 μm or more and 1.0 μm or less.
【００２５】また、加工の継続と共に工具切刃は摩耗す
るため切刃稜線部は後退するが、新たに形成される切刃
稜線部は摩耗した工具逃げ面と、工具すくい面またはネ
ガランド面から形成されることになる。このため、継続
加工中も優れた面粗さを維持するためには、工具すくい
面またはネガランド面の表面粗さが小さいことが必要と
なる。切刃稜線部に必要な表面粗さが１．０μｍ以下で
あり、使用により表面粗さが悪くなるることを考慮した
場合、工具すくい面、またはネガランド面の表面粗さは
十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．１〜０．５μｍの範囲内で
あることが好ましい。Further, the cutting edge is retreated due to wear of the tool cutting edge with the continuation of machining, but the newly formed cutting edge is formed from the worn tool flank and the tool rake face or the negative land face. Will be done. For this reason, in order to maintain excellent surface roughness even during continuous machining, it is necessary that the tool rake surface or the negative land surface have a small surface roughness. The surface roughness required for the cutting edge ridge is 1.0 μm or less, and considering that the surface roughness deteriorates due to use, the surface roughness of the tool rake face or the negative land surface is the ten-point average roughness. (Rz) is preferably in the range of 0.1 to 0.5 μm.
【００２６】一方、高硬度材料を加工するためには、工
具材料にも高い硬度が要求される。このため、多結晶硬
質焼結体中の立方晶窒化硼素の含有量は、２０容量％以
上、９５容量％以下であることが必要である。また、硬
度の点を考慮した場合、単結晶の立方晶窒化硼素もこの
ような加工用途における工具材料として考えられる。し
かし、単結晶の場合劈開に起因する欠けが発生しやすい
などの問題があるために、このような高硬度材料の加工
用途においては、劈開しにくい多結晶の立方晶窒化硼素
焼結体を用いる方が好ましい。On the other hand, in order to process a high hardness material, a high hardness is also required for the tool material. Therefore, the content of cubic boron nitride in the polycrystalline hard sintered body needs to be 20% by volume or more and 95% by volume or less. In consideration of hardness, single-crystal cubic boron nitride is also considered as a tool material in such a processing application. However, in the case of a single crystal, since there is a problem that chipping due to cleavage is likely to occur, a polycrystalline cubic boron nitride sintered body that is difficult to be cleaved is used in processing such a hard material. Is more preferred.
【００２７】また、工具逃げ面と工具すくい面、または
工具逃げ面とネガランド面のなす工具刃先くさび角θ3
が６５゜未満の場合、工具刃先くさび角が小さいため
に、高硬度材の切削初期に欠けが発生しやすくなる。一
方、前記断面交差角度が１２５゜を超える場合には、切
削抵抗の増加が顕著に現れるために、所望の仕上げ面粗
さは得られるものの、要求する加工寸法精度は得られな
くなる。このため、工具逃げ面と工具すくい面、または
工具逃げ面とネガランド面のなす工具刃先くさび角は、
６５゜〜１２５゜の範囲であることが好ましい。The wedge angle θ 3 of the tool cutting edge formed by the tool flank and the tool rake face, or the tool flank and the negative land face.
If the angle is less than 65 °, the chip edge of the cutting edge of the tool is small, so that the high-hardness material tends to be chipped at the beginning of cutting. On the other hand, when the cross-section crossing angle exceeds 125 °, the cutting resistance increases significantly, so that the desired finished surface roughness can be obtained, but the required dimensional accuracy cannot be obtained. For this reason, the tool flank and the tool rake surface, or the tool flank and the negative land surface make the wedge angle of the tool edge,
It is preferably in the range of 65 ° to 125 °.
【００２８】さらに、切刃稜線部の粗さが０．１〜１．
０μｍの範囲内となるためには、含有する多結晶立方晶
窒化硼素焼結体の平均粒子径は５μｍ以下、望ましくは
１μｍ以下であることが好ましい。また、含有する立方
晶窒化硼素の平均粒子径が０．０１μｍ未満である場
合、焼結体中にこのような微粒子の凝集部分が発生しや
すく、これに起因して刃先の欠けが発生しやすくなる。
このため、多結晶立方晶窒化硼素焼結体の平均粒子径は
０．０１〜５μｍの範囲であることが好ましい。また、
硬質焼結体を接合している工具母材は、超硬合金、鋼材
料等が考えられるが、高硬度材料を高精度に加工するた
めには、工具母材にも高い剛性が望まれる。このため、
工具母材としては超硬合金が最も好適である。Further, the roughness of the ridge of the cutting edge is 0.1-1.
In order to fall within the range of 0 μm, the average particle diameter of the polycrystalline cubic boron nitride sintered body to be contained is preferably 5 μm or less, more preferably 1 μm or less. Further, when the average particle size of the cubic boron nitride contained is less than 0.01 μm, such fine particles are likely to aggregate in the sintered body, and the chipping of the cutting edge is likely to occur due to this. Become.
Therefore, the average particle diameter of the polycrystalline cubic boron nitride sintered body is preferably in the range of 0.01 to 5 μm. Also,
The tool base material joining the hard sintered body can be a cemented carbide, a steel material, or the like. However, in order to process a high-hardness material with high precision, a high rigidity is also required for the tool base material. For this reason,
As a tool base material, a cemented carbide is most suitable.
【００２９】さらにこれらに加え図５に示すように、多
結晶硬質燒結体のノーズ半径ｒの終端それぞれから、ス
ローアウェイチップの側面に向い、そのノーズ半径ｒに
接続される一対の直線切刃ＬおよびＬ’が、それぞれ
０．２〜０．６ｍｍの範囲内の長さを有し、そのノーズ
半径部を２等分する直線と直線切れ刃ＬおよびＬ’との
成す角度が４２゜≦θ10、θ11≦４５゜である場合、旋
削加工においてこの直線切れ刃部分が被削面をさらえる
ように仕上げるために、著しく仕上げ面粗さを向上させ
ることになる。言うまでもなくθ10とθ11は等しい。In addition to these, as shown in FIG. 5, a pair of straight cutting edges L connected to the side of the throw-away tip and connected to the nose radius r from the respective ends of the nose radius r of the polycrystalline hard sintered body. And L ′ each have a length in the range of 0.2 to 0.6 mm, and the angle formed by a straight line bisecting the nose radius portion and the straight cutting edges L and L ′ is 42 ° ≦ θ. In the case of 10 , θ 11 ≦ 45 °, since the straight cutting edge portion finishes so as to expose the work surface in turning, the finished surface roughness is remarkably improved. Needless to say, θ 10 and θ 11 are equal.
【００３０】ここで、直線切刃の長さが０．２ｍｍ未満
の場合、被削面をさらえる効果が小さく、逆に０．６ｍ
ｍを越える場合には被削面との接触部分が増すため切削
抵抗が大きくなり、加工精度を確保することが困難とな
る。以上のことを考慮して直線切刃の長さは０．２〜
０．６（ｍｍ）の範囲内であることが好ましい。また、
加工精度と仕上げ面粗さのバランスを考慮した場合に
は、０．３〜０．５（ｍｍ）の範囲内であることがより
好ましい。Here, if the length of the straight cutting edge is less than 0.2 mm, the effect of exposing the work surface is small.
If it exceeds m, the contact portion with the work surface increases, so that the cutting resistance increases and it becomes difficult to secure the processing accuracy. Considering the above, the length of the straight cutting edge should be 0.2 ~
It is preferable to be within the range of 0.6 (mm). Also,
In consideration of the balance between the processing accuracy and the finished surface roughness, it is more preferable to be within the range of 0.3 to 0.5 (mm).
【００３１】同様に、ノーズ半径部を２等分する直線と
直線切れ刃ＬおよびＬ’との成す角度が４２゜未満の場
合には被削面をさらえる効果が少なくなる。これに対し
て、４５゜を越える場合には、被削面との接触部分が増
すため切削抵抗が大きくなり、加工精度を確保すること
が困難となる。以上のことを考慮して、ノーズ半径部を
２等分する直線と直線切れ刃ＬおよびＬ’との成す角度
が４２゜≦θ10、θ11≦４５゜であることが好ましい。
また、加工精度と仕上げ面粗さのバランスを考慮した場
合には、４３．５゜≦θ10、θ11≦４５゜であること
が、より好ましい。Similarly, when the angle formed between the straight line that bisects the nose radius and the straight cutting edges L and L ′ is less than 42 °, the effect of exposing the work surface is reduced. On the other hand, if the angle exceeds 45 °, the contact portion with the work surface increases, so that the cutting resistance increases, and it becomes difficult to secure the processing accuracy. In consideration of the above, it is preferable that the angle between the straight line that bisects the nose radius portion and the straight cutting edges L and L ′ is 42 ° ≦ θ 10 and θ 11 ≦ 45 °.
In consideration of the balance between the processing accuracy and the finished surface roughness, it is more preferable that 43.5 ° ≦ θ 10 and θ 11 ≦ 45 °.
【００３２】また、さらなる仕上げ面粗さの向上、およ
び工具の長寿命化を図るため化学的蒸着及び物理的蒸着
により多結晶硬質燒結体の表面に被覆層を形成させるこ
とにより、工具の摩耗が減少し優れた仕上げ面粗さを長
時間維持することが可能となるために好ましい。Further, in order to further improve the finished surface roughness and extend the life of the tool, a coating layer is formed on the surface of the polycrystalline hard sintered body by chemical vapor deposition and physical vapor deposition. This is preferable because it is possible to reduce and maintain excellent finished surface roughness for a long time.
【００３３】[0033]
【実施例】本発明に係わる切削工具の実施例を、以下に
説明する。 （実施例１）立方晶窒化硼素を含有する多結晶硬質焼結
体工具の切刃稜線部の断面曲率半径と切刃稜線部の粗さ
が、被削材の仕上げ面粗さと加工精度に及ぼす影響を調
べた。準備された種々の立方晶窒化硼素を含有する多結
晶焼結体スローアウエイチップの例を表１に示す。な
お、工具刃先くさび角はいずれも８３゜であった。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of a cutting tool according to the present invention will be described below. (Example 1) The cross-sectional radius of curvature of the cutting edge ridge and the roughness of the cutting edge of the polycrystalline hard sintered tool containing cubic boron nitride affect the finished surface roughness and machining accuracy of the work material. The effects were investigated. Table 1 shows examples of prepared polycrystalline sintered body throw-away chips containing various cubic boron nitrides. The wedge angle of the tool edge was 83 ° in all cases.
【００３４】表１におけるスローアウエイチップは、
０．５〜１μｍの平均粒子径を有する立方晶窒化硼素を
５０容量％含有する多結晶硬質焼結体１１が、図１に示
すようにコーナー部にろうづけされている。＃１,００
０ダイヤモンド砥石により刃付け研摩が行われた。この
後、回転運動を行うブラシ表面に、５〜８μｍの粒子径
（＃２,０００相当）のダイヤモンド遊離砥粒を塗布
し、これをスローアウェイチップすくい面から押し当て
ることにより、工具切刃稜線部にホーニング加工が行わ
れた。切刃稜線部の断面から見て、工具逃げ面とネガラ
ンド面とは滑らかにつながっていた。そして、加工時間
を変えることにより、切刃稜線部の断面曲率半径を種々
変化させて試料の作製を行った。The throwaway chips in Table 1 are as follows:
As shown in FIG. 1, a polycrystalline hard sintered body 11 containing 50% by volume of cubic boron nitride having an average particle diameter of 0.5 to 1 μm is brazed to a corner portion. # 1,00
The blade was polished with a 0 diamond grindstone. Thereafter, diamond free abrasive grains having a particle diameter of 5 to 8 μm (corresponding to # 2,000) are applied to the surface of the brush that performs a rotating motion, and the diamond free abrasive grains are pressed from the rake face of the throw-away tip to obtain a tool cutting edge ridge. Honing was performed on the part. When viewed from the cross section of the cutting edge ridge, the tool flank and the negative land surface were smoothly connected. Then, by changing the processing time, the sample was produced by changing the cross-sectional radius of curvature of the cutting edge ridge line portion variously.
【００３５】切刃稜線部の断面曲率半径は、コントレー
サーを用いて測定した。コントレーサーの測定原理は表
面粗さ計と同じで、測定縦倍率と横倍率を同じにして得
られた曲線の曲率を測定する。また図４に示すように切
削工具１をＶブロック２３上で４５゜方向に傾斜させ、
各試料の切刃稜線部の粗さを測定した。ナイフエッジ状
端子２２を切削工具の切刃稜線部１５の方向に沿って、
下記の条件にて切刃稜線部１５の粗さの測定が行われ
た。 測定子形状：ナイフエッジ状端子 測定長さ：１ｍｍ 測定子送り速度：０．０３ｍｍ／ｓｅｃ カットオフ長さ：０．０８ｍｍ 測定縦倍率：２０，０００倍 測定横倍率：１００倍The cross-sectional radius of curvature of the ridge of the cutting edge was measured using a contracer. The measurement principle of the contracer is the same as that of a surface roughness meter, and the curvature of a curve obtained by measuring at the same vertical and horizontal magnifications is measured. Also, as shown in FIG. 4, the cutting tool 1 is tilted in a 45 ° direction on the V block 23,
The roughness of the cutting edge ridge of each sample was measured. The knife edge-shaped terminal 22 is moved along the direction of the cutting edge ridge 15 of the cutting tool,
The roughness of the cutting edge line 15 was measured under the following conditions. Measuring element shape: Knife edge terminal Measuring length: 1 mm Measuring element feed rate: 0.03 mm / sec Cut-off length: 0.08 mm Measurement vertical magnification: 20,000 times Measurement horizontal magnification: 100 times
【００３６】[0036]
【表１】 [Table 1]
【００３７】この結果、切刃稜線部の断面曲率半径の小
さい試料１Ａは工具すくい面、あるいは工具逃げ面加工
時に切刃稜線部に発生したチッピングを、ホーニングに
より取り去ることができず、これが原因で表面粗さが大
きいことが明らかとなった。これら５つの試料につい
て、下に示す条件にて切削試験をした。As a result, in the sample 1A having a small cross-sectional radius of curvature of the cutting edge ridge portion, the chipping generated on the cutting edge ridge portion at the time of machining the tool rake face or the tool flank face cannot be removed by honing. It became clear that the surface roughness was large. A cutting test was performed on these five samples under the following conditions.
【００３８】被削材と切削条件を以下に示す。 被削材：円筒形状の浸炭焼入材（ＳＣＭ４１５） 内径１０ｍｍのものの内径切削 被削材硬度：ＨRC６２ 被削材の周表面速度：１００ （ｍ／ｍｉｎ） 工具の切り込み深さ：０．０５ （ｍｍ） 工具の送り速さ：０．０３（ｍｍ／ｒｅｖ） 切削時間：５（ｍｉｎ） 加工方法：内径ボーリング加工 被削材要求仕上げ面粗さ： Ｒｚ＝１．６（μｍ）以下 要求真円度： ３μｍ以下The work material and cutting conditions are shown below. Workpiece: cylindrical carburized Irizai (SCM415) inner diameter 10mm ones of inner diameter cutting work material hardness: the peripheral surface speed of the H RC 62 Workpiece: 100 (m / min) Tool depth of cut: 0. 05 (mm) Tool feed speed: 0.03 (mm / rev) Cutting time: 5 (min) Machining method: bore boring Work material required finished surface roughness: Rz = 1.6 (μm) or less Roundness: 3 μm or less
【００３９】切削試験後の表面粗さと真円度の結果を表
２に示す。切刃稜線部の断面曲率半径が小さい試料１Ａ
は、切削抵抗が小さく真円度は優れるものの、切刃稜線
部の粗さが大きいために転写される仕上げ面粗さが大き
く、所望の仕上げ面粗さを得ることができなかった。一
方、切刃稜線部の断面曲率半径が大きい試料１Ｅは、切
刃稜線部の表面粗さは小さく転写される仕上げ面粗さは
優れるものの、切削抵抗が大きいためにこれの変動が大
きく、所望の真円度を得ることができなかった。Table 2 shows the results of the surface roughness and the roundness after the cutting test. Sample 1A with a small radius of curvature of the cutting edge ridge
Although the cutting resistance was small and the roundness was excellent, the finished surface roughness to be transferred was large due to the large roughness of the cutting edge ridge portion, and the desired finished surface roughness could not be obtained. On the other hand, in the sample 1E having a large radius of curvature of the cutting edge ridge portion, although the surface roughness of the cutting edge ridge portion is small and the finished surface roughness to be transferred is excellent, since the cutting resistance is large, the fluctuation is large, so Could not achieve roundness.
【００４０】これに対して本特許請求の範囲内である試
料１Ｂ〜１Ｄは、切刃稜線部の表面粗さが小さいため
に、これにより優れた仕上げ面粗さを得られることが明
らかとなった。加えて切刃稜線部の断面曲率半径が小さ
いために切削抵抗の増加が抑制されて、真円度も要求さ
れる精度内の加工が行え、高精度な加工ができることが
明らかとなった。On the other hand, it is clear that the samples 1B to 1D falling within the scope of the present invention can obtain excellent finished surface roughness because the surface roughness of the cutting edge ridge is small. Was. In addition, it has been clarified that since the cross-sectional radius of curvature of the cutting edge ridge portion is small, an increase in cutting resistance is suppressed, and processing can be performed within the required precision for roundness, and high-precision processing can be performed.
【００４１】[0041]
【表２】 [Table 2]
【００４２】（実施例２）立方晶窒化硼素を含有する多
結晶焼結体工具のすくい面粗さと刃先稜線部の粗さが、
被削材の仕上げ面粗さに及ぼす影響を調べた。準備され
た工具刃先くさび角１１５゜の種々の立方晶窒化硼素を
含有する多結晶硬質焼結体スローアウエイチップの例を
表３に示す。(Example 2) The rake face roughness and the roughness of the edge of the cutting edge of the polycrystalline sintered tool containing cubic boron nitride were
The effect of the work material on the finished surface roughness was investigated. Table 3 shows examples of the prepared polycrystalline hard sintered compact throw-away tips containing various cubic boron nitrides having a wedge angle of 115 ° at the tool tip.
【００４３】表３におけるスローアウエイチップは、１
〜３μｍの平均粒子径を有する立方晶窒化硼素を６５容
量％含有する多結晶硬質焼結体が、ろうづけにより超硬
合金製の工具母材のコーナーに接合されている。＃１,
２００のダイヤモンド砥石により刃付け研摩した。The throw-away chips in Table 3 are 1
A polycrystalline hard sintered body containing 65% by volume of cubic boron nitride having an average particle diameter of ３3 μm is joined to a corner of a cemented carbide tool base material by brazing. # 1,
Polishing with a 200 diamond grindstone was performed.
【００４４】この後、試料２Ａは、＃８００相当のダイ
ヤモンド砥粒が埋め込まれたワイヤーブラシを、回転さ
せながら刃先に押し当てることにより、切刃稜線部にホ
ーニング加工が行われた。一方、試料２Ｂは回転運動を
行うブラシ表面に、８〜１６μｍの粒子径（＃１,５０
０相当）のダイヤモンド遊離砥粒を塗布し、スローアウ
ェイチップのすくい面側から押し当てることにより、切
刃稜線部にホーニング加工が行われた。また試料２Ｃ
は、２Ｂと同様の方法により、ブラシ表面に５〜８μｍ
の粒子径（＃２,０００相当）のダイヤモンド遊離砥粒
を塗布する事によりホーニング加工が行われた。また、
切刃稜線部の断面から見て、工具逃げ面とネガランド面
とは滑らかにつながっていた。Thereafter, the sample 2A was subjected to honing at the ridge of the cutting edge by pressing a wire brush, in which diamond abrasive grains equivalent to # 800 were embedded, against the cutting edge while rotating. On the other hand, the sample 2B has a particle diameter of 8 to 16 μm (# 1, 50
(Equivalent to 0) of diamond free abrasive grains, and pressed against the rake face side of the throw-away insert to perform honing on the cutting edge ridge. Sample 2C
Is 5 to 8 μm on the brush surface by the same method as in 2B.
Honing was performed by applying diamond free abrasive grains having a particle size (corresponding to # 2,000). Also,
When viewed from the cross section of the cutting edge ridge, the tool flank and the negative land surface were smoothly connected.
【００４５】この後、実施例１と同様の方法により、各
試料の切刃稜線部の粗さが測定された。また、すくい面
の表面粗さは、図４の場合と異なり、針状の端子を用い
た。測定の条件を、以下に示す。なお、工具すくい面の
測定はすくい面が研摩加工された方向と直角をなす方向
に触針を走査して、粗さの測定が実施された。 測定子形状：ナイフエッジ状端子、針状端子 測定長さ：１ｍｍ 測定子送り速度：０．０３ｍｍ／ｓｅｃ カットオフ長さ：０．０８ｍｍ 測定縦倍率：２０，０００倍 測定横倍率：１００倍Thereafter, the roughness of the cutting edge line of each sample was measured in the same manner as in Example 1. Further, the surface roughness of the rake face was different from that of FIG. 4 and a needle-shaped terminal was used. The measurement conditions are shown below. The tool rake face was measured by measuring the roughness by scanning the stylus in a direction perpendicular to the direction in which the rake face was polished. Measuring element shape: Knife edge terminal, needle terminal Measuring length: 1 mm Measuring element feed rate: 0.03 mm / sec Cutoff length: 0.08 mm Measurement vertical magnification: 20,000 times Measurement horizontal magnification: 100 times
【００４６】[0046]
【表３】 [Table 3]
【００４７】この結果、比較的粗い粒度のダイヤモンド
ワイヤーブラシによって、刃先にホーニング加工がなさ
れた試料２Ａは、工具すくい面や工具逃げ面の粗さを改
善する効果が低く、これら２面により形成された切刃稜
線部の表面粗さは大きい値であることが明らかとなっ
た。これら３つの試料について、次に示す条件で切削試
験を実施した。As a result, the sample 2A, whose edge is honed by a diamond wire brush having a relatively coarse grain size, has a low effect of improving the roughness of the tool rake face and the tool flank, and is formed by these two faces. It became clear that the surface roughness of the cutting edge ridge was a large value. Cutting tests were performed on these three samples under the following conditions.
【００４８】被削材と切削条件を以下に示す。 被削材：軸受鋼（ＳＵＪ２）で外周直径１００ｍｍの丸
棒 被削材硬度：ＨRC６３ 被削材の周表面速度：１２０ （ｍ／ｍｉｎ） 工具の切り込み深さ：０．０４ （ｍｍ） 工具の送り速さ：０．０２（ｍｍ／ｒｅｖ） 切削時間：１５（ｍｉｎ） 加工方法：外径旋削 被削材要求仕上げ面粗さ： Ｒｚ＝１．０（μｍ）以下 切削試験における初期と１５分加工後の表面粗さの結果
を表４に示す。The work material and cutting conditions are shown below. Work material: Round bar with outer diameter 100 mm made of bearing steel (SUJ2) Work material hardness: HRC 63 Peripheral surface speed of work material: 120 (m / min) Depth of cut of tool: 0.04 (mm) Tool feed speed: 0.02 (mm / rev) Cutting time: 15 (min) Machining method: outer diameter turning Work material required finished surface roughness: Rz = 1.0 (μm) or less Table 4 shows the results of the surface roughness after processing for 15 minutes.
【００４９】[0049]
【表４】 [Table 4]
【００５０】その結果試料２Ａは、切刃稜線部の粗さが
大きくこれが被削材表面に転写されるために、切削初期
の段階から要求の表面粗さを得ることができなかった。
これに対して切刃稜線部の粗さの小さい試料２Ｂ、２Ｃ
は、切削初期から優れた仕上げ面が得られ、要求の表面
粗さを確保することができた。As a result, in Sample 2A, the required surface roughness could not be obtained from the initial stage of cutting because the roughness of the cutting edge ridge was large and was transferred to the surface of the work material.
On the other hand, the samples 2B and 2C having a small roughness
In Example 1, excellent finished surface was obtained from the beginning of cutting, and required surface roughness was able to be secured.
【００５１】特に工具すくい面粗さの小さい試料２Ｃ
は、切削加工の進行と共に工具刃先が摩耗し、切刃稜線
部が後退しても、工具すくい面の粗さが小さいために、
新たに創成される切刃稜線部の粗さは小さくなるため
に、安定して優れた仕上げ面粗さが得られることが明ら
かとなった。Particularly, sample 2C having a small tool rake surface roughness
Is that even when the cutting edge of the tool wears as the cutting process progresses and the ridge of the cutting edge recedes, the roughness of the tool rake face is small,
Since the roughness of the newly created cutting edge ridge line becomes small, it has been clarified that excellent finished surface roughness can be obtained stably.
【００５２】（実施例３）立方晶窒化硼素を含有する多
結晶硬質焼結体工具の立方晶窒化硼素の平均粒子径が、
切刃稜線部の粗さと、被削材の仕上げ面粗さに及ぼす影
響を調べた。準備された工具刃先くさび角は、１０８゜
で、種々の立方晶窒化硼素焼結体工具の例を表５に示
す。(Example 3) The average particle size of cubic boron nitride of a polycrystalline hard sintered tool containing cubic boron nitride was
The effects on the roughness of the cutting edge ridge and the finished surface roughness of the work material were investigated. The prepared tool edge wedge angle is 108 °, and Table 5 shows examples of various cubic boron nitride sintered tools.
【００５３】[0053]
【表５】 [Table 5]
【００５４】表５の切削工具は、バイトであって、断面
形状が円形を有するφ６ｍｍの鋼製のシャンク先端部分
に、表５に示す平均粒子径を有する立方晶窒化硼素を含
有する多結晶硬質焼結体が接合されている。立方晶窒化
硼素の含有率は、いずれも５５容量％である。これをダ
イヤモンドの粒度が＃１,０００の砥石を用い、刃付け
加工を行った。その後、実施例１と同様の手順により工
具刃先にホーニング加工した結果が表５である。なお、
このとき切刃稜線部の断面曲率半径半径は２０μｍであ
った。また、切刃稜線部の断面から見て、工具逃げ面と
ネガランド面とは滑らかにつながっていた。The cutting tool shown in Table 5 is a cutting tool, which is a polycrystalline hard material containing a cubic boron nitride having an average particle diameter shown in Table 5 at a tip of a steel shank of φ6 mm having a circular cross section. The sintered body is joined. The content of cubic boron nitride is 55% by volume in each case. This was subjected to cutting with a grindstone having a diamond particle size of # 1,000. Then, the results of honing the tool edge in the same procedure as in Example 1 are shown in Table 5. In addition,
At this time, the cross-sectional radius of curvature of the cutting edge ridge was 20 μm. In addition, when viewed from the cross section of the cutting edge ridge portion, the tool flank and the negative land surface were smoothly connected.
【００５５】このうち、焼結体の粒度が非常に細かい試
料３Ａは、焼結体中に微粒子の凝集に起因する不均一な
組織が存在するために、刃先強度が低く、刃先形成中に
欠けが発生しやすかった。工具刃先に欠けの生じなかっ
た試料３Ｂ〜３Ｆについて、下に示す条件にて切削試験
を実施した。Among them, the sample 3A having a very fine grain size of the sintered body has a low cutting edge strength due to the presence of a non-uniform structure due to the aggregation of the fine particles in the sintered body, and chipping during the formation of the cutting edge. Was easy to occur. A cutting test was performed on the samples 3B to 3F in which chipping did not occur on the tool edge under the following conditions.
【００５６】被削材と、切削条件を以下に示す。 被削材：円筒形状のダイス鋼（ＳＫＤ１１）内径２０ｍ
ｍの内径切削 被削材硬度：ＨRC６５ 被削材の内径表面速度：７０ （ｍ／ｍｉｎ） 工具の切り込み深さ：０．０５ （ｍｍ） 工具の送り速さ：０．０３ｍｍ／ｒｅｖ） 切削距離：２（ｋｍ） 加工方法：内径ボーリング 要求仕上面粗さ： Ｒｚ＝１．６（μｍ）以下 得られた被削材の内径の表面粗さを表６に示す。The work material and cutting conditions are shown below. Work material: cylindrical die steel (SKD11), inner diameter 20m
Internal diameter cutting of m Work material hardness: HRC 65 Internal surface speed of work material: 70 (m / min) Cutting depth of tool: 0.05 (mm) Feeding speed of tool: 0.03 mm / rev) Cutting distance: 2 (km) Processing method: inner diameter boring Required surface roughness: Rz = 1.6 (μm) or less Table 6 shows the surface roughness of the inner diameter of the obtained work material.
【００５７】[0057]
【表６】 [Table 6]
【００５８】その結果、ＣＢＮの平均粒子径の大きい試
料３Ｆは、切刃稜線部の粗さが大きいために、要求され
る被削材の仕上げ面粗さを確保する事ができなかった。
これに対して、本件発明である試料３Ｂ〜３Ｅは、切刃
稜線部の粗さが小さいために、要求される仕上げ面粗さ
を安定して確保でき、高精度な加工が行えることが明ら
かとなった。As a result, in Sample 3F having a large average particle diameter of CBN, the required roughness of the finished surface of the work material could not be ensured because the roughness of the cutting edge line was large.
On the other hand, it is clear that the samples 3B to 3E of the present invention can stably secure the required finished surface roughness and can perform high-precision processing because the roughness of the cutting edge ridge is small. It became.
【００５９】（実施例４）立方晶窒化硼素焼結体工具
の、工具逃げ面とネガランド面とのなす角である工具刃
先くさび角が、被削材の加工精度と仕上げ面粗さに及ぼ
す影響を調べた。準備された種々の立方晶窒化硼素焼結
体スローアウェイチップの例を表７に示す。(Example 4) Influence of the wedge angle of the tool edge, which is the angle between the tool flank and the negative land surface, on the cubic boron nitride sintered tool on the machining accuracy and the finished surface roughness of the work material. Was examined. Table 7 shows examples of various prepared cubic boron nitride sintered body throw-away tips.
【００６０】[0060]
【表７】 [Table 7]
【００６１】表７におけるスローアウェイチップのコー
ナー部分には、１．２μｍの平均粒子径を有する立方晶
窒化硼素を７０容量％含有する多結晶硬質焼結体が、ロ
ウ付けにより超硬合金製の工具母材に接合されている。
工具逃げ面とネガランド面との工具先端くさび角が種々
に変えられている。これをダイヤモンド粒子径が＃１,
５００のダイヤモンド砥石を用い、刃付け処理を行った
後、実施例１と同様の手順により切刃稜線部の断面曲率
半径が２８μｍである試料４Ａ〜４Ｉを得た。切刃稜線
部の断面から見て、工具逃げ面とすくい面又はネガラン
ド面とは滑らかにつながっていた。なお、この時の切刃
稜線部の表面粗さはＲｚ＝０．３〜０．８μｍの範囲内
であった。これら切削工具を用いて、次に示す条件にて
切削試験した。At the corners of the indexable inserts in Table 7, a polycrystalline hard sintered body containing 70% by volume of cubic boron nitride having an average particle size of 1.2 μm was formed by brazing with a cemented carbide. It is joined to the tool base material.
The wedge angle of the tool tip between the tool flank and the negative land is variously changed. The diamond particle size is # 1,
After performing the blade treatment using 500 diamond grindstones, samples 4A to 4I having a sectional radius of curvature of the cutting edge ridge portion of 28 μm were obtained in the same procedure as in Example 1. When viewed from the cross section of the cutting edge ridge, the tool flank and the rake face or the negative land face were smoothly connected. At this time, the surface roughness of the ridge of the cutting edge was in the range of Rz = 0.3 to 0.8 μm. Using these cutting tools, cutting tests were performed under the following conditions.
【００６２】 被削材：円筒形状の浸炭焼入材（ＳＣＭ４２０）内径１
５ｍｍのものの内径切削 被削材硬度：ＨRC５９ 被削材の周表面速度：１００ （ｍ／ｍｉｎ） 工具の切り込み深さ：０．０７ （ｍｍ） 工具の送り速さ：０．０６（ｍｍ／ｒｅｖ） 切削時間：５（ｍｉｎ） 加工方法：内径ボーリング加工 要求仕上面粗さ： Ｒｚ＝２μｍ以下 要求真円度： ３μｍ以下Work Material: Cylindrical carburized and quenched material (SCM420) inner diameter 1
Internal diameter cutting of 5 mm workpiece hardness: HRC 59 Peripheral surface speed of workpiece: 100 (m / min) Cutting depth of tool: 0.07 (mm) Feeding speed of tool: 0.06 (mm) / Rev) Cutting time: 5 (min) Processing method: inner diameter boring processing Required surface roughness: Rz = 2 μm or less Required roundness: 3 μm or less
【００６３】[0063]
【表８】 [Table 8]
【００６４】その結果表８から明らかなように、工具逃
げ面とネガランド面とのなす工具刃先くさび角の小さい
４Ａは、刃先のくさび角が小さいために切削初期に欠損
が発生し、継続評価が不可能であった。一方、工具逃げ
面とネガランド面との工具刃先くさび角の大きい４Ｉ
は、切削抵抗が高くこれの変動が大きいために、びびり
が発生し継続評価が不可能であった。これに対して、本
発明品であるである４Ｂ〜４Ｈは、切削抵抗が小さくこ
れの変動が小さいために、要求される真円度内の加工が
行え、また優れた仕上げ面粗さで加工ができることが明
らかとなった。As is clear from Table 8, 4A having a small wedge angle formed by the tool flank and the negative land surface has a small wedge angle at the cutting edge, so that chipping occurs at an early stage of cutting, and continuous evaluation is not possible. It was impossible. On the other hand, 4I with a large wedge angle of the tool edge between the tool flank and the negative land surface
However, since the cutting force was high and the fluctuation was large, chatter occurred and continuous evaluation was impossible. On the other hand, 4B to 4H, which are the products of the present invention, have a small cutting resistance and a small variation in the cutting resistance. It became clear that we could do it.
【００６５】（実施例５）以下の実施例では、切削テス
トによる差異を明らかにするために、切削長さを実施例
１から４の２倍以上としている。多結晶硬質燒結体のノ
ーズ半径ｒの終端から、側面に形成されている一対の直
線切刃の長さが被削面に及ぼす影響を調べた。立方晶窒
化硼素を含有する多結晶硬質燒結体スローアウェイチッ
プを、遊離砥粒によりホーニング加工して、実施例２の
試料番号２Ｃと同じ試料を作成し、次に示す条件で切削
試験を実施した。被削材と切削条件を以下に示す。 被削材：浸炭焼入れ鋼 （ＳＣＭ４１５）直径５０（ｍ
ｍ）長手長さ１００（ｍｍ）の丸棒の外径切削 被削材硬度：ＨRC６０ 被削材の周表面速度：１２０ （ｍ／ｍｉｎ．） 工具の切り込み深さ：０．０５ （ｍｍ） 工具の送り速さ：０．０８ （ｍｍ／ｒｅｖ） 切削長さ：５ｋｍ ホルダー型番：ＰＣＬＮＲ２５２５−３３ テストチップ形状：内接円の大きさが１２．７ｍｍであ
る、直線サラエ刃付きの略８０゜菱形スローアウェイチ
ップ ノーズ半径部の２等分線と直線サラエ刃の成す角度：４
４．５度(Embodiment 5) In the following embodiment, in order to clarify the difference due to the cutting test, the cutting length is set to be at least twice the length of the first to fourth embodiments. The influence of the length of a pair of straight cutting edges formed on the side surface from the end of the nose radius r of the polycrystalline hard sintered body on the work surface was examined. The polycrystalline hard sintered body indexable insert containing cubic boron nitride was honed with free abrasive grains to prepare the same sample as sample No. 2C of Example 2, and a cutting test was performed under the following conditions. . The work material and cutting conditions are shown below. Work material: case hardened steel (SCM415) diameter 50 (m)
m) the outer diameter cutting work material hardness of round bars in the longitudinal length 100 (mm): the peripheral surface speed of the H RC 60 Workpiece:. 120 (m / min) Tool depth of cut: 0.05 (mm ) Tool feed speed: 0.08 (mm / rev) Cutting length: 5 km Holder model number: PCLNR2525-33 Test chip shape: Approximately 80 with a straight Sarae blade with an inscribed circle size of 12.7 mm゜ Rhombus throwaway tip Angle formed by the bisector of the nose radius and the straight Sarae blade: 4
4.5 degrees
【００６６】[0066]
【表９】 [Table 9]
【００６７】この結果から直線切刃の幅が大きくなるに
つれ、被削面をさらえる効果が大きいため表面粗さは向
上している。しかし、直線切刃の幅が大きくなると切削
抵抗が高くなることから真円度も大きくなる。このた
め、適度な真円度と表面粗さを形成できる、好ましい直
線切刃の幅は０．２〜０．６（ｍｍ）の範囲内であるこ
とが明らかとなった。From this result, as the width of the straight cutting edge increases, the surface roughness is improved because the effect of exposing the work surface is large. However, when the width of the straight cutting edge is increased, the cutting resistance is increased, so that the roundness is also increased. For this reason, it became clear that the preferable width of the straight cutting edge capable of forming appropriate roundness and surface roughness is in the range of 0.2 to 0.6 (mm).
【００６８】（実施例６）多結晶硬質燒結体のノーズ半
径部を２等分する直線と、ノーズ半径ｒの終端それぞれ
から、スローアウェイチップの側面に向い、そのノーズ
半径ｒに接続される一対の直線切刃とにより形成される
角度が、被削面に及ぼす影響を調べた。立方晶窒化硼素
を含有する多結晶硬質燒結体スローアウェイチップをホ
ーニング加工して実施例２の試料番号２Ｃを作製した。
これらの試料について次に示す条件で切削試験した。(Example 6) A pair of straight lines bisecting the nose radius of the polycrystalline hard sintered body and the ends of the nose radius r, each facing the side surface of the throw-away tip and connected to the nose radius r. The effect of the angle formed with the straight cutting edge on the work surface was investigated. Sample No. 2C of Example 2 was produced by honing a polycrystalline hard sintered body throwaway tip containing cubic boron nitride.
A cutting test was performed on these samples under the following conditions.
【００６９】被削材と切削条件を以下に示す。 被削材：浸炭焼入れ鋼 （ＳＣｒ４２０）直径６０（ｍ
ｍ）長手長さ１２０（ｍｍ）の丸棒の外径切削 被削材硬度：ＨRC６０ 被削材の周表面速度：１００ （ｍ／ｍｉｎ．） 工具の切り込み深さ：０．０６（ｍｍ） 工具の送り速さ：０．０７ （ｍｍ／ｒｅｖ） 切削長さ：４ｋｍ ホルダー型番：ＰＷＣＬＮＲ２５２５−３３ テストチップ形状：内接円の大きさが１２．７ｍｍであ
る、直線サラエ刃付き略６角形先端角８０゜スローアウ
ェイチップ 直線サラエ刃の長さ：０．４（ｍｍ）The work material and cutting conditions are shown below. Work material: carburized and hardened steel (SCr420), diameter 60 (m)
m) the longitudinal length 120 (mm) outer diameter cutting work material hardness of round bar: the peripheral surface speed of the H RC 60 Workpiece:. 100 (m / min) Tool depth of cut: 0.06 (mm ) Tool feed speed: 0.07 (mm / rev) Cutting length: 4 km Holder model number: PWCLNR2525-33 Test chip shape: Substantially hexagonal shape with a straight inscribed circle with an inscribed circle of 12.7 mm Tip angle 80 ° Indexable insert Length of straight Sarae blade: 0.4 (mm)
【００７０】[0070]
【表１０】 [Table 10]
【００７１】この結果からノーズ半径部の２等分線と直
線切刃との交差角度が大きくなるにつれ、被削面をさら
える効果が大きいため表面粗さは向上している。しか
し、交差角度が大きくなると切削抵抗が高くなることか
ら真円度も大きくなる。このため、適度な真円度と表面
粗さを形成できる、好ましい交差角度の範囲は４２．０
〜４５．０（度）の範囲内であることが明らかとなっ
た。From this result, as the intersection angle between the bisector of the nose radius portion and the straight cutting edge increases, the effect of exposing the work surface is increased, and the surface roughness is improved. However, as the intersection angle increases, the cutting resistance increases, and the roundness also increases. For this reason, a preferable range of the crossing angle at which an appropriate roundness and surface roughness can be formed is 42.0.
It was found to be within the range of ４５45.0 (degrees).
【００７２】（実施例７）化学的蒸着及び物理的蒸着に
より多結晶硬質燒結体の表面に被覆層を形成させた場合
の影響を調べた。立方晶窒化硼素を含有する多結晶硬質
燒結体スローアウェイチップを用いて実施例２の試料番
号２Ｃをを用いて以下の試料を作製した。１０Ａは被覆
層なしのチップ、１０ＢはＰＶＤ法により厚さ２（μ
ｍ）のＴｉＮの被覆層を形成したチップ, １０ＣはＰＶ
Ｄ法により厚さ２（μｍ）のＴｉＡｌＮの被覆層を形成
したチップである。Example 7 The effect of forming a coating layer on the surface of a polycrystalline hard sintered body by chemical vapor deposition and physical vapor deposition was examined. The following samples were prepared using Sample No. 2C of Example 2 using a polycrystalline hard sintered body throw-away tip containing cubic boron nitride. 10A is a chip without a coating layer, and 10B is a chip having a thickness of 2 (μ
m) Chip with coating layer of TiN formed, 10C is PV
This is a chip on which a coating layer of 2 μm thick TiAlN is formed by the method D.
【００７３】[0073]
【表１１】 これらの試料について次に示す条件で切削試験を実施し
た。被削材と切削条件を以下に示す。 被削材：浸炭焼入れ鋼（ＳＣＭ４１５） 被削材硬度：ＨRC５８ 被削材の周表面速度：７０ （ｍ／ｍｉｎ．） 工具の切り込み深さ：０．０５ （ｍｍ） 工具の送り速さ：０．０３ （ｍ／ｍｉｎ．） 切削長さ：５ｋｍ[Table 11] Cutting tests were performed on these samples under the following conditions. The work material and cutting conditions are shown below. Workpiece: carburized hardened steel (SCM415) Workpiece Hardness: the peripheral surface speed of the H RC 58 Workpiece: (. M / min) 70 tool depth of cut: 0.05 (mm) Feed speed of the tool : 0.03 (m / min.) Cutting length: 5km
【００７４】切削試験における結果を表１２に示す。Table 12 shows the results of the cutting test.
【表１２】 この結果より従来のノンコートチップよりもＰＶＤ法に
よってコーティングしたチップは切れ刃稜線部の摩耗の
発達が小さいため、より優れた表面粗さを長時間維持で
きることが明らかとなった。[Table 12] From the results, it has been clarified that the tip coated by the PVD method has less abrasion development at the cutting edge ridge than the conventional non-coated tip, so that more excellent surface roughness can be maintained for a long time.
【００７５】[0075]
【発明の効果】本発明に基づく、切刃稜線部の断面曲率
半径が５μｍから３０μｍで、且つ切刃稜線部の表面粗
さが０．１μｍから１．０μｍである切削工具は、焼き
入れ鋼や鋳鉄などの材料を切削加工により高精度に加工
することができた。すなわち、本発明の切削工具を用い
ることにより、被削材の表面粗さが１．６μｍ以下で且
つ、真円度が３μｍ以下を達成することができた。従っ
て、従来能率が良くない研削加工に依存していた工程
を、切削加工に置き換えて加工能率を飛躍的に向上させ
ることができた。According to the present invention, a cutting tool having a cutting edge ridge having a cross-sectional radius of curvature of 5 μm to 30 μm and a surface roughness of the cutting edge ridge of 0.1 μm to 1.0 μm is a hardened steel. Materials such as steel and cast iron could be machined with high precision by cutting. That is, by using the cutting tool of the present invention, the surface roughness of the work material was 1.6 μm or less and the roundness was 3 μm or less. Therefore, the machining efficiency was dramatically improved by replacing the process which had conventionally depended on the grinding process with poor efficiency with the cutting process.
【図１】本発明に係わる切削工具の斜視図FIG. 1 is a perspective view of a cutting tool according to the present invention.
【図２】本発明に係わる切削工具の断面拡大図FIG. 2 is an enlarged sectional view of a cutting tool according to the present invention.
【図３】本発明に係わる切削工具の断面拡大図FIG. 3 is an enlarged sectional view of a cutting tool according to the present invention.
【図４】本発明に係わる切刃稜線部の粗さ測定方法を示
す図FIG. 4 is a view showing a method of measuring the roughness of a cutting edge ridge portion according to the present invention.
【図５】本発明に係わる直線切刃Ｌ、Ｌ’の説明図FIG. 5 is an explanatory view of straight cutting blades L and L 'according to the present invention.
１ 工具母材 ２ 取り付け穴 ３ 超硬合金基体 １１ 多結晶硬質焼結体 １２ 工具逃げ面 １３ 工具すくい面 １４ ネガランド面 １５ 切刃稜線部 １６ 線 ２１ 触針 ２２ ナイフエッジ端子 ２３ Ｖブロック Ｒ 断面曲率半径 θ1 工具すくい角 θ2 工具逃げ角 θ3 工具刃先くさび角 θ10、θ11 ノズ半径部の二等分線と直線切刃のなす角
度REFERENCE SIGNS LIST 1 tool base material 2 mounting hole 3 cemented carbide substrate 11 polycrystalline hard sintered body 12 tool flank 13 tool rake face 14 negative land face 15 cutting edge ridge line 16 line 21 stylus 22 knife edge terminal 23 V block R section curvature Radius θ 1 Tool rake angle θ 2 Tool clearance angle θ 3 Tool wedge angle θ 10 , θ 11 Angle between bisector of nose radius and straight cutting edge
Claims (7)
含有する多結晶硬質焼結体からなり、切刃稜線部の断面
曲率半径が５μｍ以上、３０μｍ以下であり、工具逃げ
面と、工具すくい面又はネガランド面が上記の断面曲率
半径でなめらかにつながり、切刃稜線部の表面粗さが十
点平均粗さ（Ｒｚ）で０．１μｍ以上、１．０μｍ以下
であること特徴とする、多結晶硬質焼結体切削工具。The cutting edge is made of a polycrystalline hard sintered body containing 20% by volume or more of cubic boron nitride, and the cutting edge has a cross-sectional radius of curvature of 5 μm or more and 30 μm or less; The tool rake surface or the negative land surface is smoothly connected with the above-mentioned radius of curvature of the cross section, and the surface roughness of the ridge portion of the cutting edge is 0.1 μm or more and 1.0 μm or less in ten-point average roughness (Rz). , Polycrystalline hard sintered cutting tool.
の表面粗さが十点平均粗さ（Ｒｚ）で０．１μｍ以上、
０．５μｍ以下であること特徴とする、請求項１記載の
多結晶硬質焼結体切削工具。2. The tool rake surface or the negative land surface has a ten-point average roughness (Rz) of 0.1 μm or more,
The polycrystalline hard sintered compact cutting tool according to claim 1, wherein the cutting tool has a diameter of 0.5 µm or less.
工具逃げ面とネガランド面とのなす工具刃先くさび角
が、６５゜以上、１２５゜以下であることを特徴とす
る、請求項１または２に記載の多結晶硬質焼結体切削工
具。3. A wedge angle between a tool flank and a tool rake face or a tool flank between a tool flank and a negative land face is 65 ° or more and 125 ° or less. 2. A cutting tool for a polycrystalline hard sintered body according to item 1.
素を２０容量％以上含有し、その平均粒子径が０．０１
μｍ以上、５μｍ以下であることを特徴とする、請求項
１から３のいずれかに記載の多結晶硬質焼結体切削工
具。4. The polycrystalline hard sintered body contains at least 20% by volume of cubic boron nitride and has an average particle diameter of 0.01%.
The polycrystalline hard sintered compact cutting tool according to any one of claims 1 to 3, wherein the cutting tool has a thickness of not less than 5 µm and not more than 5 µm.
具母材に接合されていることを特徴とする、請求項１か
ら４のいずれかに記載の多結晶硬質焼結体切削工具。5. The cutting of a polycrystalline hard sintered body according to claim 1, wherein the polycrystalline hard sintered body is joined to a tool base material made of a cemented carbide. tool.
終端それぞれから、スローアウェイチップの側面に向
い、該ノーズ半径ｒに接続される一対の直線切刃が、そ
れぞれ０．２〜０．６ｍｍの範囲内の長さを有し、該ノ
ーズ半径部を２等分する直線と該直線切れ刃それぞれと
の成す角度が４２゜≦θ10、θ11≦４５゜である直線刃
が形成されていることを特徴とする、請求項１から５の
いずれかに記載の旋削加工用多結晶硬質燒結体スローア
ウェイチップ。6. A pair of straight cutting edges connected to the nose radius r from the respective ends of the nose radius r of the polycrystalline hard sintered body toward the side of the throw-away tip, respectively. A straight blade having a length within the range of 6 mm and an angle formed by a straight line bisecting the nose radius portion and each of the straight cutting edges is 42 ° ≦ θ 10 and θ 11 ≦ 45 ° is formed. The indexable insert according to any one of claims 1 to 5, characterized in that:
周期律表の４ａ、５ａ、６ａ族元素及び、Ａｌ、Ｓｉ、
Ｂの元素からなる群から選択される少なくとも１種の元
素または該群から選択される少なくとも１種の金属の窒
化物、炭化物、酸化物及びこれらの固溶体の中から選択
される少なくとも１種の化合物からなる被覆層が形成さ
れていることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記
載の多結晶硬質燒結体スローアウェイチップ。7. The surface of the cutting tool of the polycrystalline hard sintered body includes elements of groups 4a, 5a and 6a of the periodic table and Al, Si,
At least one element selected from the group consisting of element B or at least one compound selected from nitrides, carbides, oxides and solid solutions of at least one metal selected from the group The indexable chip of any one of claims 1 to 6, wherein a coating layer comprising:
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