JP2001173816A - 逆止弁及びそれを用いた燃料噴射ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 弁体及びコイルスプリングの横揺れを防止す
ることによって気密性、応答性、耐久性及び信頼性を向
上させた逆止弁及びこれを用いた燃料噴射ポンプを提供
する。 【解決手段】 ボール弁３８の許容移動空間を規定する
ために、弁ストッパ４１ｄによってボール弁３８のフル
リフト量を決め、ボール弁３８がリフトし始めてからフ
ルリフトするまで弁座４５のテーパ面がボール弁３８に
被った状態にあるように弁座３８の形状を決める。コイ
ルスプリング３９の巻線間隙間を通らずに燃料通路３７
から燃料通路４２に燃料が流れるように突出部４１ｃの
側壁面において燃料通路４２を開口させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、逆止弁及びそれを
用いた内燃機関（以下、「内燃機関」をエンジンとい
う。）用の燃料噴射ポンプに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、流体流路において流体を一方向に
のみ流通させる逆止弁が知られている。このような逆止
弁は、例えばエンジン用の燃料噴射ポンプに備えられ
る。エンジン用の燃料噴射ポンプとこれに備えられてい
る逆止弁の従来例を図５〜図６に示す。

【０００３】図５に示す燃料噴射ポンプは、カム１１４
の外周にプランジャ１１７を配設し、フィードポンプ１
０１から供給される低圧燃料を加圧してコモンレールに
圧送する所謂星形ポンプである。プランジャ１１７が下
死点側に移動して燃料加圧室１０５が吸入側燃料通路１
２０より低圧になると、ボール弁１０３が弁座１１９か
ら離座し燃料が燃料加圧室１０５に吸入される。プラン
ジャ１１７が下死点から上死点側に移動すると、ボール
弁１０３はスプリング１０４に付勢されて弁座１１９に
着座し、燃料加圧室１０５が高圧になると、燃料配管を
通じてコモンレールに燃料が送出される。

【０００４】図５に示す燃料噴射ポンプの吐出側燃料通
路１２１に設けられている逆止弁の開弁状態を図６に示
す。この逆止弁は、ポンプハウジング１１３に形成され
ている弁室１１１に収容されたボール弁１０６によっ
て、燃料加圧室１０５に燃料が逆流することを防止す
る。

【０００５】ボール弁はコイルスプリング１０７によっ
て閉弁方向に付勢され、コイルスプリング１０７は接続
部材１０９によって支持されている。接続部材１０９
は、コイルスプリング１０７のセット荷重を設定する部
材であって、コモンレールに燃料を圧送するための燃料
配管が接続される。接続部材１０９は、ポンプハウジン
グ１１３に形成されている収容孔１０８にねじ込まれて
おり、燃料通路１１０を形成している。この燃料通路１
１０は、接続部材１０９の弁室側の端面においてコイル
スプリング１０７の内側の部位で弁室１１１に開口して
いる。

【０００６】燃料加圧室１０５に通じる吐出側燃料通路
１２１が高圧になると、ボール弁１０６が弁座１１２か
ら離座して弁室１１１に燃料が流入する。弁室１１１に
流入した燃料は、図６の矢印で示すようにコイルスプリ
ング１０７の巻線間隙間を通じてコイルスプリング１０
７の内側空間に流入し、燃料通路１１０から燃料配管に
送出される。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、燃料噴
射ポンプの吐出側燃料通路等の流体が高速に流通する流
路に逆止弁が設けられる場合、次のような問題がある。
例えば図５に示す燃料噴射ポンプの吐出側燃料通路１２
１には燃料が高速に流通しているため、ボール弁１０６
及びコイルスプリング１０７にスプリング軸と垂直方向
の横揺れが発生する。このようなボール弁１０６及びコ
イルスプリング１０７の横揺れは、ボール弁１０６とコ
イルスプリング１０７との当接部位における摩耗、コイ
ルスプリング１０７と接続部材１０９との当接部位にお
ける摩耗及びコイルスプリング１０７の疲労を増大させ
ている。さらに、ボール弁１０６が横揺れしながら閉弁
することにより、弁座１１２とボール弁１０６との摩耗
を増大させている。このような逆止弁における部材の摩
耗及び疲労は、スプリングの強度低下並びに弁の気密性
低下及び応答性不良を発生させるおそれがあり、逆止弁
の耐久性及び信頼性を低減させる要因となっている。

【０００８】本発明は、弁体及びコイルスプリングの横
揺れを防止することによって耐久性及び信頼性を向上さ
せた逆止弁及びそれを用いた燃料噴射ポンプを提供する
ことを目的とする。本発明の別の目的は、コイルスプリ
ングの強度、弁の気密性及び応答性を向上する構造をも
つ逆止弁及びそれを用いた燃料噴射ポンプを提供するこ
とにある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明の請求項１記載の
逆止弁によると、弁体と当接可能な弁ストッパを弁座か
ら下流側に所定距離離間して設けることによって、最大
流量を規制することなく弁体のリフト量を制限してい
る。このため、弁体を付勢しているコイルスプリングが
縮みきることによって巻線同士が摩耗することを防止
し、また、コイルスプリングが座屈することを防止して
コイルスプリングの疲労を抑制することができる。

【００１０】さらに、弁体のコイルスプリングの径方向
移動量を制限する横揺れ防止ガイドを備えることによっ
て、弁体及びコイルスプリングの横揺れを抑制してい
る。このため、弁体とコイルスプリングとの当接部位に
おける摩耗、コイルスプリングの疲労、及び弁体と弁座
の摩耗を抑制することができる。

【００１１】このような横揺れ防止ガイドは、例えば、
弁ハウジングに形成されるテーパ状の弁座のシート部位
よりコイルスプリング側に弁座のテーパ面を延ばし、こ
の延ばしたテーパ面で弁体に許容する径方向移動空間を
仕切るように、弁座と一体に形成することができる。ま
た、例えば、弁座近傍の弁室側壁面から突出させるよう
にして横揺れ防止ガイドを形成することができる。ま
た、例えば、弁座側の弁室内径が反弁座側の弁室内径よ
り小さくなるように弁室側壁面を段付きにして横揺れ防
止ガイドを形成することができる。

【００１２】したがって、上述したように、弁体及びコ
イルスプリングの横揺れが抑制されることによって、弁
体とコイルスプリングとの当接部位における摩耗、コイ
ルスプリングの疲労、及び弁体と弁座の摩耗が抑制さ
れ、コイルスプリングの強度と、逆止弁の気密性、応答
性、耐久性及び信頼性とを向上させることができる。

【００１３】本発明の請求項２記載の逆止弁によると、
弁室の反弁座側に開口し弁室より大径の収容孔に収容さ
れコイルスプリングの反弁座側端部を支持するスプリン
グストッパを弁室に突出させることによって、弁室の側
壁面と対向するスプリングストッパの側壁面において流
体流出路を開口させることが可能となっている。流体流
出路は、弁室の側壁面と対向するスプリングストッパの
側壁面において、弁室内のコイルスプリングの外側を流
通する流体が流出可能な位置で弁室に開口している。
尚、ここでいう弁室の側壁面及びスプリングストッパの
側壁面とは、コイルスプリングの軸と平行な弁室及びス
プリングストッパの壁面をいう。

【００１４】弁室内の流体は、コイルスプリングの径方
向内側を通らずに、すなわちコイルスプリングの巻線間
隙間を通らずに、流体流入路から流体流出路に流れるた
め、流体がコイルスプリングの巻線間隙間を高速で流れ
ることによってコイルスプリングに発生する振動を抑制
することができる。したがって、弁体及びコイルスプリ
ングの横揺れが抑制され、弁体とコイルスプリングとの
当接部位における摩耗、コイルスプリングの疲労、及び
弁体と弁座の摩耗が抑制され、逆止弁の耐久性及び信頼
性を向上させることができる。

【００１５】また、弁室内の流体は、コイルスプリング
の巻線間隙間を通らずに流体流入路から流体流出路に流
れるため、弁体のリフト量が増大するに従ってコイルス
プリングの巻線間隙間が詰まったとしても、弁室内で流
体に作用する抵抗が増大することはない。すなわち、弁
室内に流入する流体の流量に関わらず、滞りなく流体流
出路から流体を送出することができる。また、コイルス
プリングの巻線間隙間またはコイルスプリングの軸長を
小さくすることができる。

【００１６】また、弁室と収容孔との開口部を閉塞して
いるスプリングストッパの端面において流体流出路が開
口してしないため、弁室と収容孔との開口部を閉塞して
いるスプリングストッパの端面の面積を小さくすること
ができる。したがって、収容孔への燃料リーク圧が小さ
くなり、弁室のシール性を向上させることができる。

【００１７】本発明の請求項３記載の逆止弁によると、
流体流出路は、弁室の側壁面と対向するスプリングスト
ッパの側壁面において、弁室内のコイルスプリングの外
側を流通する流体が流出可能な位置で弁室に開口し、さ
らに、横揺れ防止ガイドは、弁体のコイルスプリングの
径方向移動量を制限する。このため、弁体及びコイルス
プリングの横揺れを抑制する効果を相乗的に向上させる
ことができ、また、弁室のシール性を向上させることが
できる。

【００１８】また、スプリングストッパから弁座側に突
出し前記コイルスプリングの軸方向に前記弁体と当接可
能な弁ストッパを設けることによって、弁体のリフト量
を制限しているため、コイルスプリングの巻線同士の摩
耗を防止し、また、コイルスプリングの座屈を防止して
コイルスプリングの疲労を抑制することができる。した
がって、逆止弁の耐久性及び信頼性をさらに向上させる
ことができる。

【００１９】本発明の請求項４記載の逆止弁によると、
コイルスプリングは弁体側が小径の円錐台形状であるた
め、弁体及びコイルスプリングの横揺れをさらに抑制す
ることができる。

【００２０】本発明の請求項５記載の燃料噴射ポンプに
よると、燃料圧送通路に請求項１〜４のいずれか一項記
載の逆止弁を設けているため、耐久性及び信頼性を向上
させることができる。尚、ポンプハウジングと逆止弁の
弁ハウジングは、一体に形成されるものであってもよ
く、別体に形成されるものであってもよい。

【００２１】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を示す
実施例を図に基づいて説明する。本発明の実施例による
ディーゼルエンジン用の燃料噴射ポンプ、並びにこれに
燃料を供給するためのフィードポンプ及び燃料調量電磁
弁を図３に示す。

【００２２】フィードポンプ１０は図示しない燃料タン
クから吸入した燃料を加圧し燃料配管１２を通じて燃料
噴射ポンプ１に燃料を送出する装置である。燃料調量電
磁弁１１は、燃料配管１２と燃料噴射ポンプ１の燃料通
路２１との連通を断続するために設けられており、燃料
噴射ポンプ１に吸入される燃料量をエンジン運転状態に
応じて調量する装置である。

【００２３】燃料噴射ポンプ１のポンプハウジング４４
は、可動部材としてのプランジャ３１を往復移動自在に
支持している。ポンプハウジング４４の内周面とプラン
ジャ３１の端面とにより燃料加圧室３０が形成される。
ポンプハウジング４４は、燃料調量電磁弁１１を介して
フィードポンプ１０から圧送される燃料を燃料加圧室３
０に導入するための燃料通路２１、２４、弁室２６を形
成している。弁室２６には、燃料加圧室３０から燃料通
路２１に燃料が逆流することを防止するためのボール弁
２２が設けられている。ボール弁２２は、弁座２５に離
着座することによって燃料通路２１と燃料加圧室３０と
の連通を断続するものである。ボール弁２２はコイルス
プリング２３によって弁座２５側に付勢されている。

【００２４】プランジャ３１を往復駆動するための駆動
軸３６はポンプハウジング４４に回転可能に支持されて
いる。断面円形状のカム３５は駆動軸３６に対し偏心し
て一体に形成されている。

【００２５】プランジャ３１は、駆動軸３６の回転にと
もないシュー３４を介してカム３５により往復駆動さ
れ、燃料通路２１、２４を通じて燃料加圧室３０に吸入
した燃料を加圧する。プランジャ３１に対して駆動軸３
６を挟んで１８０°反対側に図示しない別のプランジャ
が配置されている。すなわち、この燃料噴射ポンプ１は
２つのプランジャを往復駆動することによって燃料を圧
送するものである。

【００２６】シュー３４は外形が一部を切り欠いた円形
状に形成されている。プランジャヘッド３３と対向する
シュー３４の外周面とプランジャヘッド３３の端面とは
平面状に形成され、シュー３４とプランジャヘッド３３
との間にブッシュ１９が介在している。シュー３４およ
びプランジャヘッド３３のそれぞれの接触面を平面状に
形成することにより、シュー３４とプランジャヘッド３
３との面圧を低下させている。シュー３４は、カム３５
の回転にともなってカム３５と摺動し、自転することな
く公転する。

【００２７】スプリング３２は一端がポンプハウジング
４４に当接し他端がプランジャヘッド３３に当接してい
る。スプリング３２はシュー３４側にプランジャ３１を
付勢している。

【００２８】燃料吐出側の燃料通路３７はポンプハウジ
ング４４に直線状に形成されており、燃料加圧室３０に
開口している。燃料通路３７の下流側には燃料通路３７
よりも流路面積の大きい円孔形状の弁室４３が形成され
ており、弁室４３に弁体としてのボール弁３８が収容さ
れている。ボール弁３８はコイルスプリング３９によっ
て閉弁方向に付勢されている。弁室４３の下流側に弁室
４３よりも内径の大きい円孔形状の収容孔４０が形成さ
れている。収容孔４０はポンプハウジング４４の外周壁
に開口している。収容孔４０には、燃料配管接続用の接
続部材４１がねじ結合されている。

【００２９】スプリングストッパとしての接続部材４１
は内部に流体流出路としての燃料通路４２を形成してお
り、燃料配管により図示しないコモンレールと接続され
ている。燃料噴射ポンプ１で加圧された燃料は燃料通路
４２からコモンレールに供給される。燃料通路４２は燃
料通路３７とほぼ同一直線上に形成され、弁室４３に開
口している。燃料通路３７、弁室４３及び燃料通路４２
は特許請求の範囲に記載された流体流路を構成してい
る。

【００３０】本実施例において、特許請求の範囲に記載
された逆止弁は、ポンプハウジング４４、ボール弁３
８、コイルスプリング３９、及び接続部材４１によって
構成されている。以下、図１及び図２に基づき逆止弁を
構成するこれらの各部材について説明する。

【００３１】図２に示すように、弁座４５は流体流入路
としての燃料通路３７の下流側に形成されている。弁座
４５はテーパ状であってテーパ面の傾斜角θが約６０度
になるように形成されている。また、弁座４５のシート
位置Ａと弁座４５の縁位置Ｂとの距離Ｌ１は、図１に示
すようにボール弁３８が後述する弁ストッパ４１ｄに当
接している状態で弁座４５のテーパ面がボール弁３８に
被るように決められている。したがって、ボール弁３８
は、コイルスプリング３９の軸と垂直な方向の移動量が
弁座４５によって制限される。尚、弁座４５は特許請求
の範囲に記載された横揺れ防止ガイドとして作用する。

【００３２】接続部材４１は、収容孔４０にねじ結合さ
れる円柱形状の接続部４１ｂと、接続部４１ｂから弁室
４３に突出している円柱形状の突出部４１ｃと、突出部
４１ｃから弁座４５側に突出している円錐台形状の弁ス
トッパ４１ｄとを形成している。接続部４１ｂ及び突出
部４１ｃは特許請求の範囲に記載されたスプリングスト
ッパを構成している。図２に示す突出部４１ｃの側壁面
と弁室４３の側壁面との隙間Ｌ３は、隙間Ｌ３における
流路面積が燃料通路３７における流路面積より小さくな
らない範囲で決められている。

【００３３】燃料通路４２は、突出部４１ｃの側壁面に
開口している連通部４２ａを通じて弁室４３と連通して
いる。このように弁室側壁面に対向する接続部材４１の
側壁面に燃料通路４２の開口部を形成することによって
弁室４３のシール性が向上する。このことを説明するた
めの比較例を図４に示す。図４に示す逆止弁は比較のた
めに燃料通路以外の構造を本実施例の逆止弁の構造と同
一としたものである。

【００３４】弁室４３１と収容孔４０１との開口部を閉
塞している接続部４１１の端面４１１ａにおいて燃料通
路４２１を弁室４３１に開口させる場合、突出部４１１
ｃの側壁面と弁室４３１の側壁面との隙間Ｌ４をある程
度広くとる必要がある。このため、弁室４３１と収容孔
４０１との開口部を閉塞している接続部４１１の端面４
１１ａの面積が大きくなる。したがって、収容孔４０１
への燃料リーク圧が高くなり、弁室４３１から収容孔４
０１に燃料がリークしやすくなる。

【００３５】この比較例に対し、本実施例では図２に示
すように弁室４３と収容孔４０との開口部を閉塞してい
る接続部４１の端面４１ａに燃料通路４２の開口部を形
成していないため、弁室４３と収容孔４０との開口部を
閉塞している接続部４１の端面４１ａの面積を小さくす
ることができる。したがって、収容孔４０への燃料リー
ク圧が小さくなり、弁室４３のシール性を向上させるこ
とができる。尚、連通部４２ａは突出部４１ｃの側壁面
に垂直である必要はなく、開口部から下流側に傾斜した
形状であってもよい。

【００３６】弁ストッパ４１ｄは、ボール弁３８のフル
リフト量Ｌ２を決める部材である。弁ストッパ４１ｄの
弁座側端面４１ｅと弁座４５のシート位置Ａとの距離及
びボール弁３８の直径によってボール弁３８のフルリフ
ト量Ｌ２が決まる。ボール弁３８のフルリフト量Ｌ２
は、図１に示すフルリフト位置にあるときのボール弁３
８と弁座４５との隙間Ｓ１における流路面積が燃料通路
３７における流路面積とほぼ等しくなるように決められ
ている。尚、弁ストッパ４１ｄの弁座側端面４１ｅをす
り鉢状にしてもよい。この場合、ボール弁３８がフルリ
フト位置にあるときにボール弁３８の挙動を安定させる
ことができる。

【００３７】尚、θ、Ｌ１、Ｌ２、ボール弁の直径は燃
料流れの抵抗、コイルスプリング３９に許容する横揺れ
量、燃料噴射ポンプ１に占める逆止弁の体格等の要素を
勘案して定めるものである。一般に、θを小さくすると
逆止弁の径方向長さを小さくすることができ、θ及びＬ
２を大きくすると燃料流れの抵抗を小さくすることがで
き、θ及びＬ２を小さくするとコイルスプリング３９の
横揺れ量を小さくすることができる。したがって、逆止
弁に要求される性質に応じてθ、Ｌ１、Ｌ２を変更する
ことができる。

【００３８】コイルスプリング３９は、弁ストッパ４１
ｄの周囲に設けられ一端が突出部４１ｃの端面に当接
し、他端がボール弁３８に当接している。コイルスプリ
ング３９は、ボール弁３８の横揺れを防止するためにボ
ール弁側が小径の円錐台形状となっている。コイルスプ
リング３９は、図１に示すようにボール弁３８がフルリ
フトしたとしても縮みきることがないようにピッチと長
さを決められている。尚、巻線間隙間を通じて燃料を流
通させる必要がないため、巻線間隙間の小さいコイルス
プリングまたは軸方向長さの短いコイルスプリングを用
いてもよい。また、コイルスプリングは円柱形状のもの
であってもよい。ボール弁３８の横揺れは弁座４５によ
っても防止されるからである。以上、逆止弁を構成する
各部材について説明した。

【００３９】次に、図３に基づいて燃料噴射ポンプ１の
作動について説明する。駆動軸３６の回転に伴いカム３
５が回転し、カム３５の回転に伴いシュー３４が自転す
ることなく公転する。このシュー３４の公転に伴いシュ
ー３４およびプランジャヘッド３３に形成されている平
面状の接触面同士が摺動することによりプランジャ３１
が往復移動する。

【００４０】シュー３４の公転に伴い上死点にあるプラ
ンジャ３１が下降すると、フィードポンプ１０から送出
される燃料が燃料調量電磁弁１１の制御によって調量さ
れ、ボール弁２２が燃料通路２１を開けることによっ
て、その調量された燃料が燃料通路２１から燃料加圧室
３０に流入する。下死点に達したプランジャ３１が再び
上死点に向けて上昇すると、ボール弁２２が燃料通路２
１を閉じ燃料加圧室３０の燃料圧力が上昇する。燃料加
圧室３０の燃料圧力が弁室４３の燃料圧力より上昇する
とボール弁３８が開弁する。燃料通路３７から弁室４３
に流入した燃料は、コイルスプリング３９の外側を通っ
て燃料通路４２から燃料配管に送出され図示しないコモ
ンレールに供給される。コモンレールは燃料噴射ポンプ
１から供給される圧力変動のある燃料を蓄圧し一定圧に
保持する。コモンレールから図示しないインジェクタに
高圧燃料が供給される。

【００４１】次に、図１、図２に基づいて燃料圧送行程
における逆止弁の作動を説明する。上述したように燃料
加圧室３０の燃料圧力が弁室４３の燃料圧力より上昇す
るとボール弁３８が開弁する。開弁時のボール弁３８の
リフト量はエンジン回転数の上昇に伴って増大する。開
弁時には燃料通路３７から弁室４３に燃料が高速で流入
するため、乱流によってコイルスプリング３９の軸と垂
直でない力がボール弁３８及びコイルスプリング３９に
作用し、ボール弁３８及びコイルスプリング３９に横揺
れが発生する。しかしながら、ボール弁３８がリフトし
始めてからフルリフトするまで弁座３８のテーパ面がボ
ール弁３８に被った状態にあるため、ボール弁３８及び
コイルスプリング３９の横揺れが抑制される。すなわ
ち、ボール弁３８が弁座４５のテーパ面に衝突すること
によってボール弁３８及びコイルスプリング３９の横揺
れが抑制される。

【００４２】また、ボール弁３８及びコイルスプリング
３９の横揺れは、燃料通路４２が突出部４１ｃの側面に
おいて開口していることによっても抑制されている。す
なわち、燃料通路３７から弁室４３に流入した燃料をコ
イルスプリング３９の巻線間隙間を通すことなく燃料通
路４２に流すことができるため、燃料がコイルスプリン
グ３９の巻線間隙間を高速に流通することによるコイル
スプリング３９の振動を抑制することができるからであ
る。

【００４３】本実施例の逆止弁によると、このようにボ
ール弁３８及びコイルスプリング３９の横揺れが抑制さ
れるため、ボール弁３８とコイルスプリング３９との当
接部位における摩耗、コイルスプリング３９の横揺れに
よる疲労、ボール弁３８と弁座４５の摩耗を抑制するこ
とができる。したがって、逆止弁の強度、気密性、応答
性、耐久性及び信頼性を向上させることができる。ま
た、ボール弁３８の横揺れが抑制されるため、着座時の
ボール弁３８と弁座４５との動的なシール性を向上させ
ることができる。

【００４４】また、弁ストッパ４１ｄによってボール弁
３８のフルリフト量が決められているため、コイルスプ
リング３９が縮みきることによって巻線同士が摩耗する
ことを防止し、また、コイルスプリング３９が座屈する
ことを防止してコイルスプリング３９の疲労を抑制する
ことができる。したがって、逆止弁の耐久性及び信頼性
をさらに向上させることができる。

【００４５】また、本実施例の逆止弁によると、コイル
スプリング３９の巻線間隙間を通らずに燃料通路３７か
ら燃料通路４２に燃料が流れるため、ボール弁３８のリ
フト量が増大するに従ってコイルスプリング３９の巻線
間隙間が詰まったとしても、弁室内で燃料に作用する流
れ抵抗が増大することはない。すなわち、弁室内に流入
する燃料の流量に関わらず、滞りなく燃料を流通させる
ことができる。また、コイルスプリング３９の巻線間隙
間またはコイルスプリング３９の軸長を小さくすること
ができる。

【００４６】また、本実施例の逆止弁によると、弁室４
３と収容孔４０との開口部を閉塞している接続部４１ｂ
の端面４１ａにおいて燃料通路が開口していないため、
弁室４３のシール性が高い。

【００４７】本実施例の逆止弁では、弁座４５のテーパ
面によってボール弁３８及びコイルスプリング３９の横
揺れを抑制するとともに、燃料通路４２を突出部４１ｃ
の側面に開口させることによりボール弁３８及びコイル
スプリング３９の横揺れをさらに抑制している。しか
し、弁座４５のテーパ面のみによってもボール弁３８及
びコイルスプリング３９の横揺れを抑制することがで
き、また、燃料通路４２を突出部４１ｃの側面に開口さ
せることのみによってもボール弁３８及びコイルスプリ
ング３９の横揺れを抑制することができる。

【００４８】また、本実施例の燃料噴射ポンプ１による
と、燃料圧送通路に上述の逆止弁を設けているため、耐
久性及び信頼性が高い。また、エンジンの回転数に関わ
らずポンプハウジングに滞りなく燃料を送出することが
できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例による逆止弁の開弁状態を示す
断面図である。

【図２】本発明の実施例による逆止弁の閉弁状態を示す
断面図である。

【図３】本発明の実施例による燃料噴射ポンプを示す模
式図である。

【図４】比較例による逆止弁を示す断面図である。

【図５】従来の燃料噴射ポンプを示す模式図である。

【図６】従来の逆止弁の開弁状態を示す断面図である。

【符号の説明】

１ 燃料噴射ポンプ ３１ プランジャ（可動部材） ３５ カム ３７ 燃料通路（流体流入路） ３８ ボール弁（弁体） ３９ コイルスプリング ４０ 収容孔 ４１ 接続部材（スプリングストッパ） ４１ｄ 弁ストッパ ４２ 燃料通路（流体流出路） ４３ 弁室 ４４ ポンプハウジング（弁ハウジング） ４５ 弁座（横揺れ防止ガイド）

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 流体流路及び弁座を有する弁ハウジング
   と、 前記弁座に着座することによって前記流体流路を閉じ、
   前記弁座から離座することによって前記流体流路を開け
   る弁体と、 閉弁方向に前記弁体を付勢するコイルスプリングと、 前記弁座から所定距離離間して設けられ前記コイルスプ
   リングの軸方向に前記弁体と当接可能な弁ストッパと、 前記弁体の前記コイルスプリングの径方向移動量を制限
   する横揺れ防止ガイドと、 を備えることを特徴とする逆止弁。
2. 【請求項２】 弁室、弁座、及び前記弁室の反弁座側に
   開口し前記弁室より大径の収容孔を有する弁ハウジング
   と、 前記弁座に着座することによって流体流入路を閉じ、前
   記弁座から離座することによって前記流体流入路を開け
   る弁体と、 閉弁方向に前記弁体を付勢するコイルスプリングと、 前記収容孔に収容され、前記弁室に突出し前記コイルス
   プリングの反弁座側端部を支持するスプリングストッパ
   と、 前記弁室の側壁面と対向する前記スプリングストッパの
   側壁面で前記弁室に開口し、前記弁室内の前記コイルス
   プリングの径方向外側を流通する流体を導出可能な流体
   流出路と、 を備えることを特徴とする逆止弁。
3. 【請求項３】 弁室、弁座、及び前記弁室の反弁座側に
   開口し前記弁室より大径の収容孔を有する弁ハウジング
   と、 前記弁座に着座することによって流体流入路を閉じ、前
   記弁座から離座することによって前記流体流入路を開け
   る弁体と、 閉弁方向に前記弁体を付勢するコイルスプリングと、 前記収容孔に収容され、前記弁室に突出し前記コイルス
   プリングの反弁座側端部を支持するスプリングストッパ
   と、 前記弁室の側壁面と対向する前記スプリングストッパの
   側壁面で前記弁室に開口し、前記弁室内の前記コイルス
   プリングの径方向外側を流通する流体を導出可能な流体
   流出路と、 前記スプリングストッパから弁座側に突出し前記コイル
   スプリングの軸方向に前記弁体と当接可能な弁ストッパ
   と、 前記弁体の前記コイルスプリングの径方向移動量を制限
   する横揺れ防止ガイドと、 を備えることを特徴とする逆止弁。
4. 【請求項４】 前記コイルスプリングは前記弁体側が小
   径の円錐台形状であることを特徴とする請求項１、２ま
   たは３記載の逆止弁。
5. 【請求項５】 駆動軸とともに回転するカムと、 前記カムの外周に周方向に複数配設され、前記カムの回
   転にともない往復移動することにより燃料加圧室に吸入
   した燃料を加圧し、燃料圧送通路に送出する可動部材
   と、 前記可動部材を往復移動自在に支持するポンプハウジン
   グと、 前記燃料圧送通路に設けられる請求項１〜４のいずれか
   一項記載の逆止弁と、 を備えることを特徴とする燃料噴射ポンプ。