JP2001170476A

JP2001170476A - 液体中の不純物除去装置

Info

Publication number: JP2001170476A
Application number: JP2000302599A
Authority: JP
Inventors: Hisao Kojima; 久夫小嶋
Original assignee: Individual
Current assignee: Individual
Priority date: 1999-10-07
Filing date: 2000-10-02
Publication date: 2001-06-26
Anticipated expiration: 2020-10-02
Also published as: JP4560194B2

Abstract

(57)【要約】【課題】回収率の向上による高性能化、省エネルギ
化、省スペース化、メンテナンスフリー、低圧力損失化
及び運転管理の容易化を図り、整流板を不要とすること
ができる液体中の不純物除去装置を提供する。【解決手段】液体中の不純物除去装置は、長手方向を
実質的に垂直にして配置された静止型混合器１と、静止
型混合器１の上端側から不純物を含む液体を静止型混合
器１内に供給する第１の供給手段と、静止型混合器１の
下端側から気体を静止型混合器１内に供給する第２の供
給手段とが設けられている。静止型混合器１は流体が通
流する通路管と通路管内に配設された螺旋状の１又は複
数の羽根体とからなる１又は複数のミキシングエレメン
ト２をその長手方向に連続して組み立てられており、液
体は静止型混合器１内を下降し、気体は静止型混合器１
内を上昇して両者は静止型混合器１の内部で気液接触す
る。なお、ミキシングエレメント２間にスペーサ（図示
せず）を介在させてもよい。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、液相中の不純物又
は揮発性物質等を気相との気液接触により、気相側に物
質移動させて、液相を分離又は精製する液体中の不純物
除去装置に関し、特に、液相中の例えば、トリクロロエ
チレン、塩化メチレン又はトリハロメタン等の有機ハロ
ゲン系化合物の揮発性物質と気相とを気液接触させ、液
相中の揮発性物質を気相側に放散させることによる液相
の精製若しくは揮発性物質の回収、Ｏ₂又はＮＨ₃等の液
相中の溶存気体をＮ₂、空気、水蒸気、Ｈｅ又はＡｒ等
の気相で曝気させることによる液相の精製、液相中の不
溶性物質を水蒸気蒸留により留出させることによる分離
若しくは精製又は燃料油等に含有している硫黄を水素ガ
スとの気液接触によって脱硫する水素化精製に好適で加
圧下、減圧下、加熱下又は冷却下において使用可能な液
体中の不純物除去装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来、液体中の不純物除去装置として
は、多孔板を内蔵した棚段塔（トレイ塔）及び充填物を
規則的又は不規則に充填した充填塔方式の装置が知られ
ている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、充填物
を規則的に充填した充填塔方式の装置は、濡れ壁式の気
液接触形態なので液が少ないため、表面の液膜が薄くな
り気液接触効率はよい。しかし、液負荷が大きくなると
液膜が厚くなり、気液の接触効率が悪くなるため、処理
する液体の容量（キャパシティー）を大きくできないと
いう問題点がある。

【０００４】また、トレイ塔方式の装置では、多孔板の
表面の液を導く液降下部（ダウンカマー）によって、ト
レイ上の有効面積が少なくなり、デッドスペースが発生
して、液の滞留、固体若しくは固形物等の付着又は成長
等によるトラブルが発生する。このため、メンテナンス
を要する。また、トレイ上の有効面積が少なくなるので
圧力損失も大きい。このために、塔内の圧力が高くな
り、動力消費及び水蒸気消費が大きくなり、製品の回収
率も悪くなるという問題点がある。更に、フラッデイン
グ（いつ汪）の発生を防止するために、塔内ガス流速は
１ｍ／秒以下にする必要がある。このために、塔径が大
きくなる。更にまた、気体及び液体の流れを整流するた
めに、塔内に整流板（ディストリビュータ）を必要とす
る。

【０００５】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、回収率の向上による高性能化、省エネルギ
化、省スペース化、メンテナンスフリー、低圧力損失化
及び運転管理の容易化を図り、整流板を不要とすること
ができる液体中の不純物除去装置を提供することを目的
とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明に係る液体中の不
純物除去装置は、長手方向を実質的に垂直にして配置さ
れた静止型混合器と、前記静止型混合器の上端側から不
純物を含む液体を前記静止型混合器内に供給する第１の
供給手段と、前記静止型混合器の下端側から気体を前記
静止型混合器内に供給する第２の供給手段とを有し、前
記静止型混合器は流体が通流する通路管と前記通路管内
に配設された螺旋状の１又は複数の羽根体とからなる１
又は複数のミキシングエレメントをその長手方向に連続
的に又はスペーサを介して組み立てられており、前記液
体は前記静止型混合器内を下降し、前記気体は前記静止
型混合器内を上昇して両者は前記静止型混合器の内部で
気液接触することを特徴とする。

【０００７】本発明においては、不純物を含有する液体
は静止型混合器内を下降し、気体は静止型混合器内を上
昇して両者は静止型混合器の内部で気液接触し、液体に
含有される不純物を気体側に物質移動させて、液体から
不純物の分離又は液体を精製することができる。このた
め、浄化された液体と不純物を含有する気体とを夫々回
収又は排気することができる。

【０００８】また、従来のトレイ塔方式とは異なり、本
発明においては螺旋状の１又は複数の羽根体が配設され
た１又は複数のミキシングエレメント内を流体が通流す
るので、圧力損失を低くすることができ、動力費及び水
蒸気消費を削減することができると共に、液体は下降
し、気体は上昇するので、気液の接触効率が高くなり、
不純物の回収率が向上し、装置の高性能化を図ることが
できる。これにより、省エネルギ化を図ることができ
る。

【０００９】更に、圧力損失が低いので、装置を小型化
することができる。更にまた、気液接触効率が高いの
で、液体と気体との比が大幅に変わった場合でも、液体
から不純物の分離又は液体の精製ができるので、装置の
運転管理が容易になる。また、気液の接触効率が高いの
で、デッドスペースがなくなり、保守点検を不要（メン
テナンスフリー）とすることができる。

【００１０】また、本発明においては、前記羽根体は右
捩り又は左捩りに配置され、多孔板からなることが好ま
しい。

【００１１】これにより、ミキシングエレメント全体に
液体及び気体が均一に分散される。このため、静止型混
合器内で更に効率良く、液体及び気体が接触することが
できる。また、多孔板の孔により、通路管内の上下方向
の流れが整流されるので、整流板が不必要になる。ま
た、流体は均一に分散されるので、更にデッドスペース
をなくすことができる。更にまた、流体の熱分布を均一
にすることができる。

【００１２】また、前記羽根体は前記通路管の中心部で
欠落しているものであることが好ましい。

【００１３】更に、前記静止型混合器内における前記気
体の流速（空塔速度）は１．０乃至１０ｍ／秒にするこ
とが好ましい。

【００１４】通路管の径を小さくすることができるの
で、装置全体をより一層小型化することができる。

【００１５】更にまた、前記多孔板の開口率は５乃至８
０％であることが好ましい。また、前記多孔板の孔径は
５乃至３０ｍｍであることが好ましい。

【００１６】更に、気体との接触により液体中の不純物
が気化又は反応して前記液体から分離され前記気体と共
に排出されるものである。

【００１７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施例に係る液体
中の不純物除去装置について添付の図面を参照して詳細
に説明する。図１は本発明の第１の実施例に係る液体中
の不純物除去装置を示す模式図、図２（ａ）は本実施例
に使用される静止型混合器のミキシングエレメントを示
す横断面であり、（ｂ）はその斜視図である。

【００１８】本実施例に使用される静止型混合器１のミ
キシングエレメント２は、図２（ａ）及び（ｂ）に示す
ように、外筒管２０（通路管）と、外筒管２０内に設け
られた羽根２１（羽根体）と、この羽根２１を外筒管２
０内に配設するために間欠的に設けられた内筒管２３と
を有しており、羽根２１は、例えば、多孔板からなる。
なお、内筒管２３は羽根２１の捩り応力に対して機械的
強度を強くするために設置されている。

【００１９】即ち、内筒管２３は羽根２１の接続部に必
要な長さ分だけ設けられ、それ以外のところには配置さ
れていない。羽根２１は内筒管２３の外周面に一端部が
接続され、外筒管２０の内周面に向かうにつれて、半時
計方向（左側）に捩られて他端部が外筒管２０の内周面
に接続されている。内筒管２３は中心部が開口されてい
るので、羽根２１は外筒管２０の軸心部に存在せず、こ
の部分が欠落している。これにより、図２Ａ及び図２Ｂ
に示すように、内筒管２３の軸心部に羽根が存在しない
開口部２４が形成されている。同様に、内筒管２３の外
周面上に複数の羽根２１が左捩りで接続され、流体通路
が形成されている。複数段に亘って、ミキシングエレメ
ント２をその長手方向に連続して配置することにより、
静止型混合器１が組み立てられる。なお、ミキシングエ
レメント２間にスペーサ（図示せず）を介在させてもよ
い。

【００２０】このような静止型混合器１の流体通路を互
いに逆向きに流れる２種の流体（液体及び気体）が通流
する間に、流体の一部が羽根２１に沿って螺旋状に回転
し、左向きの旋回流になり、一部は羽根２１の孔２２を
通過し、一部は羽根２１にせん断され、この孔２２を通
過した流体と合流し、更に分割される。このように、回
転、通過、せん断、合流又は分割が繰り返され、互いに
逆向きの流れる２種類の流体が混合される。また、羽根
２１は多孔板により形成されているので、孔２２を流体
が通過し、外筒管２０内の上下方向の流れが整流される
と共に、旋回流によって移動する流体と混合して、ミキ
シングエレメント２全体に均一に流体が分散される。こ
のため、気液接触効率が増加し、デッドスペースがなく
なり、保守点検が不要になる。また、静止型混合器１に
おいて、流体は均一に分散されるので整流板が不要にな
る。なお、本発明の静止型混合器１の羽根２１は左捩り
に限定されるものではなく、右捩りであってもよい。

【００２１】また、羽根２１に使用される多孔板の開口
率が５乃至８０％であると、製作加工上の容易性が図
れ、生産コストの低減化が図れると共に、羽根の機械的
強度及び気液接触効率の優位性が図れる。このため、多
孔板の開口率は５乃至８０％であることが好ましい。な
お、更に好ましい、多孔板の開口率は１０乃至４０％で
ある。

【００２２】更に、羽根２１に使用される多孔板の孔２
２径が５乃至３０ｍｍであると、製作加工上の容易性が
図れ、生産コストの低減が図れると共に、気液接触効率
の優位性が図れる。このため、多孔板の孔２２径は５乃
至３０ｍｍであることが好ましい。

【００２３】本発明のミキシングエレメント２の構成と
しては、特にこれに限定されるものではなく、以下に示
すミキシングエレメントの構造とすることができる。図
３及び図４は９０°回転型のミキシングエレメントの斜
視図、図５はこのミキシングエレメントを使用した静止
型混合器の側断面図である。ミキシングエレメント３
０、４０は、図３乃至図５に示すように、夫々、円筒状
の通路管３１、４１と、この通路管３１、４１内に夫々
設けられた螺旋状の羽根３２、３３及び４２、４３とを
有する。この羽根３２、３３及び４２、４３は夫々時計
方向（右回転）及び反時計方向（左回転）へ９０°だけ
捩られており、この羽根３２、３３及び４２、４３によ
り夫々流体通路３４、３５及び流体通路４４、４５が形
成されている。羽根３２、３３及び４２、４３は、通路
管３１、４１の軸心部に存在せず、この部分が欠落して
いる。これにより、平面視で通路管３１、４１の軸心部
に羽根３２、３３及び４２、４３が存在しない開口部３
６、４６が形成されている。従って、流体通路３４、３
５及び流体通路４４、４５は、開口部３６、４６を介し
て、通路管３１、４１の全長に亘って相互に連通してい
る。

【００２４】このようなミキシングエレメント３０、４
０を円筒状のケーシング５０内に交互に嵌入し、ミキシ
ングエレメント３０、４０の夫々羽根３２、３３及び４
２、４３の端縁どおしを直交させて配置すると静止型混
合器１ａが組み立てられる。

【００２５】図５に示すように、静止型混合器１ａの流
体通路を液体ＦＡ及び気体ＦＢが夫々逆向きに通流する
間に、液体の一部が螺旋状に９０°回転し、一部は開口
部でせん断され、他方の流体通路を通流してきた液体と
合流し更に分割された後、反対方向に螺旋状に９０°回
転する。このように回転、せん断、合流及び分断が繰り
返される。また、気体においても同様に、回転、せん
断、合流及び分断が繰り返される。これにより、互いに
逆向きに流れる液体及び気体が混合され、気液接触が行
われる。なお、静止型混合器１ａとしては、９０°回転
型の羽根体を使用する代わりに、１８０°回転型の羽根
体を使用していもよい。また、いずれの羽根体も多孔板
により形成することができる。更に、ミキシングエレメ
ント３０、４０との間に、このミキシングエレメント３
０、４０と同一内径を有するスペーサ（図示せず）を配
置して、静止型混合器１ａを組み立ててもよい。

【００２６】更にまた、羽根体の回転角度は、上述のも
のに限定されることはなく、３０°、４５°又は１３５
°回転型等の羽根体で静止型混合器１ａを構成してもよ
い。

【００２７】本実施例の不純物除去装置６０において
は、上述の静止型混合器１を、図１に示すように、密閉
された容器２５内にその長手方向を鉛直にして配置す
る。この場合、容器２５は上端及び下端は、例えば、縦
断面形状が半円状に形成されている。容器２５の上部に
は、気体を溜めるための空間である第１の貯留部２６が
設けられており、不純物を含む液体を静止型混合器１内
に供給する第１の供給手段（図示せず）が配置されてい
る。また、容器２５の下部には、液体を溜めるための空
間である第２の貯留部２７が設けられており、不純物の
除去等に使用される気体を静止型混合器１内に液体を供
給する第２の供給手段（図示せず）が配置されている。
更に、第１の貯留部２６に貯留された気体は排気又は回
収できるようになっており、第２の貯留部２７に貯留さ
れた液体も回収できるようになっている。

【００２８】次に、図１に示す液体中の不純物除去装置
６０の動作について説明する。先ず、除去したい不純物
を含有する液体と、この不純物の除去に使用する気体と
を第１及び第２の供給手段により所定の割合で静止型混
合器１内に供給する。液体は静止型混合器１内を下降
し、気体は静止型混合器１内を上昇して、液体と気体と
が撹拌混合され、気液が十分に接触する。そして、静止
型混合器１内において、気液接触により、液体中の不純
物を気化させたり、気体を液体に溶解させたり、曝気さ
せたり、又は反応を進行させたりして、気体側に不純物
を物質移動させて、液体から不純物を分離したり、又は
液体を精製する。この後、不純物が分離された液体が処
理水５として、容器２５の第２の貯留部２７に溜まり、
不純物を含んだ気体が容器２５の第１の貯留部２６に溜
まる。これにより、容器２５上端から不純物を含んだ気
体が排気又は回収され、容器２５下端からは不純物を除
去された処理液体が回収される。なお、本発明において
は、不純物の他に揮発性物質等を含有する液体から揮発
性物質等を除去することができる。

【００２９】本実施例においては、原水３中に含有する
有機塩素系化合物の連続放散処理を行うことができる。
例えば、有機塩素系化合物を含有する原水３を静止型混
合器１内に上端側から供給し、水蒸気４を静止型混合器
１内に下端側から供給して、静止型混合器１内で原水３
を下降させ、水蒸気４を上昇させ２乃至５ｍ／秒の流速
となるようにして、原水３中の有機塩素系化合物を水蒸
気４で連続的に放散（stripping）させて、原水３から
有機塩素系化合物を分離して原水３を浄化し、処理水５
として回収する。これにより、有機塩素系化合物６ａを
気体として静止型混合器１の第１の貯留部２６から排気
又は回収し、処理水５を静止型混合器１の第２の貯留部
２７から回収することができる。

【００３０】また、本発明は、プロピレンオキサイド
（Propylene oxide）の製造工程から排出される排水処
理に適用することもできる。

【００３１】次に、本発明の第２の実施例について説明
する。図６は有機塩素系化合物を含有する原水の放散・
回収処理に適用した本発明の第２の実施例に係る液体中
の不純物除去装置を示す模式図である。図６において、
図１に示す第１の実施例と同一構成物には同一符号を付
してその詳細な説明は省略する。本実施例においては、
不純物除去装置６０の第１の貯留部２６に冷却装置１１
が接続されており、この冷却装置１１により、有機塩素
系化合物６ａを含む気体が液体にされて回収液１３とし
て回収される点が図１に示す第１の実施例と異なる。ま
た、冷却装置１１には減圧装置１２が設けられており、
減圧装置１２から水蒸気４等が排気される点も図１に示
す第１の実施例と異なる。

【００３２】上述のプロピレンオキサイドの製造工程か
ら排出される原水３中には下記化学式１に示す化学反応
式からＣａ（ＯＨ）₂及びＣａＣｌ₂等のＣａ系化合物が
含有されている。

【００３３】

【化１】

【００３４】図６に示す不純物除去装置６０の静止型混
合器１の大きさは、例えば直径が１．５ｍで長さが１０
ｍである。原水３の有機塩素系化合物濃度は、例えば３
００質量ｐｐｍであり、Ｃａ系化合物濃度は４乃至７質
量％である。この場合、原水３の処理量が６００ｍ³／
時で、水蒸気４の量が４トン／時であれば、処理水５の
有機塩素系化合物濃度を３０質量ｐｐｍ以下にすること
ができ、回収液１３として、有機塩素系化合物６ａを含
有する液体を回収することができる。なお、不純物除去
装置６０は通水速度が概３００乃至３４０ｍ³／（ｍ²・
時）であり、ガス空塔速度は概３ｍ／秒である。

【００３５】従来、Ｃａ系化合物の装置内での付着成長
（スケーリング）により、保守管理費が必要となるとい
う問題点があったが、本実施例においては、Ｃａ系化合
物によるスケーリング発生がないため、保守管理費が不
要となると共に、メンテナンスが不要である。

【００３６】また、従来技術としては、棚段塔等が使用
されている。このため、塔頂と塔底とでの圧力差が大き
くなる。従って、水蒸気の消費量も大きくなる。これに
対して、本装置６０は圧力損失が小さいので、水蒸気４
の消費量も小さくなり、省エネルギとなる。また、本装
置６０における通水速度は、３００乃至３４０ｍ³／
（ｍ²・時）であり、この速度で原水３を処理すること
ができるので、従来技術と比較して、５乃至１０倍程度
優れている。このため、塔径が小さくなり、省スペース
となる。

【００３７】次に、本発明の第３の実施例について説明
する。図７は本発明の第３の実施例に係る液体中の不純
物除去装置を示す模式図である。なお、図１に示す第１
の実施例と同一構成物には同一符号を付してその詳細な
説明は省略する。

【００３８】本実施例の不純物除去装置６０は、第１の
実施例と比較して、連続曝気処理に適している点で異な
り、それ以外の構成は同一である。

【００３９】本実施例においては、例えば、ＮＨ₃を含
有する原水３を静止型混合器１内に上端側から供給し、
圧縮空気７を静止型混合器１内に下端側から供給して、
静止型混合器１内で原水３を下降させ、圧縮空気７を上
昇させ２乃至８ｍ／秒の流速となるようにして、原水３
中のＮＨ₃を圧縮空気７で曝気させて、原水３からＮＨ₃
を分離して原水３を浄化し、処理水５として回収する。
これにより、ＮＨ₃ガス６ｂを静止型混合器１の第１の
貯留部２６から排気又は回収し、処理水５を静止型混合
器１の第２の貯留部２７から回収することができる。

【００４０】なお、本実施例においては、Ｏ₂を含有す
る原水であってもＯ₂を除去することができ、また、曝
気させる気体としては、Ｎ₂、Ｈｅ又はＡｒ等の不活性
ガスとすることもできる。

【００４１】また、本発明は、原水３中のＮＨ₃等の窒
素化合物を水蒸気による放散（曝気）処理による原水の
浄化及びＮＨ₃の回収に適用することもできる。

【００４２】次に、本発明の第４の実施例について説明
する。図８は窒素化合物を含有する原水の放散・回収処
理に適用した本発明の第４の実施例に係る液体中の不純
物除去装置を示す模式図である。なお、図８において、
図６に示す第２の実施例と同一構成物には同一符号を付
してその詳細な説明は省略する。本実施例においては、
図６に示す第２の実施例の原水の放散・回収処理に適用
した不純物除去装置６０と比較して、減圧装置１２が設
けられていない点が異なり、それ以外の構成は第２の実
施例と同様である。本実施例の不純物除去装置６０にお
いては、冷却装置１１により、ＮＨ₃ガス６ｂが液化さ
れて回収液１４として、ＮＨ₄ＯＨ水溶液が回収される
と共に、冷却装置１１から水蒸気４が排気される。

【００４３】原水３は、例えばｐＨが１０乃至１２であ
り、ＮＨ₃濃度が１乃至５質量％である。このとき、原
水３の処理量が１．２ｍ³／時で、水蒸気４の量が３０
０ｋｇ／時であれば、処理水５のＮＨ₃濃度を５００質
量ｐｐｍ以下にすることができ、回収液１４として２０
％ＮＨ₄ＯＨ水溶液を回収することができる。この場
合、不純物除去装置６０の通水速度は４０ｍ³／（ｍ²・
時）であり、ガス空塔速度は３ｍ／秒である。

【００４４】従来技術の棚段塔及び充填塔等では、原水
３中のＣａ系化合物によるスケーリングの発生により、
設備の停止、清掃及び保守管理が必要になる。また、原
水３のｐＨ調整にＣａ系化合物を使用した場合、より保
守管理の回数が増加して、保守管理費が高価となる。し
かし、本実施例の装置６０においては、スケーリングが
発生しないので、上述の設備の停止、清掃及び保守管理
が不要である。

【００４５】また、従来技術と比較して、ガス空塔速度
は２乃至４倍程度優れているので、塔径を小さくするこ
とができ、省スペースとなる。

【００４６】次に、本発明の第５の実施例について説明
する。図９は本発明の第５の実施例に係る液体中の不純
物除去装置を示す模式図である。なお、図１に示す第１
の実施例と同一構成物には同一符号を付してその詳細な
説明は省略する。

【００４７】本実施例の不純物除去装置６０は、第１の
実施例と比較して、水素化精製処理又は水素化脱硫処理
に適している点で異なり、それ以外の構成は同一であ
る。

【００４８】本実施例においては、例えば、硫黄を含有
する燃料油８を静止型混合器１内に上端側から供給し、
水素ガス（Ｈ₂ガス）９を静止型混合器１内に下端側か
ら供給して、静止型混合器１内で燃料油８を下降させ、
水素ガス９を上昇させ３乃至６ｍ／秒の流速となるよう
にして、燃料油８中の硫黄と水素ガス９とを接触させ
て、Ｈ₂Ｓ化合物を生成させ脱硫し、燃料油８を精製処
理する。これにより、Ｈ₂Ｓガス６ｃを静止型混合器１
の第１の貯留部２６から排気又は回収し、処理燃料油１
０を静止型混合器１の第２の貯留部２７から回収するこ
とができる。

【００４９】上述のいずれの実施例においても、除去す
る不純物の種類に応じて、加圧、減圧、加熱及び冷却等
をして除去することができる。また、静止型混合器１内
における気体の流速は１乃至１０ｍ／秒であることが好
ましい。更に好ましい、静止型混合器１内における気体
の流速は２乃至６ｍ／秒である。これにより、容器２５
の外径を小さくすることができるので、装置をより一層
小型化することができ、省スペース化を図ることができ
る。

【００５０】

【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、不
純物を含有する液体は静止型混合器内を下降し、気体は
静止型混合器内を上昇して両者は静止型混合器の内部で
気液接触し、液体に含有される不純物を気体側に物質移
動させて、液体から不純物の分離又は液体を精製するこ
とができる。このため、浄化された液体と不純物を含有
する気体とを夫々回収又は排気することができる。

【００５１】また、従来のトレイ塔方式とは異なり、螺
旋状の１又は複数の羽根体が配設された１又は複数のミ
キシングエレメント内を流体が通流するので、圧力損失
を低くすることができ、動力費及び水蒸気消費を削減す
ることができると共に、液体は下降し、気体は上昇する
ので、気液の接触効率が高くなり、不純物の回収率が向
上し、装置の高性能化を図ることができる。これによ
り、省エネルギ化を図ることができる。

【００５２】更に、圧力損失が低いので、装置を小型化
することができる。更にまた、気液接触効率が高いの
で、液体と気体との比が大幅に変わった場合でも、液体
から不純物の分離又は液体の精製ができるので、装置の
運転管理が容易になる。また、気液の接触効率が高いの
で、デッドスペースがなくなり、保守点検を不要とする
ことができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例に係る液体中の不純物除
去装置を示す模式図である。

【図２】（ａ）は本実施例に使用される静止型混合器の
ミキシングエレメントを示す横断面であり、（ｂ）はそ
の斜視図である。

【図３】９０°回転型のミキシングエレメントの斜視図
である。

【図４】９０°回転型のミキシングエレメントの斜視図
である。

【図５】このミキシングエレメントを使用した静止型混
合器の側断面図である。

【図６】有機塩素系化合物を含有する原水の放散・回収
処理に適用した本発明の第２の実施例に係る液体中の不
純物除去装置を示す模式図である。

【図７】本発明の第３の実施例に係る液体中の不純物除
去装置を示す模式図である。

【図８】図８は窒素化合物を含有する原水の放散・回収
処理に適用した本発明の第４の実施例に係る液体中の不
純物除去装置を示す模式図である。

【図９】本発明の第５の実施例に係る液体中の不純物除
去装置を示す模式図である。

【符号の説明】

１、１ａ；静止型混合器２、３０、４０；ミキシングエレメント３；原水４；水蒸気５；処理水６ａ；有機塩素系化合物６ｂ；ＮＨ₃ガス６ｃ；Ｈ₂Ｓガス７；圧縮空気８；燃料油９；水素ガス１０；処理燃料油１１；冷却装置１２；減圧装置２０；外筒管２１、３２、３３、４２、４３；羽根２２；孔２３；内筒管２４、３６、４６；開口部２５；容器２６；第１の貯留部２７；第２の貯留部３１、４１；通路管３４、３５、４４、４５；流体通路５０；ケーシング６０；不純物除去装置

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】長手方向を実質的に垂直にして配置され
た静止型混合器と、前記静止型混合器の上端側から不純
物を含む液体を前記静止型混合器内に供給する第１の供
給手段と、前記静止型混合器の下端側から気体を前記静
止型混合器内に供給する第２の供給手段とを有し、前記
静止型混合器は流体が通流する通路管と前記通路管内に
配設された螺旋状の１又は複数の羽根体とからなる１又
は複数のミキシングエレメントをその長手方向に連続的
に又はスペーサを介して組み立てられており、前記液体
は前記静止型混合器内を下降し、前記気体は前記静止型
混合器内を上昇して両者は前記静止型混合器の内部で気
液接触することを特徴とする液体中の不純物除去装置。
【請求項２】前記羽根体は右捩り又は左捩りに配設さ
れ、多孔板からなることを特徴とする請求項１に記載の
液体中の不純物除去装置。
【請求項３】前記羽根体は前記通路管の中心部で欠落
していることを特徴とする請求項１又は２に記載の液体
中の不純物除去装置。
【請求項４】前記静止型混合器内における前記気体の
流速（空塔速度）は１．０乃至１０ｍ／秒であることを
特徴とする１乃至３のいずれか１項に記載の液体中の不
純物除去装置。
【請求項５】前記多孔板の開口率は５乃至８０％であ
ることを特徴とする請求項２乃至４のいずれか１項に記
載の液体中の不純物除去装置。
【請求項６】前記多孔板の孔径は５乃至３０ｍｍであ
ることを特徴とする請求項２乃至５のいずれか１項に記
載の液体中の不純物除去装置。
【請求項７】気体との接触により液体中の不純物が気
化又は反応して前記液体から分離され前記気体と共に排
出されることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか１
項に記載の液体中の不純物除去装置。