JP2001157809A - オゾン吸脱着筒 - Google Patents
オゾン吸脱着筒Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 シェル内周壁近傍における吸着剤の冷却及び
加温を、ムラ無く均一に行うことができ、オゾンの吸脱
着を効率よく行うことができるオゾン吸脱着筒を提供す
る。 【解決手段】 シェル内周壁近傍に配置される最外周の
伝熱管２１を、シェル１１の同心円Ｓの周上に等角度で
配置する。
加温を、ムラ無く均一に行うことができ、オゾンの吸脱
着を効率よく行うことができるオゾン吸脱着筒を提供す
る。 【解決手段】 シェル内周壁近傍に配置される最外周の
伝熱管２１を、シェル１１の同心円Ｓの周上に等角度で
配置する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、オゾン吸脱着筒に
関し、詳しくは、吸着剤を冷却した状態でオゾンを選択
的に吸着剤に吸着貯槽し、吸着剤を加温することにより
吸着剤からオゾンを脱着させるオゾン吸脱着筒に関す
る。
関し、詳しくは、吸着剤を冷却した状態でオゾンを選択
的に吸着剤に吸着貯槽し、吸着剤を加温することにより
吸着剤からオゾンを脱着させるオゾン吸脱着筒に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】オゾンを貯蔵したり、濃縮したりする手
段として、シリカゲル等の吸着剤を冷却してオゾンを吸
着させ、加温してオゾンを脱着させる温度スイング方式
や、高圧でオゾンを吸着させ、低圧でオゾンを脱着させ
る圧力スイング方式が知られている。また、シリカゲル
のような吸着剤に対するオゾンの吸着量は、吸着剤の温
度に依存しており、冷却温度が低いほど吸着量は増加す
る。
段として、シリカゲル等の吸着剤を冷却してオゾンを吸
着させ、加温してオゾンを脱着させる温度スイング方式
や、高圧でオゾンを吸着させ、低圧でオゾンを脱着させ
る圧力スイング方式が知られている。また、シリカゲル
のような吸着剤に対するオゾンの吸着量は、吸着剤の温
度に依存しており、冷却温度が低いほど吸着量は増加す
る。
【０００３】このような用途に用いられる装置として、
図４に縦断面図で示すようなオゾン吸脱着筒が用いられ
ている。このオゾン吸脱着筒は、円筒状のシェル１１の
内部に、多数の伝熱管１２をシェル軸線方向に平行に配
設し、シェル側にオゾン吸着剤１３を充填するとともに
伝熱管１２内をブラインの流路としている。
図４に縦断面図で示すようなオゾン吸脱着筒が用いられ
ている。このオゾン吸脱着筒は、円筒状のシェル１１の
内部に、多数の伝熱管１２をシェル軸線方向に平行に配
設し、シェル側にオゾン吸着剤１３を充填するとともに
伝熱管１２内をブラインの流路としている。
【０００４】また、シェル頂部にはブライン導入口１４
が、シェル底部にはブライン導出口１５がそれぞれ設け
られており、ブライン導入口１４からシェル内に流入し
たブラインは、上下の管板１６を貫通した各伝熱管１２
内を流れ、ブライン導出口１５からシェル外に導出され
る。
が、シェル底部にはブライン導出口１５がそれぞれ設け
られており、ブライン導入口１４からシェル内に流入し
たブラインは、上下の管板１６を貫通した各伝熱管１２
内を流れ、ブライン導出口１５からシェル外に導出され
る。
【０００５】一方のオゾン吸着剤１３は、両管板１６間
に設けられた上下の吸着剤支持板１７間に充填されてお
り、オゾンを含むガスは、シェル１１の上部周壁に設け
られたオゾン導入口１８から流入し、吸着剤支持板１７
を通過して吸着剤１３に接触しながら流れる。このと
き、吸着剤に吸着されないガスは、シェル１１の下部周
壁に設けられた排ガス導出口１９からシェル外に排出さ
れる。
に設けられた上下の吸着剤支持板１７間に充填されてお
り、オゾンを含むガスは、シェル１１の上部周壁に設け
られたオゾン導入口１８から流入し、吸着剤支持板１７
を通過して吸着剤１３に接触しながら流れる。このと
き、吸着剤に吸着されないガスは、シェル１１の下部周
壁に設けられた排ガス導出口１９からシェル外に排出さ
れる。
【０００６】伝熱管１２に低温ブラインを導入して吸着
剤１３を冷却した状態でオゾン含有ガスをオゾン導入口
１８から導入すると、冷却された吸着剤１３にオゾンが
吸着する。また、伝熱管１２に加温ブラインを導入して
吸着剤１３を加温すると、吸着剤１３に吸着していたオ
ゾンが脱着し、オゾン導入口１８あるいは排ガス導出口
１９から導出される。
剤１３を冷却した状態でオゾン含有ガスをオゾン導入口
１８から導入すると、冷却された吸着剤１３にオゾンが
吸着する。また、伝熱管１２に加温ブラインを導入して
吸着剤１３を加温すると、吸着剤１３に吸着していたオ
ゾンが脱着し、オゾン導入口１８あるいは排ガス導出口
１９から導出される。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上述のようなオゾン吸
脱着筒における伝熱管１２の配列は、従来は、図５に示
すような千鳥配列や、図６に示すような碁盤目配列が一
般的であった。しかし、このような配列パターンでは、
シェル１１の内周壁近傍に位置する伝熱管１２を均等に
配列することができないため、外乱の影響を最も受け易
い内周壁近傍部分の吸着剤１３を均一に冷却又は加温す
ることが困難であった。このような吸着剤１３の冷却又
は加温の不均一は、吸着時のオゾンの破過や、脱着時の
オゾンの残留の原因となり、オゾンの利用効率に悪影響
を及ぼすことになる。
脱着筒における伝熱管１２の配列は、従来は、図５に示
すような千鳥配列や、図６に示すような碁盤目配列が一
般的であった。しかし、このような配列パターンでは、
シェル１１の内周壁近傍に位置する伝熱管１２を均等に
配列することができないため、外乱の影響を最も受け易
い内周壁近傍部分の吸着剤１３を均一に冷却又は加温す
ることが困難であった。このような吸着剤１３の冷却又
は加温の不均一は、吸着時のオゾンの破過や、脱着時の
オゾンの残留の原因となり、オゾンの利用効率に悪影響
を及ぼすことになる。
【０００８】そこで本発明は、シェル内周壁近傍におけ
る吸着剤の冷却及び加温を、ムラ無く均一に行うことが
でき、オゾンの吸脱着を効率よく行うことができるオゾ
ン吸脱着筒を提供することを目的としている。
る吸着剤の冷却及び加温を、ムラ無く均一に行うことが
でき、オゾンの吸脱着を効率よく行うことができるオゾ
ン吸脱着筒を提供することを目的としている。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明のオゾン吸脱着筒は、円筒状のシェルの内部
に、シェル軸線方向に多数の伝熱管を平行に配設し、シ
ェル側にオゾン吸着剤を充填するとともに、伝熱管内を
ブラインの流路としたオゾン吸脱着筒において、シェル
内周壁近傍に配置される最外周の伝熱管を、シェルの同
心円の周上に等角度で配置したことを特徴としている。
め、本発明のオゾン吸脱着筒は、円筒状のシェルの内部
に、シェル軸線方向に多数の伝熱管を平行に配設し、シ
ェル側にオゾン吸着剤を充填するとともに、伝熱管内を
ブラインの流路としたオゾン吸脱着筒において、シェル
内周壁近傍に配置される最外周の伝熱管を、シェルの同
心円の周上に等角度で配置したことを特徴としている。
【００１０】さらに、本発明のオゾン吸脱着筒は、前記
最外周の伝熱管とシェル内周壁との間隔を、該伝熱管相
互の間隔より小さくしたこと、最外周の伝熱管よりシェ
ル内周側に配置される各伝熱管相互の間隔を、最外周の
伝熱管相互の間隔の１〜３倍、好ましくは１．５〜２倍
に設定したことを特徴としている。
最外周の伝熱管とシェル内周壁との間隔を、該伝熱管相
互の間隔より小さくしたこと、最外周の伝熱管よりシェ
ル内周側に配置される各伝熱管相互の間隔を、最外周の
伝熱管相互の間隔の１〜３倍、好ましくは１．５〜２倍
に設定したことを特徴としている。
【００１１】また、内周側に配置される伝熱管を同心円
の周上に配置したこと、あるいは、正多角形の辺上に配
置したことを特徴とし、特に、前記最外周の伝熱管の本
数を６の整数倍とし、該最外周の伝熱管の内側に配置さ
れる伝熱管を、最外周の伝熱管の６本を頂点とする正六
角形の辺上に配置したことを特徴としている。
の周上に配置したこと、あるいは、正多角形の辺上に配
置したことを特徴とし、特に、前記最外周の伝熱管の本
数を６の整数倍とし、該最外周の伝熱管の内側に配置さ
れる伝熱管を、最外周の伝熱管の６本を頂点とする正六
角形の辺上に配置したことを特徴としている。
【００１２】さらに、シェルの内部に配置される伝熱管
を、シェル外周側の伝熱管群と、シェル内周側の伝熱管
群とに分割するとともに、シェルの一端側で両伝熱管群
を連通させ、前記外周側の伝熱管群をブライン流入側と
し、内周側の伝熱管群をブライン流出側としたことを特
徴としている。
を、シェル外周側の伝熱管群と、シェル内周側の伝熱管
群とに分割するとともに、シェルの一端側で両伝熱管群
を連通させ、前記外周側の伝熱管群をブライン流入側と
し、内周側の伝熱管群をブライン流出側としたことを特
徴としている。
【００１３】
【発明の実施の形態】図１は本発明のオゾン吸脱着筒に
おける伝熱管の配列状態の一形態例を示す概略図であ
る。このオゾン吸脱着筒は、前記図４に示した従来のオ
ゾン吸脱着筒と同様に、シェル１１の内部に、シェル軸
線方向に多数の伝熱管２１，２２，…を平行に配設し、
シェル側にオゾン吸着剤を充填するとともに、伝熱管内
をブラインの流路としたものである。なお、伝熱管の配
列以外のその他の構造は、従来のオゾン吸脱着筒と同一
に形成することができるので、詳細な図示及び説明は省
略する。
おける伝熱管の配列状態の一形態例を示す概略図であ
る。このオゾン吸脱着筒は、前記図４に示した従来のオ
ゾン吸脱着筒と同様に、シェル１１の内部に、シェル軸
線方向に多数の伝熱管２１，２２，…を平行に配設し、
シェル側にオゾン吸着剤を充填するとともに、伝熱管内
をブラインの流路としたものである。なお、伝熱管の配
列以外のその他の構造は、従来のオゾン吸脱着筒と同一
に形成することができるので、詳細な図示及び説明は省
略する。
【００１４】図１に示すように、本形態例に示す伝熱管
の配列は、シェル１１の内周壁近傍に配置される伝熱管
２１、即ち伝熱管群の最外周に位置する伝熱管２１を、
シェル１１の同心円Ｓの周上に等間隔で配置するととも
に、その内周側の伝熱管２２，２３，…は、正六角形Ｈ
１，Ｈ２，…の辺上（頂点を含む）に配置するようにし
ている。
の配列は、シェル１１の内周壁近傍に配置される伝熱管
２１、即ち伝熱管群の最外周に位置する伝熱管２１を、
シェル１１の同心円Ｓの周上に等間隔で配置するととも
に、その内周側の伝熱管２２，２３，…は、正六角形Ｈ
１，Ｈ２，…の辺上（頂点を含む）に配置するようにし
ている。
【００１５】同心円Ｓの径は、シェル１１の内径や伝熱
管２１の外径等の各種条件に応じて設定されるものであ
り、通常は、シェル１１の内周壁と伝熱管２１の外周壁
との間隔が２０ｍｍ以下、特に、１０〜１５ｍｍ程度に
なるように設定することが好ましい。また、この同心円
Ｓ上に配置される伝熱管２１は、伝熱管２１同士の外周
壁間の距離が２０〜３０ｍｍになるように配置すること
が好ましい。このとき、シェル１１と伝熱管２１との間
隔や伝熱管２１同士の間隔が大き過ぎると、内周壁近傍
の吸着剤を十分に冷却、加温することが困難になり、小
さくし過ぎると、製作が困難になったり、熱損失が増加
したりすることがあり、吸着剤の充填量が少なくなって
しまうという不都合もある。
管２１の外径等の各種条件に応じて設定されるものであ
り、通常は、シェル１１の内周壁と伝熱管２１の外周壁
との間隔が２０ｍｍ以下、特に、１０〜１５ｍｍ程度に
なるように設定することが好ましい。また、この同心円
Ｓ上に配置される伝熱管２１は、伝熱管２１同士の外周
壁間の距離が２０〜３０ｍｍになるように配置すること
が好ましい。このとき、シェル１１と伝熱管２１との間
隔や伝熱管２１同士の間隔が大き過ぎると、内周壁近傍
の吸着剤を十分に冷却、加温することが困難になり、小
さくし過ぎると、製作が困難になったり、熱損失が増加
したりすることがあり、吸着剤の充填量が少なくなって
しまうという不都合もある。
【００１６】さらに、この最外周の伝熱管２１は、その
本数が６の整数倍、すなわち、３６本、４２本、４８本
等に設定されており、この中の６０度間隔の６本の伝熱
管２１ａが、内周側の伝熱管２２を配置するための正六
角形Ｈ１の各頂点となっている。すなわち、最外周の伝
熱管２１の内側に配置される伝熱管２２は、最外周の伝
熱管２１の中の６本の伝熱管２１ａを頂点とする正六角
形Ｈ１の辺上に配置されていることになる。
本数が６の整数倍、すなわち、３６本、４２本、４８本
等に設定されており、この中の６０度間隔の６本の伝熱
管２１ａが、内周側の伝熱管２２を配置するための正六
角形Ｈ１の各頂点となっている。すなわち、最外周の伝
熱管２１の内側に配置される伝熱管２２は、最外周の伝
熱管２１の中の６本の伝熱管２１ａを頂点とする正六角
形Ｈ１の辺上に配置されていることになる。
【００１７】これより内周側の伝熱管２３，２４，…，
２５は、前記第１の正六角形Ｈ１に相似形で所定の割合
で小さくなった正六角形Ｈ２，Ｈ３，…，Ｈ５の各辺上
に配置され、最内周の伝熱管２５は最小の正六角形Ｈ５
の各頂点部分に配置された状態になっている。内周側に
配置されるこれらの伝熱管２２〜２５は、最外周の伝熱
管２１に比べて外乱の影響を受けることが少ないので、
これらの各伝熱管２２〜２５同士の配置間隔は、最外周
の伝熱管２１同士の間隔よりも大きくすることができ、
例えば、最外周の伝熱管２１同士の間隔に対して１〜３
倍、特に１．５〜２倍の範囲が好ましい。この場合も、
間隔を大きくし過ぎると冷却、加温が十分に行えなくな
るときがあり、間隔を小さくし過ぎると、伝熱管の本数
が増えて吸着剤の充填容積が減少してしまう。
２５は、前記第１の正六角形Ｈ１に相似形で所定の割合
で小さくなった正六角形Ｈ２，Ｈ３，…，Ｈ５の各辺上
に配置され、最内周の伝熱管２５は最小の正六角形Ｈ５
の各頂点部分に配置された状態になっている。内周側に
配置されるこれらの伝熱管２２〜２５は、最外周の伝熱
管２１に比べて外乱の影響を受けることが少ないので、
これらの各伝熱管２２〜２５同士の配置間隔は、最外周
の伝熱管２１同士の間隔よりも大きくすることができ、
例えば、最外周の伝熱管２１同士の間隔に対して１〜３
倍、特に１．５〜２倍の範囲が好ましい。この場合も、
間隔を大きくし過ぎると冷却、加温が十分に行えなくな
るときがあり、間隔を小さくし過ぎると、伝熱管の本数
が増えて吸着剤の充填容積が減少してしまう。
【００１８】このように、シェル１１の内周壁近傍に配
置される最外周の伝熱管２１を、シェル１１の同心円Ｓ
の周上に等間隔で配置することにより、外乱の影響を最
も受け易い内周壁近傍部分の吸着剤をムラ無く均一に冷
却又は加温することができ、オゾンの吸脱着を効率よく
行うことができる。
置される最外周の伝熱管２１を、シェル１１の同心円Ｓ
の周上に等間隔で配置することにより、外乱の影響を最
も受け易い内周壁近傍部分の吸着剤をムラ無く均一に冷
却又は加温することができ、オゾンの吸脱着を効率よく
行うことができる。
【００１９】さらに、外乱の影響が少ない内周側の伝熱
管２２〜２５を上述のような正六角形の辺上に配置し、
その間隔を最外周の伝熱管２１より大きくすることによ
り、伝熱管の本数を従来とほとんど変えることなく、ま
た、ブラインの必要流量をほとんど変えることなく、筒
内に充填された吸着剤の全体を均一に冷却、加温するこ
とができる。
管２２〜２５を上述のような正六角形の辺上に配置し、
その間隔を最外周の伝熱管２１より大きくすることによ
り、伝熱管の本数を従来とほとんど変えることなく、ま
た、ブラインの必要流量をほとんど変えることなく、筒
内に充填された吸着剤の全体を均一に冷却、加温するこ
とができる。
【００２０】なお、内周側に配置される伝熱管２２〜２
５の配列は、前記正六角形に限らず、前述の配置間隔を
確保できれば、正四角形や正五角形、正八角形等の正多
角形の各辺上に配置することができ、同心円Ｓより小さ
いシェル１１の同心円の周上に配置することもできる。
これらの設定は、シェル１１及び伝熱管の径や吸着剤の
性状、オゾンあるいはオゾン含有ガスの流量、ブライン
の性状、加温、冷却温度等の条件によって適宜に選択す
ればよい。
５の配列は、前記正六角形に限らず、前述の配置間隔を
確保できれば、正四角形や正五角形、正八角形等の正多
角形の各辺上に配置することができ、同心円Ｓより小さ
いシェル１１の同心円の周上に配置することもできる。
これらの設定は、シェル１１及び伝熱管の径や吸着剤の
性状、オゾンあるいはオゾン含有ガスの流量、ブライン
の性状、加温、冷却温度等の条件によって適宜に選択す
ればよい。
【００２１】図２及び図３は、本発明のオゾン吸脱着筒
の他の形態例を示すもので、図２は縦断面図、図３は横
断面図である。このオゾン吸脱着筒は、シェル３１の内
部に配置される伝熱管をシェル外周側の伝熱管群３２
と、シェル内周側の伝熱管群３３とに分割するととも
に、シェル３１の下端部に両伝熱管群を連通させる流路
３４を設け、外周側伝熱管群３２をブライン流入側と
し、内周側伝熱管群３３をブライン流出側としたもので
ある。オゾン含有ガスは、シェル上部中央に設けた導入
口３５からシェル内に流入し、下部側面に設けた流出導
出口３６から流出する。
の他の形態例を示すもので、図２は縦断面図、図３は横
断面図である。このオゾン吸脱着筒は、シェル３１の内
部に配置される伝熱管をシェル外周側の伝熱管群３２
と、シェル内周側の伝熱管群３３とに分割するととも
に、シェル３１の下端部に両伝熱管群を連通させる流路
３４を設け、外周側伝熱管群３２をブライン流入側と
し、内周側伝熱管群３３をブライン流出側としたもので
ある。オゾン含有ガスは、シェル上部中央に設けた導入
口３５からシェル内に流入し、下部側面に設けた流出導
出口３６から流出する。
【００２２】このように形成したオゾン吸脱着筒におい
ても、シェル１１の内周壁近傍に配置される最外周の伝
熱管３２ａを、同心円の周上に等間隔で配置することに
より、吸着剤の全体を均一に冷却、加温することができ
る。
ても、シェル１１の内周壁近傍に配置される最外周の伝
熱管３２ａを、同心円の周上に等間隔で配置することに
より、吸着剤の全体を均一に冷却、加温することができ
る。
【００２３】また、冷却時に外周側伝熱管群３２のシェ
ル周部に供給された低温のブラインがシェル周部との熱
交換によってある程度昇温しても、内周側伝熱管群３３
に流入する際には温度が平均化されるので、シェル内の
吸着剤を、シェル径方向及び軸線方向についての全体的
な温度を均一化することができる。また、加温時には逆
の現象となるので、吸脱着の加温も均一に行うことがで
きる。さらに、オゾン吸脱着筒の全高を低く抑えること
ができるので、高さ方向に制限のある場所への設置に好
適である。
ル周部に供給された低温のブラインがシェル周部との熱
交換によってある程度昇温しても、内周側伝熱管群３３
に流入する際には温度が平均化されるので、シェル内の
吸着剤を、シェル径方向及び軸線方向についての全体的
な温度を均一化することができる。また、加温時には逆
の現象となるので、吸脱着の加温も均一に行うことがで
きる。さらに、オゾン吸脱着筒の全高を低く抑えること
ができるので、高さ方向に制限のある場所への設置に好
適である。
【００２４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明のオゾン吸
脱着筒によれば、シェル内の吸着剤全体をムラ無く均一
に冷却及び加温することができるので、オゾン吸着時に
はオゾン吸着率が向上し、脱着時にはオゾンの全量を脱
着させることができる。したがって、吸脱着筒内に供給
されたオゾンを効率よく利用することができる。
脱着筒によれば、シェル内の吸着剤全体をムラ無く均一
に冷却及び加温することができるので、オゾン吸着時に
はオゾン吸着率が向上し、脱着時にはオゾンの全量を脱
着させることができる。したがって、吸脱着筒内に供給
されたオゾンを効率よく利用することができる。
【図１】 本発明のオゾン吸脱着筒における伝熱管の配
列状態の一形態例を示す概略図である。
列状態の一形態例を示す概略図である。
【図２】 本発明のオゾン吸脱着筒の他の形態例を示す
縦断面図である。
縦断面図である。
【図３】 同じく横断面図である。
【図４】 一般的なオゾン吸脱着筒の一例を示す縦断面
図である。
図である。
【図５】 従来の伝熱管の配列状態例を示す横断面図で
ある。
ある。
【図６】 従来の伝熱管の他の配列状態例を示す横断面
図である。
図である。
１１…シェル、２１〜２５…伝熱管、３２…外周側伝熱
管群、３３…内周側伝熱管群、３４…流路、Ｈ１〜Ｈ５
…正六角形、Ｓ…同心円
管群、３３…内周側伝熱管群、３４…流路、Ｈ１〜Ｈ５
…正六角形、Ｓ…同心円
Claims (7)
- 【請求項１】 円筒状のシェルの内部に、シェル軸線方
向に多数の伝熱管を平行に配設し、シェル側にオゾン吸
着剤を充填するとともに、伝熱管内をブラインの流路と
したオゾン吸脱着筒において、シェル内周壁近傍に配置
される最外周の伝熱管を、シェルの同心円の周上に等角
度で配置したことを特徴とするオゾン吸脱着筒。 - 【請求項２】 前記最外周の伝熱管とシェル内周壁との
間隔は、該伝熱管相互の間隔より小さく設定されている
ことを特徴とする請求項１記載のオゾン吸脱着筒。 - 【請求項３】 前記最外周の伝熱管よりシェル内周側に
配置される伝熱管は、各伝熱管相互の間隔が、前記最外
周の伝熱管相互の間隔の１〜３倍に設定されていること
を特徴とする請求項１記載のオゾン吸脱着筒。 - 【請求項４】 前記シェル内周側に配置される伝熱管
は、シェルの同心円の周上に配置されていることを特徴
とする請求項３記載のオゾン吸脱着筒。 - 【請求項５】 前記内周側に配置される伝熱管は、シェ
ル中心軸を中心とする正多角形の辺上に配置されている
ことを特徴とする請求項３記載のオゾン吸脱着筒。 - 【請求項６】 前記最外周の伝熱管の本数を６の整数倍
とし、該最外周の伝熱管の内側に配置される伝熱管を、
最外周の伝熱管の６本を頂点とする正六角形の辺上に配
置したことを特徴とする請求項１記載のオゾン吸脱着
筒。 - 【請求項７】 請求項１乃至６のいずれか１項記載のオ
ゾン吸脱着筒において、シェルの内部に配置される伝熱
管を、シェル外周側の伝熱管群と、シェル内周側の伝熱
管群とに分割するとともに、シェルの一端側で両伝熱管
群を連通させ、前記外周側の伝熱管群をブライン流入側
とし、内周側の伝熱管群をブライン流出側としたことを
特徴とするオゾン吸脱着筒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34388799A JP2001157809A (ja) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | オゾン吸脱着筒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34388799A JP2001157809A (ja) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | オゾン吸脱着筒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001157809A true JP2001157809A (ja) | 2001-06-12 |
Family
ID=18365016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34388799A Pending JP2001157809A (ja) | 1999-12-02 | 1999-12-02 | オゾン吸脱着筒 |
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Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1999
- 1999-12-02 JP JP34388799A patent/JP2001157809A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2006075456A1 (ja) * | 2005-01-11 | 2006-07-20 | Go Hirabayashi | 熱伝導部材、反応容器および二酸化炭素吸収剤の反応方法 |
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| JP2012228686A (ja) * | 2007-06-27 | 2012-11-22 | Georgia Tech Research Corp | 線維系吸着接触器 |
| GB2471841A (en) * | 2009-07-13 | 2011-01-19 | Univ Warwick | Shell and tube heat exchanger containing a sorbent |
| WO2011007166A3 (en) * | 2009-07-13 | 2011-10-13 | University Of Warwick | Heat exchange apparatus and method of fabrication thereof |
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| CN104930879A (zh) * | 2015-06-26 | 2015-09-23 | 中国恩菲工程技术有限公司 | 吸附塔换热单元及具有其的吸附塔 |
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