JP2001150169A - Laser beam machine for cutting and cutting method using the same - Google Patents
Laser beam machine for cutting and cutting method using the sameInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、ステンレス鋼板等
の金属板を無酸化切断加工するためレーザ光を用いる切
断用レーザ加工機及びそれを使用した切断方法に関する
ものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a laser cutting machine using a laser beam for non-oxidative cutting of a metal plate such as a stainless steel plate, and a cutting method using the same.
【０００２】[0002]
【従来の技術】従来から各種金属をレーザ光およびアシ
ストガスを併用した切断方法がある。これらは切断エネ
ルギーとしてレーザ光を用い、切断および切断後に必要
な工程に応じてアシストガスを選択して切断する切断方
法であるが、高速度でかつ、カーフ幅が狭く、熱影響部
が小さく、高精度の切断ができるといった特徴を有して
いる。例えばレーザ光とともにアシストガスとして酸素
を供給して用いる方法があるが、この方法では、切断面
に酸素ガスによる酸化反応熱が付加されるため、切断効
率が良くなり、チタンやジルコニウムといった金属まで
切断できるといった特徴を有している。しかしながら、
切断面には酸化反応によって酸化物が生成されて、酸化
物の除去清浄化処理等の後処理が必要とすることがあ
る。2. Description of the Related Art Conventionally, there is a cutting method using various kinds of metals by using a laser beam and an assist gas. These are cutting methods that use laser light as the cutting energy and select and cut the assist gas according to the steps required after cutting and cutting, but at high speed and with a narrow kerf width, a small heat-affected zone, It has the feature that high-precision cutting can be performed. For example, there is a method in which oxygen is supplied as an assist gas together with laser light, and in this method, heat of oxidation reaction due to oxygen gas is added to the cut surface, so that cutting efficiency is improved, and cutting to metals such as titanium and zirconium is performed. It has the feature of being able to. However,
Oxide is generated on the cut surface by an oxidation reaction, and post-treatment such as removal and cleaning treatment of the oxide may be required.
【０００３】一方、切断後に溶接や塗装などの後加工を
行なう場合、切断面が酸化されていない状態であると、
レーザ切断後の酸化物の除去清浄化処理等の後処理加工
を行なう必要が無く、工程を少なくすることができ、製
造コストを安く抑えることができるといった優位な点を
有する。この無酸化切断を行う場合には、アシストガス
は、切断面をシールドし切断面を酸化させないことと、
そしてアシストガスの噴出による運動エネルギーで切断
時に発生するドロスを被切断金属から吹き飛ばし、被切
断金属に付着させないように、有効に作用せしめる必要
がある。On the other hand, when post-processing such as welding or painting is performed after cutting, if the cut surface is not oxidized,
There is no need to perform post-processing such as removal and cleaning of oxide after laser cutting, so that the number of steps can be reduced and the manufacturing cost can be reduced. When performing this non-oxidation cutting, the assist gas shields the cut surface and does not oxidize the cut surface,
Then, dross generated at the time of cutting by the kinetic energy of the assist gas ejection must be blown off from the metal to be cut and effectively acted so as not to adhere to the metal to be cut.
【０００４】この無酸化切断を行うため、アシストガス
に許される酸素含有量は、約０．０１％以下である。ア
シストガスの酸素ガスの含有量が０．０１％以上になる
と切断面が酸化し、この酸化した被切断金属をそのまま
溶接すると、酸化している個所にブローホールやピンホ
ールが生じることがある。また同様に切断面が酸化した
被切断面を有する金属に塗装をした場合、酸化した個所
の塗装膜が剥離するといった問題が生じる。従って一般
にアシストガスとしては不活性ガスを用いることが必要
であり、コスト的に比較的安価な窒素ガスが有効に使用
され、ボンベ等充填された気体が用いられる。[0004] To perform this non-oxidative cutting, the oxygen content allowed in the assist gas is about 0.01% or less. If the oxygen gas content of the assist gas is 0.01% or more, the cut surface is oxidized, and if the oxidized metal to be cut is directly welded, blowholes and pinholes may be generated at oxidized portions. Similarly, when a metal having a cut surface having an oxidized cut surface is coated, a problem arises in that the oxidized portion of the coating film is peeled off. Therefore, it is generally necessary to use an inert gas as the assist gas, and a relatively inexpensive nitrogen gas is effectively used, and a gas filled such as a cylinder is used.
【０００５】又、不活性ガスをアシストガスとして使用
した場合、切断時に生じるドロスが切断面に付着しない
ようにするために一定流量以上の不活性ガスを流して、
ドロスを吹き飛ばす必要がある。切断面にドロスが付着
していると、外観上も問題があるばかりでなく、後工程
で溶接や塗装を行う場合には、別途工程で研磨等を行な
い、そのドロスを除去する必要があり、加工処理の作業
が増して、コストアップの要因になるといった問題が生
じる。When an inert gas is used as an assist gas, an inert gas having a flow rate equal to or higher than a predetermined flow rate is supplied to prevent dross generated at the time of cutting from adhering to the cut surface.
You need to blow the dross. If dross adheres to the cut surface, not only is there a problem with the appearance, but if welding or painting is performed in the subsequent process, it is necessary to remove the dross by performing polishing etc. in a separate process, There is a problem that the number of processing operations increases, which causes an increase in cost.
【０００６】このように切断用レーザ加工機を用いて無
酸化切断を行う場合には、アシストガスとして一定割合
以上に酸素ガスが含有していない不活性ガスを一定流量
以上流す必要がある。しかし、アシストガスの流量を増
やすと確実にドロスを除去することはできるが、そのた
めのガスの消費量が多くなり、コストアップの原因とな
るといった問題を有していた。[0006] When performing non-oxidative cutting using a laser processing machine for cutting as described above, it is necessary to flow an inert gas that does not contain oxygen gas in a certain ratio or more as an assist gas at a certain flow rate or more. However, if the flow rate of the assist gas is increased, dross can be surely removed, but the gas consumption for that purpose increases, which causes a problem that the cost increases.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記した問
題点や不都合を解決するため、切断用レーザ加工機を使
用して無酸化切断を行なう際に、アシストガスの使用流
量を低減させることを課題とし、特に切断用レーザ加工
機のノズルの形状及びノズルの先端と被切断物のクリア
ランスであるノズル高さに着目し、少量のアシストガス
にもかかわらず被切断物の切断面を酸化させることなく
効果的に切断し得るような形状のノズルを配した切断用
レーザ加工機と切断方法を提供することを目的とするも
のである。SUMMARY OF THE INVENTION In order to solve the above-mentioned problems and disadvantages, an object of the present invention is to reduce the flow rate of an assist gas when performing non-oxidative cutting using a cutting laser processing machine. Focusing on the shape of the nozzle of the laser processing machine for cutting and the nozzle height, which is the clearance between the tip of the nozzle and the object to be cut, and oxidizing the cut surface of the object despite a small amount of assist gas It is an object of the present invention to provide a laser processing machine for cutting and a cutting method in which a nozzle having a shape capable of cutting effectively without cutting is provided.
【０００８】[0008]
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決し、目的を達成するためになされたもので、請求項１
に係わる発明は、発振されたレーザ光を用いて被切断物
を切断する切断用レーザ加工機であって、発振したレー
ザ光を集光する集光レンズと、不活性なガスよりなるア
シストガスを導入する導入口を備えたトーチの先端に、
前記導入されたアシストガスとして不活性ガスを噴出せ
しめるための噴出口を先端に配してなるとともに該先端
噴出口に向けて先細のガス流路を形成せしめてなるノズ
ルを、設備してなることを特徴とする切断用レーザ加工
機としたものである。請求項２に係わる発明は、発振さ
れたレーザ光を集光する集光レンズを設備し、アシスト
ガスを導入する導入口を備えたトーチの先端に、前記導
入されたアシストガスとして不活性ガスを噴出せしめる
ための噴出口を設けてなるとともに噴出口に向け先細の
ガス流路を形成しているノズルを、設備した切断用レー
ザ加工機を用いて、ノズル先端位置を被切断物の表面よ
り０.５乃至０.７ｍｍにして被切断物を切断することを
特徴とする切断用レーザ加工機による切断方法としたも
のである。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned problems and to achieve the object.
The invention according to the present invention is a laser processing machine for cutting an object to be cut using the oscillated laser light, a condensing lens for condensing the oscillated laser light, and an assist gas comprising an inert gas. At the tip of the torch with an inlet to introduce,
A nozzle having a nozzle for discharging an inert gas as the introduced assist gas at the tip and forming a tapered gas flow path toward the nozzle at the tip is provided. And a cutting laser beam machine. The invention according to claim 2 is provided with a condenser lens for condensing the oscillated laser light, and at the tip of a torch having an introduction port for introducing an assist gas, an inert gas is introduced as the introduced assist gas. Using a cutting laser machine equipped with an ejection port for causing ejection and forming a tapered gas flow path toward the ejection port, the nozzle tip position is set to 0 from the surface of the workpiece. A cutting method using a laser processing machine for cutting, characterized in that an object to be cut is cut with a diameter of 0.5 to 0.7 mm.
【０００９】[0009]
【発明の実施の形態】本発明の切断用レーザ加工機の実
施の形態についてその一例を図１を参照して説明する。
図１は本発明の切断用レーザ加工機の一例を説明する系
統概略図である。本発明の切断用レーザ加工機１は、レ
ーザ光発振用の放電管２、発振したレーザ光Ｌを集光せ
しめる集光レンズ３と、レーザ光Ｌを被切断物Ｚの所定
位置に投射せしめる噴出口４ａを有するノズル４を配し
たトーチ５、及び放電管２で発振したレーザ光Ｌをノズ
ル４に導くための１又は複数個の曲折反射鏡６よりなっ
ている。そして放電管２には１対の電極２ａ、２ｂを配
したガラス製よりなり、その長手方向の前後には全反射
鏡７と部分透過鏡８とが配設されている。該放電管２内
には炭酸ガス、窒素ガス及びヘリウムガスの混合ガス等
の励起媒体９が封入されている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS An embodiment of a laser processing machine for cutting according to the present invention will be described with reference to FIG.
FIG. 1 is a schematic system diagram illustrating an example of a laser processing machine for cutting according to the present invention. The cutting laser machine 1 according to the present invention includes a discharge tube 2 for oscillating laser light, a condenser lens 3 for condensing the oscillated laser light L, and a jet for projecting the laser light L to a predetermined position on the workpiece Z. It comprises a torch 5 provided with a nozzle 4 having an outlet 4a, and one or a plurality of bent reflecting mirrors 6 for guiding the laser light L oscillated by the discharge tube 2 to the nozzle 4. The discharge tube 2 is made of glass provided with a pair of electrodes 2a and 2b, and a total reflection mirror 7 and a partial transmission mirror 8 are provided before and after in the longitudinal direction. An excitation medium 9 such as a mixed gas of carbon dioxide, nitrogen gas and helium gas is sealed in the discharge tube 2.
【００１０】そして放電管２に設けた前記一対の電極２
ａ、２ｂ間に、発振用電源(図示せず)から所定の周波数
の高電圧を印加すると、放電管２内に放電が生じる。こ
の放電により放電管２内に封入されている前記混合ガス
よりなる励起媒体９が励起されて、この結果、放電管２
の長手方向の前後に配した全反射鏡７と部分透過鏡８と
の間でレーザ光Ｌが生起される。この生起されたレ−ザ
光Ｌの一部が、切断用のレーザ光Ｌのビームとして部分
透過鏡８を透過して取り出される。この間、前記混合ガ
スよりなる励起媒体９は、ブロワー１０によって吸引さ
れて放電管２内を数十〜数百ｍ／ｓの速度で流れて通過
した後、ブロワー１０を介して熱交換器１１に導入され
て冷却され、再び放電管２内に送り込まれるようにして
循環されている。The pair of electrodes 2 provided on the discharge tube 2
When a high voltage having a predetermined frequency is applied from a power supply for oscillation (not shown) between a and 2b, a discharge occurs in the discharge tube 2. This discharge excites the excitation medium 9 composed of the mixed gas sealed in the discharge tube 2, and as a result,
The laser beam L is generated between the total reflection mirror 7 and the partial transmission mirror 8 disposed before and after in the longitudinal direction of the laser beam L. A part of the generated laser light L passes through the partial transmission mirror 8 as a beam of the cutting laser light L and is extracted. During this time, the excitation medium 9 composed of the mixed gas is sucked by the blower 10 and flows through the discharge tube 2 at a speed of several tens to several hundreds m / s, and then passes through the blower 10 to the heat exchanger 11. It is circulated so that it is introduced, cooled, and sent into the discharge tube 2 again.
【００１１】このようにして放電管２の部分透過鏡８よ
り取り出されたレーザ光Ｌは、１又は複数個の曲折反射
鏡６を介して所定の位置にあるトーチ５に導かれ、該ト
ーチ５に設備されている集光レンズ３により集光されト
ーチ５の先端に設けたノズル４の噴出口４ａを介して金
属等の被切断物Ｚに投光、投射される。そしてトーチ５
にはアシストガス１２を導入するためアシストガス導入
口１３が設けられ、別途設備したヘリウムガス、アルゴ
ンガス、窒素ガス等の不活性なガスよりなるアシストガ
ス１２のアシストガス供給源［ガスボンベ、圧力揺動式
吸着(ＰＳＡ)窒素供給装置等］１４に連結されて、該ア
シストガス供給源１４より適宜トーチ５にアシストガス
１２が供給される。The laser light L thus extracted from the partial transmission mirror 8 of the discharge tube 2 is guided to a torch 5 at a predetermined position via one or a plurality of bent reflecting mirrors 6, and the torch 5 The light is condensed by the condensing lens 3 provided at the end of the torch 5 and is projected and projected on an object Z to be cut, such as a metal, through an ejection port 4a of a nozzle 4 provided at the tip of the torch 5. And torch 5
Is provided with an assist gas inlet 13 for introducing the assist gas 12, and an assist gas supply source [gas cylinder, pressure fluctuation] for the assist gas 12, which is made of an inert gas such as helium gas, argon gas, or nitrogen gas, which is separately provided. And the assist gas 12 is supplied from the assist gas supply source 14 to the torch 5 as appropriate.
【００１２】又、トーチ５の先端に配設したノズル４に
は、導入したアシストガス１２を被切断物Ｚに向けて噴
射せしめるとともに、被切断物Ｚに投射せしめるレーザ
光Ｌの光路を形成せしめるための噴出口４ａが穿孔して
設けられているとともに、前記トーチ５に設けたアシス
トガス導入口１３より前記噴出口４ａ向けて先細りのガ
ス流路４ｂが形成されていて、前記アシストガス導入口
１３より導入されたアシストガス１２を噴出口４ａから
被切断物Ｚに向けて噴出せしめる噴出力を、効率的に増
強せしめ得るようになっている。The nozzle 4 provided at the tip of the torch 5 injects the introduced assist gas 12 toward the workpiece Z and forms an optical path of the laser beam L for projecting the workpiece Z. Outlet 4a is formed by drilling, and a gas flow path 4b tapering from the assist gas inlet 13 provided in the torch 5 toward the outlet 4a is formed. A jet output for jetting the assist gas 12 introduced from 13 toward the workpiece Z from the jet port 4a can be efficiently increased.
【００１３】なお、本発明の切断用レーザ加工機に使用
するアシストガス１２としては、ヘリウムガス、アルゴ
ンガス及び窒素ガス等の不活性ガスを使用するが、これ
らのガスに含有する酸素ガスの量は０.０１容量％以下
であることが好ましい。そしてこれらのガスは、これら
のガスを充填した高圧ガス容器（ガスボンベ）や、気化
せしめる蒸発器を備えていて、該器で蒸発気化せしめて
ガスを送出するようにした液化ガス貯槽等のアシストガ
ス供給源１４から供給される。As the assist gas 12 used in the cutting laser beam machine of the present invention, an inert gas such as helium gas, argon gas and nitrogen gas is used. Is preferably 0.01% by volume or less. These gases are provided with a high-pressure gas container (gas cylinder) filled with these gases, an evaporator for vaporizing the gas, and an assist gas for a liquefied gas storage tank or the like, which evaporates and vaporizes the gas and sends out the gas. It is supplied from a supply source 14.
【００１４】この他の有効なアシスタントガス供給源１
４としては、大気空気を、窒素又は酸素を選択的に吸着
する吸着材が充填されている吸着搭に導入し、加圧吸着
ー減圧脱着の切り替え操作を繰り返して行って、空気中
の酸素と窒素を分離する、いわゆる圧力揺動式吸着分離
装置（以下「ＰＳＡ装置」という）による窒素ガス供給
装置を使用することができる。そして、このＰＳＡ装置
による窒素供給装置では、酸素ガスが０.０１容量％以
下の窒素ガスを連続的に供給することができる。Another effective assistant gas supply source 1
As 4, air air is introduced into an adsorption tower filled with an adsorbent for selectively adsorbing nitrogen or oxygen, and a switching operation of pressure adsorption-decompression desorption is repeatedly performed to reduce oxygen and oxygen in the air. A nitrogen gas supply device using a so-called pressure swing adsorption separation device (hereinafter referred to as “PSA device”) for separating nitrogen can be used. In the nitrogen supply device using the PSA device, a nitrogen gas containing 0.01% by volume or less of oxygen gas can be continuously supplied.
【００１５】[0015]
【実施例】本発明の切断用レーザ加工機１を使用して無
酸化切断加工するための最適条件を確認するため、以下
の実験を行った。なお、使用した共通の機器要素は次の
通りである。 ・使用した発振レーザ光Ｌ：２ｋｗの炭酸ガスレーザ
光。 ・使用したアシストガス１２：窒素ガス。 ・アシストガス供給源１４：ＰＳＡ装置による窒素供給
装置。EXAMPLE In order to confirm the optimum conditions for non-oxidative cutting using the laser cutting machine 1 of the present invention, the following experiment was conducted. The common device elements used are as follows. Oscillation laser light L used: 2 kW carbon dioxide laser light. -Assist gas 12 used: nitrogen gas. -Assist gas supply source 14: A nitrogen supply device using a PSA device.
【００１６】［実験１］まず実験１として、アシストガ
ス１２の圧力と切断速度を変え、ノズル４の形状が無酸
化切断に及ぼす影響についての実験を行なった。ノズル
４の形状の影響を調べるために、以下の３種類のノズル
を使用して実験した。 （i）図２の概略断面図に示したストレート型ノズルＳt
（ノズル先端のガス流路４ｂが噴出口４ａに向けストレ
ート形状）。 （ii）図３の概略断面図に図示した末広型ノズルＤv
（ノズル先端のガス流路４ｂが噴出口４ａに向け広がっ
ている形状）。 （iii）図４の概略断面図に示した先細型ノズルＣv（ノ
ズル先端のガス流路４ｂが噴出口４ａに向け縮径してい
る形状）。[Experiment 1] First, as Experiment 1, an experiment was conducted on the influence of the shape of the nozzle 4 on the non-oxidative cutting by changing the pressure of the assist gas 12 and the cutting speed. In order to investigate the influence of the shape of the nozzle 4, an experiment was performed using the following three types of nozzles. (I) Straight type nozzle St shown in the schematic sectional view of FIG.
(The gas flow path 4b at the nozzle tip is straight toward the ejection port 4a). (Ii) The divergent nozzle Dv shown in the schematic sectional view of FIG.
(A shape in which the gas flow path 4b at the tip of the nozzle spreads toward the ejection port 4a). (Iii) The tapered nozzle Cv shown in the schematic cross-sectional view of FIG. 4 (the shape in which the gas flow path 4b at the nozzle tip is reduced in diameter toward the ejection port 4a).
【００１７】試験した条件は以下の通りである。 ●試験条件 ・切断に供した被切断物Ｚ：肉厚２ｍｍのステンレス鋼
（ＳＵＳ３０４）の板材。 ・それぞれのノズルの噴出口４ａの内径ｄ：２.０ｍｍ
φ。 ・先細型ノズルＤvのガス流路４ｂの噴出口４ａ向け先
端角度θ：１２.５度。 ・ノズル４の先端と被切断物Ｚとのクリアランスｈ（以
下「ノズル高さｈ」と記す。）：１ｍｍ。 ・レーザー光Ｌの焦点位置（被切断物Ｚの上面を基準と
し、下側をマイナスにて表す。）：−２.０ｍｍ。 ・適切な無酸化切断が行われているか否かの評価：目視
にて行ない、切断面にドロス１５が付着しているか否か
を確認した。The conditions tested are as follows. ● Test conditions ・ Object Z to be cut: 2 mm thick stainless steel (SUS304) plate.・ Inner diameter d of jet port 4a of each nozzle: 2.0 mm
φ. A tip angle θ of the gas flow path 4b of the tapered nozzle Dv toward the ejection port 4a: 12.5 degrees. A clearance h between the tip of the nozzle 4 and the workpiece Z (hereinafter referred to as “nozzle height h”): 1 mm; The focal position of the laser beam L (the lower side is represented by minus with respect to the upper surface of the workpiece Z): -2.0 mm. -Evaluation of whether or not appropriate non-oxidative cutting has been performed: visually, it was confirmed whether or not dross 15 had adhered to the cut surface.
【００１８】ここで３種類のノズル４を用い、アシスト
ガス１２である窒素ガスのガス供給圧力（kＰa）と切断
速度（ｍ／min）とを変化せしめて、適切な無酸化切断
が行われているかどうかを評価した。その結果を、前記
(i)ストレート型ノズルＳt、(ii)末広型ノズルＤv及び
(iii)先細型ノズルＣvのそれぞれについて、ドロス１５
の付着が無い時の、切断速度（ｍ／min）ー 窒素ガス
供給圧力（kＰa）の関係をプロットして図５に示した。
なお、本実験１でのアシストガス１２である窒素ガスの
供給圧力は９８.０６６kＰaの間隔で変化せしめて供給
し、又切断速度は０.４ｍ/minの間隔で変化せしめて行
なった。Here, three kinds of nozzles 4 are used to change the gas supply pressure (kPa) of nitrogen gas as the assist gas 12 and the cutting speed (m / min) to perform appropriate non-oxidative cutting. Was evaluated. The result is
(i) straight nozzle St, (ii) divergent nozzle Dv and
(iii) For each of the tapered nozzles Cv, dross 15
FIG. 5 is a plot of the relationship between the cutting speed (m / min) and the nitrogen gas supply pressure (kPa) when there was no adhesion.
In this experiment 1, the supply pressure of the nitrogen gas as the assist gas 12 was changed and supplied at an interval of 98.066 kPa, and the cutting speed was changed at an interval of 0.4 m / min.
【００１９】図５より明らかなように、先細型ノズルＣ
vはアシストガス１２である窒素ガスの供給圧力を５８
８.３９kＰaまで下げることができ、その時の切断速度
は３.２〜３.６ｍ/minであった。このドロス１５が付着
しない切断面が得られる最大切断速度（３.６ｍ/min）
は、ストレート型ノズルＳtでの窒素ガス供給圧力を６
８６.４６kＰaとしたときと同等の切断速度である。こ
れにより同一切断速度のもとでは、先細型ノズルＣvが
他の２つのノズル、即ちストレート型ノズルＳt及び末
広型ノズルＤvでのアシストガス１２である窒素ガス供
給圧力より圧力的に低く抑えることができることが確認
された。又、末広型ノズルＤvは、無酸化切断が可能な
切断条件が非常に狭く、しかもアシストガス１２である
窒素ガス供給圧力を高くする必要があるため、実用性に
乏しいことが確認された。この結果から以後の検討は、
末広型ノズルＤvを除外して、先細型ノズルＣvとストレ
ート型ノズルＳtとの２種のノズルについて検討を行な
った。As is apparent from FIG. 5, the tapered nozzle C
v indicates the supply pressure of the nitrogen gas as the assist gas 12 is 58.
The cutting speed could be reduced to 8.39 kPa, at which time the cutting speed was 3.2 to 3.6 m / min. Maximum cutting speed (3.6 m / min) to obtain a cut surface to which this dross 15 does not adhere
Means that the nitrogen gas supply pressure at the straight nozzle St is 6
The cutting speed is equivalent to 86.46 kPa. Thus, at the same cutting speed, the tapered nozzle Cv can be kept pressure lower than the nitrogen gas supply pressure as the assist gas 12 in the other two nozzles, namely, the straight nozzle St and the divergent nozzle Dv. It was confirmed that it was possible. Further, it has been confirmed that the divergent nozzle Dv has poor practicality because the cutting conditions under which non-oxidizing cutting is possible are extremely narrow and the supply pressure of nitrogen gas as the assist gas 12 needs to be increased. From this result, the following examination is
With the exception of the divergent nozzle Dv, two types of nozzles, a tapered nozzle Cv and a straight nozzle St, were examined.
【００２０】［実験２］次に実験２としてストレート型
ノズルＳtと先細型ノズルＣv（先端角度θ：１２.５
°）を用いて、無酸化切断におけるノズル高さｈの影響
を実験した。適切な無酸化切断が行われているかどうか
の評価については、上記実験１と同様に、目視とした。
実験２に当りノズルを十分なノズル高さｈに配置した。 ・切断に供した被切断物Ｚ：肉厚３ｍｍのステンレス鋼
（ＳＵＳ３０４）。 ・それぞれのノズル先端の噴出口４ａの内径ｄ：２.５
ｍｍφに統一。 ・アシストガス１２としての窒素ガス：供給圧力６８
６.４７kＰaに設定して、自由噴流状態として、窒素ガ
スの流量を調べた。 その時の流量を基準値０とし、ノズル高さｈを１ｍｍ、
０.７ｍｍ、０.５ｍｍと変化せしめて、それぞれのノズ
ル高さｈで無酸化切断できる窒素ガスの流量の低減量を
調べた。なお、０.５ｍｍ以下にノズル高さｈを設定す
ると、窒素ガス流量を更に少なくすることができると予
測されるが、実際に無酸化切断を行なう場合、被切断物
Ｚに少しでも歪があると、このノズル４の噴出口４ａに
当たる可能性が大きく、良好な切断ができないこと予測
されるので、本実験２に於いては、ノズルの設定高さｈ
の変動下限を０.５ｍｍとした。[Experiment 2] Next, as Experiment 2, a straight nozzle St and a tapered nozzle Cv (tip angle θ: 12.5)
°), the effect of the nozzle height h on non-oxidative cutting was tested. Evaluation as to whether or not appropriate non-oxidative cutting was performed was visually made in the same manner as in Experiment 1 described above.
In Experiment 2, the nozzle was arranged at a sufficient nozzle height h. The object Z to be cut: 3 mm thick stainless steel (SUS304).・ Inner diameter d of spout 4a at the tip of each nozzle: 2.5
Unified to mmφ. -Nitrogen gas as the assist gas 12: supply pressure 68
At 6.47 kPa, the flow rate of nitrogen gas was examined under a free jet state. The flow rate at that time is set as a reference value 0, the nozzle height h is 1 mm,
With the nozzle height changed to 0.7 mm and 0.5 mm, the amount of reduction in the flow rate of nitrogen gas that can be cut without oxidation at each nozzle height h was examined. If the nozzle height h is set to 0.5 mm or less, it is expected that the nitrogen gas flow rate can be further reduced. However, when actually performing non-oxidative cutting, the workpiece Z has a slight distortion. Therefore, it is predicted that the nozzle 4 is likely to hit the ejection port 4a of the nozzle 4 and that good cutting cannot be performed.
Was set to 0.5 mm.
【００２１】この結果として、先細型ノズルＣv及びス
トレート型ノズルＳtについての、ノズル高さｈの変動
に伴う無酸化切断可能なアシストガス１２の窒素ガス低
減量の状態のグラフを図６に示す。図６で明らかなよう
に、ストレート型ノズルＳt及び先細型ノズルＣv共に、
ノズル高さｈが低くなると無酸化切断に必要なアシスト
ガスの流量が少なくなることが確認された。更に、スト
レート型ノズルＳtに比べて先細型ノズルＣvの方が、ノ
ズル高さｈを低くするに従い、切断可能に必要なアシス
トガス量が少なくて済み、ノズル高さｈの設定が切断可
能なアシストガスの必要量に大きく影響することが確認
された。As a result, FIG. 6 is a graph showing the state of the amount of nitrogen gas reduced in the assist gas 12 that can be cut without oxidation with the change in the nozzle height h for the tapered nozzle Cv and the straight nozzle St. As is clear from FIG. 6, both the straight nozzle St and the tapered nozzle Cv
It was confirmed that as the nozzle height h was reduced, the flow rate of the assist gas required for non-oxidative cutting was reduced. Further, the tapered nozzle Cv requires a smaller amount of assist gas necessary for cutting as the nozzle height h is reduced as compared with the straight nozzle St, and the nozzle height h can be set to be smaller than that of the straight nozzle St. It was confirmed that the required amount of gas was greatly affected.
【００２２】［実験３］更に、実験３としてノズル形状
を先細型ノズル（先端角度θ：１２.５°）Ｃvについて
以下の実験を行った。アシストガス１２の窒素ガスの供
給圧力を６８６.４７kＰaに設定して、ノズル先端の噴
出口４ａの内径ｄを変化せしめた各種内径の先細型ノズ
ルについて、ノズル高さｈを低くした時の、無酸化切断
可能なアシストガス１２としての窒素ガスの低減量を確
認するための実験を行なった。この実験で切断に供した
被切断物Ｚとしては、肉厚３ｍｍのステンレス鋼（ＳＵ
Ｓ３０４）を用いた。ノズル先端の噴出口４aの内径ｄ
は、２.０ｍｍ、２.２ｍｍ、２.３ｍｍ、２.５ｍｍ、
３.０ｍｍの先細型ノズルＣv（先端角度θ：１２.５
°）を使用した。[Experiment 3] Further, as Experiment 3, the following experiment was carried out on a tapered nozzle (tip angle θ: 12.5 °) Cv. When the supply pressure of the nitrogen gas of the assist gas 12 was set to 686.47 kPa and the inside diameter d of the ejection port 4a at the tip of the nozzle was changed, the tapered nozzle having various inside diameters when the nozzle height h was reduced was not used. An experiment was performed to confirm the amount of reduction of the nitrogen gas as the assist gas 12 that can be oxidized and cut. The object Z to be cut used in this experiment was a stainless steel (SU) having a thickness of 3 mm.
S304) was used. Inner diameter d of nozzle 4a at nozzle tip
Are 2.0mm, 2.2mm, 2.3mm, 2.5mm,
3.0 mm tapered nozzle Cv (tip angle θ: 12.5
°) was used.
【００２３】その結果として、図７にノズル高さｈの変
化に伴う無酸化切断可能な時の、アシストガスとしての
窒素ガス低減量のグラフを示す。図７のグラフから明ら
かなように、先細型ノズルＣvでは、ノズル先端の噴出
口４ａの内径ｄが大きいほど、ノズル高さｈを小さくす
ることによって、無酸化切断可能な時の、アシストガス
である窒素ガスの流量を大きく低減する効果が有ること
が確認された。As a result, FIG. 7 shows a graph of the amount of reduction of the nitrogen gas as the assist gas when the non-oxidative cutting is possible with the change of the nozzle height h. As is clear from the graph of FIG. 7, in the tapered nozzle Cv, as the inner diameter d of the ejection port 4a at the tip of the nozzle is larger, the nozzle height h is reduced so that the non-oxidizing cutting can be performed with the assist gas. It was confirmed that there was an effect of greatly reducing the flow rate of a certain nitrogen gas.
【００２４】上記した実験１乃至実験３の結果から、適
切な無酸化切断を行なうに当たって切断に必要なアシス
トガス１２の流量を低減するには、まず先細型ノズルＣ
vを使用し、ノズル高さｈを低く（ノズル先端の噴出口
４ａと被切断物Ｚとの間のクリアランスを小さく）する
ことが有効であることが確認された。又、先細型ノズル
Ｃvの噴出口４ａの内径ｄは、２.０ｍｍφ以下になると
ノズル高さｈの効果が小さくなることも確認された。From the results of Experiments 1 to 3 described above, in order to reduce the flow rate of the assist gas 12 required for cutting in performing appropriate non-oxidative cutting, first, the tapered nozzle C
It has been confirmed that it is effective to use v to reduce the nozzle height h (reduce the clearance between the nozzle 4a at the nozzle tip and the workpiece Z). It was also confirmed that the effect of the nozzle height h was reduced when the inner diameter d of the ejection port 4a of the tapered nozzle Cv became 2.0 mmφ or less.
【００２５】［実験４］上記した実験１乃至実験３の結
果に基づき、実験４として先細型ノズルＣvの無酸化切
断に最適なガス流路４ｂの先端角度θについて確認実験
を行った。実験は、 ・先端の噴出口４ａの内径ｄは２.０ｍｍφ、２.５ｍｍ
φの２種類の先細型ノズルを使用。 ・切断に供した被切断物Ｚとしては、噴出口内径２.０
ｍｍφのノズルを使用した時は肉厚２ｍｍのステンレス
鋼（ＳＵＳ３０４）を用い、噴出口内径２.５ｍｍφの
ノズルを使用した時は肉厚３ｍｍのステンレス鋼（ＳＵ
Ｓ３０４）を用いた。 ・それぞれのノズルについて、ノズル高さｈを１.０ｍ
ｍ、０.７ｍｍ、０.５ｍｍの３つの高さで行う。 ・アシストガス１２としての窒素ガスの供給圧力は、６
８６.４７kＰaとする。等の条件で、以下の実験を行っ
た。 先端の噴出口４ａの内径ｄが２.０ｍｍφの先細型ノ
ズルＣvでは先端角度θは、１２.５°から２６.５°ま
で２°間隔で変化せしめて、その時のアシストガス１２
としての窒素ガス低減量を調べた。 先端の噴出口４ａの内径ｄが２.５ｍｍφの先細型ノ
ズルＣvでは先端角度θは、１８.５°から４１.０°ま
で２°間隔で変え、その時のアシストガス１２としての
窒素ガス低減量を調べた。[Experiment 4] Based on the results of Experiments 1 to 3 above, as Experiment 4, an experiment was conducted to confirm the tip angle θ of the gas flow path 4b that is optimal for the non-oxidative cutting of the tapered nozzle Cv. Experiments: ・ The inner diameter d of the jet port 4a at the tip is 2.0mmφ, 2.5mm
Uses two types of tapered nozzles of φ.・ As the object Z to be cut, the inner diameter of the ejection port is 2.0.
2 mm thick stainless steel (SUS304) was used when a nozzle having a diameter of mm mm was used, and stainless steel (SU304) having a thickness of 3 mm was used when a nozzle having an inner diameter of 2.5 mmφ was used.
S304) was used. -For each nozzle, the nozzle height h is 1.0 m
m, 0.7 mm, and 0.5 mm. The supply pressure of the nitrogen gas as the assist gas 12 is 6
86.47 kPa. The following experiments were performed under the conditions described above. In the tapered nozzle Cv having an inner diameter d of 2.0 mmφ at the tip outlet 4a, the tip angle θ is changed at intervals of 2 ° from 12.5 ° to 26.5 °, and the assist gas 12 at that time is changed.
The amount of nitrogen gas reduction was examined. In a tapered nozzle Cv having an inner diameter d of the jet port 4a at the tip of 2.5 mmφ, the tip angle θ is changed at intervals of 2 ° from 18.5 ° to 41.0 °, and the nitrogen gas reduction amount as the assist gas 12 at that time Was examined.
【００２６】その結果として、上記した項の先端噴出
口４ａの内径ｄが２.０ｍｍφの先細型ノズルＣvでの先
端角度θとアシストガス１２としての窒素ガス低減量と
の関係のグラフを図８に示す。又上記項の先端噴出口
４ａの内径ｄが２.５ｍｍφの先細型ノズルＣvでの先端
角度θとアシストガス１２としての窒素ガス低減量との
関係のグラフを図９に示す。As a result, FIG. 8 is a graph showing the relationship between the tip angle θ of the tapered nozzle Cv having the inner diameter d of the tip ejection port 4a of 2.0 mmφ and the nitrogen gas reduction amount as the assist gas 12 in the above-mentioned term. Shown in FIG. 9 is a graph showing the relationship between the tip angle θ of the tapered nozzle Cv having the inner diameter d of the tip ejection port 4a of 2.5 mmφ and the amount of nitrogen gas reduced as the assist gas 12 described above.
【００２７】図８及び図９で明らかなように、実験４の
結果は実験３の結果と同様にノズル高さｈを小さくする
ほど、アシストガスとしての窒素ガスの流量を少なくす
ることができる。そして（イ）内径２.０ｍｍφの噴出
口の先細型ノズルにおいては、図８で明らかなように、
ノズル高さｈがいずれの場合でも、ガス流路の先細先端
角度θが１８.５°の時、窒素ガスの流量を低減し得て
小さくするのに最も効果的であることが確認された。
又、その最良な先端角度θが±２°程度変化しても窒素
ガスの低減量は１ｍ3／ｈ以内であり、ほぼ同等の効果
を得られることが確認された。As is clear from FIGS. 8 and 9, the result of Experiment 4 is similar to the result of Experiment 3, and the smaller the nozzle height h, the smaller the flow rate of the nitrogen gas as the assist gas. (A) In the tapered nozzle of the ejection port having an inner diameter of 2.0 mmφ, as is apparent from FIG.
Regardless of the nozzle height h, it was confirmed that when the tapered tip angle θ of the gas flow path was 18.5 °, the flow rate of the nitrogen gas could be reduced and the most effective.
Also, even if the best tip angle θ changes by about ± 2 °, the reduction amount of nitrogen gas is within 1 m 3 / h, and it has been confirmed that almost the same effect can be obtained.
【００２８】又（ロ）内径２.５ｍｍφの噴出口の先細
型ノズルにおいても、最も効果にアシストガスである窒
素ガスの流量を低減し得るガス流路の先細先端角度θの
値は、前記内径２.０ｍｍφの噴出口の先細型ノズルと
は、稍ずれるものの、ほぼ平行移動しているだけであ
り、いずれのノズル高さｈにおいても、先端角度２６.
５°が最も効果的であり、アシストガスである窒素ガス
の流量を小さく低減することができることが確認され
た。そして、その最良な先端角度θが±２°程度変化し
てもガス低減量は１ｍ3／ｈ以内であり、ほぼ同等の効
果を得られることが確認された。(B) Even in a tapered nozzle having an inner diameter of 2.5 mmφ, the value of the tapered tip angle θ of the gas flow path that can most effectively reduce the flow rate of the nitrogen gas as the assist gas is determined by the above-mentioned inner diameter. Although it is slightly displaced from the tapered nozzle of the jet port of 2.0 mmφ, it only moves almost in parallel, and the tip angle is 26.000 at any nozzle height h.
It was confirmed that 5 ° was the most effective, and that the flow rate of the nitrogen gas as the assist gas could be reduced to a small value. Then, even if the best tip angle θ changes by about ± 2 °, the gas reduction amount is within 1 m 3 / h, and it has been confirmed that almost the same effect can be obtained.
【００２９】なお、上記した実験１乃至実験４では、被
切断物Ｚとしてステンレス鋼で肉厚２乃至３ｍｍの板材
を用いて実験したものであるが、本発明は被切断物の材
料や板厚に関係無く、如何なる材料や板厚でも同様に無
酸化切断するために好適に用いることができることは言
うまでもない。又、上記実験１乃至実験４では、アシス
トガスとして窒素ガスを供給して行ったが、本発明はこ
れに限定されるものでなく、ヘリウムガス、アルゴンガ
ス等不活性ガスであれば、同様に無酸化切断するための
アシストガスとして使用し得るし、同様に流量を大幅に
低減して無酸化切断を効率よく行うことができる。In Experiments 1 to 4 described above, an experiment was performed using a plate of stainless steel having a thickness of 2 to 3 mm as the object Z to be cut. Regardless of the material, it is needless to say that any material and thickness can be suitably used for non-oxidative cutting. Further, in Experiments 1 to 4, nitrogen gas was supplied as an assist gas. However, the present invention is not limited to this. Similarly, any inert gas such as helium gas or argon gas may be used. It can be used as an assist gas for non-oxidative cutting, and similarly, it is possible to efficiently perform non-oxidative cutting by greatly reducing the flow rate.
【００３０】[0030]
【発明の効果】本発明は上記した如き形態で実施され、
以下の如き効果を奏する。本発明の切断用レーザ加工機
は、不活性ガスをアシストガスとして供給して無酸化切
断を行なう場合、そのレーザ光を投射すると共に、アシ
ストガスを噴出せしめるノズルの形状を、先端の噴出口
に向けて内径が小さくなるガス流路を形成する先細型ノ
ズルを用いるので、無酸化切断のため供給する不活性ガ
スよりなるアシストガスの流量を少ない量に低減せしめ
ることができる。The present invention is embodied in the form described above,
The following effects are obtained. The laser processing machine for cutting of the present invention, when performing non-oxidative cutting by supplying an inert gas as an assist gas, while projecting the laser light, the shape of the nozzle for ejecting the assist gas, the ejection port at the tip Since the tapered nozzle that forms the gas flow path having the smaller inner diameter is used, the flow rate of the assist gas composed of the inert gas to be supplied for the non-oxidative cutting can be reduced to a small amount.
【００３１】そして、その先端の噴出口の内径が２.０
ｍｍφの先細型ノズルでは、ガス流路の先細先端角度θ
を１６.５〜２０.５°にすることにより、アシストガス
の流量を少量に低減しても無酸化切断することができ
る。特に１８.５°の先細先端角度θにするとアシスト
ガス低減に最も有効となり、アシストガスが少量であっ
ても良好な無酸化切断を行なうことができる。又、その
先端の噴出口の内径が２.５ｍｍφの先細型ノズルで
は、ガス流路の先細先端角度θを２４.５〜２８.５°に
することにより、アシストガスの流量を少量に低減して
も無酸化切断することができる。、このノズルの場合、
特に２６.５°の先細先端角度θにするとアシストガス
の低減に最も有効となり、アシストガスが少量に低減さ
れても良好な無酸化切断を行なうことができる。The inner diameter of the jet port at the tip is 2.0.
mmφ tapered nozzle, the tapered tip angle θ of the gas flow path
Is set to 16.5 to 20.5 °, cutting can be performed without oxidation even if the flow rate of the assist gas is reduced to a small amount. In particular, setting the tapered tip angle θ to 18.5 ° is most effective in reducing the assist gas, and a good non-oxidative cutting can be performed even with a small amount of the assist gas. In the case of a tapered nozzle having an inner diameter of a jet port at the tip of 2.5 mmφ, the flow rate of the assist gas is reduced to a small amount by setting the tapered tip angle θ of the gas flow path to 24.5 to 28.5 °. It can also be cut without oxidation. , For this nozzle,
In particular, setting the tapered tip angle θ to 26.5 ° is most effective in reducing the assist gas, and good non-oxidative cutting can be performed even when the assist gas is reduced to a small amount.
【００３２】更に、本発明の先細型ノズルを使用した切
断用レーザ加工機で無酸化切断すると、ノズル高さｈ
（ノズル先端噴出口と被切断物とのクリアランス）を低
くすることにより、アシストガスの流量を低減せしめる
効果はより一層顕著になる。特に、ノズル高さｈを０.
５ｍｍに設定すると、そのアシストガスの低減効果は最
も高くなり、無酸化切断加工処理費が低減され、コスト
的にも安価で有効であると共に良好な無酸化切断を行な
うことができる効果を奏する。Further, when the laser cutting machine using the tapered nozzle of the present invention is used for non-oxidative cutting, the nozzle height h
The effect of reducing the flow rate of the assist gas becomes more remarkable by reducing the (clearance between the nozzle tip ejection port and the object to be cut). In particular, when the nozzle height h is set to 0.
When it is set to 5 mm, the effect of reducing the assist gas is the highest, the cost of the non-oxidative cutting processing is reduced, and the effect of being able to perform good non-oxidative cutting while being inexpensive and effective in terms of cost is achieved.
【図１】 本発明の切断用レーザ加工機の一例を説明す
る系統概略図。FIG. 1 is a schematic system diagram illustrating an example of a laser processing machine for cutting according to the present invention.
【図２】 ストレート型ノズルの概略断面図。FIG. 2 is a schematic sectional view of a straight nozzle.
【図３】 末広型ノズルの概略断面図。FIG. 3 is a schematic sectional view of a divergent nozzle.
【図４】 先細型ノズルの概略断面図。FIG. 4 is a schematic sectional view of a tapered nozzle.
【図５】 ノズル形状によるドロスの付着が無い時の、
切断速度（ｍ／min）ー 窒素ガス供給圧力（kＰa）の
関係を示す図。Fig. 5 When there is no dross adhesion due to the nozzle shape,
The figure which shows the relationship of cutting speed (m / min)-nitrogen gas supply pressure (kPa).
【図６】 先細型ノズルＣv及びストレート型ノズルＳt
のノズル高さｈの変動に伴う無酸化切断可能なアシスト
ガスの窒素ガス低減量の状態を示すグラフ。FIG. 6 shows a tapered nozzle Cv and a straight nozzle St.
7 is a graph showing a state of a nitrogen gas reduction amount of an assist gas that can be cut without oxidation according to a change in a nozzle height h of FIG.
【図７】 先細型ノズルＣvの噴出口の内径ｄの差異に
よる、ノズル高さｈの変化に伴う切断可能なアシストガ
スである窒素ガス低減量のグラフ。FIG. 7 is a graph of a reduction amount of nitrogen gas, which is a cuttable assist gas, according to a change in the nozzle height h depending on a difference in the inner diameter d of the ejection port of the tapered nozzle Cv.
【図８】 先細型ノズルＣv（噴出口内径ｄ：２.０ｍｍ
φ）のノズル高さｈの差異による、ガス流路の先端角度
θの変化に伴う切断可能な状態のアシストガスの窒素ガ
ス低減量のグラフ。FIG. 8 shows a tapered nozzle Cv (injection port inner diameter d: 2.0 mm)
The graph of the nitrogen gas reduction amount of the assist gas in the cuttable state according to the change of the tip angle θ of the gas flow path due to the difference in the nozzle height h of φ).
【図９】 先細型ノズルＣv（噴出口内径ｄ：内径２.５
ｍｍφ）のノズル高さｈの差異による、ガス流路の先端
角度θの変化に伴う切断可能な状態のアシストガスの窒
素ガス低減量のグラフ。FIG. 9 shows a tapered nozzle Cv (injection port inner diameter d: inner diameter 2.5)
7 is a graph of a nitrogen gas reduction amount of an assist gas in a cuttable state according to a change in a tip angle θ of a gas flow path due to a difference in a nozzle height h of (mmφ).
１…本発明の切断用レーザ加工機、 ２…放電管、 ３
…集光レンズ、４…ノズル、 ４ａ…噴出口、 ４ｂ…
ガス流路、 ５…トーチ、６…曲折反射鏡、 ７…全反
射鏡、 ８…半透過鏡、 ９…励起媒体、１２…アシス
トガス、 １３…アシストガス導入口、 Ｌ…レーザ
光、１４…アシストガス供給源、 １５…ドロス、 Ｓ
t…ストレート型ノズル、Ｄv…末広型ノズル、 Ｃv…
先細型ノズル、 Ｚ…被切断物、ｄ…噴出口内径、 ｈ
…ノズル高さ、 θ…先細先端角度DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Cutting laser machine of this invention, 2 ... Discharge tube
... Condenser lens, 4 ... Nozzle, 4a ... Squirt port, 4b ...
Gas flow path, 5: torch, 6: bent reflecting mirror, 7: total reflecting mirror, 8: semi-transmitting mirror, 9: excitation medium, 12: assist gas, 13: assist gas inlet, L: laser beam, 14 ... Assist gas supply source, 15 ... dross, S
t: straight nozzle, Dv: divergent nozzle, Cv ...
Tapered nozzle, Z: object to be cut, d: inner diameter of jet port, h
… Nozzle height, θ… Tapered tip angle
Claims (2)
切断する切断用レーザ加工機であって、発振したレーザ
光を集光する集光レンズと、不活性なガスよりなるアシ
ストガスを導入する導入口を備えたトーチの先端に、前
記導入されたアシストガスとして不活性ガスを噴出せし
めるための噴出口を先端に配してなるとともに該先端噴
出口に向けて先細のガス流路を形成せしめてなるノズル
を、設備してなることを特徴とする切断用レーザ加工
機。1. A laser processing machine for cutting an object to be cut using an oscillated laser beam, comprising: a condenser lens for condensing the oscillated laser beam; and an assist gas comprising an inert gas. At the tip of the torch having an introduction port for introducing, an ejection port for ejecting an inert gas as the introduced assist gas is arranged at the tip, and a tapered gas flow path is formed toward the tip ejection port. A laser processing machine for cutting, characterized by comprising a nozzle formed therein.
ズを設備し、アシストガスを導入する導入口を備えたト
ーチの先端に、前記導入されたアシストガスとして不活
性ガスを噴出せしめるための噴出口を設けてなるととも
に噴出口に向け先細のガス流路を形成しているノズル
を、設備した切断用レーザ加工機を用いて、ノズル先端
位置を被切断物の表面より０.５乃至０.７ｍｍにして被
切断物を切断することを特徴とする切断用レーザ加工機
による切断方法。2. A condensing lens for converging an oscillated laser beam is provided to inject an inert gas as the introduced assist gas at the tip of a torch having an introduction port for introducing an assist gas. The nozzle which is provided with the nozzle and which forms a tapered gas flow path toward the nozzle is positioned at a tip of the nozzle from the surface of the object to be cut using a laser processing machine for cutting. A cutting method using a laser processing machine for cutting, characterized in that an object to be cut is cut at 0.7 mm.
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|---|---|---|---|
| JP34145299A JP3286626B2 (en) | 1999-11-30 | 1999-11-30 | Laser processing machine for cutting and cutting method using the same |
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|---|---|
| JP2001150169A true JP2001150169A (en) | 2001-06-05 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2021080207A1 (en) | 2019-10-23 | 2021-04-29 | 주식회사 엘지화학 | Contact jig for secondary battery tab laser welding, and welding method |
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1999
- 1999-11-30 JP JP34145299A patent/JP3286626B2/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2021080207A1 (en) | 2019-10-23 | 2021-04-29 | 주식회사 엘지화학 | Contact jig for secondary battery tab laser welding, and welding method |
| KR20210048096A (en) | 2019-10-23 | 2021-05-03 | 주식회사 엘지화학 | Laser Welding Adhesion JIG for Secondary Battery Tab and Method of the Same |
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