JP2001113302A - 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 - Google Patents
連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 連続鋳造ビレット鋳片を冷却しないまま圧延
ラインに直送して、ビレット鋳片を溶接して連続化して
圧延しても、内外部圧延割れを生じにくい、フラットロ
ールを用いた条鋼粗圧延方法を提供する。 【解決手段】 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧延によ
り条鋼を製造するに際して、前記ビレット鋳片を溶接し
て連続的に圧延する条鋼の連続圧延において、丸形断面
の連続鋳造ビレット鋳片を用い、粗圧延成形パスの１パ
ス目に孔型ロ−ルを使用し、２パス目以降の粗圧延では
フラットロ−ルを使用する圧延方法であって、粗圧延成
形パスの１パス目の入り側で前記ビレット鋳片に押し込
み力を負荷することを特徴とする、連続鋳造ビレット鋳
片の圧延割れを防止する圧延方法を用いる。
ラインに直送して、ビレット鋳片を溶接して連続化して
圧延しても、内外部圧延割れを生じにくい、フラットロ
ールを用いた条鋼粗圧延方法を提供する。 【解決手段】 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧延によ
り条鋼を製造するに際して、前記ビレット鋳片を溶接し
て連続的に圧延する条鋼の連続圧延において、丸形断面
の連続鋳造ビレット鋳片を用い、粗圧延成形パスの１パ
ス目に孔型ロ−ルを使用し、２パス目以降の粗圧延では
フラットロ−ルを使用する圧延方法であって、粗圧延成
形パスの１パス目の入り側で前記ビレット鋳片に押し込
み力を負荷することを特徴とする、連続鋳造ビレット鋳
片の圧延割れを防止する圧延方法を用いる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は棒鋼、線材等の条鋼
圧延方法に関するもので、連続鋳造法で製造されたビレ
ット鋳片を溶接し、連続的に条鋼圧延を行なう場合の、
ビレットの内外面圧延割れを防止し、品質の良好な条鋼
を製造することのできる圧延方法に関するものである。
圧延方法に関するもので、連続鋳造法で製造されたビレ
ット鋳片を溶接し、連続的に条鋼圧延を行なう場合の、
ビレットの内外面圧延割れを防止し、品質の良好な条鋼
を製造することのできる圧延方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ビレット鋳片は、連続鋳造により断面サ
イズ縮小化が行われ製造されるのが一般的である。ビレ
ット連続鋳造後の鋳片形状は方形断面が一般的である
が、凝固過程の不均一性により、内部割れの問題があっ
た。特開平５−４２３０４号公報では、条鋼圧延素材と
して連続鋳造によって得られた丸断面形状の鋳片を使用
することによりモ−ルド内における凝固の均一性を保
ち、凝固組織の不均一性に起因する凝固時の割れを防止
する方法が提案されている。
イズ縮小化が行われ製造されるのが一般的である。ビレ
ット連続鋳造後の鋳片形状は方形断面が一般的である
が、凝固過程の不均一性により、内部割れの問題があっ
た。特開平５−４２３０４号公報では、条鋼圧延素材と
して連続鋳造によって得られた丸断面形状の鋳片を使用
することによりモ−ルド内における凝固の均一性を保
ち、凝固組織の不均一性に起因する凝固時の割れを防止
する方法が提案されている。
【０００３】ビレット鋳片を用いた条鋼や線材の圧延方
法としては、孔型ロ−ルを使用する圧延法が一般的であ
るが、ロ−ル寿命を延長することによるロ−ル原単位、
稼働率向上を目的として、粗圧延、中間圧延段階にフラ
ットロ−ルを用いて複数パス圧延し、仕上パスに孔型ロ
−ルを用いて圧延するカリバ−レス圧延と呼ばれる方法
が例えば特公昭５４−３７５８２号公報、特開昭５８−
２３５０２号公報、特開昭５８−６８４０２号公報など
に開示されている。この圧延方法は、減面率は低いが、
製品サイズによってロールを交換する必要がないので、
経済性に優れている。しかし一方で減面効率を稼ぐため
に粗圧延の最初のパスで強圧下する必要があり、フラッ
トロ−ルを使用しているのでビレット側面に圧延割れが
発生しやすいという問題点があった。
法としては、孔型ロ−ルを使用する圧延法が一般的であ
るが、ロ−ル寿命を延長することによるロ−ル原単位、
稼働率向上を目的として、粗圧延、中間圧延段階にフラ
ットロ−ルを用いて複数パス圧延し、仕上パスに孔型ロ
−ルを用いて圧延するカリバ−レス圧延と呼ばれる方法
が例えば特公昭５４−３７５８２号公報、特開昭５８−
２３５０２号公報、特開昭５８−６８４０２号公報など
に開示されている。この圧延方法は、減面率は低いが、
製品サイズによってロールを交換する必要がないので、
経済性に優れている。しかし一方で減面効率を稼ぐため
に粗圧延の最初のパスで強圧下する必要があり、フラッ
トロ−ルを使用しているのでビレット側面に圧延割れが
発生しやすいという問題点があった。
【０００４】また、近年連続鋳造で製造されて切断され
たビレット鋳片を、フラッシュバット溶接等を用いて溶
接し、連続的に条鋼圧延を行う技術が、特開平９−６６
３０１号公報、特開平９−６６３０２号公報、特開平９
−８５３０１号公報などに開示されている。
たビレット鋳片を、フラッシュバット溶接等を用いて溶
接し、連続的に条鋼圧延を行う技術が、特開平９−６６
３０１号公報、特開平９−６６３０２号公報、特開平９
−８５３０１号公報などに開示されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】条鋼の圧延において
は、連続鋳造で製造された方形断面のビレット鋳片を使
用するのが一般的であるが、丸断面に較べて連続鋳造の
凝固過程および粗圧延時に内部割れが発生しやすいとい
う問題点があった。しかし、丸断面のビレット鋳片を使
用してこの問題を回避する場合も、これに上記のフラッ
トロールを用いるカリバ−レス圧延方法を適用すると、
フラットロ−ルによる粗圧延では、丸断面は方形断面に
較べてビレット側面に発生する圧延方向引張応力が大き
く、丸断面では圧延割れが発生しやすいという問題点が
あった。
は、連続鋳造で製造された方形断面のビレット鋳片を使
用するのが一般的であるが、丸断面に較べて連続鋳造の
凝固過程および粗圧延時に内部割れが発生しやすいとい
う問題点があった。しかし、丸断面のビレット鋳片を使
用してこの問題を回避する場合も、これに上記のフラッ
トロールを用いるカリバ−レス圧延方法を適用すると、
フラットロ−ルによる粗圧延では、丸断面は方形断面に
較べてビレット側面に発生する圧延方向引張応力が大き
く、丸断面では圧延割れが発生しやすいという問題点が
あった。
【０００６】また、断面形状に関わらず、連続鋳造ビレ
ット鋳片を冷却せずに高温のままでカリバ−レス圧延方
法を適用する場合には、ビレット鋳片は変態しておらず
結晶粒が大きく圧延割れ感受性が高いといった問題点が
あった。
ット鋳片を冷却せずに高温のままでカリバ−レス圧延方
法を適用する場合には、ビレット鋳片は変態しておらず
結晶粒が大きく圧延割れ感受性が高いといった問題点が
あった。
【０００７】従って、丸断面の連続鋳造ビレット鋳片を
冷却せずに高温のままで、フラットロールによる圧延を
行う場合には、圧延割れが非常に起き易いという問題が
あった。ここに連続圧延を適用した場合、上記の問題に
加えて、ビレット鋳片を溶接した溶接部が高温になるた
め、溶接部分の材料強度が低下し、さらに圧延割れが起
きやすいという問題があった。
冷却せずに高温のままで、フラットロールによる圧延を
行う場合には、圧延割れが非常に起き易いという問題が
あった。ここに連続圧延を適用した場合、上記の問題に
加えて、ビレット鋳片を溶接した溶接部が高温になるた
め、溶接部分の材料強度が低下し、さらに圧延割れが起
きやすいという問題があった。
【０００８】本発明は、上記の問題を解決し、連続鋳造
ビレット鋳片を冷却しないまま圧延ラインに直送して、
ビレット鋳片を溶接して連続化して圧延しても、内外部
圧延割れを生じにくい、フラットロールを用いた条鋼粗
圧延方法を提供することを目的とする。
ビレット鋳片を冷却しないまま圧延ラインに直送して、
ビレット鋳片を溶接して連続化して圧延しても、内外部
圧延割れを生じにくい、フラットロールを用いた条鋼粗
圧延方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記の課題は以下の発明
により解決される。 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧
延により条鋼を製造するに際して、前記ビレット鋳片を
溶接して連続的に圧延する条鋼の連続圧延において、丸
形断面の連続鋳造ビレット鋳片を用い、粗圧延成形パス
の１パス目に孔型ロ−ルを使用し、２パス目以降の粗圧
延ではフラットロ−ルを使用する圧延方法であって、粗
圧延成形パスの１パス目の入り側で前記ビレット鋳片に
押し込み力を負荷することを特徴とする、連続鋳造ビレ
ット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法である。
により解決される。 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧
延により条鋼を製造するに際して、前記ビレット鋳片を
溶接して連続的に圧延する条鋼の連続圧延において、丸
形断面の連続鋳造ビレット鋳片を用い、粗圧延成形パス
の１パス目に孔型ロ−ルを使用し、２パス目以降の粗圧
延ではフラットロ−ルを使用する圧延方法であって、粗
圧延成形パスの１パス目の入り側で前記ビレット鋳片に
押し込み力を負荷することを特徴とする、連続鋳造ビレ
ット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法である。
【００１０】本発明で言う直送圧延とは、鋳造ビレット
をＡ3 変態点以下まで冷却せずに、高温のままで圧延す
るもので、圧延前の復熱のために多少の加熱を行う場合
も含まれる。本発明では、ビレット鋳片として丸断面形
状を使用するので、方形断面を使用する場合に較べて凝
固過程及び粗圧延時に内部割れが発生しにくい。さら
に、粗圧延の最初のパスに孔型ロ−ルを用いることによ
り、ビレット側面は孔型斜面により幅方向に圧縮され、
ビレット側面が圧延方向に延伸する場合に発生する圧延
方向引張応力はフラットロ−ル圧延に比べて小さくな
り、丸断面ビレットを用いた場合でもビレット側面の圧
延割れが発生しにくくなる。また孔型ロ−ルの拘束によ
り、小さい圧下率でフラットロ−ルと同等の減面効率を
得ることができ、ビレット側面に発生する圧延方向引張
応力はフラットロ−ル圧延に比べて小さくなり、ビレッ
ト側面の圧延割れが発生しにくくなる。高温のため材料
強度が低下してしまうビレット鋳片の溶接部は、孔型ロ
−ルの孔型斜面による抜熱により側面の温度が低下する
ので、材料強度が大きくなり、圧延割れが発生しにくく
なる。
をＡ3 変態点以下まで冷却せずに、高温のままで圧延す
るもので、圧延前の復熱のために多少の加熱を行う場合
も含まれる。本発明では、ビレット鋳片として丸断面形
状を使用するので、方形断面を使用する場合に較べて凝
固過程及び粗圧延時に内部割れが発生しにくい。さら
に、粗圧延の最初のパスに孔型ロ−ルを用いることによ
り、ビレット側面は孔型斜面により幅方向に圧縮され、
ビレット側面が圧延方向に延伸する場合に発生する圧延
方向引張応力はフラットロ−ル圧延に比べて小さくな
り、丸断面ビレットを用いた場合でもビレット側面の圧
延割れが発生しにくくなる。また孔型ロ−ルの拘束によ
り、小さい圧下率でフラットロ−ルと同等の減面効率を
得ることができ、ビレット側面に発生する圧延方向引張
応力はフラットロ−ル圧延に比べて小さくなり、ビレッ
ト側面の圧延割れが発生しにくくなる。高温のため材料
強度が低下してしまうビレット鋳片の溶接部は、孔型ロ
−ルの孔型斜面による抜熱により側面の温度が低下する
ので、材料強度が大きくなり、圧延割れが発生しにくく
なる。
【００１１】粗圧延成形パスの１パス目の入り側で前記
ビレット鋳片に押し込み力を負荷すると、粗圧延成形パ
スの１パス目での圧延時、ビレット鋳片の全断面圧延方
向に発生する引張り応力が押し込み力により軽減され
る。特に圧延時に圧延ロールに触れないビレット鋳片側
面においてこの効果が顕著であり、ビレット鋳片側面の
圧延割れが発生しにくくなる。また、押し込みローラが
無駆動であると、引抜き状態になるが、本発明では駆動
タイプの押し込みローラを用いて押し込み力を負荷して
いる。
ビレット鋳片に押し込み力を負荷すると、粗圧延成形パ
スの１パス目での圧延時、ビレット鋳片の全断面圧延方
向に発生する引張り応力が押し込み力により軽減され
る。特に圧延時に圧延ロールに触れないビレット鋳片側
面においてこの効果が顕著であり、ビレット鋳片側面の
圧延割れが発生しにくくなる。また、押し込みローラが
無駆動であると、引抜き状態になるが、本発明では駆動
タイプの押し込みローラを用いて押し込み力を負荷して
いる。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明で用いる丸断面形状ビレッ
トは、連続鋳造法で製造する。２ヶ所以上の連続鋳造機
で鋳造されて、所定の長さに切断された丸ビレットを、
冷却せずに高温のままで直送して、フラッシュバット溶
接により接合してから圧延を行う。この連続化のための
溶接は、高周波加熱圧接、レーザー溶接法などであって
も構わない。溶接後に接合部のバリ取りを行い、粗圧延
成形パスの１パス目の入り側に配置した、ビレット鋳片
を圧延機に押込むための、駆動源を持つ押し込みローラ
により圧延方向押し込み力を負荷し、圧延機列により連
続的に圧延を行って、条鋼製品を製造する。搬送の過程
でのビレットの温度低下が問題になる場合は、圧延前に
加熱を行ってもよい。図１に本発明の１実施の形態を示
す。図1 は本発明の工程と、粗圧延の各圧延工程( パ
ス) におけるビレットの断面方向の形状変化を示したも
ので、フラッシュバット溶接装置１、バリ取り装置２、
押し込み用駆動ローラ３、粗圧延機４が順に配置されて
いる。連続鋳造ビレット鋳片として丸断面形状ビレット
５を用い、粗圧延の最初の圧延（粗１パス）の孔型ロ−
ル６により縦方向（もしくは横方向）に圧延し、次いで
粗圧延の2 番目の圧延( 粗２パス) のフラットロ−ル７
により横方向（もしくは縦方向）に圧延し、以下順次そ
れに続く残りの粗圧延工程にフラットロ−ルを前パスと
直行する方向に交互に配置し粗圧延を行う。その後の仕
上げ圧延には通常使用される孔型ロールを用いて、棒鋼
・ 線材の製品を製造する。中間圧延では、フラットロー
ルを用いる場合もあれば、孔型ロールを用いる場合もあ
る。その後の仕上げ圧延には、途中までフラットロール
を用い最小限のパスに孔型ロールを用いる場合もあれ
ば、すべてのパスに孔型ロールを用いて、棒鋼・ 線材の
製品を製造する場合もある。孔型ロールとしては、オー
バルカリバー、ボックスカリバ−等の孔型ロールを用い
れば割れ防止の効果がある。
トは、連続鋳造法で製造する。２ヶ所以上の連続鋳造機
で鋳造されて、所定の長さに切断された丸ビレットを、
冷却せずに高温のままで直送して、フラッシュバット溶
接により接合してから圧延を行う。この連続化のための
溶接は、高周波加熱圧接、レーザー溶接法などであって
も構わない。溶接後に接合部のバリ取りを行い、粗圧延
成形パスの１パス目の入り側に配置した、ビレット鋳片
を圧延機に押込むための、駆動源を持つ押し込みローラ
により圧延方向押し込み力を負荷し、圧延機列により連
続的に圧延を行って、条鋼製品を製造する。搬送の過程
でのビレットの温度低下が問題になる場合は、圧延前に
加熱を行ってもよい。図１に本発明の１実施の形態を示
す。図1 は本発明の工程と、粗圧延の各圧延工程( パ
ス) におけるビレットの断面方向の形状変化を示したも
ので、フラッシュバット溶接装置１、バリ取り装置２、
押し込み用駆動ローラ３、粗圧延機４が順に配置されて
いる。連続鋳造ビレット鋳片として丸断面形状ビレット
５を用い、粗圧延の最初の圧延（粗１パス）の孔型ロ−
ル６により縦方向（もしくは横方向）に圧延し、次いで
粗圧延の2 番目の圧延( 粗２パス) のフラットロ−ル７
により横方向（もしくは縦方向）に圧延し、以下順次そ
れに続く残りの粗圧延工程にフラットロ−ルを前パスと
直行する方向に交互に配置し粗圧延を行う。その後の仕
上げ圧延には通常使用される孔型ロールを用いて、棒鋼
・ 線材の製品を製造する。中間圧延では、フラットロー
ルを用いる場合もあれば、孔型ロールを用いる場合もあ
る。その後の仕上げ圧延には、途中までフラットロール
を用い最小限のパスに孔型ロールを用いる場合もあれ
ば、すべてのパスに孔型ロールを用いて、棒鋼・ 線材の
製品を製造する場合もある。孔型ロールとしては、オー
バルカリバー、ボックスカリバ−等の孔型ロールを用い
れば割れ防止の効果がある。
【００１３】押し込みローラとしては、縦型、あるいは
横型ローラを用いることができるが、粗圧延成形パスの
１パス目が横方向（圧延のロール軸が水平方向）の圧延
である場合は縦型ロールを、粗圧延成形パスの１パス目
が縦方向（圧延のロール軸が垂直方向）の圧延である場
合は横型ロールを用いることにより、ビレット鋳片の粗
圧延成形パスの１パス目の圧延時における側面を軽圧下
することができるので、さらに効果的である。溶接によ
り連続化されたビレット鋳片の高温の溶接部の材料強度
は低下しているが、押し込みローラのビレット鋳片の側
面への接触による抜熱で材料強度が大きくなり、同時に
軽圧下の効果もあるのでビレット鋳片の側面の結晶が動
的再結晶により細粒化して破断強度が向上し圧延割れ感
受性が小さくなり、ビレット鋳片の側面の圧延割れが発
生しにくくなる。
横型ローラを用いることができるが、粗圧延成形パスの
１パス目が横方向（圧延のロール軸が水平方向）の圧延
である場合は縦型ロールを、粗圧延成形パスの１パス目
が縦方向（圧延のロール軸が垂直方向）の圧延である場
合は横型ロールを用いることにより、ビレット鋳片の粗
圧延成形パスの１パス目の圧延時における側面を軽圧下
することができるので、さらに効果的である。溶接によ
り連続化されたビレット鋳片の高温の溶接部の材料強度
は低下しているが、押し込みローラのビレット鋳片の側
面への接触による抜熱で材料強度が大きくなり、同時に
軽圧下の効果もあるのでビレット鋳片の側面の結晶が動
的再結晶により細粒化して破断強度が向上し圧延割れ感
受性が小さくなり、ビレット鋳片の側面の圧延割れが発
生しにくくなる。
【００１４】また、押し込みローラの回転数を変更する
ことにより、押し込み力を任意に設定することができ
る。溶接により連続化されたビレット鋳片は、多段の圧
延ロールにかみ込んでいるので、常に一定の押し込み力
を負荷しやすく、ロールの入り側で詰まってしまうこと
が無いので、大きな押し込み力を負荷することも可能で
ある。
ことにより、押し込み力を任意に設定することができ
る。溶接により連続化されたビレット鋳片は、多段の圧
延ロールにかみ込んでいるので、常に一定の押し込み力
を負荷しやすく、ロールの入り側で詰まってしまうこと
が無いので、大きな押し込み力を負荷することも可能で
ある。
【００１５】
【実施例】連続鋳造で作製した丸断面ビレットを直送し
て、フラッシュバット溶接により各ビレットを順次接合
して一体化し、溶接部のバリを削除した後、粗圧延成形
パスの１パス目の入り側に配置した、ビレット鋳片を圧
延機に押込むための、駆動源を持つ押し込みローラによ
り圧延方向押し込み力を負荷し、圧延機列に搬送して連
続圧延を行った。粗圧延成形パスの１パス目の入り側に
配置した押し込みローラは、連続圧延開始時のビレット
先端が１パス目の圧延ロ−ルに噛むまでは開放状態にし
ておき、ビレット先端が１パス目の圧延ロ−ルを通過後
に一対の押し込みロ−ラの間隙を徐々に狭くして所定の
圧下をビレット側面（圧延面に対して垂直な圧延ロ−ル
の接触しない自由側面）に対して付加した。この圧下量
は、丸ビレット直径の概ね１〜２％程度でも十分効果が
あり、更に２〜４％程度まで圧下すると更に効果が大き
くなった。また、この押し込みロ−ラのビレット自由側
面との接触面はビレットの形状に添った形にするのが望
ましく、ビレット半径の概ね１．１〜１．３倍程度の曲
率半径を持つラウンドまたはオ−バル形状にすると効果
が大きいことが分かった。押し込み力を負荷する前のビ
レット温度は１０２０℃、溶接部の温度は１１４５℃で
あった。最初の圧延（粗１パス）に孔型ロ−ルを、以下
の圧延にはフラットロールを用いて粗圧延を行なう、本
発明の製造方法を用いた場合( 本発明例) と、同様の工
程ではあるが、押し込みローラにより圧延方向押し込み
力を負荷せずに、最初の圧延（粗１パス）にもフラット
ロ−ルを用いた従来技術を用いた場合（比較例）の比較
を行った。図２に本発明例の、連続鋳造丸断面ビレット
１０を粗１パスで孔型ロ−ル１１により縦方向に圧延し
た場合の圧延後形状１２を示す。ビレット鋳片１０は初
期直径Ｄが２００ｍｍの丸断面で、粗１パスの孔型ロ−
ル１１はオ−バルカリバ−（曲率半径Ｒ＝０．８Ｄ）で
ある。駆動する押し込みローラは、フランジ部の直径が
２００ｍｍでビレット自由側面との接触面の曲率半径は
１１０ｍｍである。孔型ロ−ルのギャップを１２５ｍｍ
に固定した状態で押し込みローラのロールギャップを変
更して、粗１パス後の割れの有無を観察した。結果を表
１に示す。その後、仕上げ圧延の3 パスまでフラットロ
ールで圧延を行ない、スリット後に孔型ロールを用いて
2種類の径の丸棒を製造した。製造工程のいずれにおい
ても割れは発生しなかった。
て、フラッシュバット溶接により各ビレットを順次接合
して一体化し、溶接部のバリを削除した後、粗圧延成形
パスの１パス目の入り側に配置した、ビレット鋳片を圧
延機に押込むための、駆動源を持つ押し込みローラによ
り圧延方向押し込み力を負荷し、圧延機列に搬送して連
続圧延を行った。粗圧延成形パスの１パス目の入り側に
配置した押し込みローラは、連続圧延開始時のビレット
先端が１パス目の圧延ロ−ルに噛むまでは開放状態にし
ておき、ビレット先端が１パス目の圧延ロ−ルを通過後
に一対の押し込みロ−ラの間隙を徐々に狭くして所定の
圧下をビレット側面（圧延面に対して垂直な圧延ロ−ル
の接触しない自由側面）に対して付加した。この圧下量
は、丸ビレット直径の概ね１〜２％程度でも十分効果が
あり、更に２〜４％程度まで圧下すると更に効果が大き
くなった。また、この押し込みロ−ラのビレット自由側
面との接触面はビレットの形状に添った形にするのが望
ましく、ビレット半径の概ね１．１〜１．３倍程度の曲
率半径を持つラウンドまたはオ−バル形状にすると効果
が大きいことが分かった。押し込み力を負荷する前のビ
レット温度は１０２０℃、溶接部の温度は１１４５℃で
あった。最初の圧延（粗１パス）に孔型ロ−ルを、以下
の圧延にはフラットロールを用いて粗圧延を行なう、本
発明の製造方法を用いた場合( 本発明例) と、同様の工
程ではあるが、押し込みローラにより圧延方向押し込み
力を負荷せずに、最初の圧延（粗１パス）にもフラット
ロ−ルを用いた従来技術を用いた場合（比較例）の比較
を行った。図２に本発明例の、連続鋳造丸断面ビレット
１０を粗１パスで孔型ロ−ル１１により縦方向に圧延し
た場合の圧延後形状１２を示す。ビレット鋳片１０は初
期直径Ｄが２００ｍｍの丸断面で、粗１パスの孔型ロ−
ル１１はオ−バルカリバ−（曲率半径Ｒ＝０．８Ｄ）で
ある。駆動する押し込みローラは、フランジ部の直径が
２００ｍｍでビレット自由側面との接触面の曲率半径は
１１０ｍｍである。孔型ロ−ルのギャップを１２５ｍｍ
に固定した状態で押し込みローラのロールギャップを変
更して、粗１パス後の割れの有無を観察した。結果を表
１に示す。その後、仕上げ圧延の3 パスまでフラットロ
ールで圧延を行ない、スリット後に孔型ロールを用いて
2種類の径の丸棒を製造した。製造工程のいずれにおい
ても割れは発生しなかった。
【００１６】
【表１】
【００１７】図３に比較例の、連続鋳造丸断面ビレット
１３を粗１パスでフラットロ−ル１４により縦方向に圧
延した場合の圧延後形状１５を示す。丸ビレット鋳片は
直径が２００ｍｍの丸断面で、フラットロ−ル直径は８
００ｍｍである。 表２に種々のロールギャップの圧下
条件で行った圧延試験結果を示す。表２から判るよう
に，丸ビレットにフラットロ−ルを用いて圧下した場合
には、圧延割れが多発する。図２と比較して、図３では
圧延後のビレットの側面の変形が大きく、側面の圧延割
れの原因になっていることが分かる。
１３を粗１パスでフラットロ−ル１４により縦方向に圧
延した場合の圧延後形状１５を示す。丸ビレット鋳片は
直径が２００ｍｍの丸断面で、フラットロ−ル直径は８
００ｍｍである。 表２に種々のロールギャップの圧下
条件で行った圧延試験結果を示す。表２から判るよう
に，丸ビレットにフラットロ−ルを用いて圧下した場合
には、圧延割れが多発する。図２と比較して、図３では
圧延後のビレットの側面の変形が大きく、側面の圧延割
れの原因になっていることが分かる。
【００１８】
【表２】
【００１９】このように従来技術である粗圧延に全てフ
ラットロールを用いた比較例の場合は、粗１パスの段階
で割れが発生してしまったが、本発明の方法を用いると
割れの発生を防止することができた。
ラットロールを用いた比較例の場合は、粗１パスの段階
で割れが発生してしまったが、本発明の方法を用いると
割れの発生を防止することができた。
【００２０】
【発明の効果】本発明の製造方法を用いると、ビレット
鋳片の凝固過程及び粗圧延時に内部割れが発生しにく
く、粗圧延時の内外面圧延割れを防止することができ
る。特に、ビレット側面の圧延割れが発生しにくくな
る。従って、条鋼の連続圧延にフラットロールを用いた
圧延が適用できるようになり、製品の歩留まりが向上
し、生産効率を上げることができる。
鋳片の凝固過程及び粗圧延時に内部割れが発生しにく
く、粗圧延時の内外面圧延割れを防止することができ
る。特に、ビレット側面の圧延割れが発生しにくくな
る。従って、条鋼の連続圧延にフラットロールを用いた
圧延が適用できるようになり、製品の歩留まりが向上
し、生産効率を上げることができる。
【図１】本発明の１実施の形態を示す概念図である。
【図２】本発明例の粗１パス丸断面ビレットの圧延形状
を示す図である。
を示す図である。
【図３】従来例の粗１パス丸断面ビレットの圧延形状を
示す図である。
示す図である。
１ フラッシュバット溶接装置 ２ バリ取り装置 ３ 押し込み用駆動ローラ ４ 粗圧延機 ５ 丸断面形状ビレット ６ 粗１パスの孔型ロ−ル ７ 粗２パスのフラットロ−ル ８ 粗３パスのフラットロ−ル ９ 粗４パスのフラットロ−ル １０ 粗１パス圧延前の連続鋳造丸断面ビレット形状 １１ 粗１パスの孔型ロ−ル １２ 粗１パス圧延後の連続鋳造丸断面ビレット形状 １３ 粗１パス圧延前の連続鋳造丸断面ビレット形状 １４ 粗１パスのフラットロ−ル １５ 粗１パス圧延後の連続鋳造丸断面ビレット形状
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 有泉 孝 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 大川 進 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 若狭 浩 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 Ｆターム(参考） 4E002 AA02 AB02 AB06 AC12 AC14 BB06 BB07 BC01 BC04 BD05
Claims (1)
- 【請求項１】 連続鋳造ビレット鋳片から直送圧延によ
り条鋼を製造するに際して、前記ビレット鋳片を溶接し
て連続的に圧延する条鋼の連続圧延において、丸形断面
の連続鋳造ビレット鋳片を用い、粗圧延成形パスの１パ
ス目に孔型ロ−ルを使用し、２パス目以降の粗圧延では
フラットロ−ルを使用する圧延方法であって、粗圧延成
形パスの１パス目の入り側で前記ビレット鋳片に押し込
み力を負荷することを特徴とする、連続鋳造ビレット鋳
片の圧延割れを防止する圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29615799A JP2001113302A (ja) | 1999-10-19 | 1999-10-19 | 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29615799A JP2001113302A (ja) | 1999-10-19 | 1999-10-19 | 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001113302A true JP2001113302A (ja) | 2001-04-24 |
Family
ID=17829908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP29615799A Pending JP2001113302A (ja) | 1999-10-19 | 1999-10-19 | 連続鋳造ビレット鋳片の圧延割れを防止する圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001113302A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015077615A (ja) * | 2013-10-17 | 2015-04-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 丸ビレットの圧延方法 |
| KR102395233B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2022-05-04 | 주식회사 포스코 | 금속 슬래브 제조 방법 |
-
1999
- 1999-10-19 JP JP29615799A patent/JP2001113302A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015077615A (ja) * | 2013-10-17 | 2015-04-23 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 丸ビレットの圧延方法 |
| KR102395233B1 (ko) * | 2020-12-18 | 2022-05-04 | 주식회사 포스코 | 금속 슬래브 제조 방법 |
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|---|---|---|---|
| RD01 | Notification of change of attorney |
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