JP2001096374A - Method of joining steel plate and different metal thin sheet - Google Patents
Method of joining steel plate and different metal thin sheetInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、鋼板と異種金属薄
板とを接合するときの接合方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a joining method for joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet.
【０００２】[0002]
【従来の技術】チタンは、高価であるが耐食性に優れて
いることから、鋼板の腐食を防ぐための耐食材として広
く使用されている。しかし、鋼板とチタンとを溶接する
と金属間化合物が生成するため、必要な接合強度を持つ
接合ができない。そこで、まず、工場で鋼板とチタン板
とを爆発圧着、圧延圧着、拡散接合で接合し、この製造
物を現地まで運搬、その後、この製造物の鋼板部と鋼構
造物とを溶接し、更に鋼板の溶接部をカバーするため
に、鋼板の溶接部にチタン板を溶接する必要がある。2. Description of the Related Art Titanium is expensive but has excellent corrosion resistance, and is therefore widely used as a corrosion-resistant material for preventing corrosion of steel sheets. However, when a steel sheet and titanium are welded, an intermetallic compound is generated, so that a joint having a necessary joint strength cannot be formed. Therefore, first, a steel plate and a titanium plate are joined together by explosion bonding, rolling bonding, and diffusion bonding at a factory, the product is transported to the site, and then the steel plate part of the product is welded to a steel structure. In order to cover the weld of the steel plate, it is necessary to weld the titanium plate to the weld of the steel plate.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、工場で
の爆発圧着、圧延圧着、拡散接合による溶接方法は、チ
タンの厚みが薄い場合は困難であり、厚いチタン板が必
要となり原料のコストが非常にかかる。また、現地での
施工にはかなりの溶接工程があるため、作業性が非常に
悪いという問題がある。本発明はかかる事情に鑑みてな
されたもので、原料のコスト、及び運送費を削減でき、
また、溶接工程も従来より非常に少なくでき、しかも、
接合強度を高くできる鋼板と異種金属薄板の接合方法を
提供することを目的とする。However, the welding method using explosion pressure bonding, rolling pressure bonding, and diffusion bonding in a factory is difficult when the thickness of titanium is small, a thick titanium plate is required, and the cost of the raw material is very high. Take it. In addition, there is a problem that workability is extremely poor because there is a considerable welding process in construction on site. The present invention has been made in view of such circumstances, can reduce the cost of raw materials, and transportation costs,
In addition, the number of welding processes can be significantly reduced, and
An object of the present invention is to provide a method for joining a steel sheet and a thin sheet of dissimilar metal which can increase the joining strength.
【０００４】[0004]
【課題を解決するための手段】前記目的に沿う第１の発
明に係る鋼板と異種金属薄板の接合方法は、鋼材の表面
に異種金属の薄板を被覆する方法であって、異種金属の
薄板の接合部分の裏側にインサート材を配置し、対向し
て配置された双頭の回転電極の少なくとも一方の回転電
極を異種金属の薄板の接合部分に押し付けて、回転電極
を走行させながら鋼材を介して双頭の回転電極間にシリ
ーズ通電を行い、インサート材を溶融させて、異種金属
の薄板を鋼材の表面に接合する。このように、双頭の回
転電極間にシリーズ通電を行うので、工場で鋼板と異種
金属薄板とを接合させたものを現地まで運搬し、その
後、いくつもの溶接工程を実施することで異種金属の薄
板を鋼材の表面に接合する必要がなくなる。また、イン
サート材を溶融させて、異種金属の薄板を鋼材の表面に
接合するので、金属間化合物を生成させることなく、接
合することが可能となる。ここで、第１の発明に係る鋼
板と異種金属薄板の接合方法において、異種金属の薄板
は、鋼材の表面の耐食性を向上させるために使用する厚
みが０．１〜３ｍｍのチタン又はチタン合金からなっ
て、インサート材としては鋼材及びチタン又はチタン合
金より融点の低い純金属又はアモルファスからなること
が好ましい。これにより、異種金属の厚みは薄くでき、
更に、鋼材及びチタン又はチタン合金を溶融することな
く、チタン又はチタン合金を鋼材の表面に接合すること
が可能となる。According to a first aspect of the present invention, there is provided a method of joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet to a steel sheet, wherein the method comprises the steps of coating a steel sheet with a dissimilar metal sheet. An insert material is arranged on the back side of the joining portion, and at least one of the rotating electrodes of the double head arranged oppositely is pressed against the joining portion of the thin plate of dissimilar metal, and the double head is driven through the steel material while running the rotating electrode. A series current is applied between the rotating electrodes to melt the insert material and join a thin sheet of dissimilar metal to the surface of the steel material. In this way, the series energization is performed between the double-headed rotating electrodes, so the steel plate and the dissimilar metal thin plate are transported to the site at the factory, and then a number of welding processes are performed to dissimilar metal thin plates. Need not be bonded to the surface of the steel material. Further, since the insert material is melted and the thin plate of the dissimilar metal is joined to the surface of the steel material, the joining can be performed without generating an intermetallic compound. Here, in the method for joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet according to the first invention, the dissimilar metal sheet is made of titanium or a titanium alloy having a thickness of 0.1 to 3 mm used for improving the corrosion resistance of the surface of the steel material. Preferably, the insert material is made of a pure metal or amorphous having a lower melting point than steel and titanium or a titanium alloy. This allows the thickness of dissimilar metals to be reduced,
Furthermore, it becomes possible to join titanium or titanium alloy to the surface of steel material without melting the steel material and titanium or titanium alloy.
【０００５】前記目的に沿う第２の発明に係る鋼板と異
種金属薄板の接合方法は、鋼材の表面に異種金属の薄板
を被覆する方法であって、双頭の回転電極の少なくとも
一方の回転電極を異種金属の薄板の接合部分に押し付け
て、双頭の回転電極を走行させると共に鋼材を介して双
頭の回転電極間にシリーズ通電を行い、異種金属の薄板
を鋼材の表面に接合する。このように、双頭の回転電極
間にシリーズ通電を行うので、工場で鋼板と異種金属薄
板とを接合させたものを現地まで運搬し、その後、いく
つもの溶接工程を実施することで異種金属の薄板を鋼材
の表面に接合する必要がなくなる。According to a second aspect of the present invention, there is provided a method for joining a steel sheet and a dissimilar metal thin plate, comprising coating a steel material surface with a dissimilar metal thin plate. The dissimilar metal thin plate is joined to the surface of the steel material by pressing it against the joining portion of the dissimilar metal thin plate, running the double-headed rotating electrode, and conducting series current between the double-headed rotating electrodes via the steel material. In this way, the series energization is performed between the double-headed rotating electrodes, so the steel plate and the dissimilar metal thin plate are transported to the site at the factory, and then a number of welding processes are performed to dissimilar metal thin plates. Need not be bonded to the surface of the steel material.
【０００６】そして、第１又は第２の発明に係る鋼板と
異種金属薄板の接合方法において、双頭の回転電極は独
立に加圧機構が設けられ、しかも、双頭の回転電極の対
向する電極面距離は５〜１００ｍｍとなっていることが
好ましい。このように、双頭の回転電極は独立に加圧機
構が設けられているため、接合する材料に見合った加圧
を行うことが可能となる。また、双頭の回転電極の電極
面距離を決定することで、双頭の回転電極の距離が近づ
くと無効な表面電流が多くなり、遠くなると電極間の抵
抗が大きくなって溶接電流を流すことが困難になるとい
う事態を防ぐことができる。更に、第１又は第２の発明
に係る鋼板と異種金属薄板の接合方法において、双頭の
回転電極の通電部の幅はそれぞれ１〜２０ｍｍの範囲に
するのが好ましい。これにより、通電部の幅が１ｍｍよ
り小さくなると、電極の消耗が大きく、更には有効な溶
接幅が確保しにくいこと、また、通電部の幅が２０ｍｍ
を超えると多大の溶接電流を流す必要があり、無駄とな
りやすいという事態を防ぐことができる。In the method for joining a steel sheet and a dissimilar metal thin plate according to the first or second aspect of the present invention, the double-headed rotating electrode is provided with an independent pressing mechanism, and furthermore, the distance between the opposed electrode surfaces of the double-headed rotating electrode Is preferably 5 to 100 mm. As described above, since the double-headed rotary electrode is provided with the pressurizing mechanism independently, it is possible to perform pressurization corresponding to the material to be joined. In addition, by determining the electrode surface distance of the double-headed rotating electrode, the ineffective surface current increases when the distance between the double-headed rotating electrodes decreases, and the resistance between the electrodes increases when the distance increases, making it difficult to flow the welding current. Can be prevented. Furthermore, in the method for joining a steel sheet and a dissimilar metal thin plate according to the first or second invention, it is preferable that the width of the current-carrying portion of the double-headed rotating electrode is in the range of 1 to 20 mm. As a result, when the width of the current-carrying part is smaller than 1 mm, the electrode is greatly consumed, and it is difficult to secure an effective welding width.
When the value exceeds, a large amount of welding current needs to flow, and it is possible to prevent a situation in which the welding current tends to be wasted.
【０００７】[0007]
【発明の実施の形態】続いて、添付した図面を参照しつ
つ、本発明を具体化した実施の形態につき説明し、本発
明の理解に供する。ここに、図１（Ａ）、（Ｂ）はそれ
ぞれ本発明の一実施の形態に係る鋼板と異種金属薄板の
接合方法の説明図、図２は溶接電流を５ｋＡとした場合
の溶接部のＥＰＭＡ結果を示すグラフ、図３は溶接電流
を６ｋＡとした場合の溶接部のＥＰＭＡ結果を示すグラ
フ、図４は溶接部を１台の溶接機で溶接する溶接手順及
び溶接箇所の説明図、図５は溶接部を複数台の溶接機で
溶接する方法の説明図、図６〜図９は双頭の回転電極を
使用して鋼板に異種金属薄板を被覆する設備の説明図で
ある。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings to provide an understanding of the present invention. Here, FIGS. 1A and 1B are illustrations of a method for joining a steel sheet and a dissimilar metal thin plate according to an embodiment of the present invention, respectively, and FIG. 2 is an EPMA of a welded portion when a welding current is 5 kA. FIG. 3 is a graph showing the EPMA result of the welded portion when the welding current is 6 kA, FIG. 4 is an explanatory view of a welding procedure for welding the welded portion with one welding machine, and FIG. 6 is an explanatory view of a method for welding a welded portion by a plurality of welding machines, and FIGS. 6 to 9 are explanatory views of equipment for coating a steel sheet with a dissimilar metal thin plate using a double-headed rotating electrode.
【０００８】本発明の一実施の形態に係る鋼板と異種金
属薄板の接合方法は、図１（Ａ）に示すように、図示し
ない基台の上に鋼材の一例である鋼板１０を載せ、その
上に溶接しようとする異種金属の薄板の一例であるチタ
ン薄板１２をインサート材１１を介して配置（すなわ
ち、チタン薄板１２の接合部分の裏側にインサート材１
１が配置された状態）し、チタン薄板１２の接合部分を
上部から双頭の回転電極１３、１４で押圧している。回
転電極１３、１４は対向して配置されており、図示しな
い固定架台に走行可能に取付けられているシーム溶接機
の通電手段である。この回転電極１３、１４を走行させ
ながら、鋼板１０を介して回転電極１３、１４間にシリ
ーズ通電を行うことによって、インサート材１１を溶融
させて、チタン薄板１２を鋼板１０の表面に接合してい
る。以下、これらについて詳細に説明する。As shown in FIG. 1A, a method of joining a steel sheet and a thin sheet of dissimilar metal according to an embodiment of the present invention includes placing a steel sheet 10, which is an example of a steel material, on a base (not shown). A titanium thin plate 12 which is an example of a thin plate of a dissimilar metal to be welded thereon is disposed via an insert material 11 (that is, the insert material 1 is provided on the back side of the joint portion of the titanium thin plate 12).
1 is disposed), and the joint portion of the titanium thin plate 12 is pressed from above by the double-headed rotating electrodes 13 and 14. The rotating electrodes 13 and 14 are arranged to face each other, and are energizing means of a seam welding machine movably mounted on a fixed base (not shown). While the rotating electrodes 13 and 14 are running, a series current is applied between the rotating electrodes 13 and 14 via the steel plate 10 to melt the insert material 11 and join the titanium thin plate 12 to the surface of the steel plate 10. I have. Hereinafter, these will be described in detail.
【０００９】前記鋼板１０は例えば、海洋構造物の外板
等に使用されている。チタン薄板１２は純チタンを用い
ているが、例えば、チタン合金、アルミニウム、アルミ
ニウム合金であってもよい。ここで使用したチタン薄板
１２の板厚は０．１〜３ｍｍである。このチタン薄板１
２の厚みは、０．１〜３ｍｍのものが極めて好ましく、
これによって鋼板１０の表面の腐食を防止でき、更に原
料コストの低減ができる。また、チタンの板と鋼板とを
接合したものを運搬する必要がなく、チタンの板のみを
現地まで運搬すればよいため、運搬コストも低減でき
る。The steel plate 10 is used, for example, as an outer plate of an offshore structure. Although the titanium thin plate 12 uses pure titanium, for example, a titanium alloy, aluminum, or an aluminum alloy may be used. The thickness of the titanium thin plate 12 used here is 0.1 to 3 mm. This titanium sheet 1
The thickness of 2 is very preferably 0.1 to 3 mm,
Thereby, corrosion of the surface of the steel plate 10 can be prevented, and the cost of raw materials can be further reduced. In addition, since it is not necessary to transport a joint of the titanium plate and the steel plate, and only the titanium plate needs to be transported to the site, the transportation cost can be reduced.
【００１０】インサート材１１は鋼板１０、及びチタン
薄板１２より融点の低いニッケル系合金ＭＢＦ−１５を
用いた。この化学組成は、（Ｃｒ：１３ｍａｓｓ％、Ｆ
ｅ：４ｍａｓｓ％、Ｓｉ：４．５ｍａｓｓ％、Ｂ：３ｍ
ａｓｓ％、Ｎｉ：ｂａｌ．）である。なお、インサート
材としては鋼板、及びチタン又はチタン合金を溶融させ
ない材料であればよいため、鋼板、及びチタン又はチタ
ン合金より融点の低い純金属、例えば純銅や、純ニッケ
ル等、又はアモルファスを使用することも可能である。
また、ここで、インサート材１１としては板厚０．０４
ｍｍのものを使用した。このインサート材１１は極薄板
を使用することが好ましく、これによって接合強度の向
上を図ることができる。As the insert material 11, a nickel-based alloy MBF-15 having a lower melting point than the steel plate 10 and the titanium thin plate 12 was used. The chemical composition is (Cr: 13 mass%, F
e: 4 mass%, Si: 4.5 mass%, B: 3 m
ass%, Ni: bal. ). Since the insert material may be any material that does not melt the steel sheet and titanium or the titanium alloy, a pure metal having a lower melting point than the steel sheet and the titanium or the titanium alloy, such as pure copper, pure nickel, or an amorphous material is used. It is also possible.
Here, the insert material 11 has a plate thickness of 0.04.
mm. It is preferable to use an ultra-thin plate for the insert material 11, so that the joining strength can be improved.
【００１１】前記シーム溶接機は、φ２００ｍｍ、先端
幅５ｍｍの銅電極を使用する双頭の回転電極１３、１４
を有し、単相交流移動式である。回転電極１３、１４の
通電部の幅は１ｍｍより小さくなると、電極の消耗が大
きくなり、有効な溶接幅が確保しにくくなり、通電部の
幅が２０ｍｍを超えると多大の溶接電流を流す必要があ
り、無駄となりやすい。従って、通電部の幅は１〜２０
ｍｍの範囲にしている。また、この双頭の回転電極１
３、１４の対向する電極面距離は５〜１００ｍｍとして
いる。双頭の回転電極の対向する面の距離が大きい場合
は、電流値が高くなりランニングコストが大幅にかか
る。よって、双頭の回転電極１３、１４の対向する面の
間隔は５〜１００ｍｍとし、より好ましくは３０〜５０
ｍｍ程度とするのがよい。The seam welding machine is a double-headed rotary electrode 13, 14 using a copper electrode having a diameter of 200 mm and a tip width of 5 mm.
, And is a single-phase AC mobile type. If the width of the energized portion of the rotating electrodes 13 and 14 is smaller than 1 mm, the electrode will be worn more and it will be difficult to secure an effective welding width. If the width of the energized portion exceeds 20 mm, it is necessary to flow a large welding current. Yes, easily wasteful. Therefore, the width of the current-carrying part is 1 to 20
mm. In addition, this double-headed rotating electrode 1
The distance between the opposed electrode surfaces 3 and 14 is 5 to 100 mm. When the distance between the opposing surfaces of the double-headed rotating electrode is large, the current value increases and the running cost is greatly increased. Therefore, the interval between the opposing surfaces of the double-headed rotating electrodes 13 and 14 is set to 5 to 100 mm, more preferably 30 to 50 mm.
mm.
【００１２】そして、回転電極１３、１４間において
は、シリーズ通電を行うので、鋼板１０とチタン薄板１
２とを上下面から電極をあてて溶接する必要がない。よ
って、鋼板１０の表面にチタン薄板１２を容易に被覆す
ることが可能となり、厚い鋼板であっても、電流値を大
きくすることなしに接合することができる。更に、双頭
の回転電極１３、１４の上部には、加圧機構の一例であ
る油圧装置がそれぞれ独立に設けてあり、これにより、
双頭の回転電極１３、１４はそれぞれ独立に鋼板や、チ
タン薄板又はチタン合金を押圧することが可能となる。
なお、加圧機構は、鋼板や、チタン薄板又はチタン合金
を必要な圧力で押圧できればよいので、水圧や、空圧で
押圧することも可能である。Since series energization is performed between the rotating electrodes 13 and 14, the steel plate 10 and the titanium thin plate 1
It is not necessary to apply electrodes to the upper and lower surfaces and weld them. Therefore, it is possible to easily cover the surface of the steel plate 10 with the titanium thin plate 12, and even a thick steel plate can be joined without increasing the current value. Further, a hydraulic device, which is an example of a pressurizing mechanism, is provided independently on the upper part of the double-headed rotating electrodes 13, 14.
The double-headed rotating electrodes 13 and 14 can independently press a steel plate, a titanium thin plate or a titanium alloy.
Note that the pressing mechanism only needs to be able to press a steel plate, a titanium thin plate, or a titanium alloy at a required pressure, and thus it is also possible to press with a hydraulic pressure or a pneumatic pressure.
【００１３】図１（Ｂ）に示すように、チタン薄板１２
の接合部分が、チタン薄板１２の端部にある場合、鋼板
１０はチタン薄板１２から露出している状態で接合しな
ければならない。このとき、対向して配置された双頭の
回転電極１３、１４の一方の回転電極１３は、鋼板１０
の表面を直線押圧し、他方の回転電極１４は、チタン薄
板１２の接合部分を押圧する。As shown in FIG. 1B, the titanium thin plate 12
In the case where the joining portion is located at the end of the titanium sheet 12, the steel sheet 10 must be joined while being exposed from the titanium sheet 12. At this time, one rotating electrode 13 of the double-headed rotating electrodes 13 and 14 arranged opposite to each other is
Is pressed linearly, and the other rotating electrode 14 presses the joining portion of the titanium thin plate 12.
【００１４】次に、本発明の他の実施の形態に係る鋼板
と異種金属の薄板の接合方法について説明する。基台の
上に鋼材の一例である鋼板を載せ、その上に溶接しよう
とする異種金属の薄板の一例であるチタン薄板を配置
し、チタン薄板の接合部分を上部から双頭の回転電極で
押圧する。この回転電極は固定架台に走行可能に取付け
られているシーム溶接機の通電手段であって、この回転
電極を走行させると共に、鋼板を介して回転電極間にシ
リーズ通電を行うことによって、チタン薄板を鋼板の表
面に接合する。これにより、金属間化合物が極めて薄い
状態（厚みが５μｍ以下）に調整され、接合することが
可能となる。よって、鋼板とチタン薄板との間にインサ
ート材を介さなくても、十分な接合強度を得ることが可
能となる。Next, a method of joining a steel sheet and a thin sheet of a dissimilar metal according to another embodiment of the present invention will be described. A steel plate as an example of a steel material is placed on a base, and a titanium thin plate as an example of a thin sheet of a dissimilar metal to be welded is disposed thereon, and a joint portion of the titanium thin plate is pressed from above with a double-headed rotating electrode. . This rotating electrode is an energizing means of a seam welding machine which is movably mounted on a fixed base, and while this rotating electrode is running, a series energization is performed between the rotating electrodes via a steel plate to thereby form a titanium thin plate. Joins to the surface of steel plate. As a result, the intermetallic compound is adjusted to an extremely thin state (having a thickness of 5 μm or less), and bonding can be performed. Therefore, sufficient joining strength can be obtained without interposing an insert material between the steel plate and the titanium thin plate.
【００１５】この接合強度を評価するため、接合面の一
端に剥離応力を加え, 接合部分が破壊したときの強さを
測定する、ピール強さ測定試験を行い評価した。これは
以下の方法で行った。幅２０ｍｍ、長さ９０ｍｍの鋼板
１０に、鋼板１０と同じ幅をもち、高さ２５ｍｍに固定
したチタン薄板１２の片側を、インサート材を介してシ
ーム溶接し、鋼板を固定した状態でチタン薄板１２をク
ランプして上方に引張り行った。ここでの接合は、回転
電極１３、１４を走行させながら鋼板１０を介して回転
電極１３、１４間にシリーズ通電を行い、インサート材
１１を溶融させて、チタン薄板１２を鋼板１０の表面に
接合している。なお、このときの溶接条件は、溶接速度
を１ｍ／ｍｉｎ、加圧力を２９４Ｎとして、溶接電流を
３〜８ｋＡの範囲で変化させている。In order to evaluate the joining strength, a peel strength measurement test for applying a peeling stress to one end of the joining surface and measuring the strength at the time when the joining portion was broken was evaluated. This was performed in the following manner. One side of a titanium thin plate 12 having the same width as the steel plate 10 and being fixed to a height of 25 mm is seam-welded through an insert material to a steel plate 10 having a width of 20 mm and a length of 90 mm. Was clamped and pulled upward. In this connection, while the rotating electrodes 13 and 14 are running, a series current is applied between the rotating electrodes 13 and 14 via the steel plate 10 to melt the insert material 11 and join the titanium thin plate 12 to the surface of the steel plate 10. are doing. The welding conditions at this time are as follows: the welding speed is 1 m / min, the pressing force is 294 N, and the welding current is changed in the range of 3 to 8 kA.
【００１６】インサート材としては、ニッケル系合金Ｍ
ＢＦ−１５を使用し、比較としてＣｕ−Ｔｉ−Ｚｒ系合
金（Ｃｕ：５０ｍａｓｓ％、Ｔｉ：２５ｍａｓｓ％、Ｚ
ｒ：２５ｍａｓｓ％）を使用した。その結果、インサー
ト材としてニッケル系合金ＭＢＦ−１５を使用した場
合、溶接電流を５ｋＡ、６ｋＡと上昇させると、ピール
強さは低下する傾向がみられた。また、インサート材と
してＣｕ−Ｔｉ−Ｚｒ系合金を使用した場合、溶接電流
を５ｋＡ、６ｋＡと上昇させると、ピール強さは上昇す
る傾向がみられた。さらに、溶接電流を５ｋＡ、６ｋＡ
のどちらにした場合も、インサート材にニッケル系合金
ＭＢＦ−１５を使用した場合の方が、Ｃｕ−Ｔｉ−Ｚｒ
系合金を使用した場合よりもピール強さが高いことがわ
かった。As the insert material, a nickel-based alloy M
BF-15 was used, and a Cu-Ti-Zr-based alloy (Cu: 50 mass%, Ti: 25 mass%, Z
r: 25 mass%). As a result, when the nickel-based alloy MBF-15 was used as the insert material, the peel strength tended to decrease when the welding current was increased to 5 kA or 6 kA. When a Cu-Ti-Zr alloy was used as the insert material, the peel strength tended to increase when the welding current was increased to 5 kA or 6 kA. Further, the welding current is 5 kA, 6 kA
In both cases, the nickel-based alloy MBF-15 was used as the insert material, and Cu-Ti-Zr
It was found that the peel strength was higher than when using a base alloy.
【００１７】図２には、ニッケル系合金をインサート材
として使用し、溶接電流を５ｋＡとした場合の溶接部分
のＥＰＭＡ（電子線プローブマイクロアナライザー）の
結果を示す。これより、ニッケル系合金とチタンとの境
界面の成分が明白に分離し、境界面に金属間化合物が生
成していないことが分かる。しかし、図３に示すように
溶接電流を６ｋＡに更に増加させると、ニッケル系合金
とチタンとの境界面の約１０μｍの間に金属間化合物が
発生していることが分かる。一方、Ｃｕ−Ｔｉ−Ｚｒ系
合金をインサート材として使用し、溶接電流を５ｋＡと
した場合の溶接部分のＥＰＭＡの結果からは、Ｃｕ−Ｔ
ｉ−Ｚｒ系合金とチタンとの境界面の間に、約１５μｍ
の金属間化合物が生成していることが分かった。更に、
これは、溶接電流を６ｋＡに増加させることで、Ｃｕ−
Ｔｉ−Ｚｒ系合金とチタンとの境界面に生成していた金
属間化合物が、約３５μｍまで広がることが分かった。FIG. 2 shows the results of EPMA (Electron Beam Probe Microanalyzer) of the welded part when a nickel-based alloy is used as an insert material and the welding current is 5 kA. This indicates that the components at the interface between the nickel-based alloy and titanium are clearly separated, and that no intermetallic compound is generated at the interface. However, as shown in FIG. 3, when the welding current is further increased to 6 kA, it can be seen that an intermetallic compound is generated at about 10 μm at the interface between the nickel-based alloy and titanium. On the other hand, when the Cu-Ti-Zr alloy was used as the insert material and the welding current was 5 kA, the result of EPMA of the welded portion showed that Cu-T
About 15 μm between the interface between the i-Zr alloy and titanium
It was found that an intermetallic compound was formed. Furthermore,
This is because increasing the welding current to 6 kA
It was found that the intermetallic compound generated at the interface between the Ti—Zr-based alloy and titanium spread to about 35 μm.
【００１８】上記のことから、金属間化合物が生成する
と、ピール強さは下がる。つまり、金属間化合物の発生
を抑制する条件で接合を行うことで、高いピール強さ、
即ち、高い接合強度を示すことが分かった。なお、金属
間化合物が生成しても極めて薄い場合（厚みが５μｍ以
下）には、十分な接合強度を得ることが可能と考えられ
る。As described above, when an intermetallic compound is formed, the peel strength decreases. In other words, by performing joining under conditions that suppress the generation of intermetallic compounds, high peel strength,
That is, it was found that a high bonding strength was exhibited. It should be noted that if the intermetallic compound is formed, if it is extremely thin (having a thickness of 5 μm or less), it is considered that sufficient bonding strength can be obtained.
【００１９】図４には、接合部分を１台のシーム溶接機
（双頭の回転電極）で接合する接合手順及び接合箇所を
示す。本発明においては、鋼板の表面に０．１〜３ｍｍ
の異種金属の薄板（以下、薄板という）を接合してい
る。よって、例えば薄板の周辺部から接合すると、薄板
の中央部が膨らみ、適切な接合を行うことができない。
そこで、薄板の中央部から薄板の周辺部に向かって放射
状に接合することで、薄板の中央部に膨らみが生じない
適切な接合を実施できることとなる。図４に示すよう
に、接合は、薄板中央部のスタート位置から周辺部の方
向へ、番号順に順次実施する。なお、薄板中央部に膨ら
みが生じなければよいため、この順番に拘束されること
なく、薄板中央部のスタート位置から薄板の周辺部に向
かって上下、左右に放射状に接合することも可能であ
る。また、図５に接合部分を３台のシーム溶接機１７で
接合する方法を示す。図５に示すように３台のシーム溶
接機１７を同一方向に平行に走らせて同時に接合するこ
とで薄板に発生するしわを抑制することが可能となる。
なお、薄板の大きさや、作業時間等を考慮して、２台又
は４台以上使用することも可能である。FIG. 4 shows a joining procedure for joining the joined portions with one seam welding machine (a double-headed rotary electrode) and a joined portion. In the present invention, 0.1 to 3 mm
(Hereinafter, referred to as a thin plate). Therefore, for example, if joining is performed from the peripheral portion of the thin plate, the central portion of the thin plate swells, and proper joining cannot be performed.
Therefore, by joining radially from the central portion of the thin plate toward the peripheral portion of the thin plate, it is possible to perform appropriate joining without causing swelling at the central portion of the thin plate. As shown in FIG. 4, the joining is performed sequentially from the start position at the center of the thin plate toward the peripheral portion in numerical order. In addition, since it is sufficient that the swelling does not occur in the central portion of the thin plate, it is also possible to radially join the starting portion of the central portion of the thin plate to the peripheral portion of the thin plate vertically and horizontally without being restricted in this order. . FIG. 5 shows a method of joining the joints with three seam welders 17. As shown in FIG. 5, by running three seam welding machines 17 in parallel in the same direction and joining them at the same time, it is possible to suppress wrinkles generated in the thin plate.
In addition, it is also possible to use two or four or more sheets in consideration of the size of the thin plate, the working time, and the like.
【００２０】続いて、図６〜図９を参照して、前記双頭
の回転電極１３、１４を走行させる設備について説明す
る。図６は、工場で鋼板の表面に異種金属の薄板を被覆
する場合の設備を示している。図６に示すように、シー
ム溶接機１７は、双頭の回転電極１３、１４を有し、更
に、双頭の回転電極１３、１４をそれぞれ独立に加圧で
きるように加圧機構１８、１９が備えられている。そし
て、このシーム溶接機１７は、基台２０に固定された固
定フレーム２１に取付けられたアーム部２２に取付けら
れている。なお、加圧機構１８、１９は、油圧装置を用
いて接合部分に加圧できるようにしてあるが、水圧、空
圧を利用することも可能である。これにより、例え重量
物であっても、基台２０の上に接合する対象物を設置
し、アーム部２２を動かすことで、シーム溶接機１７を
動かすことができるため、容易に接合することが可能と
なる。また接合する対象物に段差が生じていても、双頭
の回転電極１３、１４には、独立に加圧できるように加
圧機構１８、１９が備えられているため、適切な接合を
することができる。Next, with reference to FIGS. 6 to 9, equipment for driving the double-headed rotating electrodes 13 and 14 will be described. FIG. 6 shows equipment for coating a thin metal sheet on the surface of a steel sheet at a factory. As shown in FIG. 6, the seam welding machine 17 has double-headed rotating electrodes 13 and 14, and furthermore, pressure mechanisms 18 and 19 are provided so that the double-headed rotating electrodes 13 and 14 can be independently pressed. Have been. The seam welder 17 is attached to an arm 22 attached to a fixed frame 21 fixed to a base 20. Although the pressurizing mechanisms 18 and 19 are configured to pressurize the joints using a hydraulic device, it is also possible to use hydraulic pressure or pneumatic pressure. With this, even if the object is a heavy object, the seam welding machine 17 can be moved by setting the object to be joined on the base 20 and moving the arm portion 22, so that the object can be easily joined. It becomes possible. In addition, even if there is a step in the object to be joined, the two-headed rotating electrodes 13 and 14 are provided with the pressing mechanisms 18 and 19 so that they can be independently pressurized. it can.
【００２１】図７〜図９は、接合現場で鋼板の表面に異
種金属の薄板を被覆する場合の設備について示してい
る。図７に示すように、シーム溶接機１７は、走行手段
を介してフレーム２３を走行可能に取付けられている。
また、このフレーム２３の両端部は、固定フレーム２４
で固定され、固定フレーム２４は鋼板１０にマグネット
２５を介して取付けられている。これにより、接合現場
で、接合部分とフレーム２３とが平面視して実質的に一
直線上に重なるように、マグネット２５を鋼板１０に取
付け、シーム溶接機１７を走行させることで、容易に接
合することが可能となる。よって、シーム溶接機１７が
取付けられているフレーム２３は、マグネット２５によ
り鋼板１０に固定されているため、地面に対して垂直に
設置された対象物を接合する場合についても、シーム溶
接機１７は落下することなく適切な接合を実施すること
が可能となる。FIGS. 7 to 9 show equipment for coating a thin metal sheet on the surface of a steel sheet at a joining site. As shown in FIG. 7, the seam welding machine 17 is mounted so as to run on the frame 23 via running means.
Both ends of the frame 23 are fixed to the fixed frame 24.
The fixed frame 24 is attached to the steel plate 10 via a magnet 25. Thereby, the magnet 25 is attached to the steel plate 10 and the seam welding machine 17 is run so that the joint portion and the frame 23 substantially overlap on a straight line in plan view at the joining site, thereby easily joining. It becomes possible. Therefore, since the frame 23 to which the seam welding machine 17 is attached is fixed to the steel plate 10 by the magnet 25, the seam welding machine 17 is also capable of joining an object installed vertically to the ground. Appropriate joining can be performed without falling.
【００２２】図８に示すように、シーム溶接機１７は、
ロボット２７のアーム部２６端部に取付けられている。
これにより、複雑な形状（例えば、放射状）の接合部分
を有する場合についても、ロボット２７のアーム部２６
を自在に動かすことで、容易に接合することが可能とな
る。また、鋼板１０に対するロボット２７の固定に、マ
グネットを用いることで、地面に対して垂直な面であ
り、しかも、高所にある対象物の接合が可能となる。As shown in FIG. 8, the seam welding machine 17
The robot 27 is attached to an end of an arm 26.
Thereby, even in the case where the joint portion has a complicated shape (for example, radial shape), the arm portion 26 of the robot 27 can be used.
By freely moving, it is possible to easily join. Further, by using a magnet to fix the robot 27 to the steel plate 10, it is possible to join an object which is a surface perpendicular to the ground and located at a high place.
【００２３】図９に示すように、自走式シーム溶接機３
０は、マグネットローラ３１を有している。これによ
り、危険箇所についても、自走式シーム溶接機３０は、
鋼板１０から離れることなく移動できるので、容易に人
力を介することなく接合することが可能であるため、作
業性、安全性が非常に良好となる。As shown in FIG. 9, the self-propelled seam welding machine 3
0 has a magnet roller 31. As a result, the self-propelled seam welding machine 30 can also perform
Since it is possible to move without leaving the steel plate 10, it is possible to easily join without human intervention, so that workability and safety are very good.
【００２４】前記実施の形態においては、双頭の回転電
極を有するシーム溶接機をポータブル型とし、酸化防止
のためシールドガス下において接合できる装置にするこ
とも可能である。また、シーム溶接機を接合部分の上部
に設けた固定架台に取付け、走行可能にすることも可能
である。このとき、双頭の回転電極は、独立の加圧機構
の一例である油圧装置を用いて接合部分に加圧できる
が、水圧、空圧を利用することも可能である。更に、常
に接合面に対して、回転電極を垂直にすることで、基板
の方向、姿勢に関係なく接合することが可能となる。In the above embodiment, the seam welding machine having the double-headed rotating electrode may be a portable type, and may be a device that can be joined under a shielding gas to prevent oxidation. Further, it is also possible to mount the seam welding machine on a fixed pedestal provided at the upper part of the joint portion so that the seam welding machine can run. At this time, the double-headed rotating electrode can pressurize the joint using a hydraulic device that is an example of an independent pressurizing mechanism, but it is also possible to use hydraulic pressure or pneumatic pressure. Furthermore, by always making the rotating electrode perpendicular to the bonding surface, bonding can be performed regardless of the direction and posture of the substrate.
【００２５】[0025]
【発明の効果】請求項１及びこれに従属する請求項２、
４、５記載の鋼板と異種金属薄板の接合方法において
は、異種金属の薄板の接合部分の裏側にインサート材を
配置し、対向して配置された双頭の回転電極の少なくと
も一方の回転電極を異種金属の薄板の接合部分に押し付
けて、回転電極を走行させながら鋼材を介して双頭の回
転電極間にシリーズ通電を行い、インサート材を溶融さ
せて、異種金属の薄板を鋼材の表面に接合するので、工
場で鋼板と異種金属とを接合したものを製造し、現地で
いくつもの溶接工程を実施する必要がなくなる。これに
より、異種金属薄板を現地まで運搬し、現地で容易に鋼
板に接合することが可能となるので、運搬コストを低減
でき、更に、現地での溶接工程も少なくでき単純化でき
るため作業性が良好となる。また、インサート材を溶融
させて、異種金属の薄板を鋼材の表面に接合できるた
め、金属間化合物を生成させることなく、必要な接合強
度を持つ接合を容易に実施することが可能となる。According to the first and second aspects of the present invention,
In the method for joining a steel sheet and a dissimilar metal thin plate described in 4, 5 or 6, the insert material is arranged on the back side of the joint portion of the dissimilar metal thin plate, and at least one of the opposed double-headed rotating electrodes is dissimilar to another. Pressing against the joining part of the thin metal plate, running the rotating electrode, running a series of current between the double-headed rotating electrode via the steel material, melting the insert material, and joining the thin metal sheet to the surface of the steel material This eliminates the need to carry out several welding processes locally by manufacturing steel sheets and dissimilar metals at the factory. This makes it possible to transport dissimilar metal sheets to the site and easily join them to the steel plate on site, thereby reducing transport costs and further reducing the number of on-site welding processes and simplifying workability. It will be good. In addition, since the thin sheet of dissimilar metal can be joined to the surface of the steel material by melting the insert material, joining with the necessary joining strength can be easily performed without generating an intermetallic compound.
【００２６】特に、請求項２記載の鋼板と異種金属薄板
の接合方法においては、異種金属の薄板は、鋼材の表面
の耐食性を向上させるために使用する厚みが０．１〜３
ｍｍのチタン又はチタン合金からなって、インサート材
としては鋼材及びチタン又はチタン合金より融点の低い
純金属又はアモルファスとするので、異種金属の厚みを
薄くでき、更に、鋼材及びチタン又はチタン合金を溶融
することなく、チタン又はチタン合金を鋼材の表面に接
合することが可能となる。これにより、原料コストを低
減でき、しかも、金属間化合物を生成させることなく、
必要な接合強度を持つ接合を実施することが可能とな
る。In particular, in the method for joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet according to the second aspect, the dissimilar metal sheet has a thickness of 0.1 to 3 used to improve the corrosion resistance of the surface of the steel material.
mm of titanium or titanium alloy, and the insert material is made of pure metal or amorphous having a lower melting point than steel and titanium or titanium alloy.Thus, the thickness of dissimilar metals can be reduced, and the steel and titanium or titanium alloy can be melted. Without this, it becomes possible to join titanium or a titanium alloy to the surface of a steel material. As a result, raw material costs can be reduced, and without generating intermetallic compounds,
It is possible to carry out joining having a necessary joining strength.
【００２７】請求項３及びこれに従属する請求項４、５
記載の鋼板と異種金属薄板の接合方法においては、鋼材
の表面に異種金属の薄板を被覆する方法であって、双頭
の回転電極の少なくとも一方の回転電極を異種金属の薄
板の接合部分に押し付けて、双頭の回転電極を走行させ
ると共に鋼材を介して双頭の回転電極間にシリーズ通電
を行い、異種金属の薄板を鋼材の表面に接合するので、
工場で鋼板と３〜５ｍｍの異種金属とを接合したものを
現地まで運搬し、その後、いくつもの溶接工程を実施す
ることで異種金属の薄板を鋼材の表面に接合する必要が
なくなる。これにより、異種金属薄板のみを現地まで運
搬し、現地で容易に接合することが可能となるので、運
搬コストを低減でき、また、現地での溶接工程も少なく
でき単純化できるため作業性が良好となる。また、イン
サート材を使用しないことで、原料のコストを低減でき
る。Claim 3 and dependent claims 4 and 5
In the method for joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet according to the method described above, a method of coating a sheet of dissimilar metal on the surface of a steel material, wherein at least one rotating electrode of a double-headed rotating electrode is pressed against a joining portion of the dissimilar metal sheet. Since the two-headed rotating electrode is run and a series current is applied between the two-headed rotating electrode via the steel material, a thin sheet of dissimilar metal is joined to the surface of the steel material.
In a factory, a steel plate and a 3-5 mm dissimilar metal joined together are transported to the site, and then a number of welding processes are performed, thereby eliminating the need to join the dissimilar metal thin plate to the surface of the steel material. As a result, it is possible to transport only dissimilar metal sheets to the site and to easily join them on site, thereby reducing transport costs and reducing the number of welding processes on site and simplifying the process, resulting in good workability. Becomes Further, the cost of the raw material can be reduced by not using the insert material.
【００２８】請求項４記載の鋼板と異種金属薄板の接合
方法においては、双頭の回転電極は独立に加圧機構が設
けられ、しかも、双頭の回転電極の対向する電極面距離
は５〜１００ｍｍとなっているので、接合する材料に見
合った加圧を行うことが可能となる。また、双頭の回転
電極の電極面距離を決定することで、双頭の回転電極の
距離が近づきすぎて無効な表面電流が多くなったり、遠
くなりすぎて電極間の抵抗が大きくなって溶接電流を流
すことが困難になるという事態を防ぐことができる。こ
れにより、最適な接合条件で接合することが可能とな
る。In the method for joining a steel sheet and a dissimilar metal thin plate according to a fourth aspect of the present invention, the double-headed rotating electrode is provided with an independent pressing mechanism, and the distance between the opposed double-headed rotating electrodes is 5 to 100 mm. As a result, it is possible to apply a pressure suitable for the material to be joined. In addition, by determining the electrode surface distance of the double-headed rotating electrode, the distance of the double-headed rotating electrode becomes too close to increase the invalid surface current, or becomes too far to increase the resistance between the electrodes, thereby increasing the welding current. It is possible to prevent a situation in which it is difficult to flow. This makes it possible to perform the joining under the optimal joining conditions.
【００２９】請求項５記載の鋼板と異種金属薄板の接合
方法においては、双頭の回転電極の通電部の幅はそれぞ
れ１〜２０ｍｍの範囲にすることで、過剰な電極の消耗
を防ぎ、有効な溶接幅を確保することができ、また無駄
な溶接電流も流さずにすむ。これにより、効率よく、し
かも最適な溶接条件で接合を実施することが可能となる
ので、容易に必要な接合強度を持つ接合を実施すること
が可能となる。In the method for joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet according to the fifth aspect, the width of the current-carrying portions of the double-headed rotating electrode is set to be in the range of 1 to 20 mm, respectively, thereby preventing excessive consumption of the electrode and preventing the electrode from being excessively consumed. The welding width can be secured, and unnecessary welding current does not flow. This makes it possible to perform the joining efficiently and under the optimum welding conditions, so that the joining having the necessary joining strength can be easily implemented.
【図１】（Ａ）、（Ｂ）はそれぞれ本発明に係る鋼板と
異種金属薄板の接合方法の説明図である。FIGS. 1A and 1B are illustrations of a method for joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet according to the present invention.
【図２】溶接電流を５ｋＡとした場合の溶接部のＥＰＭ
Ａ結果を示すグラフである。FIG. 2 shows the EPM of a welded portion when the welding current is 5 kA.
It is a graph which shows A result.
【図３】溶接電流を６ｋＡとした場合の溶接部のＥＰＭ
Ａ結果を示すグラフである。FIG. 3 shows the EPM of a welded portion when the welding current is 6 kA.
It is a graph which shows A result.
【図４】溶接部を１台の溶接機で溶接する溶接手順及び
溶接箇所の説明図である。FIG. 4 is an explanatory view of a welding procedure for welding a welded portion by one welding machine and a welding location.
【図５】溶接部を複数台の溶接機で溶接する方法の説明
図である。FIG. 5 is an explanatory diagram of a method of welding a welded portion by a plurality of welding machines.
【図６】工場で鋼板の表面に異種金属の薄板を被覆する
場合の設備の説明図である。FIG. 6 is an explanatory view of equipment in a case where a thin steel sheet of a dissimilar metal is coated on the surface of a steel sheet in a factory.
【図７】接合現場で鋼板の表面に異種金属の薄板を被覆
する場合の設備の説明図である。FIG. 7 is an explanatory diagram of equipment in a case where a thin metal sheet is coated on the surface of a steel sheet at a joining site.
【図８】接合現場で鋼板の表面に異種金属の薄板を被覆
する場合の設備の説明図である。FIG. 8 is an explanatory view of a facility in a case where a thin metal sheet is coated on the surface of a steel sheet at a joining site.
【図９】接合現場で鋼板の表面に異種金属の薄板を被覆
する場合の設備の説明図である。FIG. 9 is an explanatory diagram of equipment in the case where a thin metal sheet is coated on the surface of a steel sheet at a joining site.
１０鋼板、１１：インサート材、１２：チタン薄板、１
３：回転電極、１４：回転電極、１７：シーム溶接機、
１８：加圧機構、１９：加圧機構、２０：基台、２１：
固定フレーム、２２：アーム部、２３：フレーム、２
４：固定フレーム、２５：マグネット、２６：アーム
部、２７：ロボット、３０：自走式シーム溶接機、３
１：マグネットローラ10 steel plate, 11: insert material, 12: titanium thin plate, 1
3: rotating electrode, 14: rotating electrode, 17: seam welding machine,
18: pressing mechanism, 19: pressing mechanism, 20: base, 21:
Fixed frame, 22: arm, 23: frame, 2
4: fixed frame, 25: magnet, 26: arm, 27: robot, 30: self-propelled seam welding machine, 3
1: Magnet roller
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西尾 一政 福岡県北九州市八幡西区鷹の巣２丁目４− 38−703 (72)発明者 山口 武和 福岡県北九州市八幡西区紅梅２−５−１ 有限会社九州複合材料研究所内 (72)発明者 川邊 英二 福岡県北九州市門司区東門司１丁目13番17 −507号 (72)発明者 川田 勝三 福岡県北九州市八幡西区穴生１丁目15番１ −402号 (72)発明者 与田 靖之 福岡県北九州市小倉南区沼南町３丁目19番 ７−203号 (72)発明者 中村 憲和 福岡県中間市大字上底井野176番地の94 (72)発明者 徳永 辰也 福岡県遠賀郡水巻町二東２丁目１番36号 ベルクールＢ棟202号 ────────────────────────────────────────────────── ─── Continuing on the front page (72) Inventor Kazuma Nishio 2-4-38-703 Takanosu, Yawatanishi-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka (72) Inventor Takekazu Yamaguchi 2-5-1 Koume, Yawatanishi-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka (72) Eiji Kawabe, Inventor 1-13-17-507, Higashi Moji, Moji-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka (72) Inventor Katsuzo Kawata 1-15-1-1, 402-1, Anao, Yawatanishi-ku, Kitakyushu, Fukuoka Prefecture No. (72) Inventor Yasuyuki Yoda 3-19-7-203, Numana-cho, Kokura-minami-ku, Kitakyushu-shi, Fukuoka (72) Inventor Norikazu Nakamura 176, Uenozono, Ino, Chuo-shi, Fukuoka 94 (72) Inventor Tokunaga Tatsuya Bercourt B Building 202 No. 2-36 2-Nito, Mizumaki-cho, Onga-gun, Fukuoka Prefecture
Claims (5)
方法であって、前記異種金属の薄板の接合部分の裏側に
インサート材を配置し、対向して配置された双頭の回転
電極の少なくとも一方の回転電極を前記異種金属の薄板
の接合部分に押し付けて、前記回転電極を走行させなが
ら前記鋼材を介して該双頭の回転電極間にシリーズ通電
を行い、前記インサート材を溶融させて、前記異種金属
の薄板を前記鋼材の表面に接合することを特徴とする鋼
板と異種金属薄板の接合方法。1. A method of coating a surface of a steel material with a thin plate of a dissimilar metal, wherein an insert material is disposed on a back side of a joint portion of the dissimilar metal thin plate, and at least one of a double-headed rotating electrode disposed opposite to the insert material. One of the rotating electrodes is pressed against the joining portion of the thin plates of the dissimilar metal, and a series current is applied between the double-headed rotating electrodes via the steel material while running the rotating electrode, thereby melting the insert material, A method for joining a steel sheet and a dissimilar metal thin plate, wherein a dissimilar metal thin plate is joined to the surface of the steel material.
合方法において、前記異種金属の薄板は、前記鋼材の表
面の耐食性を向上させるために使用する厚みが０．１〜
３ｍｍのチタン又はチタン合金からなって、前記インサ
ート材としては前記鋼材及び前記チタン又はチタン合金
より融点の低い純金属又はアモルファスからなることを
特徴とする鋼板と異種金属薄板の接合方法。2. The method for joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet according to claim 1, wherein the dissimilar metal sheet has a thickness of 0.1 to 0.1 to improve the corrosion resistance of the surface of the steel material.
A method for joining a steel sheet and a dissimilar metal sheet, wherein the insert material is made of 3 mm titanium or a titanium alloy, and the insert material is made of a pure metal or an amorphous material having a lower melting point than the steel material and the titanium or the titanium alloy.
方法であって、双頭の回転電極の少なくとも一方の回転
電極を前記異種金属の薄板の接合部分に押し付けて、前
記双頭の回転電極を走行させると共に前記鋼材を介して
該双頭の回転電極間にシリーズ通電を行い、前記異種金
属の薄板を前記鋼材の表面に接合することを特徴とする
鋼板と異種金属薄板の接合方法。3. A method for coating a surface of a steel material with a thin plate of a dissimilar metal, wherein at least one of the rotating electrodes of a double-headed rotating electrode is pressed against a joining portion of the thin plates of a dissimilar metal, and A method for joining a steel plate and a dissimilar metal thin plate, wherein the steel plate and the dissimilar metal thin plate are joined together by running and conducting a series current between the double-headed rotating electrodes via the steel material.
板と異種金属薄板の接合方法において、前記双頭の回転
電極は独立に加圧機構が設けられ、しかも、該双頭の回
転電極の対向する電極面距離は５〜１００ｍｍとなって
いることを特徴とする鋼板と異種金属薄板の接合方法。4. The method according to claim 1, wherein the double-headed rotating electrode is provided with an independent pressurizing mechanism, and the double-headed rotating electrode is provided with an independent pressing mechanism. Wherein the distance between the opposed electrode surfaces is 5 to 100 mm.
板と異種金属薄板の接合方法において、前記双頭の回転
電極の通電部の幅はそれぞれ１〜２０ｍｍの範囲にある
ことを特徴とする鋼板と異種金属薄板の接合方法。5. The method according to claim 1, wherein the width of the current-carrying portion of the double-headed rotating electrode is in the range of 1 to 20 mm. Joining method of steel sheet and dissimilar metal sheet.
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|---|---|---|---|
| JP27360599A JP2001096374A (en) | 1999-09-28 | 1999-09-28 | Method of joining steel plate and different metal thin sheet |
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| JP (1) | JP2001096374A (en) |
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