JP2001087802A - Manufacture of ferritic stainless steel strip excellent in ridging resistance - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a manufacturing method of a ferritic stainless steel strip excellent in the ridging resistance for imparting excellent ridging resistance to the ferritic stainless steel strip and keeping a sheet crown and shape in a good state. SOLUTION: In the manufacturing method of the ferritic stainless steel strip by which the ferritic stainless steel is made into a sheet bar by executing rough rolling after heating and successively this sheet bar is made into a steel strip by executing finish rolling and furthermore the annealing of a hot-rolled sheet, pickling, cold-rolling and finish annealing are successively executed, the rough rolling is executed at a draft of at least >=40% per pass and the finish rolling is executed in accordance with a reduction schedule which is the measured or predicted result of the crown of the sheet bar to which table conversion is applied.

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【発明の属する技術分野】本発明は、耐リジング性に優
れ、高品質のクラウン・形状を有するフェライト系ステ
ンレス鋼帯の製造方法に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for producing a ferritic stainless steel strip having excellent ridging resistance and a high quality crown and shape.

【０００２】[0002]

【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼帯は、種々の
腐食環境において耐食性に優れているうえ、Niを含まな
いために安価であることから、建築部材、厨房用品、電
気部品などの素材として常用されている。しかし、フェ
ライト系ステンレス鋼帯は、絞り加工を施されると、リ
ジングと呼ばれる圧延方向に沿った凹凸縞（しわ）模様
の欠陥が現出しやすく、絞り加工製品の美観を損ねる原
因となる憂いがあり、このリジングを抑制することがフ
ェライト系ステンレス鋼帯を製造する際の大きな課題と
なっている。2. Description of the Related Art Ferritic stainless steel strip has excellent corrosion resistance in various corrosive environments and is inexpensive because it does not contain Ni. Therefore, it is commonly used as a material for building components, kitchenware, electric parts and the like. ing. However, when drawn on ferritic stainless steel strips, defects such as wrinkles along the rolling direction, which are called ridging, are likely to appear, which may cause a loss in the appearance of drawn products. Therefore, suppressing this ridging is a major problem in producing a ferritic stainless steel strip.

【０００３】リジングを抑制するための従来技術として
は、例えば、特開平７−126757号公報に、粗圧延の最終
パスおよびその前パスでの合計圧下率を70％以上とする
技術が、また特開平７−268461号公報に、粗圧延の少な
くとも１パスの圧下率を40〜75％、仕上圧延の少なくと
も１パスの圧下率を20〜45％とする技術が開示されてい
る。このように１パス当たりの圧下率を大きくすること
で再結晶により結晶粒が微細化し、耐リジング性に優れ
るフェライト系ステンレス鋼帯を得ることが可能にな
る。As a conventional technique for suppressing ridging, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-127657 discloses a technique in which the total rolling reduction in the final pass of rough rolling and the pass before it is 70% or more. Japanese Unexamined Patent Publication No. Hei 7-268461 discloses a technique in which the rolling reduction of at least one pass of rough rolling is 40 to 75%, and the rolling reduction of at least one pass of finish rolling is 20 to 45%. By increasing the rolling reduction per pass in this manner, crystal grains are refined by recrystallization, and a ferritic stainless steel strip having excellent ridging resistance can be obtained.

【０００４】[0004]

【発明が解決しようとする課題】仕上圧延においては、
材質面の品質基準はもちろんのこと、寸法面の品質基準
をも満たす必要がある。寸法面の品質基準の一つに
（１）式で定義される板クラウンＣｒがある。SUMMARY OF THE INVENTION In finish rolling,
It is necessary to satisfy not only the quality standard of the material but also the quality standard of the dimension. One of the quality standards of the dimension surface is a plate crown Cr defined by the expression (1).

【０００５】[0005]

【数１】 (Equation 1)

【０００６】ここに、ｈｃは板幅中央部の板厚、ｈｅは
板幅端近傍（通常、板幅端から板幅方向に数十mm板内側
の位置）に設定されるクラウン品質評価点における板厚
である。なお、本明細書では、クラウン品質評価点は板
幅端から板幅方向に25mm板内側の位置に設定される。ま
た、圧延後の鋼帯長手方向の形状平坦性も要求品質の一
つであり、この形状平坦性は、圧延後のみならず安定通
板のために圧延機スタンド間でも要求される。この形状
平坦性は（２）式で定義される急峻度λで評価される。Here, hc is the plate thickness at the center of the plate width, and he is the crown quality evaluation point set near the plate width end (usually a position several tens mm inside the plate from the plate width end in the plate width direction). It is a plate thickness. Note that, in this specification, the crown quality evaluation point is set at a position 25 mm inside the plate in the plate width direction from the plate width end. Further, the flatness of the shape in the longitudinal direction of the steel strip after rolling is also one of the required qualities, and this flatness of shape is required not only after rolling but also between rolling mill stands for stable threading. The shape flatness is evaluated by the steepness λ defined by the equation (2).

【０００７】[0007]

【数２】 (Equation 2)

【０００８】ここに、ΔＨは波打ち形状における波の谷
底から山頂までの高さ、ΔＬは前記山頂を挟む二谷底間
の長さである。急峻度を評価する板幅方向位置は形状品
質評価点と呼ばれ、通常、板幅端から板幅方向に25〜10
0mm 板内側の位置に設定される。なお、形状品質評価点
はクラウン品質評価点と異なる位置に設定してもよく、
本明細書では、板幅端から板幅方向に100 mm板内側の位
置に設定される。Here, ΔH is the height from the bottom of the wave to the peak in the wavy shape, and ΔL is the length between the two bottoms sandwiching the peak. The position in the sheet width direction for evaluating the steepness is called a shape quality evaluation point, and is usually 25 to 10 in the sheet width direction from the sheet width end.
0mm Set at the position inside the board. The shape quality evaluation point may be set at a position different from the crown quality evaluation point,
In this specification, it is set at a position 100 mm inside the plate in the plate width direction from the plate width end.

【０００９】フェライト系ステンレス鋼帯は、熱間圧延
（熱延）、焼鈍、酸洗を経たのち、一般的に幅を半裁ま
たは数条にスリットする幅分割を行ってから、冷間圧延
（冷延）されるのであるが、熱延後の板クラウンが大き
い場合には、冷延時にウエッジ（幅方向の板厚偏差）に
起因した蛇行、耳傷みが発生するため、幅分割されたも
のを冷延できないという問題があり、そのため、熱延後
の板クラウンは鋼帯全長にわたり50μｍ以下、好ましく
は30μｍ以下に制限する必要がある。[0009] The ferritic stainless steel strip is subjected to hot rolling (hot rolling), annealing, and pickling, and is generally divided into widths in which the width is cut in half or slits, and then cold-rolled (cold-rolled). However, if the sheet crown after hot rolling is large, meandering and ear damage due to wedges (width direction sheet thickness deviation) occur during cold rolling. There is a problem that it cannot be cold-rolled. Therefore, it is necessary to limit the sheet crown after hot rolling to 50 μm or less, preferably 30 μm or less over the entire length of the steel strip.

【００１０】このような板クラウンの目標値を達成する
とともに板形状をも平坦とするために、仕上圧延機には
通常、ロールベンダ、ロールシフト、ロールクロスなど
の１種または２種以上の組合せからなるクラウン・形状
制御用のアクチュエータが備えられており、該アクチュ
エータの操作量を最適値に設定することによって板クラ
ウンと形状を目標に合わせるという圧延操業方法が一般
に採用されている。なお、「アクチュエータの操作量を
最適値に設定する」ことを「アクチュエータを設定す
る」という。In order to achieve such a target value of the sheet crown and to make the sheet shape flat, a finish rolling mill is usually provided with one or a combination of two or more kinds of roll benders, roll shifts and roll cloths. In general, a rolling operation method in which a crown and a shape are adjusted to a target by setting an operation amount of the actuator to an optimum value is provided. Note that "setting the operation amount of the actuator to the optimum value" is referred to as "setting the actuator".

【００１１】仕上圧延において第ｉスタンド出側の板ク
ラウンＣｒ_i は（３）式、急峻度λ _i は（２）式と等価
の（４）式でそれぞれ計算でき、これらの式を用いてア
クチュエータを設定することができる。In the finish rolling, the plate on the exit side of the i-th stand
Raun Cr_iIs equation (3), steepness λ _iIs equivalent to equation (2)
Equation (4) can be used to calculate each, and using these equations,
You can set the actuator.

【００１２】[0012]

【数３】 (Equation 3)

【００１３】ここで、Ｃｒｍは負荷時のロールクラウン
（圧延荷重やアクチュエータによるロール変形から求め
られる）、αは出側板クラウンにおよぼす負荷時のロー
ルクラウンの影響係数、βは出側板クラウンにおよぼす
入側板クラウンの影響係数、ξは形状変化係数、添字ｉ
は仕上スタンド番号を表す。ところで、粗圧延において
圧下率を大きくすると圧延荷重が高くなり、ワークロー
ルのたわみ量および偏平量が大きくなるため、シートバ
ーの板クラウン（シートバークラウン）が大きくなる。
例えば図２は、粗最終パスの圧下率50％（ａ）、12％
（ｂ）のシートバーの幅方向プロフィルを示すグラフで
あり、同図からわかるように、シートバークラウンは
（ａ）では500 μｍ程度と大きく、（ｂ）ではほぼ０μ
ｍと小さい。Here, Crm is a roll crown under load (determined from a rolling load or roll deformation by an actuator), α is an influence coefficient of the roll crown under load on the outgoing sheet crown, and β is an input coefficient on the outgoing sheet crown. Influence coefficient of side plate crown, ξ is shape change coefficient, subscript i
Represents a finishing stand number. By the way, when the rolling reduction is increased in the rough rolling, the rolling load increases, and the amount of deflection and flatness of the work roll increases, so that the sheet bar crown (sheet bar crown) of the sheet bar increases.
For example, Fig. 2 shows the reduction rate of the rough final pass 50% (a), 12%
3B is a graph showing the profile of the sheet bar in the width direction, and as can be seen from the figure, the seat bar crown is as large as about 500 μm in (a) and almost 0 μm in (b).
m and small.

【００１４】そこで、表１に示すケース１〜６の圧下ス
ケジュール条件下で得たシートバーの板クラウンを測定
し、さらにこれらのシートバーを表２に示す圧下スケジ
ュールで仕上圧延して得た鋼帯についてリジング特性を
調べた。なお、リジング特性は、ＪＩＳ５号試験片に20
％の引張ひずみを加えたときのしわ発生のグレードを指
数化したリジング指数（耐リジング性を示す指数）にて
評価した。リジング指数が1.5 以下の場合は粗度計によ
る最大高さ10μｍ以下に相当し、厳しい絞り加工でもリ
ジングの問題は少ない。Therefore, sheet crowns of the sheet bars obtained under the rolling schedule conditions of cases 1 to 6 shown in Table 1 were measured, and these sheet bars were subjected to finish rolling according to the rolling schedule shown in Table 2 to obtain steel sheets. The band was examined for ridging characteristics. In addition, the ridging characteristics are as follows.
% Was evaluated by a ridging index (index indicating ridging resistance), which is an index of the grade of wrinkling when a tensile strain of% is applied. When the ridging index is 1.5 or less, it corresponds to a maximum height of 10 μm or less measured by a roughness meter, and there is little ridging problem even in severe drawing.

【００１５】各ケースのシートバークラウンと仕上圧延
後のリジング指数を表３に示す。Table 3 shows the sheet bar crown of each case and the ridging index after finish rolling.

【００１６】[0016]

【表１】 [Table 1]

【００１７】[0017]

【表２】 [Table 2]

【００１８】[0018]

【表３】 [Table 3]

【００１９】表１、表３から、リジング指数1.5 以下の
良好なリジング特性を確保するには粗圧延の少なくとも
１パスの圧下率を40％以上（ケース２〜５）とすればよ
いことがわかる。この点に関しては、前記特開平７−12
6757号公報に示された技術と相通ずるものがある。しか
し、そのように粗圧延の圧下率に下限を設けるだけで
は、その制約条件が満たされる限り各パスの圧下率は自
由に選択できることとなり、そのような自由選択状況下
ではシートバークラウンは大きく変動する。そして、圧
延材によってはシートバークラウンが大きいとＦ１、Ｆ
２スタンドで目標クラウンを達成できず、スタンド間で
形状が乱れ、最悪の場合には板破断が発生する問題があ
り、さらには仕上出側で目標とする低クラウンを達成で
きない問題もあった。From Tables 1 and 3, it can be seen that in order to secure good ridging characteristics with a ridging index of 1.5 or less, the rolling reduction of at least one pass of rough rolling should be 40% or more (Cases 2 to 5). . Regarding this point, Japanese Patent Application Laid-Open No.
There is a technique which is incompatible with the technique disclosed in Japanese Patent No. 6757. However, simply setting a lower limit on the rolling reduction of the rough rolling means that the rolling reduction of each pass can be freely selected as long as the constraints are satisfied, and the sheet bar crown fluctuates greatly in such a free selection situation. I do. And depending on the rolled material, if the sheet bar crown is large, F1, F
There was a problem that the target crown could not be achieved with the two stands, the shape was disturbed between the stands, and in the worst case, the plate was broken, and further, there was a problem that the target low crown could not be achieved on the finishing side.

【００２０】また、前記特開平７−268461号公報では粗
圧延の圧下率を規制するとともに仕上圧延の圧下率をも
規定しているが、粗圧下スケジュールと仕上クラウン・
形状制御とを関連づけたものではないため、上記の問題
を解決することはできない。本発明は、かかる従来技術
の問題を解決し、フェライト系ステンレス鋼帯に優れた
耐リジング性を付与しかつ板クラウンおよび形状を良好
に保つことのできる耐リジング性に優れるフェライト系
ステンレス鋼帯の製造方法を提供することを目的とす
る。In Japanese Patent Application Laid-Open No. 7-268461, the rolling reduction of the rough rolling is regulated and the rolling reduction of the finish rolling is also specified.
The above problem cannot be solved because it is not related to shape control. The present invention solves the problems of the prior art and provides a ferritic stainless steel strip having excellent ridging resistance, which imparts excellent ridging resistance to a ferritic stainless steel strip and can maintain a good sheet crown and shape. It is intended to provide a manufacturing method.

【００２１】[0021]

【課題を解決するための手段】本発明は、フェライト系
ステンレス鋼材を加熱後粗圧延してシートバーとなし、
引き続きこれを仕上圧延して鋼帯となし、さらに熱延板
焼鈍、酸洗、冷間圧延、仕上焼鈍を順次施すフェライト
系ステンレス鋼帯の製造方法において、粗圧延は少なく
とも１パスの圧下率40％以上で行い、仕上圧延はシート
バークラウンの実測または予測結果をテーブル変換した
圧下スケジュールに沿って行うことを特徴とする耐リジ
ング性に優れるフェライト系ステンレス鋼帯の製造方法
である。According to the present invention, a sheet bar is formed by heating a ferritic stainless steel material and then rough rolling the material.
Subsequently, this is finish-rolled to form a steel strip, and further, a hot-rolled sheet annealing, pickling, cold rolling, and finish annealing are sequentially performed. %, And the finish rolling is performed according to a rolling schedule in which the measured or predicted result of the sheet bar crown is converted into a table, and is a method for producing a ferritic stainless steel strip having excellent ridging resistance.

【００２２】また、本発明では、粗圧延後に複数のシー
トバーを順次突き合わせて接合し連続的に仕上圧延する
いわゆるエンドレス圧延を行ってもよい。In the present invention, so-called endless rolling may be performed in which a plurality of sheet bars are sequentially butted and joined after rough rolling and finish rolling is performed continuously.

【００２３】[0023]

【発明の実施の形態】まず、本発明に係るフェライト系
ステンレス鋼帯の好適な組成について説明する。本発明
において、フェライト系ステンレス鋼帯は、Ｃ：0.1 wt
％以下、より好ましくは0.01〜0.08wt％、Si：1.5 wt％
以下、より好ましくは0.1 〜0.8 wt％、Mn：1.5 wt％以
下、より好ましくは0.1 〜1.0 wt％、Cr：11〜20wt％、
より好ましくは13〜19wt％、Ｓ：0.01wt％以下、より好
ましくは0.001 〜0.008 wt％、Ｎ：0.1 wt％以下、より
好ましくは0.002 〜0.008 wt％を含有し残部Feおよび不
可避的不純物からなる組成をもつことが好ましい。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS First, a preferred composition of a ferritic stainless steel strip according to the present invention will be described. In the present invention, the ferritic stainless steel strip has C: 0.1 wt%.
% Or less, more preferably 0.01 to 0.08 wt%, Si: 1.5 wt%
Or less, more preferably 0.1 to 0.8 wt%, Mn: 1.5 wt% or less, more preferably 0.1 to 1.0 wt%, Cr: 11 to 20 wt%,
More preferably, it contains 13 to 19 wt%, S: 0.01 wt% or less, more preferably 0.001 to 0.008 wt%, N: 0.1 wt% or less, more preferably 0.002 to 0.008 wt%, and the balance is Fe and inevitable impurities. Preferably it has a composition.

【００２４】Ｃ、Ｎは強度と耐リジング性、Crは耐食
性、Si、Mn、Ｓは耐リジング性、伸び、ｒ値を所望の値
に確保するために含有量をそれぞれ上記範囲とすること
が好ましい。次に、粗圧延では少なくとも１パスの圧下
率を40％以上とする点について説明する。C and N are strength and ridging resistance, Cr is corrosion resistance, and Si, Mn and S are ridging resistance, elongation, and the content is each in the above range in order to secure the desired r value. preferable. Next, the point that at least the rolling reduction of one pass is set to 40% or more in the rough rolling will be described.

【００２５】リジング発生原因は、スラブの柱状晶が板
面に対して｛１００｝＜０１１＞方位を主方位としてお
り、この方位が熱延−焼鈍−冷延後まで残存することに
ある。したがって、この柱状晶を微細化すれば耐リジン
グ性は向上する。それには熱間圧延の粗、仕上圧延での
高圧下率／パスの圧延が有効であり、なかでも粗圧延段
階に対応する特にオーステナイト領域の広い1000〜1100
℃程度の温度域で少なくとも１パスの圧下率を40％以上
とした圧延が有効である。このため、粗圧延では少なく
とも１パスの圧下率を40％以上にすることとした。The cause of the ridging is that the columnar crystal of the slab has a {100} <011> orientation as a main orientation with respect to the sheet surface, and this orientation remains until after hot rolling, annealing and cold rolling. Therefore, if the columnar crystals are made finer, the ridging resistance is improved. For this purpose, hot rolling roughing and finishing rolling at high pressure reduction / pass rolling are effective, and among them, especially the austenitic region with a wide austenite range of 1000 to 1100 corresponding to the rough rolling stage.
Rolling with a rolling reduction of at least one pass of 40% or more in a temperature range of about ° C is effective. Therefore, in the rough rolling, the rolling reduction of at least one pass is set to 40% or more.

【００２６】次に、仕上圧延はシートバークラウンの実
測または予測結果をテーブル変換した圧下スケジュール
に沿って行うという点について説明する。なお、ここで
圧下スケジュールとは、各スタンドの圧下配分のことを
いう。前記アクチュエータとしてロールクロスを有する
６スタンドの熱間仕上圧延機を用いて表２に示した圧下
スケジュールで仕上厚3.0mm ×板幅1000mmとすべきフェ
ライト系ステンレス鋼帯を圧延した際、仕上各スタンド
での板クラウンおよび形状におよぼすシートバークラウ
ンの影響を（３）式、（４）式により計算した。その結
果の一例を図３に示す。図３において、急峻度の＋、−
は板形状の耳伸び、腹伸びに対応し、急峻度の許容範囲
は、通板安定性の観点から後段で若干の耳伸びとなるよ
うに定めた。また、ここでは、板クラウン200 μｍのシ
ートバーが仕上最終スタンド出側で板クラウン50μｍを
達成できるように各スタンドのクロス角（ロールクロス
角）、急峻度、板クラウンを計算し、板クラウン０μ
ｍ、500 μｍのシートバーについては、各スタンドのク
ロス角は板クラウン200 μｍのシートバーの場合と同じ
値に固定して急峻度、板クラウンを計算した。Next, a description will be given of the point that the finish rolling is performed according to a rolling schedule in which the actual measurement or prediction result of the sheet bar crown is converted into a table. Here, the rolling schedule refers to the rolling distribution of each stand. When a 6-stand hot finishing mill having a roll cloth as the actuator was used to roll a ferritic stainless steel strip to have a finish thickness of 3.0 mm and a plate width of 1000 mm according to the rolling schedule shown in Table 2, each of the finishing stands The influence of the sheet bar crown on the sheet crown and the shape in the above was calculated by the equations (3) and (4). FIG. 3 shows an example of the result. In FIG. 3, the steepness of +,-
Corresponds to the ear extension and the antinode extension of the plate shape, and the allowable range of the steepness is determined so that the ear extension is slightly increased in the later stage from the viewpoint of the threading stability. Here, the cross angle (roll cross angle), the steepness, and the sheet crown of each stand were calculated so that the sheet bar having a sheet crown of 200 μm could achieve the sheet crown of 50 μm on the exit side of the final stand.
For the sheet bars of m and 500 μm, the steepness and the sheet crown were calculated by fixing the cross angle of each stand to the same value as in the case of the sheet bar of 200 μm.

【００２７】図３から、シートバークラウンが０〜500
μｍの範囲で変動した場合、仕上最終スタンド出側の板
クラウンはほとんど変わらないが、各スタンドでの鋼帯
の圧延形状は大きく変わることがわかる。従来、粗圧下
スケジュールにそれほど違いがなかったため、各圧延鋼
帯のシートバークラウンはほぼ同じであり、そのため、
設定計算においてもシートバークラウンを一定値として
計算するのが常であった。しかし、品質向上のために特
定の鋼帯の粗圧下スケジュールを変えた場合、表３に示
したようにシートバークラウンが大きく変わり、それに
伴って図３に示すように仕上各スタンドでの圧延形状が
大きく変わることが新たにわかった。From FIG. 3, the seat bar crown is 0 to 500.
It can be seen that when the thickness fluctuates in the range of μm, the strip crown on the exit side of the final finishing stand hardly changes, but the rolling shape of the steel strip at each stand greatly changes. Previously, the rough reduction schedule was not very different, so the sheet bar crown of each rolled steel strip was almost the same,
Also in the setting calculation, it was usual to calculate the sheet bar crown as a constant value. However, when the rough rolling schedule of a specific steel strip is changed for quality improvement, the sheet bar crown changes greatly as shown in Table 3, and the rolling shape at each finishing stand is accordingly changed as shown in FIG. It is newly found that changes greatly.

【００２８】そこで、前記設定計算において、クロス角
をシートバークラウンに応じて変更し、仕上各スタンド
での板クラウンおよび形状におよぼすシートバークラウ
ンの影響を（３）式、（４）式により計算した。その結
果の一例を図４に示す。図４より、クロス角は前段スタ
ンドでシートバークラウン毎に違った値となり、シート
バークラウン０μｍでは各スタンドの圧延形状が許容範
囲内に収まるが、シートバークラウン500 μｍではクロ
ス角がこの場合の最大クロス角度である1.5 °に達し、
それでもまだ仕上前段スタンドで腹伸びが大きすぎて圧
延形状が許容範囲内に収まらない。Therefore, in the above setting calculation, the cross angle is changed according to the seat bar crown, and the influence of the seat bar crown on the plate crown and the shape at each finishing stand is calculated by the equations (3) and (4). did. FIG. 4 shows an example of the result. According to FIG. 4, the cross angle is different for each seat bar crown in the preceding stand, and the rolled shape of each stand falls within the allowable range when the seat bar crown is 0 μm, but the cross angle in this case is 500 μm when the seat bar crown is 500 μm. Reaches the maximum cross angle of 1.5 °,
Still, the belly elongation is too large at the finishing pre-stage and the rolling shape is not within the allowable range.

【００２９】このように、シートバークラウンに応じて
クロス角を変更するようにしても、シートバークラウン
が大きい場合には仕上スタンド間での形状の乱れを防ぐ
ことが困難である。本発明者らは、上記の困難は、仕上
圧下スケジュールをシートバークラウンによらず一定と
していることに起因すると考えた。この考えに基づき、
例えば表４にシートバー厚30mmでの例を示すように、シ
ートバークラウンと仕上圧下スケジュールとの適切な対
応関係を実験・計算により求めてその結果を表形式に整
理したテーブルを予め準備しておき、このテーブルを用
いてシートバークラウンの実測または予測結果をテーブ
ル変換した圧下スケジュールに沿って仕上圧延する方法
に想到した。すなわち、前記テーブル変換により得られ
た圧下スケジュールに基づき仕上各スタンドの圧下位置
およびアクチュエータを設定するものである。As described above, even if the cross angle is changed according to the seat bar crown, it is difficult to prevent the shape from being disturbed between the finishing stands when the seat bar crown is large. The present inventors considered that the above-mentioned difficulties were caused by keeping the finishing reduction schedule constant regardless of the seat bar crown. Based on this idea,
For example, as shown in Table 4 for an example of a sheet bar thickness of 30 mm, an appropriate correspondence between the sheet bar crown and the finish reduction schedule was obtained through experiments and calculations, and a table in which the results were arranged in a table format was prepared in advance. The present inventors have conceived a method of performing finish rolling using the table in accordance with a rolling schedule in which the measured or predicted results of the sheet bar crown are converted into a table. That is, the rolling position and the actuator of each finishing stand are set based on the rolling schedule obtained by the table conversion.

【００３０】[0030]

【表４】 [Table 4]

【００３１】図５は、シートバークラウンに応じて表４
にてテーブル変換した圧下スケジュールに沿って仕上圧
延した場合の仕上各スタンドでの板クラウンおよび形状
におよぼすシートバークラウンの影響を（３）式、
（４）式により計算した結果の一例を示すグラフであ
る。図５より、本発明者らの創案になる上記仕上圧延方
法によれば、シートバークラウンが大きく変わってもス
タンド間の圧延形状を許容範囲内に収め得ることが明ら
かである。FIG. 5 shows Table 4 according to the seat bar crown.
Equation (3) shows the effect of the sheet bar crown on the sheet crown and shape at each finishing stand when the finish rolling is performed according to the table-converted rolling schedule.
It is a graph which shows an example of the result calculated by formula (4). It is clear from FIG. 5 that the finish rolling method invented by the present inventors can keep the rolling shape between stands within an allowable range even when the seat bar crown changes greatly.

【００３２】以上の検討結果に基づき、仕上圧延はシー
トバークラウンの実測または予測結果をテーブル変換し
た圧下スケジュールに沿って行うものとした。本発明で
は、シートバークラウンの大きさに応じて仕上各スタン
ドの圧下率を変更するので、各スタンドの圧延荷重を調
整できることとなり、それによってクラウン・形状の高
精度制御が可能になる。例えば、シートバークラウンが
大きい場合は仕上前段スタンドの圧下率を小さくして圧
延荷重を下げる。するとロールの撓みが小さくなって、
仕上前段スタンドでの達成可能なクラウン値が凹クラウ
ン側にシフトするので目標の板クラウンが得られる。逆
にシートバークラウンが小さい場合は仕上前段スタンド
の圧下率を大きくして圧延荷重を上げる。するとロール
の撓みが大きくなって、仕上前段スタンドでの達成可能
なクラウン値が凸クラウン側にシフトするので仕上圧延
機出側での過大な耳伸びが軽減できる。Based on the above study results, the finish rolling is performed according to a rolling schedule in which the measured or predicted results of the sheet bar crown are converted into a table. In the present invention, the rolling reduction of each stand can be adjusted since the rolling reduction of each finishing stand is changed in accordance with the size of the seat bar crown, thereby enabling high-precision control of the crown and shape. For example, when the seat bar crown is large, the rolling reduction is reduced by reducing the rolling reduction of the finishing pre-stage stand. Then the deflection of the roll becomes smaller,
Since the crown value achievable at the finishing pre-stage stands shifts to the concave crown side, the target plate crown is obtained. Conversely, if the seat bar crown is small, the rolling load is increased by increasing the rolling reduction of the stand before finishing. Then, the deflection of the roll becomes large and the achievable crown value in the finishing pre-stage stand shifts to the convex crown side, so that excessive ear elongation on the exit side of the finishing mill can be reduced.

【００３３】ところで、本発明は、粗圧延して得たシー
トバーを１本ずつ仕上圧延するいわゆるバッチ圧延に好
ましく適用されるが、複数のシートバーを次々と突き合
わせ接合して連続的に仕上圧延するいわゆるエンドレス
圧延にも適用することができる。ただし、圧延実行中の
設定変更が困難なアクチュエータ例えばロールクロスが
使われている場合には、接合されて１セットを構成する
複数のシートバーの先頭材に対してはそのシートバーク
ラウンに応じて圧下率、クロス角の設定を行い、２番目
以降の後続材に対しては各シートバークラウンに応じて
圧下率のみ変更し、クロス角は固定としてもよい。Incidentally, the present invention is preferably applied to so-called batch rolling in which sheet bars obtained by rough rolling are finish-rolled one by one, but a plurality of sheet bars are butt-joined one after another and continuously subjected to finish rolling. It can also be applied to so-called endless rolling. However, in the case where an actuator, for example, a roll cloth, which is difficult to change the setting during the execution of rolling, is used, a leading member of a plurality of sheet bars which are joined to form a set is set according to the sheet bar crown. The rolling reduction and the cross angle are set, and only the rolling reduction is changed for the second and subsequent succeeding members according to each sheet bar crown, and the cross angle may be fixed.

【００３４】高荷重の前段スタンドでクロス角度を変更
するのは困難である。例えクロス角度が圧延中に変更で
きても、クロス角を変更する速度は、油圧圧下装置によ
る圧下位置の変更速度に比べ、著しく遅いので、仕上圧
延機前段の形状制御には、圧下位置を制御する方が有効
である。かかる実施形態であっても、クロス角は最適値
から若干ずれる（このずれは図５からわかるように小さ
い）ものの圧下率がバッチ圧延の場合と同様シートバー
クラウンに応じて最適値に設定されるので、クラウン・
形状は、仕上圧下スケジュールをシートバークラウンに
よらず固定としていた従来に比べて顕著に改善される。It is difficult to change the cross angle with a high-load front stand. Even if the cross angle can be changed during rolling, the speed at which the cross angle is changed is significantly slower than the speed at which the rolling position is changed by the hydraulic rolling-down device. It is more effective to do it. Even in this embodiment, although the cross angle slightly deviates from the optimum value (this deviation is small as can be seen from FIG. 5), the rolling reduction is set to the optimum value according to the sheet bar crown as in the case of batch rolling. So the crown
The shape is remarkably improved as compared with the related art in which the finishing reduction schedule is fixed regardless of the seat bar crown.

【００３５】図１は、本発明の実施に適した熱間圧延設
備の例を示す配置図である。図１において、上流側から
順に、12はスラブ加熱炉、13はスラブ幅プレス装置、10
はＲ１，Ｒ２，Ｒ３の３スタンドからなる粗圧延機、14
は粗圧延後のシートバーを巻き取るシートバーコイラ、
15は先後のシートバーを突き合わせてこの突き合わせ部
を例えば誘導加熱あるいはレーザ加熱により加熱し引き
続いて圧接する接合装置、11はＦ１，Ｆ２，‥‥，Ｆ６
の６スタンドからなる仕上圧延機、１は仕上圧延機のワ
ークロール（ａは上、ｂは下）であり、これらは材料と
しての鋼帯２を順次処理するいわゆる機械系を構成す
る。仕上圧延後の鋼帯２は図示しないコイラにより巻き
取られる。なお、この例では粗圧延機が３スタンド、仕
上圧延機が６スタンドからなるが、圧延機のスタンド数
はこれに限定されない。例えば仕上圧延機は、一般に４
〜８スタンドで構成されるが、そのうちのどれであって
もよい。FIG. 1 is a layout diagram showing an example of hot rolling equipment suitable for carrying out the present invention. In FIG. 1, 12 is a slab heating furnace, 13 is a slab width press, 10
Is a rough rolling mill consisting of three stands of R1, R2 and R3, 14
Is a sheet bar coiler that winds up the sheet bar after rough rolling,
A joining device 15 abuts the preceding and subsequent sheet bars and heats the abutting portion by, for example, induction heating or laser heating, and successively press-contacts.
1 is a work roll (a is an upper part, b is a lower part) of the finish rolling machine, and these constitute a so-called mechanical system for sequentially processing the steel strip 2 as a material. The steel strip 2 after finish rolling is wound up by a coiler (not shown). In this example, three rough rolling mills and six finishing rolling mills are provided, but the number of rolling mill stands is not limited thereto. For example, finishing mills are generally 4
It is composed of up to 8 stands, but any of them may be used.

【００３６】また、仕上圧延機11に装備された計測制御
系は、入側にシートバークラウン計16、各スタンドに圧
下装置17、圧下位置検出装置18、出側に板形状測定装置
19、クラウン計20を有し、さらにシートバークラウン計
16の計測結果を受けてこれを圧下スケジュールにテーブ
ル変換し、それを基に決定した各スタンドの圧下位置を
各々の圧下装置17に送る圧下位置制御装置21を有する。
なお、圧下スケジュールに基づく各スタンドの圧下位置
の決定はプロセスコンピュータ22の指示により実行され
る。The measurement control system provided in the finishing mill 11 includes a sheet bar crown meter 16 on the entry side, a pressing device 17 and a pressing position detecting device 18 on each stand, and a plate shape measuring device on the output side.
19, crown meter 20 and seat bar crown meter
It has a rolling position control device 21 which receives the 16 measurement results, converts it into a rolling schedule table, and sends the rolling position of each stand determined based on the table to each rolling device 17.
The determination of the roll-down position of each stand based on the roll-down schedule is executed according to an instruction from the process computer 22.

【００３７】シートバークラウン計16、クラウン計20
は、レーザ方式、Ｘ線方式、γ線方式など、いかなる方
式のものでもよく、要は板幅の中央と端部（前述のよう
に本明細書では板端から幅方向に25mm板内側の位置）の
板厚差を精度よく計測できるものであればよい。なお、
サンプリングはシートバー先端部について行えば十分で
ある。Sheet bar crown total 16, Crown total 20
May be of any type such as a laser type, an X-ray type, and a γ-ray type. ) May be used as long as it can accurately measure the sheet thickness difference. In addition,
It is sufficient to perform sampling on the front end of the sheet bar.

【００３８】また、この例の仕上圧延機11はクラウン・
形状制御用アクチュエータとして各スタンドに図示のな
いロールクロスおよびロールベンダを有する。本発明で
は、シートバークラウンは、前記シートバークラウン計
16を用いて実測するのがよいが、オンラインでの実測に
代えて、予め種々の粗圧下スケジュールで粗圧延された
シートバーの先端部（クロップ）を採取してそのクラウ
ンをオフラインで実測し、その結果を例えば（５）式の
ような回帰式に整理・統合し、それを用いて予測（推
定）してもよい。The finishing mill 11 of this example is a crown mill.
Each stand has a roll cloth and a roll bender (not shown) as a shape control actuator. In the present invention, the seat bar crown is provided with the seat bar crown meter.
Although it is better to measure using 16, instead of online measurement, the tip (crop) of a sheet bar that has been rough-rolled in advance under various rough pressure reduction schedules is sampled and its crown is measured offline, For example, the results may be arranged and integrated into a regression equation such as equation (5), and prediction (estimation) may be performed using the result.

【００３９】[0039]

【数４】 (Equation 4)

【００４０】（５）式において、Ｃｓはシートバークラ
ウン、Ｗは板幅、Ｐは粗最終パスの単位幅荷重、Ｗｅは
粗最終パスに使用したスタンドのワークロールの摩耗
量、Ｃは定数、ａ〜ｅは回帰係数、添字ｉは粗圧延のパ
ス数である。すなわちシートバークラウンＣｓは、粗最
終パスのロール摩耗、圧延荷重、板幅により決定され
る。In the equation (5), Cs is the sheet bar crown, W is the plate width, P is the unit width load of the coarse final pass, We is the wear amount of the work roll of the stand used for the coarse final pass, C is a constant, a to e are regression coefficients, and the subscript i is the number of passes of rough rolling. That is, the sheet bar crown Cs is determined by the roll wear, rolling load, and sheet width of the rough final pass.

【００４１】なお、摩耗量Ｗｅは、粗最終パスに使用し
たスタンドにおけるロール交換前後のワークロールプロ
フィルの違いを実測した結果を、例えば該ロールの稼働
履歴に関するパラメータΣ（Ｐ×Ｌ／Ｄ）で回帰して得
た以下の（６）式を用いて推定することができる。The wear amount We is obtained by measuring the difference between the work roll profiles before and after the roll change in the stand used for the rough final pass, for example, using a parameter Σ (P × L / D) relating to the operation history of the roll. It can be estimated using the following equation (6) obtained by regression.

【００４２】[0042]

【数５】 (Equation 5)

【００４３】（６）式において、Σはロール交換後現シ
ートバー圧延前までに圧延された全シートバーについて
の括弧内の式値の総和、Ｐは粗ミル最終パスの単位幅荷
重、Ｌは圧延距離、Ｄはロール直径、ｆ，ｇは回帰係数
である。In equation (6), Σ is the sum of the expression values in parentheses for all sheet bars rolled before the current sheet bar rolling after the roll change, P is the unit width load of the final pass of the coarse mill, and L is Rolling distance, D is roll diameter, f and g are regression coefficients.

【００４４】[0044]

【実施例】【Example】

（実施例１：バッチ圧延）図１に示した熱間圧延設備を
用いて、Ｃ：0.07〜0.08wt％、Si：0.2 〜0.4 wt％、M
n：0.5 〜0.6 wt％、Cr：16.8〜17.6wt％、Ｓ：0.002
〜0.004 wt％、Ｎ：0.004 〜0.007 wt％、残部Feおよび
不可避的不純物からなる組成を有する重量14〜16ton の
フェライト系ステンレス鋼スラブを、1200℃で２時間加
熱し、表１におけるケース２〜５の条件で粗圧延し、接
合装置を用いず、従来法と本発明とでそれぞれ80本ず
つ、仕上厚3.0mm ×幅1000mmの鋼帯に仕上圧延した。粗
圧延機、仕上圧延機では表５に示す寸法のワークロール
を使用した。(Example 1: Batch rolling) Using the hot rolling equipment shown in FIG. 1, C: 0.07 to 0.08 wt%, Si: 0.2 to 0.4 wt%, M
n: 0.5 to 0.6 wt%, Cr: 16.8 to 17.6 wt%, S: 0.002
A ferrite stainless steel slab having a composition of 0.004 to 0.004 wt%, N: 0.004 to 0.007 wt%, and the balance of Fe and unavoidable impurities was heated at 1200 ° C. for 2 hours at 1200 ° C. for 2 hours. Rough rolling was performed under the conditions of No. 5, and 80 pieces each of the conventional method and the present invention were finish-rolled into a steel strip having a finish thickness of 3.0 mm and a width of 1000 mm without using a joining apparatus. Work rolls having dimensions shown in Table 5 were used in the rough rolling mill and the finish rolling mill.

【００４５】[0045]

【表５】 [Table 5]

【００４６】従来法では、シートバークラウンは実測も
予測も行わず一律に200 μｍと仮定して表２に示した圧
下スケジュール条件下で仕上各スタンドの圧下位置とク
ロス角を設定した。一方、本発明では、シートバー毎に
シートバークラウン計で板クラウンを実測し、その結果
を表４の対応テーブルに照合して選定した圧下スケジュ
ール条件下で仕上各スタンドの圧下位置とクロス角を設
定した。In the conventional method, the roll-down position and the cross angle of each finishing stand were set under the roll-down schedule conditions shown in Table 2 assuming that the sheet bar crown was 200 μm without any actual measurement or prediction. On the other hand, in the present invention, the sheet crown is actually measured by a sheet bar crown meter for each sheet bar, and the result is compared with the corresponding table in Table 4 to determine the rolling position and cross angle of each finishing stand under the rolling schedule conditions selected. Set.

【００４７】仕上最終スタンド出側にて鋼帯毎に、板形
状測定装置で形状（急峻度）を測定し、クラウン計で板
クラウンを測定した。急峻度は鋼帯全長にわたる計測デ
ータの最大値、板クラウンは鋼帯全長にわたる計測デー
タの平均値で評価した。本発明に則して製造した鋼帯の
急峻度、板クラウンを従来法と比較してそれぞれ図６、
図７に示す。The shape (steepness) of each steel strip was measured by a plate shape measuring device at the exit of the final finishing stand, and the plate crown was measured by a crown meter. The steepness was evaluated by the maximum value of the measured data over the entire length of the steel strip, and the sheet crown was evaluated by the average value of the measured data over the entire length of the steel strip. The steepness of the steel strip manufactured according to the present invention and the sheet crown were compared with those of the conventional method, as shown in FIGS.
As shown in FIG.

【００４８】図６より、従来法では許容形状範囲を逸脱
するものが多かったが、本発明ではほとんどのものが許
容形状範囲内に収まった。なお、許容形状範囲を逸脱し
た形状不良鋼帯は、スキンパスによる形状矯正工程の追
加を要した。図７より、従来法では仕上前段スタンドで
形状不良が発生し、オペレータ介入によるクロス角、圧
下率、ロールベンディング量の修正もあって、鋼帯間で
板クラウンのばらつきが大きく、クラウン限界を超えた
鋼帯が多かったが、本発明ではいずれの鋼帯もクラウン
限界内に収まりかつ目標クラウンの近傍に集積した。そ
のため、冷間向け素材合格率（熱延板を幅分割して冷間
圧延素材とする合否判定での合格率）が、従来法では20
％程度に留まったが、本発明では100 ％であった。As shown in FIG. 6, most of the conventional methods deviated from the allowable shape range, but most of the present invention fell within the allowable shape range. In addition, the shape-defective steel strip which deviated from the allowable shape range required the addition of a shape correction step using a skin pass. According to FIG. 7, in the conventional method, a shape defect occurs in the pre-finish stand, and the cross angle, the rolling reduction, and the roll bending amount are corrected by the intervention of the operator. In the present invention, all steel strips were within the crown limit and accumulated near the target crown. For this reason, the material acceptance rate for cold (pass rate in pass / fail judgment of hot-rolled sheet divided into width and cold-rolled material) is 20% in the conventional method.
%, But it was 100% in the present invention.

【００４９】なお、従来法、本発明のいずれにおいて
も、粗圧延で少なくとも１パスは圧下率40％以上として
圧延したので、冷延−焼鈍後のリジング指数は目標の1.
5 以下に収まった。 （実施例２：エンドレス圧延）図１に示した熱間圧延設
備を用いて、Ｃ：0.07〜0.08wt％、Si：0.2 〜0.4 wt
％、Mn：0.5 〜0.6 wt％、Cr：16.8〜17.6wt％、Ｓ：0.
002 〜0.004 wt％、Ｎ：0.004 〜0.007 wt％、残部Feお
よび不可避的不純物からなる組成を有する重量14〜16to
n のフェライト系ステンレス鋼スラブを、1200℃で２時
間加熱し、表１に示したうちのケース２〜５の条件で粗
圧延し、接合装置を用いてシートバー２〜５本を１セッ
トとして接合し、従来法と本発明とでそれぞれ80本ず
つ、仕上厚3.0mm ×幅1000mmの鋼帯に仕上圧延した。粗
圧延機、仕上圧延機では表５に示す寸法のワークロール
を使用した。In both the conventional method and the present invention, since at least one pass was subjected to rough rolling at a rolling reduction of at least 40%, the ridging index after cold rolling and annealing was set at the target value of 1.
5 or less. (Example 2: Endless rolling) Using the hot rolling equipment shown in FIG. 1, C: 0.07 to 0.08 wt%, Si: 0.2 to 0.4 wt%
%, Mn: 0.5 to 0.6 wt%, Cr: 16.8 to 17.6 wt%, S: 0.
002 to 0.004 wt%, N: 0.004 to 0.007 wt%, weight 14 to 16 having a composition consisting of balance Fe and unavoidable impurities.
n, a ferritic stainless steel slab is heated at 1200 ° C. for 2 hours, rough-rolled under the conditions of cases 2 to 5 shown in Table 1, and made into a set of 2 to 5 sheet bars using a joining device. They were joined and finish-rolled into steel strips having a finish thickness of 3.0 mm and a width of 1000 mm, each of which was 80 by the conventional method and the present invention. Work rolls having dimensions shown in Table 5 were used in the rough rolling mill and the finish rolling mill.

【００５０】従来法では、シートバークラウンは実測も
予測も行わず一律に200 μｍと仮定して表２に示した圧
下スケジュール条件下で仕上各スタンドの圧下位置とク
ロス角を設定した。一方、本発明では、シートバー毎に
シートバークラウン計で板クラウンを実測し、その結果
を表４の対応テーブルに照合して選定した圧下スケジュ
ール条件下で仕上各スタンドの圧下位置とクロス角を設
定した。ただし、クロス角の設定は接合したセット内の
先頭のシートバーについて行い、後続のシートバーにつ
いては先頭シートバーでの設定値に保持した。In the conventional method, the roll-down position and the cross angle of each finishing stand were set under the roll-down schedule conditions shown in Table 2, assuming that the sheet bar crown was 200 μm without any actual measurement or prediction. On the other hand, in the present invention, the sheet crown is actually measured by a sheet bar crown meter for each sheet bar, and the result is compared with the corresponding table in Table 4 to determine the rolling position and cross angle of each finishing stand under the rolling schedule conditions selected. Set. However, the setting of the cross angle was performed for the first sheet bar in the joined set, and the subsequent sheet bar was held at the set value of the first sheet bar.

【００５１】仕上最終スタンド出側にて鋼帯毎に、板形
状測定装置で形状（急峻度で代表）を測定し、クラウン
計で板クラウンを測定した。急峻度は鋼帯全長にわたる
計測データの最大値、板クラウンは鋼帯全長にわたる計
測データの平均値で評価した。本発明に則して製造した
鋼帯の急峻度、板クラウンを従来法と比較してそれぞれ
図８、図９に示す。The shape (represented by the steepness) of each steel strip was measured at the exit of the final finishing stand for each steel strip, and the sheet crown was measured by a crown meter. The steepness was evaluated by the maximum value of the measured data over the entire length of the steel strip, and the sheet crown was evaluated by the average value of the measured data over the entire length of the steel strip. The steepness and the crown of the steel strip manufactured according to the present invention are shown in FIGS. 8 and 9 in comparison with the conventional method.

【００５２】図８より、従来法では許容形状範囲を逸脱
するものが多かったが、本発明ではほとんどのものが許
容形状範囲内に収まった。なお、許容形状範囲を逸脱し
た形状不良鋼帯は、スキンパスによる形状矯正工程の追
加を要した。図９より、従来法では仕上前段スタンドで
形状不良が発生し、オペレータ介入によるクロス角、圧
下率、ロールベンディング量の修正もあって、鋼帯間で
板クラウンのばらつきが大きく、クラウン限界を超えた
鋼帯が多かったが、本発明ではいずれの鋼帯もクラウン
限界内に収まりかつ目標クラウンの近傍に集積した。そ
のため、冷間向け素材合格率が、従来法では10％程度に
留まったが、本発明では100 ％であった。As shown in FIG. 8, most of the conventional methods deviated from the allowable shape range, but most of the present invention fell within the allowable shape range. In addition, the shape-defective steel strip which deviated from the allowable shape range required the addition of a shape correction step using a skin pass. According to FIG. 9, in the conventional method, a shape defect occurs in the pre-finish stand, and the cross angle, the rolling reduction, and the roll bending amount are corrected by the intervention of the operator. In the present invention, all steel strips were within the crown limit and accumulated near the target crown. For this reason, the material acceptance rate for cold was only about 10% in the conventional method, but was 100% in the present invention.

【００５３】なお、従来法、本発明のいずれにおいて
も、粗圧延で少なくとも１パスは圧下率40％以上として
圧延したので、冷延−焼鈍後のリジング指数は目標の1.
5 以下に収まった。In both of the conventional method and the present invention, at least one pass was subjected to rough rolling at a rolling reduction of at least 40%, so that the ridging index after cold rolling and annealing was the target of 1.
5 or less.

【００５４】[0054]

【発明の効果】かくして本発明によれば、加工性とくに
耐リジング性に優れ、高品質の形状を有するフェライト
系ステンレス鋼帯を得ることができ、熱間仕上圧延後の
板形状が優れるため熱延後の形状矯正が不要となり、か
つ熱間圧延において低クラウンを達成できるために、熱
延板を幅分割して冷間圧延する際の蛇行、耳傷みを防止
でき、冷間圧延における歩留り向上、操業安定化を達成
できるという優れた効果を奏する。Thus, according to the present invention, it is possible to obtain a ferritic stainless steel strip having excellent workability, especially ridging resistance, and a high quality shape, and the sheet shape after hot finish rolling is excellent. Since shape correction after rolling is not required and a low crown can be achieved in hot rolling, it is possible to prevent meandering and ear damage when splitting a hot rolled sheet into width and cold rolling, and to improve the yield in cold rolling. And an excellent effect of stabilizing the operation.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本発明の実施に適した熱間圧延設備の例を示す
配置図である。FIG. 1 is a layout diagram showing an example of a hot rolling facility suitable for carrying out the present invention.

【図２】粗最終パスの圧下率50％（ａ）、12％（ｂ）で
粗圧延されたシートバーの幅方向プロフィルを示すグラ
フである。FIG. 2 is a graph showing a profile in the width direction of a sheet bar roughly rolled at a draft of 50% (a) and 12% (b) in a rough final pass.

【図３】圧下スケジュール固定、クロス角固定の場合の
仕上各スタンドでの板クラウン・形状におよぼすシート
バークラウンの影響の一例を示すグラフである。FIG. 3 is a graph showing an example of an influence of a seat bar crown on a plate crown and a shape at each finishing stand in a case where a rolling schedule is fixed and a cross angle is fixed.

【図４】圧下スケジュール固定、クロス角はシートバー
クラウンに応じて変更した場合の仕上各スタンドでの板
クラウン・形状におよぼすシートバークラウンの影響の
一例を示すグラフである。FIG. 4 is a graph showing an example of the effect of the seat bar crown on the plate crown and shape at each finishing stand when the rolling schedule is fixed and the cross angle is changed according to the seat bar crown.

【図５】シートバークラウンに応じてテーブル変換した
圧下スケジュールに沿って仕上圧延した場合の仕上各ス
タンドでの板クラウンおよび形状におよぼすシートバー
クラウンの影響の一例を示すグラフである。FIG. 5 is a graph showing an example of the effect of the sheet bar crown on the sheet crown and shape at each finishing stand when the finish rolling is performed according to a reduction schedule converted into a table according to the sheet bar crown.

【図６】本発明に則したバッチ圧延で製造した鋼帯の急
峻度を従来法と比較して示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing the steepness of a steel strip manufactured by batch rolling according to the present invention as compared with a conventional method.

【図７】本発明に則したバッチ圧延で製造した鋼帯の板
クラウンを従来法と比較して示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing a strip crown of a steel strip manufactured by batch rolling according to the present invention in comparison with a conventional method.

【図８】本発明に則したエンドレス圧延で製造した鋼帯
の急峻度を従来法と比較して示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing the steepness of a steel strip manufactured by endless rolling according to the present invention, as compared with a conventional method.

【図９】本発明に則したエンドレス圧延で製造した鋼帯
の板クラウンを従来法と比較して示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing a strip crown of a steel strip manufactured by endless rolling according to the present invention in comparison with a conventional method.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ ワークロール ２ 鋼帯 10 粗圧延機 11 仕上圧延機 12 スラブ加熱炉 13 スラブ幅プレス装置 14 シートバーコイラ 15 接合装置 16 シートバークラウン計 17 圧下装置 18 圧下位置検出装置 19 板形状測定装置 20 クラウン計 21 圧下位置制御装置 22 プロセスコンピュータ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Work roll 2 Steel strip 10 Rough rolling mill 11 Finish rolling mill 12 Slab heating furnace 13 Slab width press device 14 Sheet bar coiler 15 Joining device 16 Sheet bar crown meter 17 Press-down device 18 Press-down position detecting device 19 Plate shape measuring device 20 Crown Total 21 Reduction position control device 22 Process computer

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 北浜 正法 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社技術研究所内 (72)発明者 内牧 信三 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 Ｆターム(参考） 4E024 AA01 AA03 BB01 EE01 4K037 EA05 EA12 EA15 EA18 EA25 EA27 EA28 EB06 EB09 FA03 FB06 FB10 HA06  ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Masanori Kitahama 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba In the Technical Research Institute of Kawasaki Steel (72) Inventor Shinzo Uchimaki 1 Kawasaki-cho, Chuo-ku, Chiba-shi, Chiba F-term in Kawasaki Steel Corporation Chiba Works (reference) 4E024 AA01 AA03 BB01 EE01 4K037 EA05 EA12 EA15 EA18 EA25 EA27 EA28 EB06 EB09 FA03 FB06 FB10 HA06

Claims (2)

【特許請求の範囲】[Claims] 【請求項１】 フェライト系ステンレス鋼材を加熱後粗
圧延してシートバーとなし、引き続きこれを仕上圧延し
て鋼帯となし、さらに熱延板焼鈍、酸洗、冷間圧延、仕
上焼鈍を順次施すフェライト系ステンレス鋼帯の製造方
法において、粗圧延は少なくとも１パスの圧下率40％以
上で行い、仕上圧延はシートバークラウンの実測または
予測結果をテーブル変換した圧下スケジュールに沿って
行うことを特徴とする耐リジング性に優れるフェライト
系ステンレス鋼帯の製造方法。1. A ferritic stainless steel material is heated and then rough-rolled to form a sheet bar, which is then finish-rolled to form a steel strip, and then hot-rolled sheet annealing, pickling, cold rolling, and finish annealing are sequentially performed. In the method for producing a ferritic stainless steel strip to be applied, rough rolling is performed at least in one pass at a rolling reduction of 40% or more, and finish rolling is performed according to a rolling schedule obtained by converting a measured or predicted result of a sheet bar crown into a table. A method for producing a ferritic stainless steel strip having excellent ridging resistance. 【請求項２】 複数のシートバーを順次突き合わせ接合
して連続的に仕上圧延する請求項１記載の方法。2. The method according to claim 1, wherein a plurality of sheet bars are sequentially butt-joined and finish-rolled continuously.