JP2001081484A - Liquefied-gas evaporation apparatus with cold-heat generation function - Google Patents
Liquefied-gas evaporation apparatus with cold-heat generation functionInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【発明の属する技術分野】本発明は、液化天然ガス（以
下、「ＬＮＧ」と略称する）や液化石油ガス（以下、
［ＬＰＧ］と略称する）等の低温液化ガスを加熱して気
化するとともに、低温液化ガスの有する冷熱を利用する
ことができる冷熱発生機能付き液化ガス気化設備に関す
る。TECHNICAL FIELD The present invention relates to liquefied natural gas (hereinafter abbreviated as "LNG") and liquefied petroleum gas (hereinafter referred to as "LNG").
The present invention relates to a liquefied gas vaporization facility with a cold heat generation function capable of heating and vaporizing a low-temperature liquefied gas such as [LPG] and utilizing the cold heat of the low-temperature liquefied gas.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、都市ガスの原料や火力発電所の燃
料などとなるエネルギ源には、ＬＮＧが広く用いられて
いる。ＬＮＧは、海外などの天然ガス産地で液化されて
−１６０℃付近の低温のＬＮＧの状態となり、ＬＮＧタ
ンカなどで運搬されて、海岸に臨むＬＮＧ基地に貯蔵さ
れ、需要に応じて気化される。2. Description of the Related Art In recent years, LNG has been widely used as an energy source such as a raw material for city gas or fuel for a thermal power plant. LNG is liquefied in a natural gas producing area such as abroad, becomes LNG at a low temperature of around -160 ° C., transported by an LNG tanker or the like, stored at an LNG base facing the coast, and vaporized according to demand.
【０００３】図４は、ＬＮＧ基地でＬＮＧの気化に用い
る気化設備の一例として、本件出願人の商標で「トライ
エックス式気化器」と呼ばれるＬＮＧ気化器１の概略的
な構成を示す。ＬＮＧ気化装置１では、ＬＮＧを気化さ
せるＬＮＧ蒸発器２と、気化したＬＮＧの温度を常温付
近まで上昇させるＮＧ加温器３とを備える。ＬＮＧ蒸発
器２とＮＧ加温器３との間は、中間部４で接続される。
ＬＮＧ蒸発器２およびＮＧ加温器３は、それぞれシェル
・アンド・チューブ型の熱交換器を構成している。ＬＮ
Ｇ蒸発器２内には、上方に複数の伝熱管５が配置され、
下方にも複数の伝熱管６が配置される。ＮＧ加温器３内
には、複数の伝熱管７が配置される。ＬＮＧ蒸発器２内
で、下方の伝熱管６は、中間媒体液８の液中に浸漬され
る。中間媒体としては、Ｒ２２などのフロン系の冷媒や
炭化水素系の冷媒が使用される。FIG. 4 shows a schematic configuration of an LNG vaporizer 1 called “Tri-X type vaporizer” by a trademark of the present applicant, as an example of a vaporization facility used for vaporizing LNG at an LNG base. The LNG vaporizer 1 includes an LNG evaporator 2 for vaporizing LNG, and an NG heater 3 for raising the temperature of the vaporized LNG to near normal temperature. An intermediate section 4 connects between the LNG evaporator 2 and the NG heater 3.
The LNG evaporator 2 and the NG heater 3 each constitute a shell-and-tube heat exchanger. LN
In the G evaporator 2, a plurality of heat transfer tubes 5 are disposed above,
A plurality of heat transfer tubes 6 are also arranged below. A plurality of heat transfer tubes 7 are arranged in the NG heater 3. In the LNG evaporator 2, the lower heat transfer tube 6 is immersed in the intermediate medium liquid 8. As the intermediate medium, a CFC-based refrigerant such as R22 or a hydrocarbon-based refrigerant is used.
【０００４】中間媒体液８の液面の上方に伝熱管５が配
置され、その周囲には中間媒体蒸気９が充満する。ＮＧ
加温器３内では、伝熱管７に熱源としての海水が供給さ
れる。ＮＧ加温器３の胴体内には邪魔板１０が配置さ
れ、伝熱管７の周囲にはＬＮＧ蒸発器２で蒸発した天然
ガスが流れて、海水からの熱で加温される。伝熱管７を
流れた海水は、中間部４を経て、ＬＮＧ蒸発器２の下方
の伝熱管６中を流れる。この海水が有する熱によって、
中間媒体液８が蒸発する。ＬＮＧ蒸発器２の上方の伝熱
管５には、ＬＮＧが流れ、中間媒体蒸気９の有する熱で
加熱されて蒸発する。なお、ＬＮＧ気化器１の立地条件
によっては、海水よりも河川水を利用する方が有利なこ
ともある。いずれにしても、熱源としては、周囲の環境
から豊富に得られる環境水が利用される。A heat transfer tube 5 is arranged above the liquid level of the intermediate medium liquid 8, and the surrounding area is filled with intermediate medium vapor 9. NG
In the heater 3, seawater as a heat source is supplied to the heat transfer tube 7. A baffle plate 10 is arranged inside the body of the NG heater 3, and the natural gas evaporated by the LNG evaporator 2 flows around the heat transfer tube 7 and is heated by heat from seawater. The seawater flowing through the heat transfer tubes 7 flows through the intermediate portion 4 and flows through the heat transfer tubes 6 below the LNG evaporator 2. Due to the heat of this seawater,
The intermediate medium liquid 8 evaporates. LNG flows through the heat transfer tube 5 above the LNG evaporator 2 and is heated by the heat of the intermediate medium vapor 9 to evaporate. Depending on the location of the LNG vaporizer 1, it may be more advantageous to use river water than seawater. In any case, as the heat source, environmental water obtained abundantly from the surrounding environment is used.
【０００５】図５は、図４に示すようなトライエックス
方式のＬＮＧ気化装置１の原理を示す。ＬＮＧは、ＬＮ
Ｇ蒸発器２内の伝熱管５を通り、中間媒体蒸気９によっ
て加熱され、さらにＮＧ加温器３で海水によって加温さ
れて、常温付近の天然ガス（以下、「ＮＧ」と略称する
ことがある）として取出すことができる。ＮＧ加温器３
でＮＧと熱交換して冷却された海水は、さらにＬＮＧ蒸
発器の中間媒体液８中を通る伝熱管６に導かれ、中間媒
体液８を加温して蒸発させる。中間媒体液８から蒸発し
た中間媒体蒸気９は、伝熱管５の周囲で伝熱管５内のＬ
ＮＧを加熱して蒸発させる。ＬＮＧの加熱および蒸発に
要する熱は、中間媒体蒸気９が液化する際の潜熱によっ
て供給される。FIG. 5 shows the principle of the LNG vaporizer 1 of the TRIEX type as shown in FIG. LNG is LN
After passing through the heat transfer tube 5 in the G evaporator 2, it is heated by the intermediate medium vapor 9, further heated by the seawater in the NG heater 3, and is a natural gas (hereinafter abbreviated as “NG”) near normal temperature. There is). NG heater 3
The seawater cooled by heat exchange with NG in the above is further led to a heat transfer tube 6 passing through the intermediate medium liquid 8 of the LNG evaporator, and heats and evaporates the intermediate medium liquid 8. Intermediate medium vapor 9 evaporated from the intermediate medium liquid 8 surrounds the heat transfer tube 5 around the heat transfer tube 5.
The NG is heated and evaporated. The heat required for heating and evaporating the LNG is supplied by latent heat when the intermediate medium vapor 9 is liquefied.
【０００６】トライエックス方式のようなＬＮＧ気化装
置１に関連する技術の一例は、本件出願人から、たとえ
ば特願平７−７３８２６として出願され、特開平８−２
６９４６８として出願公開されている。An example of the technology related to the LNG vaporizer 1 such as the Tri-X system has been filed by the applicant of the present invention, for example, as Japanese Patent Application No. 7-73826.
No. 69468.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】図４に示すようなＬＮ
Ｇ気化装置１は、海水を熱源として用いているので、海
水温度が下がる冬季条件おいても設計流量のＬＮＧを気
化することができるように、伝熱面積が設計されてい
る。たとえば、冬季運転では、ＬＮＧの流量が１５０ｔ
／ｈで、その温度を−１５０℃から２℃まで上昇させる
ために、海水を５９００ｔ／ｈの流量の割合で使用し、
海水の温度が６℃から１．６℃まで低下するものとして
設計する。このときの中間媒体としてフロン冷媒のＲ２
２を使用すると、中間媒体の温度は−１１℃となる。こ
の中間媒体の温度は、冷熱の利用に好ましい範囲であ
る。The LN as shown in FIG.
Since the G vaporizer 1 uses seawater as a heat source, the heat transfer area is designed so that the designed flow rate of LNG can be vaporized even in winter conditions when the seawater temperature decreases. For example, in winter operation, the flow rate of LNG is 150 t.
/ H, using seawater at a flow rate of 5900 t / h to raise its temperature from -150 ° C to 2 ° C,
The design is such that the temperature of the seawater drops from 6 ° C to 1.6 ° C. At this time, R2 of Freon refrigerant is used as an intermediate medium.
Using 2, the temperature of the intermediate medium is -11 ° C. The temperature of this intermediate medium is in a preferred range for utilizing cold heat.
【０００８】しかしながら、冷熱の需要が大きくなる夏
季の運転では、冬季運転と同様にＬＮＧの流量を１５０
ｔ／ｈとし、ＬＮＧの温度を−１５０℃から２３℃まで
上昇させるのに、海水を４０００ｔ／ｈの流量で使用
し、その温度を２７℃から２０℃まで変化させると、フ
ロンＲ２２を中間媒体とするときの温度は７℃となる。
夏季の運転でのＬＮＧの流量を７５ｔ／ｈとし、ＬＮＧ
の温度を−１５０℃から２３℃まで上昇させるのに、海
水を３５００ｔ／ｈの流量の割合で使用し、その温度を
２７℃から２３℃まで変化させるものとすると、中間媒
体の温度は１６℃となる。したがって、夏季の運転状況
では、中間媒体の温度が高くなるので、中間媒体の冷熱
を利用しようとしても、用途が限定されて困難となる。[0008] However, in the summer operation when the demand for the cooling heat is large, the LNG flow rate is set to 150 as in the winter operation.
t / h, seawater was used at a flow rate of 4000 t / h to raise the temperature of LNG from -150 ° C to 23 ° C, and when the temperature was changed from 27 ° C to 20 ° C, Freon R22 became an intermediate medium. Is 7 ° C.
The flow rate of LNG during summer operation is 75 t / h,
Assuming that seawater is used at a flow rate of 3500 t / h to change the temperature from -150 ° C to 23 ° C and the temperature is changed from 27 ° C to 23 ° C, the temperature of the intermediate medium is 16 ° C. Becomes Therefore, in an operation situation in summer, the temperature of the intermediate medium becomes high, and even if an attempt is made to use the cold heat of the intermediate medium, the application is limited and it becomes difficult.
【０００９】図４に示すようなトライエックス方式のＬ
ＮＧ気化装置１の伝熱面積は、夏季で海水温度が高いと
きには、伝熱面積に余裕ができ、同一流量のＬＮＧを気
化させるのに必要な海水流量を減らすことができる。し
かしながら、伝熱管６，７内部等における生物付着の防
止や凍結防止のため、夏季においても海水流量をある一
定値以下に絞ることはできないので、海水からの入熱も
絞ることができない。このため、海水温度が高いとき
は、中間媒体の温度が冬季より上昇してしまい、夏季に
おける中間媒体を利用したＬＮＧ冷熱の取出しは困難と
なる。[0009] As shown in FIG.
When the seawater temperature is high in summer, the heat transfer area of the NG vaporizer 1 can have a sufficient heat transfer area, and the seawater flow rate required to vaporize the same flow rate of LNG can be reduced. However, since the seawater flow rate cannot be reduced to a certain value or less even in summer to prevent organisms from adhering to the inside of the heat transfer tubes 6 and 7 and to prevent freezing, the heat input from the seawater cannot be reduced. For this reason, when the seawater temperature is high, the temperature of the intermediate medium is higher than in winter, and it is difficult to take out LNG cold heat using the intermediate medium in summer.
【００１０】気化熱源として、海水や河川水の代りに圧
縮機の吸気冷却用の冷却水や空調用等の冷水を使用する
ことも考えられる。しかしながら、市中での都市ガスの
需要に応じて送出するＬＮＧの気化熱量と、吸気冷却の
冷却熱量とがバランスしていないと、ＬＮＧを需要に見
合っただけ気化させながら、かつ必要なだけの冷熱を取
出すことはできない。It is also conceivable to use, as the heat of vaporization, cooling water for cooling the intake air of the compressor or cold water for air conditioning, etc., instead of seawater or river water. However, if the calorific value of LNG to be sent out according to the demand of city gas in the city is not balanced with the calorific value of the intake cooling, LNG is vaporized as much as required and at the same time as necessary. Cold heat cannot be extracted.
【００１１】たとえば、ガスタービン発電設備で６６２
０ｋＷの発電能力を有する場合に、吸気温度を３５℃で
５０％ＲＨの状態から、１５℃で９０％ＲＨの状態まで
下げるのに必要な熱量は８８０Ｍｃａｌ／ｈとなり、Ｌ
ＮＧ約５ｔ／ｈの冷熱に相当する。これに対して、ＬＮ
Ｇ気化能力１５０ｔ／ｈの気化器では、ＬＮＧを気化さ
せるのに必要な熱量は２７，３００Ｍｃａｌ／ｈであ
り、吸気温度を下げるために必要な冷熱量と気化器で必
要な熱量とはバランスしない場合が多い。[0011] For example, 662
When the power generation capacity is 0 kW, the amount of heat required to lower the intake air temperature from 35% at 50% RH to 15% at 90% RH is 880 Mcal / h.
NG corresponds to about 5 t / h of cold heat. In contrast, LN
In a vaporizer with a G vaporization capacity of 150 t / h, the amount of heat required to vaporize LNG is 27,300 Mcal / h, and the amount of heat required to lower the intake air temperature and the amount of heat required in the vaporizer are not balanced. Often.
【００１２】本発明の目的は、中間媒体を利用して低温
液化ガスを加熱し、気化させる際に、低温液化ガスによ
って冷却される中間媒体から、冷熱を有効に回収するこ
とができる冷熱発生機能付き液化ガス気化設備を提供す
ることである。An object of the present invention is to provide a cold heat generating function capable of effectively recovering cold heat from an intermediate medium cooled by the low temperature liquefied gas when the low temperature liquefied gas is heated and vaporized using the intermediate medium. Liquefied gas vaporization equipment.
【００１３】[0013]
【課題を解決するための手段】本発明は、常温付近の液
状熱源で、液状の中間媒体を蒸発させる蒸発器と、蒸発
器から液状の中間媒体を抽出し、中間媒体の冷熱を利用
する冷却装置と、蒸発器および冷却装置からの中間媒体
の蒸気で、低温液化ガスを加熱して気化させる気化器と
を含むことを特徴とする冷熱発生機能付き液化ガス気化
設備である。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention provides an evaporator for evaporating a liquid intermediate medium with a liquid heat source at about room temperature, and a cooling method for extracting the liquid intermediate medium from the evaporator and utilizing the cold heat of the intermediate medium. A liquefied gas vaporization facility with a cold-heat generation function, comprising: a device; and a vaporizer for heating and vaporizing a low-temperature liquefied gas with vapor of an intermediate medium from an evaporator and a cooling device.
【００１４】本発明に従えば、蒸発器では常温付近の液
状熱源で液状の中間媒体を蒸発させる。蒸発器から抽出
される液状の中間媒体は、蒸発する中間媒体によって、
冷却されている。冷却装置では、中間媒体を蒸発させ、
中間媒体の有する冷熱を利用する。気化器では、蒸発器
および冷却装置からの中間媒体の蒸気で低温液化ガスを
加熱して気化させる。中間媒体の蒸気は、液化ガスが気
化する際の冷熱を受けて冷却され、液化される。液化し
た中間媒体には、低温液化ガスから冷熱が移行する。冷
却装置では、中間媒体を介して低温液化ガスから移行し
た冷熱の利用を図ることができる。According to the present invention, in the evaporator, the liquid intermediate medium is evaporated by the liquid heat source near normal temperature. The liquid intermediate medium extracted from the evaporator depends on the intermediate medium that evaporates.
Cooled. In the cooling device, the intermediate medium is evaporated,
The cold heat of the intermediate medium is used. In the vaporizer, the low-temperature liquefied gas is heated and vaporized by the vapor of the intermediate medium from the evaporator and the cooling device. The vapor of the intermediate medium is cooled and liquefied by receiving cold heat when the liquefied gas is vaporized. Cold heat is transferred from the low-temperature liquefied gas to the liquefied intermediate medium. In the cooling device, it is possible to utilize cold heat transferred from the low-temperature liquefied gas via the intermediate medium.
【００１５】また本発明で前記常温付近の液状熱源は、
海水であることを特徴とする。本発明に従えば、海水を
熱源として液化ガスを気化させることができる。海水が
熱源となるので、液化ガスの気化設備などが海岸に臨ん
でいれば、熱源を豊富に得ることができる。[0015] In the present invention, the liquid heat source near normal temperature may be:
It is characterized by seawater. According to the present invention, liquefied gas can be vaporized using seawater as a heat source. Since seawater serves as a heat source, abundant heat sources can be obtained if liquefied gas vaporization facilities and the like are facing the coast.
【００１６】また本発明は、前記中間媒体を、前記蒸発
器と前記冷却装置との間で循環させるためのポンプとを
含むことを特徴とする。Further, the present invention is characterized by including a pump for circulating the intermediate medium between the evaporator and the cooling device.
【００１７】本発明に従えば、蒸発器での中間媒体の蒸
発で残余の中間媒体は冷却されるので、ポンプで外部の
冷却装置に輸送し、冷熱を有効に利用することができ
る。According to the present invention, since the remaining intermediate medium is cooled by the evaporation of the intermediate medium in the evaporator, the remaining intermediate medium is transported to an external cooling device by a pump, and the cold heat can be effectively used.
【００１８】また本発明で前記蒸発器は、シェル・アン
ド・チューブ型であり、シェル内の前記中間媒体の液面
を制御して、中間媒体液がシェル内で前記常温付近の液
状熱源が流れる伝熱管を浸す本数を変化させる制御手段
を含み、前記ポンプで中間媒体を昇圧し、前記冷却装置
で、必要温度での蒸発圧力まで中間媒体を減圧すること
を特徴とする。In the present invention, the evaporator is of a shell-and-tube type, wherein the liquid level of the intermediate medium in the shell is controlled so that the liquid heat source near the normal temperature flows in the shell. Control means for changing the number of immersed heat transfer tubes is provided, and the pressure of the intermediate medium is increased by the pump, and the pressure of the intermediate medium is reduced by the cooling device to an evaporation pressure at a required temperature.
【００１９】本発明に従えば、シェル・アンド・チュー
ブ型蒸発器のシェル内で、常温付近の液状熱源が流れる
複数の伝熱管が中間媒体に浸される本数を、中間媒体の
液面を制御して変化させるので、常温付近の液状熱源の
流速を絞る必要はなく、伝熱面積を調整して安定した液
化ガスの気化を行わせることができる。中間媒体はポン
プで昇圧され、冷却装置で必要温度での蒸気圧まで減圧
されるので、低温の冷熱を有効に利用することができ
る。According to the present invention, in the shell of the shell-and-tube evaporator, the number of heat transfer tubes through which a liquid heat source near room temperature flows is immersed in the intermediate medium, and the liquid level of the intermediate medium is controlled. Therefore, it is not necessary to reduce the flow rate of the liquid heat source near normal temperature, and the heat transfer area can be adjusted to stably vaporize the liquefied gas. Since the pressure of the intermediate medium is increased by a pump and reduced to a vapor pressure at a required temperature by a cooling device, low-temperature cold heat can be effectively used.
【００２０】また本発明は、前記蒸発器のシェル内で、
低温液化ガスによって冷却されて凝縮した中間媒体が、
直接中間媒体液に浸かっていない伝熱管に接触して蒸発
しないように、伝熱管の上方にトレイが設置され、凝縮
した中間媒体液が該蒸発器の下部から供給されることを
特徴とする。[0020] The present invention also provides a fuel cell system comprising:
The intermediate medium cooled and condensed by the low-temperature liquefied gas is
A tray is provided above the heat transfer tube so that the heat transfer tube is not directly immersed in the intermediate medium liquid and does not evaporate, and the condensed intermediate medium liquid is supplied from a lower part of the evaporator.
【００２１】本発明に従えば、蒸発器の中間媒体の液面
を制御し、液状の中間媒体が流れる複数の伝熱管のう
ち、主として液面下の伝熱管を熱源として中間媒体を蒸
発させる。中間媒体液に浸かっていない伝熱管に、蒸発
器で低温液化ガスによる冷却で凝縮する中間媒体が直接
接触して蒸発することがないように、伝熱管の上方にト
レイが設置され、凝縮した中間媒体液が蒸発器の下部か
ら供給されるので、液面制御による冷却媒体の温度制御
の効果を大きくすることができる。According to the present invention, the liquid level of the intermediate medium in the evaporator is controlled, and the intermediate medium is evaporated mainly using the heat transfer tube below the liquid surface among the plurality of heat transfer tubes through which the liquid intermediate medium flows. A tray is installed above the heat transfer tube so that the intermediate medium condensed by cooling with the low-temperature liquefied gas in the evaporator does not come into direct contact with the heat transfer tube not immersed in the intermediate medium liquid and evaporates. Since the medium liquid is supplied from the lower part of the evaporator, the effect of controlling the temperature of the cooling medium by liquid level control can be enhanced.
【００２２】[0022]
【発明の実施の形態】図１は、本発明の実施の一形態と
しての冷熱需要機能付き液化ガス気化設備の概略的な構
成を示す。液化ガスであるＬＮＧは、図４に示すような
トライエックス方式のＬＮＧ気化装置１と基本的に同等
なＬＮＧ気化装置１１によって気化される。ＬＮＧ気化
装置１１には、図４のＬＮＧ蒸発器２およびＮＧ加温器
３と同等なＬＮＧ蒸発器１２およびＮＧ加温器１３が備
えられる。ＬＮＧ蒸発器１２で低温のＬＮＧを加熱し、
蒸発させる直接の熱源は、中間媒体として用いるフロン
Ｒ２２の蒸気であり、フロン蒸気はフロン蒸発器１４で
発生される。図１では、フロン蒸発器１４を、ＬＮＧ蒸
発器１２とは分離して示しているけれども、図４に示す
ようなトライエックス方式のＬＮＧ気化装置１と同様
に、ＬＮＧ蒸発器１２と同一の胴体内に収容することも
できる。このような実施形態については、図３として、
後述する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS FIG. 1 shows a schematic configuration of a liquefied gas vaporizer with a cold heat demand function as one embodiment of the present invention. LNG, which is a liquefied gas, is vaporized by an LNG vaporizer 11 which is basically equivalent to the LNG vaporizer 1 of the TRIEX type as shown in FIG. The LNG vaporizer 11 includes an LNG evaporator 12 and an NG heater 13 equivalent to the LNG evaporator 2 and the NG heater 3 in FIG. The low-temperature LNG is heated by the LNG evaporator 12,
The direct heat source to be evaporated is steam of Freon R22 used as an intermediate medium, and Freon vapor is generated in Freon evaporator 14. Although the chlorofluorocarbon evaporator 14 is shown separately from the LNG evaporator 12 in FIG. 1, the same body as the LNG evaporator 12 is used in the same manner as the TRIEX type LNG vaporizer 1 shown in FIG. It can also be housed inside. For such an embodiment, FIG.
It will be described later.
【００２３】ＬＮＧ蒸発器１２内の伝熱管１５には、−
１５０℃で４０ａｔａのＬＮＧが、たとえば１５０ｔ／
ｈの流量で供給される。フロン蒸発器１４内の伝熱管１
６には、ＮＧ加温器１３内の伝熱管１７を通った海水が
流れる。海水は、常温付近の液状熱源として利用され
る。河川水も、海水と同様に利用することができる。フ
ロン蒸発器１４内では、伝熱管１６内を流れる海水の熱
によって、液状のフロンである中間媒体液１８の一部が
蒸発し、ＬＮＧ蒸発器１２内の中間媒体蒸気１９とな
る。このとき、フロン蒸発器１４内に貯留されている中
間媒体液１８は、蒸発する中間媒体蒸気１９によって冷
却されるので、ポンプ２０で抽出し、フロンタンク２１
に貯留する。フロンタンク２１内の中間媒体液は、ポン
プ２２で加圧され、一部は液戻りライン２３を介して、
フロン蒸発器１４の下部に戻る。ポンプ２０が抽出し、
フロンタンク２１に貯留する中間媒体の圧力を２．５ａ
ｔａとし、温度を−２０℃とし、流量を３０ｍ3／ｈと
する。ポンプ２２は、中間媒体の圧力を６ａｔａに昇圧
する。The heat transfer tube 15 in the LNG evaporator 12 has-
LNG of 40 ata at 150 ° C. is, for example, 150 t /
h. Heat transfer tube 1 in Freon evaporator 14
The seawater flowing through the heat transfer tube 17 in the NG heater 13 flows through 6. Seawater is used as a liquid heat source near normal temperature. River water can be used in the same way as seawater. In the chlorofluorocarbon evaporator 14, part of the intermediate medium liquid 18, which is a liquid chlorofluorocarbon, evaporates due to the heat of the seawater flowing in the heat transfer tube 16, and becomes an intermediate medium vapor 19 in the LNG evaporator 12. At this time, the intermediate medium liquid 18 stored in the Freon evaporator 14 is cooled by the intermediate medium vapor 19 that evaporates, so it is extracted by the pump 20 and the Freon tank 21
To be stored. The intermediate medium liquid in the Freon tank 21 is pressurized by a pump 22, and a part of the intermediate medium liquid is passed through a liquid return line 23.
It returns to the lower part of the Freon evaporator 14. Pump 20 extracts,
The pressure of the intermediate medium stored in the Freon tank 21 is 2.5a
ta, the temperature is −20 ° C., and the flow rate is 30 m 3 / h. The pump 22 increases the pressure of the intermediate medium to 6ata.
【００２４】フロン蒸発器１４内で蒸発した中間媒体の
蒸気は、媒体蒸気管２４を介して、ＬＮＧ蒸発器１２に
導かれる。ポンプ２２で昇圧された中間媒体は、媒体液
管２５で外部に輸送される。外部で蒸発した中間媒体の
蒸気は、２．５ａｔａの圧力となり、媒体蒸気管２６で
ＬＮＧ蒸発器１２に輸送される。ＬＮＧ蒸発器１２内
で、中間媒体の蒸気は、伝熱管１５内のＬＮＧによって
冷却され、凝縮して液化する。液化した中間媒体液は、
液戻りライン２７でフロン蒸発器１４の下部に戻る。後
述するように、中間媒体液１８の液面制御が行われるの
で、液化した中間媒体液が液面上の伝熱管１６にかから
ないようにする必要がある。図３に示すトライエックス
方式のように、ＬＮＧ蒸発器１２とフロン蒸発器１４と
が一体化されていれば、媒体蒸気管２４や液戻りライン
２７は不要である。The vapor of the intermediate medium evaporated in the chlorofluorocarbon evaporator 14 is led to the LNG evaporator 12 via the medium vapor pipe 24. The intermediate medium pressurized by the pump 22 is transported outside by the medium liquid pipe 25. The vapor of the intermediate medium evaporated outside has a pressure of 2.5 ata and is transported to the LNG evaporator 12 by the medium vapor pipe 26. In the LNG evaporator 12, the intermediate medium vapor is cooled by the LNG in the heat transfer tube 15, condensed and liquefied. The liquefied intermediate medium liquid is
The liquid returns to the lower part of the chlorofluorocarbon evaporator 14 through a return line 27. As described later, since the liquid level of the intermediate medium liquid 18 is controlled, it is necessary to prevent the liquefied intermediate medium liquid from reaching the heat transfer tubes 16 on the liquid surface. If the LNG evaporator 12 and the chlorofluorocarbon evaporator 14 are integrated as in the TRIEX system shown in FIG. 3, the medium vapor pipe 24 and the liquid return line 27 are unnecessary.
【００２５】ＬＮＧ蒸発器１２内の伝熱管１５で加熱さ
れ、気化したＮＧは、ＮＧ管２８を介してＮＧ加温器１
３に供給される。このときのＮＧの温度は、たとえば−
４２℃である。ＮＧ加温器１３で、２７℃で４０００ｍ
3／ｈの流量の海水と熱交換したＮＧの温度は、常温ま
で上昇し、都市ガス原料として市中に供給される。ＮＧ
加温器１３には、海水供給管２９を介して海水が供給さ
れ、ＮＧ加温器１３内の伝熱管１７中を流れて、さらに
フロン蒸発器１４内の伝熱管１６を流れ、外部に排出さ
れる。このときの海水の温度は、２０℃まで低下する。The NG heated and vaporized by the heat transfer tube 15 in the LNG evaporator 12 is passed through the NG tube 28 to the NG heater 1.
3 is supplied. The temperature of the NG at this time is, for example,-
42 ° C. 4000m at 27 ° C with NG heater 13
The temperature of NG that has exchanged heat with seawater at a flow rate of 3 / h rises to room temperature and is supplied to the city as a raw material for city gas. NG
The seawater is supplied to the heater 13 via a seawater supply pipe 29, flows through the heat transfer pipe 17 in the NG heater 13, further flows through the heat transfer pipe 16 in the CFC evaporator 14, and is discharged to the outside. Is done. At this time, the temperature of the seawater drops to 20 ° C.
【００２６】ＬＮＧ気化装置１１の外部へ、媒体液管２
５によって輸送される中間媒体液は、ガスタービン発電
機３０に対する吸気冷却に使用される。ガスタービン発
電機３０の燃焼器３１には、都市ガスやＮＧが燃料とし
て供給され、燃焼排ガスによってタービン３２を回転駆
動させる。タービン３２の回転駆動力は、発電機３３を
回転駆動して、電力を発生させるとともに、空気圧縮機
３４を回転駆動して、燃焼器３１に供給する空気を圧縮
する。To the outside of the LNG vaporizer 11, the medium liquid pipe 2
The intermediate medium liquid transported by 5 is used for intake cooling to gas turbine generator 30. City gas or NG is supplied as fuel to the combustor 31 of the gas turbine generator 30, and the turbine 32 is driven to rotate by combustion exhaust gas. The rotational driving force of the turbine 32 rotates the generator 33 to generate electric power, and also rotates the air compressor 34 to compress the air supplied to the combustor 31.
【００２７】本実施形態では、空気圧縮機３４が吸引す
る吸気を、冷却装置の一例としての吸気冷却器３５で冷
却する。吸気冷却器３５には、媒体液管２５から−２０
℃の温度で、６ａｔａの圧力の中間媒体が供給される。
中間媒体は、減圧弁３６で５．６ａｔａに減圧される。
吸気冷却器３５では、３５℃で５０％ＲＨの空気を、７
３５００Ｎｍ3／ｈの流量で１５℃まで冷却し、空気圧
縮機３４に冷却した空気を供給する。中間媒体は蒸発
し、３℃まで温度が上昇し、減圧弁３７で２．５ａｔａ
に減圧されて、媒体蒸気管２５を介してＬＮＧ蒸発器１
２に導かれる。In this embodiment, the intake air sucked by the air compressor 34 is cooled by an intake air cooler 35 as an example of a cooling device. The intake air cooler 35 is connected to the medium liquid pipe 25 by -20.
At a temperature of ° C., an intermediate medium with a pressure of 6 ata is supplied.
The pressure of the intermediate medium is reduced to 5.6 ata by the pressure reducing valve 36.
In the intake air cooler 35, 50% RH air at 35 ° C.
The air is cooled to 15 ° C. at a flow rate of 3500 Nm 3 / h, and the cooled air is supplied to the air compressor 34. The intermediate medium evaporates, the temperature rises to 3 ° C., and 2.5
To the LNG evaporator 1 through the medium steam pipe 25.
It is led to 2.
【００２８】図２は、ガスタービン発電機３０の空気圧
縮機３４への吸気温度と発電機３３からの出力との関係
を示す。ガスタービン発電機３０でのガスタービン出力
は、吸気温度が３５℃のときには、発電出力として５３
８０ｋＷであり、発電効率として２８．５％となる。本
実施形態の吸気冷却器３５は、３５℃で５０％ＲＨの吸
気を、１５℃まで冷却し、９５％ＲＨの相対湿度にする
ことができる。３５℃で５０％ＲＨの相対湿度の吸気の
流量を７３５００Ｎｍ3／ｈとすると、１５℃に冷却す
るときの発電出力は６６２０ｋＷとなり、冷却しないと
きの発電出力に対して、１２４０ｋＷ向上していること
が判る。また、冷却したときの発電効率は、３０．３％
となり、冷却しないときの発電効率に比較して、１．８
％発電効率が向上することが判る。FIG. 2 shows the relationship between the temperature of the intake air to the air compressor 34 of the gas turbine generator 30 and the output from the generator 33. When the intake air temperature is 35 ° C., the gas turbine output from the gas turbine generator 30 is 53
It is 80 kW, and the power generation efficiency is 28.5%. The intake air cooler 35 of the present embodiment can cool the intake air of 50% RH at 35 ° C. to 15 ° C. to make the relative humidity of 95% RH. Assuming that the flow rate of the intake air at 35 ° C. and 50% RH relative humidity is 73500 Nm 3 / h, the power generation output when cooling to 15 ° C. is 6620 kW, which is 1240 kW higher than the power generation output when not cooling. I understand. The power generation efficiency when cooled is 30.3%
Which is 1.8 times smaller than the power generation efficiency without cooling.
% Power generation efficiency is improved.
【００２９】図１に示すように、ポンプ２２で昇圧した
中間媒体液は、冷却装置の他の例としての冷蔵倉庫４０
で冷熱源として利用することもできる。冷蔵倉庫４０内
の伝熱管４１には、減圧弁４２を介して、３ａｔａに減
圧された中間媒体が１５ｍ3／ｈの流量で供給される。
中間媒体は、冷蔵倉庫４０で蒸発し、８８０Ｍｃａｌ／
ｈの冷熱を発生させ、−１５℃となり、減圧弁４３から
媒体蒸気管２６を介してＬＮＧ蒸発器１２に導かれる。As shown in FIG. 1, the intermediate medium liquid pressurized by the pump 22 is supplied to a refrigerated warehouse 40 as another example of the cooling device.
It can also be used as a cold heat source. The intermediate medium decompressed to 3ata is supplied to the heat transfer tube 41 in the refrigerated warehouse 40 via the pressure reducing valve 42 at a flow rate of 15 m 3 / h.
The intermediate medium evaporates in the refrigerated warehouse 40, and 880 Mcal /
h is generated, the temperature becomes -15 ° C., and the refrigerant is guided from the pressure reducing valve 43 to the LNG evaporator 12 via the medium vapor pipe 26.
【００３０】本実施形態では、冷却装置として用いる吸
気冷却器３５と冷蔵倉庫４０とで、中間媒体の蒸発圧力
を変え、冷熱を利用する温度を変えている。これは、フ
ロン蒸発器１４の液面を制御して、媒体液管２５内の中
間媒体の圧力を一定にすることによって可能となる。異
なる温度で冷熱を利用することができるので、ＬＮＧの
気化の際に発生する冷熱を有効に利用することができ
る。In the present embodiment, the evaporating pressure of the intermediate medium is changed between the intake air cooler 35 and the refrigerated warehouse 40 used as a cooling device, and the temperature at which cold heat is used is changed. This is made possible by controlling the liquid level of the chlorofluorocarbon evaporator 14 and keeping the pressure of the intermediate medium in the medium liquid pipe 25 constant. Since the cold heat can be used at different temperatures, the cold generated at the time of vaporizing LNG can be effectively used.
【００３１】本実施形態のＬＮＧ気化装置１１では、中
間媒体であるフロン液をフロン蒸発器１４から抽出し、
別に設置してある冷熱利用目的の冷却装置である吸気冷
却器３５や冷蔵倉庫４０で、冷熱分を取出し、ＬＮＧ気
化に不足する熱源は従来と同様に、海水を利用して気化
を行うことができる。ＬＮＧ気化の必要熱量と、吸気冷
却熱量や冷蔵負荷とがバランスしない場合でも、従来ど
おりに海水の熱量でＬＮＧを気化させることができ、冷
熱利用量の変動がＬＮＧ送出に対する影響を及ぼさない
ようにすることができる。In the LNG vaporizer 11 of the present embodiment, the CFC liquid as the intermediate medium is extracted from the CFC evaporator 14,
In a separate cooling system for the purpose of utilizing cold energy, such as an intake air cooler 35 and a refrigerated warehouse 40, the cold energy is extracted, and the heat source that is insufficient for LNG vaporization can be vaporized using seawater as in the past. it can. Even when the required heat amount of LNG vaporization and the intake cooling heat amount or the refrigeration load are not balanced, LNG can be vaporized with the heat amount of seawater as before, so that the fluctuation of the cold heat utilization amount does not affect the LNG delivery. can do.
【００３２】また、図４に示すようなＬＮＧ気化装置１
と図１のＬＮＧ気化装置１１とは、基本的な構成がほぼ
同一であるので、既設のＬＮＧ気化装置１を改造すれ
ば、本実施形態のＬＮＧ気化装置１１と同様に冷熱利用
を可能にすることができる。必要冷熱量に合わせて、小
型のＬＮＧ気化装置１１を新たに設置する必要がなく、
経済的である。Further, an LNG vaporizer 1 as shown in FIG.
Since the basic configuration of the LNG vaporizer 11 of FIG. 1 is substantially the same as that of the LNG vaporizer 11 of FIG. 1, if the existing LNG vaporizer 1 is modified, it is possible to use the cold heat similarly to the LNG vaporizer 11 of the present embodiment. be able to. There is no need to newly install a small LNG vaporizer 11 according to the required amount of cold heat,
It is economical.
【００３３】図１のフロン蒸発器１４では、中間媒体液
１８の液面を制御して、中間媒体の蒸気圧を一定に制御
する。中間媒体の蒸気圧は、中間媒体液１８への海水か
らの入熱に従って変化する。夏季などに、海水からの入
熱を減らすために、伝熱管１６内を流れる海水流量を絞
ると、流速が小さくなって生物付着や凍結などが問題に
なる。したがって、海水の流速を絞ることによっては、
海水からの入熱を制御して中間媒体の温度を下げるのに
限界が生じる。そこで、中間媒体液１８の液面を制御す
ることによって、海水からの入熱を制御する。海水流量
を絞らないために、生物付着や凍結を抑止しながら、中
間媒体の温度を下げることが可能となる。In the chlorofluorocarbon evaporator 14 shown in FIG. 1, the liquid level of the intermediate medium liquid 18 is controlled to keep the vapor pressure of the intermediate medium constant. The vapor pressure of the intermediate medium changes according to the heat input from the seawater to the intermediate medium liquid 18. If the flow rate of seawater flowing through the heat transfer tube 16 is reduced in summer or the like in order to reduce heat input from seawater, the flow velocity becomes small, and there is a problem such as organism attachment and freezing. Therefore, by reducing the velocity of seawater,
There is a limit in controlling the heat input from seawater to lower the temperature of the intermediate medium. Therefore, the heat input from the seawater is controlled by controlling the liquid level of the intermediate medium liquid 18. Since the flow rate of seawater is not reduced, it is possible to reduce the temperature of the intermediate medium while suppressing biological adhesion and freezing.
【００３４】中間媒体の液面を制御することで、海水か
らの入熱を制御することができる原理は、一般に中間媒
体の液に浸かっていない伝熱管１６は、液に浸かってい
る伝熱管１６よりも管外の境膜伝熱係数が低く、海水か
らの中間媒体への入熱が少なくなることによる。The principle that the heat input from seawater can be controlled by controlling the liquid level of the intermediate medium is that the heat transfer tube 16 that is not immersed in the liquid of the intermediate medium is generally a heat transfer tube 16 that is immersed in the liquid. This is because the heat transfer coefficient of the film outside the pipe is lower than that of the pipe, and the heat input from the seawater to the intermediate medium is reduced.
【００３５】図１に示すようなフロン蒸発器１４として
の伝熱管１６のうち、中間媒体液１８に浸かっている伝
熱管１６の伝熱係数は、Ｕ＝１０００〜３０００ｋｃａ
ｌ／ｍ2・ｈ・℃であり、中間媒体液１８に浸かってい
ない伝熱管１６の伝熱係数はＵ＝１０〜３０ｋｃａｌ／
ｍ2・ｈ・℃である。中間媒体液１８に浸かっていない
伝熱管１６の周囲では、自然対流での伝熱が行われ、そ
の伝熱係数は、中間媒体液１８に浸かっている伝熱管１
６の伝熱係数に比較して非常に小さい。中間媒体液１８
に浸かっている伝熱管１６の周囲では、中間媒体液１８
の核沸騰が生じ、非常に大きな伝熱が行われる。したが
って、たとえば中間媒体液１８に浸からない部分では、
２７℃の中間媒体蒸気を２６℃程度にまで冷却すること
ができないときであっても、液に浸かる部分では、２７
℃の中間媒体液を２０℃に冷却することができる。The heat transfer coefficient of the heat transfer tube 16 immersed in the intermediate medium liquid 18 among the heat transfer tubes 16 as the CFC evaporator 14 as shown in FIG. 1 is U = 1000 to 3000 kca.
1 / m 2 · h · ° C., and the heat transfer coefficient of the heat transfer tube 16 not immersed in the intermediate medium liquid 18 is U = 10 to 30 kcal /
m 2 · h · ° C. Heat is transferred by natural convection around the heat transfer tube 16 that is not immersed in the intermediate medium liquid 18, and the heat transfer coefficient of the heat transfer tube 1 is immersed in the intermediate medium liquid 18.
6 is very small compared to the heat transfer coefficient of 6. Intermediate medium liquid 18
Around the heat transfer tube 16 immersed in the intermediate medium liquid 18
Nucleate boiling occurs, and very large heat transfer is performed. Therefore, for example, in a portion that is not immersed in the intermediate medium liquid 18,
Even when the intermediate medium vapor at 27 ° C. cannot be cooled to about 26 ° C., the part immersed in the liquid has
The intermediate medium liquid at ℃ can be cooled to 20 ℃.
【００３６】図３は、本発明の実施の他の形態として、
図１のＬＮＧ蒸発器１２とフロン蒸発器１４とを、図４
のトライエックス方式のＬＮＧ気化装置１と同様に一体
化させるＬＮＧ気化装置５１の部分的な構成を示す。本
実施形態では、図１の実施形態と異なる部分を示し、他
の部分の構成は同等である。また、図１の実施形態と対
応する部分には同一の参照符を付し、重複する説明は省
略する。FIG. 3 shows another embodiment of the present invention.
The LNG evaporator 12 and the chlorofluorocarbon evaporator 14 of FIG.
3 shows a partial configuration of an LNG vaporizer 51 integrated in the same manner as the LNG vaporizer 1 of the TRIEX system. In the present embodiment, a portion different from the embodiment of FIG. 1 is shown, and the configuration of other portions is equivalent. In addition, parts corresponding to those in the embodiment of FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
【００３７】前述のように、中間媒体の液面を制御する
と、中間媒体液１８に浸かっていない伝熱管１６は、中
間媒体液１８に浸かっている伝熱管１６よりも伝熱係数
が低く、海水からの中間媒体への入熱が少なくなる。こ
のとき、中間媒体液１８に浸かっていない伝熱管１６
に、上方の伝熱管１５の周囲で凝縮して流下する中間媒
体液が直接触れると、中間媒体液１８が蒸発して、液面
制御の効果が損われてしまう。本実施形態では、伝熱管
１６の上方に、トレイ５２を設置して、流下した中間媒
体液が液面上の伝熱管１６に直接かかることを防止して
いる。これによって、液面制御の効果を大きくすること
ができる。As described above, when the liquid level of the intermediate medium is controlled, the heat transfer tube 16 not immersed in the intermediate medium liquid 18 has a lower heat transfer coefficient than the heat transfer tube 16 immersed in the intermediate medium liquid 18, Heat input to the intermediate medium is reduced. At this time, the heat transfer tube 16 not immersed in the intermediate medium liquid 18
When the intermediate medium liquid condensed and flowing down around the upper heat transfer tube 15 directly touches, the intermediate medium liquid 18 evaporates, and the effect of liquid level control is impaired. In the present embodiment, the tray 52 is installed above the heat transfer tubes 16 to prevent the flowing intermediate medium liquid from directly flowing onto the heat transfer tubes 16 on the liquid level. Thereby, the effect of the liquid level control can be increased.
【００３８】以上説明した実施形態では、中間媒体とし
てフロンＲ２２を用いているけれども、Ｒ２３とＲ１３
４ａのようなＨＦＣ系フロンの混合冷媒を用いることも
できる。また、プロパンなどの炭化水素系冷媒やアンモ
ニアなどを中間媒体として用いることもできる。In the embodiment described above, although Freon R22 is used as the intermediate medium, R23 and R13
A mixed refrigerant of HFC-based Freon such as 4a can also be used. Further, a hydrocarbon-based refrigerant such as propane, ammonia, or the like can be used as the intermediate medium.
【００３９】[0039]
【発明の効果】以上のように本発明によれば、中間媒体
を利用して常温付近の液状熱源で低温液化ガスを気化さ
せ、低温液化ガスを気化する際に、低温液化ガスから回
収される冷熱を、中間媒体液を冷却装置に循環させて有
効に利用することができる。As described above, according to the present invention, a low-temperature liquefied gas is vaporized by a liquid heat source near room temperature using an intermediate medium, and when the low-temperature liquefied gas is vaporized, the low-temperature liquefied gas is recovered from the low-temperature liquefied gas. The cold heat can be effectively used by circulating the intermediate medium liquid to the cooling device.
【００４０】また本発明によれば、常温の液状熱源とし
て海水もしくは河川水を用い、海水や河川水の温度が高
くなり、しかも冷熱の需要が増大する夏季でも、低温液
化ガスから冷熱を有効に回収して利用することができ
る。また、液化ガスの気化も安定して行うことができ
る。Further, according to the present invention, seawater or river water is used as a liquid heat source at room temperature, and even in summer, when the temperature of seawater or river water becomes high and the demand for cold heat increases, cold energy can be effectively used from low-temperature liquefied gas. It can be collected and used. In addition, the liquefied gas can be stably vaporized.
【００４１】また本発明によれば、中間媒体をポンプで
循環させて、冷熱を有効に利用することができる。According to the present invention, the intermediate medium can be circulated by the pump, so that the cold heat can be effectively used.
【００４２】また本発明によれば、液化ガスから中間媒
体に移行する冷熱を、冷却装置で中間媒体を減圧して、
必要な低温で利用することができる。Further, according to the present invention, the cold heat transferred from the liquefied gas to the intermediate medium is decompressed by the cooling device to the intermediate medium,
Can be used at the required low temperature.
【００４３】また本発明によれば、蒸発器で液面よりも
上方の伝熱管に、気化器で凝縮した中間媒体液がかから
ないようにして、液面制御による効果を大きくすること
ができる。According to the present invention, the effect of the liquid level control can be enhanced by preventing the intermediate medium liquid condensed by the vaporizer from being applied to the heat transfer tube above the liquid level in the evaporator.
【図１】本発明の実施の一形態としてのＬＮＧ気化装置
１１の概略的な構成を示す配管系統図である。FIG. 1 is a piping diagram showing a schematic configuration of an LNG vaporizer 11 as one embodiment of the present invention.
【図２】図１のガスタービン発電機３０の吸気温度特性
を示すグラフである。FIG. 2 is a graph showing an intake air temperature characteristic of the gas turbine generator 30 of FIG.
【図３】本発明の実施の他の形態としてのＬＮＧ気化器
５１の部分的な構成を示す配管系統図である。FIG. 3 is a piping diagram showing a partial configuration of an LNG vaporizer 51 as another embodiment of the present invention.
【図４】従来からのＬＮＧ気化装置１の概略的な構成を
示す配管系統図である。FIG. 4 is a piping diagram showing a schematic configuration of a conventional LNG vaporizer 1.
【図５】図４のＬＮＧ気化装置１１の原理的構成を示す
簡略化した配管系統図である。FIG. 5 is a simplified piping diagram showing the basic configuration of the LNG vaporizer 11 of FIG.
１１，５１ ＬＮＧ気化装置 １２ ＬＮＧ蒸発器 １３ ＮＧ加温器 １４ フロン蒸発器 １５，１６，１７，４１ 伝熱管 １８ 中間媒体液 １９ 中間媒体蒸気 ２０，２２ ポンプ ２１ フロンタンク ３０ ガスタービン発電機 ３１ 燃焼器 ３２ タービン ３３ 発電機 ３４ 空気圧縮機 ３５ 吸気冷却器 ３６，３７，４２，４３ 減圧弁 ４０ 冷蔵倉庫 ５２ トレイ 11, 51 LNG vaporizer 12 LNG evaporator 13 NG heater 14 Freon evaporator 15, 16, 17, 41 Heat transfer tube 18 Intermediate medium liquid 19 Intermediate medium vapor 20, 22 Pump 21 Freon tank 30 Gas turbine generator 31 Combustion Device 32 turbine 33 generator 34 air compressor 35 intake air cooler 36, 37, 42, 43 pressure reducing valve 40 refrigerated warehouse 52 tray
Claims (5)
を蒸発させる蒸発器と、 蒸発器から液状の中間媒体を抽出し、中間媒体の冷熱を
利用する冷却装置と、 蒸発器および冷却装置からの中間媒体の蒸気で、低温液
化ガスを加熱して気化させる気化器とを含むことを特徴
とする冷熱発生機能付き液化ガス気化設備。1. An evaporator for evaporating a liquid intermediate medium with a liquid heat source near normal temperature, a cooling device for extracting a liquid intermediate medium from the evaporator and utilizing cold heat of the intermediate medium, an evaporator and a cooling device And a vaporizer for heating and vaporizing the low-temperature liquefied gas with the vapor of the intermediate medium from the liquefied gas.
は河川水であることを特徴とする請求項１記載の冷熱発
生機能付き液化ガス気化設備。2. The liquefied gas vaporization equipment with cold heat generation function according to claim 1, wherein the liquid heat source near normal temperature is seawater or river water.
装置との間で循環させるためのポンプとを含むことを特
徴とする請求項１または２記載の冷熱発生機能付き液化
ガス気化設備。3. The liquefied gas vaporization equipment with a cooling / heating function according to claim 1, further comprising a pump for circulating the intermediate medium between the evaporator and the cooling device.
ブ型であり、シェル内の前記中間媒体の液面を制御し
て、中間媒体液がシェル内で前記常温付近の液状熱源が
流れる伝熱管を浸す本数を変化させる制御手段を含み、 前記ポンプで中間媒体を昇圧し、 前記冷却装置で、必要温度での蒸発圧力まで中間媒体を
減圧することを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記
載の冷熱発生機能付き液化ガス気化設備。4. The heat transfer tube according to claim 1, wherein the evaporator is a shell-and-tube type, and controls a liquid level of the intermediate medium in the shell so that the intermediate medium liquid flows through the liquid heat source near the room temperature in the shell. 4. A control means for changing the number of immersed pieces, wherein the pressure of the intermediate medium is increased by the pump, and the pressure of the intermediate medium is reduced by the cooling device to an evaporation pressure at a required temperature. 4. A liquefied gas vaporizer with a cold heat generating function as described in 1.
によって冷却されて凝縮した中間媒体が、直接中間媒体
液に浸かっていない伝熱管に接触して蒸発しないよう
に、伝熱管の上方にトレイが設置され、凝縮した中間媒
体液が該蒸発器の下部から供給されることを特徴とする
請求項４記載の冷熱発生機能付き液化ガス気化設備。5. In the shell of the evaporator, the intermediate medium cooled and condensed by the low-temperature liquefied gas is placed above the heat transfer tube so as not to evaporate by contacting the heat transfer tube not directly immersed in the intermediate medium liquid. 5. The liquefied gas vaporization equipment with a cooling / heating function according to claim 4, wherein a tray is provided, and the condensed intermediate medium liquid is supplied from a lower part of the evaporator.
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|---|---|---|---|
| JP26056799A JP2001081484A (en) | 1999-09-14 | 1999-09-14 | Liquefied-gas evaporation apparatus with cold-heat generation function |
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