JP2001033692A - Rear teleconverter lens with blurring correcting function - Google Patents
Rear teleconverter lens with blurring correcting functionInfo
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Abstract
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、振れ補正機能付きリア
テレコンバーターレンズ、更に詳しくは、振れ補正装置
が装備されていない主レンズの後側に装着されて全体と
して振れ補正機能付きレンズとして機能させることがで
きる振れ補正機能付きリアテレコンバーターレンズに関
する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rear teleconverter lens having a shake correcting function, and more particularly, to a rear teleconverter lens having a shake correcting function, which is mounted on a rear side of a main lens having no shake correcting device. The present invention relates to a rear teleconverter lens with a shake correction function that can perform.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図１８，図１９，図２０は従来のリアテ
レコンバーターレンズの光学系を示し、図１８の４群５
枚構成のものは最も一般的であり、優れた光学性能が得
られる。なお、これらのリアテレコンバーターレンズ
は、比較的高倍率、すなわち1.５倍以上において有利な
レンズ構成である。しかし、仮に、図１８に示す光学系
において振れ補正機能を付けようとすると、第１枚目の
凹レンズのパワーを十分に大きくしない限り、振れ補正
のための第１枚目の凹レンズのシフト量はかなり大きく
なり、そのためレンズ径が大きくなり、アクチュエータ
ーのストローク量も大きくしなければならない。また、
図１８，図１９，図２０に示す光学系において、３枚目
に凹レンズの単玉が存在するが、仮にこのレンズを振れ
補正用としてレンズシフトすると、シフトによって収差
を著しく悪化させることになることが確認された。2. Description of the Related Art FIGS. 18, 19 and 20 show an optical system of a conventional rear teleconverter lens.
The one-sheet configuration is the most common and provides excellent optical performance. In addition, these rear teleconverter lenses have an advantageous lens configuration at a relatively high magnification, that is, 1.5 times or more. However, if the shake correction function is to be added to the optical system shown in FIG. 18, unless the power of the first concave lens is sufficiently increased, the shift amount of the first concave lens for shake correction is It becomes considerably large, so that the lens diameter becomes large, and the stroke amount of the actuator must also be made large. Also,
In the optical systems shown in FIGS. 18, 19, and 20, there is a single concave lens as the third lens. If this lens is shifted for shake correction, the shift will significantly deteriorate aberration. Was confirmed.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】従来のこれらのリアテ
レコンバーターには以下のような課題があった。第１の
課題は、これまでに振れ補正機能を装備したリアテレコ
ンバーターが存在しなかったことである。これによりユ
ーザーは複数の振れ補正機能付レンズを選択し、購入す
る必要があったが、これらの主レンズは振れ補正機能付
でない主レンズと比較し、価格も高く、しかも種類が著
しく少なかった。特に、同じ手振れの程度である場合、
主レンズでは手振れが無視できる程度であっても、リア
テレコンバーターを装着して使用する場合には焦点距離
が手振れの影響が大きくなり、リアテレコンバーターを
装着したとき特に振れ補正機能が必要になる問題があ
る。第２の課題は、特に低倍率の振れ補正機能付リアテ
レコンバーターレンズの光学系の実現にある。1.５倍以
上の比較的高倍率のリアテレコンバーターもそれなりに
利用価値はあるのだが、ユーザー側の立場においては、
主レンズの明るさをあまり暗くすることがなく、しかも
コンパクトで低倍率な振れ補正機能付リアテレコンバー
ターの利用価値が一段と高くなっている。However, these conventional rear teleconverters have the following problems. The first problem is that there has been no rear teleconverter equipped with a shake correction function. As a result, the user had to select and purchase a plurality of lenses with a shake correction function, but these main lenses were more expensive and had significantly fewer types than main lenses without a shake correction function. In particular, if the camera shake is the same,
Even if the camera shake is negligible with the main lens, if the camera is used with a rear teleconverter, the effect of camera shake on the focal length will increase. is there. The second object is to realize an optical system of a rear teleconverter lens with a low magnification shake correction function. A relatively high-magnification rear teleconverter of 1.5 times or more has some utility, but from the user's standpoint,
The usefulness of a compact, low-magnification rear teleconverter with a shake correction function that does not diminish the brightness of the main lens so much has increased.
【０００４】第３の課題は、仮に従来のコンバーターレ
ンズを振れ補正機能付きリアテレコンバーターレンズに
すると、振れ補正機能のレンズシフト量が大きくなり、
大きなストローク量を有するアクチュエーターが必要と
なることである。レンズ径が大きくなり、ストローク量
が大きくなることはアクチュエーターの大口径化を意味
し、コンパクトな設計が難しくなり、振れ補正を行わせ
る駆動レンズのパワーを十分に持たせることが必要にな
る。第４の課題は、従来の構成と比較して複雑になら
ず、手振れ補正機能付リアテレコンバーターに最適でふ
さわしい光学系の開発である。従来の構成と比較し、大
きくレンズ枚数を増やすことはコストも高くなり、機構
上も複雑になりかねない。なるべくシンプルな形で効率
の良い振れ補正を実現することが重要である。第５の課
題は、シフト機能を設けるため、従来よりも光束の蹴ら
れの少ないリアテレコンバーター光学系を実現すること
である。主レンズの性能を高いレベルで維持し、周辺光
量低下を減少させることが重要である。A third problem is that if a conventional converter lens is replaced with a rear teleconverter lens having a shake correction function, the lens shift amount of the shake correction function becomes large.
That is, an actuator having a large stroke amount is required. An increase in the lens diameter and an increase in the stroke amount mean an increase in the diameter of the actuator, which makes it difficult to make the actuator compact, and it is necessary to provide the drive lens with sufficient power to perform shake correction. A fourth problem is to develop an optical system that is not complicated as compared with the conventional configuration and is suitable and suitable for a rear teleconverter with a camera shake correction function. As compared with the conventional configuration, increasing the number of lenses greatly increases the cost and may also complicate the mechanism. It is important to realize efficient shake correction in a simple form as much as possible. A fifth problem is to realize a rear teleconverter optical system in which a light beam is less likely to be kicked than in the related art because a shift function is provided. It is important to maintain the performance of the main lens at a high level and reduce the decrease in peripheral light quantity.
【０００５】[0005]
【発明の目的】本発明は上述した課題に鑑みてなされた
ものであって、主レンズの開口数を比較的高く維持した
まま、かつ補正レンズのシフト量が小さく、小型のアク
チュエータによって作動可能な振れ補正機能付きリアテ
レコンバーターレンズを提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and has a small shift amount of a correction lens while maintaining a relatively high numerical aperture of a main lens, and can be operated by a small actuator. An object is to provide a rear teleconverter lens with a shake correction function.
【０００６】[0006]
【課題を解決するための手段】本発明は、主レンズの後
側に装着され、振れ補正機構を備え、倍率1.５倍以下で
ある振れ補正機能付きリアテレコンバーターレンズであ
る。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention is a rear teleconverter lens having a shake correction function which is mounted on the rear side of a main lens, has a shake correction mechanism, and has a magnification of 1.5 or less.
【０００７】本発明の実施態様は以下のとおりである。
上記リアテレコンバーターレンズの光学系が、光線の入
射側（主レンズ側）から、振れ補正駆動用凹レンズ、凸
−凸接合レンズまたは凹−凸接合レンズ、凸レンズ（非
球面含む）、凸−凹の接合レンズとした４群６枚構成で
ある。上記凸レンズが、非球面を含む。上記振れ補正機
能付きリアテレコンバーターレンズが、振れ補正用のア
クチュエーター駆動用及び制御回路駆動用の電源バッテ
リーを着脱可能と備えている。上記振れ補正機能付きリ
アテレコンバーターレンズが、振れ補正用のアクチュエ
ーター駆動用及び制御回路駆動用の電力をカメラ本体か
ら供給されるように構成される。光学系を構成するレン
ズの少なくとも１枚が紫外線吸収機能を有する。光学系
を構成するレンズの少なくとも１枚が遠赤外線吸収機能
を有する。上記リアテレコンバーターレンズの倍率が、
1.２５倍から1.５倍である。上記振れ補正機能付きリア
テレコンバーターレンズが、振れ補正機能のｏｎ／ｏｆ
ｆスイッチを備えている。上記振れ補正機能付きリアテ
レコンバーターレンズが、カメラ本体及び主レンズの情
報に基づいて振れ補正演算を行うＣＰＵを内蔵してい
る。An embodiment of the present invention is as follows.
The optical system of the rear teleconverter lens is composed of a shake correction driving concave lens, a convex-convex cemented lens or a concave-convex cemented lens, a convex lens (including an aspheric surface), and a convex-concave joint from the light incident side (main lens side). It is composed of six lenses in four groups as lenses. The convex lens includes an aspheric surface. The above-mentioned rear teleconverter lens with a shake correction function is provided with a detachable power supply battery for driving an actuator for shake correction and for driving a control circuit. The rear teleconverter lens with the shake correction function is configured to be supplied with power for driving an actuator for shake correction and for driving a control circuit from the camera body. At least one of the lenses constituting the optical system has an ultraviolet absorbing function. At least one of the lenses constituting the optical system has a far-infrared absorption function. The magnification of the rear teleconverter lens is
It is 1.25 times to 1.5 times. The above-mentioned rear teleconverter lens with shake correction function is used to turn on / off the shake correction function.
An f switch is provided. The rear teleconverter lens with the shake correction function has a built-in CPU for performing a shake correction calculation based on information on the camera body and the main lens.
【０００８】[0008]
【発明の実施の形態】次に、添付図面に基づいて、発明
の実施例について、本発明をより詳細に説明する。図１
は本発明の第１実施例としてのリアテレコンバーターの
光学系の全体構成を示す概略図である。図２は、第１実
施例と同じような特性及び構成であるが、第１実施例よ
りも比較的入手容易な硝子材料を用いた本発明の第２実
施例のリアテレコンバーターを示す。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Next, the present invention will be described in more detail with reference to the accompanying drawings with reference to embodiments of the present invention. FIG.
FIG. 1 is a schematic diagram showing an overall configuration of an optical system of a rear teleconverter as a first embodiment of the present invention. FIG. 2 shows a rear teleconverter according to a second embodiment of the present invention, which has the same characteristics and configuration as the first embodiment, but uses a glass material which is relatively easily available from the first embodiment.
【０００９】第１実施例のリアテレコンバーターの光学
的構成は以下のとおりである。 面番号 曲率半径mm 厚さmm 屈折率 アッベ数 レンズ口径 １ Inf. 1.500 1.7725 49.60 31.20 ２ 38.000 1.500 31.20 ３ 37.396 1.500 1.8081 22.80 30.40 ４ 43.385 6.400 1.6165 30.97 30.40 ５ -41.17 0.200 30.40 ６＊ -58.5811 2.610 1.4370 90.67 30.00 ７ -35.95 0.250 30.00 ８ -42.76 3.380 1.4388 95.00 29.20 ９ -23.43 1.300 1.9255 35.95 29.20 10 -238.37 41.80 30.40 によって表される非球面である。ここで Ｚ：子午面から面までの距離（ＳＡＧ量） Ｃ：曲率半径の逆数（１／Ｒ） ｙ：子午面上光軸からの距離 Ｋ：円錐定数（CONIC CONSTANT） α1、α2、α3、α4、α5：非球面表示式上での偶数項
の係数 である。また、また各係数は、 Ｋ＝−25.9552 α1＝０ α2＝−9.6952e-6 α3＝3.30272e-8 α4＝−2.92661e-1 α5＝０ である。この３枚目の凸レンズの主レンズ側の面は、ガ
ラスモールドか切削によるガラス非球面レンズ又は樹脂
層を形成させる複合非球面方式による製作が考えられ
る。The optical configuration of the rear teleconverter of the first embodiment is as follows. Surface number Curvature radius mm Thickness mm Refractive index Abbe number Lens aperture 1 Inf. 1.500 1.7725 49.60 31.20 2 38.000 1.500 31.20 3 37.396 1.500 1.8081 22.80 30.40 4 43.385 6.400 1.6165 30.97 30.40 5 -41.17 0.200 30.40 6 * -58.370 2.61 7 -35.95 0.250 30.00 8 -42.76 3.380 1.4388 95.00 29.20 9 -23.43 1.300 1.9255 35.95 29.20 10 -238.37 41.80 30.40 Is an aspherical surface represented by Where Z: distance from meridian plane to surface (SAG amount) C: reciprocal of radius of curvature (1 / R) y: distance from optical axis on meridian plane K: conic constant (CONIC CONSTANT) α 1 , α 2 , α 3 , α 4 , α 5 : Coefficients of even terms in the aspherical expression. Further, each coefficient is K = −25.9552 α 1 = 0 α 2 = −9.6952e-6 α 3 = 3.30272e-8 α 4 = −2.92661e-1 α 5 = 0. The surface of the third convex lens on the side of the main lens may be manufactured by a glass aspherical lens by a glass mold or cutting or a composite aspherical surface method in which a resin layer is formed.
【００１０】第１実施例のリアテレコンバーターにおい
ては、凹レンズに十分なパワーを持たせることにより、
十分なシフト量が得ながら、商品化が可能なまでにスト
ローク量の小さいアクチュエーターを使用して全体的な
小型化を実現した。レンズ構成は４群６枚構成であり、
従来のリアテレコンバーターと比較してもレンズ枚数と
してはほぼ同等なシンプルな構成である。シフト補正に
伴う光線の蹴られを最小限に抑えるため最後面のレンズ
径をΦ３0.４として凸−凹の接合レンズとした。結果的
に、大口径の主レンズに対しても周辺光線カットの少な
いリアテレコンバーターレンズが実現できた。３枚目の
凸レンズに非球面を採用することによりさらに光軸中心
での結像性能を向上させることができた。In the rear teleconverter of the first embodiment, the concave lens has sufficient power so that
While obtaining a sufficient shift amount, the overall size was reduced by using an actuator with a small stroke amount before commercialization was possible. The lens configuration is 6 elements in 4 groups,
It has a simple configuration with almost the same number of lenses as compared to a conventional rear teleconverter. A convex-concave cemented lens having a final lens diameter of Φ30.4 was used in order to minimize kicking of light rays due to shift correction. As a result, a rear teleconverter lens with less marginal light rays can be realized even for a large-diameter main lens. By employing an aspherical surface as the third convex lens, the imaging performance at the optical axis center could be further improved.
【００１１】図３ないし図８は、第１実施例のリアテレ
コンバーターを主ズームレンズに装着した時の各像高に
おけるスポットダイヤグラムを示す。図３は、主ズーム
レンズの焦点距離を７０mmに調整し、Ｆ３．５で、シフ
ト無しの時の各像高のスポットダイヤグラムを示し、縦
軸は２００μを示す。図４は、焦点距離を７０mmに調整
し、Ｆ３．５で、最前方の凹レンズ１Ａのシフト量を＋
０．８６mmとした時の各像高のスポットダイヤグラムを
示し、数値により上側に各像高、下側に図３に示すシフ
ト無しの時との像高差を示す。図３及び図４のスポット
ダイヤグラムからシフトによって各スポット像が大きく
乱れることなく像全体がシフトしていることを認識する
ことができる。図５は、焦点距離を７０mmに調整し、Ｆ
３．５で、最前方の凹レンズのシフト量を−０．８６mm
とした時の各像高のスポットダイヤグラムを示し、数値
により上側に各像高、下側に図３に示すシフト無しの時
との像高差を示す。図３及び図５のスポットダイヤグラ
ムからシフトによって各スポット像が大きく乱れること
なく像全体がシフトしていることを認識することができ
る。FIGS. 3 to 8 show spot diagrams at each image height when the rear teleconverter of the first embodiment is mounted on the main zoom lens. FIG. 3 shows a spot diagram of each image height when the focal length of the main zoom lens is adjusted to 70 mm and there is no shift at F3.5, and the vertical axis shows 200 μ. FIG. 4 shows that the focal length is adjusted to 70 mm, and the shift amount of the frontmost concave lens 1A is increased by +3.5 at F3.5.
A spot diagram of each image height when 0.86 mm is set is shown, and each image height is shown on the upper side by a numerical value, and the image height difference from the case without shift shown in FIG. 3 is shown on the lower side. From the spot diagrams in FIGS. 3 and 4, it can be recognized that the entire image is shifted without greatly disturbing each spot image due to the shift. FIG. 5 shows that the focal length is adjusted to 70 mm,
3.5, the shift amount of the frontmost concave lens is -0.86 mm
The spot diagram at each image height is shown, and each image height is shown on the upper side by numerical values, and the image height difference from the case without shift shown in FIG. 3 is shown on the lower side. It can be recognized from the spot diagrams of FIGS. 3 and 5 that the entire image is shifted without significant disturbance of each spot image due to the shift.
【００１２】図６は、主ズームレンズの焦点距離を３０
０mmに調整し、Ｆ３．５で、シフト無しの時の各像高の
スポットであり、縦軸は２００μを示す。図７は、焦点
距離を３００mmに調整し、Ｆ３．５で、最前方の凹レン
ズのシフト量を＋０．８６mmとした時の各像高のスポッ
トダイヤグラムを示し、数値により上側に各像高、下側
に図６に示すシフト無しの時との像高差を示す。図６及
び図７のスポットダイヤグラムからシフトによって各ス
ポット像が大きく乱れることなく像全体がシフトしてい
ることを認識することができる。図８は、焦点距離を３
００mmに調整し、Ｆ３．５で、最前方の凹レンズのシフ
ト量を−０．８６mmとした時の各像高のスポットダイヤ
グラムを示し、数値により上側に各像高、下側に図６に
示すシフト無しの時との像高差を示す。図６及び図８の
スポットダイヤグラムからシフトによって各スポット像
が大きく乱れることなく像全体がシフトしていることを
認識することができる。FIG. 6 shows that the focal length of the main zoom lens is 30.
Adjusted to 0 mm, F3.5, spots at each image height when there is no shift, and the vertical axis shows 200μ. FIG. 7 shows a spot diagram of each image height when the focal length is adjusted to 300 mm and the shift amount of the frontmost concave lens is set to +0.86 mm at F3.5. The image height difference from the case without the shift shown in FIG. 6 is shown on the side. From the spot diagrams in FIGS. 6 and 7, it can be recognized that the entire image is shifted without greatly disturbing each spot image due to the shift. FIG. 8 shows that the focal length is 3
FIG. 6 shows a spot diagram of each image height when adjusted to 00 mm and the shift amount of the frontmost concave lens is set to −0.86 mm at F3.5. The image height difference from when there is no shift is shown. From the spot diagrams in FIGS. 6 and 8, it can be recognized that the entire image is shifted without greatly disturbing each spot image due to the shift.
【００１３】第２実施例のリアテレコンバーターの光学
的構成は以下のとおりである。 面番号 曲率半径mm 厚さmm 屈折率 アッベ数 レンズ口径 １ Inf. 1.500 1.7725 49.60 31.20 ２ 38.000 1.500 31.20 ３ 36.900 1.610 1.8467 23.80 30.40 ４ 44.160 6.590 1.5927 35.30 30.40 ５ -42.90 0.200 30.40 ６＊ -52.2422 2.030 1.4983 65.10 30.00 ７ -38.49 0.250 30.00 ８ -48.72 3.690 1.4388 95.00 29.40 ９ -23.613 1.300 1.8830 40.80 29.40 10 -547.1 41.80 30.40 によって表される非球面である。ここで Ｚ：子午面から面までの距離（ＳＡＧ量） Ｃ：曲率半径の逆数（１／Ｒ） ｙ：子午面上光軸からの距離 Ｋ：円錐定数（CONIC CONSTANT） α1、α2、α3、α4、α5：非球面表示式上での偶数項
の係数 である。また、また各係数は、 Ｋ＝−26.2856 α1＝０ α2＝−1.782e-5 α3＝6.08993e-8 α4＝−1.1993e-1 α5＝1.1741e-13 である。この３枚目の凸レンズの主レンズ側の面は、ガ
ラスモールドか切削によるガラス非球面レンズ又は樹脂
層を形成させる複合非球面方式による製作が考えられ
る。The optical configuration of the rear teleconverter according to the second embodiment is as follows. Surface number Curvature radius mm Thickness mm Refractive index Abbe number Lens aperture 1 Inf. 1.500 1.7725 49.60 31.20 2 38.000 1.500 31.20 3 36.900 1.610 1.8467 23.80 30.40 4 44.160 6.590 1.5927 35.30 30.40 5 -42.90 0.200 30.40 6 * -52.2422 2.01.4 7 -38.49 0.250 30.00 8 -48.72 3.690 1.4388 95.00 29.40 9 -23.613 1.300 1.8830 40.80 29.40 10 -547.1 41.80 30.40 Is an aspherical surface represented by Where Z: distance from meridian plane to surface (SAG amount) C: reciprocal of radius of curvature (1 / R) y: distance from optical axis on meridian plane K: conic constant (CONIC CONSTANT) α 1 , α 2 , α 3 , α 4 , α 5 : Coefficients of even terms in the aspherical expression. Further, each coefficient is K = −26.2856 α 1 = 0 α 2 = −1.782e-5 α 3 = 6.08993e-8 α 4 = −1.1993e-1 α 5 = 1.1741e-13. The surface of the third convex lens on the side of the main lens may be manufactured by a glass aspherical lens by a glass mold or cutting or a composite aspherical surface method in which a resin layer is formed.
【００１４】図９ないし図１４は、第２実施例のリアテ
レコンバーターを主ズームレンズに装着した時の各像高
におけるスポットダイヤグラムを示す。図９は、主ズー
ムレンズの焦点距離を７０mmに調整し、Ｆ３．５で、シ
フト無しの時の各像高のスポットを示し、縦軸は２００
μを示す。図１０は、焦点距離を７０mmに調整し、Ｆ
３．５で、最前方の凹レンズ１Ｂのシフト量を＋０．８
６mmとした時の各像高のスポットダイヤグラムを示し、
数値により上側に各像高、下側に図９に示すシフト無し
の時との像高差を示す。図９及び図１０のスポットダイ
ヤグラムからシフトによって各スポット像が大きく乱れ
ることなく像全体がシフトしていることを認識すること
ができる。図１１は、焦点距離を７０mmに調整し、Ｆ
３．５で、最前方の凹レンズのシフト量を−０．８６mm
とした時の各像高のスポットダイヤグラムを示し、数値
により上側に各像高を、下側に図９に示すシフト無しの
時との像高差をも示す。図９及び図１１のスポットダイ
ヤグラムからシフトによって各スポット像が大きく乱れ
ることなく像全体がシフトしていることを認識すること
ができる。FIGS. 9 to 14 show spot diagrams at respective image heights when the rear teleconverter of the second embodiment is mounted on the main zoom lens. FIG. 9 shows spots at respective image heights when the focal length of the main zoom lens is adjusted to 70 mm and there is no shift at F3.5.
indicates μ. FIG. 10 shows that the focal length is adjusted to 70 mm,
At 3.5, the shift amount of the frontmost concave lens 1B is increased by +0.8.
Shows a spot diagram of each image height when 6 mm,
Numerical values show the image heights on the upper side, and the image height difference from the case without the shift shown in FIG. 9 on the lower side. From the spot diagrams of FIGS. 9 and 10, it can be recognized that the entire image is shifted without significant disturbance of each spot image due to the shift. FIG. 11 shows that the focal length is adjusted to 70 mm,
3.5, the shift amount of the frontmost concave lens is -0.86 mm
FIG. 9 shows a spot diagram of each image height when numerical values are set, and also shows each image height on the upper side by numerical values, and also shows an image height difference from the case without shift shown in FIG. 9 on the lower side. It can be recognized from the spot diagrams in FIGS. 9 and 11 that the entire image is shifted without significant disturbance of each spot image due to the shift.
【００１５】図１２は、主ズームレンズの焦点距離を３
００mmに調整し、Ｆ３．５で、シフト無しの時の各像高
のスポットを示し、縦軸は２００μを示す。図１３は、
焦点距離を３００mmに調整し、Ｆ３．５で、最前方の凹
レンズのシフト量を＋０．８６mmとした時の各像高のス
ポットダイヤグラムであり、数値により上側に各像高
を、下側に図１２に示すシフト無しの時との像高差を示
す。図１２及び図１３のスポットダイヤグラムからシフ
トによって各スポット像が大きく乱れることなく像全体
がシフトしていることを認識することができる。図１４
は、焦点距離を３００mmに調整し、Ｆ３．５で、最前方
の凹レンズのシフト量を−０．８６mmとした時の各像高
のスポットダイヤグラムであり、数値により上側に各像
高を、下側に図１２に示すシフト無しの時との像高差を
示す。図１２及び図１４のスポットダイヤグラムからシ
フトによって各スポット像が大きく乱れることなく像全
体がシフトしていることを認識することができる。図１
５は、上述した第１実施例においてシフト量を＋とする
時の光学的構成及び光路を示す光学図である。図１６
は、上述した第１実施例においてシフト量を−とする時
の光学的構成及び光路を示す光学図である。FIG. 12 shows that the focal length of the main zoom lens is 3
Adjusted to 00 mm, F3.5 shows spots at each image height when there is no shift, and the vertical axis shows 200 μ. FIG.
This is a spot diagram of each image height when the focal length is adjusted to 300 mm and the shift amount of the foremost concave lens is set to +0.86 mm at F3.5. 12 shows the image height difference from the case without shift shown in FIG. It can be recognized from the spot diagrams in FIGS. 12 and 13 that the entire image is shifted without significant disturbance of each spot image due to the shift. FIG.
Is a spot diagram of each image height when the focal length is adjusted to 300 mm, and the shift amount of the frontmost concave lens is set to −0.86 mm at F3.5. The image height difference from the case without the shift shown in FIG. 12 is shown on the side. It can be recognized from the spot diagrams in FIGS. 12 and 14 that the entire image is shifted without significant disturbance of each spot image due to the shift. FIG.
FIG. 5 is an optical diagram showing an optical configuration and an optical path when the shift amount is set to + in the first embodiment described above. FIG.
FIG. 8 is an optical diagram showing an optical configuration and an optical path when the shift amount is set to − in the first embodiment.
【００１６】第１実施例のリアテレコンバーターの駆動
系は、図１７に基づいて以下に説明される。リアテレコ
ンバーターに内蔵されるＣＰＵ１は、２つの直交するジ
ャイロセンサー２，３からの信号がＡ／Ｄコンバーター
４でディジタル変換された後、ＣＰＵ１で信号を読み取
り、一時ＲＡＭ５に情報を蓄えた後、ＣＰＵ１はＩ／Ｏ
コントローラー７から得た主レンズまたはカメラ側から
の焦点距離及び撮影距離、及び絞り値等の信号を受け取
り、その情報に基づき、ＲＯＭ６内にある制御アルゴリ
ズムにより、また先程蓄えてあったＲＡＭ５からの信号
をもとにその主レンズに対してのアクチュエーターの最
適移動量を演算する。演算結果は、ＣＰＵ１においてコ
ントロール信号に変換され、アクチュエータードライバ
ー８に信号を受け渡す。そして、Ａ／Ｄコンバーター４
によりディジタル変換された移動量検知センサー９，１
０の信号をＣＰＵ１により、アクティブ制御されなが
ら、アクチュエーター１１，１２に取り付けられた凹レ
ンズが駆動される。The drive system of the rear teleconverter according to the first embodiment will be described below with reference to FIG. After the signals from the two orthogonal gyro sensors 2 and 3 are digitally converted by the A / D converter 4, the CPU 1 reads the signals and temporarily stores the information in the RAM 5. Is I / O
A signal such as a focal length and a photographing distance from the main lens or camera obtained from the controller 7 and an aperture value are received. Based on the information, a signal from the RAM 5 stored in the ROM 6 by a control algorithm stored in the ROM 6 is stored. Calculate the optimal movement amount of the actuator with respect to the main lens based on The calculation result is converted into a control signal in the CPU 1 and passed to the actuator driver 8. And A / D converter 4
Distance detection sensors 9 and 1 digitally converted by
The CPU 1 drives the concave lenses attached to the actuators 11 and 12 while actively controlling the signal of 0 by the CPU 1.
【００１７】[0017]
【発明の効果】本発明によれば、主レンズの開口数を比
較的高く維持したまま、かつ補正レンズのシフト量が小
さく、小型のアクチュエータによって作動可能な振れ補
正機能付きリアテレコンバーターレンズを構成できる効
果を有する。According to the present invention, it is possible to configure a rear teleconverter lens with a shake correction function that can be operated by a small actuator while keeping the numerical aperture of the main lens relatively high, and the shift amount of the correction lens is small. Has an effect.
【図１】本発明の第１実施例のリアテレコンバーター光
学構成図である。FIG. 1 is an optical configuration diagram of a rear teleconverter according to a first embodiment of the present invention.
【図２】本発明の第２実施例のリアテレコンバーター光
学構成図である。FIG. 2 is an optical configuration diagram of a rear teleconverter according to a second embodiment of the present invention.
【図３】主ズームレンズを焦点距離７０mm、Ｆ3.５とし
て第１実施例のリアテレコンバーターを装着した時のレ
ンズシフト無しの時のスポットダイヤグラムである。FIG. 3 is a spot diagram without a lens shift when the rear teleconverter according to the first embodiment is mounted with the main zoom lens having a focal length of 70 mm and F3.5.
【図４】主ズームレンズを焦点距離７０mm、Ｆ3.５とし
て第１実施例のリアテレコンバーターを装着し、レンズ
シフト＋0.８６mmで約−１mmの像高をシフトした時のス
ポットダイヤグラムである。FIG. 4 is a spot diagram when the rear teleconverter of the first embodiment is mounted with a main zoom lens having a focal length of 70 mm and F3.5, and an image height of about −1 mm is shifted by a lens shift of +0.86 mm.
【図５】主ズームレンズを焦点距離７０mm、Ｆ3.５とし
て第１実施例のリアテレコンバーターを接続し、レンズ
シフト−0.８６mmで約＋１mmの像高をシフトした時のス
ポットダイヤグラムである。FIG. 5 is a spot diagram when the rear teleconverter of the first embodiment is connected with a main zoom lens having a focal length of 70 mm and F3.5, and an image height of about +1 mm is shifted by a lens shift of −0.86 mm.
【図６】主ズームレンズを焦点距離３００mm、Ｆ3.５と
して第１実施例のリアテレコンバーターを装着した時の
レンズシフト無しの時のスポットダイヤグラムである。FIG. 6 is a spot diagram without a lens shift when the rear teleconverter according to the first embodiment is mounted with the main zoom lens having a focal length of 300 mm and F3.5.
【図７】主ズームレンズを焦点距離３００mm、Ｆ3.５と
して第１実施例のリアテレコンバーターを装着し、レン
ズシフト＋0.８６mmで約−１mmの像高をシフトした時の
スポットダイヤグラムである。FIG. 7 is a spot diagram when the rear teleconverter according to the first embodiment is mounted with a main zoom lens having a focal length of 300 mm and F3.5, and an image height of about −1 mm is shifted at a lens shift of +0.86 mm.
【図８】主ズームレンズを焦点距離３００mm、Ｆ3.５と
して第１実施例のリアテレコンバーターを接続し、レン
ズシフト−0.８６mmで約＋１mmの像高をシフトした時の
スポットダイヤグラムである。FIG. 8 is a spot diagram when the rear teleconverter of the first embodiment is connected with the main zoom lens having a focal length of 300 mm and F3.5, and an image height of about +1 mm is shifted with a lens shift of -0.86 mm.
【図９】主ズームレンズを焦点距離７０mm、Ｆ3.５とし
て第２実施例のリアテレコンバーターに装着し、レンズ
シフト無しの時のスポットダイヤグラムである。FIG. 9 is a spot diagram when the main zoom lens is mounted on the rear teleconverter of the second embodiment with a focal length of 70 mm and F3.5, and there is no lens shift.
【図１０】主ズームレンズを焦点距離７０mm、Ｆ3.５と
して第２実施例のリアテレコンバーターに装着し、レン
ズシフト＋0.８６mmで約−１mmの像高をシフトした時の
スポットダイヤグラムである。FIG. 10 is a spot diagram when the main zoom lens is mounted on the rear teleconverter of the second embodiment with a focal length of 70 mm and F3.5, and the image height is shifted by about −1 mm with a lens shift of +0.86 mm.
【図１１】主ズームレンズを焦点距離７０mm、Ｆ3.５と
して第２実施例のリアテレコンバーターに装着し、レン
ズシフト−0.８６mmで約＋１mmの像高をシフトした時の
スポットダイヤグラムである。FIG. 11 is a spot diagram when the main zoom lens is mounted on the rear teleconverter of the second embodiment with a focal length of 70 mm and F3.5, and the image height is shifted by about +1 mm with a lens shift of -0.86 mm.
【図１２】焦点距離３００mm、Ｆ3.５の主レンズを第２
実施例のリアテレコンバーターに装着し、レンズシフト
無しの時のスポットダイヤグラムである。FIG. 12 shows a main lens having a focal length of 300 mm and an F of 3.5 used as a second lens.
4 is a spot diagram when the lens is mounted on the rear teleconverter of the embodiment and there is no lens shift.
【図１３】焦点距離３００mm、Ｆ3.５の主レンズを第２
実施例のリアテレコンバーターに装着し、レンズシフト
＋0.８６mmで約−１mmの像高をシフトした時のスポット
ダイヤグラムである。FIG. 13 shows a case where a main lens having a focal length of 300 mm and an F of 3.5 is used as a second lens.
It is a spot diagram when an image height of about -1 mm is shifted by a lens shift of +0.86 mm when attached to the rear teleconverter of the embodiment.
【図１４】焦点距離３００mm、Ｆ3.５の主レンズを第２
実施例のリアテレコンバーターに装着し、レンズシフト
−0.８６mmで約＋１mmの像高をシフトした時のスポット
ダイヤグラムである。FIG. 14 shows a case where a main lens having a focal length of 300 mm and an F of 3.5 is used as a second lens.
It is a spot diagram when the image height of about +1 mm is shifted with a lens shift of -0.86 mm when attached to the rear teleconverter of the example.
【図１５】第１実施例においてシフト量を＋とする時の
光学的構成及び光路を示す光学図である。FIG. 15 is an optical diagram showing an optical configuration and an optical path when a shift amount is set to + in the first embodiment.
【図１６】第１実施例においてシフト量を−とする時の
光学的構成及び光路を示す光学図である。FIG. 16 is an optical diagram showing an optical configuration and an optical path when a shift amount is set to − in the first embodiment.
【図１７】第１実施例のリアテレコンバーターの駆動系
のブロック図である。FIG. 17 is a block diagram of a drive system of the rear teleconverter according to the first embodiment.
【図１８】従来の４群５枚構成のリアテレコンバーター
光学構成図である。FIG. 18 is an optical configuration diagram of a conventional rear teleconverter having a four-group, five-element configuration.
【図１９】従来の５群６枚構成のリアテレコンバーター
光学構成図である。FIG. 19 is an optical configuration diagram of a conventional rear teleconverter having a five-group, six-element configuration.
【図２０】従来の５群７枚構成のリアテレコンバーター
光学構成図である。FIG. 20 is an optical configuration diagram of a conventional rear teleconverter having a five-group, seven-element configuration.
１ ＣＰＵ ２，３ ジャイロセンサー ４ Ａ／Ｄコンバーター ５ ＲＡＭ ６ ＲＯＭ ７ Ｉ／Ｏコントローラー ８ アクチュエータードライバー ９，１０ 移動量検知センサー １１，１２ アクチュエーター DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 CPU 2,3 Gyro sensor 4 A / D converter 5 RAM 6 ROM 7 I / O controller 8 Actuator driver 9,10 Movement amount detection sensor 11,12 Actuator
Claims (10)
構を備え、倍率1.５倍以下である振れ補正機能付きリア
テレコンバーターレンズ。1. A rear teleconverter lens having a shake correction function, which is mounted on the rear side of a main lens, has a shake correction mechanism, and has a magnification of 1.5 or less.
系が、光線の入射側（主レンズ側）から、振れ補正駆動
用凹レンズ、凸−凸接合レンズまたは凹−凸接合レン
ズ、凸レンズ（非球面含む）、凸−凹の接合レンズとし
た４群６枚構成である振れ補正機能付きリアテレコンバ
ーターレンズ。2. The optical system of the rear teleconverter lens includes, from the light incident side (main lens side), a concave lens for shake correction driving, a convex-convex cemented lens or a concave-convex cemented lens, a convex lens (including an aspherical surface), A rear teleconverter lens with a shake correction function consisting of six groups of four groups consisting of a convex-concave cemented lens.
に記載の振れ補正機構付きリアテレコンバーターレン
ズ。3. The convex lens according to claim 2, wherein the convex lens includes an aspheric surface.
A rear teleconverter lens with a shake correction mechanism according to item 1.
ターレンズが、振れ補正用のアクチュエーター駆動用及
び制御回路駆動用の電源バッテリーを着脱可能と備えた
請求項１に記載の振れ補正機能付きリアテレコンバータ
ーレンズ。4. The rear teleconverter lens with a shake correction function according to claim 1, wherein the rear teleconverter lens with a shake correction function has a detachable power supply battery for driving an actuator for shake correction and for driving a control circuit.
ターレンズが、振れ補正用のアクチュエーター駆動用及
び制御回路駆動用の電力をカメラ本体から供給されるよ
うに構成した請求項１に記載の振れ補正機能付きリアテ
レコンバーターレンズ。5. The camera with a shake correction function according to claim 1, wherein the rear teleconverter lens with the shake correction function is configured to supply power for driving an actuator for shake correction and for driving a control circuit from a camera body. Rear teleconverter lens.
枚が紫外線吸収機能を有する請求項１ないし５の一項に
記載の振れ補正機能付きリアテレコンバーターレンズ。6. At least one of lenses constituting an optical system
The rear teleconverter lens with a shake correction function according to claim 1, wherein the plurality of sheets have an ultraviolet absorption function.
枚が遠赤外線吸収機能を有する請求項１ないし５の一項
に記載の振れ補正機能付きリアテレコンバーターレン
ズ。7. At least one of lenses constituting an optical system
The rear teleconverter lens with a shake correction function according to any one of claims 1 to 5, wherein the plurality of sheets have a far-infrared absorption function.
が、1.２５倍から1.５倍である請求項１ないし７の一項
に記載の振れ補正機能付きリアテレコンバーターレン
ズ。8. The rear teleconverter lens with a shake correction function according to claim 1, wherein the magnification of the rear teleconverter lens is from 1.25 to 1.5.
ターレンズが、振れ補正機能のｏｎ／ｏｆｆスイッチを
備えている請求項１ないし７の一項に記載の振れ補正機
能付きリアテレコンバーターレンズ。9. The rear teleconverter lens with a shake correction function according to claim 1, wherein the rear teleconverter lens with a shake correction function has an on / off switch for a shake correction function.
ーターレンズが、カメラ本体及び主レンズの情報に基づ
いて振れ補正演算を行うＣＰＵを内蔵した請求項１ない
し９の一項に記載の振れ補正機能付きリアテレコンバー
ターレンズ。10. The rear camera with a shake correction function according to claim 1, wherein the rear teleconverter lens with the shake correction function includes a CPU for performing a shake correction calculation based on information on a camera body and a main lens. Teleconverter lens.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20717399A JP2001033692A (en) | 1999-07-22 | 1999-07-22 | Rear teleconverter lens with blurring correcting function |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20717399A JP2001033692A (en) | 1999-07-22 | 1999-07-22 | Rear teleconverter lens with blurring correcting function |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001033692A true JP2001033692A (en) | 2001-02-09 |
Family
ID=16535452
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20717399A Pending JP2001033692A (en) | 1999-07-22 | 1999-07-22 | Rear teleconverter lens with blurring correcting function |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001033692A (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011081111A (en) * | 2009-10-06 | 2011-04-21 | Canon Inc | Rear attachment lens and imaging optical system including the same |
| US9784954B2 (en) | 2015-01-30 | 2017-10-10 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Rear conversion lenses |
-
1999
- 1999-07-22 JP JP20717399A patent/JP2001033692A/en active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011081111A (en) * | 2009-10-06 | 2011-04-21 | Canon Inc | Rear attachment lens and imaging optical system including the same |
| US9784954B2 (en) | 2015-01-30 | 2017-10-10 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Rear conversion lenses |
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